JP2667832B2 - 偏向マグネット - Google Patents
偏向マグネットInfo
- Publication number
- JP2667832B2 JP2667832B2 JP62226362A JP22636287A JP2667832B2 JP 2667832 B2 JP2667832 B2 JP 2667832B2 JP 62226362 A JP62226362 A JP 62226362A JP 22636287 A JP22636287 A JP 22636287A JP 2667832 B2 JP2667832 B2 JP 2667832B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- charged particle
- particle beam
- deflection
- iron core
- magnet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H7/00—Details of devices of the types covered by groups H05H9/00, H05H11/00, H05H13/00
- H05H7/04—Magnet systems, e.g. undulators, wigglers; Energisation thereof
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は偏向マグネツトに係り、特に、シンクロトロ
ン放射光発生装置におけるシンクロトロン、あるいは蓄
積リングに使用するに好適な偏向マグネツトに関する。 〔従来の技術〕 シンクロトロン放射光(SθR光)は、光速に近い電
子eが磁界Hによつて軌道を曲げられるときに放射され
る電磁波で、軌道の接線方向に強い指向性を有している
ので各種の用途が有り、例えば電子部品の微細パターン
転写用の熱源としても非常に有用である。 このSθR光を得るために、電子eの軌道を曲げる磁
界Hを発生するものとして偏向マグネツトが用いられ
る。 上記偏向マグネツトの一例として、荷電粒子加速器用
の超電導偏向マグネツトが特開昭61−80800号公報に記
載されている。この例は、約3テスラ前後の強力な磁場
を発生することを目的としたもので、磁極を有する鉄心
と超電導コイルを組合わせ、内周側コイル、及び外周側
コイルの上下間隔をそれぞれh1,h2とした場合、荷電粒
子ビームの軌道方向に偏向マグネツトを3分割し、それ
ぞれの領域においてコイルの上下間隔をh1>h2,h1=
h2、h1<h2となるよう超電導コイルを配置し、コイルの
全長を磁極付きの鉄心で取り囲んだものである。このと
き、超電導コイルにより強力な磁場によつて、磁極は強
く磁気飽和している。 このようにすると、偏向マグネツトのh1>h2の領域に
おいては、外周側の偏向磁場は内周側より強く、荷電粒
子ビームの軌道面と垂直方向に荷電粒子ビームが発散す
る磁場が得られる。一方、h1<h2の領域では、外周側の
偏向磁場は内周側より弱く、上記方向に荷電粒子ビーム
が収束する磁場が得られる。更に、h1=h2の領域では、
内周側、及び外周側の磁場が等しく均一な偏向磁場を得
る。従つて、偏向マグネツト自身が荷電粒子ビームの収
束、及び飛散作用を持つことになるので、四極マグツト
を省略した強収束型のシンクロトロン、又は蓄積リング
を実現する上で好適である。 〔発明が解決しようとする問題点〕 上記従来技術によれば、内周側、及び外周側コイルの
上下間隔を等しくする(h1=h2)ことにより、均一な偏
向磁場を得ようとしている。しかし、上記従来例では、
鉄心磁極部での磁気飽和が十分に考慮されてないので、
鉄の非線形性を考慮した詳細な磁場計算、及び実験から
h1=h2としても必ずしも十分な磁場の均一性が得られ
ず、このコイル配置を上記偏向マグネツトに適用できな
いことがわかつた。特に、偏向マグネツトの台数が少な
いシンクロトロン、又は蓄積リング、即ち偏向マグネツ
ト一台当りの荷電粒子ビームの偏向角が大きく、かつ、
マグネツト形状が扇形、又は半円形となる偏向マグネツ
トでは、磁場の不均一性がかなり大きくなる問題があつ
た。又、上記従来技術には、磁場を収束、あるいは発散
させるために内周側、及び外周側のコイル上下間隔を変
えることについては記載されているが、このようなコイ
ル配置とすることにより、磁場の均一性を良好にしよう
とする点については記載されておらず、結局、偏向マグ
ネツトの荷電粒子ビーム軌道方向全長にわたつて磁場の
均一性を良好にしようとすることについては全く配慮さ
れていないことになる。 本発明の目的は、扇形、あるいは半円形状であって
も、荷電粒子ビーム軌道方向全長にわたって、鉄心の磁
極が磁気飽和する偏向磁場であって、均一な偏向磁場を
発生できる偏向マグネットを提供することにある。 〔問題点を解決するための手段〕 上記目的は、内部に対向する磁極を有し、該対向する
磁極間に荷電粒子ビームを蓄積するための真空チェンバ
ーが設置されるギャップを形成する水平断面がほぼ扇
形、もしくは半円形状の鉄心と、該鉄心の磁極間のギャ
ップに該鉄心の磁極が磁気飽和する偏向磁場を発生させ
る上下一対の超電導励磁コイルとを備えた偏向マグネッ
トであって、前記鉄心の磁極間のギャップに発生する磁
束分布が均一となるよう前記偏向マグネットの全長にわ
たって、該荷電粒子ビームの軌道方向の外周側に位置す
る該超電導励磁コイルの上下間隔を、該荷電粒子ビーム
の軌道方向の内周側に位置する該超電導励磁コイルの上
下間隔より大きくして、真空チエンバー内の磁束分布
を、半径方向とビーム軌道方向全長にわたつて均一化す
ることにより達成される。 〔作用〕 本発明の偏向マグネツトは、荷電粒子ビームの軌道方
向に対する垂直断面が荷電粒子ビーム位置より内周側と
外周側とで非対象になるように形成するか、又は荷電粒
子ビーム位置の外周側に位置する超電導励磁コイルの上
下間隔を、内周側に位置する超電導励磁コイルの上下間
隔より大きく形成してあるので内周側、及び外周側の磁
束が集まるギヤツプ部の磁束分布をほぼ均一にでき、更
に、偏向マグネツトの全長にわたつて上記磁気抵抗を均
等化しているので、荷電粒子ビームの軌道方向に関して
も磁束分布の均一性がほぼ保たれ、所期の目的が達成さ
れる。 〔実施例〕 以下、図示した実施例に基づいて本発明を詳細に説明
する。 第1図、及び第2図に本発明の偏向マグネツトの一実
施例を示す。 該図の如く、超電導コイルをそれぞれ内蔵する対向す
る一対のクライオスタツト6は、常温の鉄心1内の空隙
に配置され、上側超電導コイル2a,2a′と下側超電導コ
イル2b,2b′は、荷電粒子ビーム5の軌道面に関して対
称の位置に配置されている。そして、本実施例では荷電
粒子ビーム5の軌道の外周側に位置する超電導コイル2
a′,2b′の上下間隔h2を、軌道の内周側に位置する超電
導コイル2a,2bの上下間隔h1より大きくし、更に、外周
側リターンヨーク7bの水平方向幅を、内周側リターンヨ
ーク7aの幅よりも大きくして断面形状が内周側と外周側
とで非対称となるように内周、及び外周側のリターンヨ
ーク7a,7bにおける磁束密度を均等化し、偏向マグネツ
トを磁気回路として考えたときに、内周、及び外周側リ
ターンヨーク7a,7bを通る磁束の磁気抵抗をそろえるよ
うにしている。又、上記常温の鉄心1内の空隙部には、
対向する磁極3a,3bが形成され、鉄心1、及び超電導コ
イル2a,2a′,2b,2b′からなる磁気回路により、磁極3a,
3b間のギヤツプに偏向磁場が発生する。真空チェンバー
4は、上記ギヤツプに配置され、内部を荷電粒子ビーム
5が周回するものである。 次に、本実施例における超電動偏向マグネツトの平面
構造を理解するために、第2図を用いて更に詳しく説明
する。 第2図では、偏向マグネツトにおける荷電粒子5の偏
向角を90゜として断面構造を示した。偏向角は、360゜
を2以上の整数nで割つたものであれば、異なる値でも
かまわない。しかし、nが大きい場合には、偏向マグネ
ツトの形状が直線、状の偏向マグネツトに近くなるの
で、nとしては2、あるいは4に近いものが本発明に対
して好適である。 第2図において、鉄心1の断面形状は扇形になつてお
り、円弧状の荷電粒子ビーム5を内蔵する真空チエンバ
ー4が、鉄心1内の中央部に配置してある。また、内
周、及び外周側リターンヨーク7a,7bの断面形状も扇形
である。クライオスタツト6、及び超電導コイル2a,2
a′,2b,2b′は偏向マグネツトの両端部において接続さ
れ、真空チエンバー4と空間的に干渉しないようにはね
上げてある。 本実施例では、以上に説明したように超電導偏向マグ
ネツトの形状が扇形となるので、外周側の超電導コイル
2a′,2b′の上下間隔を広げることにより、内,外周側
を通る磁束が荷電粒子ビーム5の軌道方向全長にわたつ
て均等化され、内周側、及び外周側の磁束が集まる磁極
3a,3bのギヤツプに発生する偏向磁場の磁束分布を均一
化するようにしている。こうすることにより、偏向磁場
の不均一性に依存する荷電粒子ビームへの悪影響をなく
することができる。 このような超電導コイルによる強力な偏向磁場を用い
て荷電粒子を90゜偏向することが可能となる。この偏向
マグネツトを用いた蓄積リングの例を第3図に示す。第
3図において、8は本実施例の偏向マグネツト、9が荷
電粒子入射用のセプタムマグネツト、10が荷電粒子の加
速用高周波空胴、16が荷電粒子ビーム5の収束または発
散用の4極マグネツト、11がキツカーマグネツトで、荷
電粒子ビーム5を入射する際に荷電粒子ビーム5の軌道
をわずかにずらし、入射しやすくすることを目的とした
パルスマグネツトである。第3図では、本実施例の偏向
マグネツト8を4個用い、その他のコンポーネントと組
み合わせて、荷電粒子ビーム5の蓄積リングを構成して
いる。こうした蓄積リングでは、本発明によるところの
超電導偏向マグネツトを使用し、偏向磁場を強力にして
いるので、常電導の偏向マグネツトを用いた同一規模の
蓄積リングと比較して、偏向磁場が大きくなつた分だけ
より高エネルギーの荷電粒子ビーム5を蓄積できる。従
つて、本実施例の偏向マグネツトを採用すれば、扇形の
超電導偏向マグネツトを用いた荷電粒子のシンクロトロ
ン、または蓄積リングを提供でき、これによつて、常電
導の偏向マグネツトを用いた同一規模のシンクロトロ
ン、または蓄積リングと比較して、より高エネルギーの
荷電粒子を加速、または蓄積できる効果がある。 次に、本発明の他の実施例について、第4図及び第5
図を用いて説明する。 本実施例は、電子シンクロトロンまたは蓄積リング用
の偏向マグネツトを対象とするもので、特に、上記加速
器を放射光の発生装置として使用することを念頭に置い
たものである。 第4図に示した実施例と第1図に示した実施例との相
異点は、外径側リターンヨークの上下方向の中心位置に
トンネル15を設け、このトンネル15内に電子ビーム12の
軌道の接線方向に放出される放射光13の取り出しパイプ
14を配置した点にある。本実施例においても、電子ビー
ム12の軌道の外周側に位置する超電導コイル2a′,2b′
の上下間隔を内周側超電導コイル2a,2bの上下間隔より
大きくし内,外周側を通る磁束を均等化してある。こう
した超電導コイルの配置とすることにより、磁極3a,3b
間のギヤツプには、上記した実施例と同様な理由により
均一な偏向磁場を発生できると同時に、外周側のクライ
オスタツト6の間には空隙が生じるので、この空隙を通
して放射光取り出しパイプ14を鉄心1の外部にのばすこ
とが可能となる。 次に、本実施例における偏向マグネツトの平面構造を
理解するために、第5図を用いて更に詳しく説明する。 第5図では、偏向マグネツトにおける電子の偏向角を
90゜として断面構造を示した。偏向角の大きさについて
は、上述した実施例と同様のことが言え、360゜を比較
的小さな2以上の整数で割つたものであれば、90゜と異
なる値の偏向角にしてもよい。 第5図において、偏向マグネツト内の真空チエンバー
4には、2本の放射光取り出しパイプ14が取り付けてあ
る。放射光取り出しパイプ14は、電子ビーム12の接線方
向と平行に、外周側リターンヨーク7bに設けたトンネル
15を通じて鉄心1の外部にのびている。放射光取り出し
パイプ14の内面は、放射光13による脱ガスを減少させる
ために、電子ビーム12の接線と平行である。放射光取り
出しパイプ14の本数は3本以上であつてもかまわない
が、外周側リターンヨーク7bが磁気飽和したり、超電導
コイル2a,2a′,2b,2b′及び鉄心1からなる磁気回路に
おいて内周側リターンヨーク7aと外周側リターンヨーク
7bの磁気抵抗が極端に異ならないよう、取り出しパイプ
14の本数を決める必要がある。 なお、本実施例、及び上述した実施例は、共に磁極3
a,3b間のギヤツプに均一な偏向磁場を発生することを目
的としたものであるが加速、あるいは蓄積する粒子の種
類、及び用途が異なることを簡単に説明する。 すなわち、Eを荷電粒子の全エネルギー、E0(=m
0C2)を荷電粒子の静止エネルギー、m0を質量、Cを光
速としたときに、放射光の発生の度合を表わすローレン
ツ因子γは次式で与えられる。 γ=E/E0 電子の場合、E0=511KeVなので、数100MeV程度以上の
電子エネルギーであれば、γ数1000となり、十分な相
対論的エネルギーを持つので、偏向マグネツトを放射光
の発生装置として利用可能である。しかし、陽子などの
重い荷電粒子を対象とする場合には、質量が電子の約20
00倍あるので、相当に高エネルギーの荷電粒子でない限
り放射光はほとんど発生しない。この意味で、放射光の
取り出しパイプ14を持たない第1図,第2図に示した実
施例の偏向マグネツトは、陽子などの重い荷電粒子を対
象とする扇形の鉄磁極付き超電導偏向マグネツトであ
る。 本発明の更に他の実施例について第6図を用いて説明
する。 第6図に示す実施例では、外周側リターンヨーク7bに
はトンネル15が等間隔に5ケ所設けてある。この内、放
射光の取り出しが可能な電子ビーム12の下流側の3ケ所
に対して、取り出しパイプ14を配置する。 本実施例の特徴は、第4図,第5図で説明した実施例
の偏向マグネツトにおいて、放射光取り出しパイプ14を
配置しないトンネル15を電子ビーム12の上流側に複数個
設けた点にある。こうすることにより、外周側リターン
ヨーク7bの横断面構成を周方向に近一化できるので、電
子ビーム方向の偏向磁場分布をより均一にできる効果が
ある。 尚、上述した各実施例における内周側超電導コイル2a
と2bの上下間隔h1、及び外周側超電導コイル2a′と2b′
の上下間隔h2は、次のようにして決定される。 まず、内周側超電導コイル2aと2bの上下間隔h1は、荷
電粒子ビーム5を通る水平線(X−X)と、荷電粒子ビ
ーム5と内周側超電導コイル2a、又は2bの中心を結ぶ線
とのなす角(θ)が30゜以下で、かつ超電導コイル2a,2
bの冷却特性を考慮した位置となるように決定する(磁
場の均一性は、θが30゜以下であれば超電導コイルの所
期の目的が達成されることは、実験的に確認されてい
る)。これに対して、外周側超電導コイル2a′と2b′の
上下間隔h2は、上記内周側超電導コイル2aと2bの上下間
隔h1が決まれば、計算に基づいて概略が決定される。そ
の際の上下間隔h2は、その間をSθR光を取り出すパイ
プが通る都合上、必然的にそのパイプ径より大きくしな
ければならないが、詳細な間隔は周囲の条件(磁極の寸
法等)を考慮してコイル内径を決めた後、計算結果に基
づいた概略位置をもとに、コイル上下に調整して決定す
る。 更に、上述した各実施例の構成とすることによりいず
れも真空チエンバー内の磁束分布は、偏向マグネツトの
半径方向と荷電粒子ビームの軌道方向全長にわたつて均
一になるものであり、結局、真空チエンバー内の磁束分
布が、偏向マグネツトの半径方向と荷電粒子ビームの軌
道方向全長にわたつて均一となるものは本発明に含まれ
る。 〔発明の効果〕 以上説明した本発明の偏向マグネツトによれば、内部
に対向する磁極を有すると共に、該対向する磁極間に荷
電粒子ビームを蓄積するための真空チエンバーが設置さ
れるギヤツプが形成され、水平断面がほぼ扇形、若しく
は半円形状の鉄心と、該鉄心の磁極間のギヤツプに偏向
磁場を発生させる上下1対の励磁コイルとを備えた偏向
マグネツトを、前記荷電粒子ビームが通る位置より内
周、及び外周側を通る磁束の磁気抵抗が荷電粒子ビーム
の軌道方向全長にわたつて均等化するように形成したも
のであるから、内,外周を通る磁束が集まる磁極間のギ
ヤツプの磁束密度が均一となり、更に軌道方向のどこの
位置でも上記ギヤツプにおける磁束の分布が均一となる
ので、荷電粒子ビームへの悪影響がなくなり、シンクロ
トロン、蓄積リング等の偏向マグネツトに使用する場合
には非常に有効である。
ン放射光発生装置におけるシンクロトロン、あるいは蓄
積リングに使用するに好適な偏向マグネツトに関する。 〔従来の技術〕 シンクロトロン放射光(SθR光)は、光速に近い電
子eが磁界Hによつて軌道を曲げられるときに放射され
る電磁波で、軌道の接線方向に強い指向性を有している
ので各種の用途が有り、例えば電子部品の微細パターン
転写用の熱源としても非常に有用である。 このSθR光を得るために、電子eの軌道を曲げる磁
界Hを発生するものとして偏向マグネツトが用いられ
る。 上記偏向マグネツトの一例として、荷電粒子加速器用
の超電導偏向マグネツトが特開昭61−80800号公報に記
載されている。この例は、約3テスラ前後の強力な磁場
を発生することを目的としたもので、磁極を有する鉄心
と超電導コイルを組合わせ、内周側コイル、及び外周側
コイルの上下間隔をそれぞれh1,h2とした場合、荷電粒
子ビームの軌道方向に偏向マグネツトを3分割し、それ
ぞれの領域においてコイルの上下間隔をh1>h2,h1=
h2、h1<h2となるよう超電導コイルを配置し、コイルの
全長を磁極付きの鉄心で取り囲んだものである。このと
き、超電導コイルにより強力な磁場によつて、磁極は強
く磁気飽和している。 このようにすると、偏向マグネツトのh1>h2の領域に
おいては、外周側の偏向磁場は内周側より強く、荷電粒
子ビームの軌道面と垂直方向に荷電粒子ビームが発散す
る磁場が得られる。一方、h1<h2の領域では、外周側の
偏向磁場は内周側より弱く、上記方向に荷電粒子ビーム
が収束する磁場が得られる。更に、h1=h2の領域では、
内周側、及び外周側の磁場が等しく均一な偏向磁場を得
る。従つて、偏向マグネツト自身が荷電粒子ビームの収
束、及び飛散作用を持つことになるので、四極マグツト
を省略した強収束型のシンクロトロン、又は蓄積リング
を実現する上で好適である。 〔発明が解決しようとする問題点〕 上記従来技術によれば、内周側、及び外周側コイルの
上下間隔を等しくする(h1=h2)ことにより、均一な偏
向磁場を得ようとしている。しかし、上記従来例では、
鉄心磁極部での磁気飽和が十分に考慮されてないので、
鉄の非線形性を考慮した詳細な磁場計算、及び実験から
h1=h2としても必ずしも十分な磁場の均一性が得られ
ず、このコイル配置を上記偏向マグネツトに適用できな
いことがわかつた。特に、偏向マグネツトの台数が少な
いシンクロトロン、又は蓄積リング、即ち偏向マグネツ
ト一台当りの荷電粒子ビームの偏向角が大きく、かつ、
マグネツト形状が扇形、又は半円形となる偏向マグネツ
トでは、磁場の不均一性がかなり大きくなる問題があつ
た。又、上記従来技術には、磁場を収束、あるいは発散
させるために内周側、及び外周側のコイル上下間隔を変
えることについては記載されているが、このようなコイ
ル配置とすることにより、磁場の均一性を良好にしよう
とする点については記載されておらず、結局、偏向マグ
ネツトの荷電粒子ビーム軌道方向全長にわたつて磁場の
均一性を良好にしようとすることについては全く配慮さ
れていないことになる。 本発明の目的は、扇形、あるいは半円形状であって
も、荷電粒子ビーム軌道方向全長にわたって、鉄心の磁
極が磁気飽和する偏向磁場であって、均一な偏向磁場を
発生できる偏向マグネットを提供することにある。 〔問題点を解決するための手段〕 上記目的は、内部に対向する磁極を有し、該対向する
磁極間に荷電粒子ビームを蓄積するための真空チェンバ
ーが設置されるギャップを形成する水平断面がほぼ扇
形、もしくは半円形状の鉄心と、該鉄心の磁極間のギャ
ップに該鉄心の磁極が磁気飽和する偏向磁場を発生させ
る上下一対の超電導励磁コイルとを備えた偏向マグネッ
トであって、前記鉄心の磁極間のギャップに発生する磁
束分布が均一となるよう前記偏向マグネットの全長にわ
たって、該荷電粒子ビームの軌道方向の外周側に位置す
る該超電導励磁コイルの上下間隔を、該荷電粒子ビーム
の軌道方向の内周側に位置する該超電導励磁コイルの上
下間隔より大きくして、真空チエンバー内の磁束分布
を、半径方向とビーム軌道方向全長にわたつて均一化す
ることにより達成される。 〔作用〕 本発明の偏向マグネツトは、荷電粒子ビームの軌道方
向に対する垂直断面が荷電粒子ビーム位置より内周側と
外周側とで非対象になるように形成するか、又は荷電粒
子ビーム位置の外周側に位置する超電導励磁コイルの上
下間隔を、内周側に位置する超電導励磁コイルの上下間
隔より大きく形成してあるので内周側、及び外周側の磁
束が集まるギヤツプ部の磁束分布をほぼ均一にでき、更
に、偏向マグネツトの全長にわたつて上記磁気抵抗を均
等化しているので、荷電粒子ビームの軌道方向に関して
も磁束分布の均一性がほぼ保たれ、所期の目的が達成さ
れる。 〔実施例〕 以下、図示した実施例に基づいて本発明を詳細に説明
する。 第1図、及び第2図に本発明の偏向マグネツトの一実
施例を示す。 該図の如く、超電導コイルをそれぞれ内蔵する対向す
る一対のクライオスタツト6は、常温の鉄心1内の空隙
に配置され、上側超電導コイル2a,2a′と下側超電導コ
イル2b,2b′は、荷電粒子ビーム5の軌道面に関して対
称の位置に配置されている。そして、本実施例では荷電
粒子ビーム5の軌道の外周側に位置する超電導コイル2
a′,2b′の上下間隔h2を、軌道の内周側に位置する超電
導コイル2a,2bの上下間隔h1より大きくし、更に、外周
側リターンヨーク7bの水平方向幅を、内周側リターンヨ
ーク7aの幅よりも大きくして断面形状が内周側と外周側
とで非対称となるように内周、及び外周側のリターンヨ
ーク7a,7bにおける磁束密度を均等化し、偏向マグネツ
トを磁気回路として考えたときに、内周、及び外周側リ
ターンヨーク7a,7bを通る磁束の磁気抵抗をそろえるよ
うにしている。又、上記常温の鉄心1内の空隙部には、
対向する磁極3a,3bが形成され、鉄心1、及び超電導コ
イル2a,2a′,2b,2b′からなる磁気回路により、磁極3a,
3b間のギヤツプに偏向磁場が発生する。真空チェンバー
4は、上記ギヤツプに配置され、内部を荷電粒子ビーム
5が周回するものである。 次に、本実施例における超電動偏向マグネツトの平面
構造を理解するために、第2図を用いて更に詳しく説明
する。 第2図では、偏向マグネツトにおける荷電粒子5の偏
向角を90゜として断面構造を示した。偏向角は、360゜
を2以上の整数nで割つたものであれば、異なる値でも
かまわない。しかし、nが大きい場合には、偏向マグネ
ツトの形状が直線、状の偏向マグネツトに近くなるの
で、nとしては2、あるいは4に近いものが本発明に対
して好適である。 第2図において、鉄心1の断面形状は扇形になつてお
り、円弧状の荷電粒子ビーム5を内蔵する真空チエンバ
ー4が、鉄心1内の中央部に配置してある。また、内
周、及び外周側リターンヨーク7a,7bの断面形状も扇形
である。クライオスタツト6、及び超電導コイル2a,2
a′,2b,2b′は偏向マグネツトの両端部において接続さ
れ、真空チエンバー4と空間的に干渉しないようにはね
上げてある。 本実施例では、以上に説明したように超電導偏向マグ
ネツトの形状が扇形となるので、外周側の超電導コイル
2a′,2b′の上下間隔を広げることにより、内,外周側
を通る磁束が荷電粒子ビーム5の軌道方向全長にわたつ
て均等化され、内周側、及び外周側の磁束が集まる磁極
3a,3bのギヤツプに発生する偏向磁場の磁束分布を均一
化するようにしている。こうすることにより、偏向磁場
の不均一性に依存する荷電粒子ビームへの悪影響をなく
することができる。 このような超電導コイルによる強力な偏向磁場を用い
て荷電粒子を90゜偏向することが可能となる。この偏向
マグネツトを用いた蓄積リングの例を第3図に示す。第
3図において、8は本実施例の偏向マグネツト、9が荷
電粒子入射用のセプタムマグネツト、10が荷電粒子の加
速用高周波空胴、16が荷電粒子ビーム5の収束または発
散用の4極マグネツト、11がキツカーマグネツトで、荷
電粒子ビーム5を入射する際に荷電粒子ビーム5の軌道
をわずかにずらし、入射しやすくすることを目的とした
パルスマグネツトである。第3図では、本実施例の偏向
マグネツト8を4個用い、その他のコンポーネントと組
み合わせて、荷電粒子ビーム5の蓄積リングを構成して
いる。こうした蓄積リングでは、本発明によるところの
超電導偏向マグネツトを使用し、偏向磁場を強力にして
いるので、常電導の偏向マグネツトを用いた同一規模の
蓄積リングと比較して、偏向磁場が大きくなつた分だけ
より高エネルギーの荷電粒子ビーム5を蓄積できる。従
つて、本実施例の偏向マグネツトを採用すれば、扇形の
超電導偏向マグネツトを用いた荷電粒子のシンクロトロ
ン、または蓄積リングを提供でき、これによつて、常電
導の偏向マグネツトを用いた同一規模のシンクロトロ
ン、または蓄積リングと比較して、より高エネルギーの
荷電粒子を加速、または蓄積できる効果がある。 次に、本発明の他の実施例について、第4図及び第5
図を用いて説明する。 本実施例は、電子シンクロトロンまたは蓄積リング用
の偏向マグネツトを対象とするもので、特に、上記加速
器を放射光の発生装置として使用することを念頭に置い
たものである。 第4図に示した実施例と第1図に示した実施例との相
異点は、外径側リターンヨークの上下方向の中心位置に
トンネル15を設け、このトンネル15内に電子ビーム12の
軌道の接線方向に放出される放射光13の取り出しパイプ
14を配置した点にある。本実施例においても、電子ビー
ム12の軌道の外周側に位置する超電導コイル2a′,2b′
の上下間隔を内周側超電導コイル2a,2bの上下間隔より
大きくし内,外周側を通る磁束を均等化してある。こう
した超電導コイルの配置とすることにより、磁極3a,3b
間のギヤツプには、上記した実施例と同様な理由により
均一な偏向磁場を発生できると同時に、外周側のクライ
オスタツト6の間には空隙が生じるので、この空隙を通
して放射光取り出しパイプ14を鉄心1の外部にのばすこ
とが可能となる。 次に、本実施例における偏向マグネツトの平面構造を
理解するために、第5図を用いて更に詳しく説明する。 第5図では、偏向マグネツトにおける電子の偏向角を
90゜として断面構造を示した。偏向角の大きさについて
は、上述した実施例と同様のことが言え、360゜を比較
的小さな2以上の整数で割つたものであれば、90゜と異
なる値の偏向角にしてもよい。 第5図において、偏向マグネツト内の真空チエンバー
4には、2本の放射光取り出しパイプ14が取り付けてあ
る。放射光取り出しパイプ14は、電子ビーム12の接線方
向と平行に、外周側リターンヨーク7bに設けたトンネル
15を通じて鉄心1の外部にのびている。放射光取り出し
パイプ14の内面は、放射光13による脱ガスを減少させる
ために、電子ビーム12の接線と平行である。放射光取り
出しパイプ14の本数は3本以上であつてもかまわない
が、外周側リターンヨーク7bが磁気飽和したり、超電導
コイル2a,2a′,2b,2b′及び鉄心1からなる磁気回路に
おいて内周側リターンヨーク7aと外周側リターンヨーク
7bの磁気抵抗が極端に異ならないよう、取り出しパイプ
14の本数を決める必要がある。 なお、本実施例、及び上述した実施例は、共に磁極3
a,3b間のギヤツプに均一な偏向磁場を発生することを目
的としたものであるが加速、あるいは蓄積する粒子の種
類、及び用途が異なることを簡単に説明する。 すなわち、Eを荷電粒子の全エネルギー、E0(=m
0C2)を荷電粒子の静止エネルギー、m0を質量、Cを光
速としたときに、放射光の発生の度合を表わすローレン
ツ因子γは次式で与えられる。 γ=E/E0 電子の場合、E0=511KeVなので、数100MeV程度以上の
電子エネルギーであれば、γ数1000となり、十分な相
対論的エネルギーを持つので、偏向マグネツトを放射光
の発生装置として利用可能である。しかし、陽子などの
重い荷電粒子を対象とする場合には、質量が電子の約20
00倍あるので、相当に高エネルギーの荷電粒子でない限
り放射光はほとんど発生しない。この意味で、放射光の
取り出しパイプ14を持たない第1図,第2図に示した実
施例の偏向マグネツトは、陽子などの重い荷電粒子を対
象とする扇形の鉄磁極付き超電導偏向マグネツトであ
る。 本発明の更に他の実施例について第6図を用いて説明
する。 第6図に示す実施例では、外周側リターンヨーク7bに
はトンネル15が等間隔に5ケ所設けてある。この内、放
射光の取り出しが可能な電子ビーム12の下流側の3ケ所
に対して、取り出しパイプ14を配置する。 本実施例の特徴は、第4図,第5図で説明した実施例
の偏向マグネツトにおいて、放射光取り出しパイプ14を
配置しないトンネル15を電子ビーム12の上流側に複数個
設けた点にある。こうすることにより、外周側リターン
ヨーク7bの横断面構成を周方向に近一化できるので、電
子ビーム方向の偏向磁場分布をより均一にできる効果が
ある。 尚、上述した各実施例における内周側超電導コイル2a
と2bの上下間隔h1、及び外周側超電導コイル2a′と2b′
の上下間隔h2は、次のようにして決定される。 まず、内周側超電導コイル2aと2bの上下間隔h1は、荷
電粒子ビーム5を通る水平線(X−X)と、荷電粒子ビ
ーム5と内周側超電導コイル2a、又は2bの中心を結ぶ線
とのなす角(θ)が30゜以下で、かつ超電導コイル2a,2
bの冷却特性を考慮した位置となるように決定する(磁
場の均一性は、θが30゜以下であれば超電導コイルの所
期の目的が達成されることは、実験的に確認されてい
る)。これに対して、外周側超電導コイル2a′と2b′の
上下間隔h2は、上記内周側超電導コイル2aと2bの上下間
隔h1が決まれば、計算に基づいて概略が決定される。そ
の際の上下間隔h2は、その間をSθR光を取り出すパイ
プが通る都合上、必然的にそのパイプ径より大きくしな
ければならないが、詳細な間隔は周囲の条件(磁極の寸
法等)を考慮してコイル内径を決めた後、計算結果に基
づいた概略位置をもとに、コイル上下に調整して決定す
る。 更に、上述した各実施例の構成とすることによりいず
れも真空チエンバー内の磁束分布は、偏向マグネツトの
半径方向と荷電粒子ビームの軌道方向全長にわたつて均
一になるものであり、結局、真空チエンバー内の磁束分
布が、偏向マグネツトの半径方向と荷電粒子ビームの軌
道方向全長にわたつて均一となるものは本発明に含まれ
る。 〔発明の効果〕 以上説明した本発明の偏向マグネツトによれば、内部
に対向する磁極を有すると共に、該対向する磁極間に荷
電粒子ビームを蓄積するための真空チエンバーが設置さ
れるギヤツプが形成され、水平断面がほぼ扇形、若しく
は半円形状の鉄心と、該鉄心の磁極間のギヤツプに偏向
磁場を発生させる上下1対の励磁コイルとを備えた偏向
マグネツトを、前記荷電粒子ビームが通る位置より内
周、及び外周側を通る磁束の磁気抵抗が荷電粒子ビーム
の軌道方向全長にわたつて均等化するように形成したも
のであるから、内,外周を通る磁束が集まる磁極間のギ
ヤツプの磁束密度が均一となり、更に軌道方向のどこの
位置でも上記ギヤツプにおける磁束の分布が均一となる
ので、荷電粒子ビームへの悪影響がなくなり、シンクロ
トロン、蓄積リング等の偏向マグネツトに使用する場合
には非常に有効である。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明の偏向マグネツトの一実施例を示す断面
図、第2図は第1図のX−X線に沿う断面図、第3図は
本発明の偏向マグネツトが採用される蓄積リングの平面
図、第4図は本発明の偏向マグネツトの他の実施例を示
す断面図、第5図は第4図のX−X線に沿う断面図、第
6図は本発明の更に他の実施例を示す第5図に相当する
図である。 1……鉄心、2a,2a′,2b,2b′……超電導コイル、3a,3b
……磁極、4……真空チエンバー、5……荷電粒子ビー
ム、7a,7b……リターンヨーク、8……偏向マグネツ
ト、13……放射光、14……放射光取り出しパイプ、15…
…トンネル。
図、第2図は第1図のX−X線に沿う断面図、第3図は
本発明の偏向マグネツトが採用される蓄積リングの平面
図、第4図は本発明の偏向マグネツトの他の実施例を示
す断面図、第5図は第4図のX−X線に沿う断面図、第
6図は本発明の更に他の実施例を示す第5図に相当する
図である。 1……鉄心、2a,2a′,2b,2b′……超電導コイル、3a,3b
……磁極、4……真空チエンバー、5……荷電粒子ビー
ム、7a,7b……リターンヨーク、8……偏向マグネツ
ト、13……放射光、14……放射光取り出しパイプ、15…
…トンネル。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 小林 孝司
茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社
日立製作所日立研究所内
(72)発明者 垣内 俊二
茨城県日立市幸町3丁目1番1号 株式
会社日立製作所日立工場内
(72)発明者 山口 潔
茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社
日立製作所日立研究所内
(72)発明者 留奥 寛
茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社
日立製作所日立研究所内
(72)発明者 牧 直樹
茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社
日立製作所日立研究所内
(72)発明者 中田 穣治
東京都千代田区内幸町1丁目1番6号
日本電信電話株式会社内
(72)発明者 宇野 泰道
東京都千代田区内幸町1丁目1番6号
日本電信電話株式会社内
(56)参考文献 特開 昭62−221597(JP,A)
特開 昭61−80800(JP,A)
特公 昭35−16753(JP,B2)
特公 昭45−10200(JP,B2)
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 1.内部に対向する磁極を有し、 該対向する磁極間に荷電粒子ビームを蓄積するための真
空チェンバーが設置されるギャップを形成する水平断面
がほぼ扇形、もしくは半円形状の鉄心と、該鉄心の磁極
間のギャップに該鉄心の磁極が磁気飽和する偏向磁場を
発生させる上下一対の超電導励磁コイルとを備えた偏向
マグネットであって、前記鉄心の磁極間のギャップに発
生する磁束分布が均一となるよう前記偏向マグネットの
全長にわたって、該荷電粒子ビームの軌道方向の外周側
に位置する該超電導励磁コイルの上下間隔を、該荷電粒
子ビームの軌道方向の内周側に位置する該超電導励磁コ
イルの上下間隔より大きくすることを特徴とする偏向マ
グネット。 2.請求項1において、 前記偏向マグネットの全長にわたって、該荷電粒子ビー
ムの軌道方向の外周側に位置する鉄心のリターンヨーク
の水平方向幅を、該荷電粒子ビームの軌道方向の内周側
に位置する鉄心のリターンヨークの水平方向幅より小さ
くすることを特徴とする偏向マグネット。 3.請求項1において、 前記鉄心の外周側に、前記一対の外周側励磁コイルの間
を通って前記真空チェンバーに接続され、荷電粒子ビー
ムの軌道の接線方向に延びるシンクロトロン放射光取り
出しパイプが通るトンネルが形成されていることを特徴
とする偏向マグネット。 4.請求項3において、 前記トンネルは、前記鉄心の外周側リターンヨークの荷
電粒子ビームの軌道方向にほぼ一様に分布するように複
数個設けられていることを特徴とする偏向マグネット。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62226362A JP2667832B2 (ja) | 1987-09-11 | 1987-09-11 | 偏向マグネット |
DE3853507T DE3853507T2 (de) | 1987-09-11 | 1988-09-09 | Ablenkmagnet. |
EP88114762A EP0306966B1 (en) | 1987-09-11 | 1988-09-09 | Bending magnet |
US07/242,126 US4996496A (en) | 1987-09-11 | 1988-09-09 | Bending magnet |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62226362A JP2667832B2 (ja) | 1987-09-11 | 1987-09-11 | 偏向マグネット |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6472499A JPS6472499A (en) | 1989-03-17 |
JP2667832B2 true JP2667832B2 (ja) | 1997-10-27 |
Family
ID=16843958
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62226362A Expired - Lifetime JP2667832B2 (ja) | 1987-09-11 | 1987-09-11 | 偏向マグネット |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4996496A (ja) |
EP (1) | EP0306966B1 (ja) |
JP (1) | JP2667832B2 (ja) |
DE (1) | DE3853507T2 (ja) |
Families Citing this family (92)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1992003028A1 (de) * | 1990-08-06 | 1992-02-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Synchrotronstrahlungsquelle |
JPH04112499A (ja) * | 1990-08-31 | 1992-04-14 | Mitsubishi Electric Corp | Sor装置用真空槽 |
US5374913A (en) * | 1991-12-13 | 1994-12-20 | Houston Advanced Research Center | Twin-bore flux pipe dipole magnet |
US5576602A (en) * | 1993-08-18 | 1996-11-19 | Hitachi, Ltd. | Method for extracting charged particle beam and small-sized accelerator for charged particle beam |
JPH09115698A (ja) * | 1995-10-17 | 1997-05-02 | Rikagaku Kenkyusho | サイクロトロンの磁場調整用中心棒 |
JP3488915B2 (ja) * | 2001-03-08 | 2004-01-19 | 高エネルギー加速器研究機構長 | ビーム偏向分離用セプタム電磁石、ビーム偏向分離用電磁石、及びビーム偏向方法 |
ES2654328T3 (es) | 2004-07-21 | 2018-02-13 | Mevion Medical Systems, Inc. | Generador en forma de onda de radio frecuencia programable para un sincrociclotrón |
CN101361156B (zh) | 2005-11-18 | 2012-12-12 | 梅维昂医疗***股份有限公司 | 用于实施放射治疗的设备 |
US8003964B2 (en) | 2007-10-11 | 2011-08-23 | Still River Systems Incorporated | Applying a particle beam to a patient |
US8581523B2 (en) | 2007-11-30 | 2013-11-12 | Mevion Medical Systems, Inc. | Interrupted particle source |
US8933650B2 (en) * | 2007-11-30 | 2015-01-13 | Mevion Medical Systems, Inc. | Matching a resonant frequency of a resonant cavity to a frequency of an input voltage |
US9737272B2 (en) | 2008-05-22 | 2017-08-22 | W. Davis Lee | Charged particle cancer therapy beam state determination apparatus and method of use thereof |
US9981147B2 (en) | 2008-05-22 | 2018-05-29 | W. Davis Lee | Ion beam extraction apparatus and method of use thereof |
US9737733B2 (en) | 2008-05-22 | 2017-08-22 | W. Davis Lee | Charged particle state determination apparatus and method of use thereof |
US10684380B2 (en) | 2008-05-22 | 2020-06-16 | W. Davis Lee | Multiple scintillation detector array imaging apparatus and method of use thereof |
US9177751B2 (en) | 2008-05-22 | 2015-11-03 | Vladimir Balakin | Carbon ion beam injector apparatus and method of use thereof |
US9937362B2 (en) | 2008-05-22 | 2018-04-10 | W. Davis Lee | Dynamic energy control of a charged particle imaging/treatment apparatus and method of use thereof |
US10143854B2 (en) | 2008-05-22 | 2018-12-04 | Susan L. Michaud | Dual rotation charged particle imaging / treatment apparatus and method of use thereof |
US8907309B2 (en) | 2009-04-17 | 2014-12-09 | Stephen L. Spotts | Treatment delivery control system and method of operation thereof |
US9095040B2 (en) | 2008-05-22 | 2015-07-28 | Vladimir Balakin | Charged particle beam acceleration and extraction method and apparatus used in conjunction with a charged particle cancer therapy system |
US8642978B2 (en) | 2008-05-22 | 2014-02-04 | Vladimir Balakin | Charged particle cancer therapy dose distribution method and apparatus |
US9044600B2 (en) * | 2008-05-22 | 2015-06-02 | Vladimir Balakin | Proton tomography apparatus and method of operation therefor |
US9616252B2 (en) | 2008-05-22 | 2017-04-11 | Vladimir Balakin | Multi-field cancer therapy apparatus and method of use thereof |
US9682254B2 (en) | 2008-05-22 | 2017-06-20 | Vladimir Balakin | Cancer surface searing apparatus and method of use thereof |
US8129699B2 (en) | 2008-05-22 | 2012-03-06 | Vladimir Balakin | Multi-field charged particle cancer therapy method and apparatus coordinated with patient respiration |
US10070831B2 (en) | 2008-05-22 | 2018-09-11 | James P. Bennett | Integrated cancer therapy—imaging apparatus and method of use thereof |
US9737734B2 (en) | 2008-05-22 | 2017-08-22 | Susan L. Michaud | Charged particle translation slide control apparatus and method of use thereof |
US10548551B2 (en) | 2008-05-22 | 2020-02-04 | W. Davis Lee | Depth resolved scintillation detector array imaging apparatus and method of use thereof |
US9579525B2 (en) | 2008-05-22 | 2017-02-28 | Vladimir Balakin | Multi-axis charged particle cancer therapy method and apparatus |
US8975600B2 (en) | 2008-05-22 | 2015-03-10 | Vladimir Balakin | Treatment delivery control system and method of operation thereof |
US10029122B2 (en) | 2008-05-22 | 2018-07-24 | Susan L. Michaud | Charged particle—patient motion control system apparatus and method of use thereof |
US9974978B2 (en) | 2008-05-22 | 2018-05-22 | W. Davis Lee | Scintillation array apparatus and method of use thereof |
US9910166B2 (en) | 2008-05-22 | 2018-03-06 | Stephen L. Spotts | Redundant charged particle state determination apparatus and method of use thereof |
US9168392B1 (en) | 2008-05-22 | 2015-10-27 | Vladimir Balakin | Charged particle cancer therapy system X-ray apparatus and method of use thereof |
US10092776B2 (en) | 2008-05-22 | 2018-10-09 | Susan L. Michaud | Integrated translation/rotation charged particle imaging/treatment apparatus and method of use thereof |
US8969834B2 (en) | 2008-05-22 | 2015-03-03 | Vladimir Balakin | Charged particle therapy patient constraint apparatus and method of use thereof |
US9155911B1 (en) | 2008-05-22 | 2015-10-13 | Vladimir Balakin | Ion source method and apparatus used in conjunction with a charged particle cancer therapy system |
US9498649B2 (en) | 2008-05-22 | 2016-11-22 | Vladimir Balakin | Charged particle cancer therapy patient constraint apparatus and method of use thereof |
US8624528B2 (en) * | 2008-05-22 | 2014-01-07 | Vladimir Balakin | Method and apparatus coordinating synchrotron acceleration periods with patient respiration periods |
US9056199B2 (en) | 2008-05-22 | 2015-06-16 | Vladimir Balakin | Charged particle treatment, rapid patient positioning apparatus and method of use thereof |
US9782140B2 (en) | 2008-05-22 | 2017-10-10 | Susan L. Michaud | Hybrid charged particle / X-ray-imaging / treatment apparatus and method of use thereof |
US9855444B2 (en) | 2008-05-22 | 2018-01-02 | Scott Penfold | X-ray detector for proton transit detection apparatus and method of use thereof |
US8718231B2 (en) | 2008-05-22 | 2014-05-06 | Vladimir Balakin | X-ray tomography method and apparatus used in conjunction with a charged particle cancer therapy system |
US9744380B2 (en) | 2008-05-22 | 2017-08-29 | Susan L. Michaud | Patient specific beam control assembly of a cancer therapy apparatus and method of use thereof |
US9737731B2 (en) | 2010-04-16 | 2017-08-22 | Vladimir Balakin | Synchrotron energy control apparatus and method of use thereof |
US10556126B2 (en) | 2010-04-16 | 2020-02-11 | Mark R. Amato | Automated radiation treatment plan development apparatus and method of use thereof |
US10349906B2 (en) | 2010-04-16 | 2019-07-16 | James P. Bennett | Multiplexed proton tomography imaging apparatus and method of use thereof |
US10086214B2 (en) | 2010-04-16 | 2018-10-02 | Vladimir Balakin | Integrated tomography—cancer treatment apparatus and method of use thereof |
US10376717B2 (en) | 2010-04-16 | 2019-08-13 | James P. Bennett | Intervening object compensating automated radiation treatment plan development apparatus and method of use thereof |
US10751551B2 (en) | 2010-04-16 | 2020-08-25 | James P. Bennett | Integrated imaging-cancer treatment apparatus and method of use thereof |
US10638988B2 (en) | 2010-04-16 | 2020-05-05 | Scott Penfold | Simultaneous/single patient position X-ray and proton imaging apparatus and method of use thereof |
US10518109B2 (en) | 2010-04-16 | 2019-12-31 | Jillian Reno | Transformable charged particle beam path cancer therapy apparatus and method of use thereof |
US11648420B2 (en) | 2010-04-16 | 2023-05-16 | Vladimir Balakin | Imaging assisted integrated tomography—cancer treatment apparatus and method of use thereof |
US10555710B2 (en) | 2010-04-16 | 2020-02-11 | James P. Bennett | Simultaneous multi-axes imaging apparatus and method of use thereof |
US10589128B2 (en) | 2010-04-16 | 2020-03-17 | Susan L. Michaud | Treatment beam path verification in a cancer therapy apparatus and method of use thereof |
US10625097B2 (en) | 2010-04-16 | 2020-04-21 | Jillian Reno | Semi-automated cancer therapy treatment apparatus and method of use thereof |
US20200227227A1 (en) * | 2010-04-16 | 2020-07-16 | Vladimir Balakin | Charged particle cancer therapy and patient positioning method and apparatus |
US10188877B2 (en) | 2010-04-16 | 2019-01-29 | W. Davis Lee | Fiducial marker/cancer imaging and treatment apparatus and method of use thereof |
US10179250B2 (en) | 2010-04-16 | 2019-01-15 | Nick Ruebel | Auto-updated and implemented radiation treatment plan apparatus and method of use thereof |
JP5587150B2 (ja) * | 2010-11-30 | 2014-09-10 | 株式会社日立製作所 | 磁場制御装置 |
JP5665721B2 (ja) * | 2011-02-28 | 2015-02-04 | 三菱電機株式会社 | 円形加速器および円形加速器の運転方法 |
US8963112B1 (en) | 2011-05-25 | 2015-02-24 | Vladimir Balakin | Charged particle cancer therapy patient positioning method and apparatus |
WO2014052734A1 (en) | 2012-09-28 | 2014-04-03 | Mevion Medical Systems, Inc. | Controlling particle therapy |
EP2901822B1 (en) | 2012-09-28 | 2020-04-08 | Mevion Medical Systems, Inc. | Focusing a particle beam |
TW201422278A (zh) | 2012-09-28 | 2014-06-16 | Mevion Medical Systems Inc | 粒子加速器之控制系統 |
US9622335B2 (en) | 2012-09-28 | 2017-04-11 | Mevion Medical Systems, Inc. | Magnetic field regenerator |
WO2014052708A2 (en) | 2012-09-28 | 2014-04-03 | Mevion Medical Systems, Inc. | Magnetic shims to alter magnetic fields |
US10254739B2 (en) | 2012-09-28 | 2019-04-09 | Mevion Medical Systems, Inc. | Coil positioning system |
EP2900325B1 (en) | 2012-09-28 | 2018-01-03 | Mevion Medical Systems, Inc. | Adjusting energy of a particle beam |
JP6254600B2 (ja) | 2012-09-28 | 2017-12-27 | メビオン・メディカル・システムズ・インコーポレーテッド | 粒子加速器 |
JP6367201B2 (ja) | 2012-09-28 | 2018-08-01 | メビオン・メディカル・システムズ・インコーポレーテッド | 粒子ビームの強度の制御 |
US8933651B2 (en) | 2012-11-16 | 2015-01-13 | Vladimir Balakin | Charged particle accelerator magnet apparatus and method of use thereof |
EP2785154B1 (en) * | 2013-03-29 | 2015-10-21 | Ion Beam Applications S.A. | Compact superconducting cyclotron |
US8791656B1 (en) | 2013-05-31 | 2014-07-29 | Mevion Medical Systems, Inc. | Active return system |
US9730308B2 (en) | 2013-06-12 | 2017-08-08 | Mevion Medical Systems, Inc. | Particle accelerator that produces charged particles having variable energies |
CN110237447B (zh) | 2013-09-27 | 2021-11-02 | 梅维昂医疗***股份有限公司 | 粒子治疗*** |
US10675487B2 (en) | 2013-12-20 | 2020-06-09 | Mevion Medical Systems, Inc. | Energy degrader enabling high-speed energy switching |
US9962560B2 (en) | 2013-12-20 | 2018-05-08 | Mevion Medical Systems, Inc. | Collimator and energy degrader |
US9661736B2 (en) | 2014-02-20 | 2017-05-23 | Mevion Medical Systems, Inc. | Scanning system for a particle therapy system |
JP6328487B2 (ja) * | 2014-05-20 | 2018-05-23 | 住友重機械工業株式会社 | 超伝導電磁石及び荷電粒子線治療装置 |
JP2015225871A (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-14 | 住友重機械工業株式会社 | 超伝導電磁石装置及び荷電粒子線治療装置 |
US9950194B2 (en) | 2014-09-09 | 2018-04-24 | Mevion Medical Systems, Inc. | Patient positioning system |
US10786689B2 (en) | 2015-11-10 | 2020-09-29 | Mevion Medical Systems, Inc. | Adaptive aperture |
CN105469926B (zh) * | 2015-12-30 | 2018-09-04 | 中国科学院等离子体物理研究所 | 适用于超导旋转机架技术的高温超导弯曲磁体结构 |
US9907981B2 (en) | 2016-03-07 | 2018-03-06 | Susan L. Michaud | Charged particle translation slide control apparatus and method of use thereof |
US10037863B2 (en) | 2016-05-27 | 2018-07-31 | Mark R. Amato | Continuous ion beam kinetic energy dissipater apparatus and method of use thereof |
EP3481503B1 (en) | 2016-07-08 | 2021-04-21 | Mevion Medical Systems, Inc. | Treatment planning |
US11103730B2 (en) | 2017-02-23 | 2021-08-31 | Mevion Medical Systems, Inc. | Automated treatment in particle therapy |
WO2019006253A1 (en) | 2017-06-30 | 2019-01-03 | Mevion Medical Systems, Inc. | CONFIGURABLE COLLIMATOR CONTROLLED BY LINEAR MOTORS |
WO2020185543A1 (en) | 2019-03-08 | 2020-09-17 | Mevion Medical Systems, Inc. | Collimator and energy degrader for a particle therapy system |
CN111341518B (zh) * | 2020-02-28 | 2021-11-09 | 合肥中科离子医学技术装备有限公司 | 一种磁场环境老化锻炼装置 |
CN113382530B (zh) * | 2021-07-22 | 2023-11-10 | 中国科学院上海高等研究院 | 一种超高剂量率医用质子同步加速器 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4200844A (en) * | 1976-12-13 | 1980-04-29 | Varian Associates | Racetrack microtron beam extraction system |
GB8421867D0 (en) * | 1984-08-29 | 1984-10-03 | Oxford Instr Ltd | Devices for accelerating electrons |
JPS6180800A (ja) * | 1984-09-28 | 1986-04-24 | 株式会社日立製作所 | 放射光照射装置 |
JPH06103640B2 (ja) * | 1985-12-13 | 1994-12-14 | 三菱電機株式会社 | 荷電ビ−ム装置 |
DE3704442A1 (de) * | 1986-02-12 | 1987-08-13 | Mitsubishi Electric Corp | Ladungstraegerstrahlvorrichtung |
JPS62186500A (ja) * | 1986-02-12 | 1987-08-14 | 三菱電機株式会社 | 荷電ビ−ム装置 |
DE3703938A1 (de) * | 1986-02-12 | 1987-09-10 | Mitsubishi Electric Corp | Teilchenbeschleuniger |
US4806871A (en) * | 1986-05-23 | 1989-02-21 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Synchrotron |
FR2607345B1 (fr) * | 1986-05-27 | 1993-02-05 | Mitsubishi Electric Corp | Synchrotron |
DE3850132T2 (de) * | 1987-02-12 | 1994-10-20 | Hitachi Ltd | Synchrotron-Strahlungsquelle. |
JPH0763036B2 (ja) * | 1987-03-11 | 1995-07-05 | 日本電信電話株式会社 | リタ−ンヨ−ク付き偏向電磁石 |
EP0282988B1 (en) * | 1987-03-18 | 1994-03-02 | Hitachi, Ltd. | Synchrotron radiation source |
-
1987
- 1987-09-11 JP JP62226362A patent/JP2667832B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-09-09 US US07/242,126 patent/US4996496A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-09-09 DE DE3853507T patent/DE3853507T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-09-09 EP EP88114762A patent/EP0306966B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6472499A (en) | 1989-03-17 |
DE3853507D1 (de) | 1995-05-11 |
US4996496A (en) | 1991-02-26 |
EP0306966B1 (en) | 1995-04-05 |
EP0306966A2 (en) | 1989-03-15 |
EP0306966A3 (en) | 1990-01-17 |
DE3853507T2 (de) | 1995-08-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2667832B2 (ja) | 偏向マグネット | |
US5117212A (en) | Electromagnet for charged-particle apparatus | |
JP4008030B2 (ja) | アイソクロナスサイクロトロンから荷電粒子を抽出する方法及びこの方法を応用する装置 | |
US4710722A (en) | Apparatus generating a magnetic field for a particle accelerator | |
US4731598A (en) | Periodic permanent magnet structure with increased useful field | |
JPH06132119A (ja) | 超伝導磁石 | |
US3660658A (en) | Electron beam deflector system | |
USRE33736E (en) | Periodic permanent magnet structure with increased useful field | |
JPH0992498A (ja) | 挿入光源装置用磁気回路 | |
Taniuchi et al. | dc septum magnet based on permanent magnet for next-generation light sources | |
JPH02174099A (ja) | 超電導偏向電磁石 | |
JP7249906B2 (ja) | 超電導コイルおよび超電導磁石装置 | |
JP2813386B2 (ja) | 荷電粒子装置の電磁石 | |
JP3948511B2 (ja) | 電磁石と永久磁石を縦方向に組み合わせた磁界発生装置 | |
JPH06103640B2 (ja) | 荷電ビ−ム装置 | |
JP3065988B2 (ja) | 常電導型偏向電磁石 | |
JP3652927B2 (ja) | 耐放射線特性を有する挿入光源 | |
JPS6343304A (ja) | 永久磁石形均一磁場マグネツト | |
JPH02270308A (ja) | 超電導偏向電磁石およびその励磁方法 | |
JP2935082B2 (ja) | 常電導磁石型電子蓄積リング | |
JPS63224230A (ja) | X線露光装置 | |
Elleaume | Undulators and wigglers for the new generation of synchrotron sources | |
JPH01307198A (ja) | セプタムマグネツト | |
JP2700687B2 (ja) | ウィグラー装置 | |
Popescu | UTILIZATION OF THE EXTERIOR BEAM OF THE U-120 CYCLOTRON ALONG THREE DIFFERENT DIRECTIONS |