JP2623989B2 - Indexable tip - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、台金の角部にダイヤモ
ンド等の超高硬度焼結体の切刃部材を配したスローアウ
ェイチップに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a throw-away insert in which a cutting member made of an ultra-hard sintered body such as diamond is disposed at a corner of a base metal.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来、この種のスローアウェイチップ
（以下、チップと略称する。）は、切屑の排出性を良好
にするため、チップブレーカの表面あらさを極めて良好
に仕上げている。2. Description of the Related Art Heretofore, this type of throw-away chip (hereinafter abbreviated as "chip") has a very good surface roughness of a chip breaker in order to improve chip dischargeability.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のチ
ップにおいては、チップブレーカによって切屑が渦巻き
状にカールしにくいという欠点があった。However, in the above-mentioned conventional chip, there is a drawback that chips are hardly curled in a spiral shape by the chip breaker.

【０００４】[0004]

【課題を解決するための手段】上記欠点を解決するた
め、種々の実験を繰り返した結果、チップの切刃部分に
超高硬度焼結体を使用した場合には、切れ味が向上して
切削抵抗が低下する点では優れた性能が得られるもの
の、チップブレーカの表面あらさが極めて小さく形成さ
れているために切屑が該チップブレーカ上を極めて円滑
に流れてしまい、このため切屑がチップブレーカ上でカ
ールすることなく排出してしまう、即ちカールしにくく
なるという知見を得た。As a result of repeating various experiments to solve the above-mentioned drawbacks, when an ultra-hard sintered body is used for the cutting edge portion of the insert, the cutting performance is improved and the cutting resistance is improved. Although the chip breaker has excellent performance at the point where the chip breaker is reduced, the chips flow extremely smoothly over the chip breaker due to the extremely small surface roughness of the chip breaker, and the chips are curled on the chip breaker. It has been found that the material is discharged without performing, that is, it is difficult to curl.

【０００５】本発明は、上記知見に基づきなされたもの
であって、切屑の流れに抵抗を与えることにより切屑を
カールしやすくしたものである。[0005] The present invention has been made based on the above findings, and is intended to facilitate the curling of chips by imparting resistance to the flow of the chips.

【０００６】すなわち、本発明は、多角形に形成された
台金の上面角部に切刃部材を設けてなり、前記切刃部材
は、超硬合金等の高硬度焼結体と、ダイヤモンドや立方
晶窒化硼素等を主成分として焼結される超高硬度焼結体
とを層状に形成したものであって、前記超高硬度焼結体
を前記台金の上面に露出させた状態で該台金にろう付け
されており、少なくとも前記超高硬度焼結体の上面に、
表面あらさが０．５Ｓ以上１０．０Ｓ以下のチップブレ
ーカを形成したものである。ここで、チップブレーカの
表面あらさを０．５Ｓ以上１０．０Ｓ以下に設定してい
るのは、０．５Ｓ未満では、該チップブレーカ上を摺動
する切屑の摺動抵抗が小さくなって、切屑がカールしに
くくなるためであり、１０．０Ｓを越えた場合では、切
屑の摺動抵抗が大きくなって該切屑の排出性が悪化して
しまうからである。なお、チップブレーカの幅について
は切削条件に応じて適宜変更して良いが、チップブレー
カの表面粗さを上記範囲に設定することによる効果を一
層確実に発揮させるには、超高硬度焼結体上の切刃に沿
う部分における幅を１．０mm〜３．０mmの範囲に設定す
ることが好ましい。That is, according to the present invention, a cutting member is provided at a corner of the upper surface of a base metal formed in a polygonal shape. An ultra-hard sintered body sintered mainly with cubic boron nitride or the like is formed in a layered form, and the ultra-hard sintered body is exposed on the upper surface of the base metal. It is brazed to a base metal, at least on the upper surface of the ultra-high hardness sintered body,
A chip breaker having a surface roughness of 0.5S or more and 10.0S or less is formed. Here, the reason why the surface roughness of the chip breaker is set to 0.5S or more and 10.0S or less is that if it is less than 0.5S, the sliding resistance of chips sliding on the chip breaker becomes small, This is because it is difficult to curl, and if it exceeds 10.0 S, the sliding resistance of the chips becomes large, and the dischargeability of the chips is deteriorated. The width of the chip breaker may be appropriately changed according to the cutting conditions. However, in order to more reliably exert the effect of setting the surface roughness of the chip breaker within the above range, it is necessary to use an ultra-high hardness sintered body. It is preferable to set the width at the portion along the upper cutting edge in the range of 1.0 mm to 3.0 mm.

【０００７】[0007]

【作用】本発明においては、チップブレーカの表面あら
さを０．５Ｓ以上に形成しているので、切屑がチップブ
レーカから十分な摺動抵抗を受けてカールするようにな
る。その一方、表面粗さを１０．０Ｓ以内に制限してい
るので、過剰な切削抵抗によって切屑排出性が劣化する
おそれもない。In the present invention, since the surface roughness of the chip breaker is formed to be 0.5 S or more, chips are curled by receiving sufficient sliding resistance from the chip breaker. On the other hand, since the surface roughness is limited to within 10.0 S, there is no possibility that the chip discharge performance will be deteriorated due to excessive cutting resistance.

【０００８】[0008]

【実施例】以下、図１及び図２を参照して本発明の第１
実施例を説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Referring to FIGS.
An embodiment will be described.

【０００９】これらの図において符号１は本実施例に係
るチップの台金である。この台金１は、鋼や超硬合金等
を素材として全体を三角形平板状に形成してなるもの
で、一つの角部の上面側には切刃部材２が固着される切
欠き１ａが当該台金１の上方及び側方に開口させて形成
されている。In these figures, reference numeral 1 denotes a base of a chip according to the present embodiment. The base 1 is made of a material such as steel or cemented carbide, and is formed in the shape of a triangular flat plate. A notch 1a to which the cutting blade member 2 is fixed is provided on the upper surface of one corner. It is formed so as to open above and to the side of the base metal 1.

【００１０】切刃部材２は、タングステンカーバイト
（ＷＣ）を主成分とする超硬合金からなる高硬度焼結体
３と、ダイヤモンドや立方晶窒化硼素（ＣＢＮ）等を主
成分とする超高硬度焼結体４とを層状に形成したもので
ある。この切刃部材２はその超高硬度焼結体４のみが台
金１の上面側に露出するように、すなわち切欠き１ａの
底面側から台金１の上面側に向かって、順次、高硬度焼
結体３、超高硬度焼結体４が位置するように切欠き１ａ
に挿入されてろう付け固着されている。そして、各切刃
部材２の稜線部のうち、台金１の角部の一方の側に連な
る稜線部には切刃Ｅが形成され、さらに、台金１の上面
には上記切刃Ｅに沿って超高硬度焼結体４から台金１の
上面まで延びるチップブレーカ５が形成されている。The cutting blade member 2 includes a high-hardness sintered body 3 made of a cemented carbide mainly composed of tungsten carbide (WC) and an ultra-high-hardness sintered body mainly composed of diamond, cubic boron nitride (CBN) or the like. The hardness sintered body 4 is formed in a layer shape. The cutting blade member 2 has a high hardness such that only the ultra-hard sintered body 4 is exposed on the upper surface of the base 1, that is, from the bottom of the notch 1 a toward the upper surface of the base 1. Notch 1a so that sintered body 3 and ultra-high hardness sintered body 4 are located
It is inserted and brazed and fixed. A cutting edge E is formed on a ridge line portion of each of the cutting edge members 2 that is continuous with one side of the corner of the base 1, and further, on the upper surface of the base 1, the cutting edge E is formed. A chip breaker 5 extending from the ultra-hard sintered body 4 to the upper surface of the base metal 1 is formed.

【００１１】このチップブレーカ５は、切刃Ｅからチッ
プの中心側へ離間するに従って漸次台金１の下面側へ直
線的に後退する傾斜面５ａと、この傾斜面５ａの後端か
ら台金１の上面に向かって曲率半径Ｒの円弧を描きつつ
立ち上がる湾曲壁面５ｂとを有してなるもので、その表
面粗さは全面に渡って０．５Ｓ〜１０．０Ｓの範囲内に
設定されている。The chip breaker 5 has an inclined surface 5a which recedes linearly toward the lower surface of the base metal 1 as it moves away from the cutting edge E toward the center of the chip, and a base 1 from the rear end of the inclined surface 5a. And has a curved wall surface 5b that rises while drawing an arc having a radius of curvature R toward the upper surface, and the surface roughness is set within a range of 0.5S to 10.0S over the entire surface. .

【００１２】また、切刃Ｅからチップブレーカ５の後端
までの距離（以下、ブレーカ幅と称する。）ｍ及び湾曲
壁面５ｂの曲率半径Ｒは当該チップブレーカ５の全長に
渡って一定とされている。ここで、上記ブレーカ幅ｍは
切削速度や切刃Ｅの切込み深さ等の切削条件に応じて適
宜変更され得るものであるが、なるべくは１．０mm〜
３．０mmの範囲に設定することが好ましい。ブレーカ幅
ｍが１．０mmに満たない場合には切屑とチップブレーカ
５との接触長さが不足するために切屑に十分な摺動抵抗
が作用しなくなって切屑がカールしにくくなるおそれが
あり、他方、ブレーカ幅ｍが３．０mmを越える場合には
チップブレーカ５内で切屑が長く延び過ぎるために切屑
のカールする方向が安定せず、切屑の絡み付きを招くな
どかえって切屑排出性が劣化するおそれが生じるからで
ある。なお、上述した湾曲壁面５ｂの曲率半径Ｒや、台
金１の上面に対するチップブレーカ５の傾斜面５ａの傾
斜角（以下、チップすくい角と称する。）θは、上記ブ
レーカ幅ｍと同様に切削条件等に応じて適宜変更して良
いが、曲率半径Ｒを０．４mm〜１．５mm、傾斜角θを１
０゜ 〜３０゜ に設定することが好ましい。ちなみに図示
の例では曲率半径Ｒがチップブレーカ５の全長に渡って
０．８mmに、傾斜角θがチップブレーカ５の全長に渡っ
て１５゜ に設定されている。The distance m from the cutting edge E to the rear end of the chip breaker 5 (hereinafter referred to as the breaker width) m and the radius of curvature R of the curved wall 5b are constant over the entire length of the chip breaker 5. I have. Here, the breaker width m can be appropriately changed according to cutting conditions such as a cutting speed and a cutting depth of the cutting edge E.
It is preferable to set the distance in a range of 3.0 mm. If the breaker width m is less than 1.0 mm, the contact length between the chip and the chip breaker 5 is insufficient, so that sufficient sliding resistance does not act on the chip, and the chip may not be easily curled. On the other hand, when the breaker width m exceeds 3.0 mm, the chips are too long in the chip breaker 5, so that the direction in which the chips are curled is not stabilized, and the chips are likely to be entangled. Is caused. The curvature radius R of the curved wall surface 5b and the inclination angle θ of the inclined surface 5a of the chip breaker 5 with respect to the upper surface of the base metal 1 (hereinafter referred to as a chip rake angle) θ are cut in the same manner as the breaker width m. The radius of curvature R may be changed from 0.4 mm to 1.5 mm and the inclination angle θ may be set to 1
It is preferable to set the angle between 0 ° and 30 °. Incidentally, in the illustrated example, the radius of curvature R is set to 0.8 mm over the entire length of the chip breaker 5, and the inclination angle θ is set to 15 ° over the entire length of the chip breaker 5.

【００１３】次に、上記のように構成されたチップの製
造手順について説明する。Next, the procedure for manufacturing the chip configured as described above will be described.

【００１４】まず、切刃部材２は、高硬度焼結体３およ
び超高硬度焼結体４を同時に焼結する過程で両者を化学
結合させ、これによってある程度の広がりを持つ部材を
形成し、この部材から三角形状に切り出して形成する。
そして、この三角形状の切刃部材２を、その上面を台金
１の上面にほぼ一致させて該台金１の切欠１ａにろう付
けした後、チップの上下面および周面を研摩する。その
後、チップブレーカ５を放電加工または研摩により形成
する。この際、放電加工と研摩のいずれを選択するかに
ついては、チップブレーカ５の表面粗さが０．５Ｓ〜１
０．０Ｓの範囲に収まる限りいずれを選択しても良く、
例えば放電加工のみで上記の表面粗さが容易に得られる
場合にはチップブレーカ５の表面に重ねて研摩を施す必
要はない。First, in the process of simultaneously sintering the high-hardness sintered body 3 and the ultra-high-hardness sintered body 4, the cutting blade member 2 is chemically bonded to each other, thereby forming a member having a certain extent. It is cut out from this member into a triangular shape.
Then, after the triangular cutting blade member 2 is brazed to the notch 1a of the base metal 1 so that the upper surface thereof substantially matches the upper surface of the base metal 1, the upper and lower surfaces and the peripheral surface of the chip are polished. Thereafter, the chip breaker 5 is formed by electric discharge machining or polishing. At this time, whether the electric discharge machining or the polishing is selected depends on whether the surface roughness of the chip breaker 5 is 0.5S to 1S.
Any of them may be selected as long as they fall within the range of 0.0S,
For example, when the above-mentioned surface roughness can be easily obtained only by electric discharge machining, it is not necessary to polish the surface of the chip breaker 5 in an overlapping manner.

【００１５】しかして、以上のように形成されたチップ
においては、チップブレーカ５の表面粗さが０．５Ｓよ
りも粗くなっているから切屑に十分な摺動抵抗が与えら
れる。従って、切刃Ｅで生成された切屑がチップブレー
カ５の傾斜面５ａに沿って成長して湾曲壁面５ｂまで確
実に案内され、さらには湾曲壁面５ｂに沿って一定方向
へ確実にカールすることとなる。その一方、本実施例で
はチップブレーカ５の表面粗さが１０．０Ｓ以内に制限
されているから、切屑に過度な切削抵抗が作用して切屑
の円滑なカールが阻害されるおそれもなく、さらには切
屑の過剰な摩擦熱によって摩耗が促進されてチップの寿
命が損なわれるおそれもない。しかも、本実施例ではブ
レーカ幅ｍが１．０mm〜３．０mmの範囲に設定されてい
るから、チップブレーカ５の表面粗さを上記範囲に制限
したことによる切屑排出性の改善効果が一層確実に発揮
されることとなる。However, in the chip formed as described above, since the surface roughness of the chip breaker 5 is larger than 0.5 S, sufficient sliding resistance is given to the chips. Therefore, the chips generated by the cutting blade E grow along the inclined surface 5a of the chip breaker 5 and are reliably guided to the curved wall surface 5b, and are further surely curled in a certain direction along the curved wall surface 5b. Become. On the other hand, in this embodiment, since the surface roughness of the chip breaker 5 is limited to within 10.0 S, there is no possibility that excessive cutting resistance acts on the chips and the smooth curling of the chips is hindered. There is no danger that the wear of the chips will be accelerated by the excessive frictional heat of the chips and the life of the chip will be impaired. In addition, in this embodiment, since the breaker width m is set in the range of 1.0 mm to 3.0 mm, the effect of improving the chip discharge performance by limiting the surface roughness of the chip breaker 5 to the above range is further ensured. Will be demonstrated.

【００１６】なお、上記実施例においては、超硬合金か
らなる高硬度焼結体３を示したが、たとえばサーメット
等の他の焼結合金を用いてもよい。ただし、超硬合金の
ようにろう付けによって台金に確実に固定することが可
能で、かつ超高硬度焼結体と確実に化学結合することの
できる材料を選択する必要がある。In the above embodiment, the high hardness sintered body 3 made of a cemented carbide is shown, but another sintered alloy such as cermet may be used. However, it is necessary to select a material, such as a cemented carbide, that can be securely fixed to the base metal by brazing and that can be chemically bonded to the ultra-high hardness sintered body without fail.

【００１７】また、チップブレーカ５の断面形状として
は、図２に示すように傾斜面５ａと湾曲壁面５ｂとを備
えたものに限らず、図３に示すようにチップの上面と平
行な平坦面５ｃと湾曲壁面５ｂとから構成されたもので
あっても良い。また、これら傾斜面５ａや平坦面５ｃを
設けることなく、全体を湾曲面で構成しても良い。さら
に、チップブレーカ５としては、図４に示すように切刃
Ｅに対して斜めに形成したものや、図５に示すように切
刃部材２にのみ形成したものであっても良い。なお、図
４に示すように切刃Ｅに対して斜めに形成する場合のブ
レーカ幅ｍについては、チップブレーカ５のうち超高硬
度焼結体４上の切刃Ｅに沿う部分の幅が上述した１．０
mm〜３．０mmの範囲にあれば良い。The sectional shape of the chip breaker 5 is not limited to the one having the inclined surface 5a and the curved wall surface 5b as shown in FIG. 2, but a flat surface parallel to the upper surface of the chip as shown in FIG. 5c and the curved wall surface 5b may be used. Further, the entire surface may be formed by a curved surface without providing the inclined surface 5a and the flat surface 5c. Further, the chip breaker 5 may be formed diagonally with respect to the cutting blade E as shown in FIG. 4 or may be formed only on the cutting blade member 2 as shown in FIG. As for the breaker width m when formed obliquely with respect to the cutting edge E as shown in FIG. 4, the width of the portion of the chip breaker 5 along the cutting edge E on the ultra-hard sintered body 4 is as described above. 1.0
It suffices if it is within the range of mm to 3.0 mm.

【００１８】さらに、上記第１実施例では、超高硬度焼
結体４のみが台金１の上面に露出する構成を例に挙げて
説明しているが、本発明はこれに限るものではなく、超
高硬度焼結体４が台金１の上面に露出してさえいれば、
高硬度焼結体３が露出しているか否かは問わないもので
ある。以下、第２実施例として、高硬度焼結体３をも台
金１の上面側に露出させた例を図６及び図７を参照して
説明する。なお、上述した図１及び図２に示す第１実施
例のチップと共通する構成要素には同一符号を付し、そ
の説明を省略する。Furthermore, in the above-described first embodiment, the configuration in which only the ultra-hard sintered body 4 is exposed on the upper surface of the base metal 1 has been described as an example, but the present invention is not limited to this. As long as the ultra-hard sintered body 4 is exposed on the upper surface of the base 1,
It does not matter whether or not the high hardness sintered body 3 is exposed. Hereinafter, as a second embodiment, an example in which the high hardness sintered body 3 is also exposed on the upper surface side of the base metal 1 will be described with reference to FIGS. 6 and 7. Note that the same components as those of the chip of the first embodiment shown in FIGS. 1 and 2 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.

【００１９】図６及び図７に示すように、切刃部材１１
は、超硬合金等からなる高硬度焼結体１２と、ダイヤモ
ンドや立方晶窒化硼素等を主成分として焼結される超高
硬度焼結体１３とを層状に形成したもので、前記超高硬
度焼結体１３が台金１の周面を向くように、すなわちチ
ップの角部から当該チップの中心側へ向かうに従って、
順次、超高硬度焼結体１３、高硬度焼結体１２が台金１
の上面に露出する向きで切欠き１ａに挿入されてろう付
け固着されている。そして、切刃部材１１の稜線部のう
ち、台金１の角部の一方の側に連なる稜線部には切刃Ｅ
が形成され、さらに、台金１の上面には上記切刃Ｅに沿
って超高硬度焼結体１３から高硬度焼結体１２まで延び
るチップブレーカ１４が形成されている。なお、このチ
ップブレーカ１４の表面粗さは第１実施例と同様に０．
５Ｓ〜１０．０Ｓの範囲とされ、また、超高硬度焼結体
１３上の切刃に沿う位置におけるブレーカ幅ｍは１．０
mm〜３．０mmの範囲とされている。As shown in FIG. 6 and FIG.
Is obtained by forming a high-hardness sintered body 12 made of a cemented carbide or the like and an ultra-high-hardness sintered body 13 sintered mainly of diamond, cubic boron nitride, or the like in a layered form. As the hardness sintered body 13 faces the peripheral surface of the base metal 1, that is, from the corner of the chip toward the center of the chip,
The ultra-high hardness sintered body 13 and the high hardness sintered body 12 are sequentially
Is inserted into the notch 1a in such a manner as to be exposed on the upper surface of the substrate and brazed and fixed. Among the ridges of the cutting blade member 11, the ridges connected to one side of the corners of the base metal 1 have cutting edges E.
Further, a chip breaker 14 extending from the ultra-high hardness sintered body 13 to the high hardness sintered body 12 along the cutting edge E is formed on the upper surface of the base metal 1. Incidentally, the surface roughness of the chip breaker 14 is set to 0.1 as in the first embodiment.
5S to 10.0S, and the breaker width m at a position along the cutting edge on the ultra-hard sintered body 13 is 1.0
mm to 3.0 mm.

【００２０】しかして、このように構成されたチップに
よれば、ブレーカ表面の粗さを上記第１実施例と同様の
範囲に設定しているから切屑を効率良くカールさせて切
屑排出性を向上させることができる。しかも、台金１の
角部にのみ高価な超高硬度焼結体１３を配置しているか
ら、該チップのコストの低減を図ることができる。According to the chip constructed as described above, since the surface roughness of the breaker is set in the same range as in the first embodiment, the chips are efficiently curled and the chip discharging property is improved. Can be done. In addition, since the expensive ultra-high-hardness sintered body 13 is disposed only at the corners of the base metal 1, the cost of the chip can be reduced.

【００２１】なお、第２実施例においてもチップブレー
カ１４を、図８に示すように台金１の上面と平行に形成
し、あるいは図９に示すように切刃Ｅに対して斜めに形
成する等の変形が可能であることは勿論である。In the second embodiment as well, the chip breaker 14 is formed parallel to the upper surface of the base 1 as shown in FIG. 8, or formed obliquely to the cutting edge E as shown in FIG. It is needless to say that such modifications can be made.

【００２２】次に、図１０及び図１１を参照して本発明
の第３実施例を説明する。ただし上述した第１、第２実
施例と共通する構成要素には同一の符号を付し、その説
明を省略する。Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. However, the same components as those in the first and second embodiments described above are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted.

【００２３】図１０及び図１１に示すチップが図６およ
び図７に示すチップと異なる点は、主に切刃部材２１の
形状が異なる点である。すなわち、切刃部材２１は、高
硬度焼結体１２および超高硬度焼結体１３を同時に焼結
する過程で両者が化学結合されたある広がりを有する部
材から切り出して得たものであり、台金１の上面側から
の平面視において三角形のテーパ状に形成され（図１０
参照）、台金１の周面側からの側面視において長方形状
に形成されている。そして、この切刃部材２１も、その
先端側にのみ超高硬度焼結体１３が配置されている点で
上記第２実施例に示すチップと共通しているが、超高硬
度焼結体１３と高硬度焼結体１２との接合面の向きが台
金１の角部に連なる二つの稜線部のうちの一方に沿う方
向へ向けられることにより、台金１の平面視における超
高硬度焼結体１３の長手方向が切刃Ｅの延在方向とほぼ
一致せしめられている点で第２実施例と異なっている。The tip shown in FIGS. 10 and 11 differs from the tip shown in FIGS. 6 and 7 mainly in that the shape of the cutting member 21 is different. That is, the cutting blade member 21 is obtained by cutting out a member having a certain extent chemically bonded to each other in the process of simultaneously sintering the high-hardness sintered body 12 and the ultra-high-hardness sintered body 13. The gold 1 is formed in a triangular tapered shape in plan view from the upper surface side (FIG. 10).
), And is formed in a rectangular shape in a side view from the peripheral surface side of the base metal 1. The cutting edge member 21 is also common to the chip shown in the second embodiment in that the ultra-high-hardness sintered body 13 is disposed only on the tip end side. The orientation of the bonding surface between the metal base 1 and the high-hardness sintered body 12 is directed along one of the two ridges connected to the corners of the base metal 1, so that the base metal 1 can be hardened in a plan view. The second embodiment differs from the second embodiment in that the longitudinal direction of the unit 13 is substantially coincident with the extending direction of the cutting blade E.

【００２４】また、台金１および切刃部材２１には、そ
れらの上面にチップブレーカ２２が形成されている。こ
のチップブレーカ２２は上述した図６及び図７に示す第
２実施例のチップと同様に放電加工あるいは研摩によっ
て加工されてなるもので、切刃部材２１の長手方向と斜
めに交叉する方向へ延在せしめられている。そして、こ
のチップブレーカ２２の表面粗さは第１、第２実施例と
同様に０．５Ｓ〜１０．０Ｓの範囲に設定され、またブ
レーカ幅ｍは１．０mm〜３．０mmの範囲に設定されてい
る。さらに、チップブレーカ２２の傾斜角θも１０゜ 〜
３０゜ の範囲とされている。A chip breaker 22 is formed on the upper surface of the base metal 1 and the cutting blade member 21. This chip breaker 22 is formed by electric discharge machining or polishing like the chip of the second embodiment shown in FIGS. 6 and 7 described above, and extends in a direction obliquely intersecting the longitudinal direction of the cutting blade member 21. Have been present. The surface roughness of the chip breaker 22 is set in the range of 0.5S to 10.0S as in the first and second embodiments, and the breaker width m is set in the range of 1.0mm to 3.0mm. Have been. Further, the inclination angle θ of the chip breaker 22 is also 10 °
The range is 30 ゜.

【００２５】上記のように構成されたチップにおいて
は、超高硬度焼結体１３の長手方向が切刃Ｅの延在方向
と一致しているので、超高硬度焼結体１３の使用量を増
加させることなく、該超高硬度焼結体１３上に形成され
る切刃Ｅの長さを大きく設定できる。In the chip configured as described above, since the longitudinal direction of the ultra-high-hardness sintered body 13 matches the extending direction of the cutting edge E, the amount of the ultra-high-hardness sintered body 13 used is reduced. The length of the cutting blade E formed on the ultra-hard sintered body 13 can be set large without increasing the length.

【００２６】なお、図１０及び図１１に示すチップで
は、超高硬度焼結体１３に形成された切刃Ｅが台金１の
角部の左方に位置しているが、例えば図１２及び図１３
に示すように切刃部材２１を超高硬度焼結体１３が角部
の右方を向くように装着し、かつチップブレーカ２２を
逆方向に形成すればいわゆる勝手違いのチップが得られ
ることは勿論である。In the chips shown in FIGS. 10 and 11, the cutting blade E formed on the super-hardened sintered body 13 is located to the left of the corner of the base metal 1. For example, FIGS. FIG.
As shown in the figure, if the cutting edge member 21 is mounted so that the super-hardened sintered body 13 faces the right side of the corner, and the chip breaker 22 is formed in the opposite direction, it is possible to obtain a so-called wrong tip. Of course.

【００２７】次に、本発明について特にブレーカ幅の大
小が切屑のカールに及ぼす影響を明らかにするために幾
つかの実験例を行ったので説明する。図１２及び図１３
に示す構成のチップ３０を、図１４に示すようにバイト
ホルダ３１の先端部に装着し、この状態で旋盤のチャッ
ク３２に把持された被削材Ｗの内径加工を行って切屑が
カールする状況を観察した。この際、実験例１〜３とし
てブレーカ幅ｍが１．０mm、１．７mm、３．０mmの３種
類のチップを用意してそれぞれ切削試験を行った。ま
た、比較例１〜３としてチップブレーカが無いもの及び
ブレーカ幅が０．８mm、３．５mmのものの３種類のチッ
プを製作して同一条件で切削試験を行った。それぞれの
結果を表１に列記する。なお、表中「○」で示す部分は
切屑が逐次カールして排出された場合を表し、同様に
「△」は切屑が真直ぐ延びてしまう場合が散見されるも
のの概ね良好にカールした場合を、「×」は切屑がほと
んどカールしなかった場合を表す。なお、切削条件は下
記に示す通りであり、また、チップのチップすくい角θ
は１５゜とした。 （切削条件） ・切削速度 ……４００、８００m／min.の２段階 ・一回転当りの送り量 ……０．０８mm／rev. ・切込み深さ（ｄ：図１４参照）……０．１８mm ・被削材材質 ……アルミニウム Ａ１０５０相当品（ＪＩＳ Ｈ４０００） ・切削液 ……水溶性切削剤Next, the present invention will be described with reference to several experimental examples in order to clarify the effect of the size of the breaker on the curl of the chips. 12 and 13
14 is mounted on the tip end of a bite holder 31 as shown in FIG. 14, and in this state, the inside diameter of the work material W held by the chuck 32 of the lathe is processed, and the chips are curled. Was observed. At this time, as Experimental Examples 1 to 3, three types of chips having a breaker width m of 1.0 mm, 1.7 mm, and 3.0 mm were prepared, and cutting tests were respectively performed. Also, as Comparative Examples 1 to 3, three types of chips having no chip breaker and those having a breaker width of 0.8 mm and 3.5 mm were manufactured and subjected to a cutting test under the same conditions. Table 1 lists the results. In addition, the part shown by `` で '' in the table represents the case where the chips are sequentially curled and discharged, and similarly `` △ '' indicates the case where the chips are straightly extended, but the case where the chips are curled generally well, “X” indicates that the chips hardly curled. The cutting conditions are as shown below, and the chip rake angle θ
Was set to 15 °. (Cutting conditions) ・ Cutting speed: Two stages of 400 and 800 m / min. ・ Feed amount per rotation: 0.08 mm / rev. ・ Cut depth (d: see FIG. 14): 0.18 mm Work material: Aluminum A1050 equivalent (JIS H4000) ・ Cutting fluid: Water-soluble cutting agent

【表１】 [Table 1]

【００２８】表１によれば、ブレーカ幅ｍが１．０mm〜
３．０mmの範囲に設定された実験例１〜３では、切削速
度が４００m／min.及び８００m／min.のいずれの場合で
も切屑を概ね良好にカールさせることができるのに対し
て、ブレーカ幅ｍが上記範囲を外れた比較例１〜３では
切屑をほとんどカールさせることができず、これにより
ブレーカ幅ｍの適正範囲が明らかとなった。なお、ここ
で行った切削試験はあくまでブレーカ幅の適正範囲を確
認するための試験であり、かかる範囲を外れた場合でも
ブレーカ表面粗さが０．５Ｓ〜１０．０Ｓの範囲に設定
されている限り従来のチップよりも切屑を効果的にカー
ルさせ得ることは勿論である。According to Table 1, the breaker width m is 1.0 mm or more.
In the experimental examples 1 to 3 set in the range of 3.0 mm, the chips can be almost well curled at any of the cutting speeds of 400 m / min. And 800 m / min. In Comparative Examples 1 to 3 in which m was out of the above range, the chips could hardly be curled, thereby clarifying an appropriate range of the breaker width m. Note that the cutting test performed here is a test for confirming an appropriate range of the breaker width, and the breaker surface roughness is set to a range of 0.5S to 10.0S even when the range is out of the range. Of course, chips can be curled more effectively than conventional chips.

【００２９】[0029]

【発明の効果】以上説明したように、本発明は、多角形
に形成された台金の上面角部に切刃部材を設けてなり、
前記切刃部材は、超硬合金等の高硬度焼結体と、ダイヤ
モンドや立方晶窒化硼素等を主成分として焼結される超
高硬度焼結体とを層状に形成したものであって、前記超
高硬度焼結体を前記台金の上面に露出させた状態で該台
金にろう付けされており、少なくとも前記超高硬度焼結
体の上面に、表面あらさが０．５Ｓ以上１０．０Ｓ以下
のチップブレーカが形成されたものであるから切屑にチ
ップブレーカ表面から摺動抵抗を与えることができ、こ
れによって該切屑を渦巻き状にカールさせることができ
る。また、チップブレーカの幅を１．０mm〜３．０mmに
規制した場合には、チップブレーカの表面粗さを上記範
囲に設定したことによる効果をより一層確実に発揮させ
ることができる。As described above, according to the present invention, a cutting blade member is provided at a corner of the upper surface of a base metal formed in a polygonal shape.
The cutting blade member is formed of a high-hardness sintered body such as a cemented carbide, and an ultra-high-hardness sintered body sintered with diamond or cubic boron nitride or the like as a main component, 9. The ultra-high hardness sintered body is brazed to the base metal in a state of being exposed on the upper surface of the base metal, and has a surface roughness of 0.5S or more on at least the upper surface of the ultra-high hardness sintered body. Since a chip breaker of 0 S or less is formed, sliding resistance can be given to the chip from the chip breaker surface, whereby the chip can be curled in a spiral. Further, when the width of the chip breaker is regulated to 1.0 mm to 3.0 mm, the effect of setting the surface roughness of the chip breaker to the above range can be exhibited more reliably.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の第１実施例におけるチップの平面図で
ある。FIG. 1 is a plan view of a chip according to a first embodiment of the present invention.

【図２】図１のII方向からの矢視図である。FIG. 2 is a view as seen from an arrow II in FIG. 1;

【図３】図２の変形例を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a modification of FIG. 2;

【図４】本発明の第１実施例の他の変形例を示す平面図
である。FIG. 4 is a plan view showing another modification of the first embodiment of the present invention.

【図５】本発明の第１実施例のさらに他の変形例のチッ
プを示す平面図である。FIG. 5 is a plan view showing a chip of still another modification of the first embodiment of the present invention.

【図６】本発明の第２実施例におけるチップの平面図で
ある。FIG. 6 is a plan view of a chip according to a second embodiment of the present invention.

【図７】図６のVII方向からの矢視図である。FIG. 7 is a view as seen from the direction of the arrow VII in FIG. 6;

【図８】図７の変形例を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing a modification of FIG. 7;

【図９】本発明の第２実施例の他の変形例を示す平面図
である。FIG. 9 is a plan view showing another modification of the second embodiment of the present invention.

【図１０】本発明の第３実施例におけるチップの平面図
である。FIG. 10 is a plan view of a chip according to a third embodiment of the present invention.

【図１１】図１０のXI方向からの矢視図である。FIG. 11 is a view as seen from the direction XI in FIG. 10;

【図１２】図１０に示すチップの変形例を示す平面図で
ある。FIG. 12 is a plan view showing a modification of the chip shown in FIG.

【図１３】図１２のXIII方向からの矢視図である。13 is a view as viewed from the direction of the arrow XIII in FIG. 12;

【図１４】図１２及び図１３に示すチップで被削材の内
径加工を行った際の状況を示す図である。FIG. 14 is a diagram showing a situation when the inside diameter of a work material is processed with the tips shown in FIGS. 12 and 13;

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 台金 ２，１１，２１ 切刃部材 ３，１２ 高硬度焼結体 ４，１３ 超高硬度焼結体 ５，１４，２２ チップブレーカ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Base metal 2,11,21 Cutting blade member 3,12 High hardness sintered compact 4,13 Ultra high hardness sintered compact 5,14,22 Chip breaker

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−271606（ＪＰ，Ａ) ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of front page (56) References JP-A-62-271606 (JP, A)

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 多角形に形成された台金の上面角部に切
刃部材を設けてなり、前記切刃部材は、超硬合金等の高
硬度焼結体と、ダイヤモンドや立方晶窒化硼素等を主成
分として焼結される超高硬度焼結体とを層状に形成した
ものであって、前記超高硬度焼結体を前記台金の上面に
露出させた状態で該台金にろう付けされており、少なく
とも前記超高硬度焼結体の上面に、表面あらさが０．５
Ｓ以上１０．０Ｓ以下のチップブレーカが形成されてい
ることを特徴とするスローアウェイチップ。A cutting member is provided at a corner of the upper surface of a base metal formed in a polygonal shape. The cutting member is made of a high-hardness sintered body such as a cemented carbide, diamond or cubic boron nitride. And a super-hard sintered body which is sintered with the main component etc. in the form of a layer. At least on the upper surface of the ultra-high hardness sintered body, the surface roughness is 0.5
A throw-away chip, wherein a chip breaker of not less than S and not more than 10.0 S is formed. 【請求項２】 前記超高硬度焼結体上の切刃に沿う位置
における前記チップブレーカの幅が１．０mm〜３．０mm
の範囲に設定されていることを特徴とする請求項１記載
のスローアウェイチップ。2. A width of the chip breaker at a position along a cutting edge on the ultra-high hardness sintered body is 1.0 mm to 3.0 mm.
The throw-away tip according to claim 1, wherein the throw-away tip is set in the range of: