JP2002254216A - Throwaway tip and cutting tool - Google Patents

Throwaway tip and cutting tool

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JP2002254216A
JP2002254216A JP2001390978A JP2001390978A JP2002254216A JP 2002254216 A JP2002254216 A JP 2002254216A JP 2001390978 A JP2001390978 A JP 2001390978A JP 2001390978 A JP2001390978 A JP 2001390978A JP 2002254216 A JP2002254216 A JP 2002254216A
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JP
Japan
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concave portion
cutting edge
arc
cutting
front cutting
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Application number
JP2001390978A
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Japanese (ja)
Inventor
Takashi Inayama
孝 稲山
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Niterra Co Ltd
Original Assignee
NGK Spark Plug Co Ltd
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Publication date
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  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a throwaway tip which has little cutting resistance and can obtain, a stable transformational effect for tips. SOLUTION: At almost the center of an edge 15a of a front cutting edge 15, a recessed circular arc 25 is formed so as to lower a cutting face 16, and a recessed spherical surface 26 is formed at the cutting face 16. In the case of parting cutting, tips, copying the front cutting edge 15, are narrowly transformed into circular arcs which have cross sectional shapes protruded to a lower side, and discharged backwardly along the recessed spherical surface 26, but since the transformation is not caused by been pressed against a protruded part formed on conventional cutting faces, small cutting resistance is achieved, and the tip is deformed irrespective of vertical feeding speeds.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、旋削加工における
突っ切り又は溝入れに使用されるスローアウェイチップ
（バイト用インサート）及びこれを用いた切削工具に関
する。The present invention relates to a throw-away insert (insert for a cutting tool) used for parting off or grooving in turning and a cutting tool using the same.

【０００２】[0002]

【従来の技術】突っ切り又は溝入れ（以下単に突っ切り
加工ともいう）に使用されるスローアウェイチップ（以
下、単にチップともいう）として、図１３に示したよう
なチップ１０１が知られている。このチップ１０１は、
すくい面１６の前切れ刃１５の近傍の左右両側に、一対
の***状の凸部（傾斜壁）２０を設けたものである。こ
のものは、切り屑Ｋをその左右両側の凸部２０に強制的
に押付けさせることで、その断面を平坦な形態から凹形
ないしＶ形に絞りこんだ形に変形させて排出するという
ものである。2. Description of the Related Art A tip 101 as shown in FIG. 13 is known as a throw-away tip (hereinafter also simply referred to as a tip) used for parting or grooving (hereinafter also simply referred to as parting). This chip 101
On the left and right sides of the rake face 16 near the front cutting edge 15, a pair of raised convex portions (inclined walls) 20 are provided. In this method, the chip K is forcibly pressed against the convex portions 20 on both right and left sides thereof, and the cross section is deformed from a flat form to a concave or V-shaped form and discharged. is there.

【０００３】こうしたチップ１０１による切り屑Ｋはそ
の断面がこのように変形される分、平坦な断面の切り屑
に比べて剛性が高くなり、しかも幅が狭くなる。したが
って、切り屑は、螺旋状となって排出されても適度の長
さで分断され易いため、バイトや被加工材（ワークとも
いう）さらにはチャックへの絡みつきもなく、切り屑処
理性に優れている。The chip K formed by such a chip 101 has such a deformed cross section that its rigidity is higher and its width is narrower than that of a chip having a flat cross section. Therefore, even if the chips are discharged in the form of a spiral, they are easily cut at an appropriate length, so that they are not entangled with a cutting tool, a work material (also referred to as a work) or a chuck, and are excellent in chip processing. ing.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】ところで、前記した従
来のチップ１０１で突っ切り又は溝入れを行う場合に
は、切れ刃１５近傍の両側の凸部２０に、切り屑Ｋをそ
の排出過程で強制的に押し付けることでその断面形状を
変形させるものである。したがって、この変形のための
凸部２０がある分、これのないものによる突っ切りに比
べると、チップ又はワークへの抵抗が大きく、チップに
ついてみれば切れ刃の摩耗が早くなり、寿命が短くなる
といった問題があった。When cutting off or grooving with the above-mentioned conventional tip 101, chips K are forcibly applied to the projections 20 on both sides near the cutting edge 15 in the discharging process. To deform its cross-sectional shape. Therefore, the resistance to the chip or the work is greater than that of the part without the convex part 20 for the deformation, and the wear of the cutting edge becomes faster and the service life is shortened when it comes to the chip. There was a problem.

【０００５】加えて、このように切削抵抗が大きいた
め、突っ切り加工する場合には次のような問題もあっ
た。図１３に示したチップ１０１のように例えば前切れ
刃１５に若干のリード角のあるもので突っ切られる直前
には、その突っ切り幅部分Ｖは同図に示されるように、
切り落とされるワークの端面Ｔ側（図示右側）が細いテ
ーパ状となり、さらに前切れ刃１５が縦送りされて突っ
切られる。この突っ切りでは、前切れ刃１５で切削され
る幅部分Ｖが次第に小径になり、最後にワーク（図示右
側）が切り落とされるのであるが、切れ刃１５がワーク
の端面Ｔの中心に至る少し手前で、その縦送り力による
横方向の力で、切削によらず、折られるように切断され
る。したがって、突っ切られて切り落とされたワークの
端面（図示右側）には、その中心にボス状のバリ（以
下、中心ボスともいう）が突出状に残存する。[0005] In addition, due to the large cutting resistance, there is the following problem in the case of parting off. Immediately before the front cutting edge 15 is cut off with a slight lead angle like the tip 101 shown in FIG. 13, the cut-off width portion V is, as shown in FIG.
The end face T side (right side in the figure) of the work to be cut off has a thin tapered shape, and the front cutting edge 15 is further fed vertically and cut off. In this parting-off, the width portion V cut by the front cutting edge 15 gradually becomes smaller in diameter, and the work (right side in the figure) is cut off at last, but slightly before the cutting edge 15 reaches the center of the end face T of the work. The cutting is performed by the lateral force of the vertical feeding force so as to be folded without depending on the cutting. Therefore, a boss-shaped burr (hereinafter, also referred to as a center boss) remains protrudingly at the center of the end face (right side in the figure) of the cut and cut-off work.

【０００６】ところが、前記した従来のチップによる時
は、前切れ刃の両側に凸部があることにより、ワークの
切断面（端面）近傍における切削抵抗が大きいため、中
心ボスが大きくなりがちであった。したがって、端面に
高い加工精度の要求される精密軸部品においては、後工
程（二次加工）でこの中心ボスを別途削り取ることを余
儀なくされていた。因みに、チャックにつかまれている
残部（図示左側）の端面は、前切れ刃が端面の中心を超
える位置まで縦送りされるため、中心ボスの発生は防止
される。However, in the case of the above-mentioned conventional insert, the central boss tends to be large because the cutting resistance near the cut surface (end surface) of the work is large due to the convex portions on both sides of the front cutting edge. Was. Therefore, in the case of a precision shaft component that requires high machining accuracy on the end face, it has been necessary to separately cut off the center boss in a subsequent process (secondary machining). Incidentally, the end face of the remaining part (left side in the figure) gripped by the chuck is vertically fed to a position where the front cutting edge exceeds the center of the end face, thereby preventing the generation of the center boss.

【０００７】また、同様の理由から、パイプ（管）状部
品を突っ切り加工する場合にも、突っ切られて切り落と
されたワークの端面の内径端部に、管の中心（内径側）
に向かってバリ（以下、内径バリともいう）が突出状に
存在してしまう。したがって、この場合にも端面に高い
加工精度の要求される部品においては同様に、後工程で
別途削り取ることを余儀なくされていた。For the same reason, when a pipe (pipe) -shaped part is cut off, the center of the pipe (inner diameter side) is attached to the inner diameter end of the end face of the cut off and cut off work.
Burrs (hereinafter, also referred to as inner diameter burrs) protrude toward the surface. Therefore, in this case as well, parts that require high processing accuracy on the end face must be similarly separately cut in a subsequent step.

【０００８】しかも前記した従来のチップでは、切り屑
断面に変形を与える凸部が切れ刃から若干離れた位置に
設けられているため、切削送り速度によってその変形効
果が異なる上に、切削送り速度が小さいときにはその変
形効果が期待できない場合もあった。例えば切削送り速
度が０．０５ｍｍ／ｒｅｖ以下と小さい場合には切り屑
が薄く、凸部に押し付けられない（衝突しない）ため、
その変形が非常に小さいか、変形効果が期待できず、ま
た例え衝突したとしても切り屑温度の低下によってブレ
ーカとして作用するだけになる場合もある。したがっ
て、排出される切り屑はその断面が平坦で剛性が低くな
り、螺旋状でもその巻きが粗く、或いは長く連続して排
出される傾向が強く、その排出方向が不安定となりがち
となったり、ワークなどに絡み付き易いといった問題が
あった。Further, in the above-mentioned conventional chip, since the convex portion for deforming the chip cross section is provided at a position slightly away from the cutting edge, the deformation effect differs depending on the cutting feed speed and the cutting feed speed is also different. When is small, the deformation effect may not be expected in some cases. For example, when the cutting feed rate is as low as 0.05 mm / rev or less, the chips are thin and cannot be pressed against the convex portions (do not collide),
In some cases, the deformation is very small or no deformation effect can be expected, and even if a collision occurs, the chip may only act as a breaker due to a decrease in chip temperature. Therefore, the chips to be discharged have a flat cross section and low rigidity, the winding is rough even in a spiral shape, or there is a strong tendency to be continuously discharged for a long time, and the discharge direction tends to be unstable, There is a problem that the work is easily entangled.

【０００９】一方、例えば切削送り速度が０．１ｍｍ／
ｒｅｖでは、切り屑断面に何とか変形を与えることがで
きるが、変形効果は十分ではない。このため、前記した
のと同様の問題があった。さらに、例えば切削送り速度
が０．２ｍｍ／ｒｅｖ以上と大きい場合には切り屑が厚
く、凸部への押し付けが大きくなり、その変形効果が大
きい。したがって、安定した切り屑処理が得られるが、
反面、その押し付けにより切削抵抗つまり刃先に与える
抵抗が大きく、過度の切削熱の発生によるチップの寿命
低下を招いていた。つまり、前記した従来のチップで
は、切り屑変形効果が安定して発揮できる速度の領域が
狭く、また安定した切り屑処理を得る場合には寿命が短
くなるといった問題があった。On the other hand, for example, the cutting feed rate is 0.1 mm /
With rev, the chip section can be deformed somehow, but the deformation effect is not sufficient. For this reason, there is a problem similar to that described above. Further, for example, when the cutting feed rate is as large as 0.2 mm / rev or more, the chips are thick, the pressing force on the convex portions is increased, and the deformation effect is large. Therefore, stable chip processing can be obtained,
On the other hand, the pressing force increases the cutting resistance, that is, the resistance given to the cutting edge, and the cutting life of the chip is shortened due to the generation of excessive cutting heat. That is, in the above-mentioned conventional chip, there is a problem that the region of the speed at which the chip deformation effect can be exhibited stably is narrow, and the life is shortened when stable chip processing is obtained.

【００１０】本発明は、従来の突っ切り用のスローアウ
ェイチップのもつ、この様な問題点に鑑みて成されたも
ので、切削抵抗が小さく、しかも切り屑変形効果が安定
して得られるスローアウェイチップを提供することをそ
の目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the conventional cut-away insert for cutting off, and has a small cutting resistance and a stable chip deformation effect. Its purpose is to provide chips.

【００１１】[0011]

【課題を解決するための手段】前記の問題点を解消する
ため、請求項１に記載の本発明は、突っ切り又は溝入れ
に使用されるスローアウェイチップであって、前切れ刃
の切れ刃稜に、すくい面を低くするように円弧状凹部を
設けると共に、すくい面に、該円弧状凹部に連なる球面
状凹部を設けたことを特徴とする。また、請求項２に記
載の本発明は、突っ切り又は溝入れに使用されるスロー
アウェイチップであって、すくい面に球面状凹部を設け
ると共に、該球面状凹部が前切れ刃の切れ刃稜に円弧状
凹部を形成してなることを特徴とする。本明細書におい
て球面状凹部とは、球面又は略球面からなる凹部をい
い、略球面には、略回転楕円体の曲面（周面）、卵形体
の曲面などのドーム状をなす曲面を含む。また、円弧状
凹部とは、円弧状又は略円弧状の凹部をいう。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above-mentioned problems, the present invention according to claim 1 is a throw-away insert used for parting off or grooving, wherein a cutting edge of a front cutting edge is provided. In addition, an arc-shaped recess is provided so as to lower the rake face, and a spherical recess connected to the arc-shaped recess is provided on the rake face. The present invention according to claim 2 is a throwaway tip used for parting or grooving, wherein a spherical concave portion is provided on a rake face, and the spherical concave portion is provided on a cutting edge ridge of a front cutting edge. It is characterized by forming an arcuate concave portion. In the present specification, the spherical concave portion refers to a concave portion formed of a spherical surface or a substantially spherical surface, and the substantially spherical surface includes a curved surface having a dome shape such as a curved surface (peripheral surface) of a substantially spheroid and a curved surface of an oval body. Further, the arc-shaped concave portion refers to a concave portion having an arc shape or a substantially arc shape.

【００１２】前記手段において例えば丸棒を突っ切り加
工する際には、切り屑は前切れ刃の円弧状凹部に倣って
横断面形状が下に凸となす形に絞りこまれて変形し、す
くい面の球面状凹部に沿って前切れ刃から後方に排出さ
れる。すなわち、切り屑は、幅方向における絞込み変形
によって高剛性になって、突っ切り（縦）送り方向と反
対方向（前切れ刃から離れる方向）である後方に排出さ
れるが、その変形が従来のように前切れ刃より後方のす
くい面上に設けられた凸部に押し付けられることによる
ものでなく、前切れ刃自体の円弧状凹部形状、及びこれ
に連なるすくい面の球面状凹部によって変形が与えられ
る。したがって、切削抵抗が小さいし、チップの縦送り
速度に関係なく切り屑に変形が与えられるため、安定し
てその変形効果が得られる。In the above-mentioned means, for example, when a round bar is cut off, the chips are deformed by being squeezed into a shape having a downwardly convex cross-sectional shape following the arc-shaped concave portion of the front cutting edge. Is discharged backward from the front cutting edge along the spherical concave portion. That is, the chips become highly rigid due to the squeezing deformation in the width direction, and are discharged to the rear, which is the direction opposite to the cut-off (longitudinal) feed direction (the direction away from the front cutting edge). The deformation is given not by being pressed against the projection provided on the rake face behind the front cutting edge, but by the arcuate concave shape of the front cutting edge itself and the spherical concave portion of the rake face connected thereto. . Therefore, since the cutting resistance is small and the chips are deformed regardless of the vertical feed speed of the chip, the deformation effect can be obtained stably.

【００１３】しかも、切り屑に変形を与える凸部がない
ために切削抵抗が小さいから、突っ切り時に切り落とさ
れるワークの端面に発生する中心ボスや内径バリを小さ
くできる。また、切削抵抗が小さい分、切れ刃の摩耗が
少なくなるため、突っ切り加工や溝入れ加工におけるそ
の寿命の延長も期待される。Further, since there is no convex portion which deforms the chips, the cutting resistance is small, so that the center boss and the inner diameter burr generated on the end face of the work cut off at the time of parting can be reduced. In addition, as the cutting resistance is reduced, the wear of the cutting edge is reduced, so that the life of the parting-off or grooving is expected to be prolonged.

【００１４】前記手段においては、請求項３に記載のよ
うに、前記円弧状凹部が、前切れ刃の切れ刃稜の略中央
にあるものとするが、切り屑排出方向が後方で安定する
ことから好ましい。また、前記各手段においては、請求
項４に記載のように、前記円弧状凹部の最大深さをＤａ
としたとき、Ｄａが、０．０５〜０．２５ｍｍの範囲に
あるようにするのが好ましい。円弧状凹部の最大深さが
０．０５ｍｍ未満だと、切り屑変形効果が小さい一方、
円弧状凹部の最大深さが０．２５ｍｍを超えると、切り
屑変形効果が大きいが、工具寿命が短くなるためであ
る。さらには、請求項５に記載のように、前記円弧状凹
部の最大深さをＤａとしたとき、Ｄａが、０．０５〜
０．２ｍｍの範囲にあるようにするのがより好ましい。
Ｄａを０．２ｍｍ以下とすることにより、切り屑の排出
性をより安定なものとすることができるからである。In the above means, the arc-shaped concave portion is substantially at the center of the cutting edge ridge of the front cutting edge, but the chip discharging direction is stabilized rearward. Is preferred. Further, in each of the means, the maximum depth of the arc-shaped concave portion is set to Da.
In this case, it is preferable that Da be in the range of 0.05 to 0.25 mm. If the maximum depth of the arc-shaped recess is less than 0.05 mm, the chip deformation effect is small,
If the maximum depth of the arc-shaped concave portion exceeds 0.25 mm, the chip deformation effect is large, but the tool life is shortened. Furthermore, assuming that the maximum depth of the arc-shaped concave portion is Da, the value of Da is 0.05 to 0.05.
More preferably, it is in the range of 0.2 mm.
This is because by setting Da to 0.2 mm or less, it is possible to more stably discharge chips.

【００１５】そして前記各手段においては、請求項６に
記載のように、前記前切れ刃の幅をＷとし、該前切れ刃
の円弧状凹部の幅をＷａとしたとき、Ｗ及びＷａが、Ｗ
／２≦Ｗａ≦２Ｗ／３の寸法関係にあるようにするのが
好ましい。ＷａがＷ／２より小さいと、変形効果が小さ
く、Ｗａが２Ｗ／３より大きいと、切れ刃の両端の強度
低下を招くためである。さらに、前記各手段において
は、請求項７に記載のように、前記円弧状凹部の最大深
さをＤａ、前記球面状凹部の最大深さをＤｂとしたと
き、ＤａとＤｂとが、Ｄａ＜Ｄｂの寸法関係にあるよう
にするとよい。このような構成とすることにより、切削
抵抗をより小さくすることができ、バリの発生をより効
果的に抑制することができるためである。また、前記各
手段においては、請求項８に記載のように、前記前切れ
刃の円弧状凹部の幅をＷａ、前記球面状凹部の最大幅を
Ｗｂとしたとき、ＷａとＷｂとが、Ｗａ＜Ｗｂの寸法関
係にあるようにするとよい。このような構成とすること
により、切削抵抗をより小さくすることができ、切り屑
の排出性をより安定させることができるためである。な
お、本発明のいずれのスローアウェイチップも、ホルダ
ーに固定（クランプ）されて使用されるものである。本
発明の請求項９に記載の発明は、請求項１〜８のいずれ
かのスローアウェイチップと、ホルダーとからなる切削
工具である。In each of the above means, when the width of the front cutting edge is W and the width of the arc-shaped concave portion of the front cutting edge is Wa, W and Wa are as follows. W
It is preferable to satisfy the dimensional relationship of / 2 ≦ Wa ≦ 2W / 3. If Wa is smaller than W / 2, the deformation effect is small, and if Wa is larger than 2W / 3, the strength at both ends of the cutting edge is reduced. Furthermore, in each of the means, assuming that the maximum depth of the arc-shaped concave portion is Da and the maximum depth of the spherical concave portion is Db, Da and Db satisfy Da <D. It is preferable to have a dimensional relationship of Db. With such a configuration, cutting resistance can be further reduced, and generation of burrs can be more effectively suppressed. In addition, in each of the means, when the width of the arc-shaped concave portion of the front cutting edge is Wa and the maximum width of the spherical concave portion is Wb, Wa and Wb are defined as Wa and Wb. It is preferable to have a dimensional relationship of <Wb. By adopting such a configuration, the cutting resistance can be further reduced, and the chip discharge performance can be further stabilized. Any of the throw-away tips of the present invention is used by being fixed (clamped) to a holder. According to a ninth aspect of the present invention, there is provided a cutting tool comprising the indexable insert according to any one of the first to eighth aspects and a holder.

【００１６】[0016]

【発明の実施の形態】−第１実施形態例− 本発明に係る第１実施形態例について、図１〜図５を参
照して詳細に説明する。図１は、本発明の第１実施形態
例に係るスローアウェイチップの斜視図及びその要部拡
大図、図２は図１の要部平面図（すくい面側から見た
図）、図３は図１のスローアウェイチップを前逃げ面側
から見た要部拡大図、図４は図２のＡ−Ａ線断面図、図
５は図１のスローアウェイチップの要部拡大側面図であ
る。本実施形態例のスローアウェイチップ１は、超硬合
金、サーメット、セラミックなどの焼結体からなり、側
面視平行四辺形のブロック形をなすものであり、その両
鋭角部１２に同じ前切れ刃１５をもつ２コーナータイプ
のものであるため、その１コーナーについて説明する。
なお、本形態では、鋭角部１２を含む三角部分１３が薄
肉とされ、残部の厚肉基部１４の中央のクランプ用穴１
４ａを介して図示しないホルダーに固定されるように構
成されている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS First Embodiment A first embodiment according to the present invention will be described in detail with reference to FIGS. FIG. 1 is a perspective view of a throw-away tip according to a first embodiment of the present invention and an enlarged view of a main part thereof, FIG. 2 is a plan view of a main part of FIG. 1 (view from the rake face side), and FIG. FIG. 4 is an enlarged view of a main part of the throw-away tip of FIG. 1 as viewed from the front flank side, FIG. 4 is a sectional view taken along line AA of FIG. 2, and FIG. The indexable insert 1 of the present embodiment is made of a sintered body such as cemented carbide, cermet, or ceramic, and has a parallelogram block shape in a side view. Since it is a two-corner type having 15 corners, only one corner will be described.
In the present embodiment, the triangular portion 13 including the acute angle portion 12 is made thin, and the remaining thick base portion 14 is provided at the center of the clamp hole 1.
It is configured to be fixed to a holder (not shown) via 4a.

【００１７】本形態において１コーナーをなす前切れ刃
１５は、すくい面１６と前逃げ面１７とで形成され、す
くい面１６は上面視（平面視）、その両側１６ａが前切
れ刃１５の左右両端から後方に向ってそれぞれ２度の後
退角をもって直線状に延びており、後方ほど幅狭となる
ように形成されている。そして、すくい面１６は、前切
れ刃１５の切れ刃稜１５ａから６度のポジ角で下傾し、
後方に円弧面からなるブレーカ壁１８を備えている。ま
た、前逃げ面１７には６度の前にげ角が付けられ、横に
げ面１９には３度の横にげ角が付与されている。なお、
前切れ刃１５には、平面視、５度のリード角θが付され
ている。In this embodiment, the front cutting edge 15 forming one corner is formed by a rake face 16 and a front flank face 17, and the rake face 16 is viewed from above (in plan view). It extends linearly with two receding angles from each end toward the rear, and is formed so as to become narrower toward the rear. The rake face 16 is inclined downward at a positive angle of 6 degrees from the cutting edge ridge 15a of the front cutting edge 15,
A breaker wall 18 having an arc surface is provided at the rear. The front flank 17 is provided with a bevel before 6 degrees, and the side flank 19 is provided with a side bevel of 3 degrees. In addition,
The front cutting edge 15 has a lead angle θ of 5 degrees in a plan view.

【００１８】そして、すくい面１６には、球面状凹部２
６が形成されるとともに、この球面状凹部２６は、直線
状の前切れ刃１５の切れ刃稜（すくい面１６と前逃げ面
１７との交差稜線）１５ａの中央に、下向きに切り込む
ように凹となす円弧状凹部２５を形成している。本形態
では、この球面状凹部２６は、すくい面１６側からみ
て、前切れ刃１５の円弧状凹部２５から後方に向かって
すくい面１６の幅方向の中央に長軸をもつような回転楕
円体の曲面からなっている。そして、この球面状凹部２
６の後端部は、ブレーカ壁１８からチップ１のクランプ
用押え面２９に切り込まれる形をなしている。The rake face 16 has a spherical recess 2.
6, and the spherical concave portion 26 is formed so as to cut downward in the center of the cutting edge ridge (the intersection ridge line between the rake face 16 and the front flank face 17) 15a of the linear front cutting edge 15. Are formed. In the present embodiment, the spherical concave portion 26 is a spheroid having a major axis at the center in the width direction of the rake face 16 rearward from the arcuate concave portion 25 of the front cutting edge 15 when viewed from the rake face 16 side. It has a curved surface. And this spherical concave portion 2
The rear end portion 6 has a shape cut from the breaker wall 18 to the clamping pressing surface 29 of the chip 1.

【００１９】因みに本形態例では、前切れ刃１５の幅Ｗ
が例えば約１．８ｍｍであり、そこに形成された円弧状
凹部２５は幅Ｗａが約０．９ｍｍとされており、前逃げ
面１７側から見たとき、前切れ刃１５における円弧状凹
部２５の円弧の半径Ｒは１．５ｍｍとされている。ま
た、前切れ刃１５に平行な球面状凹部２６の最大幅Ｗｂ
は、１．２ｍｍであり、円弧状凹部２５の幅Ｗａよりも
大きく設定されている。これにより、切削抵抗をより小
さくすることができ、切り屑の排出性をより安定させる
ことができる。そして、本形態ではその円弧状凹部２５
の最大深さＤａは０．１５ｍｍとされている。ただし、
球面状凹部２６のすくい面１６における最大深さＤｂ
は、０．２５ｍｍ程度であり、前切れ刃１５の円弧状凹
部２５よりも後方において深くなるように構成されてい
る。Ｄａ＜Ｄｂとすることにより、切削抵抗をより小さ
くすることができ、バリの発生をより効果的に抑制する
ことができる。なお、このような前切れ刃１５の円弧状
凹部２５及び球面状凹部２６は、スローアウェイチップ
１の焼結体成形過程で一体的に形成してもよいが、円弧
状凹部２５及び球面状凹部２６のないスローアウェイチ
ップとして焼結、形成した後で、その円弧状凹部２５及
び球面状凹部２６に対応する、外周面の形状をもつダイ
ヤモンド砥石などで研削（研磨）することでも形成でき
る。In this embodiment, the width W of the front cutting edge 15 is
Is, for example, about 1.8 mm, and the arc-shaped recess 25 formed therein has a width Wa of about 0.9 mm, and when viewed from the front flank 17 side, the arc-shaped recess 25 in the front cutting edge 15. Has a radius R of 1.5 mm. Also, the maximum width Wb of the spherical concave portion 26 parallel to the front cutting edge 15
Is 1.2 mm, which is set to be larger than the width Wa of the arc-shaped concave portion 25. As a result, the cutting resistance can be further reduced, and the chip discharge performance can be further stabilized. In this embodiment, the arc-shaped concave portion 25 is used.
Has a maximum depth Da of 0.15 mm. However,
Maximum depth Db at the rake face 16 of the spherical concave portion 26
Is about 0.25 mm, and is configured to be deeper behind the arcuate concave portion 25 of the front cutting edge 15. By setting Da <Db, the cutting resistance can be further reduced, and the occurrence of burrs can be suppressed more effectively. The arc-shaped concave portion 25 and the spherical concave portion 26 of the front cutting edge 15 may be formed integrally in the process of molding the sintered body of the throw-away tip 1, but the arc-shaped concave portion 25 and the spherical concave portion After sintering and forming as a throw-away tip without 26, it can also be formed by grinding (polishing) with a diamond grindstone having an outer peripheral surface shape corresponding to the arc-shaped concave portion 25 and the spherical concave portion 26.

【００２０】このように構成された本形態例のスローア
ウェイチップ１によって、軸部品を突っ切り加工する場
合には次のようである。すなわち、スローアウェイチッ
プ１は図示しないホルダーに固定（クランプ）されて切
削工具をなし、その加工に使用される。その突っ切り加
工においては、切り屑は前切れ刃１５に倣って横断面形
状が下に凸となす円弧形状に絞りこまれて変形し、すく
い面１６の球面状凹部２６内を前切れ刃１５から後方に
流れて排出される。つまり、切り屑は幅方向における絞
込み変形によって高剛性になって後方に排出されるが、
その変形が従来のように前切れ刃より後方のすくい面上
に設けられた凸部に押し付けられることによるものでな
く、前切れ刃１５自体の円弧状凹部２５の円弧形状、及
びこれに連なるすくい面１６の球面状凹部２６によって
変形が与えられる。When the shaft part is cut off by the indexable insert 1 of the present embodiment configured as described above, the following is performed. That is, the indexable insert 1 is fixed (clamped) to a holder (not shown) to form a cutting tool, and is used for machining. In the parting-off process, the chips are squeezed and deformed into an arc shape having a downwardly convex cross-sectional shape following the front cutting edge 15, and the inside of the spherical concave portion 26 of the rake face 16 is deformed from the front cutting edge 15. It flows backward and is discharged. In other words, the chips become highly rigid due to the narrowing deformation in the width direction and are discharged backward,
The deformation is not caused by being pressed against the convex portion provided on the rake face behind the front cutting edge as in the related art, but the arc shape of the arc-shaped concave portion 25 of the front cutting edge 15 itself and the rake connected thereto. Deformation is provided by the spherical recess 26 in the surface 16.

【００２１】したがって、切削抵抗が小さいし、チップ
の縦送り速度に関係なく切り屑に変形が与えられるた
め、安定した切り屑変形効果が得られる。すなわち、切
り屑の変形は、前切れ刃１５による切り屑の最高温度域
でなされるため、変形時の抵抗も小さくできる。しか
も、切り屑に変形を与える凸部がないために切削抵抗が
小さいから、軸部材を突っ切る場合にはワークの端面に
発生する中心ボスを小さくできるし、管部材を突っ切る
場合には内径バリを小さくできる。Therefore, the cutting resistance is small and the chips are deformed irrespective of the vertical feed speed of the chip, so that a stable chip deformation effect can be obtained. That is, the chip is deformed in the maximum temperature range of the chip by the front cutting edge 15, so that the resistance at the time of deformation can be reduced. In addition, since there is no convex part that deforms the chips, the cutting resistance is small, so the center boss generated on the end face of the work can be reduced when cutting off the shaft member, and when cutting through the pipe member, the inner diameter burrs are reduced. Can be smaller.

【００２２】さて次に前記形態のスローアウェイチップ
１にて、球面状凹部２６の球面半径は同じで、前切れ刃
１５における円弧状凹部２５の最大深さＤａが、０〜
０．３０ｍｍの範囲で異なるように変えた試料をつく
り、軸部品の突っ切り加工をし、切り落とされたワーク
の切断面における中心ボスの径及び突出量（高さ）など
を比較した。ただし、円弧状凹部２５の円弧の前逃げ面
１７側からみた半径は１．５ｍｍ程度で一定であり、チ
ップ１の前切れ刃１５の幅Ｗは１．８ｍｍである。切削
条件は、スピンドル回転数＝２０００ｒｐｍ、ｆ（送
り）＝０．０３ｍｍ／ｒｅｖ、ドライ切削。被削材はＳ
ＵＳ３０３で、その外径は１２ｍｍ。結果は表１に示し
た通りである。ただし、表中の数値は１０回の突っ切り
による平均値である（以下同じ）。なお、比較対象（比
較例）のスローアウェイチップ（試料Ｎｏ．１）は、前
切れ刃を直線状として円弧状凹部及び球面状凹部がない
ものであり、すくい面における前切れ刃の近傍であって
両端寄り部位に凸部を設けたものである。Next, in the throwaway tip 1 of the above-described embodiment, the spherical radius of the spherical concave portion 26 is the same, and the maximum depth Da of the arc-shaped concave portion 25 in the front cutting edge 15 is 0 to 0.
Samples having different dimensions in the range of 0.30 mm were prepared, the shaft parts were cut off, and the diameter of the center boss and the protrusion amount (height) on the cut surface of the cut-off work were compared. However, the radius of the arc-shaped concave portion 25 as viewed from the front flank 17 side of the arc is constant at about 1.5 mm, and the width W of the front cutting edge 15 of the tip 1 is 1.8 mm. The cutting conditions were as follows: spindle speed = 2000 rpm, f (feed) = 0.03 mm / rev, dry cutting. Work material is S
US303, its outer diameter is 12mm. The results are as shown in Table 1. However, the numerical values in the table are average values obtained by cutting off 10 times (the same applies hereinafter). The indexable insert (sample No. 1) of the comparative example (comparative example) had a straight front cutting edge and no arc-shaped concave portion and spherical concave portion, and was located near the front cutting edge on the rake face. The projections are provided at the portions near both ends.

【００２３】[0023]

【表１】 [Table 1]

【００２４】表１に示したように、本発明の実施例品に
よる突っ切りの場合には、比較例（試料Ｎｏ．１）に比
べると、殆どにおいて中心ボスの径及び突出量が小さか
った。これは、実施例品による場合には比較例による場
合に比べると、切削（突っ切り）が端面の中心により近
い位置まで進行していたことを意味しており、切削抵抗
が小さいことを実証するものである。また円弧状凹部の
最大深さは０．０５ｍｍあれば切り屑変形作用が良好で
あることが分かる。そして、比較例による場合には、工
具寿命は長く良好であったが、反面、切り屑の変形作用
がみられなかった。これは送り速度が小さいためと考え
られる。また、工具寿命についてみると、前切れ刃の円
弧状凹部の最大深さが０．３ｍｍにおいて短くなった。
こうしたことから、前切れ刃の円弧状凹部の最大深さ
が、０．０５〜０．２５ｍｍの範囲となるような球面状
凹部をすくい面に形成するのが適切である。さらに、円
弧状凹部の最大深さを０．２ｍｍ以下とすることによ
り、切り屑の排出性をより安定させることが可能とな
る。これは、円弧状凹部の最大深さが０．２ｍｍを超え
ると、切り屑変形における抵抗が大きくなることに起因
していると考えられる。したがって、前切れ刃の円弧状
凹部の最大深さを、０．０５〜０．２ｍｍの範囲とする
のが、さらに好ましい。As shown in Table 1, in the case of the parting-off with the product of the present invention, the diameter of the center boss and the projecting amount were almost small as compared with the comparative example (sample No. 1). This means that the cutting (cut off) proceeded to a position closer to the center of the end face in the case of the example product as compared with the case of the comparative example, which demonstrates that the cutting resistance is small. It is. Also, it can be seen that if the maximum depth of the arc-shaped concave portion is 0.05 mm, the chip deformation action is good. In the case of the comparative example, the tool life was long and good, but on the other hand, no chip deformation effect was observed. This is probably because the feed speed is low. Further, regarding the tool life, the maximum depth of the arc-shaped concave portion of the front cutting edge was reduced at 0.3 mm.
For this reason, it is appropriate to form a spherical concave portion on the rake surface such that the maximum depth of the arc-shaped concave portion of the front cutting edge is in the range of 0.05 to 0.25 mm. Further, by setting the maximum depth of the arc-shaped concave portion to 0.2 mm or less, it becomes possible to more stably discharge the chips. This is considered to be due to the fact that when the maximum depth of the arc-shaped concave portion exceeds 0.2 mm, the resistance to chip deformation increases. Therefore, it is more preferable that the maximum depth of the arc-shaped concave portion of the front cutting edge be in the range of 0.05 to 0.2 mm.

【００２５】次に、前記の試料Ｎｏ．１〜３のチップで
もって、ワークを外径１２ｍｍ、内径８ｍｍの管部材と
した点のみ変えて突っ切り試験をし、切り落とされたワ
ークの切断面における内径バリの厚さ及び突出量につい
て同様に比較してみた。結果は表２に示した通りであ
る。Next, the sample No. A cut-off test was performed by changing only the point that the work was a tube member having an outer diameter of 12 mm and an inner diameter of 8 mm with the chips of 1 to 3, and the thickness and the protrusion amount of the inner diameter burr on the cut surface of the cut-off work were similarly compared. I tried to. The results are as shown in Table 2.

【００２６】[0026]

【表２】 [Table 2]

【００２７】表２に示したように、実施例品による場合
には、比較例に比べると、内径バリの厚さ及び突出量が
小さかった。これは、実施例品による場合には比較例に
よる場合に比べると、切削抵抗が小さいためと考えられ
る。As shown in Table 2, the thickness of the inner diameter burr and the protrusion amount were smaller in the case of the example product than in the comparative example. This is considered to be because the cutting resistance is smaller in the case of the example product than in the case of the comparative example.

【００２８】さて次に、前切れ刃における円弧状凹部の
最大深さＤａを一定（０．１５ｍｍ）とし、円弧状凹部
の幅Ｗａが０．３〜１．５ｍｍとなるように円弧状凹部
の円弧半径を変化させた試料をつくり、前記軸部材の突
っ切り試験をし、切り屑の変形作用及び工具寿命（切れ
刃両端の強度）を確認した。ただし、前切れ刃の幅Ｗは
１．８ｍｍで一定である。結果は表３に示した通りであ
る。Next, the maximum depth Da of the arcuate recess at the front cutting edge is made constant (0.15 mm), and the width Wa of the arcuate recess is 0.3 to 1.5 mm. A sample with a varied arc radius was prepared, and a cut-off test of the shaft member was performed to confirm the chip deformation action and tool life (strength at both ends of the cutting edge). However, the width W of the front cutting edge is constant at 1.8 mm. The results are as shown in Table 3.

【００２９】[0029]

【表３】 [Table 3]

【００３０】表３に示した通り、試料Ｎｏ．１、２のよ
うに円弧状凹部の幅ＷａがＷ／２より小さいと、前切れ
刃における溝幅が小さくなるため、切り屑の変形作用が
少なくなった。また試料Ｎｏ．５のようにＷａが２Ｗ／
３より大きいと、切り屑の変形作用は良好であったが、
切れ刃の寿命が短くなった。これより、前切れ刃１５の
幅Ｗと円弧状凹部２５の幅Ｗａの関係は、Ｗ／２≦Ｗａ
≦２Ｗ／３とするのが適切であることがわかる。As shown in Table 3, the sample No. When the width Wa of the arc-shaped concave portion is smaller than W / 2 as in the cases of 1 and 2, the groove width of the front cutting edge is reduced, so that the deformation effect of the chips is reduced. Sample No. Wa is 2W / like 5
If it is larger than 3, the deformation effect of the chips was good,
The life of the cutting edge has been shortened. Thus, the relationship between the width W of the front cutting edge 15 and the width Wa of the arc-shaped recess 25 is W / 2 ≦ Wa.
It is understood that it is appropriate to set ≦ 2W / 3.

【００３１】−第２実施形態例− さて次に第２実施形態例について図６〜図８に基づいて
説明する。ただし、このチップ２１は、前切れ刃１５の
円弧状凹部２５、及びすくい面１６に設けた、該円弧状
凹部２５を形成する球面状凹部２６を真球面状として、
すくい面における後方のブレーカ壁１８より前方におい
て、つまり球面状凹部２６の後端がすくい面上に存在す
るようにした点のみが前記形態と相違するものである。
すなわち、前記形態とは、球面状凹部２６がチップ１の
クランプ用押え面２９に切り込まれていない点が異なる
だけであるから、同一の部位には同一の符号を付すに止
め、詳細な説明は省略する。なお、本形態例のチップ２
１で突っ切る時に発生する切り屑は、図示はしないが、
前切れ刃１５の円弧状凹部２５から球面状凹部２６の後
端までの距離が小さい分、切り屑は後方に流れにくい。
切りこみ量が小さい場合の加工に適するものであるが、
発生する切り屑の横断面形状は前記形態における場合と
同様にその前切れ刃１５の円弧状凹部２５に倣った形に
変形されて排出される。Second Embodiment Next, a second embodiment will be described with reference to FIGS. However, this chip 21 has an arc-shaped concave portion 25 of the front cutting edge 15 and a spherical concave portion 26 provided on the rake face 16 and forming the arc-shaped concave portion 25 as a true spherical shape.
The only difference from the above-described embodiment is that the front side of the breaker wall 18 on the rake face, that is, the rear end of the spherical concave portion 26 exists on the rake face.
That is, since the present embodiment is different from the above-described embodiment only in that the spherical concave portion 26 is not cut into the clamping pressing surface 29 of the chip 1, the same portions are given the same reference numerals, and detailed description will be given. Is omitted. Note that the chip 2 of the present embodiment example
Chips generated when cutting off at 1 are not shown,
Since the distance from the arc-shaped concave portion 25 of the front cutting edge 15 to the rear end of the spherical concave portion 26 is small, chips are less likely to flow backward.
Suitable for processing when the cutting amount is small,
The cross-sectional shape of the generated chips is deformed into a shape following the arc-shaped concave portion 25 of the front cutting edge 15 and discharged in the same manner as in the above embodiment.

【００３２】−第３実施形態例− さて次に第３実施形態例について図９〜図１０に基づい
て説明する。ただしこのものは、第１実施形態例のもの
が前切れ刃１５の円弧状凹部２５の最大深さＤａより、
球面状凹部２６の最大深さＤｂの方が深くなるようにし
たのに対し次の点が異なるだけである。つまり、第３実
施形態例のチップ３１は、すくい面１６に設けた球面状
凹部２６の底面までの深さを、円弧状凹部２５から後方
に向かうにしたがって円弧状凹部２５の深さよりも次第
に浅くなるようにした点が異なるだけである。したがっ
て、同一の部位には同一の符号を付すに止める。Third Embodiment Next, a third embodiment will be described with reference to FIGS. However, according to the first embodiment, the maximum depth Da of the arc-shaped concave portion 25 of the front cutting edge 15 is larger than that of the first embodiment.
Although the maximum depth Db of the spherical concave portion 26 is made deeper, only the following point is different. That is, in the chip 31 of the third embodiment, the depth to the bottom surface of the spherical concave portion 26 provided on the rake face 16 gradually becomes shallower than the depth of the circular concave portion 25 from the circular concave portion 25 toward the rear. The only difference is in the way they are made. Therefore, the same portions are denoted by the same reference numerals.

【００３３】本発明に係るスローアウェイチップは、上
記各形態例のものに限定されるものではなく、その要旨
を逸脱しない範囲において適宜設計変更できる。例え
ば、前記の第３実施形態例においては、球面状凹部２６
の後端部がブレーカ壁１８に切り込むように設けた。し
かし、第３実施形態例のように、すくい面１６に設けた
球面状凹部２６の底面までの深さを、円弧状凹部２５か
ら後方に向かうにしたがって円弧状凹部２５の深さより
も次第に浅くなるようにした場合でも、図１１及び図１
２に示したチップ４１のように、球面状凹部２６の後端
がすくい面１６の途中で切り上げられた形としてもよ
い。本発明における球面状凹部は、すくい面の後方のブ
レーカ壁の有無に関係なく具体化できる。そして、球面
状凹部は、回転楕円体の曲面や球面の一部などの凹とな
すドーム状に、すくい面の大きさ（切れ刃の幅など）や
切削条件に応じて設計すればよい。The throw-away tip according to the present invention is not limited to the above-described embodiments, and the design can be changed as appropriate without departing from the gist thereof. For example, in the third embodiment, the spherical concave portion 26 is used.
The rear end portion is provided so as to cut into the breaker wall 18. However, as in the third embodiment, the depth to the bottom surface of the spherical concave portion 26 provided on the rake face 16 gradually becomes shallower than the depth of the circular concave portion 25 toward the rear from the circular concave portion 25. 11 and FIG.
Like the tip 41 shown in FIG. 2, the rear end of the spherical concave portion 26 may be rounded up on the rake face 16. The spherical recess according to the invention can be embodied with or without a breaker wall behind the rake face. The spherical concave portion may be designed into a concave dome shape, such as a curved surface of a spheroid or a part of a spherical surface, according to the size of the rake face (such as the width of a cutting edge) and cutting conditions.

【００３４】また、前記形態では２コーナー（２つの切
れ刃をもつ）タイプの平行四辺形（ひし形）のスローア
ウェイチップにおいて説明したが、三角縦形スローアウ
ェイチップのように略三角の周面相互間に切れ刃を３つ
もつ、３コーナースローアウェイチップなど突っ切りに
使用される各種の形態のスローアウェイチップにおいて
適用できる。また、本発明のスローアウェイチップは溝
入れにも用いることができる。In the above-described embodiment, the parallelogram (diamond) type throwaway insert of the two corners (having two cutting edges) has been described. The present invention can be applied to various types of throwaway tips used for cutting off, such as a three-corner throwaway tip having three cutting edges. Further, the indexable insert of the present invention can be used for grooving.

【００３５】[0035]

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
のスローアウェイチップによって、突っ切り加工する際
には、切り屑は幅方向における絞込み変形によって凹形
をなし、高剛性になって後方に排出されるが、その変形
が前切れ刃自体の円弧状凹部形状、及び後方の球面状凹
部によって与えられる。したがって、その変形が従来の
ように前切れ刃より後方のすくい面上に設けられた凸部
に押し付けられることによるものでないため切削抵抗が
小さいし、チップの縦送り速度に関係なく切り屑に変形
が与えられるため、安定してその変形効果が得られる。
そして、切り屑に安定したカール形状が得られるので切
り屑排出性がよく、しかも加工面に傷をつけることが有
効に防止されるために加工面粗度の向上も図られる。As is apparent from the above description, when the parting-off process is performed by the indexable insert of the present invention, the chips become concave due to the drawing deformation in the width direction, become high in rigidity, and become rearward. Discharged, but the deformation is given by the arcuate recess shape of the front cutting edge itself and the spherical recess behind. Therefore, the deformation is not due to the fact that it is pressed against the convex portion provided on the rake face behind the front cutting edge as in the past, so the cutting resistance is small, and it is deformed into chips regardless of the vertical feed speed of the chip , The deformation effect is stably obtained.
In addition, since a stable curl shape is obtained for the chip, the chip discharge property is good, and the processing surface is effectively prevented from being scratched, so that the processing surface roughness is improved.

【００３６】さらに、切り屑に変形を与える凸部がない
ために切削抵抗が小さいから、突っ切り時に切り落とさ
れるワークの端面に発生する中心ボスや内径バリを小さ
くできる。また、切削抵抗が小さい分、切れ刃の摩耗が
少なくなるため突っ切り加工や溝入れ加工におけるその
寿命の延長も期待される。Further, since there is no convex portion which deforms the chips, the cutting resistance is small, so that the center boss and the inner diameter burr generated on the end face of the work cut off at the time of cut-off can be reduced. In addition, since the cutting resistance is small, the wear of the cutting edge is reduced, so that the life of the cutting off or grooving is expected to be prolonged.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の第１実施形態例に係るスローアウェイ
チップの斜視図及びその要部拡大図。FIG. 1 is a perspective view of a throw-away tip according to a first embodiment of the present invention and an enlarged view of a main part thereof.

【図２】図１の要部平面図（すくい面側から見た図）。FIG. 2 is a plan view of a main part of FIG. 1 (view from the rake face side).

【図３】図１のスローアウェイチップを前逃げ面側から
見た要部拡大図。FIG. 3 is an enlarged view of a main part of the throw away tip of FIG. 1 as viewed from a front flank side.

【図４】図２のａ−ａ線断面図（球面状凹部の断面
図）。FIG. 4 is a sectional view taken along line aa of FIG. 2 (a sectional view of a spherical concave portion).

【図５】図１のスローアウェイチップの要部拡大側面
図。FIG. 5 is an enlarged side view of a main part of the throw-away tip of FIG. 1;

【図６】本発明の第２実施形態例に係るスローアウェイ
チップの要部斜視図。FIG. 6 is an essential part perspective view of a throw-away tip according to a second embodiment of the present invention.

【図７】図６のチップを前逃げ面側から見た図。FIG. 7 is a view of the chip of FIG. 6 as viewed from the front flank side.

【図８】図６のチップの要部拡大側面図。FIG. 8 is an enlarged side view of a main part of the chip of FIG. 6;

【図９】本発明の第３実施形態例に係るスローアウェイ
チップの要部斜視図。FIG. 9 is a perspective view of a main part of a throw-away tip according to a third embodiment of the present invention.

【図１０】図９のチップの要部拡大側面図。FIG. 10 is an enlarged side view of a main part of the chip of FIG. 9;

【図１１】本発明の他の実施形態例に係るスローアウェ
イチップの要部斜視図。FIG. 11 is a perspective view of a main part of a throw-away tip according to another embodiment of the present invention.

【図１２】図１１のチップの要部拡大側面図。FIG. 12 is an enlarged side view of a main part of the chip of FIG. 11;

【図１３】従来の突っ切り用のスローアウェイチップの
要部拡大平面図。FIG. 13 is an enlarged plan view of a main part of a conventional indexable insert for cut-off.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１、２１、３１、４１ スローアウェイチップ １５ 前切れ刃 １５ａ 切れ刃稜 １６ すくい面 ２５ 円弧状凹部 ２６ 球面状凹部 Ｄａ 円弧状凹部の最大深さ Ｄｂ 球面状凹部の最大深さ Ｗ 前切れ刃の幅 Ｗａ 円弧状凹部の幅 1, 21, 31, 41 throw-away insert 15 front cutting edge 15a cutting edge ridge 16 rake face 25 arc-shaped recess 26 spherical recess Da maximum depth of arc-shaped recess Db maximum depth of spherical recess W W front cutting edge Width Wa Width of arc-shaped recess

Claims (9)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 突っ切り又は溝入れに使用されるスロー
アウェイチップであって、前切れ刃の切れ刃稜に、すく
い面を低くするように円弧状凹部を設けると共に、すく
い面に、該円弧状凹部に連なる球面状凹部を設けたこと
を特徴とするスローアウェイチップ。1. A throw-away insert used for parting or grooving, wherein an arc-shaped concave portion is provided on a cutting edge of a front cutting edge so as to lower a rake surface, and the arc-shaped concave portion is provided on the rake surface. A throw-away tip characterized by providing a spherical concave portion connected to the concave portion. 【請求項２】 突っ切り又は溝入れに使用されるスロー
アウェイチップであって、すくい面に球面状凹部を設け
ると共に、該球面状凹部が前切れ刃の切れ刃稜に円弧状
凹部を形成してなることを特徴とするスローアウェイチ
ップ。2. A throw-away insert used for parting or grooving, wherein a spherical concave portion is provided on a rake face, and the spherical concave portion forms an arc-shaped concave portion on a cutting edge ridge of a front cutting edge. A throwaway tip characterized by becoming. 【請求項３】 前記円弧状凹部が、前切れ刃の切れ刃稜
の略中央にある請求項１又は２に記載のスローアウェイ
チップ。3. The indexable insert according to claim 1, wherein the arc-shaped concave portion is located substantially at the center of the cutting edge of the front cutting edge. 【請求項４】 前記円弧状凹部の最大深さをＤａとした
とき、Ｄａが、０．０５〜０．２５ｍｍの範囲にある請
求項１、２又は３に記載のスローアウェイチップ。4. The indexable insert according to claim 1, wherein Da is in a range of 0.05 to 0.25 mm, where Da is a maximum depth of the arc-shaped concave portion. 【請求項５】 前記円弧状凹部の最大深さをＤａとした
とき、Ｄａが、０．０５〜０．２ｍｍの範囲にある請求
項１、２又は３に記載のスローアウェイチップ。5. The indexable insert according to claim 1, wherein Da is in a range of 0.05 to 0.2 mm, where Da is a maximum depth of the arc-shaped concave portion. 【請求項６】 前記前切れ刃の幅をＷとし、該前切れ刃
の円弧状凹部の幅をＷａとしたとき、Ｗ及びＷａが、Ｗ
／２≦Ｗａ≦２Ｗ／３の寸法関係にある請求項１〜５の
いずれかに記載のスローアウェイチップ。6. When the width of the front cutting edge is W and the width of the arc-shaped concave portion of the front cutting edge is Wa, W and Wa are W
The throw-away tip according to any one of claims 1 to 5, wherein a dimensional relationship of / 2≤Wa≤2W / 3 is satisfied. 【請求項７】 前記円弧状凹部の最大深さをＤａ、前記
球面状凹部の最大深さをＤｂとしたとき、ＤａとＤｂと
が、Ｄａ＜Ｄｂの寸法関係にある請求項１〜６のいずれ
かに記載のスローアウェイチップ。7. The dimensional relationship according to claim 1, wherein Da and Db have a dimensional relationship of Da <Db, where Da is a maximum depth of said arcuate concave portion and Db is a maximum depth of said spherical concave portion. A throwaway tip according to any of the above. 【請求項８】 前記前切れ刃の円弧状凹部の幅をＷａ、
前記球面状凹部の最大幅をＷｂとしたとき、ＷａとＷｂ
とが、Ｗａ＜Ｗｂの寸法関係にある請求項１〜７のいず
れかに記載のスローアウェイチップ。8. The width of the arcuate recess of the front cutting edge is Wa,
When the maximum width of the spherical concave portion is Wb, Wa and Wb
Are in a dimensional relation of Wa <Wb. 【請求項９】 請求項１〜８のいずれかのスローアウェ
イチップと、ホルダーとからなる切削工具。9. A cutting tool comprising the indexable insert according to claim 1 and a holder.
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