JP2591685B2

JP2591685B2 - 嵩高パルプシート

Info

Publication number: JP2591685B2
Application number: JP2062369A
Authority: JP
Inventors: 正樹岡崎; 仁豊浦; 朝彦柴田; 友康曽根高; 昭次沖藤
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 1990-03-12
Filing date: 1990-03-12
Publication date: 1997-03-19
Anticipated expiration: 2012-03-19
Also published as: JPH03269199A

Description

【発明の詳細な説明】＜産業上の利用分野＞本発明は親水性、吸液性に優れた嵩高パルプシートに
関する。

＜従来の技術＞環式成形法でセルローズパルプを用いてシート化する
方法は不織布技術講習会テキスト（科学ブレーン社、於
大阪,62.2.17）の27頁に述べられている。しかしその本
質的な欠点はセルローズパルプをバインダーと共に積層
せねばならないため、１つにパルプ繊維がバインダーに
よつて濡れ、屈曲したパルプ繊維がヘタリどうしても二
次元的に積層されること。一方では、パルプ繊維は繊維
長が短いため繊維同志の絡み合い少ないためシート重量
に対し10〜40％と大量のバインダーを必要とするためそ
のシートは硬くなり、又バインダーの性質が強くでてく
るためその衛生性に問題がある。

とにかくそのシートの嵩高性には限度があり、2.5g/c
m²荷重下で測定した見掛密度0.04g/cm³以下のシートは
得られていなかつた。又、生産性の面から嵩高性を失な
わないために静かに積層せねばならず、生産速度の向上
は望めないという欠点を有していた。

＜発明が解決しようとする問題点＞本発明は従来のパルプ乾式シート成型法では限度のあ
る嵩高性を更に向上し、バインダー繊維を混合すること
により、有機バインダーを少量又は使用しなくても、そ
のシートの嵩高さ、強度を得、更にはその柔軟性、高吸
水性、そして吸水時のシートの腰の強いものを提供する
こと及びその製造方法を提供するものである。

＜課題を解決するための手段＞即ち、本発明は、セルロースパルプ40〜90重量％と捲
縮形態が三次元捲縮であるポリエステル複合繊維５〜60
重量％の熱融着性バインダー繊維５〜50重量％を含み、
2.5g/cm²荷重時の厚さから求めた見掛密度が0.04g/cm²
以下である嵩高パルプシートであって、該ポリエステル
複合繊維は、下記ｉ）〜iii）を満たすポリエステル
（Ａ）及び（Ｂ）が偏心芯鞘型又はサイドバイサイド型
に複合された繊維であり、かつ80〜180℃の乾熱処理に
よって25mmあたり30ケ以上の三次元捲縮を発現する複合
繊維であることを特徴とする嵩高パルプシートである。

ｉ）ポリエステル（Ａ）は、金属スルフォネート基を有
するイソフタル酸によって１〜６モル％共重合された固
有粘度0.45〜0.66のエチレンテレフタレート系ポリエス
テル ii）ポリエステル（Ｂ）は、固有粘度0.60〜0.70のポリ
エチレンテレフタレート iii）ポリエステル（Ａ）及び（Ｂ）の紡出時の溶融粘
度差が、（Ａ）−（Ｂ）＝100〜1500poise。

本発明に用いるセルローズパルプは針葉樹、広葉樹か
らの未晒又は晒パルプ、故紙などの繊維状物又は繊維を
粉砕した粉末状のものがよい。それら繊維長は10mm以下
と短かく空気中で均一に分散することができる。その配
合率は40〜90％であるが好ましくは50〜80％である。40
％未満ではパルプ成分が少くなり、吸液速度が劣り好ま
しくなく、90％を越えては嵩高なパルプシートが得られ
ない。その他のセルローズパルプとしてこうぞ、みつま
た、麻、ラミー等の靭皮繊維、コツトンリンター、竹、
麦わらなどの植物繊維を同様に利用することもできる。

本発明に用いられる捲縮形態が三次元捲縮である偏心
芯鞘型又はサイドバイサイド型ポリエステル複合繊維
（以下、単にポリエステル複合繊維と称す）は、基本的
には収縮率の異なる２種の重合体によつて構成され、例
えば高収縮側の重合体成分（Ａ）として、好適には繰返
しの主たる構成単位がエチレンテレフタレートよりな
り、かつ共重合体成分として金属スルフオネート基を有
するイソフタル酸を１〜６モル％と、イソフタル酸を０
〜80モル％の範囲で有している改質したポリエステルを
用いることができる。イソフタル酸は共重合しなくて
も、ポリエステルの重合反応は適度にすすみ本発明の範
囲内の潜在捲縮能を有するポリエステル複合繊維を生産
することができるが、シートの嵩高性を一層高めるため
にはイソフタル酸を共重合するのが好ましい。また共重
合する金属スルフオネート基を有するイソフタール酸
は、溶融粘度を適度に保ち、潜在捲縮発現能を本発明の
範囲内に顕在化するために用いられる。金属スルフオネ
ート基を有するイソフタル酸としては５−ナトリウムス
ルフオイソフタル酸、５−カリウムスルフオイソフタル
酸、５−リチウムスルフオイソフタル酸が挙げられる。
これらエステル形成誘導体等の金属スルフオネート基を
有するエステル形成性化合物をポリエチレンテレフタレ
ートを重合する際に１〜６モル％の範囲で添加し、また
上記イソフタル酸を必要により添加し共重合させること
により重合体（Ａ）は得られる。これ以外にも、予め金
属スルフオネート基を有するイソフタル酸を高割合で共
重合したポリエチレンテレフタレート重合体を作製して
おき、また必要によりイソフタル酸を高割合で共重合し
たポリエチレンテレフタレート重合体も作製しておき、
これらを共重合割合としてそれぞれ１〜６モル％および
０〜80モル％の範囲となるようにポリエチレンテレフタ
レートと混合するマスターバツチ方式等によつても得る
ことができる。金属スルフオネート基を有するイソフタ
ル酸の共重合割合が１モル％未満では、熱処理時の収縮
応力の発現が弱く、捲縮発現性が劣る。６モル％を越え
ると重合体の溶融粘度が高くなりすぎ縮合反応において
適度の重合度のポリマーを安定に得ることが難かしくな
り、紡出時の結晶性が高くなるために経時変化を起こし
易くなり延伸性の低下をきたし十分な潜在捲縮性を有す
る複合繊維を得られない。好ましくは１〜５モル％で、
更に好適では２〜４モル％である。さらに（Ａ）の重合
体には、収縮性を大きく損わない範囲で上記以外の共重
合成分が導入されていてもよい。また（Ａ）の重合体の
固有粘度は0.45〜0.66が好ましい。

低収縮側の重合体成分（Ｂ）としては例えば実質的に
ポリエチレンテレフタレートからなるポリエステルが用
いられる。もちろん、重合体（Ａ）の捲縮発現効果を著
しく減少させない限り重合体（Ｂ）は共重合が行なわれ
ていてもよい。また（Ｂ）の重合体の固有粘度を0.60〜
0.70となる重合度が好ましい。

必要に応じ無機物質として例えば酸化チタン、酸化ジ
ルコニウム、酸化硅素、アルミナ、その他のセラミツク
スあるいは難燃剤、抗菌剤、消臭剤、芳香剤、ドデシル
ベンゼンスルフオン酸ソーダのような親水化剤を混合し
てもよい。さらに（Ａ）、（Ｂ）の重合体には繊維の捲
縮性を大きく損わない範囲で他のポリマーが添加されて
いてもよい。

使用する紡糸口金は、丸型、三角型、＋型、∞型、Ｔ
型などの孔形を有する複合型口金が考えられるが、勿論
これらに限定されるものではなく、また複合形態も特に
限定されないが、一般に偏心芯鞘型よりもサイドバイサ
イド型の方が捲縮発現力が優れている点で好ましい。

本発明に用いるポリエステル複合繊維は前記（Ａ）、
（Ｂ）の２種類の重合体成分を270〜290℃の範囲で前記
の口金を用い、複合比率（Ａ）：（Ｂ）＝40〜60:60〜4
0の範囲で偏心芯鞘型又はサイドバイサイド型、好まし
くは前述したようにサイドバイサイド型の複合繊維とす
るのが特に好ましい。２種類の重合体成分の紡出時の溶
融粘度は常に（Ａ）＞（Ｂ）であり、溶融時粘度差が10
0〜1500poise、好ましくは、300〜1000poiseの範囲であ
ることが優れた潜在捲縮能を有する複合紡糸繊維を得る
上で好ましい。複合比率が50:50から外れるに従い口金
吐出部でニーイング現象を起こしやすくなるので
（Ａ）：（Ｂ）＝45〜55:55〜45の範囲が最も好まし
い。

次に、シートに嵩高性、柔軟性、伸縮性、伸長回復性
を与えるためにはポリエステル複合繊維を熱処理して三
次元捲縮、特にスパイラル捲縮を発現させることが重要
である。更に、スパイラル捲縮数とその時の捲縮の形状
（曲率）がシヤープであることが重要であり、具体的に
は80〜180℃の乾熱処理により捲縮数は30ケ/25mm以上で
スパイラル捲縮を発現することが好ましい。捲縮数が30
ケ/25mm未満では嵩高性、柔軟性および伸縮性が著しく
低下し、嵩密度の高いシートになつてしまう。また熱処
理時の収縮率はシートの風合、嵩高性および伸縮性に重
要な関係をもち、一般的な加工条件であるプレセツト温
度及び最終乾燥熱処理温度は80〜180℃を満足する温度
を選ぶのがよい。

このような潜在捲縮能と熱収縮性とを有するポリエス
テル複合繊維は、高収縮側の重合体（Ａ）と低収縮側の
重合体（Ｂ）との溶融粘度差および、重合体（Ａ）にお
ける共重合割合、（Ａ）と（Ｂ）の複合比率、そして紡
糸後延伸工程における延伸条件および緊張熱処理条件な
どを適切に選定することにより得られる。延伸条件は紡
糸後繊維の最大延伸倍率の60〜75％で延伸することによ
り潜在捲縮能を最大限に発生させることができ、この状
態で緊張熱処理を130〜180℃の範囲で処理することによ
り、高い結晶性を維持することができ、高い潜在捲縮力
が養われる。

また、ポリエステル複合繊維は乾式成形用に未捲縮の
繊維を用いてもよいが、捲縮性と分散性を更に向上させ
るために一般的な方法である押込み式捲縮機により分散
時に未分散が発生しない程度の機械捲縮、捲縮数３〜20
ケ/25mmを付与した原綿としてもよい。捲縮数が20ケ/25
mmを越えると、ミキサーや分散機で分散が充分されない
ため好ましくない。ポリエステル複合繊維の繊度は0.5
〜15デニールが良く、更に好ましくは２〜６デニールで
ある。0.5デニール未満ではスパイラル捲縮の発現性は
よいものの捲縮の発現力が弱く、嵩高性が得られにく
い。また15デニールを越えた領域ではゴワゴワしたシー
トとなり柔軟性に欠け、さらに、シートの強度が弱くな
るため好ましくない。繊維長は３〜30mmで、繊維長が3m
m未満では繊維が短かすぎ繊維同志のからみ合いが少く
好ましくない。一方、30mmを越えては分散時の繊維同志
の絡み合いが強くなりすぎ毛玉となり均一に分散した綿
状物を得ることはできない。かかるポリエステル複合繊
維の配合率は５〜60％、好ましくは15〜60％が必要であ
る。５％未満ではシート内での嵩高性発現効果は少く好
ましくない。又60％を越えては吸水速度が劣ること、及
び経済性に欠ける等の問題から好ましくない。

本発明で使用される熱融着性バインダー繊維は、例え
ば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフイン
系繊維、共重合により低融点または低軟化点化した変性
ポリエステルやポリアミド、エチレン−ビニルアルコー
ル共重合体、エチレン−酢酸ビニル−ビニルアルコール
共重合体等のポリビニルアルコール系共重合体から選ば
れる単一成分よりなる合成繊維又は鞘成分が上記重合体
から選ばれる成分よりなり、芯成分が未変性のポリエス
テル系、ポリプロピレン系、ポリアミド系等の重合体よ
りなる芯鞘型の複合繊維を用いることができる。

又、熱融着性バインダー繊維の繊度は１〜６デニール
が好ましく、１デニール以下では分散性が悪くなり好ま
しくなく、６デニールを越えるとバインダー効果が少な
くなること及びシートの風合が悪化することから好まし
くない。捲縮は分散性を得るために未捲縮のものを用い
るのが好ましいが、熱処理時の嵩高性を向上させるため
に分散性を損わない範囲の20ケ/25mm以下の捲縮を与え
てもよい。20ケ/25mmを越える捲縮では分散時の糸のか
らまりが起こりやすい。又繊維長は２〜60mmがよく、2m
m未満ではバインダー効果が得にくく、60mmを越えては
毛玉となり分散が悪化する。

熱融着性バインダー繊維の配合率は５〜50重量％が必
要であり、好ましくは10〜40重量％である。５重量％未
満ではポリエステル複合繊維及びセルローズパルプと混
合した時のシート強力及び伸縮回復性及びシート表面に
出る毛羽の発生防止等に効果を示さない。

次に得られるシートの強度向上効果、及び硬さ賦与効
果として、熱可塑性又は熱硬化性、水溶性等のエマルジ
ヨン又は水溶液を有機バインダーとして付着して使用す
ることができる。

熱可塑性エマルジヨンとしては、ポリエチレン、ポリ
プロピレン等のポリオレフイン系、ポリ酢酸ビニル系、
ポリ塩化ビニルが好ましく、その他ポリ塩化ビニリデン
系、ポリアミド系、ポリウレタン系、ポリエステル系の
ものも利用できる。

又、熱硬化性エマルジヨンとしてはアクリル系、フエ
ノール系、エポキシ系のものが好ましいが、アミノ系と
しての尿素、エチレン尿素、メラミン、ベンゾグアノミ
ン等ホルマリンとの反応によつて生成する樹脂や、レゾ
ール系、ノボラツク系、フラン系、ポリイソシアネート
系等及びそれらの共重合体を利用することもできる。

シートの親水性を付加するために水溶性樹脂としては
天然物ではデンプン系があり、その加工デンプンとして
デキストリン、酸変性デンプン、酸化デンプンその他デ
ンプン誘導体がよい。

セルローズ系として複合多糖類のアラビアゴム、トラ
ガントゴム、グアーガム、アルギン酸がよく、その他タ
ンパク質系のカゼイン、大豆タンパク、アルブミン、に
かわ、ゼラチンを利用することができる。一方、合成物
としてポリビニルアルコール及びその共重合体が好まし
く、その他イソブテン−無水マレイン酸共重合体、ポリ
アクリルアミド系、ポリエチレンオキサイド、ポリビニ
ルピロリドン、ポリ酢酸ビニル共重合体、アクリル系共
重合体などを用いることができる。

このような有機バインダーを繊維に付与する方法は、
例えば、積層工程前の空中に分散した繊維質に均一に噴
霧状態で有機バインダーを噴霧する方法や繊維を積層し
た後に噴霧又は含浸する方法があげられる。有機バイン
ダーの付着量はシート重量に対し５重量％以下が好まし
い。風合及び嵩高性の点から考慮して有機バインダーは
必ずしも使用しなくてもよい。５％を越えてバインダー
を使用するとその嵩高性が得られないばかりか、バイン
ダーの有する性質が強くなるため好ましくない。

嵩高パルプシートの製造するに当り、セルローズパル
プは乾燥状態を保持し、パルプが繊維状物でシート化し
ているものや、パルプ繊維を粉末状態にクラツシユさせ
ているものでも、その分散性を極力高めるために空気中
で高速に粉砕又は離解分散可能な羽根付のパルパー又は
ミキサーに投入し、単繊維状又は各粒子状となる迄離
解、分散する。未分散、又は不純物をとり除くために空
気サイクロン又は振動メツシユで分別する。

これら得られたセルローズパルプに、水分率０〜10％
の乾燥状態のポリエステル複合繊維を所定量投入混合す
る。その投入量はシート重量に対して15〜60％とし、セ
ルローズパルプと同様10000〜20000rpmで混合撹拌す
る。又は混打綿で解繊してもよい。

更に、本発明で規定した熱融着バインダー繊維を混合
繊維に投入し同様に混合撹拌し、混合繊維綿状物を得
る。かかる混合綿状物中に未解繊物、塊が混入しないよ
うに、更に混合性の均一性を向上するためにローラーガ
ードを通してもよく、又はカードローラのような針布の
ついたローラ間にて解砕スライバーとしてもよいし、混
合綿としてもよい。これら混合綿を一定量排出するロー
タリーパルプにより所定量を空気にて集合ボツクス内に
輸送する。

ボツクス内には、有機バインダーの噴霧装置を備え、
下方にはシート積層用の移動可能なネツトを備え、一定
量の空気抜きを備えていることが好ましい。

所定の米坪量又は厚さに積層した混合綿状物はネツト
コンベアーから外に出され、80〜250℃の輻射タイプの
空気浴中に入れ実質的に繊維温度80〜180℃で乾燥熱処
理を行うことにより本発明の嵩高パルプシートを得るこ
とができる。得られたパルプ嵩高シートの強力賦与、又
は表面の硬みづけ、毛羽の発生防止を得るために有機バ
インダーをスプレーで処理を行なうこともできる。

このようにして得られた嵩高パルプシートの特長はま
ず2.5g/cm²の荷重で厚さを測定した時の見掛密度が0.04
g/cm³以下という大変嵩の高いシートである。

又柔軟性についてはセルローズパルプが40〜90％と多
いにもかかわらず、スパイラル捲縮が発生する偏心芯鞘
型又はサイドバイサイド型のポリエステル複合繊維がシ
ートの厚さ方向、即ち三次元方向にスプリング状をな
し、シート構造上柔軟性を与えることと、かかるポリエ
ステル複合繊維及び熱融着性のバインダー繊維はセルロ
ーズパルプに比し弾性率が小さいという合成繊維の品質
とがマツチして柔軟化しているものと思われる。

更に、高吸水性については見掛の密度が0.04g/cm³以
下という嵩高性に帰因している。吸水時の腰の強さはセ
ルローズパルプは湿潤時のヤング率が極端に低下する
が、ポリエステル複合繊維や熱融着性バインダー繊維が
疎水性であるため水分の影響を受けず、そのヤング率を
保持するために腰がつよく、よい風合を示すものであ
る。

このように本発明の嵩高シートは親水性が高く吸液量
及び吸液速度が優れているので、その風合の点からも使
い捨て材料分野で広く用いられるものであり、例えば、
衛生材料の生理ナプキン吸収材、紙オムツ、更には家庭
用、工業用ワイパー、調理用油吸収材、鮮度保持のドリ
ツプ吸収体、生鮮野菜の水分吸収材、衣料用としては芯
地、スリツパ、靴などに用いられ、包装材料、クツシヨ
ン材、農業用播種シート等広範囲に利用できるものであ
る。

＜実施例＞以下、本発明を具体的に実施例で説明するが本発明は
何らこれらに限定されるものではない。

実施例１〜４、及び比較例１〜２晒した針葉樹パルプシート（カナデイアンフリーネス
760ml）を16000rpmのミキサーで離解分散したパルプ綿
状物、潜在スパイラル捲縮性能を有し、変性PETとPETを
サイドバイサイド型に配したポリエステル複合繊維
（（株）クラレ社製ソフイツトＮ−790 2.5デニール
繊維長5mm捲縮数16ケ／インチ）及び熱融着性バインダ
ー繊維として、鞘部110℃融着性の変性ポリエステルと
芯部は通常のポリエステルである（株）クラレ製ソフイ
ツトN720（２デニルで繊維長5mm）及び鞘部ポリエス
テルで芯部がポリプロピレンの複合繊維である（株）チ
ツソ製EAチヨツプ（３デニールの繊維長5mm）各々用い
て、これらを第１表に示した配合率で、16000rpmで２分
間混合撹拌し、均一な混合綿状物を得た。

これら混合物をカードタイプの針状ロール間から一定
量排出しながら空気にて一定量排出し、一定速度で移動
するテフロンメツシユを備えた集合ボツクス中へ送り、
空気のみテフロンメツシユより排気させながら積層し
た。又、一部（実施例２〜４、比較例1,2）は噴霧状で
有機バインダーを所定量付着するようにスプレーし、15
0℃で２分間乾燥と同時に熱処理を行い第１表のような
嵩高シートを得た。

尚、有機バインダーはアクリルラテツクス（日本−カ
ーバイド社製ニカゾール−A02）を用いた。

実施例５〜８及び比較例３〜５セルローズパルプとして粉末パルプ（クラツシユパル
プ）を16000rpmのミキサーで分散したもの、更に実施例
１〜４と同じスパイラル捲縮性能を有するサイドバイサ
イド型ポリエステル複合繊維（クラレ製ソフイツトＮ−
790 2.5デニール繊維長5mm）および熱融着バインダー
繊維としてクラレ製ソフイツトＮ−720 ２デニール繊
維長5mm）を第２表に示した配合率で16000rpmで２分間
混合撹拌し、均一な混合綿状物を得た。

その他は実施例１〜４と同一な方法で嵩高パルプシー
トを得た。比較のためにセルローズパルプのみで実施例
５〜８と同様にシート成形し、一部（実施例6,8、比較
例４）は有機バインダーを所定量付着するようにスプレ
ーし、160℃で２分間乾燥と同時に熱処理を行なつた。
その結果を第２表に示した。

尚、本発明に於ける各特性値等の測定法は次の通りで
ある。

（１）固有粘度：フエノールと四塩化エタンの等量重
量混合溶液中30℃で測定。

（２）繊度:JISL−1015−７−５−1Aの方法により測
定。

（３）捲縮数:JISL−1015−７−12−１の方法により
測定。

（４）自由収縮率:JISL−1015−７−15の方法に準
じ、170℃の雰囲気中に30分間処理、デニール当たり300
mgの荷重をかけて測定。

（５）シート物性の測定坪量:JISP8124 嵩密度：シートを４枚重ね合せ、2.5g/cm²となるように
プラスチツク板を当て、マイクロメーターで厚さを測定
し、一枚当りの平均値の厚さから求めた。

強度及び伸度:JISP8113 吸液量：液体物質として水を用いた。

10cm×10cmの大きさに切り取つた試料の重量（W₀）を
測定する。水に15分間浸漬放置し、試料中の空気が置換
されたことを確認する。試料を空気中にひき上げ液滴の
落下がなくなる時の試料重量（W₁）を測定する。

より求めた値である。

（６）風合：感応判定とし下記の通りとした。

◎兎の毛のような感触（ぬめり感のある柔らかさ） ○ 〃（柔らかい感じ） △布のような感触（ザラザラしている） ×紙のような感触（バリバリしている）（７）乾燥時弾性回復性はシートそのままを10cm角の
シートに切りとり約10cmの厚さに重ね、荷重をこの表面
にプラスチツクを置き総計500gの荷重をかけたまま、60
分放置し、荷重を除いて60分后にもとの厚さまでの回復
性を観察した。

◎……80％以上回復 ○……60〜80％回復 △……40〜60％〃 ×……20〜40％〃 ××……20％以下〃（８）湿潤時弾性回復性は充分水が含まれる状態とし
て乾燥時弾性回復性と同様の方法で観察した。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者沖藤昭次岡山県倉敷市玉島乙島7471番地株式会社クラレ内審査官松縄正登 (56)参考文献特開平２−6652（ＪＰ，Ａ) 特公昭57−13661（ＪＰ，Ｂ２)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】セルロースパルプ40〜90重量％と捲縮形態
が三次元捲縮であるポリエステル複合繊維５〜60重量％
の熱融着性バインダー繊維５〜50重量％を含み、2.5g/c
m²荷重時の厚さから求めた見掛密度が0.04g/cm²以下で
ある嵩高パルプシートであって、該ポリエステル複合繊
維は、下記ｉ）〜iii）を満たすポリエステル（Ａ）及
び（Ｂ）が偏心芯鞘型又はサイドバイサイド型に複合さ
れた繊維であり、かつ80〜180℃の乾熱処理によって25m
mあたり30ケ以上の三次元捲縮を発現する複合繊維であ
ることを特徴とする嵩高パルプシート。ｉ）ポリエステル（Ａ）は、金属スルフォネート基を有
するイソフタル酸によって１〜６モル％共重合された固
有粘度0.45〜0.66のエチレンテレフタレート系ポリエス
テル ii）ポリエステル（Ｂ）は、固有粘度0.60〜0.70のポリ
エチレンテレフタレート iii）ポリエステル（Ａ）及び（Ｂ）の紡出時の溶融粘
度差が、（Ａ）−（Ｂ）＝100〜1500poise