JP2581887B2 - 冷間加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
冷間加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JP2581887B2 JP2581887B2 JP2307293A JP2307293A JP2581887B2 JP 2581887 B2 JP2581887 B2 JP 2581887B2 JP 2307293 A JP2307293 A JP 2307293A JP 2307293 A JP2307293 A JP 2307293A JP 2581887 B2 JP2581887 B2 JP 2581887B2
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、近年とみに増加しつつ
ある自動車スクラップなどから発生するくず鉄の再利用
をはかるため、電気炉によるくず鉄の再溶解材を対象
に、混入した種々の元素を調整し必要な元素を添加し
た、とりわけ高い〔Ｎ〕を含有しながらも冷間成形性に
優れ、かつ高強度を有する高強度冷延鋼板に関する。
ある自動車スクラップなどから発生するくず鉄の再利用
をはかるため、電気炉によるくず鉄の再溶解材を対象
に、混入した種々の元素を調整し必要な元素を添加し
た、とりわけ高い〔Ｎ〕を含有しながらも冷間成形性に
優れ、かつ高強度を有する高強度冷延鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用冷延鋼板の品質および製
造技術が著しく進展し、特に冷間での深絞り加工性を表
わすｒ値（ランクフォード値）は２．０以上にも達する
ようになった。このような高性能を得る技術として、た
とえば特公昭４４−１８０６６号公報にはＣ量を０．０
０１〜０．０２０％、Ｏ量を０．０１５％まで低減した
上で、Ｔｉを０．０２〜０．５％添加して〔Ｃ〕を固定
安定化する技術手法を開示している。また特公平３−５
４１８６号公報にはＣ量，Ｎ量を共に０．００５０％以
下に低減し、かつＴｉ，Ｎｂを添加してＣ，Ｎを固定す
る方法、その他特公昭５３−１２８８９号公報、特公平
３−５６３０１号公報にもＣおよびＮを極力低減しそれ
らの固定にＴｉ，ＮｂのほかＢを添加する技術などが開
示されている。これらのほかも含めて従来技術はいずれ
もＣ，Ｎを可能な限り低減することを共通の技術思想と
して、非時効性かつ冷間プレス加工性に優れた冷延鋼板
を製造する方法を提示している。
造技術が著しく進展し、特に冷間での深絞り加工性を表
わすｒ値（ランクフォード値）は２．０以上にも達する
ようになった。このような高性能を得る技術として、た
とえば特公昭４４−１８０６６号公報にはＣ量を０．０
０１〜０．０２０％、Ｏ量を０．０１５％まで低減した
上で、Ｔｉを０．０２〜０．５％添加して〔Ｃ〕を固定
安定化する技術手法を開示している。また特公平３−５
４１８６号公報にはＣ量，Ｎ量を共に０．００５０％以
下に低減し、かつＴｉ，Ｎｂを添加してＣ，Ｎを固定す
る方法、その他特公昭５３−１２８８９号公報、特公平
３−５６３０１号公報にもＣおよびＮを極力低減しそれ
らの固定にＴｉ，ＮｂのほかＢを添加する技術などが開
示されている。これらのほかも含めて従来技術はいずれ
もＣ，Ｎを可能な限り低減することを共通の技術思想と
して、非時効性かつ冷間プレス加工性に優れた冷延鋼板
を製造する方法を提示している。
【０００３】ところで、今日、市中に堆積しつつある鉄
のスクラップの再利用が時代の重要課題となっている
が、転炉ではスクラップの大量利用に限界があり、この
ためにスクラップを電気炉でアーク溶解する方法を採用
すると鋼中のＮは０．００５％以上の高いレベルになっ
てしまい、これを低減するには真空脱ガスなどの方法を
用いねばならず、採算上から上記の従来技術手法の原材
料には適用できず、電気炉鋼から、すなわち市中スクラ
ップを多量に再利用した鋼から加工性の優れた冷延鋼板
が製造されていないのが現状である。
のスクラップの再利用が時代の重要課題となっている
が、転炉ではスクラップの大量利用に限界があり、この
ためにスクラップを電気炉でアーク溶解する方法を採用
すると鋼中のＮは０．００５％以上の高いレベルになっ
てしまい、これを低減するには真空脱ガスなどの方法を
用いねばならず、採算上から上記の従来技術手法の原材
料には適用できず、電気炉鋼から、すなわち市中スクラ
ップを多量に再利用した鋼から加工性の優れた冷延鋼板
が製造されていないのが現状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、電気炉溶解
でのこのような問題を解決し、スクラップの再利用対象
を拡大しようとするものである。すなわち、今日、市中
に堆積しつつある鉄のスクラップを再利用し、高Ｎ鋼で
あっても非時効性かつ冷間プレス加工性に優れた冷延鋼
板を製造する方法を提供することを目的とする。
でのこのような問題を解決し、スクラップの再利用対象
を拡大しようとするものである。すなわち、今日、市中
に堆積しつつある鉄のスクラップを再利用し、高Ｎ鋼で
あっても非時効性かつ冷間プレス加工性に優れた冷延鋼
板を製造する方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】冷間プレス加工性を表す
特性として深絞り性と張り出し性をとり、それぞれｒ値
およびエリクセン（Ｅｒ）値で示すと、それらは引張り
試験における全伸び値と相関があり、特にｒ値は一様伸
びと強い相関を持つことが知られている。本発明者ら
は、上記の目的を達成すべく、鋼の化学成分、結晶組織
と得られる機械的性質、材質との関係などを詳細に調査
研究するうち、〔Ｎ〕含有量の高い鋼に適量のＴｉを添
加した鋼の一様伸び／全伸びの比は、低Ｎ鋼のそれより
も大きく、しかも同じ強度であれば全伸びも大きいこと
を知見した。
特性として深絞り性と張り出し性をとり、それぞれｒ値
およびエリクセン（Ｅｒ）値で示すと、それらは引張り
試験における全伸び値と相関があり、特にｒ値は一様伸
びと強い相関を持つことが知られている。本発明者ら
は、上記の目的を達成すべく、鋼の化学成分、結晶組織
と得られる機械的性質、材質との関係などを詳細に調査
研究するうち、〔Ｎ〕含有量の高い鋼に適量のＴｉを添
加した鋼の一様伸び／全伸びの比は、低Ｎ鋼のそれより
も大きく、しかも同じ強度であれば全伸びも大きいこと
を知見した。
【０００６】本発明はこれらの知見に基づくものであっ
て、従来ｒ値に有害とされるＮを多量に含有することを
前提に、鋼成分と製造工程とを特定することにより構成
したものである。すなわち、電気炉で溶製した高Ｎ鋼で
あって、重量比で、 Ｃ ：０．００５〜０．１０％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｐ ≦０．１５％、 Ｓ ≦０．０３５％、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｔｉ：０．００３〜０．０５１３％未満、 Ｂ ：０．０００１〜０．００５０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１５０％、かつ Ｔｉ＜３．４２Ｎを基本成分とし、 あるいは必要に応じてこれに加えて、 Ｎｂ≦０．１％、 Ｖ ≦０．２％、 Ｚｒ≦０．１５％、 Ｃｕ≦０．３％、 Ｎｉ≦０．７％、 Ｃｒ≦０．２％、 Ｍｏ≦０．１％、 Ｃａ≦０．００７％、 ＲＥＭ≦０．０５％、のいずれか１種または２種以上を
含み残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなることを特徴と
する冷間加工性に優れた高強度冷延鋼板であり、また、
上記各成分を含有する鋼板を得るために、電気炉で溶製
して製造した鋼片を、連続熱間圧延して５００℃以上の
温度で巻取り、冷間圧延して冷延鋼板とし、次いでこの
冷延鋼板を箱型焼鈍あるいは連続焼鈍方式により再結晶
焼鈍および必要に応じて過時効処理することによって製
造することを特徴とする冷間加工性に優れた高強度冷延
鋼板である。
て、従来ｒ値に有害とされるＮを多量に含有することを
前提に、鋼成分と製造工程とを特定することにより構成
したものである。すなわち、電気炉で溶製した高Ｎ鋼で
あって、重量比で、 Ｃ ：０．００５〜０．１０％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｐ ≦０．１５％、 Ｓ ≦０．０３５％、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｔｉ：０．００３〜０．０５１３％未満、 Ｂ ：０．０００１〜０．００５０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１５０％、かつ Ｔｉ＜３．４２Ｎを基本成分とし、 あるいは必要に応じてこれに加えて、 Ｎｂ≦０．１％、 Ｖ ≦０．２％、 Ｚｒ≦０．１５％、 Ｃｕ≦０．３％、 Ｎｉ≦０．７％、 Ｃｒ≦０．２％、 Ｍｏ≦０．１％、 Ｃａ≦０．００７％、 ＲＥＭ≦０．０５％、のいずれか１種または２種以上を
含み残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなることを特徴と
する冷間加工性に優れた高強度冷延鋼板であり、また、
上記各成分を含有する鋼板を得るために、電気炉で溶製
して製造した鋼片を、連続熱間圧延して５００℃以上の
温度で巻取り、冷間圧延して冷延鋼板とし、次いでこの
冷延鋼板を箱型焼鈍あるいは連続焼鈍方式により再結晶
焼鈍および必要に応じて過時効処理することによって製
造することを特徴とする冷間加工性に優れた高強度冷延
鋼板である。
【０００７】
【作用】以下、本発明について詳細に説明する。本発明
においては先ず、鋼成分の限定理由について述べる。Ｃ
は、鋼の強度を上昇させ、ｒ値を低下させ、冷間加工性
を低下させるのでその上限を０．１０％とする。また、
精錬によってＣを減少させると溶鋼中のＯが増大しやは
り冷間加工性を低下させるので好ましくなく、強度確保
の上からも下限を０．００５％とする。さらに、３５kg
f/mm2 以上の引張強度を有効に付与するためには、０．
００８％以上とすることが好ましい。
においては先ず、鋼成分の限定理由について述べる。Ｃ
は、鋼の強度を上昇させ、ｒ値を低下させ、冷間加工性
を低下させるのでその上限を０．１０％とする。また、
精錬によってＣを減少させると溶鋼中のＯが増大しやは
り冷間加工性を低下させるので好ましくなく、強度確保
の上からも下限を０．００５％とする。さらに、３５kg
f/mm2 以上の引張強度を有効に付与するためには、０．
００８％以上とすることが好ましい。
【０００８】Ｓｉ，Ｍｎは、冷間加工性をそれほど低下
させずに強度を上昇させるので有用であるが、過度の添
加は硬化を招きｒ値を低下させるので、上限をそれぞれ
０．５％、１．０％とする。Ｐは、高強度化、ｒ値の向
上に有用であるが、含有量が０．１５％を超えると溶接
性の低下を招くので０．１５％の範囲に限定する。Ｓ
は、鋼中含有量が増すと熱間圧延時に赤熱脆性を生じ、
割れを発生させる恐れがあるので０．０３５％以下の範
囲に限定する。
させずに強度を上昇させるので有用であるが、過度の添
加は硬化を招きｒ値を低下させるので、上限をそれぞれ
０．５％、１．０％とする。Ｐは、高強度化、ｒ値の向
上に有用であるが、含有量が０．１５％を超えると溶接
性の低下を招くので０．１５％の範囲に限定する。Ｓ
は、鋼中含有量が増すと熱間圧延時に赤熱脆性を生じ、
割れを発生させる恐れがあるので０．０３５％以下の範
囲に限定する。
【０００９】Ｎは、一般にＣと同様時効性を増し、ｒ値
や延性を低下させ冷間加工性の劣化を招く元素であり、
従って冷延鋼板の冷間加工性の向上を目的とする総ての
先行技術ができる限りＮを低減することを基本思想とし
ている。しかしながら鉄のスクラップの再利用をはか
り、さらには電気炉での精錬を生産効率よく、かつ経済
効果に見合うよう行うためにはＮ含有量の極端な低減は
不利である。そのために本発明においては０．００５５
％以上含有させる。操業上有利にするためには０．００
８０％以上とするのが好ましい。しかし、あまり多量に
含有させると前記特性の劣化が生じるので０．０１５０
％以下とする。
や延性を低下させ冷間加工性の劣化を招く元素であり、
従って冷延鋼板の冷間加工性の向上を目的とする総ての
先行技術ができる限りＮを低減することを基本思想とし
ている。しかしながら鉄のスクラップの再利用をはか
り、さらには電気炉での精錬を生産効率よく、かつ経済
効果に見合うよう行うためにはＮ含有量の極端な低減は
不利である。そのために本発明においては０．００５５
％以上含有させる。操業上有利にするためには０．００
８０％以上とするのが好ましい。しかし、あまり多量に
含有させると前記特性の劣化が生じるので０．０１５０
％以下とする。
【００１０】Ｔｉは、溶鋼中でＮと結合しＴｉＮを形
成、固溶Ｎを低減し、ｒ値を向上させる。しかしなが
ら、本発明が対象とする高Ｎ鋼となる溶鋼の場合には、
含有Ｎ当量のＴｉを添加すると鋼中に介在物として残存
するＴｉＮの個数が著しく増すほか、ＴｉＮそのものも
粗大化し、固溶Ｎは低減してもかえってｒ値を低下させ
てしまう。この問題を解決する手段として詳細な研究の
結果、溶解凝固過程で鋼中Ｎの全部を固定するのではな
く、溶解凝固過程、熱間圧延〜巻取り過程、焼鈍過程の
３過程に分けて鋼中Ｎを固定する方法が最適であること
を見いだした。すなわち溶解凝固過程では主としてＴ
ｉ、圧延過程では主としてＢ、焼鈍過程では主としてＡ
ｌにより鋼中Ｎを固定する方法である。そのための各元
素の最適量は、Ｔｉは０．００３〜０．０５１３％未満
で、Ｎ当量以下、すなわちＴｉ＜３．４２×Ｎ％とし、
Ｂは０．０００１〜０．００５０％、酸可溶Ａｌは０．
００５〜０．１０％とする。なお、凝固速度が小さいと
ＴｉＮが粗大化してｒ値を低下させるので鋼片厚みが２
５０mm以下の連続鋳造を採用するのが好ましい。
成、固溶Ｎを低減し、ｒ値を向上させる。しかしなが
ら、本発明が対象とする高Ｎ鋼となる溶鋼の場合には、
含有Ｎ当量のＴｉを添加すると鋼中に介在物として残存
するＴｉＮの個数が著しく増すほか、ＴｉＮそのものも
粗大化し、固溶Ｎは低減してもかえってｒ値を低下させ
てしまう。この問題を解決する手段として詳細な研究の
結果、溶解凝固過程で鋼中Ｎの全部を固定するのではな
く、溶解凝固過程、熱間圧延〜巻取り過程、焼鈍過程の
３過程に分けて鋼中Ｎを固定する方法が最適であること
を見いだした。すなわち溶解凝固過程では主としてＴ
ｉ、圧延過程では主としてＢ、焼鈍過程では主としてＡ
ｌにより鋼中Ｎを固定する方法である。そのための各元
素の最適量は、Ｔｉは０．００３〜０．０５１３％未満
で、Ｎ当量以下、すなわちＴｉ＜３．４２×Ｎ％とし、
Ｂは０．０００１〜０．００５０％、酸可溶Ａｌは０．
００５〜０．１０％とする。なお、凝固速度が小さいと
ＴｉＮが粗大化してｒ値を低下させるので鋼片厚みが２
５０mm以下の連続鋳造を採用するのが好ましい。
【００１１】以上の元素のほかに、必要に応じてさらに
以下の諸元素を添加することができる。Ｚｒは、Ｔｉの
一部として置換が可能でその場合、０．１５％を上限と
して添加する。Ｎｂ，Ｖは、Ａｌの一部として置換が可
能でその場合、それぞれ０．１％，０．２％を上限とし
て添加する。Ｃｕ，Ｎｉはｒ値を低下させない範囲で耐
食性を考慮する場合、それぞれ０．３％，０．７％を上
限として添加する。Ｃｒ，Ｍｏはｒ値を低下させない範
囲で強度の向上を考慮する場合、それぞれ０．２％，
０．１％を上限として添加する。Ｃａ，ＲＥＭは、焼付
硬化（ＢＨ）性に不利といわれる遊離Ｓを固定するため
に、必要に応じてそれぞれ０．００７％，０．０５％を
上限として添加する。
以下の諸元素を添加することができる。Ｚｒは、Ｔｉの
一部として置換が可能でその場合、０．１５％を上限と
して添加する。Ｎｂ，Ｖは、Ａｌの一部として置換が可
能でその場合、それぞれ０．１％，０．２％を上限とし
て添加する。Ｃｕ，Ｎｉはｒ値を低下させない範囲で耐
食性を考慮する場合、それぞれ０．３％，０．７％を上
限として添加する。Ｃｒ，Ｍｏはｒ値を低下させない範
囲で強度の向上を考慮する場合、それぞれ０．２％，
０．１％を上限として添加する。Ｃａ，ＲＥＭは、焼付
硬化（ＢＨ）性に不利といわれる遊離Ｓを固定するため
に、必要に応じてそれぞれ０．００７％，０．０５％を
上限として添加する。
【００１２】このような成分を含む本発明の冷延鋼板は
以下の方法で製造する。すなわち、電気炉スクラップを
主たる鉄原材料として溶製し、上記のような成分範囲に
調整した高Ｎ鋼を、造塊・分塊あるいは連続鋳造して鋼
片とした後、熱片直送して、あるいは温片または冷片を
１０００〜１３００℃に再加熱して熱間圧延し、Ａｒ3
変態点以上の温度で圧延を終了し、巻取り温度５００℃
以上で巻取り空冷する。巻取り温度を５００℃以上とし
たのはＢによるＮの固定を考慮してのことであり、さら
に効果的にＢによるＮを固定には６５０℃以上の温度で
の高温巻取りが好ましい。熱延コイルは酸洗後、３０％
以上の冷間圧延を施され、続いて箱型焼鈍あるいは連続
焼鈍によって再結晶温度以上Ａｃ3 変態点の間で再結晶
焼鈍され、必要に応じて過時効処理され、調質圧延され
て製品となる。再結晶焼鈍時にはＡｌによるＮの固定を
行うため、焼鈍温度を７００〜９００℃の間に設定する
ことが好ましい。過時効処理は２００〜５００℃で行
う。
以下の方法で製造する。すなわち、電気炉スクラップを
主たる鉄原材料として溶製し、上記のような成分範囲に
調整した高Ｎ鋼を、造塊・分塊あるいは連続鋳造して鋼
片とした後、熱片直送して、あるいは温片または冷片を
１０００〜１３００℃に再加熱して熱間圧延し、Ａｒ3
変態点以上の温度で圧延を終了し、巻取り温度５００℃
以上で巻取り空冷する。巻取り温度を５００℃以上とし
たのはＢによるＮの固定を考慮してのことであり、さら
に効果的にＢによるＮを固定には６５０℃以上の温度で
の高温巻取りが好ましい。熱延コイルは酸洗後、３０％
以上の冷間圧延を施され、続いて箱型焼鈍あるいは連続
焼鈍によって再結晶温度以上Ａｃ3 変態点の間で再結晶
焼鈍され、必要に応じて過時効処理され、調質圧延され
て製品となる。再結晶焼鈍時にはＡｌによるＮの固定を
行うため、焼鈍温度を７００〜９００℃の間に設定する
ことが好ましい。過時効処理は２００〜５００℃で行
う。
【００１３】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。表１に示す
本発明化学成分組成の鋼を電気炉で溶製して得た鋼片
を、１１００℃に再加熱し板厚２．５mmに熱延し、６８
０℃で巻取ったコイルを酸洗後、板厚を０．８mmに冷間
圧延し、７１０℃×１６時間の箱型焼鈍を行った。ほぼ
同じ工程で製造された従来鋼と併せて鋼板の機械的性質
を表２に示す。ただし、本発明鋼＃Ｄ−１鋼のみは、７
６０℃で２分保定後冷却する再結晶焼鈍と、続いて３５
０℃で５分保定する過時効処理を連続焼鈍方式で行っ
た。また、図１，２および３中●は本発明鋼の、また○
は従来鋼の強度と伸びとの関係、伸びと一様伸びとの関
係、一様伸びと塑性歪み比（ｒ値）との関係をそれぞれ
比較して示す。
本発明化学成分組成の鋼を電気炉で溶製して得た鋼片
を、１１００℃に再加熱し板厚２．５mmに熱延し、６８
０℃で巻取ったコイルを酸洗後、板厚を０．８mmに冷間
圧延し、７１０℃×１６時間の箱型焼鈍を行った。ほぼ
同じ工程で製造された従来鋼と併せて鋼板の機械的性質
を表２に示す。ただし、本発明鋼＃Ｄ−１鋼のみは、７
６０℃で２分保定後冷却する再結晶焼鈍と、続いて３５
０℃で５分保定する過時効処理を連続焼鈍方式で行っ
た。また、図１，２および３中●は本発明鋼の、また○
は従来鋼の強度と伸びとの関係、伸びと一様伸びとの関
係、一様伸びと塑性歪み比（ｒ値）との関係をそれぞれ
比較して示す。
【００１４】これらの結果から本発明鋼は従来鋼と比べ
て、強度が高いにもかかわらず伸び特性、特に大きな一
様伸び特性を保持しており、その結果、塑性歪み比の優
れた高強度冷延鋼板が得られることがよく理解される。
て、強度が高いにもかかわらず伸び特性、特に大きな一
様伸び特性を保持しており、その結果、塑性歪み比の優
れた高強度冷延鋼板が得られることがよく理解される。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【発明の効果】以上のように、本発明は、市中のスクラ
ップを再利用して冷間プレス加工性に関して中級程度以
上の、しかも高強度な冷延鋼板を提供するもので、高度
の資源有効利用技術として極めて有用である。
ップを再利用して冷間プレス加工性に関して中級程度以
上の、しかも高強度な冷延鋼板を提供するもので、高度
の資源有効利用技術として極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明鋼（●）と従来鋼（○）について強度と
伸びの関係を比較して示した図である。
伸びの関係を比較して示した図である。
【図２】本発明鋼（●）と従来鋼（○）について伸びと
一様伸びとの関係を比較して示した図である。
一様伸びとの関係を比較して示した図である。
【図３】本発明鋼（●）と従来鋼（○）について一様伸
びと塑性歪み比との関係を比較して示した図である。
びと塑性歪み比との関係を比較して示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 池田 元 福岡県北九州市戸畑区大字中原先の浜46 −59 日本鋳鍛鋼株式会社内 (56)参考文献 特開 平３−267321（ＪＰ，Ａ)
Claims (5)
- 【請求項１】 重量で Ｃ ：０．００５〜０．１０％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｐ ≦０．１５％、 Ｓ ≦０．０３５％、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｔｉ：０．００３〜０．０５１３％未満、 Ｂ ：０．０００１〜０．００５０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１５０％、かつ Ｔｉ＜３．４２Ｎ を基本成分として、残部Ｆｅおよび不可避的元素よりな
ることを特徴とし、電気炉で溶製した高Ｎ鋼より製造し
た冷間加工性に優れた高強度冷延鋼板。 - 【請求項２】 重量で Ｃ ：０．００５〜０．１０％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｐ ≦０．１５％、 Ｓ ≦０．０３５％、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｔｉ：０．００３〜０．０５１３％未満、 Ｂ ：０．０００１〜０．００５０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１５０％、かつ Ｔｉ＜３．４２Ｎ を基本成分とし、これに加えて、 Ｎｂ≦０．１％、 Ｖ ≦０．２％、 Ｚｒ≦０．１５％、 Ｃｕ≦０．３％、 Ｎｉ≦０．７％、 Ｃｒ≦０．２％、 Ｍｏ≦０．１％、 Ｃａ≦０．００７％、 ＲＥＭ≦０．０５％、のいずれか１種または２種以上を
含み残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなることを特徴と
し、電気炉で溶製した高Ｎ鋼より製造した冷間加工性に
優れた高強度冷延鋼板。 - 【請求項３】 電気炉で溶製して製造した鋼片を、連続
熱間圧延して５００℃以上の温度で巻取り、冷間圧延し
て冷延鋼板とし、次いでこの冷延鋼板を箱型焼鈍あるい
は連続焼鈍方式により再結晶焼鈍処理した鋼板であり、
重量で Ｃ ：０．００５〜０．１０％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｐ ≦０．１５％、 Ｓ ≦０．０３５％、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｔｉ：０．００３〜０．０５１３％未満、 Ｂ ：０．０００１〜０．００５０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１５０％、かつ Ｔｉ＜３．４２Ｎ を基本成分とし、残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなる
ことを特徴とする冷間加工性に優れた高強度冷延鋼板の
製造方法。 - 【請求項４】 電気炉で溶製して製造した鋼片を連続熱
間圧延して５００℃以上の温度で巻取り、冷間圧延して
冷延鋼板とし、次いでこの冷延鋼板を箱型焼鈍あるいは
連続焼鈍方式により再結晶焼鈍処理した鋼板であり、重
量で Ｃ ：０．００５〜０．１０％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｐ ≦０．１５％、 Ｓ ≦０．０３５％、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｔｉ：０．００３〜０．０５１３％未満、 Ｂ ：０．０００１〜０．００５０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１５０％、かつ Ｔｉ＜３．４２Ｎ を基本成分とし、これに加えて、 Ｎｂ≦０．１％、 Ｖ ≦０．２％、 Ｚｒ≦０．１５％、 Ｃｕ≦０．３％、 Ｎｉ≦０．７％、 Ｃｒ≦０．２％、 Ｍｏ≦０．１％、 Ｃａ≦０．００７％、 ＲＥＭ≦０．０５％、のいずれか１種または２種以上を
含み残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなることによって
製造することを特徴とする冷間加工性に優れた高強度冷
延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 再結晶焼鈍後過時効処理を行う請求項３
あるいは４記載の冷間加工性に優れた高強度冷延鋼板の
製造方法。
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-
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