JP2577450B2 - アナログ−ディジタル変換回路 - Google Patents
アナログ−ディジタル変換回路Info
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- JP2577450B2 JP2577450B2 JP63200009A JP20000988A JP2577450B2 JP 2577450 B2 JP2577450 B2 JP 2577450B2 JP 63200009 A JP63200009 A JP 63200009A JP 20000988 A JP20000988 A JP 20000988A JP 2577450 B2 JP2577450 B2 JP 2577450B2
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Description
【発明の詳細な説明】 [発明の目的] (産業上の利用分野) 本発明はアナログ−ディジタル変換回路(以下、A/D
コンバータと記す)に関するもので、特に複数のアナロ
グ入力チャンネルを有する場合に使用されるものであ
る。
コンバータと記す)に関するもので、特に複数のアナロ
グ入力チャンネルを有する場合に使用されるものであ
る。
(従来の技術) この種のA/Dコンバータの例として、アナログ入力チ
ャンネル数が“2"の場合の逐次比較型のA/Dコンバータ
の構成を第4図(a)に示す。第4図(b)は同構成に
用いる制御信号のタイミング波形図である。図中CH1及
びCH2はアナログ入力端子を表わす。制御信号φAIN1又
はφAIN2のどちらかが“H"(高)レベルになることによ
り、選択されたアナログスイッチP1及びN1又はP2及びN2
がオンして、アナログ入力端子CH1又はCH2の電位がコン
パレータ1の正相入力端子に供給される。又、逆相入力
端子には、比較基準となるD/Aコンバータ2の出力電位
が供給され両者の比較がなされることによって1ビット
の比較(1回の比較)が行なわれる。1ビットの比較が
終了すると、比較結果が制御回路3にフィードバックさ
れ、それによって制御回路3はD/Aコンバータ2の出力
電位を切り換える。これによりコンパレータ1の逆相入
力端子の電位が変化し、次のピットの比較がなされる。
ャンネル数が“2"の場合の逐次比較型のA/Dコンバータ
の構成を第4図(a)に示す。第4図(b)は同構成に
用いる制御信号のタイミング波形図である。図中CH1及
びCH2はアナログ入力端子を表わす。制御信号φAIN1又
はφAIN2のどちらかが“H"(高)レベルになることによ
り、選択されたアナログスイッチP1及びN1又はP2及びN2
がオンして、アナログ入力端子CH1又はCH2の電位がコン
パレータ1の正相入力端子に供給される。又、逆相入力
端子には、比較基準となるD/Aコンバータ2の出力電位
が供給され両者の比較がなされることによって1ビット
の比較(1回の比較)が行なわれる。1ビットの比較が
終了すると、比較結果が制御回路3にフィードバックさ
れ、それによって制御回路3はD/Aコンバータ2の出力
電位を切り換える。これによりコンパレータ1の逆相入
力端子の電位が変化し、次のピットの比較がなされる。
以後この動作を繰り返すことにより変換が行なわれ
る。
る。
今ここでアナログ入力端子CH1のA/D変換を行い、続け
てアナログ入力端子CH2のA/D変換を行う場合を考えてみ
ると、第4図(b)のタイミングチャートに示したよう
に信号φAIN1とφAIN2の間にブランキング期間(φAIN1
=φAIN2=“L"(低)レベルの期間)を設けるのが普通
である。これは信号φAIN1とφAIN2の切り換わり時に、
アナログスイッチP1及びN1とP2及びN2が共にオンしてア
ナログ入力端子CH1とCH2の間に直流パスができるのを防
ぐ為である。
てアナログ入力端子CH2のA/D変換を行う場合を考えてみ
ると、第4図(b)のタイミングチャートに示したよう
に信号φAIN1とφAIN2の間にブランキング期間(φAIN1
=φAIN2=“L"(低)レベルの期間)を設けるのが普通
である。これは信号φAIN1とφAIN2の切り換わり時に、
アナログスイッチP1及びN1とP2及びN2が共にオンしてア
ナログ入力端子CH1とCH2の間に直流パスができるのを防
ぐ為である。
(発明が解決しようとする課題) 第5図(a)に示すように、実際にはアナログ入力端
子CH1,CH2には、アナログ入力安定化(ノイズとり)の
為にRCフィルタ41,42が挿入されるのが普通である。
子CH1,CH2には、アナログ入力安定化(ノイズとり)の
為にRCフィルタ41,42が挿入されるのが普通である。
今、ここでアナログ入力端子CH1の変換が終了し、ア
ナログスイッチP1及びN1がオフした時を考えてみると、
第5図のa点の寄生容量C1(C2も寄生容量)はアナログ
入力端子CH1の電位VAIN1に充電されている。次に信号φ
AIN2のタイミングでアナログスイッチP2及びN2がオンし
た直後を考えると、アナログスイッチP2及びN2のインピ
ーダンスが抵抗R2に比して十分小さいとすると、a点の
電位の初期地Vaoは容量C1とCEX2の容量分割によって決
定される。即ち となる。ここで実際には、容量CEX2の電位が容量分割に
よって変動すると、端子CH2から電荷が供給されて変動
を防ごうとするが、RCフィルタ41,42の時定数が大きい
場合には、AD変換終了時にまでに復帰できず、A/D変換
の誤差となってしまう。これはVAIN1とVAIN2の電位差が
大きく、又容量CEX2に対して寄生容量C1が大きくなるほ
ど顕著に現われる。
ナログスイッチP1及びN1がオフした時を考えてみると、
第5図のa点の寄生容量C1(C2も寄生容量)はアナログ
入力端子CH1の電位VAIN1に充電されている。次に信号φ
AIN2のタイミングでアナログスイッチP2及びN2がオンし
た直後を考えると、アナログスイッチP2及びN2のインピ
ーダンスが抵抗R2に比して十分小さいとすると、a点の
電位の初期地Vaoは容量C1とCEX2の容量分割によって決
定される。即ち となる。ここで実際には、容量CEX2の電位が容量分割に
よって変動すると、端子CH2から電荷が供給されて変動
を防ごうとするが、RCフィルタ41,42の時定数が大きい
場合には、AD変換終了時にまでに復帰できず、A/D変換
の誤差となってしまう。これはVAIN1とVAIN2の電位差が
大きく、又容量CEX2に対して寄生容量C1が大きくなるほ
ど顕著に現われる。
基本的には、この容量分割現象をなくすことはできな
いので、いかに変動を少なくするかが課題である。即ち
この容量分割現象はオンチャンネル入力電流として観測
できるので、これを極力少なくし、高精度、高速化を実
現するのが課題である。
いので、いかに変動を少なくするかが課題である。即ち
この容量分割現象はオンチャンネル入力電流として観測
できるので、これを極力少なくし、高精度、高速化を実
現するのが課題である。
本発明はこのような従来技術の問題点に鑑みてなされ
たもので、アナログ入力チャンネル切り換え時の容量分
割により、コンパレータでのアナログ入力電位が、選択
されたアナログチャンネルの電位から変動するのを極力
おさえることを目的としている。即ちアナログチャンネ
ルのオンチャンネル入力電流を少なくすることを目的と
している。
たもので、アナログ入力チャンネル切り換え時の容量分
割により、コンパレータでのアナログ入力電位が、選択
されたアナログチャンネルの電位から変動するのを極力
おさえることを目的としている。即ちアナログチャンネ
ルのオンチャンネル入力電流を少なくすることを目的と
している。
[発明の構成] (課題を解決するための手段と作用) 本発明は、複数のアナログ入力端子にそれぞれ印加さ
れた電圧レベルを選択して一つの共通端子に供給するス
イッチング手段と、前記アナログ入力端子の選択の変更
を、複数のアナログ入力端子から前記共通端子への電圧
レベルの供給を禁止する期間を経て行うようにした制御
手段と、前記禁止期間中に前記共通端子を所望の電圧レ
ベルに設定する初期電圧設定手段と、前記共通端子の電
圧と基準の電圧を比較する比較手段とを具備したことを
特徴とするアナログ−ディジタル変換回路である。
れた電圧レベルを選択して一つの共通端子に供給するス
イッチング手段と、前記アナログ入力端子の選択の変更
を、複数のアナログ入力端子から前記共通端子への電圧
レベルの供給を禁止する期間を経て行うようにした制御
手段と、前記禁止期間中に前記共通端子を所望の電圧レ
ベルに設定する初期電圧設定手段と、前記共通端子の電
圧と基準の電圧を比較する比較手段とを具備したことを
特徴とするアナログ−ディジタル変換回路である。
即ち本発明は、アナログ入力切り換え時の制御信号間
のブランキング期間を利用してあらかじめ、コンパレー
タの正相入力を(つまり該入力の寄生容量を)或る電位
に初期設定しておき、容量分割による変動を少なくする
ようにしたものである。
のブランキング期間を利用してあらかじめ、コンパレー
タの正相入力を(つまり該入力の寄生容量を)或る電位
に初期設定しておき、容量分割による変動を少なくする
ようにしたものである。
(実施例) 以下図面を参照して本発明の実施例を説明する。第1
図(a)は同実施例の回路図、同図(b)は同回路で用
いる制御信号のタイミング波形図であるが、本実施例で
は第4図、第5図のものと対応させた場合の例であるか
ら、対応個所には同一符号を付して説明を省略し、特徴
とする点の説明を行なう。本実施例の特徴は、前記従来
例の回路にNチャンネルトランジスタN11とPチャンネ
ルトランジスタP11との直列回路から成る初期電位設定
回路11を電源VDD(高い電位の電源)とa点との間に追
加して、a点の電位(寄生容量C1)を、アナログ入力切
り換え時のブランキング期間つまり制御信号φAIN1とφ
AIN2間の制御信号φPR=1の時に、電源VDDと接地間の
任意の中間レベルに初期設定しておくものである。上記
制御信号φAIN1,φAIN2は制御回路12から得ることがで
きる。
図(a)は同実施例の回路図、同図(b)は同回路で用
いる制御信号のタイミング波形図であるが、本実施例で
は第4図、第5図のものと対応させた場合の例であるか
ら、対応個所には同一符号を付して説明を省略し、特徴
とする点の説明を行なう。本実施例の特徴は、前記従来
例の回路にNチャンネルトランジスタN11とPチャンネ
ルトランジスタP11との直列回路から成る初期電位設定
回路11を電源VDD(高い電位の電源)とa点との間に追
加して、a点の電位(寄生容量C1)を、アナログ入力切
り換え時のブランキング期間つまり制御信号φAIN1とφ
AIN2間の制御信号φPR=1の時に、電源VDDと接地間の
任意の中間レベルに初期設定しておくものである。上記
制御信号φAIN1,φAIN2は制御回路12から得ることがで
きる。
第1図の場合にはa点の初期電位 VINITIALは VINITIAL= VDD−(Vthn11+ΔVthn11)−Vthp11 …(2) ここにVthn11,Vthp11はそれぞれトランジスタN11,P11
のしきい値電圧、ΔVthn1は、バックゲートバイアス効
果によるしきい値電圧Vthの変動分を意味する。
のしきい値電圧、ΔVthn1は、バックゲートバイアス効
果によるしきい値電圧Vthの変動分を意味する。
たとえばこの初期電位設定回路11の場合は VINITAL=5V−(0.8V+1V)−0.8V =2.4V で約1/2VDD位にすることができる。
又、初期電位設定回路は第1図だけに限らず、種々の
回路を用いることができるのは当然である。例えば第2
図に初期電位設定回路の他の一例を示す。この初期電圧
設定回路21はNチャンネルトランジスタN21,N22が共に
オンしてそのgm比により、抵抗分割でVDD、接地間の任
意の初期電位を生成するものである。
回路を用いることができるのは当然である。例えば第2
図に初期電位設定回路の他の一例を示す。この初期電圧
設定回路21はNチャンネルトランジスタN21,N22が共に
オンしてそのgm比により、抵抗分割でVDD、接地間の任
意の初期電位を生成するものである。
又は第3図に、D/Aコンバータ2の出力電位を利用し
てVDD、接地間の任意の中間電位に初期設定する回路を
示す。これは即ち、従来回路に新たにアナログスイッチ
N31及びP31を設けて、制御信号φPRと、インバータ32を
介した反転信号によるスイッチングによりa点電位を初
期設定する初期電位設定回路31である。
てVDD、接地間の任意の中間電位に初期設定する回路を
示す。これは即ち、従来回路に新たにアナログスイッチ
N31及びP31を設けて、制御信号φPRと、インバータ32を
介した反転信号によるスイッチングによりa点電位を初
期設定する初期電位設定回路31である。
ところで第4図、第5図の従来例では、アナログ入力
をVAIN1からVAIN2に切り換えたときのコンパレータ1の
正相入力電位は、(1)式により と表わされる。この場合VAIN1=0V,VAIN2=5Vとすると 本実施例の場合は、初期設定電位をVAIN1とVAIN2の中間
レベルである2.5Vとすると ここでC1=1PF,CEX2=100PFとすると となる。即ち従来例では容量分割により50mV(つまり5
−4.95=0.05V)変動してしまうが、本実施例では20mV
(つまり5−4.98=0.02V)の変動で済む。言い換えれ
ば従来例ではφAIN1=0V,φAIN2=5Vもしくはこれの逆
の電位になる可能性があるので、容量分割としても最大
5Vの電位差で発生する可能性があるが、本実施例ではブ
ランキング期間中に中間電位、例えば2.5Vに初期設定し
ておくので、容量分割としても最大2.5Vの電位差でしか
発生しない。従って変動も少なく、つまり誤差も少な
く、アナログ入力チャンネルのオンチャンネル入力電流
を減少でき結果として高速化にもつながる。
をVAIN1からVAIN2に切り換えたときのコンパレータ1の
正相入力電位は、(1)式により と表わされる。この場合VAIN1=0V,VAIN2=5Vとすると 本実施例の場合は、初期設定電位をVAIN1とVAIN2の中間
レベルである2.5Vとすると ここでC1=1PF,CEX2=100PFとすると となる。即ち従来例では容量分割により50mV(つまり5
−4.95=0.05V)変動してしまうが、本実施例では20mV
(つまり5−4.98=0.02V)の変動で済む。言い換えれ
ば従来例ではφAIN1=0V,φAIN2=5Vもしくはこれの逆
の電位になる可能性があるので、容量分割としても最大
5Vの電位差で発生する可能性があるが、本実施例ではブ
ランキング期間中に中間電位、例えば2.5Vに初期設定し
ておくので、容量分割としても最大2.5Vの電位差でしか
発生しない。従って変動も少なく、つまり誤差も少な
く、アナログ入力チャンネルのオンチャンネル入力電流
を減少でき結果として高速化にもつながる。
近年A/Dコンバータの高精度、高速化が進むにつれ
て、上記容量分割が及ぼす変化精度への悪影響は無視で
きなくなってきている。本発明によれば簡単な初期電位
設定回路11,21,31等を追加するだけで特にむずかしいタ
イミングも必要とせずに、容量分割による悪影響をかな
り軽減することができる。
て、上記容量分割が及ぼす変化精度への悪影響は無視で
きなくなってきている。本発明によれば簡単な初期電位
設定回路11,21,31等を追加するだけで特にむずかしいタ
イミングも必要とせずに、容量分割による悪影響をかな
り軽減することができる。
なお本発明は実施例のみに限られず種々の応用が可能
である。例えば前記実施例では逐次比較型A/Dコンバー
タを例にしたため、D/Aコンバータ2、制御回路3を用
いたが、例えば複数チャネルの入力が或る基準電位より
大きいか小さいかを比較する場合は、上記D/Aコンバー
タ2、制御回路3はなくてもよく、その代りに上記或る
いは基準電位があればよい。
である。例えば前記実施例では逐次比較型A/Dコンバー
タを例にしたため、D/Aコンバータ2、制御回路3を用
いたが、例えば複数チャネルの入力が或る基準電位より
大きいか小さいかを比較する場合は、上記D/Aコンバー
タ2、制御回路3はなくてもよく、その代りに上記或る
いは基準電位があればよい。
[発明の効果] 以上説明した如く本発明によれば、アナログ入力チャ
ンネル切り換え時の容量分割によりコンパレータでのア
ナログ入力電位が、選択されたアナログチャンネルの電
位から変動するのを極力おさえること、即ちアナログチ
ャンネルのオンチャンネル入力電流を少なくすることが
でき、高精度、高速化が実現されるものである。
ンネル切り換え時の容量分割によりコンパレータでのア
ナログ入力電位が、選択されたアナログチャンネルの電
位から変動するのを極力おさえること、即ちアナログチ
ャンネルのオンチャンネル入力電流を少なくすることが
でき、高精度、高速化が実現されるものである。
第1図(a)は本発明の一実施例の回路図、第1図
(b)は同回路で用いる制御信号のタイミング波形図、
第2図、第3図は同回路の一部変形例を示す回路図、第
4図、第5図は従来のA/Dコンバータの回路説明図であ
る。 1……コンパレータ、41,42……RCフィルタ、11,21,31
……初期電位設定回路、12……制御回路、CH1,CH2……
アナログ入力端子、P1,N1,P2,N2……アナログスイッ
チ、a……共通端子。
(b)は同回路で用いる制御信号のタイミング波形図、
第2図、第3図は同回路の一部変形例を示す回路図、第
4図、第5図は従来のA/Dコンバータの回路説明図であ
る。 1……コンパレータ、41,42……RCフィルタ、11,21,31
……初期電位設定回路、12……制御回路、CH1,CH2……
アナログ入力端子、P1,N1,P2,N2……アナログスイッ
チ、a……共通端子。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 斉藤 智隆 神奈川県川崎市幸区堀川町580番1号 株式会社東芝半導体システム技術センタ ー内 (56)参考文献 特開 昭62−258521(JP,A) 特開 昭63−114321(JP,A) 特開 昭58−170213(JP,A) 特開 昭63−59023(JP,A) 特開 昭52−120749(JP,A)
Claims (4)
- 【請求項1】複数のアナログ入力端子にそれぞれ印加さ
れた被変換アナログ電圧レベルを、時間をずらせた切り
換えにより順次選択して、共通ノードに供給するスイッ
チング手段と、前記複数のアナログ入力端子から前記共
通ノードへの各被変換アナログ電圧レベルの選択供給
が、該電圧レベルの選択供給を禁止するブランキング期
間を経て行われるように、前記スイッチング手段を制御
する制御手段と、前記ブランキング期間中に前記共通ノ
ードを、前記複数のアナログ入力端子に印加される被変
換アナログ電圧レベルのほぼ中間レベルの初期電圧レベ
ルに設定する初期電圧設定手段と、前記共通ノードの電
圧と基準電圧とを比較してディジタル出力を得る比較手
段とを具備したことを特徴とするアナログ−ディジタル
変換回路。 - 【請求項2】前記初期電圧設定手段として、制御信号を
入力とし、高い電位と低い電位の電源間に直列接続され
た複数のNチャンネル型トランジスタの直列回路の分割
電圧を用いることを特徴とする特徴とした請求項1に記
載のアナログ−ディジタル変換回路。 - 【請求項3】前記初期電圧設定手段として、制御信号を
ゲート入力とし、ソース端子には高い電位の電源が接続
されたNチャンネル型トランジスタ、及びこれに直列に
接続されかつゲート端子がドレイン端子に接続されたP
チャンネル型トランジスタを用いることを特徴とする特
徴とした請求項1に記載のアナログ−ディジタル変換回
路。 - 【請求項4】前記初期電圧設定手段として、制御信号及
びその反転信号をゲート入力としたアナログスイッチを
通るディジタル−アナログ変換回路の出力電位を用いる
ことを特徴とする特徴とした請求項1に記載のアナログ
−ディジタル変換回路。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63200009A JP2577450B2 (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | アナログ−ディジタル変換回路 |
US07/390,770 US4973975A (en) | 1988-08-12 | 1989-08-08 | Initial potential setting circuit for a sample/hold circuit associated with an A/D converter |
DE68927655T DE68927655T2 (de) | 1988-08-12 | 1989-08-09 | Analog-Digital-Wandler |
EP89114727A EP0354552B1 (en) | 1988-08-12 | 1989-08-09 | Analog to digital converter |
KR1019890011493A KR920005362B1 (ko) | 1988-08-12 | 1989-08-12 | 아날로그-디지털 변환회로 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63200009A JP2577450B2 (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | アナログ−ディジタル変換回路 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0250619A JPH0250619A (ja) | 1990-02-20 |
JP2577450B2 true JP2577450B2 (ja) | 1997-01-29 |
Family
ID=16417276
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63200009A Expired - Fee Related JP2577450B2 (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | アナログ−ディジタル変換回路 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4973975A (ja) |
EP (1) | EP0354552B1 (ja) |
JP (1) | JP2577450B2 (ja) |
KR (1) | KR920005362B1 (ja) |
DE (1) | DE68927655T2 (ja) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US5142284A (en) * | 1990-04-25 | 1992-08-25 | Tektronix, Inc. | Sample and hold with intermediate reset voltage outside of the magnitude range of the input |
US5252976A (en) * | 1990-07-26 | 1993-10-12 | Fujitsu Limited | Sequential comparison type analog-to-digital converter |
US5247299A (en) * | 1992-06-02 | 1993-09-21 | Hewlett-Packard Company | Successive approximation A/D converter correcting for charge injection offset |
KR100296832B1 (ko) * | 1992-11-13 | 2001-10-24 | 요트.게.아. 롤페즈 | 이산시간신호처리시스템 |
JP2937027B2 (ja) * | 1994-09-07 | 1999-08-23 | 日本電気株式会社 | コンパレータ |
JPH09134970A (ja) * | 1995-09-08 | 1997-05-20 | Sharp Corp | サンプリング回路および画像表示装置 |
DE10050706C2 (de) * | 2000-10-13 | 2003-07-31 | Infineon Technologies Ag | Schaltungsanordnung zur Umwandlung eines Eingangsstromsignals in ein entsprechendes digitales Ausgangssignal |
US8557093B2 (en) | 2007-03-22 | 2013-10-15 | Sunpower Corporation | Deposition system with electrically isolated pallet and anode assemblies |
JP2011077847A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Renesas Electronics Corp | A/dコンバータ及びそのオープン検出方法 |
WO2013036204A1 (en) * | 2011-09-06 | 2013-03-14 | National University Of Singapore | An analog-to-digital converter for a multi-channel signal acquisition system |
US9997254B2 (en) | 2016-07-13 | 2018-06-12 | Nxp Usa, Inc. | Sample-and-hold circuit |
US9984763B1 (en) * | 2016-11-30 | 2018-05-29 | Nxp Usa, Inc. | Sample and hold circuit |
Family Cites Families (9)
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