JP2022130699A - 樹脂ペレットの製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
しかし、特に高吐出の条件では樹脂にかかる剪断力が大きく増加し、混練時の樹脂組成物が発熱する傾向を示す。この発熱に伴い、溶融している樹脂の粘度および弾性は温度に依存して下がり、樹脂に十分な力が掛からないため、混練性が低下してしまいやすい。また、発熱時に樹脂が熱劣化を受けるため、吐出後の樹脂の色調が悪化してしまうという問題が生じる。
ニーディングディスクとして3条偏心ニーディングディスクを使用し、スクリュー回転数が400~600rpm、スクリュー軸トルク密度が11~15Nm/cm3の条件で、溶融混練することを特徴とする。
また、偏心量が0.01D~0.07D(Dはシリンダー内径)で、スクリューに装着されていることが好ましい。
二軸押出機は、一対のスクリュー2、2’が内部に並列して配置される2つの筒状部を有するシリンダー1を備えている。シリンダー1内の筒状部は軸垂直方向の断面が2つの円が重なるように形成されている。
ニーディングディスク3、3’は、図1に示すように、3つの頂部(チップ)T1、T2、T3を有する略三角形状をしている。3つの頂部(チップ)T1、T2、T3の互いの角度間隔θが110°~130°となっていることが好ましく、115°~125°であることがより好ましく、θが略120°の等角度間隔である略三角形状であることが特に好ましい。
そして、ニーディングディスク3、3’は、その3つの頂部T1、T2、T3を結ぶ各辺(フランク)が外向きの弧を描いて中央部が膨出する略三角形状であることが好ましい。
頂部(チップ)Tのチップ巾dTは、0.02D~0.08Dであることが好ましい。
トルクを検出するには、スクリュー2、2’の回転軸に軸端式トルク計を設けたり、スクリュー2、2’の回転軸や、減速機のような関連する回転部材に歪み計を設けるようにして検出すればよい。またモーターの電流値と電圧からトルクを求めることができる。
このような熱可塑性樹脂の中でも、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリアミド樹脂等のエンジニアリングプラスチックスと称される熱可塑性樹脂は、押出機での溶融混練温度が高いため、色調の悪化が起こりやすいので、本発明の効果が大きいので好ましい。
同方向回転二軸押出機(日本製鋼所社製、「TEX44αIII」)を用い、三菱エンジニアリングプラスチックス社製のポリブチレンテレフタレート樹脂「ノバデュラン(登録商標)5008」のペレットを、ホッパーから投入した。
ニーディングディスクの各1枚のパドルとして、3つの頂部(チップ)Tがディスクの幾何中心yから角度θが120°の等角度の位置に配置された3条のパドルを使用した。
頂部(チップ)Tにおける半径Daは21.0mm(0.447D)であり、頂部T間には外向きの弧を描くフランクkがあり、その中央部kにおける半径Dkは15.5mm(0.330D)である。そして、パドルの偏心量eは1.8mm=0.038Dであり、左右スクリュー2、2’上のパドルは同方向に偏心している。
頂部(チップ部)Tのチップ幅dTは2.2mm(0.047D)、チップ部の弧の半径は21mm(0.447D)である。
押出機のスクリュー回転数を200rpm~700rpmの範囲で運転し、吐出量を300kg/hrから50kg/hrづつ上げていった。
結果を以下の表1に示す。
実験例1において、3条偏心ニーディングの代わりに、以下の通常の2条ニーディングディスクを使用した以外は、同様にして樹脂ペレットを製造し、同様に評価を行った。
スクリュー構成はRRNNLと実験例1と同じであり、各々の2条ニーディングスクリューのパドルの枚数は5枚であり、1枚のパドルの厚みは8.0mm(0.170D)のものを使用した。
2つある頂部(チップ)のチップ間角度は180°で、頂部での半径Daが46.1mm(0.981D)であり、2つ頂部間で外向きの弧を描くフランクの中央部k(yから最も短い距離)における半径Dkは28.8mm(0.613D)である。パドルの偏心はなく、偏心量eは0mmである。
頂部(チップ部)Tのチップ幅dTは5.2mm(0.11D)、チップ部の弧(フランク)の半径は46.1mm(0.981D)である。
結果を以下の表2に示す。
実験例1において、3条偏心9枚のニーディングディスクを、7枚パドルの3条偏心ニーディングディスクをとした以外は、実験例1と同様にして行った。
各パドルの厚みを5.5mm(0.117D)とし、隣り合うパドル間には実験例1と同様に0.5mmの隙間が空いているものを使用した。
結果を以下の表3に示す。
実験例1において、3条偏心9枚のニーディングディスクを、5枚パドルの3条偏心ニーディングディスクをとした以外は、実験例1と同様にして行った。
各パドルの厚みを8.0mm(0.170D)とし、隣り合うパドル間には実験例1と同様に0.5mmの隙間が空いているものを使用した。
結果を以下の表4に示す。
実験例1において、原料ポリブチレンテレフタレート樹脂ペレットを、三菱エンジニアリングプラスチックス社製のポリカーボネート樹脂「ノバレックス(登録商標)7020J」のペレットに変更した以外は同じにして、3条偏心9枚のニーディングディスクによる運転を行った。得られたペレットからISO多目的試験片(厚さ:4mm)を成形し、JIS K7105に準じ、日本電色工業社製SE2000型分光式色彩計で、透過法によりYI値を測定した。
結果を以下の表5に示す。
比較実験例1において、原料ポリブチレンテレフタレート樹脂ペレットを、三菱エンジニアリングプラスチックス社製のポリカーボネート樹脂「ノバレックス(登録商標)7020J」のペレットに変更した以外は同じにして、2条非偏心の、5枚のニーディングディスクによる運転を行った。
結果を以下の表6に示す。
2、2’ スクリュー
3、3’ ニーディングディスク
T1、T2、T3 ニーディングディスク頂部
D シリンダー内径
Da 頂部における半径
Dk フランクの中央部kにおける半径
x スクリュー軸の軸心
y 3条ニーディングディスクの中心
e 偏心量
θ T1、T2、T3の互いの角度間隔
Claims (2)
- ニーディングディスクが装着された1対のスクリューを有する二軸押出機を用いて、熱可塑性樹脂を溶融混練して樹脂ペレットを製造する方法であって、
ニーディングディスクとして3条偏心ニーディングディスクを使用し、
3条偏心ニーディングディスクは、各辺の中央部が膨出する略三角形状のディスクであり、互いの角度間隔θが110°~130°である3つの頂部を有し、頂部における半径が0.4D~0.5D、各頂部間の中央部の半径が0.25D~0.38Dの範囲にあり、頂部(チップ)Tのチップ巾dTは0.02D~0.08Dであり、スクリュー軸に偏心量が0.01D~0.07D(Dはシリンダー内径)で偏心的に回転するように装着され、左右のスクリュー上のパドルは同方向に偏心しており、
スクリュー回転数が400~600rpm、スクリューの回転軸に設けられたトルク計から検出された又はモータの電流値から算出されたスクリュー軸トルクと、スクリュー中心間距離から算出されるスクリュー軸トルク密度が11~15Nm/cm3の条件で、溶融混練することを特徴とする樹脂ペレットの製造方法。 - 熱可塑性樹脂が、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂またはポリアミド樹脂である請求項1に記載の樹脂ペレットの製造方法。
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