JP2019116649A - 鋼材 - Google Patents
鋼材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2019116649A JP2019116649A JP2017250023A JP2017250023A JP2019116649A JP 2019116649 A JP2019116649 A JP 2019116649A JP 2017250023 A JP2017250023 A JP 2017250023A JP 2017250023 A JP2017250023 A JP 2017250023A JP 2019116649 A JP2019116649 A JP 2019116649A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- content
- steel material
- contained
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
C:0.01〜0.15%、
Si:0.10〜0.35%、
Mn:0.60〜2.50%、
Al:0.001〜0.100%、
N:0.001〜0.10%、
Cr:0.20〜9.0%、
Sn:0.05〜0.20%、
Mo:0.05%未満、
W:0.05%未満、
P:0.020%以下、
S:0.015%以下、
O:0.0035%以下、
Cu:0〜0.10%、
Ni:0〜0.10%、
Sb:0〜0.20%、
Ti:0〜0.10%、
Nb:0〜0.10%、
Zr:0〜0.10%、
V:0〜0.20%、
B:0〜0.0030%、
Ca:0〜0.010%、
Mg:0〜0.010%、
REM:0〜0.010%、
残部:Feおよび不純物であり、
下記(i)式で表わされるRcの値が0.010〜5.06である、
鋼材。
Rc=(Cr+Al)/(3Mn+4000S) ・・・(i)
但し、式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含有しない場合は0とする。
Cu:0.01〜0.10%、および、
Ni:0.01〜0.10%、
から選択される1種または2種を含有する、
上記(1)に記載の鋼材。
Sb:0.05〜0.20%、
を含有する、
上記(1)または(2)に記載の鋼材。
Ti:0.001〜0.10%、
Nb:0.005〜0.10%、
Zr:0.005〜0.10%、および、
V:0.005〜0.20%、
から選択される1種以上を含有する、
上記(1)から(3)までのいずれかに記載の鋼材。
B:0.0003〜0.0030%、
を含有する、
上記(1)から(4)までのいずれかに記載の鋼材。
Ca:0.00005〜0.010%、
Mg:0.0001〜0.010%、および、
REM:0.0001〜0.010%、
から選択される1種以上を含有する、
上記(1)から(5)までのいずれかに記載の鋼材。
Rc=(Cr+Al)/(3Mn+4000S) ・・・(i)
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「%」は、「質量%」を意味する。
Cは、強度を向上させる元素であり、0.01%以上含有させる必要がある。一方、C含有量が0.15%を超えると炭化物が増加し、耐酸性が劣化するため、C含有量を0.15%以下とする。C含有量は0.02%以上であるのが好ましく、0.03%以上であるのがより好ましい。また、C含有量は0.10%以下であるのが好ましく、0.08%以下であるのがより好ましい。
Siは、脱酸および強度の向上に寄与する元素であり、また、酸化物の形態を制御するため、0.10%以上含有させる必要がある。一方、0.35%を超える量のSiを含有させると酸化物が増加し、耐酸性を損なうため、Si含有量を0.35%以下に制限する。Si含有量は0.15%以上であるのが好ましく、0.20%以上であるのがより好ましい。また、Si含有量は0.30%以下であるのが好ましい。
Mnは、強度および靭性を向上させる元素であり、0.60%以上含有させる必要がある。一方、2.50%を超える量のMnを含有させると、粗大なMnSが生成し、耐食性および機械特性が劣化するため、Mn含有量を2.50%以下とする。Mn含有量は0.80%以上であるのが好ましい。また、Mn含有量は2.30%以下であるのが好ましく、2.00%以下であるのがより好ましい。
Alは、脱酸剤であり、0.001%以上含有させる必要がある。一方、Alを過剰に含有させると、介在物の増加によって、耐酸性を損なうため、Al含有量を0.100%以下とする。Al含有量は0.005%以上であるのが好ましく、0.080%以下であるのが好ましい。
Nは、微細な窒化物によって圧延時のスラブ加熱におけるγ粒の粗大化抑制に有効であり、0.001%以上含有させる必要がある。一方、Nを過剰に含有させると粗大な窒化物が形成し、母材の機械特性を劣化させることから、N含有量は0.10%以下とする。高温加熱時においても窒化物のピン止め効果によるγ粒の粗大化抑制を十分作用させるためには、N含有量を0.002%以上とすることが好ましい。
Crは、アンモニウムイオンの還元を抑制する元素であり、0.20%以上含有させる必要がある。一方、過剰に含有させても、アンモニウムイオンを含む環境での耐食効果は飽和するため、Cr含有量は9.0%以下とする。Cr含有量は0.50%以上であるのが好ましい。また、Cr含有量は8.0%以下であるのが好ましく、7.0%以下であるのがより好ましく、6.0%以下であるのがさらに好ましい。
Snは、アンモニウムイオンの還元を抑制する元素であり、0.05%以上含有させる必要がある。一方、過剰に含有させると鋼の靭性を大幅に低下させるため、Sn含有量は0.20%以下とする。さらに靭性を高めるためには、Sn含有量は0.15%以下とするのが好ましい。
W:0.05%未満
MoおよびWは、アンモニウムイオンを含む環境では、多量に含有させると耐食性を大きく劣化させるため、その含有量を制限する必要がある。そのため、MoおよびWの含有量はそれぞれ、0.05%未満とする。
Pは、不純物であり、鋼材の機械特性および生産性を低下させるため、P含有量を0.020%以下とする。P含有量の下限は限定せず、0%でもよいが、コストの観点からP含有量は0.001%以上であってもよい。
Sは、一般に不純物として含有され、熱間加工性および鋼材の機械特性を低下させるため、S含有量を0.015%以下とする。S含有量の下限は限定せず、0%でもよい。Sは、Cuとともに含有させると、酸性環境での耐食性を向上させることから、S含有量は0.0003%以上であってもよい。上記の効果を得たい場合は、S含有量は0.001%以上であるのが好ましく、0.002%以上であるのがより好ましい。
Oは、一般に不純物として含有され酸化物を生成する元素である。酸性環境において腐食の起点となる粗大な酸化物の生成を抑制するため、O含有量を0.0035%以下とする。O含有量は0.0030%以下であるのが好ましく、0.0025%以下であるのがより好ましい。O含有量の下限は限定せず、0%でもよいが、コストの観点からO含有量は0.0005%以上であってもよい。
Cuは、アンモニウムイオンを含む環境では耐食性を劣化させる元素である。特に、Cu含有量が0.10%を超えるとアンモニウムイオンを含む環境において耐食性が著しく低下するため、0.10%以下とする。Cu含有量は0.08%以下であるのが好ましく、0.05%以下であるのがより好ましい。但し、CuをSとともに含有させることで酸性環境での耐食性を向上させることから、Cu含有量は0.01%以上であることが好ましい。
Niは、Cuと同様、アンモニウムイオンを含む環境では耐食性を劣化させる元素である。特に、Ni含有量が0.10%を超えるとアンモニウムイオンを含む環境において耐食性が著しく低下するため、0.10%以下とする。Ni含有量は0.08%以下であるのが好ましく、0.05%以下であるのがより好ましい。但し、Niは酸性環境での耐食性を向上させる効果を有するため、Ni含有量は0.01%以上であることが好ましい。
Sbは、Snと同様、アンモニウムイオンの還元を抑制する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、鋼の靭性を大幅に低下させるため、Sb含有量は0.20%以下とする。さらに靭性を高めるためには、Sb含有量は0.15%以下であるのが好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Sb含有量を0.05%以上とするのが好ましい。
Tiは、Nbと同様に窒化物を形成し、結晶粒の微細化および強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、0.10%を超える量のTiを含有させると、窒化物が粗大になり、機械特性が劣化することがあるため、Ti含有量は0.10%以下とする。Ti含有量は0.080%以下であるのが好ましく、0.050%以下であるのがより好ましく、0.040%以下であるのがさらに好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ti含有量を0.001%以上とするのが好ましい。
Nbは、窒化物を形成する元素であり、結晶粒の微細化および強度の向上を目的として、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、0.10%を超える量のNbを含有させると、機械特性が劣化するため、Nb含有量は0.10%以下とする。Nb含有量は0.050%以下であるのが好ましく、0.030%以下であるのがより好ましく、0.020%以下であるのがさらに好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Nb含有量を0.005%以上とするのが好ましい。
Zrは、Ti、Nbと同様、窒化物を形成する元素であり、主に、析出強化による強度の改善に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Zrは高価な元素であり、また、過剰に含有させると、機械特性が劣化するため、Zr含有量は0.10%以下とする。Zr含有量は0.080%以下であるのが好ましく、0.050%以下であるのがより好ましく、0.040%以下であるのがさらに好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Zr含有量を0.005%以上とすることが好ましい。
Vは、Nb、Ti、Zrと同様、窒化物を形成する元素であり、主に、析出強化による強度の改善に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、機械特性が劣化するため、V含有量は0.20%以下とする。V含有量は0.15%以下であるのが好ましく、0.10%以下であるのがより好ましく、0.050%以下であるのがさらに好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、V含有量を0.005%以上とすることが好ましい。
Bは、焼入性を向上させ、強度を高める元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、0.0030%を超える量のBを含有させても、効果が飽和し、母材、HAZの靭性が低下するため、B含有量は0.0030%以下とする。B含有量は0.0020%以下であるのが好ましく、0.0010%以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、B含有量を0.0003%以上とすることが好ましく、0.0005%以上とすることがより好ましい。
Caは、主に硫化物の形態の制御に用いられる元素であり、また、微細な酸化物を形成させるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、0.010%を超える量のCaを含有させると機械特性が損なわれるため、Ca含有量は0.010%以下とする。Ca含有量は0.005%以下であるのが好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ca含有量は0.00005%以上であるのが好ましく、0.0001%以上であるのがより好ましく、0.00015%以上であるのがさらに好ましい。
Mgは、微細な酸化物を形成させるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、製造コストの観点から、Mg含有量は0.010%以下とする。Mg含有量は0.005%以下であるのが好ましく、0.003%以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Mg含有量は0.0001%以上であるのが好ましく、0.0003%以上であるのがより好ましく、0.0005%以上であるのがさらに好ましい。
REM(希土類元素)は、主に脱酸に用いられる元素であり、微細な酸化物を形成させるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、製造コストの観点から、REM含有量は0.010%以下とする。REM含有量は0.005%以下であるのが好ましく、0.003%以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、REM含有量は0.0001%以上であるのが好ましく、0.0003%以上であるのがより好ましく、0.0005%以上であるのがさらに好ましい。
Rc値は、本発明者が実験的に見出した指標であり、Cr、Al、MnおよびSの含有量に基づいて、下記(i)式により算出される値である。
Rc=(Cr+Al)/(3Mn+4000S) ・・・(i)
但し、式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含有しない場合は0とする。
本発明に係る鋼材の用途について、特に制限を設ける必要はないが、上述のように、アンモニウムイオンを含む環境で用いるのに好適である。具体的には、本発明に係る鋼材は、硫酸アンモニウムに晒される化学工場の設備等で使用される材料として好適である。
本発明に係る鋼材の形状および寸法についても特に制限は設けない。鋼材には例えば、鋼板、形鋼、鋼管が含まれる。鋼板として用いる場合には、板厚が3mm以上であるのが好ましく、6mm以上であるのがより好ましい。また、鋼管として用いる場合にも同様に、肉厚が3mm以上であるのが好ましく、6mm以上であるのがより好ましい。
本発明に係る鋼材の製造条件について特に制限はないが、例えば、以下に示す方法により、製造することができる。
Claims (6)
- 化学組成が、質量%で、
C:0.01〜0.15%、
Si:0.10〜0.35%、
Mn:0.60〜2.50%、
Al:0.001〜0.100%、
N:0.001〜0.10%、
Cr:0.20〜9.0%、
Sn:0.05〜0.20%、
Mo:0.05%未満、
W:0.05%未満、
P:0.020%以下、
S:0.015%以下、
O:0.0035%以下、
Cu:0〜0.10%、
Ni:0〜0.10%、
Sb:0〜0.20%、
Ti:0〜0.10%、
Nb:0〜0.10%、
Zr:0〜0.10%、
V:0〜0.20%、
B:0〜0.0030%、
Ca:0〜0.010%、
Mg:0〜0.010%、
REM:0〜0.010%、
残部:Feおよび不純物であり、
下記(i)式で表わされるRcの値が0.010〜5.06である、
鋼材。
Rc=(Cr+Al)/(3Mn+4000S) ・・・(i)
但し、式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含有しない場合は0とする。 - 前記化学組成が、質量%で、
Cu:0.01〜0.10%、および、
Ni:0.01〜0.10%、
から選択される1種または2種を含有する、
請求項1に記載の鋼材。 - 前記化学組成が、質量%で、
Sb:0.05〜0.20%、
を含有する、
請求項1または請求項2に記載の鋼材。 - 前記化学組成が、質量%で、
Ti:0.001〜0.10%、
Nb:0.005〜0.10%、
Zr:0.005〜0.10%、および、
V:0.005〜0.20%、
から選択される1種以上を含有する、
請求項1から請求項3までのいずれかに記載の鋼材。 - 前記化学組成が、質量%で、
B:0.0003〜0.0030%、
を含有する、
請求項1から請求項4までのいずれかに記載の鋼材。 - 前記化学組成が、質量%で、
Ca:0.00005〜0.010%、
Mg:0.0001〜0.010%、および、
REM:0.0001〜0.010%、
から選択される1種以上を含有する、
請求項1から請求項5までのいずれかに記載の鋼材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017250023A JP6954105B2 (ja) | 2017-12-26 | 2017-12-26 | 鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017250023A JP6954105B2 (ja) | 2017-12-26 | 2017-12-26 | 鋼材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2019116649A true JP2019116649A (ja) | 2019-07-18 |
JP6954105B2 JP6954105B2 (ja) | 2021-10-27 |
Family
ID=67304212
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017250023A Active JP6954105B2 (ja) | 2017-12-26 | 2017-12-26 | 鋼材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6954105B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPWO2021095185A1 (ja) * | 2019-11-13 | 2021-05-20 | ||
CN114599808A (zh) * | 2019-11-13 | 2022-06-07 | 日本制铁株式会社 | 钢材 |
CN114599804A (zh) * | 2019-11-13 | 2022-06-07 | 日本制铁株式会社 | 钢材 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011208200A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐候性に優れた表面処理耐食性鋼材 |
JP2011225918A (ja) * | 2010-04-16 | 2011-11-10 | Jfe Steel Corp | 耐海水腐食性に優れた鋼材 |
JP2012092379A (ja) * | 2010-10-26 | 2012-05-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | アレスト特性および耐食性に優れた高強度厚肉鋼板 |
JP2012122103A (ja) * | 2010-12-09 | 2012-06-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐水素誘起割れ性、脆性亀裂伝播停止特性および耐食性に優れた厚鋼板 |
JP2013044020A (ja) * | 2011-08-24 | 2013-03-04 | Jfe Steel Corp | 船舶バラストタンク用耐食鋼材 |
JP2013166992A (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-29 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 耐食性に優れた鋼材 |
JP2014009378A (ja) * | 2012-06-29 | 2014-01-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鋼部材および鋼部材の製造方法 |
JP2015214753A (ja) * | 2015-06-29 | 2015-12-03 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼部材および鋼部材の製造方法 |
-
2017
- 2017-12-26 JP JP2017250023A patent/JP6954105B2/ja active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011208200A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐候性に優れた表面処理耐食性鋼材 |
JP2011225918A (ja) * | 2010-04-16 | 2011-11-10 | Jfe Steel Corp | 耐海水腐食性に優れた鋼材 |
JP2012092379A (ja) * | 2010-10-26 | 2012-05-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | アレスト特性および耐食性に優れた高強度厚肉鋼板 |
JP2012122103A (ja) * | 2010-12-09 | 2012-06-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐水素誘起割れ性、脆性亀裂伝播停止特性および耐食性に優れた厚鋼板 |
JP2013044020A (ja) * | 2011-08-24 | 2013-03-04 | Jfe Steel Corp | 船舶バラストタンク用耐食鋼材 |
JP2013166992A (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-29 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 耐食性に優れた鋼材 |
JP2014009378A (ja) * | 2012-06-29 | 2014-01-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鋼部材および鋼部材の製造方法 |
JP2015214753A (ja) * | 2015-06-29 | 2015-12-03 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼部材および鋼部材の製造方法 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPWO2021095185A1 (ja) * | 2019-11-13 | 2021-05-20 | ||
WO2021095185A1 (ja) * | 2019-11-13 | 2021-05-20 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延鋼材 |
CN114599808A (zh) * | 2019-11-13 | 2022-06-07 | 日本制铁株式会社 | 钢材 |
CN114599804A (zh) * | 2019-11-13 | 2022-06-07 | 日本制铁株式会社 | 钢材 |
JP7252497B2 (ja) | 2019-11-13 | 2023-04-05 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延鋼材 |
CN114599804B (zh) * | 2019-11-13 | 2024-03-29 | 日本制铁株式会社 | 钢材 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6954105B2 (ja) | 2021-10-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101928636B1 (ko) | 페라이트계 스테인리스 압연 강판과 그 제조 방법 및 플랜지 부품 | |
TWI707049B (zh) | 含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板及其製造方法以及含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板及其製造方法 | |
KR101536291B1 (ko) | 표면 광택과 녹 방지성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 | |
JP5211841B2 (ja) | 二相ステンレス鋼管の製造方法 | |
JP5885884B2 (ja) | フェライト系ステンレス熱延鋼板とその製造方法及び鋼帯 | |
WO2010082395A1 (ja) | 二相ステンレス鋼管の製造方法 | |
JP6112273B1 (ja) | フェライト系ステンレス熱延鋼板および熱延焼鈍板、ならびにそれらの製造方法 | |
JP2007239095A (ja) | 耐酸腐食鋼 | |
KR20140064941A (ko) | 2상 스테인리스강, 2상 스테인리스강 주조편 및 2상 스테인리스강 강재 | |
KR101539520B1 (ko) | 2상 스테인리스강 | |
JP5376927B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高比例限鋼板の製造方法 | |
JP6954105B2 (ja) | 鋼材 | |
CN102725432A (zh) | 韧性优异的高耐腐蚀性铁素体系不锈钢热轧钢板 | |
JP7058601B2 (ja) | オーステナイトステンレス鋼管の製造方法 | |
JP6222806B2 (ja) | 耐脆化性に優れる高耐食二相ステンレス鋼 | |
JP6086159B2 (ja) | 尿素scr筐体用フェライト系ステンレス鋼板 | |
JP6992499B2 (ja) | 鋼材 | |
JP7066997B2 (ja) | 鋼材 | |
JP2009228051A (ja) | 非調質鋼材の製造方法 | |
US8747575B2 (en) | 655 MPa grade martensitic stainless steel having high toughness and method for manufacturing the same | |
JP4462454B1 (ja) | 二相ステンレス鋼管の製造方法 | |
JP2019501286A (ja) | 耐食性および加工性が向上したリーン二相ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JP7421420B2 (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
JP6852959B2 (ja) | 二相ステンレス鋼材およびその製造方法 | |
JP5890342B2 (ja) | 二相系ステンレス鋼材および二相系ステンレス鋼管 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200902 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20210524 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210601 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210728 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210831 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20210913 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6954105 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |