JP2018145016A - Glass plate - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a glass plate capable of efficiently utilizing light amount of a light source.SOLUTION: A glass plate 12 has a light ejection surface 26 and a light reflection surface 32, and has a light-entering end surface 28 vertical to the light ejection surface 26 and the light reflection surface 32. A light-entering side chamfered surface 40 is arranged with neighboring the light ejection surface 26 and the light-entering end surface 28 and a light-entering side chamfered surface 40 is arranged with neighboring the light reflection surface 32 and the light-entering end surface 28. When a point where the light-entering side chamfered surface 40 and the light ejection surface 26 cross is a first intersection P1 and a point where the light-entering side chamfered surface 40 and the light-entering end surface 28 cross is a second intersection P2, a tilt angle θ to the light-entering end surface 28 of a line segment L connecting P1 and P2 satisfies 0.01≤tan θ≤0.75.SELECTED DRAWING: Figure 4

Description

本発明は、ガラス板に関する。   The present invention relates to a glass plate.

液晶テレビ、デジタルサイネージ等に代表される液晶表示装置は、バックライトを構成する面状発光装置と、面状発光装置の光出射面に対向して配置される液晶パネルとを備える。面状発光装置は直下型とエッジライト型とがあるが、光源の小型化を図ることができるエッジライト型が多用されている。エッジライト型の面状発光装置は、光源、導光板、反射シート、及び各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等）等を有している。内部透過率が高く、剛性も高く、かつ耐熱性にも優れたガラス板を、面状発光装置の導光板として用いることが特許文献１、２に開示されている。   A liquid crystal display device typified by a liquid crystal television, digital signage, and the like includes a planar light emitting device that constitutes a backlight, and a liquid crystal panel that is disposed to face the light emitting surface of the planar light emitting device. The planar light emitting device includes a direct type and an edge light type, and an edge light type that can reduce the size of the light source is often used. The edge light type planar light emitting device includes a light source, a light guide plate, a reflection sheet, various optical sheets (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet), and the like. Patent Documents 1 and 2 disclose that a glass plate having high internal transmittance, high rigidity, and excellent heat resistance is used as a light guide plate of a planar light emitting device.

ガラス板は、導光板として用いられるアクリル板よりも剛性が高く、耐熱性にも優れるが、ガラス板を切断したままの状態にしておくと、エッジが鋭利で危険な上に、ガラス板の強度低下につながるおそれがある。このため、エッジを面取りする面取り加工が行われる。これにより、ガラス板のエッジには、ガラス板の主平面及び端面に対して傾斜した面取り面が備えられる。面取り面の形状は、特許文献３に開示の如く、ガラス板の主平面及び端面に対し垂直な断面において、主平面及び端面に対する傾き角度が４５°である形状のものが一般的である。   The glass plate is higher in rigidity and heat resistance than the acrylic plate used as the light guide plate, but if the glass plate is left in a cut state, the edges are sharp and dangerous, and the strength of the glass plate May lead to decline. For this reason, the chamfering process which chamfers an edge is performed. Thereby, the edge of a glass plate is equipped with the chamfering surface inclined with respect to the main plane and end surface of a glass plate. As disclosed in Patent Document 3, the shape of the chamfered surface is generally a shape in which a tilt angle with respect to the main plane and the end surface is 45 ° in a cross section perpendicular to the main plane and the end surface of the glass plate.

特開２０１３−０９３１９５号公報JP 2013-093195 A 特開２０１３−０３０２７９号公報JP 2013-030279 A 再表２０１３／３１５４８号公報No. 2013/31548

本発明は、例えば光源の光量を有効利用することができる面状発光装置に導光板として用いることができるガラス板を提供することを目的とする。   An object of this invention is to provide the glass plate which can be used as a light-guide plate for the planar light-emitting device which can use the light quantity of a light source effectively, for example.

本発明のある態様によれば、主平面と主平面に対して垂直な端面とを有し、かつ主平面と端面との間で、主平面及び端面に隣接して面取り面が備えられたガラス板であって、主平面及び端面に対して垂直な断面において、面取り面と主平面とが交差する第１交差点と、面取り面と端面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分の端面に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす、ガラス板を提供する。   According to an aspect of the present invention, a glass having a main plane and an end face perpendicular to the main plane, and having a chamfered surface between the main plane and the end face and adjacent to the main plane and the end face. An end surface of a line segment connecting a first intersection where the chamfered surface and the main plane intersect with a second intersection where the chamfered surface and the end surface intersect in a cross section perpendicular to the main plane and the end surface. Provided is a glass plate having an inclination angle θ with respect to that satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.75.

本発明のガラス板によれば、例えば面状発光装置の導光板として用いた場合に光源の光量を有効利用することができる。   According to the glass plate of the present invention, for example, when used as a light guide plate of a planar light emitting device, the light amount of the light source can be effectively used.

液晶表示装置の概略構成を示した液晶表示装置の側面図Side view of liquid crystal display device showing schematic configuration of liquid crystal display device ガラス板の平面図Top view of glass plate ガラス板の全体斜視図Overall perspective view of glass plate ガラス板の断面拡大図（一部を省略した。）Cross-sectional enlarged view of a glass plate (partially omitted) 実施形態であるガラス板の製造方法の工程図Process drawing of the manufacturing method of the glass plate which is embodiment ガラス板のガラス素材の平面図Plan view of glass material on glass plate ガラス素材が切り出されたガラス基材の平面図Plan view of the glass substrate from which the glass material has been cut out 入光側面取り面の断面形状が円弧状のガラス板の要部拡大断面図Expanded cross-sectional view of the main part of a glass plate with an arc-shaped cross-section of the incident side chamfer 厚さが１．７ｍｍのガラス板において、ｔａｎθに対する非導波光の割合を示したプロットした図Plotted figure showing the ratio of non-guided light to tan θ in a glass plate with a thickness of 1.7 mm 図９の非導波光の割合をシミュレーションによって算出するための必要なデータを示した表A table showing necessary data for calculating the ratio of non-guided light in FIG. 9 by simulation. 厚さが２．５ｍｍのガラス板において、ｔａｎθに対する非導波光の割合を示したプロットした図Plotted figure showing the ratio of non-guided light to tan θ in a glass plate with a thickness of 2.5 mm 図１１の非導波光の割合をシミュレーションによって算出するための必要なデータを示した表A table showing necessary data for calculating the ratio of non-guided light in FIG. 11 by simulation.

次に、添付図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態について説明する。   Next, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.

なお、図面中の記載において、同一又は対応する部材又は部品には、同一又は対応する符号を付すことにより、重複する説明を省略する。また、図面は、特に指定しない限り、部材又は部品間の相対比を示すことを目的としない。よって、具体的な寸法は、以下の限定的でない実施形態に照らし、当業者により決定することができる。   In the description in the drawings, the same or corresponding members or parts are denoted by the same or corresponding reference numerals, and redundant description is omitted. Also, the drawings are not intended to show relative ratios between members or parts unless otherwise specified. Thus, specific dimensions can be determined by one skilled in the art in light of the following non-limiting embodiments.

〔液晶表示装置１０〕
図１は、液晶表示装置１０の概略構成を示した液晶表示装置１０の側面図である。図２は、液晶表示装置１０に組み込まれた実施形態のガラス板１２の平面図である。 [Liquid crystal display device 10]
FIG. 1 is a side view of the liquid crystal display device 10 showing a schematic configuration of the liquid crystal display device 10. FIG. 2 is a plan view of the glass plate 12 of the embodiment incorporated in the liquid crystal display device 10.

図１の如く、液晶表示装置１０は、ガラス板１２を有する面状発光装置１４と、液晶パネル１６とを備えて構成される。液晶表示装置１０は、例えば液晶テレビ、デジタルサイネージ等の薄型化が図られた電子機器に搭載される。   As shown in FIG. 1, the liquid crystal display device 10 includes a planar light emitting device 14 having a glass plate 12 and a liquid crystal panel 16. The liquid crystal display device 10 is mounted on a thin electronic device such as a liquid crystal television or digital signage.

〈液晶パネル１６〉
液晶パネル１６は、厚さ方向の中央に配設される液晶層を挟むように配向層、透明電極、ガラス基板及び偏光フィルターが積層されて構成される。また、液晶層の片面には、カラーフィルターが配設されている。液晶層の分子は、透明電極に駆動電圧を印加することにより配光軸周りに回転し、これにより所定の表示を行う。 <Liquid crystal panel 16>
The liquid crystal panel 16 is configured by laminating an alignment layer, a transparent electrode, a glass substrate, and a polarizing filter so as to sandwich a liquid crystal layer disposed in the center in the thickness direction. A color filter is disposed on one side of the liquid crystal layer. The molecules of the liquid crystal layer rotate around the light distribution axis by applying a driving voltage to the transparent electrode, thereby performing a predetermined display.

〈面状発光装置１４〉
面状発光装置１４としては、薄型化を図るためエッジライト型が採用されている。面状発光装置１４は、光源１８、ガラス板１２、反射シート２０、各種光学シート２２（拡散シート・輝度向上シート等）、及び反射ドット２４Ａ〜２４Ｃを有している。 <Surface emitting device 14>
As the planar light-emitting device 14, an edge light type is adopted in order to reduce the thickness. The planar light emitting device 14 includes a light source 18, a glass plate 12, a reflection sheet 20, various optical sheets 22 (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet), and reflection dots 24 </ b> A to 24 </ b> C.

光源１８からガラス板１２の内部に入射した光は、図１の矢印で示すように、ガラス板１２の光出射面２６の内面、及び光反射面３２の内面にて繰り返し全反射されながら進行する。また、反射ドット２４Ａ〜２４Ｃ及び反射シート２０によって進行方向を変えた光が、ガラス板１２の液晶パネル１６と対向した光出射面２６から外部に出射される。外部に出射された光は、各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等で構成され、単一であっても複数であってもよい。）２２によって拡散された後、液晶パネル１６に入射する。   The light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 travels while being repeatedly totally reflected on the inner surface of the light emitting surface 26 and the inner surface of the light reflecting surface 32 of the glass plate 12 as indicated by arrows in FIG. . Further, the light whose traveling direction is changed by the reflective dots 24A to 24C and the reflective sheet 20 is emitted to the outside from the light emitting surface 26 of the glass plate 12 facing the liquid crystal panel 16. The light emitted to the outside is diffused by various optical sheets (including a diffusion sheet, a brightness enhancement sheet, etc., which may be single or plural), and then enters the liquid crystal panel 16. .

光源１８は、特に限定されるものではないが、ＬＥＤ（Light Emitting Diode）、熱陰極管、又は冷陰極管を用いることができる。光源１８は、ガラス板１２の入光端面２８と対向する位置に配置される。   The light source 18 is not particularly limited, and an LED (Light Emitting Diode), a hot cathode tube, or a cold cathode tube can be used. The light source 18 is disposed at a position facing the light incident end face 28 of the glass plate 12.

また、光源１８の背面側にリフレクタ３０が設けられることによって、光源１８から放射状に発射される光のガラス板１２への入射効率が高められている。   In addition, by providing the reflector 30 on the back side of the light source 18, the incident efficiency of the light emitted radially from the light source 18 on the glass plate 12 is increased.

反射シート２０は、アクリル樹脂等の樹脂シートの表面に光反射部材を被膜することにより構成される。反射シート２０は、ガラス板１２の光反射面３２に対向するように配設される。加えて、反射シート２０は、非入光端面３４、３６、３８（図２参照）に配設されてもよい。反射シート２０は、いずれも、ガラス板１２から空間を空けて配設されてもよいし、ガラス板１２に粘着剤によって貼合されてもよい。光反射面３２とは、ガラス板１２の光出射面２６に対向する主平面である。また、入光端面２８とは、光源１８と対向するガラス板１２の端面である。非入光端面３４、３６、３８とは、入光端面２８を除くガラス板１２の端面である。   The reflection sheet 20 is configured by coating a light reflection member on the surface of a resin sheet such as an acrylic resin. The reflection sheet 20 is disposed so as to face the light reflection surface 32 of the glass plate 12. In addition, the reflection sheet 20 may be disposed on the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 (see FIG. 2). All of the reflection sheets 20 may be disposed with a space from the glass plate 12 or may be bonded to the glass plate 12 with an adhesive. The light reflecting surface 32 is a main plane facing the light emitting surface 26 of the glass plate 12. Further, the light incident end face 28 is an end face of the glass plate 12 facing the light source 18. The non-light incident end surfaces 34, 36, and 38 are end surfaces of the glass plate 12 excluding the light incident end surface 28.

なお、反射シート２０を非入光端面に配設する場合は、非入光端面３４、３６、３８のうち、少なくとも入光端面２８に対向する非入光端面３８に配設されればよい。これにより、入光端面２８から入射した光は、ガラス板１２の内部で繰り返し全反射されながら光源から離れる方向へ（図１及び図２における右方向に向けて）進行し、非入光端面３８に到達した際に、反射シート２０によってガラス板１２の内部に再度反射される。また、反射シート２０を非入光端面３４、３６にも配設した場合には、ガラス板１２の内部で散乱した光を、非入光端面３４、３６に到達した際に、反射シート２０によってガラス板１２の内部に再度反射させることができる。これにより、光源１８の光量を有効利用することができる。   In addition, when arrange | positioning the reflection sheet 20 in a non-light-incidence end surface, what is necessary is just to arrange | position at the non-light-incidence end surface 38 facing the light-incidence end surface 28 among the non-light-incidence end surfaces 34,36,38. Thereby, the light incident from the light incident end face 28 travels in the direction away from the light source (toward the right direction in FIGS. 1 and 2) while being repeatedly totally reflected inside the glass plate 12, and the non-light incident end face 38. Is reflected again by the reflecting sheet 20 into the glass plate 12. Further, when the reflective sheet 20 is also disposed on the non-light-incident end surfaces 34 and 36, the light scattered inside the glass plate 12 is reflected by the reflective sheet 20 when reaching the non-light-incident end surfaces 34 and 36. It can be reflected again inside the glass plate 12. Thereby, the light quantity of the light source 18 can be used effectively.

反射シート２０を構成する樹脂シートの材質として、アクリル樹脂を例示するが、これに限定されず、例えば、ＰＥＴ樹脂等のポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、及びそれらを組み合わせてなる材料等を用いることができる。   An acrylic resin is exemplified as the material of the resin sheet constituting the reflective sheet 20, but is not limited thereto, and for example, a polyester resin such as a PET resin, a urethane resin, and a material formed by combining them can be used. .

反射シート２０を構成する光反射部材としては、例えば、樹脂に気泡や粒子を内包させた膜や、金属蒸着膜等を用いることができる。   As the light reflecting member constituting the reflection sheet 20, for example, a film in which bubbles or particles are encapsulated in a resin, a metal vapor deposition film, or the like can be used.

反射シート２０には粘着層が設けられ、ガラス板１２に貼合されてもよい。反射シート２０に設けられる粘着層としては、例えば、アクリル樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、合成ゴム等を用いることができる。   The reflective sheet 20 may be provided with an adhesive layer and bonded to the glass plate 12. As the adhesive layer provided on the reflection sheet 20, for example, an acrylic resin, a silicone resin, a urethane resin, a synthetic rubber, or the like can be used.

反射シート２０の厚さは特に限定されないが、例えば０．０１〜０．５０ｍｍのものを用いることができる。   Although the thickness of the reflective sheet 20 is not specifically limited, For example, the thing of 0.01-0.50 mm can be used.

各種光学シート２２には、乳白色のアクリル樹脂製フィルム等を用いることができる。各種光学シート２２は、ガラス板１２の光出射面２６から出射した光を拡散するため、液晶パネル１６の背面側には輝度ムラのない均一な光が照射される。なお、各種光学シート２２は、ガラス板１２に当接しないよう所定位置に対向して配設される。   For the various optical sheets 22, a milky white acrylic resin film or the like can be used. Since the various optical sheets 22 diffuse light emitted from the light emitting surface 26 of the glass plate 12, the back side of the liquid crystal panel 16 is irradiated with uniform light having no luminance unevenness. The various optical sheets 22 are disposed to face predetermined positions so as not to contact the glass plate 12.

〈ガラス板１２の物性〉
ガラス板１２は、透明度の高いガラスによって構成されている。実施形態では、ガラス板１２として用いられるガラスの材料として、多成分系の酸化物ガラスが用いられている。 <Physical properties of glass plate 12>
The glass plate 12 is made of highly transparent glass. In the embodiment, a multicomponent oxide glass is used as a glass material used as the glass plate 12.

具体的には、ガラス板１２として、５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上であるガラスを用いることが好ましい。これにより、ガラス板１２に入射した光の減衰を極力抑えることができる。５０ｍｍ長での透過率は、ガラス板１２を主平面に垂直な方向で割断することにより、当該ガラス板の中心部分から、縦５０ｍｍ×横５０ｍｍの寸法で採取され、相互に対向する第１および第２の割断面が、算術平均粗さＲａ≦０．０３μｍとなるようにされたサンプルＡにおいて、前記第１の割断面から法線方向の５０ｍｍ長で、５０ｍｍ長での測定が可能な分光測定装置（たとえば、ＵＨ４１５０：日立ハイテクノロジーズ社製）によって、スリット等で入射光のビーム幅を板厚よりも狭くしたうえで、測定する。このようにして得られた５０ｍｍ長での透過率から、表面での反射による損失を除去することにより、５０ｍｍ長での内部透過率が得られる。５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率は、９２％以上が好ましく、９５％以上がより好ましく、９８％以上が更に好ましく、９９％以上が特に好ましい。   Specifically, as the glass plate 12, it is preferable to use glass having a length of 50 mm and an average internal transmittance of 90% or more at a wavelength of 400 to 700 nm. Thereby, attenuation of the light incident on the glass plate 12 can be suppressed as much as possible. The transmittance at a length of 50 mm is obtained by cleaving the glass plate 12 in a direction perpendicular to the main plane, and is collected from the central portion of the glass plate in a size of 50 mm in length × 50 mm in width. In sample A in which the second fractured surface has an arithmetic average roughness Ra ≦ 0.03 μm, the spectroscopic measurement is possible with a length of 50 mm in the normal direction from the first fractured surface and measurement with a length of 50 mm. Measurement is performed with a measuring device (for example, UH4150: manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation) with the beam width of incident light narrower than the plate thickness by a slit or the like. By removing the loss due to reflection on the surface from the transmittance at the 50 mm length thus obtained, the internal transmittance at the 50 mm length can be obtained. The average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm with a length of 50 mm is preferably 92% or more, more preferably 95% or more, still more preferably 98% or more, and particularly preferably 99% or more.

ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、１００質量ｐｐｍ以下であることが、上述した５０ｍｍ長での波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率を満たすうえで好ましく、４０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、２０質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、５質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、８質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、１０質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。なお、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、ガラス製造時に添加する鉄の量により調節できる。   The total amount A of iron in the glass used as the glass plate 12 is preferably 100 mass ppm or less in order to satisfy the above-described average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm at a length of 50 mm, and 40 mass ppm. More preferably, it is more preferably 20 ppm by mass or less. On the other hand, the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 is preferably 5 ppm by mass or more in order to improve the meltability of the glass during the production of the multicomponent oxide glass, It is more preferably 8 ppm by mass or more, and further preferably 10 ppm by mass or more. In addition, the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted by the amount of iron added at the time of glass production.

本明細書においては、ガラスの鉄の含有量の総量Ａを、Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量として表しているが、ガラス中に存在する鉄がすべてＦｅ^３＋（３価の鉄）として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはＦｅ^３＋とＦｅ^２＋（２価の鉄）が同時に存在している。Ｆｅ^２＋およびＦｅ^３＋は、波長４００〜７００ｎｍの範囲に吸収が存在するが、Ｆｅ^２＋の吸収係数（１１ｃｍ^−１ Ｍｏｌ^−１）はＦｅ^３＋の吸収係数（０．９６ｃｍ^−１ Ｍｏｌ^−１）よりも１桁大きいため、波長４００〜７００ｎｍにおける内部透過率をより低下させる。そのため、Ｆｅ^２＋の含有量が少ないことが、波長４００〜７００ｎｍにおける内部透過率を高めるうえで好ましい。 In this specification, the total iron content A of the glass is expressed as the content of Fe ₂ O ₃ , but all the iron present in the glass exists as Fe ³⁺ (trivalent iron). I don't mean. Usually, Fe ³⁺ and Fe ²⁺ (divalent iron) are simultaneously present in the glass. Fe ²⁺ and Fe ³⁺ have absorption in the wavelength range of 400 to 700 nm, but the absorption coefficient of Fe ²⁺ (11 cm ⁻¹ Mol ⁻¹ ) is more than the absorption coefficient of Fe ³⁺ (0.96 cm ⁻¹ Mol ⁻¹ ). Is also an order of magnitude larger, so that the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm is further reduced. Therefore, it is preferable that the content of Fe ²⁺ is small in order to increase the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm.

ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ^２＋の含有量Ｂは、２０質量ｐｐｍ以下であることが、有効光路長で上述した可視光域の平均内部透過率を満たすうえで好ましく、１０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、５質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ^２＋の含有量Ｂは、０．０１質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、０．０５質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、０．１質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。 The Fe ²⁺ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 20 ppm by mass or less in order to satisfy the above-described average internal transmittance in the visible light region with the effective optical path length, and 10 ppm by mass or less. More preferably, it is more preferably 5 ppm by mass or less. On the other hand, the Fe ²⁺ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 0.01 mass ppm or more, in order to improve the meltability of the glass during the production of multi-component oxide glass. 0.05 mass ppm or more is more preferable, and 0.1 mass ppm or more is further preferable.

なお、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ^２＋の含有量は、ガラス製造時に添加する酸化剤の量、または溶解温度等により調節できる。ガラス製造時に添加する酸化剤の具体的な種類とそれらの添加量については後述する。Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量Ａは、蛍光Ｘ線測定によって求めた、Ｆｅ_２Ｏ_３に換算した全鉄の含有量（質量ｐｐｍ）である。Ｆｅ^２＋の含有量ＢはＡＳＴＭ Ｃ１６９−９２に準じて測定した。なお、測定したＦｅ^２＋の含有量はＦｅ_２Ｏ_３に換算して表記した。 In addition, content of Fe ^<2+> of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted with the quantity of the oxidizing agent added at the time of glass manufacture, or a melting temperature. Specific types of oxidizers added during glass production and their addition amounts will be described later. The content A of Fe ₂ O ₃ was determined by fluorescent X-ray measurement, a content of total iron as calculated as _Fe 2 _{O 3} (mass ppm). The Fe ²⁺ content B was measured according to ASTM C169-92. The measured Fe ²⁺ content was expressed in terms of Fe ₂ O ₃ .

ガラス板１２として用いられるガラスの組成の具体例を以下に示す。但し、ガラス板１２として用いられるガラスの組成はこれらに限定されない。   Specific examples of the composition of the glass used as the glass plate 12 are shown below. However, the composition of the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.

ガラス板１２として用いられるガラスの一構成例（構成例Ａ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を６０〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜７％、ＭｇＯを０〜１０％、ＣａＯを０〜２０％、ＳｒＯを０〜１５％、ＢａＯを０〜１５％、Ｎａ_２Ｏを３〜２０％、Ｋ_２Ｏを０〜１０％、Ｆｅ_２Ｏ_３を５〜１００質量ｐｐｍ含む。 One structural example (Structural example A) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, and SiO ₂ is 60 to 80%, Al ₂ O ₃ is 0 to 7%, and MgO is 0 to 10%. %, 0-20% of CaO, the SrO 0 to 15%, 0 to 15% of BaO, 3 to 20% of Na ₂ O, 0% to _{K 2 O, Fe 2} O ₃ 5 to 100 mass Contains ppm.

ガラス板１２として用いられるガラスの別の一構成例（構成例Ｂ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を４５〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を７％超３０％以下、Ｂ_２Ｏ_３を０〜１５％、ＭｇＯを０〜１５％、ＣａＯを０〜６％、ＳｒＯを０〜５％、ＢａＯを０〜５％、Ｎａ_２Ｏを７〜２０％、Ｋ_２Ｏを０〜１０％、ＺｒＯ_２を０〜１０％、Ｆｅ_２Ｏ_３を５〜１００質量ｐｐｍ含む。 Another structural example (Structural Example B) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, and SiO ₂ is 45 to 80%, Al ₂ O ₃ is more than 7% and 30% or less, B ₂ O ₃ 0-15%, MgO 0-15%, CaO 0-6%, SrO 0-5%, BaO 0-5%, Na ₂ O 7-20%, K ₂ O 0 to 10%, 0 to 10% of ZrO ₂ and 5 to 100 mass ppm of Fe ₂ O ₃ are contained.

ガラス板１２として用いられるガラスのさらに別の一構成例（構成例Ｃ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を４５〜７０％、Ａｌ_２Ｏ_３を１０〜３０％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜１５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯを合計で５〜３０％、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏを合計で０％以上、３％未満、Ｆｅ_２Ｏ_３を５〜１００質量ｐｐｍ含む。 Yet another configuration example of the glass used as the glass plate 12 (configuration example C) is a mass percentage based on oxides, SiO ₂ 45 to 70%, the _{Al 2 O 3 10~30%, B} 2 0 to 15% for O ₃ , 5 to 30% in total for MgO, CaO, SrO and BaO, 0% to less than 3% in total for Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O, Fe ₂ O ₃ 5-100 mass ppm included.

しかしながら、ガラス板１２として用いられるガラスはこれらに限定されるものではない。   However, the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.

上記した成分を有する本実施形態のガラス板１２のガラスの組成の各成分の組成範囲について、以下に説明する。なお、各組成の含有量の単位はいずれも酸化物基準の質量百分率表示または質量ｐｐｍ表示であり、それぞれ単に「％」「ｐｐｍ」と表す。   The composition range of each component of the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment having the above components will be described below. The unit of the content of each composition is expressed in terms of mass percentage on the basis of oxide or mass ppm, and is simply expressed as “%” or “ppm”, respectively.

ＳｉＯ_２は、ガラスの主成分である。 SiO ₂ is a main component of glass.

ＳｉＯ_２の含有量は、ガラスの耐候性、失透特性を保つため、構成例Ａにおいては、好ましくは６０％以上、より好ましくは６３％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上であり、構成例Cにおいては、好ましくは４５
％以上、より好ましくは５０％以上である。 In order to maintain the weather resistance and devitrification characteristics of the glass, the content of SiO ₂ is preferably 60% or more, more preferably 63% or more in the configuration example A, and preferably 45% in the configuration example B. Or more, more preferably 50% or more. In the configuration example C, preferably 45%.
% Or more, more preferably 50% or more.

一方、ＳｉＯ_２の含有量は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄（Ｆｅ^２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするため、構成例Ａにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下であり、構成例Cにお
いては、好ましくは７０％以下、より好ましくは６５％以下である。 On the other hand, the content of SiO ₂ is easy to dissolve and the foam quality is good, and the content of divalent iron (Fe ²⁺ ) in the glass is kept low, and the optical properties are good. Therefore, in the configuration example A, preferably 80% or less, more preferably 75% or less, in the configuration example B, preferably 80% or less, more preferably 70% or less, and in the configuration example C , Preferably 70% or less, more preferably 65% or less.

Ａｌ_２Ｏ_３は、構成例Ｂ及びＣにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。本実施形態のガラスにおいて実用上必要な耐候性を維持するためには、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％超、より好ましくは１０％以上であり、構成例Cにお
いては、好ましくは１０％以上、より好ましくは１３％以上である。 Al ₂ O ₃ is an essential component that improves the weather resistance of the glass in Structural Examples B and C. In order to maintain practically necessary weather resistance in the glass of the present embodiment, the content of Al ₂ O ₃ is preferably 1% or more, more preferably 2% or more in the configuration example A. In Example B, it is preferably more than 7%, more preferably 10% or more, and in Structural Example C, it is preferably 10% or more, more preferably 13% or more.

但し、二価鉄（Ｆｅ^２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは７％以下、より好ましくは５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２３％以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは３０％以下、より好まし
くは２０％以下である。 However, in order to keep the content of divalent iron (Fe ²⁺ ) low, make the optical properties good, and make the foam quality good, the content of Al ₂ O ₃ is preferably Is 7% or less, more preferably 5% or less. In the configuration example B, preferably 30% or less, more preferably 23% or less, and in the configuration example C, preferably 30% or less, more preferably 20% or less.

Ｂ_２Ｏ_３は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性や耐候性を向上させる成分であるが、揮発による脈理（ｒｅａｍ）の生成、炉壁の侵食等の不都合が生じないために、Ｂ_２Ｏ_３の含有量は、ガラスＡにおいては、好ましくは５％以下、より好ましくは３％以下であり、構成例Ｂ及びＣにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは、１２％以下である。 B ₂ O ₃ is a component that promotes melting of the glass raw material and improves mechanical properties and weather resistance, but it does not cause inconveniences such as generation of striae due to volatilization and furnace wall erosion. In the glass A, the content of B ₂ O ₃ is preferably 5% or less, more preferably 3% or less. In the structural examples B and C, the content is preferably 15% or less, more preferably 12%. It is as follows.

Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、及び、Ｋ_２Ｏといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。 Alkali metal oxides such as Li ₂ O, Na ₂ O, and K ₂ O are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.

そのため、Ｎａ_２Ｏの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは３％以上、より好ましくは、８％以上である。Ｎａ_２Ｏの含有量は、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％以上、より好ましくは、１０％以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、Ｎａ_２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、２０％以下とするのが好ましく、１５％以下とするのがさらに好ましく、構成例Cにおいては、３
％以下とするのが好ましく、１％以下とするのがより好ましい。 Therefore, in the configuration example A, the content of Na ₂ O is preferably 3% or more, more preferably 8% or more. In the structural example B, the content of Na ₂ O is preferably 7% or more, and more preferably 10% or more. However, the content of Na ₂ O is preferably 20% or less in the structural examples A and B in order to maintain the clarity during melting and maintain the foam quality of the produced glass, and 15% More preferably, in the configuration example C, 3
% Or less, and more preferably 1% or less.

また、Ｋ_２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは、７％以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは２％以下、より好ましくは
、１％以下である。 Further, the content of K ₂ O is preferably 10% or less, more preferably 7% or less in the structural examples A and B, and preferably 2% or less, more preferably in the structural example C. 1% or less.

また、Ｌｉ_２Ｏは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、Ｌｉ_２Ｏを２％以下含有させることができる。 In addition, Li ₂ O is an optional component, but in the structural examples A, B, and C in order to facilitate vitrification, to keep the iron content contained as impurities derived from the raw material low, and to keep the batch cost low. , Li ₂ O can be contained at 2% or less.

また、これらアルカリ金属酸化物の合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは５％〜２０％、より好ましくは８％〜１５％であり、構成例Cにおいて
は、好ましくは０％〜２％、より好ましくは、０％〜１％である。 In addition, in the configuration examples A and B, the total content of these alkali metal oxides (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O) maintains the clarification at the time of melting, and maintains the foam quality of the produced glass. , Preferably 5% to 20%, more preferably 8% to 15%. In the configuration example C, it is preferably 0% to 2%, more preferably 0% to 1%.

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、及びＢａＯといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。   Alkaline earth metal oxides such as MgO, CaO, SrO, and BaO are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.

ＭｇＯは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、含有させることができる。また、ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、ＭｇＯの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは１２％以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下で
ある。 MgO has the effect of lowering the viscosity during glass melting and promoting the melting. Moreover, since it has the effect | action which reduces specific gravity and makes a glass plate hard to wrinkle, it can be contained in the structural examples A, B, and C. Further, in order to make the glass have a low coefficient of thermal expansion and good devitrification properties, the content of MgO is preferably 10% or less, more preferably 8% or less in the configuration example A. In Example B, it is preferably 15% or less, more preferably 12% or less, and in Structural Example C, it is preferably 10% or less, more preferably 5% or less.

ＣａＯは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性、熱膨張等を調整する成分であるので、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、構成例Ａにおいては、ＣａＯの含有量は、好ましくは３％以上、より好ましくは５％以上である。また、失透を良好にするためには、構成例Ａにおいては、好ましくは２０％以下、より好ましくは１０％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは６％以下であり、より好ましくは４％以下である。   Since CaO is a component that promotes melting of the glass raw material and adjusts viscosity, thermal expansion, and the like, it can be contained in the structural examples A, B, and C. In order to obtain the above action, in the configuration example A, the content of CaO is preferably 3% or more, more preferably 5% or more. In order to improve devitrification, in the configuration example A, it is preferably 20% or less, more preferably 10% or less, and in the configuration example B, preferably 6% or less, more preferably 4% or less.

ＳｒＯは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、ＳｒＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ＳｒＯの含有量は、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。   SrO has the effect of increasing the thermal expansion coefficient and lowering the high temperature viscosity of the glass. In order to obtain such an effect, SrO can be contained in the structural examples A, B, and C. However, in order to keep the thermal expansion coefficient of the glass low, the content of SrO is preferably 15% or less in the structural examples A and C, more preferably 10% or less, and in the structural example B It is preferably 5% or less, and more preferably 3% or less.

ＢａＯは、ＳｒＯ同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにＢａＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。   BaO, like SrO, has the effect of increasing the thermal expansion coefficient and lowering the high temperature viscosity of the glass. In order to obtain the above effect, BaO can be contained. However, in order to keep the thermal expansion coefficient of the glass low, it is preferably 15% or less in Configuration Examples A and C, more preferably 10% or less, and 5% or less in Configuration Example B. Of these, 3% or less is more preferable.

また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％〜３０％、より好ましくは１３％〜２７％であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１％〜１５％、より好ましくは３％〜１０％であり、構成例Cにおいては、好ましくは５％〜３０％、より好ましくは１０％〜２０％である。   Further, the total content of these alkaline earth metal oxides (MgO + CaO + SrO + BaO) is preferably 10 in the configuration example A in order to keep the coefficient of thermal expansion low, to improve the devitrification characteristics, and to maintain the strength. % To 30%, more preferably 13% to 27%. In the configuration example B, preferably 1% to 15%, more preferably 3% to 10%, and in the configuration example C, preferably 5%. % To 30%, more preferably 10% to 20%.

本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてＺｒＯ_２を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、１０％以下、好ましくは５％以下含有させてもよい。１０％以下とすることでガラスが失透しにくくなる。 In the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment, ZrO ₂ is used as an optional component in order to improve the heat resistance and surface hardness of the glass, and in the structural examples A, B and C, preferably 10% or less, preferably You may make it contain 5% or less. It becomes difficult to devitrify glass by setting it as 10% or less.

本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの熔解性向上のため、Ｆｅ_２Ｏ_３を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、５〜１００ｐｐｍ含有させてもよい。なお、Ｆｅ_２Ｏ_３量の好ましい範囲は上述のとおりである。 In the glass composition of the glass of the glass plate 12 of this embodiment, in order to improve the meltability of the glass, 5 to 100 ppm of Fe ₂ O ₃ may be contained in the structural examples A, B, and C. In addition, the preferable range of the amount of Fe ₂ O ₃ is as described above.

また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、清澄剤としてＳＯ_３を含有してもよい。この場合、ＳＯ_３含有量は、質量百分率表示で０％超、０．５％以下が好ましい。０．４％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましく、０．２５％以下であることがさらに好ましい。 The glass of the glass plate 12 of the present embodiment may contain SO ₃ as a fining agent. In this case, the SO ₃ content is preferably more than 0% and 0.5% or less in terms of mass percentage. 0.4% or less is more preferable, 0.3% or less is more preferable, and 0.25% or less is further preferable.

また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、酸化剤及び清澄剤としてＳｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２及びＡｓ_２Ｏ_３のうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２またはＡｓ_２Ｏ_３の含有量は、質量百分率表示で０〜０．５％が好ましい。０．２％以下がより好ましく、０．１％以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。 Moreover, the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain one or more of Sb ₂ O ₃ , SnO ₂ and As ₂ O ₃ as an oxidizing agent and a fining agent. In this case, the content of Sb ₂ O ₃ , SnO ₂ or As ₂ O ₃ is preferably 0 to 0.5% in terms of mass percentage. 0.2% or less is more preferable, 0.1% or less is more preferable, and it is further more preferable not to contain substantially.

ただし、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２及びＡｓ_２Ｏ_３は、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのＦｅ^２＋の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、環境面からはＡｓ_２Ｏ_３を実質的に含有しないことが好ましい。 However, since Sb ₂ O ₃ , SnO ₂ and As ₂ O ₃ act as an oxidizing agent for glass, they may be added within the above range depending on the purpose of adjusting the amount of Fe ^{2+ in} the glass. However, from the environmental aspect, it is preferable that As ₂ O ₃ is not substantially contained.

また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＮｉＯを含有してもよい。ＮｉＯを含有する場合、ＮｉＯは、着色成分としても機能するので、ＮｉＯの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＮｉＯは、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。   Moreover, the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain NiO. When NiO is contained, since NiO functions also as a coloring component, the content of NiO is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, NiO is preferably 1.0 ppm or less, more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.

本実施形態のガラス板１２のガラスは、Ｃｒ_２Ｏ_３を含有してもよい。Ｃｒ_２Ｏ_３を含有する場合、Ｃｒ_２Ｏ_３は、着色成分としても機能するので、Ｃｒ_２Ｏ_３の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、Ｃｒ_２Ｏ_３は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。 The glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain Cr ₂ O ₃ . When Cr ₂ O ₃ is contained, Cr ₂ O ₃ also functions as a coloring component. Therefore, the content of Cr ₂ O ₃ is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, Cr ₂ O ₃ is preferably 1.0 ppm or less, and more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.

本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＭｎＯ_２を含有してもよい。ＭｎＯ_２を含有する場合、ＭｎＯ_２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＭｎＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、５０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＭｎＯ_２は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。 The glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain MnO ₂ . When MnO ₂ is contained, since MnO ₂ functions also as a component that absorbs visible light, the content of MnO ₂ is preferably 50 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, MnO ₂ is preferably 10 ppm or less from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.

本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＴｉＯ_２を含んでいてもよい。ＴｉＯ_２を含有する場合、ＴｉＯ_２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＴｉＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。ＴｉＯ_２は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、含有量を５００ｐｐｍ以下とすることがより好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることが特に好ましい。 Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include TiO _2. When TiO ₂ is contained, TiO ₂ also functions as a component that absorbs visible light. Therefore, the content of TiO ₂ is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. From the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm, the content of TiO ₂ is more preferably 500 ppm or less, and particularly preferably 100 ppm or less.

本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｅＯ_２を含んでいてもよい。ＣｅＯ_２には鉄のレドックスを下げる効果があり、全鉄量に対するＦｅ^２＋量の比率を小さくすることができる。一方で、鉄のレドックスを３％未満に下がることを抑制するためにも、ＣｅＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。また、ＣｅＯ_２の含有量は、５００ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、４００ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、３００ｐｐｍ以下とするのが特に好ましく、２５０ｐｐｍ以下とするのが最も好ましい。 Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include CeO _2. CeO ₂ has the effect of reducing the redox of iron, and the ratio of the Fe ²⁺ amount to the total iron amount can be reduced. On the other hand, in order to suppress the iron redox from decreasing to less than 3%, the CeO ₂ content is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. The CeO ₂ content is more preferably 500 ppm or less, further preferably 400 ppm or less, particularly preferably 300 ppm or less, and most preferably 250 ppm or less.

本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｏＯ、Ｖ_２Ｏ_５及びＣｕＯからなる群より選ばれる少なくとも１種の成分を含んでいてもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、これら成分は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが好ましい。 The glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain at least one component selected from the group consisting of CoO, V ₂ O ₅ and CuO. When these components are contained, they also function as components that absorb visible light, and therefore the content of the components is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, it is preferable that these components are not substantially contained so as not to reduce the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.

〈ガラス板１２の形状〉
図３は、ガラス板１２の全体斜視図であり、図４は、ガラス板１２の断面拡大図である。なお、図４では、主平面と入光端面２８に対して垂直な断面の一部を、拡大して表示している。 <Shape of glass plate 12>
FIG. 3 is an overall perspective view of the glass plate 12, and FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the glass plate 12. In FIG. 4, a part of a cross section perpendicular to the main plane and the light incident end face 28 is enlarged and displayed.

平面視矩形状のガラス板１２は、光出射面２６、光反射面３２、入光端面２８、非入光端面３４、３６、３８、入光側面取り面４０、及び非入光側面取り面４２を有している。   The glass plate 12 having a rectangular shape in plan view includes a light emitting surface 26, a light reflecting surface 32, a light incident end surface 28, non-light incident end surfaces 34, 36, 38, a light incident side chamfered surface 40, and a non-light incident side chamfered surface 42. have.

ここで、光出射面２６及び光反射面３２が本実施形態の主平面に相当し、入光端面２８が本実施形態の端面に相当する。また、入光側面取り面４０が本実施形態の面取り面に相当する。   Here, the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 correspond to the main plane of the present embodiment, and the light incident end surface 28 corresponds to the end surface of the present embodiment. Further, the light incident side chamfered surface 40 corresponds to the chamfered surface of this embodiment.

光出射面２６は、液晶パネル１６と対向する面である。実施形態では、光出射面２６を平面視において矩形状としたが、光出射面２６の形状はこれに限定されるものではない。また、光出射面２６の大きさは、液晶パネル１６に対応して決定されるため、特に限定されるものではないが、導光板としてガラス板１２を使用する場合には、例えば、５００ｍｍ×５００ｍｍ以上のサイズが好適である。ガラス板１２は高い剛性を有するため、サイズが大きいほどその効果を発揮する。   The light emitting surface 26 is a surface facing the liquid crystal panel 16. In the embodiment, the light emitting surface 26 has a rectangular shape in plan view, but the shape of the light emitting surface 26 is not limited to this. Further, the size of the light exit surface 26 is determined according to the liquid crystal panel 16 and is not particularly limited. However, when the glass plate 12 is used as the light guide plate, for example, 500 mm × 500 mm. The above size is suitable. Since the glass plate 12 has high rigidity, the effect is exhibited as the size increases.

光反射面３２は、光出射面２６と対向する面である。光反射面３２は、光出射面２６に対して平行となるよう構成されている。また、光反射面３２の形状及びサイズは、光出射面２６と同一となるよう構成されている。   The light reflecting surface 32 is a surface facing the light emitting surface 26. The light reflecting surface 32 is configured to be parallel to the light emitting surface 26. Further, the shape and size of the light reflecting surface 32 are configured to be the same as those of the light emitting surface 26.

なお、光反射面３２は光出射面２６に対して必ずしも平行とする必要はなく、段差や傾斜を設けた構成としてもよい。また、光反射面３２のサイズも光出射面２６と異なるサイズとしてもよい。   Note that the light reflecting surface 32 is not necessarily parallel to the light emitting surface 26, and may be configured to have a step or an inclination. Further, the size of the light reflecting surface 32 may be different from that of the light emitting surface 26.

光反射面３２には、複数の円形状の反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃが備えられる。反射ドットの配置は、図２の如く碁盤目状であってもよいし、その他の任意のパターンであってもよいし、ランダムであってもよいが、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。反射ドット２４Ａ〜２４Ｃは、樹脂をドット状に印刷等の方法で形成したものであり、散乱粒子または気泡を含有していてもよい。入光端面２８から入射した光の輝度は強いが、その輝度は、ガラス板１２の内部で繰り返し反射しながら進行するに従い漸次低下していく。   The light reflection surface 32 includes a plurality of circular reflection dots 24A, 24B, and 24C. The arrangement of the reflective dots may be a grid as shown in FIG. 2, may be any other pattern, or may be random, but the luminance of light emitted from the light exit surface 26 The distribution is adjusted as appropriate so that the distribution is uniform. The reflective dots 24A to 24C are formed by printing a resin in a dot shape or the like, and may contain scattering particles or bubbles. The brightness of the light incident from the light incident end face 28 is strong, but the brightness gradually decreases as it proceeds while being repeatedly reflected inside the glass plate 12.

このため実施形態では、入光端面２８から非入光端面３８に向けて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさを異ならせている。具体的には、入光端面２８に近い領域における反射ドット２４Ａの直径（Ｌ_Ａ）は小さく設定されており、これより光の進行方向に向かうに従い反射ドット２４Ｂの直径（Ｌ_Ｂ）、及び反射ドット２４Ｃの直径（Ｌ_Ｃ）が大きくなるよう設定されている（Ｌ_Ａ＜Ｌ_Ｂ＜Ｌ_Ｃ）。反射ドットの直径は、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。 For this reason, in the embodiment, the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C is varied from the light incident end surface 28 toward the non-light incident end surface 38. Specifically, the diameter (L _A ) of the reflection dot 24A in the region close to the light incident end face 28 is set to be small, and the diameter (L _B ) of the reflection dot 24B and the reflection are further directed toward the light traveling direction. the diameter of the dot 24C _{(L C)} are set so that the larger _{(L a <L B <L} C). The diameter of the reflective dot is appropriately adjusted so that the luminance distribution of the light emitted from the light emitting surface 26 is uniform.

このように、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさをガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることにより、光出射面２６から出射する出射光の輝度を均一化でき、輝度ムラの発生を抑制することができる。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさに代えて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの数密度をガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることによっても、同等の効果を得ることができる。また、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃに代えて、入射した光を反射するような溝を光反射面３２に形成することによっても、同等の効果を得ることができる。   In this way, by changing the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C toward the traveling direction of the light inside the glass plate 12, the luminance of the outgoing light emitted from the light outgoing surface 26 can be made uniform, and the luminance Generation of unevenness can be suppressed. The same effect can be obtained by changing the number density of the reflective dots 24A, 24B, and 24C in the direction of the light traveling inside the glass plate 12 instead of the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C. Can be obtained. The same effect can be obtained by forming grooves on the light reflecting surface 32 that reflect incident light instead of the reflecting dots 24A, 24B, and 24C.

ガラス板１２の非入光端面３４、３６、３８は、光源１８からの光は入光されないため、その表面を入光端面２８ほどに高精度に加工する必要はなく、その表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であればよい。ただし、端面で光が散乱されて輝度ムラが生じるのを抑制するために、非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、好ましくは０．４μｍ以下であり、さらに好ましくは０．１μｍ以下である。なお、本明細書において、表面粗さＲａと記載した場合、ＪＩＳ Ｂ ０６０１〜ＪＩＳ Ｂ ００３１による算術平均粗さ（中心線平均粗さ）を指すものとする。   Since the light from the light source 18 is not incident on the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 of the glass plate 12, it is not necessary to process the surface as accurately as the light incident end surface 28, and the surface roughness Ra is 0.8 μm or less. However, the surface roughness Ra of the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 is preferably 0.4 μm or less, and more preferably 0. 1 μm or less. In addition, in this specification, when it describes as surface roughness Ra, it shall point out the arithmetic mean roughness (centerline average roughness) by JISB0601-JISB0031.

入光端面２８は、ガラス板１２であるガラスの製造時に鏡面加工される。入光端面２８の表面粗さＲａは、光源１８からの光をガラス板１２の内部に有効に入光させるために０．１μｍ以下であり、好ましくは０．０３μｍ未満であり、さらに好ましくは０．００１μｍ以下であり、特に好ましくは０．０００５μｍ以下である。よって、光源１８からガラス板１２の内部に入光される光の入光効率が高められている。非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、生産効率を向上させる観点から入光端面２８の表面粗さＲａと同等でもよく、若しくは大きくしてもよい。   The light incident end face 28 is mirror-finished when the glass plate 12 is manufactured. The surface roughness Ra of the light incident end face 28 is 0.1 μm or less, preferably less than 0.03 μm, more preferably 0 in order to make light from the light source 18 effectively enter the inside of the glass plate 12. 0.001 μm or less, particularly preferably 0.0005 μm or less. Therefore, the light incident efficiency of the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 is enhanced. The surface roughness Ra of the non-light-incident end faces 34, 36, 38 may be equal to or larger than the surface roughness Ra of the light-incident end face 28 from the viewpoint of improving production efficiency.

〈入光側面取り面４０（面取り面）〉
光出射面２６と入光端面２８との間、及び光反射面３２と入光端面２８との間には、入光側面取り面４０が備えられている。すなわち、光出射面２６と入光端面２８との間で、光出射面２６及び入光端面２８に隣接して入光側面取り面４０が備えられている。同様に、光反射面３２と入光端面２８との間で、光反射面３２及び入光端面２８に隣接して入光側面取り面４０が備えられている。 <Light incident side chamfered surface 40 (chamfered surface)>
A light incident side chamfering surface 40 is provided between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 and between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28. That is, a light incident side chamfering surface 40 is provided between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 adjacent to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28. Similarly, a light incident side chamfer 40 is provided between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28 adjacent to the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28.

実施形態では、光出射面２６と入光端面２８との間、光反射面３２と入光端面２８との間の双方に入光側面取り面４０を備えたものを例示しているが、いずれか一方にのみ入光側面取り面４０を備えた構成としてもよい。また、入光側面取り面４０の表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であることが好ましく、０．４μｍ以下であることがより好ましく、０．１μｍ以下であることがさらに好ましい。入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．８μｍ以下とすることで、ガラス板１２から出射される光の輝度ムラの発生も抑制することができる。他の観点で言えば、入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．８μｍ以下とすることで、入射する光を効率的にガラス板１２に取り込むことができる。また、入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．４μｍ以下とすることで、カレット発生量を抑制できる。一方、入光側面取り面４０の表面粗さＲａの下限は限定されず、Ｒａが小さいほどガラス板１２の輝度ムラの発生を抑制することができるが、その分後述する面取り工程（Ｓ１２）に時間を要する。生産効率向上の観点からは、入光側面取り面４０の表面粗さＲａは入光端面２８の表面粗さＲａよりも大きいことが好ましい。ここで、非入光端面３４、３６、３８の各非入光側面取り面４２の表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であることが好ましい。このようにすることで、非入光端面及び／若しくは非入光側面取り面に反射テープを設けたとき、一旦非入光端面及び／若しくは非入光側面取り面から抜けた光が反射テープで反射され、非入光側面取り面から効率的に再入光させることができる。   In the embodiment, an example in which a light incident side surface 40 is provided between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 and between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28 is illustrated. It is good also as a structure provided with the light-incidence side chamfering surface 40 only in one. Further, the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is preferably 0.8 μm or less, more preferably 0.4 μm or less, and further preferably 0.1 μm or less. By setting the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 to 0.8 μm or less, it is possible to suppress the occurrence of uneven brightness of the light emitted from the glass plate 12. If it says from another viewpoint, the incident light can be efficiently taken in into the glass plate 12 by making surface roughness Ra of the light-incidence side chamfering surface 40 into 0.8 micrometer or less. Moreover, the amount of cullet generation can be suppressed by setting the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 to 0.4 μm or less. On the other hand, the lower limit of the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is not limited, and the smaller the Ra is, the more it is possible to suppress the occurrence of luminance unevenness of the glass plate 12, but the chamfering step (S12) described later accordingly. It takes time. From the viewpoint of improving the production efficiency, the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is preferably larger than the surface roughness Ra of the light incident end surface 28. Here, the surface roughness Ra of each of the non-light-incident side chamfers 42 of the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 is preferably 0.8 μm or less. In this way, when the reflective tape is provided on the non-light-incident end surface and / or the non-light-incident side chamfer, light that has once escaped from the non-light-incident end surface and / or the non-light-incident side chamfer is reflected by the reflective tape. It is reflected and can be efficiently re-entered from the non-light-incident side chamfer.

なお、入光側面取り面４０の形状及び作用、効果については、後述するガラス板１２の特徴の欄にて説明する。   The shape, action, and effect of the light incident side chamfered surface 40 will be described in the column of the characteristics of the glass plate 12 described later.

実施形態のように薄型化が要求されている面状発光装置１４では、ガラス板１２の厚さも薄くする必要がある。このため、実施形態に係るガラス板１２の厚さは０．７〜３．０ｍｍである。ガラス板１２の厚さが３．０ｍｍ以下であることで、面状発光装置１４を薄くすることができ、０．７ｍｍ以上であることで、十分な剛性を得ることができる。なお、ガラス板１２の厚さは、この値に限定されるものではないが、この厚さであっても、厚さ４ｍｍ以上のアクリル製の導光板を有する面状発光装置と比較して、十分な強度を備えた面状発光装置１４を提供できる。   In the planar light emitting device 14 that is required to be thin as in the embodiment, it is necessary to reduce the thickness of the glass plate 12. For this reason, the thickness of the glass plate 12 which concerns on embodiment is 0.7-3.0 mm. When the thickness of the glass plate 12 is 3.0 mm or less, the planar light emitting device 14 can be thinned, and when it is 0.7 mm or more, sufficient rigidity can be obtained. In addition, although the thickness of the glass plate 12 is not limited to this value, even if it is this thickness, compared with the planar light-emitting device which has an acrylic light guide plate with a thickness of 4 mm or more, The planar light emitting device 14 having sufficient strength can be provided.

〔ガラス板１２の製造方法〕
図５、図６、図７は、ガラス板１２の製造方法を説明するための図である。図５は、ガラス板１２の製造方法を示す工程図である。図６は、ガラス素材４４の平面図であり、図７は、ガラス基材４６の平面図である。 [Production Method of Glass Plate 12]
5, 6, and 7 are diagrams for explaining a method of manufacturing the glass plate 12. FIG. 5 is a process diagram showing a method for manufacturing the glass plate 12. FIG. 6 is a plan view of the glass material 44, and FIG. 7 is a plan view of the glass substrate 46.

ガラス板１２を製造するには、まず図６のガラス素材４４を用意する。ガラス素材４４の厚さは０．７〜３．０ｍｍであり、５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上のものである。ガラス素材４４は、ガラス板１２の既定形状よりも大きい形状とされている。   In order to manufacture the glass plate 12, first, the glass material 44 of FIG. 6 is prepared. The thickness of the glass material 44 is 0.7 to 3.0 mm, and the average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm with a length of 50 mm is 90% or more. The glass material 44 has a shape larger than the predetermined shape of the glass plate 12.

＜切断工程＞
ガラス素材４４には、まず図５のステップ（Ｓ）１０で示す切断工程が実施される。切断工程（Ｓ１０）では、切削装置を用いて図６の破線で示す各位置（１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置）において切断加工が実施される。なお、切断加工は必ずしも３箇所の非入光端面側の位置に対して実施されなくてもよく、１箇所の入光端面側の位置と対向する１箇所の非入光端面側の位置のみを切断加工してもよい。 <Cutting process>
First, the cutting process shown by step (S) 10 in FIG. 5 is performed on the glass material 44. In the cutting step (S10), cutting is performed at each position (one position on the light incident end face side and three positions on the non-light incident end face side) indicated by broken lines in FIG. The cutting process does not necessarily have to be performed on the three positions on the non-light-incident end face side, and only one position on the non-light-incident end face side facing the position on the one light-incident end face side is provided. Cutting may be performed.

切断加工を実施することにより、図６のガラス素材４４から図７のガラス基材４６が切り出される。なお、実施形態では、ガラス板１２が平面視で矩形状とされているため、１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置に対して切断加工を実施したが、切断位置は、ガラス板１２の形状に応じて適宜選定される。   By carrying out the cutting process, the glass substrate 46 in FIG. 7 is cut out from the glass material 44 in FIG. 6. In the embodiment, since the glass plate 12 has a rectangular shape in plan view, the cutting process was performed on one light incident end face side position and three non-light incident end face side positions. The cutting position is appropriately selected according to the shape of the glass plate 12.

なお、ガラス素材４４の切断方法としては、例えばスクライブ割断法やレーザー切断法などを実施することができる。生産性の観点からはスクライブ割断法が好ましい。また、入光側面取り面４０を円弧形状とする場合、切断面が円弧形状とすることができるレーザー切断法が好ましい。   In addition, as a cutting method of the glass material 44, a scribe cleaving method, a laser cutting method, etc. can be implemented, for example. From the viewpoint of productivity, the scribe cleaving method is preferable. In addition, when the light incident side chamfering surface 40 has an arc shape, a laser cutting method in which the cut surface can have an arc shape is preferable.

＜第１面取り工程＞
図５の如く、切断工程（Ｓ１０）が終了すると、第１面取り工程（Ｓ１２）が実施される。第１面取り工程（Ｓ１２）では、研削装置を用いて光出射面２６と非入光端面３８との間、及び光反射面３２と非入光端面３８との間の双方に非入光側面取り面４２をそれぞれ形成する。 <First chamfering process>
As shown in FIG. 5, when the cutting step (S10) is completed, the first chamfering step (S12) is performed. In the first chamfering step (S12), non-light-incident side chamfering is performed between the light exit surface 26 and the non-light-incident end surface 38 and between the light reflecting surface 32 and the non-light-incident end surface 38 using a grinding device. Each surface 42 is formed.

なお、光出射面２６と非入光端面３４との間、光反射面３２と非入光端面３４との間、光出射面２６と非入光端面３６との間、及び光反射面３２と非入光端面３６との間の全て、或いはいずれか一箇所に非入光側面取り面４２を形成する場合には、この第１面取り工程（Ｓ１２）において面取り加工を実施する。   In addition, between the light emitting surface 26 and the non-light-incident end surface 34, between the light reflecting surface 32 and the non-light-entering end surface 34, between the light emitting surface 26 and the non-light-incident end surface 36, and with the light reflecting surface 32, When the non-light-incident side chamfered surface 42 is formed at all or any one of the positions with respect to the non-light-incident end surface 36, chamfering is performed in the first chamfering step (S12).

また、第１面取り工程（Ｓ１２）において、光出射面２６と入光端面２８との間、又は光反射面３２と入光端面２８との間を面取り加工することが、生産性の観点から好ましい。その場合、得られる入光側面取り面４０’（不図示）の表面粗さＲａは、後述する第２面取り工程において得られる入光側面取り面４０の表面粗さＲａよりも大きいことが、生産性の観点から好ましい。これにより、入光側面取り面４０’が形成されるが、この段階においては後述するＰ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θは特に限定されない。   In the first chamfering step (S12), it is preferable from the viewpoint of productivity to chamfer between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 or between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28. . In that case, the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 ′ (not shown) obtained is larger than the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 obtained in the second chamfering step described later. From the viewpoint of sex. As a result, a light incident side chamfered surface 40 'is formed. At this stage, an inclination angle θ of a line segment L connecting P1 and P2 described later with respect to the light incident end surface 28 is not particularly limited.

第１面取り工程（Ｓ１２）においては、非入光端面３４、３６、３８に対し、研削処理又は研磨処理も実施される。非入光端面３４、３６、３８に対する研削処理又は研磨処理を実施する時期は、非入光側面取り面４２を形成する前段でも後段でもよく、同時に行うこととしてもよい。なお、非入光端面３４、３６については、切断加工を実施した面をそのまま非入光端面３４、３６として使用してもよい。   In the first chamfering step (S12), a grinding process or a polishing process is also performed on the non-light-incident end faces 34, 36, and 38. The timing of performing the grinding process or the polishing process on the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 may be performed before or after forming the non-light-incident side chamfered surface 42, or may be performed simultaneously. In addition, about the non-light-incidence end surfaces 34 and 36, you may use the surface which cut-processed as the non-light-incidence end surfaces 34 and 36 as it is.

第１面取り工程（Ｓ１２）においては、入光端面２８に対し、研削処理又は研磨処理も実施されることが、生産性の観点から好ましい。入光端面２８に対する研削処理又は研磨処理を実施する時期は、入光側面取り面４２を形成する前段でも後段でもよく、同時に行うこととしてもよい。   In the first chamfering step (S12), it is preferable from the viewpoint of productivity that the light incident end face 28 is also subjected to grinding treatment or polishing treatment. The timing of performing the grinding process or the polishing process on the light incident end face 28 may be before or after forming the light incident side chamfered surface 42, or may be performed simultaneously.

第１面取り工程（Ｓ１２）は、後述する鏡面加工工程（Ｓ１４）及び第２面取り工程（Ｓ１６）と同時、もしくはそれらの後段で行うこともできるが、それらよりも前段で行うことが好ましい。これにより、ガラス板１２の形状に応じた加工を第１面取り工程（Ｓ１２）で比較的速いレートで実施することができるため生産性が向上する。   The first chamfering step (S12) can be performed at the same time as the mirror surface processing step (S14) and the second chamfering step (S16), which will be described later, or at the subsequent stage, but it is preferable to perform at the preceding stage. Thereby, since processing according to the shape of the glass plate 12 can be performed at a relatively fast rate in the first chamfering step (S12), productivity is improved.

＜鏡面加工工程＞
第１面取り工程（Ｓ１２）が終了すると、次に鏡面加工工程（Ｓ１４）が実施される。鏡面加工工程（Ｓ１４）では、図７に示すガラス基材４６の入光端面２８に対して鏡面加工が実施され、これによって表面粗さＲａが０．１μｍ以下の入光端面２８が形成される。 <Mirror finishing process>
When the first chamfering step (S12) is completed, a mirror finishing step (S14) is then performed. In the mirror surface processing step (S14), the mirror surface processing is performed on the light incident end surface 28 of the glass substrate 46 shown in FIG. 7, thereby forming the light incident end surface 28 having a surface roughness Ra of 0.1 μm or less. .

＜第２面取り工程＞
鏡面加工工程（Ｓ１４）にてガラス基材４６に入光端面２８が形成されると、続いて第２面取り工程（Ｓ１６）を実施し、光出射面２６と入光端面２８との間、及び光反射面３２と入光端面２８との間を研削処理又は研磨処理する。これにより、入光側面取り面４０が形成される。これにより形成された入光側面取り面４０において、後述するＰ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θは、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす。これにより、光源１８の光量損失を抑えることができる。なお、第２面取り工程（Ｓ１６）は鏡面加工工程（Ｓ１４）よりも前段で実施することもでき、また、鏡面加工工程（Ｓ１４）と同時に実施することもできる。 <Second chamfering process>
When the light incident end face 28 is formed on the glass substrate 46 in the mirror finishing process (S14), the second chamfering process (S16) is subsequently performed, and between the light emitting face 26 and the light incident end face 28, and A grinding process or a polishing process is performed between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28. Thereby, the light incident side chamfering surface 40 is formed. In the light incident side chamfered surface 40 thus formed, the inclination angle θ of a line segment L connecting P1 and P2 described later with respect to the light incident end surface 28 satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.75. Thereby, the light quantity loss of the light source 18 can be suppressed. In addition, a 2nd chamfering process (S16) can also be implemented before a mirror surface process (S14), and can also be implemented simultaneously with a mirror surface process (S14).

入光側面取り面４０を形成する際、研削処理又は研磨処理を実施する工具としては砥石を用いてもよく、また砥石の他に、布、皮、ゴム等からなるバフやブラシ等を用いてもよく、その際、酸化セリウム、アルミナ、カーボランダム、コロイダルシリカ等の研磨剤を用いてもよい。中でも寸法安定性の観点から、研磨具としては砥石を用いることが好ましい。   When forming the light incident side chamfered surface 40, a grindstone may be used as a tool for performing the grinding process or the polishing process, and in addition to the grindstone, a buff or brush made of cloth, leather, rubber or the like is used. In this case, an abrasive such as cerium oxide, alumina, carborundum, colloidal silica may be used. Among these, from the viewpoint of dimensional stability, it is preferable to use a grindstone as the polishing tool.

以上のＳ１０〜Ｓ１６に示す各工程を経ることにより、ガラス板１２が製造される。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃは、ガラス板１２が製造された後に光反射面３２に対して印刷等の方法で形成される。   The glass plate 12 is manufactured through the steps shown in S10 to S16. The reflective dots 24A, 24B, and 24C are formed on the light reflecting surface 32 by a method such as printing after the glass plate 12 is manufactured.

以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は上記した特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能なものである。   The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above. However, the present invention is not limited to the specific embodiments described above, and various modifications are possible within the scope of the gist of the present invention described in the claims. It can be modified and changed.

〔ガラス板１２及び面状発光装置１４の特徴〕
図１の如く、面状発光装置１４のガラス板１２として、光源１８の光量を有効利用するためには、入光端面２８からガラス板１２の内部に入射した光を、反射ドット２４Ａ〜Ｃが付与されていない状態において、外部に漏光させることなく、ガラス板１２の内面で繰り返し全反射させながら進行させることが要求される。 [Characteristics of the glass plate 12 and the planar light-emitting device 14]
As shown in FIG. 1, in order to effectively use the light amount of the light source 18 as the glass plate 12 of the planar light emitting device 14, the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light incident end face 28 is reflected by the reflection dots 24 </ b> A to 24 </ b> C. In the state where it is not applied, it is required to proceed while repeatedly totally reflecting on the inner surface of the glass plate 12 without leaking light to the outside.

しかしながら、特許文献３に開示された、通常の形状の面取り面を有するガラス板では、面取り面からガラス板の内部に入射した光が、屈折により進行方向を大きく曲げられてしまうため、ガラス板内を導波することなく外部に漏光するという問題があった。このような漏光現象は、入光端面の近傍位置で多発することも確認された。つまり、従来のガラス板では、光源の光量を損失させることなく有効利用することができるものは存在していなかった。   However, in the glass plate having a chamfered surface having a normal shape disclosed in Patent Document 3, since the light incident on the inside of the glass plate from the chamfered surface is greatly bent by refraction, the inside of the glass plate There is a problem that light leaks outside without being guided. It was also confirmed that such a light leakage phenomenon occurred frequently in the vicinity of the light incident end face. In other words, there is no conventional glass plate that can be used effectively without losing the light amount of the light source.

そこで、本実施形態では、光源１８の光量を有効利用することができる面状発光装置１４、及び面状発光装置１４に導光板として用いることができるガラス板１２を提供する。   Therefore, in the present embodiment, a planar light emitting device 14 that can effectively use the light amount of the light source 18 and a glass plate 12 that can be used as the light guide plate in the planar light emitting device 14 are provided.

次に、図４に基づいて説明する。図４は、ガラス板１２の特徴を拡大して示した説明図であり、主平面である光出射面２６及び光反射面３２と、端面である入光端面２８とに対して垂直な断面図である。   Next, a description will be given based on FIG. FIG. 4 is an explanatory view showing the characteristics of the glass plate 12 in an enlarged manner, and is a cross-sectional view perpendicular to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 that are main surfaces and the light incident end surface 28 that is an end surface. It is.

繰り返し説明するが、ガラス板１２は、光出射面２６及び光反射面３２を有し、光出射面２６及び光反射面３２に対して垂直な入光端面２８を有する。また、光出射面２６と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられ、光反射面３２と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられている。   As will be described repeatedly, the glass plate 12 has a light emitting surface 26 and a light reflecting surface 32, and a light incident end surface 28 perpendicular to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32. A light incident side chamfer 40 is provided adjacent to the light exit surface 26 and the light incident end surface 28, and a light incident side chamfer 40 is provided adjacent to the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28. Yes.

そして、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する点を第１交差点Ｐ１とし、入光側面取り面４０と入光端面２８とが交差する点を第２交差点Ｐ２としたときに、Ｐ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たしている。なお、光反射面３２側の入光側面取り面４０も同様の構成なので、光反射面３２側の入光側面取り面４０の説明は省略する。   Then, in a cross section perpendicular to the light exit surface 26 and the light entrance end surface 28, a point where the light entrance side chamfer 40 and the light exit surface 26 intersect is defined as a first intersection P1, and the light entrance side chamfer 40 and the light entrance chamfer 40 are incident. When the point where the light end face 28 intersects is defined as the second intersection P2, the inclination angle θ of the line segment L connecting P1 and P2 with respect to the light incident end face 28 satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.75. ing. Since the light incident side chamfered surface 40 on the light reflecting surface 32 side has the same configuration, the description of the light incident side chamfered surface 40 on the light reflecting surface 32 side is omitted.

本願発明者は、ガラス板１２として、光源１８の光量を有効利用可能な入光側面取り面４０の形状を鋭意検討し、入光側面取り面４０を備えたガラス板であっても、光源１８の光量損失を最小限に抑えることができるガラス板１２を見出した。   The inventor of the present application intensively studied the shape of the light incident side chamfering surface 40 that can effectively use the light amount of the light source 18 as the glass plate 12, and even if it is a glass plate provided with the light incident side chamfering surface 40, the light source 18. The glass plate 12 which can suppress the light quantity loss of this to the minimum was discovered.

すなわち、図４の如く、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する第１交差点Ｐ１と、入光側面取り面４０と入光端面２８とが交差する第２交差点Ｐ２とを結ぶ線分Ｌの入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たすガラス板を提供する。   That is, as shown in FIG. 4, in the cross section perpendicular to the light exit surface 26 and the light entrance end surface 28, the first intersection P1 where the light entrance side chamfer 40 and the light exit surface 26 intersect with each other, and the light entrance side chamfer Provided is a glass plate in which an inclination angle θ with respect to the light incident end face 28 of a line segment L connecting 40 and the second intersection P2 where the light incident end face 28 intersects satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.75.

このような形状の入光側面取り面４０から入射した光源１８の光は、ガラス板１２の光出射面２６の内面及び光反射面３２の内面で繰り返し全反射されながら、ガラス板１２の内部を進行する。これにより、実施形態によれば、光源１８の光量を有効利用することができるガラス板１２、及び面状発光装置１４を提供することができる。   The light of the light source 18 that has entered from the light incident side chamfering surface 40 having such a shape is repeatedly totally reflected by the inner surface of the light emitting surface 26 and the inner surface of the light reflecting surface 32 of the glass plate 12, while passing through the inside of the glass plate 12. proceed. Thereby, according to embodiment, the glass plate 12 and the planar light-emitting device 14 which can use effectively the light quantity of the light source 18 can be provided.

なお、図４では、断面形状が直線状の入光側面取り面４０を示したが、入光側面取り面４０の断面形状は円弧状であるものも含む。その場合、図８のガラス板１２の要部拡大断面図の如く、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０を形成する円弧を均等に２分割する円弧上の点を点Ｐ３とし、点Ｐ３における上記円弧の接線Ｔの入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす。   In FIG. 4, the light incident side chamfered surface 40 having a linear cross section is shown. However, the cross section of the light incident side chamfered surface 40 includes an arc shape. In that case, as shown in the enlarged sectional view of the main part of the glass plate 12 in FIG. 8, the arc forming the light incident side chamfered surface 40 is equally divided into two in the cross section perpendicular to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28. A point on the arc to be made is a point P3, and an inclination angle θ of the arc tangent T to the light incident end face 28 at the point P3 satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.75.

上記ｔａｎθが０．０１以上であれば、面取り部が極端に小さくなりすぎず、ガラス板１２のエッジを取り除き強度を向上させるという当初の目的を果たせないおそれが減る。上記ｔａｎθが０．７５以下であれば、ガラス板１２からの漏光が少なくなり、ガラス板１２を導光板として用いた場合に、輝度が高くなる。漏光をより低減させるために、上記θは、０．０１≦ｔａｎθ≦０．５を満たすことが好ましく、０．０１≦ｔａｎθ≦０．４を満たすことがより好ましく、０．０１≦ｔａｎθ≦０．３を満たすことがさらに好ましく、０．０１≦ｔａｎθ≦０．２を満たすことが特に好ましい。特に上記θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．２を満たす場合は、漏光を完全になくすことができる。   If the tan θ is 0.01 or more, the chamfered portion is not excessively reduced, and the possibility that the original purpose of removing the edge of the glass plate 12 and improving the strength cannot be achieved is reduced. When the tan θ is 0.75 or less, light leakage from the glass plate 12 is reduced, and luminance is increased when the glass plate 12 is used as a light guide plate. In order to further reduce light leakage, the above θ preferably satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.5, more preferably satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.4, and 0.01 ≦ tan θ ≦ 0. .3, more preferably 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.2. In particular, when the θ satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.2, light leakage can be completely eliminated.

一般的な面取り形状では、上記θが４５°であり、ｔａｎθは１となるが、この場合、入光側面取り面４０からガラス板１２に入射した際に、光の進行方向が屈折により大きく曲げられてしまう。進行方向を大きく曲げられた光は、ガラス板１２内を導波することなく、容易にガラス板１２から漏れ出てしまう。ｔａｎθを０．７５以下とすることにより、屈折の影響を抑制でき、結果的に漏光を低減できることを、本願発明者は見出した。   In a general chamfered shape, θ is 45 ° and tan θ is 1. In this case, when light enters the glass plate 12 from the incident side chamfered surface 40, the light traveling direction is greatly bent by refraction. It will be. The light whose traveling direction is greatly bent is easily leaked from the glass plate 12 without being guided through the glass plate 12. The inventor of the present application has found that by setting tan θ to be 0.75 or less, the influence of refraction can be suppressed, and as a result, light leakage can be reduced.

また、実施形態のガラス板１２は、入光側面取り面４０の表面粗さＲａが０．１μｍ以下であることが好ましい。これにより、光源１８からの光は入光側面取り面４０で散乱あるいは乱反射されることなく、ガラス板１２の内部に入射する。これにより、光源１８の光を更に有効利用することができる。   Moreover, it is preferable that the glass plate 12 of embodiment has surface roughness Ra of the light-incidence chamfering surface 40 of 0.1 micrometer or less. Thereby, the light from the light source 18 enters the inside of the glass plate 12 without being scattered or irregularly reflected by the incident light chamfered surface 40. Thereby, the light of the light source 18 can be used more effectively.

更に、実施形態のガラス板１２は、好適には、５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上なので、内部透過率の高いガラス板１２となる。これにより、光源１８の光をより一層有効利用することができる。   Furthermore, the glass plate 12 of the embodiment is preferably a glass plate 12 having a high internal transmittance because it has a length of 50 mm and an average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm of 90% or more. Thereby, the light of the light source 18 can be used more effectively.

〔実施例〕
本願発明者は、上記ｔａｎθの範囲を見出すに当たり、光線追跡ソフト（Ｌｉｇｈｔ Ｔｏｏｌｓ：サイバーネットシステム社製）を用いて、光線本数１００万本でシミュレーションを行った。本シミュレーションに用いたモデルでは、７００ｍｍ×７００ｍｍのサイズの矩形のガラス板１２に対向するよう、入光端面２８から０．５ｍｍの距離を空けて、光源１８を配し、光源１８を取り囲むようにリフレクタ３０を配した。また、ガラス板１２は、面取り面４０を有し、その傾斜角およびサイズは後述する通り、種々変化させてシミュレーションを行った。光源１８は並列された複数の点光源からなり、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍの範囲で発光し、ランバーシアンの配光特性を持つものとした。リフレクタ３０はσ＝１５°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は９８％であるとした。ガラス板１２は光出射面２６、及び光反射面３２を有し、光反射面３２には反射ドットは形成されていないものとした。また、ガラス板１２と対向するよう、光反射面３２から０．１ｍｍの距離を空けて反射シート２０を配設した。反射シートは、σ＝１５°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は９８％であるとした。 〔Example〕
In finding the range of tan θ, the inventor of the present application performed a simulation with 1 million rays using ray tracing software (Light Tools: manufactured by Cybernet System). In the model used in this simulation, the light source 18 is arranged at a distance of 0.5 mm from the light incident end face 28 so as to face the rectangular glass plate 12 having a size of 700 mm × 700 mm so as to surround the light source 18. A reflector 30 is arranged. Further, the glass plate 12 has a chamfered surface 40, and the simulation was performed by changing the inclination angle and size of the glass plate 12 as described later. The light source 18 is composed of a plurality of point light sources arranged in parallel, emits light in a wavelength range of 400 nm to 700 nm, and has a Lambertian light distribution characteristic. The reflector 30 has a Gaussian reflection characteristic of σ = 15 °, and the diffuse reflectance is 98%. The glass plate 12 has a light emitting surface 26 and a light reflecting surface 32, and no reflecting dots are formed on the light reflecting surface 32. Further, the reflective sheet 20 was disposed at a distance of 0.1 mm from the light reflecting surface 32 so as to face the glass plate 12. The reflective sheet had a Gaussian reflection characteristic of σ = 15 ° and the diffuse reflectance was 98%.

非導波光の量および、導波光の量をより正しく見積もるために、本モデルにおいては、ガラスの吸収はないものと仮定した。ガラスの屈折率は、波長４３５．８ｎｍにおいて１．５３２、波長４８６．１ｎｍにおいて１．５２７、波長５４６．１ｎｍにおいて１．５２３、波長５８７．６ｎｍにおいて１．５２１、波長６５６．３ｎｍにおいて１．５１９であるとし、これらの値を適当なセルマイヤー係数によって補間したものを使用した。   In order to more accurately estimate the amount of non-guided light and the amount of guided light, it was assumed in this model that there was no glass absorption. The refractive index of the glass is 1.532 at a wavelength of 435.8 nm, 1.527 at a wavelength of 486.1 nm, 1.523 at a wavelength of 546.1 nm, 1.521 at a wavelength of 587.6 nm, and 1.519 at a wavelength of 656.3 nm. And these values interpolated by appropriate Selmeier coefficients were used.

図９は、厚さｔが１．７ｍｍのガラス板１２において、複数のｔａｎθに対する非導波光の割合（％）を中実の菱形（Ｓｏｌｉｄ ｒｈｏｍｂｕｓ：◆）、中実の正方形（Ｓｏｌｉｄ Ｓｑｕａｒｅ：■）、中実の三角形（Ｓｏｌｉｄ Ｔｒｉａｎｇｌｅ：▲）の印でプロットした図である。図１０は、図９の非導波光の割合（％）をシミュレーションによって算出するための条件とシミュレーションの結果を示した表である。   FIG. 9 shows that the ratio (%) of non-guided light to a plurality of tan θ in a glass plate 12 having a thickness t of 1.7 mm is a solid rhombus (solid), a solid square (Solid Square: ■). ), A diagram plotted with solid triangles (▲). FIG. 10 is a table showing conditions for calculating the ratio (%) of non-guided light in FIG. 9 and results of the simulation.

また、図１１は、厚さｔが２．５ｍｍのガラス板１２において、複数のｔａｎθ値に対する非導波光の割合（％）を中実の菱形（Ｓｏｌｉｄ ｒｈｏｍｂｕｓ：◆）、中実の正方形（Ｓｏｌｉｄ Ｓｑｕａｒｅ：■）、中実の三角形（Ｓｏｌｉｄ Ｔｒｉａｎｇｌｅ：▲）の印でプロットした図である。図１２は、図１１の非導波光の割合（％）をシミュレーションによって算出するための条件とシミュレーションの結果を示した表である。   FIG. 11 shows the ratio (%) of non-guided light to a plurality of tan θ values in a glass plate 12 having a thickness t of 2.5 mm, a solid rhombus (solid), a solid square (Solid). It is the figure plotted by the mark of Square (square) and solid triangle (Solid Triangle :). FIG. 12 is a table showing conditions for calculating the ratio (%) of non-guided light in FIG. 11 and results of the simulation.

ａとは、図４の如く、光出射面２６に沿って延長された第１延長線Ｌａと、入光端面２８に沿って延長された第２延長線Ｌｂとが交差する点を第３交差点Ｐ３とした場合における、第１交差点Ｐ１から第３交差点Ｐ３までの長さである。また、ｂとは、第２交差点Ｐ２から第３交差点Ｐ３までの長さである。つまり、ａ／ｂ＝ｔａｎθであり、ａ／ｂ値が０．７５以下であることが本実施形態の特徴である。   As shown in FIG. 4, a is a third intersection where the first extension line La extended along the light exit surface 26 and the second extension line Lb extended along the light incident end surface 28 intersect. This is the length from the first intersection P1 to the third intersection P3 in the case of P3. Further, b is the length from the second intersection P2 to the third intersection P3. That is, a feature of the present embodiment is that a / b = tan θ and the a / b value is 0.75 or less.

更に、図１０、図１２に記載した非導波光とは、ガラス板１２において、光出射面２６から漏れ出る光の合計量を意味し、非導波光（％）とは、光源１８の光量を１００％としたときの、前記検出点での漏光量の割合を示している。   Further, the non-waveguide light described in FIGS. 10 and 12 means the total amount of light leaking from the light exit surface 26 in the glass plate 12, and the non-waveguide light (%) means the light amount of the light source 18. The ratio of the amount of light leakage at the detection point when 100% is shown.

また、導波光とは、ガラス板１２の内部で全反射されながら進行する光を意味し、導波光（％）とは、光源１８の光量を１００％としたときの、入光端面２８から非入光端面３８に向けて６９０ｍｍ離間した位置で検出される光量の割合を示している。なお、導波光（％）と非導波光（％）との合算値が１００％とならない理由は、リフレクタ３０または反射シート２０によって光が吸収されることによるものである。   The guided light means light that travels while being totally reflected inside the glass plate 12, and the guided light (%) means that the light quantity of the light source 18 is 100%. The ratio of the amount of light detected at a position spaced 690 mm toward the light incident end surface 38 is shown. The reason why the total value of the guided light (%) and the non-guided light (%) does not become 100% is that the light is absorbed by the reflector 30 or the reflection sheet 20.

〈シミュレーション結果〉
図９、図１１によれば、ｂを０．１ｍｍに設定し、ａを０．０１ｍｍ、０．０２ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．０７ｍｍ、０．１ｍｍとした場合の非導波光（％）が中実の菱形（Ｓｏｌｉｄ ｒｈｏｍｂｕｓ：◆）印でそれぞれプロットされている。同様に、ｂを０．２ｍｍに設定し、ａを０．０１ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２ｍｍとした場合の非導波光（％）が中実の正方形（Ｓｏｌｉｄ Ｓｑｕａｒｅ：■）印でそれぞれプロットされている。同様に、ｂを０．３ｍｍに設定し、ａを０．０１ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．２ｍｍ、０．３ｍｍとした場合の非導波光（％）が中実の三角形（Ｓｏｌｉｄ Ｔｒｉａｎｇｌｅ：▲）印でそれぞれプロットされている。 <simulation result>
According to FIGS. 9 and 11, non-waveguide light when b is set to 0.1 mm and a is set to 0.01 mm, 0.02 mm, 0.03 mm, 0.05 mm, 0.07 mm, and 0.1 mm. (%) Is plotted with solid rhombus (♦) marks. Similarly, non-guided light (%) is solid when b is set to 0.2 mm and a is set to 0.01 mm, 0.03 mm, 0.05 mm, 0.1 mm, 0.15 mm, and 0.2 mm. Are plotted with solid squares (■). Similarly, non-guided light (%) is solid when b is set to 0.3 mm and a is set to 0.01 mm, 0.03 mm, 0.05 mm, 0.1 mm, 0.2 mm, and 0.3 mm. Each triangle is plotted with a solid triangle (▲) mark.

ここで、ｔａｎθが１であるときに比べて、非導波光（％）が低減していることを評価基準とすると、図９、図１０の如く、厚さｔが１．７ｍｍのガラス板１２の場合では、ａ／ｂ値が０．７５以下（ｔａｎθ≦０．７５）であれば、評価基準を満たすことができた。また、ａ／ｂ値が０．２以下（ｔａｎθ≦０．２）であれば、非導波光（％）がゼロとなることがわかった。なお、その評価基準を満たすためには、ａが０．０１〜０．０５ｍｍであり、ｂが０．１〜０．３ｍｍであることが好ましいことも判明した。   Here, assuming that the non-guided light (%) is reduced compared to when tan θ is 1, the glass plate 12 having a thickness t of 1.7 mm as shown in FIGS. 9 and 10. In this case, if the a / b value is 0.75 or less (tan θ ≦ 0.75), the evaluation criteria can be satisfied. Further, it was found that if the a / b value is 0.2 or less (tan θ ≦ 0.2), the non-guided light (%) becomes zero. In order to satisfy the evaluation criteria, it was also found that a is preferably 0.01 to 0.05 mm and b is preferably 0.1 to 0.3 mm.

また、図１１、図１２の如く、厚さｔが２．５ｍｍのガラス板１２の場合でも、ａ／ｂ値が０．７５以下（ｔａｎθ≦０．７５）であれば、評価基準を満たすことができた。また、ａ／ｂ値が０．２以下（ｔａｎθ≦０．２）であれば、非導波光（％）がゼロとなることがわかった。このように、ｔａｎθの好ましい範囲は、ガラス板１２の厚みによらないことがわかった。なお、その評価基準を満たすためには、ａが０．０１〜０．０５ｍｍであり、ｂが０．１〜０．３ｍｍであることが好ましいことも判明した。   Further, as shown in FIGS. 11 and 12, even in the case of a glass plate 12 having a thickness t of 2.5 mm, if the a / b value is 0.75 or less (tan θ ≦ 0.75), the evaluation criteria are satisfied. I was able to. Further, it was found that if the a / b value is 0.2 or less (tan θ ≦ 0.2), the non-guided light (%) becomes zero. Thus, it was found that the preferable range of tan θ does not depend on the thickness of the glass plate 12. In order to satisfy the evaluation criteria, it was also found that a is preferably 0.01 to 0.05 mm and b is preferably 0.1 to 0.3 mm.

したがって、ａ／ｂ値が０．７５以下（ｔａｎθ≦０．７５）であるガラス板１２によれば、ガラス板１２の厚みによらず、光源１８の光量を有効利用することができる。よって、実施例のガラス板１２を備えた面状発光装置１４によれば、電子機器の薄型化を達成しつつ消費電力を削減することができる。   Therefore, according to the glass plate 12 having an a / b value of 0.75 or less (tan θ ≦ 0.75), the light amount of the light source 18 can be effectively used regardless of the thickness of the glass plate 12. Therefore, according to the planar light-emitting device 14 provided with the glass plate 12 of an Example, power consumption can be reduced, achieving thickness reduction of an electronic device.

１０…液晶表示装置、１２…ガラス板、１４…面状発光装置、１６…液晶パネル、１８…光源、２０…反射シート、２２…各種光学シート、２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃ…反射ドット、２６…光出射面、２８…入光端面、３０…リフレクタ、３２…光反射面、３４、３６、３８…非入光端面、４０…入光側面取り面、４２…非入光側面取り面、４４…ガラス素材、４６…ガラス基材   DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Liquid crystal display device, 12 ... Glass plate, 14 ... Planar light-emitting device, 16 ... Liquid crystal panel, 18 ... Light source, 20 ... Reflection sheet, 22 ... Various optical sheets, 24A, 24B, 24C ... Reflection dot, 26 ... Light Emission surface, 28 ... light incident end surface, 30 ... reflector, 32 ... light reflecting surface, 34, 36, 38 ... non-light incident end surface, 40 ... light incident side chamfering surface, 42 ... non-light incident side chamfering surface, 44 ... glass Material, 46 ... Glass substrate

Claims (7)

主平面と前記主平面に対して垂直な端面とを有し、かつ前記主平面と前記端面との間で、前記主平面及び前記端面に隣接して面取り面が備えられたガラス板であって、
前記主平面及び前記端面に対して垂直な断面において、前記面取り面と前記主平面とが交差する第１交差点と、前記面取り面と前記端面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分の前記端面に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす、ガラス板。 A glass plate having a main plane and an end face perpendicular to the main plane, and having a chamfered surface adjacent to the main plane and the end face between the main plane and the end face. ,
In a cross section perpendicular to the main plane and the end surface, a line segment connecting a first intersection where the chamfered surface and the main plane intersect with a second intersection where the chamfered surface and the end surface intersect A glass plate having an inclination angle θ with respect to the end surface that satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.75. 前記傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．２を満たす、請求項１に記載のガラス板。   The glass plate according to claim 1, wherein the inclination angle θ satisfies 0.01 ≦ tan θ ≦ 0.2. 前記端面の表面粗さＲａが０．１μｍ以下である、請求項１又は２に記載のガラス板。   The glass plate of Claim 1 or 2 whose surface roughness Ra of the said end surface is 0.1 micrometer or less. 前記ガラス板は、５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上である、請求項１から３のいずれか１項に記載のガラス板。   The said glass plate is a glass plate of any one of Claim 1 to 3 whose average internal transmittance in wavelength 400-700nm is 90% or more by 50 mm length. 前記ガラス板の厚さは０．７〜３．０ｍｍであり、
前記主平面に沿って延長された第１延長線と、前記端面に沿って延長された第２延長線とが交差する点を第３交差点とし、
前記第１交差点から前記第３交差点までの長さが０．０１〜０．０５ｍｍであり、
前記第２交差点から前記第３交差点までの長さが０．１〜０．３ｍｍである、請求項１から４のいずれか１項に記載のガラス板。 The glass plate has a thickness of 0.7 to 3.0 mm,
A point where a first extension line extending along the main plane and a second extension line extending along the end face intersect with each other as a third intersection.
The length from the first intersection to the third intersection is 0.01 to 0.05 mm,
The glass plate of any one of Claim 1 to 4 whose length from the said 2nd intersection to the said 3rd intersection is 0.1-0.3 mm. 前記端面の表面粗さＲａの値は、前記面取り面の表面粗さＲａの値より小さいことを特徴とする、請求項１から５のいずれか１項に記載のガラス板。   The value of surface roughness Ra of the said end surface is smaller than the value of surface roughness Ra of the said chamfering surface, The glass plate of any one of Claim 1 to 5 characterized by the above-mentioned. 前記面取り面の表面粗さＲａが０．８μｍ以下である、請求項１から６のいずれか１項に記載のガラス板。   The glass plate of any one of Claim 1 to 6 whose surface roughness Ra of the said chamfering surface is 0.8 micrometer or less.

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