JP2018144224A - 表面被覆切削工具 - Google Patents
表面被覆切削工具 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2018144224A JP2018144224A JP2018018809A JP2018018809A JP2018144224A JP 2018144224 A JP2018144224 A JP 2018144224A JP 2018018809 A JP2018018809 A JP 2018018809A JP 2018018809 A JP2018018809 A JP 2018018809A JP 2018144224 A JP2018144224 A JP 2018144224A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- composition
- average
- component
- layer
- region
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 72
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 75
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 35
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 16
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 16
- 239000011195 cermet Substances 0.000 claims description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 abstract description 89
- 229910010037 TiAlN Inorganic materials 0.000 abstract description 62
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 abstract description 26
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract description 2
- 229910010038 TiAl Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 23
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910004349 Ti-Al Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910004692 Ti—Al Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 2
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 238000007733 ion plating Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000004299 exfoliation Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
Description
そして、被覆工具の切削性能改善を目的として、従来から、数多くの提案がなされている。
また、特許文献2に示される従来被覆工具においては、層厚方向に組成変化を形成することで高温硬さと耐熱性、靱性を両立せしめることができるが、層内の異方性によって、層厚に垂直方向のクラックの発生・伝播を十分に防止することはできないという問題がある。
したがって、この知見に基づいて作成された被覆工具は、高熱発生を伴い、しかも、切刃に対して衝撃的・断続的な高負荷が作用する断続切削加工条件下で、すぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を両立することができるのである。
したがって、これら知見に基づいて作製された被覆工具も、高熱発生を伴い、しかも、切刃に対して衝撃的・断続的な高負荷が作用する断続切削加工条件下で、すぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を両立することができるのである。
「(1)WC基超硬合金、TiCN基サーメットおよびcBN焼結体のいずれかからなる工具基体の表面に、0.5〜8.0μmの平均層厚のTiとAlの複合窒化物層を少なくとも含む硬質被覆層が設けられた表面被覆切削工具において、
前記TiとAlの複合窒化物層は、その組成を、組成式:(TixAl1−x)Nで表した場合、0.10≦x≦0.35(ただし、xは原子比)を満足する平均組成を有し、
前記TiとAlの複合窒化物層中には、前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が、少なくとも、工具基体表面の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向に存在していることを特徴とする表面被覆切削工具。
(2)前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域のTi成分の平均組成をYとした場合、前記TiとAlの複合窒化物層におけるTi成分の平均組成xと前記Yは、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係を満足することを特徴とする上記(1)に記載の表面被覆切削工具。
(3)前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域の平均幅Wは、30〜500nmであることを特徴とする上記(2)に記載の表面被覆切削工具。
(4)前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が前記TiとAlの複合窒化物層の縦断面に占める、平均面積割合Stは3〜50面積%であることを特徴とする上記(1)乃至(3)のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
(5)前記TiとAlの複合窒化物層は、立方晶構造の結晶粒と六方晶構造の結晶粒の混合組織からなり、前記TiとAlの複合窒化物層の縦断面に占める立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sは30面積%以上であることを特徴とする上記(1)乃至(4)のいずれかに記載の表面被覆切削工具。」
を特徴とするものである。
硬質被覆層は、少なくともTiAlN層を含むが、該TiAlN層の平均層厚が0.5μm未満では、TiAlN層によって付与される長期の耐摩耗性向上効果が十分に得られず、一方、平均層厚が8.0μmを超えると、欠損やチッピングが発生しやすくなることがあるため、TiAlN層の平均層厚を0.5〜8.0μmとする。
TiAlN層を、
組成式:(TixAl1−x)N
で表した場合、0.10≦x≦0.35(ただし、xは原子比)を満足する平均組成を有することが必要である。
Ti成分の平均組成を表すxが0.10未満である場合には、六方晶構造のTiAlN結晶粒が形成されやすくなり、TiAlN層の硬度が低下し高速切削において十分な耐摩耗性を得ることができない。
一方、Ti成分の平均組成を表すxが0.35を超える場合には、Al成分の組成割合が減少するため、TiAlN層の高温硬さおよび高温耐酸化性が低下する。
したがって、Ti成分の平均組成xは、0.10≦x≦0.35とする。
なお、工具基体表面の汚染の影響などで不可避的に検出される炭素や酸素などの元素を除いてTi、Al、Nの含有割合の原子比を定量し、TiとAlとNの含有割合の原子比の合計に対するNの含有割合が0.45以上0.65以下の範囲であれば、上記xの範囲が満足される限り、同等の効果が得られ特に問題は無い。
本発明のTiAlN層では、Al成分の平均組成割合1−x(ただし、1−xは原子比)を0.65〜0.90と高くしているため、TiAlN層は、立方晶構造の結晶粒と六方晶構造の結晶粒の混合組織からなるが、TiAlN層の縦断面に占める立方晶構造の結晶粒の平均面積割合S(面積%)は30面積%以上とすることが望ましい。
これは、立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sが30面積%未満では、相対的に、六方晶構造の結晶粒の面積割合が増加するためTiAlN層の硬さが低下し、その結果、耐摩耗性が低下することがあるためである。
なお、立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sは、例えば、電界放出型走査電子顕微鏡と電子線後方散乱回折装置を用いて、TiAlN層の工具基体表面に垂直な方向の断面(縦断面)を測定することにより求めることができる。
TiAlN層中に、Ti成分の平均組成xに比して、Ti成分の平均組成xが相対的に高い高Ti帯状領域は、次の(1)〜(5)のとおりである。
本発明では、工具基体表面の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向となるように形成する(図1を参照)。
この角度範囲とした理由は、35度未満であると、高切込み等の切れ刃に高負荷が掛かる切削において硬質被覆層の表面のクラック発生・進展が生じやすく、一方、70度を超えると硬質被覆層が積層膜であるときと同様の層厚方向の剥離が生じやすくなるためである。
なお、本発明の知見に先行する知見において、30度以下であれば、層厚方向の異方性がないためTiAlN層の剥離が生じることはなく、しかも、高Ti帯状領域の存在によって靱性が向上し、切削加工時に断続的・衝撃的負荷が作用しても、TiAlN層のチッピング発生、欠損発生が抑制されることがわかっている。しかし、後述する切削試験2の結果が示すように、より高負荷の切削性能は、30度以下の範囲では、35度以上70度以下には及ばず、70度を超える範囲の切削条件よりもすぐれ、さらには、高Ti帯状組織の存在しないものよりも一層すぐれていることがわかった。
この角度の測定は、高Ti帯状領域の特定がなされた後に行うものであるから、後述する「高Ti帯状領域の特定」の欄で説明する。
高Ti帯状領域のTi成分の平均組成をYとした場合、TiとAlの複合窒化物層におけるTi成分の平均組成xとYは、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係を満足することが好ましい。
これは、Yが(x+0.01)未満であると、TiAlN層全体に対して高Ti帯状領域の靱性が十分ではないため衝撃の吸収・緩和が不十分なときがあり、(x+0.05)を超えると、高Ti帯状領域が必要な硬度を得ることができず、TiAlN層全体の耐摩耗性が低下してしまうことがあるためである。
高Ti帯状領域の幅とは、図1に示すように、高Ti帯状領域が傾斜している角度に対して垂直な方向における幅をいい、一例として、その平均幅Wは30〜500nmであることが望ましい。
これは、前記Wが30nm未満では、TiAlN層が全体としてほぼ均質な組成となるため、靱性向上効果、衝撃の吸収・緩和効果を期待することができないことがあり、一方、前記Wが500nmを超えると、TiAlN層中に部分的な低硬度領域が形成され、偏摩耗発生等により耐摩耗性が低下することがあるという理由による。
なお、高Ti帯状領域の幅とは、後記するように、例えば、透過型電子顕微鏡(TEM)を用いたエネルギー分散型X線分析法(EDS)(以下、「TEM−EDS」という。)によりTiAlN層の縦断面のTi成分の組成を測定した場合に、Ti成分の平均組成Yが、前記した(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係を満たすTi帯状領域の幅である。
高Ti帯状領域がTiAlN層に占める平均面積割合Stは、3〜50面積%であることが望ましい。
これは、Stが3面積%未満の場合には、高Ti帯状領域を形成したことによる靱性向上効果、衝撃の吸収・緩和効果が少ないため、耐チッピング性の改善度合いが低いことがあり、一方、Stが50面積%を超える場合には、高Ti帯状領域が低硬度領域として形成され、その結果、偏摩耗発生等により耐摩耗性が低下することがある、という理由による。
少なくとも500nmの帯状の幅が入る視野で測定したTEM−EDSによる測定像において、基体表面の法線とのなす角が35度以上70度以下である直線上の複数の測定点におけるTi成分の組成Yが、所定のTiの濃度の高い領域、例えば、(x+0.01)以上(x+0.05)以下の範囲内(なお、xは、既述したTiAlN層全体におけるTi成分の平均組成)にあるか否かによって、該直線が高Ti帯状領域に属するか直線であるか否かを判定する。
ついで、前記直線が高Ti帯状領域に属する場合には、該直線に直交する方向にTi成分の組成を測定し、測定したTi成分の組成が、当該所定のTiの濃度の高い領域、例えば、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係から外れる位置を、高Ti帯状領域の境界として特定する。
それから、前記で特定された高Ti帯状領域の複数位置においてTi成分の組成を測定し、これらを平均することによって、高Ti帯状領域におけるTi成分の平均組成Yを求めることができる。
また、前記で特定された高Ti帯状領域の輪郭を確定し、複数位置における幅を測定し、これらを平均することによって、高Ti帯状領域の平均幅Wを求めることができる。
そして、この確定された高Ti帯状領域の輪郭を、当該高Ti帯状領域の境界線として、工具基体表面の法線となす角度を測定し、この測定した角度を各高Ti帯状領域ごとに平均したものを工具基体の法線となす角とする。
本発明のTiAlN層は、立方晶構造の結晶粒と六方晶構造の結晶粒の混合組織からなるが、結晶構造と面積割合は、例えば、電界放出型走査電子顕微鏡と電子線後方散乱回折装置を用いて、TiAlN層の工具基体表面に垂直な方向の断面(縦断面)を測定することにより求めることができる。
より具体的に言えば、TiAlN層の工具基体表面に垂直な方向の断面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に70度の入射角度で15kVの加速電圧の電子線を1nAの照射電流で、前記断面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に照射し、工具基体と水平方向に長さ100μm、工具基体表面と垂直な方向の断面に沿って層厚以下の距離の測定範囲内について0.01μm/stepの間隔で、電子線後方散乱回折像を測定し、個々の結晶粒の結晶構造を解析することで、立方晶構造の結晶粒の面積割合を測定することができる。
上記測定を5箇所の測定範囲で行い、これらの平均値として、立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sを算出する。なお、0.01μm/stepの間隔とした測定点は、より詳細には、測定範囲内を充填するように一辺が0.01μmの正三角形を配置して、その各々の正三角形の頂点を測定点としており、一つの測定点での測定結果はこの正三角形一つの面積の測定結果を代表する測定結果となっている。従って、上記に示したように、測定点数の割合から面積割合が求められる。
前記特徴を備える本発明のTiAlN層は、例えば、以下の方法によって成膜することができる。
図2(a)、(b)に、本発明のTiAlN層を成膜するための、アークイオンプレーティング(以下、「AIP」という)装置の概略図を示す。
図2(a)、(b)に示すAIP装置内に、所定組成のTi−Al合金ターゲットを配置するとともに、WC基超硬合金、TiCN基サーメットおよびcBN焼結体のいずれかからなる工具基体をAIP装置の回転テーブル上に載置し、工具基体に対するボンバード前処理および工具基体の温度(成膜温度)、N2ガス圧、成膜時のバイアス電圧、バイアス電圧上昇速度を制御してアーク放電を発生させることにより、本発明のTiAlN層を成膜することができる。
特に、低バイアス電圧による処理から高バイアス電圧の処理に漸次変化させることで、自発的にTi成分の組成分布を形成させ、さらに、工具基体の温度(成膜温度)とN2ガス圧、バイアス電圧、バイアス電圧上昇速度の制御により、工具基体表面の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向に平行な結晶方位に沿う原子の積層関係を制御し、本発明に規定する高Ti帯状領域を形成することができる。
なお、具体的な説明としては、WC基超硬合金を工具基体とする被覆工具について説明するが、TiCN基サーメットあるいはcBN焼結体を工具基体とする被覆工具についても同様である。
原料粉末として、いずれも0.5〜5μmの平均粒径を有する、Co粉末、TaC粉末、NbC粉末、VC粉末、Cr3C2粉末、WC粉末を用意し、これら原料粉末を、表1に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてボールミルで72時間湿式混合し、減圧乾燥し後、100MPaの圧力でプレス成形し、これらの圧粉成形体を焼結し、所定寸法となるように加工して、ISO規格SEEN1203AFENのインサート形状をもったWC基超硬合金工具基体1〜2を製造した。
まず、装置内を排気して真空に保持しながら、ヒータで工具基体を表2に示す温度に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に表2に示す直流バイアス電圧を印加し、かつ、Ti−Al合金ターゲット(カソード電極)に表2に示すアーク電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄し、
ついで、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して表2に示すN2ガス圧とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体の温度を表2に示す温度範囲内に維持し、Ti−Al合金ターゲット(カソード電極)に表2に示すアーク電流を流してアーク放電を発生させ、表2に示す直流の低バイアス電圧を工具基体に対して表2に示す所定時間印加して、それから表2に示す上昇速度に沿うように、横軸を時間、縦軸をバイアス電圧(−V)としたグラフに表した際に直線状もしくは階段状に順次バイアス電圧を上昇させ、表2に示す直流の高バイアス電圧を印加して、TiAlN層を成膜することにより、表4に示す目標平均層厚、Ti成分の平均組成x、立方晶構造の結晶粒の平均面積割合S、所定の高Ti帯状領域(Ti成分の平均組成Y、平均幅W、平均面積割合St)を有する本発明被覆工具1〜10(以下、本発明工具1〜10という)をそれぞれ製造した。
また、TiAlN層におけるTi成分の組成を、TEM−EDSにより3箇所の膜厚方向に0.4μm以上、基体表面に平行な方向に1μm以上の視野範囲で測定し、その測定値の平均値を、TiAlN層のTi成分の平均組成xとして求めた。
表4、表5に、それぞれの値を示す。
具体的には、図1に示すようなTiAlN層の縦断面について、少なくとも500nmの帯状の幅が入る視野で測定したTEM−EDSによる測定像において、基体表面の法線とのなす角が35度以上70度以下である直線上の複数の測定点におけるTi成分の組成を測定し、該測定値が(x+0.01)以上(x+0.05)以下の範囲内にあるか否かによって、該直線が高Ti帯状領域に属するか直線であるか否かを判定する。
次に、前記直線が高Ti帯状領域に属する直線であると判定された場合には、該直線に直交する方向にTi成分の組成を測定し、測定したTi成分の組成が、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係から外れる位置を、高Ti帯状領域の境界として特定する。
ついで、前記で特定された高Ti帯状領域の複数位置においてTi成分の組成を測定し、これらを平均することによって、高Ti帯状領域におけるTi成分の平均組成Yを求める。
つづいて、前記で特定された高Ti帯状領域の輪郭を確定し、複数位置における幅を測定し、これらを平均することによって、高Ti帯状領域の平均幅Wを求める。
さらに、前記で求めた高Ti帯状領域の輪郭から、測定視野の面積中に存在する高Ti帯状領域の合計面積を求めることにより、TiAlN層の縦断面に占める高Ti帯状領域の平均面積割合Stを算出する。
表4、表5に、それぞれの値を示す。
具体的には、工具基体表面に垂直な方向のTiAlN層の断面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に70度の入射角度で15kVの加速電圧の電子線を1nAの照射電流で、前記断面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に照射し、工具基体と水平方向に長さ100μm、工具基体表面と垂直な方向の断面に沿って層厚以下の距離の測定範囲内について0.01μm/stepの間隔で、電子線後方散乱回折像を測定し、個々の結晶粒の結晶構造を解析することで、立方晶構造の結晶粒の面積割合を測定した。
上記測定を5箇所の測定範囲で行い、これらの平均値として、TiAlN層全体に占める立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sを算出した。
表4、表5に、その値を示す。
切削試験1
切削試験:乾式高速正面フライス、センターカット切削加工、
カッタ径: 125 mm、
被削材: JIS・SCM445幅100mm、長さ365mmのブロック材、
切削速度: 300 m/min、
切り込み: 2.5 mm、
一刃送り量: 0.25mm/刃、
切削時間: 9.5分、
表6に、試験結果を示す。
切削試験2
切削試験:乾式高速正面フライス、センターカット切削加工、
カッタ径: 125 mm、
被削材: JIS・SCM445幅100mm、長さ365mmのブロック材、
切削速度: 280 m/min、
切り込み: 2.8 mm、
一刃送り量: 0.3mm/刃、
切削時間: 8分
表7に、試験結果を示す。
Claims (5)
- WC基超硬合金、TiCN基サーメットおよびcBN焼結体のいずれかからなる工具基体の表面に、0.5〜8.0μmの平均層厚のTiとAlの複合窒化物層を少なくとも含む硬質被覆層が設けられた表面被覆切削工具において、
前記TiとAlの複合窒化物層は、その組成を、組成式:(TixAl1−x)Nで表した場合、0.10≦x≦0.35(ただし、xは原子比)を満足する平均組成を有し、
前記TiとAlの複合窒化物層中には、前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が、少なくとも、工具基体表面の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向に存在していることを特徴とする表面被覆切削工具。 - 前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域のTi成分の平均組成をYとした場合、前記TiとAlの複合窒化物層におけるTi成分の平均組成xと前記Yは、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係を満足することを特徴とする請求項1に記載の表面被覆切削工具。
- 前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域の平均幅Wは、30〜500nmであることを特徴とする請求項2に記載の表面被覆切削工具。
- 前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が前記TiとAlの複合窒化物層の縦断面に占める、平均面積割合Stは3〜50面積%であることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一項に記載の表面被覆切削工具。
- 前記TiとAlの複合窒化物層は、立方晶構造の結晶粒と六方晶構造の結晶粒の混合組織からなり、前記TiとAlの複合窒化物層の縦断面に占める立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sは30面積%以上であることを特徴とする請求項1乃至4のいずれか一項に記載の表面被覆切削工具。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017044405 | 2017-03-08 | ||
JP2017044405 | 2017-03-08 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2018144224A true JP2018144224A (ja) | 2018-09-20 |
JP7068646B2 JP7068646B2 (ja) | 2022-05-17 |
Family
ID=63590425
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018018809A Active JP7068646B2 (ja) | 2017-03-08 | 2018-02-06 | 表面被覆切削工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7068646B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019072838A (ja) * | 2017-10-12 | 2019-05-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP2020121378A (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP2020131360A (ja) * | 2019-02-20 | 2020-08-31 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
CN114502774A (zh) * | 2019-10-11 | 2022-05-13 | 山高刀具公司 | 涂层切削刀具 |
WO2022239139A1 (ja) * | 2021-05-12 | 2022-11-17 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具 |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003211304A (ja) * | 2002-01-21 | 2003-07-29 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
US20080317998A1 (en) * | 2006-01-13 | 2008-12-25 | Wolfgang Eichmann | Wear-resistant coating |
US20090060669A1 (en) * | 2007-09-05 | 2009-03-05 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated drill and a method of making the same |
JP2013139619A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-18 | Research Inst Of Industrial Science & Technology | 硬質コーティング層とその形成方法 |
JP2013211304A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-10 | Hitachi Zosen Corp | 3次元ヘテロ接合型cnt太陽電池 |
JP2015030061A (ja) * | 2013-08-02 | 2015-02-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆切削工具 |
JP2015036189A (ja) * | 2013-08-16 | 2015-02-23 | ケンナメタル インコーポレイテッドKennametal Inc. | 低応力硬質コーティングおよびその適用 |
JP2016030319A (ja) * | 2014-07-30 | 2016-03-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2016064485A (ja) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2016137549A (ja) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2016221672A (ja) * | 2015-05-26 | 2016-12-28 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2017030076A (ja) * | 2015-07-30 | 2017-02-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
-
2018
- 2018-02-06 JP JP2018018809A patent/JP7068646B2/ja active Active
Patent Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003211304A (ja) * | 2002-01-21 | 2003-07-29 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
US20080317998A1 (en) * | 2006-01-13 | 2008-12-25 | Wolfgang Eichmann | Wear-resistant coating |
US20090060669A1 (en) * | 2007-09-05 | 2009-03-05 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated drill and a method of making the same |
JP2013139619A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-18 | Research Inst Of Industrial Science & Technology | 硬質コーティング層とその形成方法 |
JP2013211304A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-10 | Hitachi Zosen Corp | 3次元ヘテロ接合型cnt太陽電池 |
JP2015030061A (ja) * | 2013-08-02 | 2015-02-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆切削工具 |
JP2015036189A (ja) * | 2013-08-16 | 2015-02-23 | ケンナメタル インコーポレイテッドKennametal Inc. | 低応力硬質コーティングおよびその適用 |
JP2016030319A (ja) * | 2014-07-30 | 2016-03-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2016064485A (ja) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2016137549A (ja) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2016221672A (ja) * | 2015-05-26 | 2016-12-28 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2017030076A (ja) * | 2015-07-30 | 2017-02-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019072838A (ja) * | 2017-10-12 | 2019-05-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP7205709B2 (ja) | 2017-10-12 | 2023-01-17 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP2020121378A (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP7132548B2 (ja) | 2019-01-31 | 2022-09-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP2020131360A (ja) * | 2019-02-20 | 2020-08-31 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP7144747B2 (ja) | 2019-02-20 | 2022-09-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
CN114502774A (zh) * | 2019-10-11 | 2022-05-13 | 山高刀具公司 | 涂层切削刀具 |
WO2022239139A1 (ja) * | 2021-05-12 | 2022-11-17 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具 |
JPWO2022239139A1 (ja) * | 2021-05-12 | 2022-11-17 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP7068646B2 (ja) | 2022-05-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6481897B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5924507B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP6402662B2 (ja) | 表面被覆切削工具及びその製造方法 | |
JP2018144224A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
WO2015182746A1 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP6296294B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2016137549A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2017030076A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2016165789A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2013139064A (ja) | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP7205709B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP2010017785A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2009090395A (ja) | 重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2018161736A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP6573171B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4811787B2 (ja) | 硬質被覆層の改質κ型酸化アルミニウム層が優れた粒界面強度を有する表面被覆サーメット製切削工具 | |
JP2018164962A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP7132548B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP6191873B2 (ja) | すぐれた耐チッピング性を有する表面被覆切削工具 | |
JP2018051705A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP6198002B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2018034277A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4936211B2 (ja) | 硬質被覆層が高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2019098502A (ja) | 硬質被覆層が優れた耐熱亀裂性を備える表面被覆切削工具 | |
JP2009061514A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200929 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20210826 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210908 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220401 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220414 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7068646 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |