JP2017227365A

JP2017227365A - エジェクタ式冷凍サイクル

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Publication number: JP2017227365A
Application number: JP2016122858A
Authority: JP
Inventors: 浩也長谷川; Hiroya Hasegawa; 雄輝竹内; Yuki Takeuchi; 尾形　豪太; Toshihiro Ogata; 豪太尾形; 山田　悦久; Etsuhisa Yamada; 悦久山田; 伊藤　誠司; Seiji Ito; 誠司伊藤
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2016-06-21
Filing date: 2016-06-21
Publication date: 2017-12-28
Anticipated expiration: 2036-06-21
Also published as: JP6642297B2

Abstract

【課題】除湿暖房を行う空調装置に適用されるエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、除湿暖房時の送風空気の温度調整範囲を拡大させる。【解決手段】室外熱交換器１８と室内蒸発器２０とを冷媒流れに対して直列的に接続して車室内の除湿暖房を行う直列除湿暖房モード時に、圧縮機１１から吐出された冷媒を室内凝縮器１２にて放熱させて凝縮させ、凝縮させた冷媒をエジェクタ１５を介してアキュムレータ１９へ流入させ、アキュムレータ１９にて気液分離した液相冷媒を絞り状態となっている第３流量調整弁１４ｃを介して室外熱交換器１８へ流入させて蒸発させ、室外熱交換器１８から流出した冷媒を第４流量調整弁１４ｄを介して室内蒸発器２０へ流入させて蒸発させ、室内蒸発器２０から流出した冷媒を圧縮機１１へ吸入させる冷媒回路に切り替える。【選択図】図２

Description

本発明は、エジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルに関する。

従来、特許文献１に、冷媒減圧装置としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置であるエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

この特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルは、空調装置に適用されている。さらに、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルは、空調対象空間へ送風される送風空気を冷却する冷房モードの冷媒回路、送風空気を加熱する暖房モードの冷媒回路、冷却して除湿した送風空気を再加熱する弱除湿暖房モードの冷媒回路等を切替可能に構成されている。

より詳細には、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、弱除湿暖房モード時に、加熱用熱交換器である室内凝縮器、室外熱交換器、冷却用熱交換器である室外蒸発器を冷媒流れに対して直列的に接続する冷媒回路に切り替えている。そして、室内蒸発器にて送風空気を冷却して除湿し、除湿した送風空気を室内凝縮器にて再加熱している。

この冷媒回路では、室外熱交換器における冷媒圧力を調整し、室外熱交換器における冷媒の放熱量を調整することによって、室内凝縮器における送風空気の加熱能力を調整することができる。

また、弱除湿暖房モードでは、室外熱交換器から流出した冷媒を冷却側エジェクタの冷却側ノズル部へ流入させる冷媒回路に切り替えている。そして、冷却側ノズル部から噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、室内蒸発器へ冷媒を供給している。さらに、冷却側ディフューザ部にて昇圧された冷媒を圧縮機へ吸入させることによって、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させようとしている。

特開２０１４−２０６３６２号公報

ところが、本発明者等の検討によれば、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルを実際に作動させると、弱除湿暖房モード時に、送風空気を所望の温度まで昇温させることができないことがあった。そこで、本発明者等がその原因について調査したところ、特許文献１の弱除湿暖房モードでは、室内凝縮器における送風空気の加熱能力を増大させるために、室外熱交換器における冷媒圧力を低下させることが原因であると判った。

その理由は、室外熱交換器における冷媒圧力を低下させると、冷却側ノズル部へ流入する冷媒の圧力も低下してしまうので、冷却側エジェクタが充分な吸引作用を発揮できなくなってしまうからである。そして、室内蒸発器へ冷媒を供給することができなくなり、エジェクタ式冷凍サイクルを適切に作動させることができなくなってしまう。その結果、送風空気を所望の温度まで昇温させることができなくなってしまう。

換言すると、特許文献１の弱除湿暖房モードでは、エジェクタ式冷凍サイクルを適切に作動させるためには、室外熱交換器における冷媒圧力を所定の値以上に維持しておく必要がある。このため、特許文献１の弱除湿暖房モードでは、空調対象空間へ送風される送風空気の温度調整範囲が制限されてしまう。

本発明は、上記点に鑑み、除湿暖房を行う空調装置に適用されるエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、除湿暖房時の送風空気の温度調整範囲を拡大させることを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、空調装置に適用されるエジェクタ式冷凍サイクルであって、
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された高圧冷媒を熱源として空調対象空間に送風される送風空気を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、加熱用熱交換器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（１５ｄ）を有するエジェクタ（１５）と、エジェクタから流出した冷媒の気液を分離する気液分離器（１９）と、気液分離器から流出した液相冷媒を減圧させる第１減圧装置（１４ｃ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（１８）と、冷媒を蒸発させて、加熱用熱交換器通過前の送風空気を冷却する冷却用熱交換器（２０）と、冷却用熱交換器へ流入する冷媒を減圧させる第２減圧装置（１４ｄ）と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替装置（１７ａ〜１７ｅ）と、を備え、
冷媒回路切替装置は、
送風空気を加熱する暖房モードでは、気液分離器にて分離された液相冷媒を第１減圧装置を介して室外熱交換器へ流入させ、室外熱交換器から流出した冷媒を冷媒吸引口へ流入させるとともに、気液分離器にて分離された気相冷媒を圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替え、
冷却用熱交換器にて冷却された送風空気を加熱用熱交換器にて再加熱する直列除湿暖房モードでは、気液分離器の液相冷媒出口から流出した冷媒を第１減圧装置を介して室外熱交換器へ流入させ、室外熱交換器から流出した冷媒を第２減圧装置を介して冷却用熱交換器へ流入させ、冷却用熱交換器から流出した冷媒を圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルである。

これによれば、暖房モードでは、冷媒回路切替装置が、気液分離器（１９）にて分離された気相冷媒を圧縮機（１１）へ吸入させる冷媒回路に切り替えるので、エジェクタ（１５）の昇圧部（１５ｄ）にて昇圧された冷媒を圧縮機（１１）へ吸入させることができる。従って、室外熱交換器（１８）における冷媒蒸発圧力と圧縮機（１１）の吸入冷媒圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機（１１）の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。

また、直列除湿運転モードでは、冷媒回路切替装置が、気液分離器（１９）の液相冷媒出口から流出した冷媒を第１減圧装置（１４ｃ）→室外熱交換器（１８）→第２減圧装置（１４ｄ）→冷却用熱交換器（２０）→圧縮機（１１）の吸入口の順に循環させる冷媒回路に切り替える。従って、室外熱交換器（１８）における冷媒圧力によらず、圧縮機（１１）の吸入吐出作用によって、冷媒を冷却用熱交換器（２０）へ確実に供給することができる。

さらに、第１減圧装置（１４ｃ）および第２減圧装置（１４ｄ）の絞り開度を調整することによって、室外熱交換器（１８）における冷媒圧力を冷却用熱交換器（２０）における冷媒圧力と同等となるまで低下させることができる。これにより、室外熱交換器（１８）における冷媒の吸熱量を増加させ、加熱用熱交換器（１２）における冷媒の放熱量を増加させることができる。従って、加熱用熱交換器（１２）における送風空気の加熱能力を拡大させることができる。

この際、室外熱交換器（１８）へ気液分離器（１９）の液相冷媒出口から流出した冷媒を流入させることができるので、室外熱交換器（１８）における冷媒の吸熱量を増大させることができる。

その結果、請求項１に記載の発明によれば、除湿暖房を行う空調装置に適用されるエジェクタ式冷凍サイクルの除湿暖房時における送風空気の温度調整範囲を拡大させることができる。

また、請求項２に記載の発明は、空調装置に適用されるエジェクタ式冷凍サイクルであって、
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された高圧冷媒を熱源として空調対象空間に送風される送風空気を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、加熱用熱交換器から流出した冷媒の流れを分岐する加熱側分岐部（１３ｆ）と、加熱側分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（１５ｄ）を有するエジェクタ（１５）と、エジェクタから流出した冷媒の気液を分離する気液分離器（１９）と、気液分離器から流出した液相冷媒を減圧させる第１減圧装置（１４ｃ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（１８）と、冷媒を蒸発させて、加熱用熱交換器通過前の送風空気を冷却する冷却用熱交換器（２０）と、冷却用熱交換器（２０）へ流入する冷媒を減圧させる第２減圧装置（１４ｄ）と、加熱側分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第３減圧装置（１４ａ）と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替装置（１７ｂ〜１７ｆ）と、を備え、
冷媒回路切替装置は、
送風空気を加熱する暖房モードでは、気液分離器にて分離された液相冷媒を第１減圧装置を介して室外熱交換器へ流入させ、室外熱交換器から流出した冷媒を冷媒吸引口へ流入させるとともに、気液分離器にて分離された気相冷媒を圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替え、
冷却用熱交換器にて冷却された送風空気を加熱用熱交換器にて再加熱する直列除湿暖房モードでは、加熱用熱交換器から流出した冷媒を第３減圧装置を介して室外熱交換器へ流入させ、室外熱交換器から流出した冷媒を第２減圧装置を介して冷却用熱交換器へ流入させ、冷却用熱交換器から流出した冷媒を気液分離器へ流入させ、気液分離器にて分離された気相冷媒を圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルである。

これによれば、暖房モードでは、冷媒回路切替装置が、気液分離器（１９）にて分離された気相冷媒を圧縮機（１１）へ吸入させる冷媒回路に切り替えるので、エジェクタ（１５）の昇圧部（１５ｄ）にて昇圧された冷媒を圧縮機（１１）へ吸入させることができる。従って、請求項１に記載の発明と同様に、通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機（１１）の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。

また、直列除湿運転モードでは、冷媒回路切替装置が、加熱用熱交換器（１２）から流出した冷媒を第３減圧装置（１４ａ）→室外熱交換器（１８）→第２減圧装置（１４ｄ）→冷却用熱交換器（２０）→圧縮機（１１）の吸入口の順に循環させる冷媒回路に切り替える。従って、室外熱交換器（１８）における冷媒圧力によらず、圧縮機（１１）の吸入吐出作用によって、冷媒を冷却用熱交換器（２０）へ確実に供給することができる。

さらに、第３減圧装置（１４ａ）および第２減圧装置（１４ｄ）の絞り開度を調整することによって、室外熱交換器（１８）における冷媒圧力を冷却用熱交換器（２０）における冷媒圧力と同等となるまで低下させることができる。従って、請求項１に記載の発明と同様に、加熱用熱交換器（１２）における送風空気の加熱能力を拡大させることができる。

その結果、請求項２に記載の発明によれば、除湿暖房を行う空調装置に適用されるエジェクタ式冷凍サイクルの除湿暖房時の送風空気の温度調整範囲を拡大させることができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷房モード時および弱直列除湿暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの直列除湿暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの並列除湿暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。第１実施形態の車両用空調装置の電気制御部を示すブロック図である。第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷房モード時における冷媒の状態を示すモリエル線図である。第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの弱直列除湿暖房モード時の冷媒の状態を示すモリエル線図である。第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの直列除湿暖房モード時の冷媒の状態を示すモリエル線図である。第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの並列除湿暖房モード時の冷媒の状態を示すモリエル線図である。第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの暖房モード時の冷媒の状態を示すモリエル線図である。第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの送風空気の温度調整可能範囲を説明するための説明図である。第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷房モード時および直列除湿暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの並列除湿暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。

（第１実施形態）
図１〜図１１により、本発明の第１実施形態について説明する。本実施形態では、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル１０を、車両走行用の駆動力を走行用電動モータから得る電気自動車に搭載される車両用空調装置１に適用している。エジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置１において、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を加熱あるいは冷却する機能を果たす。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０の熱交換対象流体は送風空気である。

さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１０は、図１〜図４に示すように、冷房モードの冷媒回路（図１参照）、弱直列除湿暖房モードの冷媒回路（図１参照）、直列除湿暖房モードの冷媒回路（図２参照）、並列除湿暖房モードの冷媒回路（図３参照）、暖房モードの冷媒回路（図４参照）を切替可能に構成されている。

冷房モードは、送風空気を冷却して車室内を冷房する運転モードである。弱直列除湿暖房モードは、冷却して除湿された送風空気を再加熱して車室内の除湿暖房を行う運転モードである。直列除湿暖房モードは、弱直列除湿暖房モードよりも高い加熱能力で送風空気を再加熱して車室内の除湿暖房を行う運転モードである。並列除湿暖房モードは、直列除湿暖房モードよりも高い加熱能力で送風空気を再加熱して車室内の除湿暖房を行う運転モードである。さらに、暖房モードは、送風空気を加熱して車室内を暖房する運転モードである。なお、図１〜図４では、それぞれの運転モードにおける冷媒の流れを実線矢印で示している。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒として、ＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。この冷媒には、圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

エジェクタ式冷凍サイクル１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、車両ボンネット内に配置され、エジェクタ式冷凍サイクル１０において冷媒を吸入し、圧縮して吐出するものである。本実施形態では、圧縮機１１として、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機を採用している。圧縮機１１は、後述する空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御される。

圧縮機１１の吐出口には、室内凝縮器１２の冷媒入口側が接続されている。室内凝縮器１２は、後述する室内空調ユニット３０において送風空気の空気通路を形成するケーシング３１内に配置されている。室内凝縮器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と後述する室内蒸発器２０通過後の送風空気とを熱交換させて、高圧冷媒を熱源として送風空気を加熱する加熱用熱交換器である。室内空調ユニット３０の詳細については後述する。

室内凝縮器１２の冷媒出口には、第１三方継手１３ａの１つ流入出口側が接続されている。さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、後述するように、第２〜第５三方継手１３ｂ〜１３ｅを備えている。第２〜第５三方継手１３ｂ〜１３ｅの基本的構成は、第１三方継手１３ａと同様である。

これらの三方継手のうち、例えば、冷房モード時の第１三方継手１３ａでは、３つの流入出口のうち１つが冷媒流入口として用いられ、残りの２つが冷媒流出口として用いられている。従って、冷房モード時の第１三方継手１３ａは、冷媒流入口から流入した冷媒の流れを分岐する分岐部としての機能を果たす。

また、例えば、並列除湿暖房モード時の第５三方継手１３ｅでは、３つの流入出口のうち２つが冷媒流入口として用いられ、残りの１つが冷媒流出口として用いられている。従って、並列除湿暖房モード時の第４三方継手１３ｄは、２つの冷媒流入口から流入した冷媒の合流させる合流部としての機能を果たす。

第１三方継手１３ａの一方の冷媒流出口には、第１流量調整弁１４ａを介して、第２三方継手１３ｂの冷媒流入口側が接続されている。第１三方継手１３ａの他方の冷媒流出口には、第２流量調整弁１４ｂを介して、後述するエジェクタ１５のノズル部１５ａの入口側が接続されている。

第１、第２流量調整弁１４ａ、１４ｂは、いずれも冷媒通路の開度を変化させる弁体と、この弁体の開度を変化させる電動アクチュエータ（具体的には、ステッピングモータ）を有して構成される電気式の可変絞り機構である。

第１流量調整弁１４ａは、少なくとも弱直列除湿暖房モード時に、後述する室外熱交換器１８へ流入する冷媒流量を調整するとともに、冷媒を減圧させる膨張弁としての機能を果たす。第２流量調整弁１４ｂは、少なくとも並列除湿暖房モード時および暖房モード時に、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する冷媒流量を調整する機能とともに冷媒を減圧させる膨張弁としての機能を果たす。

さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、後述するように、第３、第４流量調整弁１４ｃ、１４ｄを備えている。第３、第４流量調整弁１４ｃ、１４ｄの基本的構成は、第１、第２流量調整弁１４ａ、１４ｂと同様である。

これらの第１〜第４流量調整弁１４ａ〜１４ｄは、弁開度を全開にすることで流量調整作用および冷媒減圧作用を殆ど発揮することなく単なる冷媒通路として機能する全開機能、および弁開度を全閉にすることで冷媒流路を閉塞する全閉機能を有している。

そして、この全開機能および全閉機能により、第１〜第４流量調整弁１４ａ〜１４ｄは、は、上述した各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、第１〜第４流量調整弁１４ａ〜１４ｄは、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替装置としての機能も兼ね備えている。第１〜第４流量調整弁１４ａ〜１４ｄは、空調制御装置４０から出力される制御信号（制御パルス）によって、その作動が制御される。

第２三方継手１３ｂの一方の冷媒流出口には、第３三方継手１３ｃの１つの流入出口側が接続されている。第２三方継手１３ｂの他方の冷媒流出口には、除湿暖房用冷媒通路１６ａを介して、第４三方継手１３ｄの一方の冷媒流入口側が接続されている。

第２三方継手１３ｂの一方の冷媒流出口と第３三方継手１３ｃの１つの流入出口側とを接続する冷媒通路には、第１開閉弁１７ａが配置されている。除湿暖房用冷媒通路１６ａには、第２開閉弁１７ｂが配置されている。

第１、第２開閉弁１７ａ、１７ｂは、いずれも冷媒通路を開閉する電磁弁である。より詳細には、第２開閉弁１７ｂは、除湿暖房用冷媒通路１６ａを開閉する除湿暖房用開閉弁である。さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、後述するように、第３〜第５開閉弁１７ｃ〜１７ｅを備えている。第３〜第５開閉弁１７ｃ〜１７ｅの基本的構成は、第１、第２開閉弁１７ａ、１７ｂと同様である。

また、第１〜第５開閉弁１７ａ〜１７ｅは、冷媒通路を開閉することで、上述した各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、第１〜第５開閉弁１７ａ〜１７ｅは、第１〜第４流量調整弁１４ａ〜１４ｄとともに、冷媒回路切替装置としての機能を果たす。第１〜第５開閉弁１７ａ〜１７ｅは、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。

第３三方継手１３ｃの別の流入出口には、室外熱交換器１８の一方の冷媒流入出口側が接続されている。第３三方継手１３ｃのさらに別の流入出口には、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側が接続されている。第３三方継手１３ｃの別の流入出口とエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃとを接続する冷媒通路には、この冷媒通路を開閉する第３開閉弁１７ｃが配置されている。

エジェクタ１５は、少なくとも並列除湿暖房モード時および暖房モード時に、室内凝縮器１２から流出した冷媒を減圧させる減圧装置としての機能を果たす。さらに、エジェクタ１５は、高速度で噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１８から流出した冷媒を吸引して輸送する冷媒輸送装置としての機能を果たす。

より具体的には、エジェクタ１５は、ノズル部１５ａおよびボデー部１５ｂを有している。ノズル部１５ａは、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る形状の金属製（本実施形態では、ステンレス製）の略円筒状部材で形成されている。そして、内部に形成された冷媒通路にて冷媒を等エントロピ的に減圧させるものである。

ノズル部１５ａの内部に形成された冷媒通路には、通路断面積が最も縮小した喉部（最小通路面積部）が形成され、さらに、この喉部から冷媒を噴射する冷媒噴射口へ向かうに伴って冷媒通路面積が拡大する末広部が形成されている。つまり、ノズル部１５ａは、ラバールノズルとして構成されている。

さらに、本実施形態では、ノズル部１５ａとして、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常作動時に、冷媒噴射口から噴射される噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。もちろん、ノズル部１５ａを先細ノズルで構成してもよい。

ボデー部１５ｂは、金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の円筒状部材で形成されており、内部にノズル部１５ａを支持固定する固定部材として機能するとともに、エジェクタ１５の外殻を形成するものである。より具体的には、ノズル部１５ａは、ボデー部１５ｂの長手方向一端側の内部に収容されるように圧入にて固定されている。従って、ノズル部１５ａとボデー部１５ｂとの固定部（圧入部）から冷媒が漏れることはない。

また、ボデー部１５ｂの外周面のうち、ノズル部１５ａの外周側に対応する部位には、その内外を貫通してノズル部１５ａの冷媒噴射口と連通するように設けられた冷媒吸引口１５ｃが形成されている。この冷媒吸引口１５ｃは、ノズル部１５ａから噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１８から流出した冷媒をエジェクタ１５の内部へ吸引する貫通穴である。

さらに、ボデー部１５ｂの内部には、冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒をノズル部１５ａの冷媒噴射口側へ導く吸引通路、および吸引通路を介してエジェクタ１５の内部へ流入した吸引冷媒と噴射冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部であるディフューザ部１５ｄが形成されている。

ディフューザ部１５ｄは、吸引通路２３ｅの出口に連続するように配置されて、冷媒通路面積が徐々に拡大するように形成されている。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させながら、その流速を減速させて噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力を上昇させる機能、すなわち、混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する機能を果たす。

ディフューザ部１５ｄの冷媒流出口には、アキュムレータ１９の入口側が接続されている。アキュムレータ１９は、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出した冷媒の気液を分離する気液分離器である。アキュムレータ１９には、分離された気相冷媒を流出させるための気相冷媒流出口と、分離された液相冷媒を流出させるための２つの液相冷媒流出口が設けられている。

アキュムレータ１９の気相冷媒流出口には、第５三方継手１３ｅの一方の冷媒流入口が接続されている。アキュムレータ１９の気相冷媒流出口と第５三方継手１３ｅの一方の冷媒流入口とを接続する冷媒通路には、第４開閉弁１７ｄが配置されている。

アキュムレータ１９の一方の液相冷媒流出口には、前述した除湿暖房用冷媒通路１６ａが接続された第４三方継手１３ｄの他方の冷媒流入口側が接続されている。アキュムレータ１９の一方の液相冷媒流出口と第４三方継手１３ｄの他方の冷媒流入口とを接続する冷媒通路には、第５開閉弁１７ｅが配置されている。

アキュムレータ１９の他方の液相冷媒流出口には、室外熱交換器１８の他方の冷媒流入出口側が接続されている。アキュムレータ１９の他方の液相冷媒流出口と室外熱交換器１８の他方の冷媒流入出口とを接続する冷媒通路には、第３流量調整弁１４ｃが配置されている。第３流量調整弁１４ｃは、少なくとも暖房モード時に、アキュムレータ１９から流出した液相冷媒を減圧させる第１減圧装置である。

室外熱交換器１８は、車両ボンネット内に配置されて、その内部を流通する冷媒と図示しない送風ファンから送風された外気とを熱交換させる熱交換器である。室外熱交換器１８は、冷房モードおよび弱直列除湿暖房モードでは、高圧冷媒を放熱させる放熱器として機能する。さらに、直列除湿暖房モード、並列除湿暖房モードおよび暖房モードでは、冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する。

また、本実施形態では、室外熱交換器１８として、内部に形成された冷媒通路の通路断面積が冷媒流れ方向に向かって変化するものを採用している。より詳細には、本実施形態の室外熱交換器１８は、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器で構成されている。そして、冷媒を流通させるパス構成を調整することによって、内部に形成された冷媒通路の通路断面積を変化させている。

ここで、タンクアンドチューブ型の熱交換器におけるパスとは、タンク内に形成された同一の分配空間内の冷媒をタンク内に形成された同一の集合空間へ向けて同一の方向へ流すチューブ群によって形成される冷媒通路と定義することができる。従って、パスを構成するチューブの本数を変化させることによって、パス（冷媒通路）の通路断面積（チューブの合計通路断面積）を変化させることができる。

本実施形態の室外熱交換器１８では、他方の冷媒流入出口側から一方の冷媒流入出口側へ向かうに伴って、内部に形成される冷媒通路の通路断面積が段階的に拡大するパス構成になっている。なお、本実施形態においける他方の冷媒流入出口は、アキュムレータ１９の他方の液相冷媒流出口側が接続される流入出口となり、一方の冷媒流入出口は、第３三方継手１３ｃの別の流入出口側が接続される流入出口となる。

第４三方継手１３ｄの冷媒流出口には、室内蒸発器２０の冷媒流入口側が接続されている。第４三方継手１３ｄの冷媒流出口と室内蒸発器２０の冷媒流入口とを接続する冷媒通路には、第４流量調整弁１４ｄが配置されている。第４流量調整弁１４ｄは、少なくとも冷房モード時、弱直列除湿暖房モード、直列除湿暖房モード、および並列除湿暖房モード時に室内蒸発器２０へ流入する冷媒を減圧させる第２減圧装置である。

このため、本実施形態の除湿暖房用冷媒通路１６ａは、第３三方継手１３ｃ側の冷媒流入出口と第２減圧装置である第４流量調整弁１４ｄの入口とを接続している。

室内蒸発器２０は、室内空調ユニット３０のケーシング３１内であって、前述した室内凝縮器１２よりも空気流れ上流側に配置されている。室内蒸発器２０は、第４流量調整弁１４ｄにて減圧された低圧冷媒を送風空気と熱交換させて蒸発させ、吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する冷却用熱交換器である。

室内蒸発器２０の冷媒流出口には、前述した第５三方継手１３ｅの他方の冷媒流入口側が接続されている。第５三方継手１３ｅの冷媒流出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

次に、室内空調ユニット３０について説明する。室内空調ユニット３０は、エジェクタ式冷凍サイクル１０によって温度調整された送風空気を車室内へ吹き出すためのもので、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側（車室内）に配置されている。室内空調ユニット３０は、その外殻を形成するケーシング３１内に送風機３２、室内蒸発器２０、室内凝縮器１２、およびエアミックスドア３４等を収容して構成されている。

ケーシング３１は、車室内に送風される送風空気の空気通路を形成するもので、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。このケーシング３１内の送風空気流れ最上流側には、ケーシング３１内へ内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入する内外気切替手段としての内外気切替装置３３が配置されている。

内外気切替装置３３は、ケーシング３１内へ内気を導入させる内気導入口および外気を導入させる外気導入口の開口面積を、内外気切替ドアによって連続的に調整して、内気の風量と外気の風量との風量割合を連続的に変化させるものである。内外気切替ドアは、内外気切替ドア用の電動アクチュエータによって駆動され、この電動アクチュエータは、空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

内外気切替装置３３の送風空気流れ下流側には、内外気切替装置３３を介して吸入した空気を車室内へ向けて送風する送風手段としての送風機（ブロワ）３２が配置されている。この送風機３２は、遠心多翼ファン（シロッコファン）を電動モータにて駆動する電動送風機であって、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって回転数（送風量）が制御される。

送風機３２の送風空気流れ下流側には、室内蒸発器２０および室内凝縮器１２が、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器２０は、室内凝縮器１２よりも送風空気流れ上流側に配置されている。さらに、室内蒸発器２０の空気流れ下流側であって、かつ、室内凝縮器１２の送風空気流れ上流側には、室内蒸発器２０通過後の送風空気のうち、室内凝縮器１２を通過させる風量割合を調整するエアミックスドア３４が配置されている。

また、室内凝縮器１２の空気流れ下流側には、室内凝縮器１２にて冷媒と熱交換して加熱された送風空気と室内凝縮器１２を迂回して加熱されていない送風空気とを混合させる混合空間３５が設けられている。さらに、ケーシング３１の送風空気流れ最下流部には、混合空間３５にて混合された送風空気（空調風）を、空調対象空間である車室内へ吹き出す開口穴が設けられている。

具体的には、この開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。

これらのフェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。

従って、エアミックスドア３４が、室内凝縮器１２を通過させる風量と室内凝縮器１２を迂回させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間にて混合される空調風の温度が調整される。これにより、各吹出口から車室内へ吹き出される送風空気（空調風）の温度が調整されることになる。

つまり、エアミックスドア３４は、車室内へ送風される空調風の温度を調整する温度調整部としての機能を果たす。なお、エアミックスドア３４は、エアミックスドア駆動用の電動アクチュエータによって駆動され、この電動アクチュエータは、空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

また、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴の送風空気流れ上流側には、それぞれ、フェイス開口穴の開口面積を調整するフェイスドア、フット開口穴の開口面積を調整するフットドア、デフロスタ開口穴の開口面積を調整するデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、開口穴モードを切り替える開口穴モード切替装置を構成するものであって、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。なお、この電動アクチュエータも、空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

吹出口モード切替装置によって切り替えられる吹出口モードとしては、具体的に、フェイスモード、バイレベルモード、フットモード等がある。

フェイスモードは、フェイス吹出口を全開してフェイス吹出口から車室内乗員の上半身に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。バイレベルモードは、フェイス吹出口とフット吹出口の両方を開口して車室内乗員の上半身と足元に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。フットモードは、フット吹出口を全開するとともにデフロスタ吹出口を小開度だけ開口して、フット吹出口から主に空気を吹き出す吹出口モードである。

さらに、乗員が操作パネル５０に設けられた吹出モード切替スイッチをマニュアル操作することによって、デフロスタ吹出口を全開してデフロスタ吹出口から車両フロント窓ガラス内面に空気を吹き出すデフロスタモードとすることもできる。

次に、本実施形態の電気制御部について説明する。空調制御装置４０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器１１、１４ａ〜１４ｄ、１７ａ〜１７ｅ、３２等の作動を制御する。

また、空調制御装置４０の入力側には、図５のブロック図に示すように、内気温センサ４１、外気温センサ４２、日射センサ４３、室外熱交換器温度センサ４４、吐出温度センサ４５、室内蒸発器温度センサ４６、空調風温度センサ４７等が接続されている。そして、空調制御装置４０には、これらのセンサ群の検出信号が入力される。

内気温センサ４１は、車室内温度（内気温）Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ４２は、車室外温度（外気温）Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ４３は、車室内へ照射される日射量Ａｓを検出する日射量検出部である。室外熱交換器温度センサ４４は、室外熱交換器における冷媒の温度（室外熱交換器温度）Ｔｏｕｔを検出する室外熱交換器温度検出部である。吐出温度センサ４５は、圧縮機１１の吐出冷媒温度Ｔｄを検出する吐出温度検出部である。室内蒸発器温度センサ４６は、室内蒸発器２０における冷媒蒸発温度（室内蒸発器温度）Ｔｅｆｉｎを検出する蒸発器温度検出部である。空調風温度センサ４７は、混合空間から車室内へ送風される送風空気温度ＴＡＶを検出する空調風温度検出部である。

さらに、空調制御装置４０の入力側には、図５に示すように、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル５０が接続され、この操作パネル５０に設けられた各種操作スイッチからの操作信号が入力される。操作パネル５０に設けられた各種操作スイッチとしては、オートスイッチ、冷房スイッチ（Ａ／Ｃスイッチ）、風量設定スイッチ、温度設定スイッチ、吹出モード切替スイッチ等がある。

オートスイッチは、車両用空調装置１の自動制御運転を設定あるいは解除する入力部である。冷房スイッチ（Ａ／Ｃスイッチ）は、車室内の冷房を行うことを要求する入力部である。風量設定スイッチは、送風機３２の風量をマニュアル設定する入力部である。温度設定スイッチは、車室内の目標温度Ｔｓｅｔをマニュアル設定する入力部である。吹出モード切替スイッチは吹出モードをマニュアル設定する入力部である。

なお、本実施形態の空調制御装置４０は、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されたものであるが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。

例えば、空調制御装置４０のうち、圧縮機１１の冷媒吐出能力（圧縮機１１の回転数）を制御する構成は、吐出能力制御部を構成している。また、第１〜第５開閉弁１７ａ〜１７ｅ等の冷媒回路切替装置の作動を制御する構成は、冷媒回路制御部を構成している。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。前述の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷房モード、弱直列除湿暖房モード、直列除湿暖房モード、並列除湿暖房モード、暖房モードの運転を切り替えることができる。

これらの運転モードの切り替えは、空調制御装置４０の記憶回路に予め記憶された空調制御プログラムが実行されることによって行われる。空調制御プログラムは、操作パネル５０のオートスイッチが投入（ＯＮ）された際に実行される。

より具体的には、空調制御プログラムのメインルーチンでは、上述の空調制御用のセンサ群の検出信号および各種空調操作スイッチからの操作信号を読み込む。そして、読み込んだ検出信号および操作信号の値に基づいて、車室内へ吹き出す吹出空気の目標温度である目標吹出温度ＴＡＯを、以下数式Ｆ１に基づいて算出する。
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ−Ｋｒ×Ｔｒ−Ｋａｍ×Ｔａｍ−Ｋｓ×Ａｓ＋Ｃ…（Ｆ１）
なお、Ｔｓｅｔは温度設定スイッチによって設定された車室内設定温度、Ｔｒは内気センサによって検出された車室内温度（内気温）、Ｔａｍは外気センサによって検出された外気温、Ａｓは日射センサによって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインであり、Ｃは補正用の定数である。

さらに、操作パネル５０の冷房スイッチが投入されており、かつ、目標吹出温度ＴＡＯが予め定めた冷房基準温度αよりも低くなっている場合には、冷房モードでの運転を実行する。

また、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっており、外気温Ｔａｍが予め定めた除湿暖房基準温度βよりも高くなっており、さらに、室外熱交換器温度センサ４４によって検出された室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも高くなっている場合には、弱直列除湿暖房モードでの運転を実行する。

また、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっており、外気温Ｔａｍが除湿暖房基準温度βよりも高くなっており、さらに、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも低くなっている場合には、直列除湿暖房モードでの運転を実行する。

また、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっており、かつ、外気温Ｔａｍが除湿暖房基準温度β以下になっている場合には、並列除湿暖房モードでの運転を実行する。そして、冷房スイッチが投入されていない場合には、暖房モードでの運転を実行する。

これにより、本実施形態の車両用空調装置１では、主に夏季のように比較的外気温が高い場合に、冷房モードでの運転を実行している。また、主に早春季あるいは初冬季等に、弱直列除湿暖房モード、直列除湿暖房モード、および並列除湿暖房モードでの運転を実行している。また、主に冬季のように比較的外気温が低い場合に、暖房モードでの運転を実行している。以下に各運転モードにおける作動を説明する。

（ａ）冷房モード
冷房モードでは、空調制御装置４０が、第１流量調整弁１４ａを全開とし、第２流量調整弁１４ｂを全閉とし、第３流量調整弁１４ｃを全開とし、第４流量調整弁１４ｄを冷媒減圧作用を発揮する絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第１開閉弁１７ａを開き、第２開閉弁１７ｂを閉じ、第３開閉弁１７ｃを閉じ、第４開閉弁１７ｄを閉じ、第５開閉弁１７ｅを開く。

これにより、冷房モードでは、図１の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２（→第１流量調整弁１４ａ）→室外熱交換器１８（→第３流量調整弁１４ｃ）→アキュムレータ１９→第４流量調整弁１４ｄ→室内蒸発器２０→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、次のように決定される。まず、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、室内蒸発器２０の目標蒸発器吹出温度ＴＥＯを決定する。この目標蒸発器吹出温度ＴＥＯは、室内蒸発器２０の着霜を抑制可能に決定された基準着霜防止温度（例えば、１℃）以上となるように決定される。

そして、この目標蒸発器吹出温度ＴＥＯと室内蒸発器温度センサ４６によって検出された室内蒸発器温度Ｔｅｆｉｎとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法を用いて室内蒸発器温度Ｔｅｆｉｎが目標蒸発器吹出温度ＴＥＯに近づくように、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号が決定される。

また、第４流量調整弁１４ｄの絞り開度、すなわち第４流量調整弁１４ｄへ出力される制御信号（制御パルス）については、圧縮機１１へ吸入される吸入冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように決定される。

また、エアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の空気通路を閉塞し、室内蒸発器２０通過後の送風空気の全流量が室内凝縮器１２を迂回して流れるように決定される。

そして、上記の如く決定された制御信号等を各種制御対象機器へ出力する。その後、車両用空調装置１の作動停止が要求されるまで、所定の制御周期毎に、上述の検出信号および操作信号の読み込み→目標吹出温度ＴＡＯの算出→各種制御対象機器の作動状態決定→制御電圧および制御信号の出力といった制御ルーチンが繰り返される。なお、このような制御ルーチンの繰り返しは、他の運転モード時にも同様に行われる。

従って、冷房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図６のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。

具体的には、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図６のａ６点）が、室内凝縮器１２へ流入する。この際、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の空気通路を閉塞しているので、室内凝縮器１２へ流入した冷媒は、殆ど送風空気と熱交換することなく室内凝縮器１２から流出する。

室内凝縮器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａ、全開となっている第１流量調整弁１４ａ、第２三方継手１３ｂ、および第３三方継手１３ｃを介して、室外熱交換器１８の一方の冷媒流入出口へ流入する。室外熱交換器１８へ流入した冷媒は、室外熱交換器１８にて送風ファンから送風された外気へ放熱して凝縮する（図６のａ６点→ｅ６点）。

室外熱交換器１８の他方の冷媒流入出口から流出した冷媒は、全開となっている第３流量調整弁１４ｃを介して、アキュムレータ１９へ流入して気液分離される。アキュムレータ１９にて分離された液相冷媒は、第４三方継手１３ｄを介して、絞り状態となっている第４流量調整弁１４ｄへ流入して減圧される（図６のｅ６点→ｇ６点）。

第４流量調整弁１４ｄにて減圧された冷媒は、室内蒸発器２０へ流入し、送風機３２から送風された送風空気と熱交換して蒸発する（図６のｇ６点→ｈ６点）。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器２０から流出した冷媒は、第５三方継手１３ｅを介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図６のｈ６点→ａ６点）。

従って、冷房モードでは、室内蒸発器２０にて冷却された送風空気を、室内凝縮器１２にて再加熱することなく車室内へ吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。

（ｂ）弱直列除湿暖房モード
弱直列除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１流量調整弁１４ａを絞り状態とし、第２流量調整弁１４ｂを全閉とし、第３流量調整弁１４ｃを全開とし、第４流量調整弁１４ｄを絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第１開閉弁１７ａを開き、第２開閉弁１７ｂを閉じ、第３開閉弁１７ｃを閉じ、第４開閉弁１７ｄを閉じ、第５開閉弁１７ｅを開く。

これにより、弱直列除湿暖房モードでは、図１の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第１流量調整弁１４ａ→室外熱交換器１８（→第３流量調整弁１４ｃ）→アキュムレータ１９→第４流量調整弁１４ｄ→室内蒸発器２０→圧縮機１１の冷房モードと同様の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。このため、弱直列除湿暖房モードでは、室外熱交換器１８および室内蒸発器２０が、冷媒流れに対して直列的に接続されている。

例えば、第１流量調整弁１４ａの絞り開度、すなわち第１流量調整弁１４ａへ出力される制御信号（制御パルス）については、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して決定される。具体的には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。

また、第４流量調整弁１４ｄの絞り開度については、冷房モードと同様に、吸入冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように決定される。このため、第４流量調整弁１４ｄの絞り開度は、第１流量調整弁１４ａの絞り開度が減少するに伴って増加することになる。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が増加するように決定される。

また、エアミックスドア３４の開度、すなわちエアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、空調風温度センサ４７によって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように決定される。その他の制御対象機器の作動状態は、冷房モードと同様に決定される。

従って、弱直列除湿暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図７のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。図７のモリエル線図では、冷房モードで説明した図６のモリエル線図とサイクル構成上同等の箇所の冷媒の状態を、図６と同一の符号（アルファベット）で示し、添字（数字）のみを変更している。このことは、以下で説明する他のモリエル線図においても同様である。

具体的には、弱直列除湿暖房モードでは、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の送風空気通路を開くので、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図７のａ７点）が、室内凝縮器１２へ流入し、室内蒸発器２０にて冷却されて除湿された送風空気の一部と熱交換して放熱する（図７のａ７点→ｂ７点）。これにより、送風空気の一部が加熱される。

室内凝縮器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａを介して、第１流量調整弁１４ａへ流入して減圧される（図７のｂ７点→ｃ７点）。第１流量調整弁１４ａにて減圧された冷媒は、第２三方継手１３ｂおよび第３三方継手１３ｃを介して、室外熱交換器１８の一方の冷媒流入出口へ流入する。

弱直列除湿暖房モードでは、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも高くなっているので、室外熱交換器１８へ流入した冷媒は、室外熱交換器１８にて送風ファンから送風された外気へ放熱する（図７のｃ７点→ｅ７点）。室外熱交換器１８の他方の冷媒流入出口から流出した冷媒は、全開となっている第３流量調整弁１４ｃを介してアキュムレータ１９へ流入して気液分離される。以降の作動は、冷房モードと同様である。

従って、弱直列除湿暖房モードでは、室内蒸発器２０にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。

また、弱直列除湿暖房モードでは、第１流量調整弁１４ａを絞り状態とすることによって、冷房モードよりも室外熱交換器１８へ流入する冷媒の温度を低下させている。従って、冷房モードよりも室外熱交換器１８における冷媒の温度と外気温との温度差を縮小して、室外熱交換器１８における冷媒の放熱量を低減させることができる。

これにより、単に冷房モード時に送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくようにエアミックスドア３４の作動を制御する場合に対して、サイクルを循環する循環冷媒流量を増加させることなく、室内凝縮器１２における冷媒圧力を上昇させて、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を向上させることができる。

（ｃ）直列除湿暖房モード
直列除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１流量調整弁１４ａを全閉とし、第２流量調整弁１４ｂを全開とし、第３流量調整弁１４ｃを絞り状態とし、第４流量調整弁１４ｄを絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第１開閉弁１７ａを開き、第２開閉弁１７ｂを開き、第３開閉弁１７ｃを閉じ、第４開閉弁１７ｄを閉じ、第５開閉弁１７ｅを閉じる。

これにより、弱直列除湿暖房モードでは、図２の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２（→第２流量調整弁１４ｂ→エジェクタ１５）→アキュムレータ１９→第３流量調整弁１４ｃ→室外熱交換器１８（→除湿暖房用冷媒通路１６ａ）→第４流量調整弁１４ｄ→室内蒸発器２０→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。このため、直列除湿暖房モードでは、室外熱交換器１８および室内蒸発器２０が、冷媒流れに対して直列的に接続されている。

例えば、第３流量調整弁１４ｃの絞り開度については、すなわち第３流量調整弁１４ｃへ出力される制御信号（制御パルス）については、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して決定される。具体的には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。

また、第４流量調整弁１４ｄの絞り開度については、冷房モードと同様に、吸入冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように決定される。このため、第４流量調整弁１４ｄの絞り開度は、第３流量調整弁１４ａの絞り開度が減少するに伴って増加することになる。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が増加するように決定される。

また、エアミックスドア３４の開度、すなわちエアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、弱直列除湿暖房モードと同様に、空調風温度センサ４７によって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように決定される。その他の制御対象機器の作動状態は、冷房モードと同様に決定される。

従って、直列除湿暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図８のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。

具体的には、直列除湿暖房モードでは、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の送風空気通路を開くので、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図８のａ８点）が、室内凝縮器１２へ流入し、室内蒸発器２０にて冷却されて除湿された送風空気の一部と熱交換して放熱する（図８のａ８点→ｅ８点）。これにより、送風空気の一部が加熱される。

室内凝縮器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａ、全開となっている第２流量調整弁１４ｂ、エジェクタ１５を介して、アキュムレータ１９へ流入して気液分離される。この際、直列除湿暖房モードでは、第３流量調整弁１４ｃおよび第４流量調整弁１４ｄが直列的に接続されて、双方が絞り状態となっているので、エジェクタ１５のノズル部１５ａを流通する冷媒の流速は比較的遅くなる。このため、ノズル部１５ａでは、冷媒は殆ど減圧されない。

アキュムレータ１９にて分離された液相冷媒は、第３流量調整弁１４ｃへ流入して減圧される（図８のｅ８点→ｄ８点）。第３流量調整弁１４ｃにて減圧された冷媒は、室外熱交換器１８の他方の冷媒流入出口へ流入する。

直列除湿暖房モードでは、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも低くなっているので、室外熱交換器１８へ流入した冷媒は、室外熱交換器１８にて送風ファンから送風された外気から吸熱して蒸発する（図８のｄ８点→ｆ８点）。

室外熱交換器１８の一方の冷媒流入出口から流出した冷媒は、第３三方継手１３ｃ、第２三方継手１３ｂ、除湿暖房用冷媒通路１６ａ、および第４三方継手１３ｄを介して、第４流量調整弁１４ｄへ流入して減圧される（図８のｆ８点→ｇ８点）。以降の作動は、冷房モードと同様である。

従って、直列除湿暖房モードでは、室内蒸発器２０にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。

また、直列除湿暖房モードでは、室外熱交換器１８を蒸発器として機能させているので、弱直列除湿暖房モードよりも室内凝縮器１２における冷媒の放熱量を増加させることができる。これにより、弱直列除湿暖房モードに対して、サイクルを循環する循環冷媒流量を増加させることなく、室内凝縮器１２における冷媒圧力を上昇させることができる。

その結果、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を向上させて、送風空気を弱直列除湿暖房モードよりも高い温度帯まで昇温させることができる。

また、直列除湿暖房モードでは、室外熱交換器１８へアキュムレータ１９の液相冷媒出口から流出した液相冷媒を流入させることができる。従って、室外熱交換器１８へ比較的乾き度の高い冷媒を流入させる場合に対して、室外熱交換器１８における冷媒の吸熱量を増大させることができる。

（ｄ）並列除湿暖房モード
並列除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１流量調整弁１４ａを全開とし、第２流量調整弁１４ｂを絞り状態とし、第３流量調整弁１４ｃを絞り状態とし、第４流量調整弁１４ｄを絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第１開閉弁１７ａを閉じ、第２開閉弁１７ｂを開き、第３開閉弁１７ｃを開き、第４開閉弁１７ｄを開き、第５開閉弁１７ｅを閉じる。

これにより、並列除湿暖房モードでは、図３の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第２流量調整弁１４ｂ→エジェクタ１５→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、アキュムレータ１９→第３流量調整弁１４ｃ→室外熱交換器１８→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

同時に、圧縮機１１→室内凝縮器１２（→第１流量調整弁１４ａ→除湿暖房用冷媒通路１６ａ）→第４流量調整弁１４ｄ→室内蒸発器２０→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。このため、並列除湿暖房モードでは、室外熱交換器１８および室内蒸発器２０が、冷媒流れに対して並列的に接続されている。

例えば、第２流量調整弁１４ｂの絞り開度については、すなわち第２流量調整弁１４ｂへ出力される制御信号（制御パルス）については、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、第１三方継手１３ａから第１流量調整弁１４ａ側へ流入する冷媒の流量と第１三方継手１３ａから第２流量調整弁１４ｂ側へ流入する冷媒の流量との流量比が予め定めた基準流量比に近づくように決定される。

また、第３流量調整弁１４ｃの絞り開度については、すなわち第３流量調整弁１４ｃへ出力される制御信号（制御パルス）については、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して決定される。具体的には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。

さらに、並列除湿暖房モードでは、室外熱交換器１８における冷媒蒸発温度が室内蒸発器２０における冷媒蒸発温度以下となるように、第３流量調整弁１４ｃの絞り開度が決定される。

従って、並列除湿暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図９のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。

具体的には、並列除湿暖房モードでは、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の送風空気通路を開くので、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図９のａ９点）が、室内凝縮器１２へ流入し、室内蒸発器２０にて冷却されて除湿された送風空気の一部と熱交換して放熱する（図９のａ９点→ｂ９点）。これにより、送風空気の一部が加熱される。室内凝縮器１２から流出した冷媒の流れは、第１三方継手１３ａにて分岐される。

第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂへ流入して減圧される（図９のｂ９点→ｊ９点）。第２流量調整弁１４ｂにて減圧された冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する。ノズル部１５ａへ流入した冷媒は、等エントロピ的に減圧されて噴射される（図９のｊ９点→ｋ９点）。

そして、この噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１８の一方の冷媒流入出口から流出した冷媒が、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃから吸引される。ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒および冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒は、ディフューザ部１５ｄへ流入する（図９のｋ９→ｍ９点、ｏ９点→ｍ９点）。

ディフューザ部１５ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する（図９のｍ９点→ｎ９点）。ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒はアキュムレータ１９へ流入して気液分離される。

アキュムレータ１９にて分離された液相冷媒（図９のｅ９点）は、絞り状態となっている第３流量調整弁１４ｃへ流入して減圧される（図９のｅ９点→ｄ９点）。第３流量調整弁１４ｃにて減圧された冷媒は、室外熱交換器１８の他方の冷媒流入出口から流入し、送風ファンから送風された外気から吸熱して蒸発する（図９のｄ９点→ｏ９点）。

室外熱交換器１８の一方の冷媒流入出口から流出した冷媒は、第３三方継手１３ｃを介して、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃから吸引される。

また、第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、全開となっている第１流量調整弁１４ａ、第２三方継手１３ｂ、除湿暖房用冷媒通路１６ａ、および第４三方継手１３ｄを介して、第４流量調整弁１４ｄへ流入して減圧される（図９のｂ９点→ｈ９点）。

第４流量調整弁１４ｄにて減圧された冷媒は、室内蒸発器２０へ流入し、送風機３２から送風された送風空気と熱交換して蒸発する（図９のｈ９点→ｇ９点）。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器２０から流出した冷媒は、第５三方継手１３ｅにて、アキュムレータ１９にて分離された気相冷媒と合流して圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図９のｇ９点→ａ９点）。

従って、並列除湿暖房モードでは、室内蒸発器２０にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。

また、並列除湿暖房モードでは、室外熱交換器１８および室内蒸発器２０をサイクル全体としての冷媒流れに対して並列的に接続し、室外熱交換器１８を蒸発器として機能させている。さらに、室外熱交換器１８における冷媒蒸発温度を室内蒸発器２０における冷媒蒸発温度よりも低下させている。

従って、直列除湿暖房モードよりも外気からの冷媒の吸熱量を増加させることができる。これにより、室内凝縮器１２における冷媒圧力を上昇させることができる。その結果、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を向上させて、送風空気を直列除湿暖房モードよりも高い温度帯まで昇温させることができる。

また、並列除湿暖房モードでは、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒を室内蒸発器２０から流出した冷媒に合流させて、圧縮機１１へ吸入させている。従って、エジェクタ１５を備えていない通常の冷凍サイクル装置に対して、圧縮機１１の消費動力を低減させてサイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。

（ｅ）暖房モード
暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１流量調整弁１４ａを全閉とし、第２流量調整弁１４ｂを絞り状態とし、第３流量調整弁１４ｃを絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第１開閉弁１７ａを閉じ、第２開閉弁１７ｂを閉じ、第３開閉弁１７ｃを開き、第４開閉弁１７ｄを開き、第５開閉弁１７ｅを閉じる。

これにより、暖房モードでは、図４の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第２流量調整弁１４ｂ→エジェクタ１５→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、アキュムレータ１９→第３流量調整弁１４ｃ→室外熱交換器１８→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力については、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、次のように決定される。まず、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、室内凝縮器１２の目標凝縮器温度ＴＣＯを決定する。

そして、この目標凝縮器温度ＴＣＯと吐出温度センサ４５によって検出された吐出冷媒温度Ｔｄとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法を用いて吐出冷媒温度Ｔｄが目標凝縮器温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号が決定される。

また、第２流量調整弁１４ｂの絞り開度については、すなわち第２流量調整弁１４ｂへ出力される制御信号（制御パルス）については、圧縮機１１の冷媒吐出能力（例えば、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号）に基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して決定される。

この制御マップでは、ノズル部１５ａへ流入する冷媒の乾き度ｘが０．５以上かつ０．８以下となるように、第２流量調整弁１４ｂの絞り開度を決定している。この乾き度ｘの範囲は、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を極大値に近づけることができる値として、予め実験的に得られた値である。

また、エアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、室内蒸発器２０通過後の送風空気の全流量が室内凝縮器１２側の空気通路を流れるように決定される。その他の制御対象機器の作動状態は、並列除湿暖房モードと同様に決定される。

従って、暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図１０のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。

具体的には、暖房モードでは、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の送風空気通路を全開とするので、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図１０のａ１０点）が、室内凝縮器１２へ流入して送風空気と熱交換して放熱する（図１０のａ１０点→ｂ１０点）。これにより、送風空気が加熱される。

室内凝縮器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａを介して、第２流量調整弁１４ｂへ流入して減圧される（図１０のｂ１０点→ｊ１０点）。これにより、ノズル部１５ａへ流入する冷媒の乾き度ｘが０．５以上かつ０．８以下に調整される。

第２流量調整弁１４ｂにて減圧された冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する。ノズル部１５ａへ流入した冷媒は、等エントロピ的に減圧されて噴射される（図１０のｊ１０点→ｋ１０点）。

そして、この噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１８の一方の冷媒流入出口から流出した冷媒が、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃから吸引される。ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒および冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒は、ディフューザ部１５ｄへ流入する（図１０のｋ１０→ｍ１０点、ｏ１０点→ｍ１０点）。

ディフューザ部１５ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する（図１０のｍ１０点→ｎ１０点）。ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒はアキュムレータ１９へ流入して気液分離される。

アキュムレータ１９にて分離された液相冷媒（図１０のｅ１０点）は、絞り状態となっている第３流量調整弁１４ｃへ流入して減圧される（図１０のｅ１０点→ｄ１０点）。第３流量調整弁１４ｃにて減圧された冷媒は、室外熱交換器１８の他方の冷媒流入出口から流入し、送風ファンから送風された外気から吸熱して蒸発する（図１０のｄ１０点→ｏ１０点）。

室外熱交換器１８の一方の冷媒流入出口から流出した冷媒は、第３三方継手１３ｃを介して、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃから吸引される。従って、暖房モード時の室外熱交換器１８における冷媒流れ方向と、前述した冷房モード時の室外熱交換器１８における冷媒流れ方向は異なっている。

アキュムレータ１９にて分離された液相冷媒（図１０のｆ１０点）は、第５三方継手１３ｅを介して圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図１０のｆ９点→ａ９点）。

従って、暖房モードでは、室内凝縮器１２にて加熱された送風空気を車室内へ吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。

さらに、暖房モードでは、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させている。従って、蒸発器として機能する熱交換器（暖房モードでは、室外熱交換器１８）における冷媒蒸発圧力と圧縮機１１の吸入冷媒の圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも圧縮機１１の消費動力を低減させて、ＣＯＰを向上させることができる。

以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、車両用空調装置１において、冷房モード、暖房モード、弱直列除湿暖房モード、直列除湿暖房モード、および並列除湿暖房モードでの運転に切り替えることで、車室内の適切な空調を実現することができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、車室内の除湿暖房時における送風空気の温度調整範囲を拡大させることができる。

このことをより詳細に説明する。従来技術のエジェクタ式冷凍サイクルでは、室外熱交換器と室内蒸発器とを冷媒流れに対して直列的に接続して除湿暖房を行う際には、エジェクタ式冷凍サイクルを適切に作動させるために、室外熱交換器における冷媒圧力を所定の値以上に維持しておく必要があった。このため、除湿暖房時に車室内へ吹き出される送風空気の温度（吹出空気温度）を調整することのできない範囲が存在していた。

具体的には、従来技術のエジェクタ式冷凍サイクルでは、室外熱交換器と室内蒸発器とを冷媒流れに対して直列的に接続する冷媒回路に切り替えた際には、図１１の範囲Ａ内で吹出空気温度を調整することができた。また、室外熱交換器と室内蒸発器とを冷媒流れに対して並列的に接続する冷媒回路に切り替えた際には、図１１の範囲Ｃ内で吹出空気温度を調整することができた。

換言すると、従来技術のエジェクタ式冷凍サイクルでは、図１１の範囲Ｂ内で吹出空気温度を調整することができなかった。

これに対して、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、直列除湿暖房モード時に、室外熱交換器１８における冷媒圧力を室内蒸発器２０における冷媒蒸発圧力と同等となるまで低下させても、エジェクタ式冷凍サイクル１０を適切に作動させることができる。これにより、本実施形態の直列除湿暖房モードでは、図１１の範囲Ｂ内で吹出空気温度を調整することができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、弱直列除湿暖房モード時に、主に図１１の範囲Ａ内で吹出空気温度を調整することができ、並列除湿暖房モード時に、主に図１１の範囲Ｃ内で吹出空気温度を調整することができる。従って、従来技術のエジェクタ式冷凍サイクルよりも、除湿暖房時に車室内へ吹き出される送風空気の温度調整範囲を拡大させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、暖房モード時の室外熱交換器における冷媒の流れ方向と冷房モード時における冷媒の流れ方向が逆転している。さらに、室外熱交換器１８の内部に形成される冷媒通路の通路断面積を、暖房モード時における冷媒入口（他方の冷媒流入出口）側から冷媒出口（一方の冷媒流入出口）側へ向かうに伴って拡大させている。

これによれば、室外熱交換器１８を流通する冷媒の圧力損失を低減して、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

より詳細には、暖房モード時の室外熱交換器１８は蒸発器として機能する。従って、室外熱交換器１８内の冷媒通路では、冷媒入口側から冷媒出口側へ向かって液相冷媒が気化することによって冷媒の密度が低下する。従って、室外熱交換器１８の冷媒入口側から冷媒出口側へ向かって冷媒通路の通路断面積を拡大させることで、室外熱交換器１８を流通する冷媒の圧力損失を低下させることができる。

一方、冷房モード時の室外熱交換器１８は放熱器として機能する。従って、室外熱交換器１８内の冷媒通路では、冷媒入口側から冷媒出口側へ向かって気相冷媒が凝縮することによって冷媒の密度が上昇する。従って、室外熱交換器１８の冷媒入口側から冷媒出口側へ向かって冷媒通路の通路断面積が縮小していても、室外熱交換器１８を流通する冷媒の圧力損失を増加させてしまうことがない。

ここで、本実施形態では、室外熱交換器１８が蒸発器として機能する直列除湿暖房モードおよび並列除湿暖房モードにおいても、室外熱交換器１８における冷媒流れが暖房モードと同じ方向となる。従って、直列除湿暖房モードおよび並列除湿暖房モードにおいても、室外熱交換器１８を流通する冷媒の圧力損失を低下させることができる。

また、室外熱交換器１８が放熱器として機能する弱直列除湿暖房モードにおいても、室外熱交換器１８における冷媒流れが冷房モードと同じ方向となる。従って、弱直列除湿暖房モードにおいても、室外熱交換器１８を流通する冷媒の圧力損失を増加させてしまうことがない。

換言すると、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、室外熱交換器１８が蒸発器として機能する際の室外熱交換器１８における冷媒の流れ方向と、室外熱交換器１８が放熱器として機能する際の室外熱交換器１８における冷媒の流れ方向が異なっており、室外熱交換器１８の内部に形成される冷媒通路は、室外熱交換器１８が蒸発器として機能する際の冷媒入口側から冷媒出口側へ向かうに伴って通路断面積が拡大している。

（第２実施形態）
本実施形態では、図１２〜図１４に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０に対してサイクル構成を変更したエジェクタ式冷凍サイクル１０ａについて説明する。なお、図１２〜図１４では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。

より具体的には、エジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、室内凝縮器１２から流出した冷媒を、エジェクタ１５、室外熱交換器１８等を迂回させて、第２減圧手段である第４流量調整弁１４ｄ側へ導くバイパス通路１６ｂが追加されている。このため、室内凝縮器１２の冷媒出口側から第１三方継手１３ａの冷媒流入口へ至る冷媒通路に、第６三方継手１３ｆが配置されている。

そして、第６三方継手１３ｆの一方の冷媒流出口には、バイパス通路１６ｂを介して、第４三方継手１３ｄの一方の冷媒流入口が接続されている。第６三方継手１３ｆの他方の冷媒流出口には、第１三方継手１３ａを介して第１流量調整弁１４ａの入口側が接続されている。本実施形態の第６三方継手１３ｆは、加熱側分岐部であり、第１流量調整弁１４ａは第３減圧装置である。

バイパス通路１６ｂには、第２開閉弁１７ｂ等と同様の構成の第６開閉弁１７ｆが配置されている。また、本実施形態の第２三方継手１３ｂは、室外熱交換器１８と第３流量調整弁１４ｃとを接続する冷媒通路に配置されている。このため、本実施形態の除湿暖房用冷媒通路１６ａは、室外熱交換器１８の第３流量調整弁１４ｃ側の冷媒流入出口と第２減圧装置である第４流量調整弁１４ｄの入口とを接続している。さらに、本実施形態では、第１開閉部１７ａが廃止されている。

また、本実施形態のアキュムレータ１９には、分離された気相冷媒を流出させるための気相冷媒流出口と、室内蒸発器２０から流出した気相冷媒を流出させるための気相冷媒流入口が設けられている。そして、第１実施形態で説明した他方の液相冷媒流出口、各液相冷媒流出口に接続された第４、第５開閉弁１７ｄ、１７ｅが廃止されている。

さらに、本実施形態のアキュムレータ１９の気相冷媒流出口は、三方継手等を介することなく、圧縮機１１の吸入口側に直接的に接続されている。その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａの構成は、第１実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、冷房モード、直列除湿暖房モード、並列除湿暖房モード、暖房モードの運転を切り替えることができる。冷房モード、並列除湿暖房モード、および暖房モードの運転は、第１実施形態と同様に切り替えられる。

さらに、直列除湿暖房モードの運転は、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔによらず、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっており、外気温Ｔａｍが予め定めた除湿暖房基準温度βよりも高くなっている際に実行される。以下に各運転モードにおける作動を説明する。

（ａ）冷房モード
冷房モードでは、空調制御装置４０が、第１流量調整弁１４ａを全開とし、第２流量調整弁１４ｂを全閉とし、第３流量調整弁１４ｃを全閉とし、第４流量調整弁１４ｄを絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第２開閉弁１７ｂを開き、第３開閉弁１７ｃを閉じ、第６開閉弁１７ｆを閉じる。

これにより、冷房モードでは、図１２の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２（→第１流量調整弁１４ａ）→室外熱交換器１８（→除湿暖房用冷媒通路１６ａ）→第４流量調整弁１４ｄ→室内蒸発器２０→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。

例えば、第４流量調整弁１４ｄの絞り開度、すなわち第４流量調整弁１４ｄへ出力される制御信号（制御パルス）については、エジェクタ式冷凍サイクル１０ａのＣＯＰが極大値に近づくように決定される。その他の制御対象機器の作動状態は、第１実施形態と同様に決定される。

従って、冷房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、実質的に第１実施形態の冷房モードと同様に作動し、室内蒸発器２０にて冷却された送風空気を車室内へ吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、アキュムレータ１９にて分離された気相冷媒を圧縮機１１に吸入させるサイクル構成となるので、圧縮機１１の液圧縮の問題を回避することができる。

（ｂ）直列除湿暖房モード
直列除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１流量調整弁１４ａを絞り状態とし、第２流量調整弁１４ｂを全閉とし、第３流量調整弁１４ｃを全閉とし、第４流量調整弁１４ｄを絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第２開閉弁１７ｂを開き、第３開閉弁１７ｃを閉じ、第６開閉弁１７ｆを閉じる。

これにより、冷房モードでは、図１２の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第１流量調整弁１４ａ→室外熱交換器１８（→除湿暖房用冷媒通路１６ａ）→第４流量調整弁１４ｄ→室内蒸発器２０→アキュムレータ１９→圧縮機１１の冷房モードと同様の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。このため、直列除湿暖房モードでは、室外熱交換器１８および室内蒸発器２０が、冷媒流れに対して直列的に接続されている。

また、第４流量調整弁１４ｄの絞り開度については、冷房モードと同様に、エジェクタ式冷凍サイクル１０ａのＣＯＰが極大値に近づくように決定される。このため、第４流量調整弁１４ｄの絞り開度は、第１流量調整弁１４ａの絞り開度が減少するに伴って増加することになる。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が増加するように決定される。その他の制御対象機器の作動状態は、第１実施形態と同様に決定される。

従って、直列除湿暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも高くなっている場合には、室外熱交換器１８が冷媒を放熱させる放熱器として機能する。

このため、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも高くなっている場合には、実質的に第１実施形態の弱直列除湿暖房モードと同様に作動し、室内蒸発器２０にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。

一方、直列除湿暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも低くなっている場合には、室外熱交換器１８が冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する。

このため、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも低くなっている場合には、実質的に第１実施形態の直列除湿暖房モードと同様に作動し、室内蒸発器２０にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。

さらに、第１実施形態の弱直列除湿暖房モードおよび直列除湿暖房モードと同様に、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも低くなっている場合には、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも高くなっている場合よりも、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を向上させて送風空気を高い温度帯まで昇温させることができる。

（ｃ）並列除湿暖房モード
並列除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１流量調整弁１４ａを全閉とし、第２流量調整弁１４ｂを絞り状態とし、第３流量調整弁１４ｃを絞り状態とし、第４流量調整弁１４ｄを絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第２開閉弁１７ｂを閉じ、第３開閉弁１７ｃを開き、第６開閉弁１７ｆを開く。

これにより、並列除湿暖房モードでは、図１３の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第２流量調整弁１４ｂ→エジェクタ１５→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、アキュムレータ１９→第３流量調整弁１４ｃ→室外熱交換器１８→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

同時に、圧縮機１１→室内凝縮器１２（→バイパス通路１６ｂ）→第４流量調整弁１４ｄ→室内蒸発器２０→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。このため、並列除湿暖房モードでは、室外熱交換器１８および室内蒸発器２０が、冷媒流れに対して並列的に接続されている。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、第１実施形態の並列除湿暖房モードと同様に、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

従って、並列除湿暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、実質的に第１実施形態の並列除湿暖房モードと同様に作動し、室内蒸発器２０にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。

さらに、第１実施形態の並列除湿暖房モードと同様に、直列除湿暖房モードよりも外気からの冷媒の吸熱量を増加させることができる。その結果、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を向上させて、送風空気を直列除湿暖房モードよりも高い温度帯まで昇温させることができる。

（ｄ）暖房モード
並列除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１流量調整弁１４ａを全閉とし、第２流量調整弁１４ｂを絞り状態とし、第３流量調整弁１４ｃを絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第２開閉弁１７ｂを閉じ、第３開閉弁１７ｃを開き、第６開閉弁１７ｆを閉じる。

これにより、暖房モードでは、図１４の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第２流量調整弁１４ｂ→エジェクタ１５→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、アキュムレータ１９→第３流量調整弁１４ｃ→室外熱交換器１８→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、第１実施形態の暖房モードと同様に、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

従って、冷房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、実質的に第１実施形態の暖房モードと同様に作動し、室内凝縮器１２にて加熱された送風空気を車室内へ吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。さらに、暖房モードでは、第１実施形態と同様に、ＣＯＰを向上させることができる。

以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａによれば、車両用空調装置１において、冷房モード、暖房モード、直列除湿暖房モード、および並列除湿暖房モードでの運転に切り替えることで、車室内の適切な空調を実現することができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、直列除湿暖房モード時に、室外熱交換器１８における冷媒圧力を室内蒸発器２０における冷媒蒸発圧力と同等となるまで低下させることができる。従って、第１実施形態と同様に、除湿暖房時に車室内へ吹き出される送風空気の温度調整範囲を拡大させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、暖房モード時の室外熱交換器における冷媒の流れ方向と冷房モード時における冷媒の流れ方向が逆転している。従って、第１実施形態と同様に、暖房モード時には、室外熱交換器１８を流通する冷媒の圧力損失を低下させることができ、冷房モード時には、室外熱交換器１８を流通する冷媒の圧力損失を増加させてしまうことがない。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル１０、１０ａを電気自動車用の空調装置に適用した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル１０、１０ａの適用はこれに限定されない。例えば、内燃機関（エンジン）から車両走行用の駆動力を得る通常の車両や、内燃機関と走行用電動モータとの双方から車両走行用の駆動力を得るハイブリッド車両の空調装置に適用してもよい。

内燃機関を有する車両に適用する場合は、車両用空調装置１に送風空気の補助加熱手段として内燃機関の冷却水を熱源として送風空気を加熱するヒータコアを設けてもよい。さらに、車両用に限定されることなく定置型空調装置に適用してもよい。

また、上述の実施形態では、室内凝縮器１２にて、圧縮機１１吐出冷媒と送風空気とを熱交換させて、圧縮機１１吐出冷媒を熱源として直接的に送風空気を加熱するエジェクタ式冷凍サイクル１０のについて説明したが、室内凝縮器１２における送風空気の加熱態様はこれに限定されない。

例えば、熱媒体を循環させる熱媒体循環回路を設け、室内放熱器を圧縮機吐出冷媒と熱媒体とを熱交換させる水−冷媒熱交換器として構成し、さらに、熱媒体循環回路に室内放熱器にて加熱された熱媒体と送風空気とを熱交換させて送風空気を加熱する加熱用の熱交換器を配置してもよい。つまり、室内放熱器は、圧縮機吐出冷媒（サイクルの高圧側冷媒）を熱源として、熱媒体を介して間接的に送風空気を加熱するものであってもよい。

さらに、内燃機関を有する車両に適用する場合は、内燃機関の冷却水を熱媒体として、熱媒体循環回路を流通させるようにしてもよい。また、電気自動車においては、バッテリや電気機器を冷却する冷却水を熱媒体として、熱媒体循環回路を流通させるようにしてもよい。

（２）エジェクタ式冷凍サイクル１０、１０ａの各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１はこれに限定されない。例えば、圧縮機１１として、エンジン駆動式の可変容量型圧縮機等を採用してもよい。

また、上述の実施形態では、室内凝縮器１２にて高圧冷媒と送風空気とを熱交換させることによって送風空気を加熱する例を説明したが、室内凝縮器１２に代えて、例えば、熱媒体を循環させる熱媒体循環回路を設け、この熱媒体循環回路に高圧冷媒と熱媒体とを熱交換させる水−冷媒熱交換器、および水−冷媒熱交換器にて加熱された熱媒体と送風空気とを熱交換させて送風空気を加熱する加熱用熱交換器等を配置してもよい。

また、上述の実施形態では、冷媒回路切替装置として、複数の流量調整弁および開閉弁を採用した例を説明したが、冷媒回路切替装置はこれに限定されない。少なくとも上述した暖房モードの冷媒回路と直列除湿暖房モードの冷媒回路を切替可能であれば、例えば、全閉機能を有しない流量調整弁と開閉弁とを組み合わせたものや、四方弁等を採用してもよい。

また、上述の実施形態で説明した各構成機器を一体化したものを採用してもよい。例えば、第２流量調整弁１４ｂ、エジェクタ１５、アキュムレータ１９等を一体化（モジュール化）してもよい。この場合は、エジェクタ１５のノズル部１５ａの通路内にニードル状、あるいは円錐状の弁体を配置し、この弁体を変位させることで、第２流量調整弁１４ｂと同様の機能を発揮させるようにしてもよい。

また、上述の各実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０、１０ａの室内蒸発器２０の冷媒出口側に、室内蒸発器２０の冷媒蒸発圧力を予め定めた所定値以上とする蒸発圧力調整弁を配置してもよい。これによれば、室内蒸発器２０の着霜を機械的機構によって、より一層確実に防止することができる。

また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、等を採用してもよい。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。

（３）上述の実施形態の暖房モードの高加熱能力運転時には、圧縮機１１の冷媒吐出能力に基づいて第２流量調整弁１４ｂの弁開度を調整した例を説明したが、第２流量調整弁１４ｂの弁開度の調整はこれに限定されない。

例えば、室内凝縮器１２出口側冷媒の乾き度を検出する乾き度センサを設け、この乾き度センサの検出値が０．５以上かつ０．８以下となるように第２流量調整弁１４ｂの弁開度の弁開度を調整してもよい。また、エジェクタ式冷凍サイクル１０、１０ａのＣＯＰが極大値に近づくように第２流量調整弁１４ｂの弁開度を調整してもよい。

（４）上述の実施形態では、空調制御プログラムを実行することによって、各運転モードを切り替えた例を説明したが、各運転モードの切り替えはこれに限定されない。例えば、操作パネル５０に各運転モードを設定する運転モード設定スイッチを設け、当該運転モード設定スイッチの操作信号に応じて、各暖房モードを切り替えるようにしてもよい。

１１圧縮機
１２室内凝縮器（加熱用熱交換器）
１３ｆ第６三方継手（高圧側分岐部）
１４ａ第１流量調整弁（第３減圧装置）
１４ｃ第３流量調整弁（第１減圧装置）
１４ｄ第４流量調整弁（第２減圧装置）
１５エジェクタ
１７ａ〜１７ｆ第１〜第６開閉弁（冷媒回路切替装置）
１８室外熱交換器
１９アキュムレータ
２０室内蒸発器（冷却用熱交換器）

Claims

空調装置に適用されるエジェクタ式冷凍サイクルであって、
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機から吐出された高圧冷媒を熱源として空調対象空間に送風される送風空気を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、
前記加熱用熱交換器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（１５ｄ）を有するエジェクタ（１５）と、
前記エジェクタから流出した冷媒の気液を分離する気液分離器（１９）と、
前記気液分離器から流出した液相冷媒を減圧させる第１減圧装置（１４ｃ）と、
冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（１８）と、
冷媒を蒸発させて、前記加熱用熱交換器通過前の前記送風空気を冷却する冷却用熱交換器（２０）と、
冷却用熱交換器へ流入する冷媒を減圧させる第２減圧装置（１４ｄ）と、
冷媒回路を切り替える冷媒回路切替装置（１７ａ〜１７ｅ）と、を備え、
前記冷媒回路切替装置は、
前記送風空気を加熱する暖房モードでは、前記気液分離器にて分離された液相冷媒を前記第１減圧装置を介して前記室外熱交換器へ流入させ、前記室外熱交換器から流出した冷媒を前記冷媒吸引口へ流入させるとともに、前記気液分離器にて分離された気相冷媒を前記圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替え、
前記冷却用熱交換器にて冷却された送風空気を前記加熱用熱交換器にて再加熱する直列除湿暖房モードでは、前記気液分離器の液相冷媒出口から流出した冷媒を前記第１減圧装置を介して前記室外熱交換器へ流入させ、前記室外熱交換器から流出した冷媒を前記第２減圧装置を介して前記冷却用熱交換器へ流入させ、前記冷却用熱交換器から流出した冷媒を前記圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクル。
空調装置に適用されるエジェクタ式冷凍サイクルであって、
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機から吐出された高圧冷媒を熱源として空調対象空間に送風される送風空気を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、
前記加熱用熱交換器から流出した冷媒の流れを分岐する加熱側分岐部（１３ｆ）と、
前記加熱側分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（１５ｄ）を有するエジェクタ（１５）と、
前記エジェクタから流出した冷媒の気液を分離する気液分離器（１９）と、
前記気液分離器から流出した液相冷媒を減圧させる第１減圧装置（１４ｃ）と、
冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（１８）と、
冷媒を蒸発させて、前記加熱用熱交換器通過前の前記送風空気を冷却する冷却用熱交換器（２０）と、
冷却用熱交換器へ流入する冷媒を減圧させる第２減圧装置（１４ｄ）と、
前記加熱側分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第３減圧装置（１４ａ）と、
冷媒回路を切り替える冷媒回路切替装置（１７ｂ〜１７ｆ）と、を備え、
前記冷媒回路切替装置は、
前記送風空気を加熱する暖房モードでは、前記気液分離器にて分離された液相冷媒を前記第１減圧装置を介して前記室外熱交換器へ流入させ、前記室外熱交換器から流出した冷媒を前記冷媒吸引口へ流入させるとともに、前記気液分離器にて分離された気相冷媒を前記圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替え、
前記冷却用熱交換器にて冷却された送風空気を前記加熱用熱交換器にて再加熱する直列除湿暖房モードでは、前記加熱用熱交換器から流出した冷媒を第３減圧装置を介して前記室外熱交換器へ流入させ、前記室外熱交換器から流出した冷媒を第２減圧装置を介して前記冷却用熱交換器へ流入させ、前記冷却用熱交換器から流出した冷媒を前記気液分離器へ流入させ、前記気液分離器にて分離された気相冷媒を前記圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクル。
さらに、前記室外熱交換器（１８）の１つの冷媒流入出口と前記第２減圧装置の入口とを接続する除湿暖房用冷媒通路（１６ａ）を備え、
前記冷媒回路切替装置は、前記除湿暖房用冷媒通路を開閉する除湿暖房用開閉弁（１７ｂ）を有しており、
前記除湿暖房用開閉弁は、前記暖房モードでは前記除湿暖房用冷媒通路を閉じ、前記直列除湿暖房モードでは前記除湿暖房用冷媒通路を開くものである請求項１または２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
前記冷媒回路切替装置は、
前記冷却用熱交換器にて冷却された送風空気を前記加熱用熱交換器にて前記直列除湿暖房モードよりも高い加熱能力で再加熱する並列除湿暖房モードでは、前記加熱用熱交換器から流出した冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部へ流入させ、前記気液分離器にて分離された液相冷媒を前記第１減圧装置を介して前記室外熱交換器へ流入させ、前記室外熱交換器から流出した冷媒を前記冷媒吸引口へ流入させるとともに、前記気液分離器にて分離された気相冷媒を前記圧縮機へ吸入させ、さらに、分岐された他方の冷媒を前記第２減圧装置を介して前記冷却用熱交換器へ流入させ、前記冷却用熱交換器から流出した冷媒を前記圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替える請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
前記冷媒回路切替装置は、
前記送風空気を冷却する冷房モードでは、前記加熱用熱交換器から流出した冷媒を前記室外熱交換器へ流入させ、前記室外熱交換器から流出した冷媒を前記第２減圧装置を介して前記冷却用熱交換器へ流入させ、前記冷却用熱交換器から流出した冷媒を前記圧縮機へ吸入させる冷媒回路に切り替える請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
前記暖房モード時の前記室外熱交換器における冷媒の流れ方向と前記冷房モード時の前記室外熱交換器における冷媒の流れ方向は異なっており、
前記室外熱交換器の内部に形成される冷媒通路は、前記暖房モード時における冷媒入口側から冷媒出口側へ向かうに伴って通路断面積が拡大している請求項５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。