JP2017168831A - 電気化学キャパシタ用電極及び電気化学キャパシタ - Google Patents

Abstract

【課題】高い表面利用効率及び高密度を有することで、電気化学キャパシタのさらなる高静電容量化、高レート特性発現に寄与できる電気化学キャパシタ用電極を提供する。【解決手段】炭素部分と空隙とがそれぞれ連続構造をなす共連続構造部分を有する多孔質炭素フィルムからなり、電極密度が０．３〜１ｇ／ｃｍ３である電気化学キャパシタ用電極。【選択図】図１

Description

本発明は、電気化学キャパシタ用電極及びこれを用いた電気化学キャパシタに関するものである。

近年、排気ガスによる大気汚染対策、化石燃料代替エネルギーの利用促進、二酸化炭素による地球温暖化対策の必要性が強く叫ばれ、電気自動車あるいはハイブリッド自動車等の技術開発が進められている。また、電子機器、特にスマートフォン等の革新的な端末機器の市場はめざましく発展している。これらの技術革新に関連して、駆動パワーアシストやエネルギーの回収、有効利用を目的とし、新たな蓄電デバイスとして電気化学キャパシタの開発が進められている。

電気化学キャパシタは、二次電池を大きく上回る高速充放電特性と高サイクル特性が特徴の蓄電デバイスである。電気化学キャパシタの例としては、電気二重層キャパシタとリチウムイオンキャパシタが挙げられる。電気二重層キャパシタは、通常、正極及び負極として活性炭を含む電極を用い、電解質イオンの物理的な吸脱着により充放電が行われる。その際、化学反応を伴わないため、劣化が起こりにくく、サイクル特性に優れることを特徴とする。一方、リチウムイオンキャパシタは、通常、正極として電気二重層キャパシタと同様の活性炭を含む電極を用い、負極としてリチウムイオン電池の負極と同様のリチウム吸蔵炭素材料を用いる。正極でイオンを吸脱着し、負極でリチウムイオンを吸蔵放出することで充放電を行う。

従来電気化学キャパシタ用電極材料として用いられている粒子状または粉体状の活性炭は電極中で凝集しやすく、電解液との接触面積が制限されたるため、電気化学キャパシタの高静電容量化は困難であった。また、活性炭の凝集により、電解液の流動抵抗が大きくなるため、電気化学キャパシタの高速充放電特性のさらなる向上の障害となっていた。活性炭の表面に細孔が多く形成され、高い比表面積を有している場合でも、その細孔は連通していないために、凝集内部の表面が活用されない等の課題があった。また、従来の粒子状または粉体状の活性炭電極は一般にバインダーの添加により成形されており、バインダーによる電気抵抗増大や、成形過程の煩雑さが問題となっていた。そこで、連通孔を有し、高効率に表面の活用でき、さらに低抵抗である電気化学キャパシタ用電極の開発が強く望まれていた。

例えば、特許文献１には、細孔とこの細孔の外郭を構成する炭素質壁が三次元網目構造である多孔質炭素材料を含む電極を備えたキャパシタが開示されている。また、特許文献２には連通マクロ孔を有するシート状活性炭が開示されておりバインダーを使用せずシートそのものを打ち抜いて電極として使用する技術例が開示されている。

特開２０１４−３６１１３号公報 特開２０１３−２０１１７０号公報

しかし、特許文献１に記載の電極に含まれる多孔質炭素材料は空隙の配置は分散した鋳型粒子の位置によって決まるため、多孔構造の均一性が不十分なものであり、表面の利用効率は高くなかった。また製法の特性上活性炭そのものではフィルムなどの成形体の作製が困難で、バインダーを用いた成形電極のみしか開示は無く、電極の有する電気抵抗低減という課題が残っていた。また、特許文献２は均一性の高い連通マクロ孔を有するものの電極密度が低く、電極体積当たりの静電容量は低いという問題点があった。

本発明は、電気化学キャパシタのさらなる高静電容量化、高レート特性発現に寄与できる電気化学キャパシタ用電極を提供することを課題とする。

本発明は、炭素部分と空隙とがそれぞれ連続構造をなす共連続構造部分を有する多孔質炭素フィルムからなり、電極密度が０．３〜１ｇ／ｃｍ^３である電気化学キャパシタ用電極である。

本発明の電気化学キャパシタ用電極により、電気化学キャパシタにおいてさらなる高静電容量、高レート特性を達成することが可能である。

実施例１の電気化学キャパシタ用電極断面の走査型電子顕微鏡写真である。

＜電気化学キャパシタ用電極＞
本発明の電気化学キャパシタ用電極（以下、単に「電極」ということがある。）に用いられる多孔質炭素フィルム（以下、単に「多孔質炭素フィルム」ということがある。）は、炭素部分と空隙とがそれぞれ連続構造をなす共連続構造部分を有する。共連続構造部分とは、例えば液体窒素中で充分に冷却した試料をピンセット等により割断した断面や、乳鉢等で粉砕して得た粒子の表面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）等によって表面観察した際に、図１の実施例１の多孔質炭素フィルムの走査型電子顕微鏡写真に例示されるように、炭素部分と炭素部分以外の部分として形成された空隙とがそれぞれ連続しつつ絡み合った構造として観察される部分を意味する。多孔質炭素フィルムは、その全体に共連続構造部分を有していてもよいが、一部、特にフィルムの表層に、後述する実質的に共連続構造を有しない緻密部分を有していてもよい。

本発明の電極は、共連続構造部分の空隙に電解液が効率よく侵入し、電解液との接触面積が非常に大きくなり、高静電容量化に寄与できる。また、共連続構造部分の空隙部分を電解質イオンが効率的に移動できるため、高速充放電も可能となる。また、炭素部分が連続することで、電気伝導性が高くなるため内部抵抗を低減させることができる。加えて炭素部分が互いに構造体を支えあう効果により、例えば製造工程や使用時において引張、圧縮等の変形に対しても、大きな耐性を有する。また、セル作製に際して電極の接触抵抗の低減のために電極のプレスを行っても、共連続構造部分は残存するため、やはり高効率に電解液が侵入できる。

これらの共連続構造としては、格子状やモノリス状が挙げられ、特に限定するものではないが、上記効果を発揮できる点ではモノリス状であることが好ましい。モノリス状とは、共連続構造において炭素部分が三次元網目構造をなす形態をいい、個別の粒子が凝集・連結した構造や、あるいは逆に、凝集・連結した鋳型粒子を除去することにより生じた空隙とその周囲の骨格により形成された構造のような不規則な構造とは区別される。

本発明の電気化学キャパシタ用電極における多孔質炭素フィルムの共連続構造部分は周期構造を有することが好ましい。本発明において、周期構造を有することは、電極にＸ線を入射し散乱強度がピーク値を持つことにより確認できる。電極の大きさや厚みにより測定が難しいようであれば、測定に供せる程度まで乳鉢で粉砕して測定を行う。

多孔質炭素フィルムの共連続構造部分の構造周期は０．００２μｍ〜２０μｍであることが好ましい。構造周期とは、多孔質炭素フィルムに対してＸ線を入射し、散乱強度がピーク値を持つ位置の散乱角度θより、下記の式で算出されるものである。

構造周期：Ｌ、λ：入射Ｘ線の波長
ただし構造周期が大きくて小角での散乱が観測できない場合がある。その場合はＸ線コンピュータ断層撮影（Ｘ線ＣＴ）によって構造周期を得る。具体的には、Ｘ線ＣＴによって撮影した三次元画像をフーリエ変換した後に、その二次元スペクトルの円環平均を取り、一次元スペクトルを得る。その一次元スペクトルにおけるピークトップの位置に対応する特性波長を求め、その逆数より構造周期を算出する。

共連続構造部分の構造周期が０．００２μｍ以上であると、空隙部に電解液が侵入しやすくなり、また流動抵抗も低減することができる。また、炭素部分を通じて電気伝導性を向上することが可能となる。構造周期は０．０１μｍ以上であることが好ましく、０．１μｍ以上であることがより好ましい。また、構造周期が２０μｍ以下であると、高い表面積や物性を得ることができる。構造周期は１０μｍ以下であることが好ましく、１μｍ以下であることがより好ましい。

さらに、均一な連続構造を有することで、電解液の流動抵抗を低減できるほか、多孔質炭素フィルム製造工程、電極作製工程、デバイス組立工程等、製造に関わるあらゆる工程において、引張、圧縮等の変形に対する大きな耐性を発揮する。多孔質炭素フィルムの連続構造の均一性は、多孔質炭素フィルムに対してＸ線を入射した際の散乱強度のピークの半値幅により決定できる。多孔質炭素フィルムのＸ線散乱ピークの半値幅は５°以下であることが好ましく、３°以下であることがさらに好ましく、１°以下であることが特に好ましい。なお、本発明におけるピークの半値幅とは、ピークの頂点を点Ａとし、点Ａからグラフ縦軸に平行な直線を引き、該直線とスペクトルのベースラインとの交点を点Ｂとしたとき、点Ａと点Ｂを結ぶ線分の中点（点Ｃ）におけるピークの幅である。なお、ここで言うピークの幅とは、ベースラインに平行で、かつ点Ｃを通る直線上の幅のことである。

なお、Ｘ線による構造周期の解析に際して、後述する共連続構造を有しない緻密部分については、構造周期が上記範囲外となるため解析には影響なく、上記式で算出される構造周期を以って、共連続構造形成部分の構造周期とするものとする。

構造周期は小さいほど構造が細かく、単位体積あるいは単位重量当りの表面積が大きく、電解液との接触効率が高まり特に高静電容量化に寄与できる。また、構造周期は大きいほど電解液の流動抵抗を低減し、効率よく電解質イオンの出入りが起こり高レート特性の発現に寄与できる。これらのことから、共連続構造部分の構造周期は電気化学キャパシタの用途、使用条件に応じて適宜調整することができる。

また、共連続構造部分は、平均空隙率が１０〜８０％であることが好ましい。平均空隙率とは、包埋した試料をクロスセクションポリッシャー法（ＣＰ法）により精密に形成させた断面を、１±０．１（ｎｍ／画素）となるよう調整された拡大率で、７０万画素以上の解像度で観察した画像から、計算に必要な着目領域を５１２画素四方で設定し、着目領域の面積をＡ、孔部分の面積をＢとして、以下の式で算出されたものを言う。

平均空隙率（％）＝Ｂ／Ａ×１００
平均空隙率は、高いほど電解液の流路として圧力損失が小さくなる一方、低いほど圧縮や曲げに強くなるため、取り扱い性や加圧条件での使用に際して有利となる。これらのことを考慮し、共連続構造部分の平均空隙率は１５〜７５％の範囲であることが好ましく、１８〜７０％の範囲がさらに好ましい。

さらに、多孔質炭素フィルムは、表面に平均直径０．０１〜１０ｎｍの細孔を有することが好ましい。表面とは、多孔質炭素フィルムを巨視的に見た場合の表層のみではなく、共連続構造部分における炭素部分の表面も含めた多孔質炭素フィルムのあらゆる外部との接触面を指す。細孔は、共連続構造部分における炭素部分の表面および／または後述する共連続構造を実質的に有しない緻密部分に形成することができるが、少なくとも共連続構造部分における炭素部分の表面に形成されていることが好ましい。細孔の平均直径が０．０１ｎｍ〜１０ｎｍであることにより、電解質イオンに対する吸脱着機能を向上させることができる。

このような細孔の平均直径は０．０１ｎｍ以上であることが好ましく、０．１ｎｍ以上であることがさらに好ましい。また、５ｎｍ以下であることが好ましく、２ｎｍ以下であることがさらに好ましい。さらに、細孔の平均直径は、効率的な電解質イオンの吸着等の観点から、電解質イオンの直径に対して１．１〜２．０倍程度に適宜調整することが好ましい。

また、細孔容積は０．１ｃｍ^３／ｇ以上であることが好ましく、１．０ｃｍ^３／ｇ以上であることがより好ましく、１．５ｃｍ^３／ｇ以上であることがさらに好ましい。細孔容積が０．１ｃｍ^３／ｇ以上であることにより、電解質イオンに対する吸脱着機能がより向上する。上限は特に限定されないが、１０ｃｍ^３／ｇを超えると、多孔質炭素フィルムの強度が低下したり、電極密度が著しく低くなったりするため、取り扱い性が悪くなる傾向がある。

なお、本明細書において、細孔の平均直径とは、ＢＪＨ法またはＭＰ法のいずれかの方法による測定値を意味する。すなわち、ＢＪＨ法またはＭＰ法による測定値のどちらか一方でも０．０１〜１０ｎｍの範囲に入っていれば、表面に平均直径０．０１〜１０ｎｍの細孔を有するものと判断する。細孔直径の好ましい範囲についても同様である。ＢＪＨ法やＭＰ法は、細孔径分布解析法として広く用いられている方法であり、多孔質炭素フィルムに窒素を吸脱着させることにより求めた脱着等温線に基づいて求めることができる。ＢＪＨ法はＢａｒｒｅｔｔ−Ｊｏｙｎｅｒ−Ｈａｌｅｎｄａの標準モデルに従って円筒状と仮定した細孔の直径に対する細孔容積の分布を解析する方法であり、主として２〜２００ｎｍの直径を有する細孔に適用することができる（詳細はＪ．Ａｍｅｒ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，７３，３７３，１９５１等を参照）。また、ＭＰ法は吸着等温線の各点での接線の傾きの変化から求められる各区間の外部表面積と吸着層厚み（細孔形状を円筒形とするため細孔半径に相当）を基に細孔容積を求め、吸着層厚みに対してプロットすることにより、細孔径分布を得る方法であり（詳細はＪｏｕｎａｌｏｆ Ｃｏｌｌｏｉｄ ａｎｄ Ｉｎｔｅｒｆａｃｅ Ｓｃｉｅｎｃｅ，２６，４５，１９６８等を参照）、主として０．４〜２ｎｍの直径を有する細孔に適用できる。本発明では、いずれも小数第二位を四捨五入して、小数第一位まで求めた値を用いる。

なお、多孔質炭素フィルムにおいては、共連続構造部分の空隙がＢＪＨ法あるいはＭＰ法により測定される細孔径分布や細孔容積に影響を及ぼす可能性がある。すなわち、純粋に細孔のみではなく、空隙の存在をも反映した値としてこれらの測定値が得られる可能性があるが、その場合であってもこれらの方法により求めた測定値を本発明における細孔の平均直径および細孔容積と判断するものとする。また、ＢＪＨ法あるいはＭＰ法により測定される細孔容積が０．０５ｃｍ^３／ｇ未満であれば、材料表面に細孔は形成されていないものと判断する。

また、多孔質炭素フィルムは、ＢＥＴ比表面積が２０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましい。ＢＥＴ比表面積は１００ｍ^２／ｇ以上であることがより好ましく、５００ｍ^２／ｇ以上であることがさらに好ましく、１０００ｍ^２／ｇ以上であることが一層好ましい。ＢＥＴ比表面積が２０ｍ^２／ｇ以上であることにより、電解質イオンの吸脱着に作用できる面積が大きくなり、電気化学キャパシタとしての性能が向上する。上限は特に限定されないが、４５００ｍ^２／ｇを超えると、多孔質炭素フィルムの強度が低下したり、かさ密度が著しく低くなったり、取り扱い性が悪くなったりする傾向がある。なお、本発明におけるＢＥＴ比表面積は、ＪＩＳＲ １６２６（１９９６）に準じ、多孔質炭素フィルムに窒素を吸脱着させることにより吸着等温線を測定し、測定したデータをＢＥＴ式に基づいて算出することができる。

多孔質炭素フィルムのＸ線光電子分光法（ＸＰＳ）により測定される最表面の原子組成は、窒素原子と酸素原子の合計量が０．５％以上であることが好ましく、２％以上であることがより好ましく、４％以上であることがさらに好ましい。最表面に窒素原子と酸素原子が合わせて０．５％以上含まれていると、電解液に対する電極の濡れ性が向上し、共連続構造内部に電解液が浸透しやすくなるため、細孔の利用効率が高まり、高容量化、レート特性向上が可能である。一方、最表面の窒素原子と酸素原子の合計量は、２５％以下であることが好ましく、２０％以下であることがより好ましく、１５％以下であることがさらに好ましい。最表面に含まれる窒素原子と酸素原子の合計量が２５％以下であると、キャパシタ運転時における多孔質炭素の分解劣化が抑制され、耐久性向上に寄与できる。なお、本発明の多孔質炭素フィルムの最表面の原子組成は、Ｘ線光電子分光法（ＸＰＳ）により測定されるものであり、測定においては励起Ｘ線はｍｏｎｏｃｈｒｏｍａｔｉｃ ＡｌＫ_１，２線（１４８６．６ｅＶ）、Ｘ線径は１００μｍとし、光電子脱出角度すなわち試料表面に対する検出器の傾きは４５°とする。測定装置としては、例えばＰＨＩ社製Ｑｕａｎｔｅｒａ ＳＸＭを用いることができる。

多孔質炭素フィルムの原料にポリアクリロニトリルを含むと、多孔質炭素フィルムの窒素含有量が高く、キャパシタとして使用した際に電解液の濡れ性が高くなるため好ましい。またポリアクリロニトリルを原料とすると、重合反応を伴わない物理的な相分離のみにより多孔質構造を形成できるため、成形性が高くなるとともに、構造の安定性、広範囲での構造サイズ制御性に優れるため、好ましい。また、ポリアクリロニトリルを原料に含むと、電気化学キャパシタ用電極としてコストも安くなるため好ましい。

多孔質炭素フィルムは、前述の共連続構造部分とともに、共連続構造を実質的に有しない緻密部分（以下、「共連続構造を有しない緻密部分」または単に「緻密部分」という場合がある。）を含んでいることも、好ましい態様である。共連続構造を実質的に有しない緻密部分とは、少なくとも多孔質炭素フィルムの表層または内部のいずれかを１±０．１（ｎｍ／画素）の拡大率で観察した際に、解像度以下であることにより明確な空隙が観察されない部分が、一辺が前述のＸ線から算出される構造周期Ｌの３倍に対応する正方形の領域以上の面積で存在することを意味する。多孔質炭素フィルムの内部を観察する場合はクロスセクションポリッシャー法（ＣＰ法）により形成させた断面にて観察を行う。

共連続構造を有しない緻密部分には炭素が緻密に存在するため電子伝導性が高く、電気抵抗を低くすることが可能である。また、共連続構造を有しない緻密部分が存在することで、特に圧縮破壊に対する耐性を高めることが可能である。共連続構造を有しない緻密部分の割合は適宜調整することができ、例えば５体積％以上が共連続構造を有しない緻密部分とすることで、電気伝導性、熱伝導性を高いレベルで維持したりすることが可能である。

また、共連続構造を実質的に有しない緻密部分が、本発明のフィルム状の電気化学キャパシタ用電極の表層に位置していると、電極の物理的強度の増大に寄与し、また電気伝導性、熱伝導性をさらに高いレベルで維持したりすることが可能であるとともに、電極を集電体と接合して用いる場合、緻密部分と集電体とが接するよう接合することで、電極と集電体との導電パスが強固に形成され接触抵抗を低減することができる。共連続構造を実質的に有しない緻密部分がフィルムの表層に位置しているとは、フィルム状の電極の表裏２面のうち少なくとも１面において共連続構造を有しない緻密部分が１０面積％以上あることを意味する。共連続構造を実質的に有しない緻密部分の面積比率は、フィルムの表層の全面的な観察が困難である場合は、フィルムをクロスセクションポリッシャー法（ＣＰ法）により形成させた断面を観察し、断面の中でフィルム表層に対応する部分（直線または曲線）を観察することで確認することができる。ただし、断面観察を実施する場合はＣＰ法による断面形成を３回実施し、３つの断面に関して同様の観察を行い、それぞれ共連続構造を有しない緻密部分の面積比率を定量し、３つの値の平均値を算出する。

本発明においては、特に、電気化学キャパシタ用電極の一方の表層における緻密部分の面積比率が、他方の表層における緻密部分の面積比率よりも大きいことが好ましい。このような形態においては、緻密部分が多い方の表層で強度や導電性、熱伝導性を発揮するとともに、緻密部分の少ない方の表層において電解液等の透過、侵入が容易となるというメリットを併せ持ち、電気化学キャパシタ用電極として高い性能を発揮する。また、緻密部分の面積比率が大きい方の表層と、集電体とが接合するようにして電気化学キャパシタを構成することで、電解液の透過性を高めるとともに、集電体と電極の間での導電性も高めることができる。

この場合、緻密部分が多い方の表層において、緻密部分が５０面積％を超えていることが好ましく、８０面積％以上であることがより好ましく、９０面積％以上であることがさらに好ましい。一方、緻密部分の少ない方の表層においては、共連続構造を有しない緻密部分が５０面積％未満であることが好ましく、２０面積％未満であることがより好ましく、１０面積％未満であることがさらに好ましい。特に、緻密部分がフィルムの一方の表層のみに観察され、他方の表層には観察されない、すなわち緻密部分をフィルムの一方の表層のみに有し、他方の表層には実質的に有しない電極は特に好ましい。

多孔質炭素フィルムからなる電気化学キャパシタ用電極は、薄膜状または平板状の構造体であり、その厚みや表層の面積は限定されないが、表層の面積が厚みの２乗よりも大きいことが好ましい。表層の面積が厚みの２乗よりも大きいと、積層して用いることが容易となる等、電気化学キャパシタセル内に高密度に充填できるという利点を有するとともに、電気化学キャパシタ用電極の製造工程や電気化学キャパシタセルへの組み込み工程においてハンドリング性が向上する。また多孔質炭素フィルムは表面凹凸が存在しても、湾曲、屈曲していてもよい。

電気化学キャパシタ用電極の厚みの下限は特に限定されないが、１μｍ以上であると共連続構造の効果をより発現しやすくなるため好ましい。５μｍ以上であると相対的に電気化学キャパシタセル内の集電体等の他部材に対して多孔質炭素フィルムを高密度で充填できるため、より好ましく、２０μｍ以上であるとさらに好ましい。フィルムの厚みの上限も特に限定されないが、５ｍｍ以下であるとフィルムの破損が起こりにくく、取り扱いが容易となるため好ましい。１ｍｍ以下であると共連続構造の均一性が高くなるためより好ましく、７５０μｍ以下であるとより好ましい。電気化学キャパシタ用電極の厚みは厚み計を用いて測定し、電極内の５箇所について測定し、その平均値を算出することによって得られる。

本発明の電気化学キャパシタ用電極は、０．３〜１ｇ／ｃｍ^３の電極密度を有するものである。電極密度が０．３ｇ／ｃｍ^３以上であると電気化学キャパシタとして使用した際に体積当たりの静電容量が高くなる。電極密度は０．３５ｇ／ｃｍ^３以上であるとより好ましく、０．４ｇ／ｃｍ^３以上であるとさらに好ましい。また、電極密度が１ｇ／ｃｍ^３以下であると、電気化学キャパシタとして使用した際に多孔質炭フィルムの空隙に電解液が高効率に浸透し、高容量化や高速充放電が可能となる。電極密度は０．９ｇ／ｃｍ^３以下であるとより好ましく、０．８ｇ／ｃｍ^３以下であるとさらに好ましい。なお、本発明における電極密度とは、後述の実施例で示す手法にて計測される。多孔質炭素フィルムは共連続構造の炭素部分と空隙部分を制御することで電極密度を精密に制御することが可能である。

本発明の電気化学キャパシタ用電極は、好ましくは、導電助剤を実質的に含まない。実質的に含まないとは電極組成物全体に対し導電助剤の重量比率または体積比率の少なくとも一方が０．１％以下であることを意味する。本発明の電気化学キャパシタ用電極は炭素部分が連続的につながった共連続構造部分を有し、かつフィルム状であることから電気抵抗が低いため、導電助剤を実質的に含まなくても電極としての導電性が確保できる。

また、本発明の電気化学キャパシタ用電極は、好ましくは、バインダーを実質的に含まない。実質的に含まないとは電極組成物全体に対しバインダーの重量比率または体積比率の少なくとも一方が０．１％以下であることを意味する。実質的にバインダーを含まないことで、電気化学キャパシタ用電極として使用される際には、電極抵抗を低減による高容量化が可能であるとともに、バインダーの電気分解などバインダー由来の電極劣化が起こりにくくなり、電気化学キャパシタとして長寿命化に寄与できる。本発明の電気化学キャパシタ用電極はフィルム状であることからバインダーを含まなくても成形電極としての構造を十分保つことができる。

すなわち、本発明の電気化学キャパシタ用電極は、実質的に上記の多孔質炭素フィルムのみからなるものであることが好ましい。

電気化学キャパシタ用電極として使用した際の多孔質炭素フィルムの表面の利用効率は、例えば充放電試験により求めた静電容量をＢＥＴ比表面積で除した値、すなわちＢＥＴ比表面積あたりの静電容量にて評価される。充放電試験については後に実施例にて詳述する。ＢＥＴ比表面積あたりの静電容量が大きいほど、多孔質炭素フィルムの表面の利用効率が大きいため、低抵抗での充放電が可能になることから、電気化学キャパシタ用電極として高性能であることを意味する。本発明の電極においては、表面利用効率が１．０μＦ／ｃｍ^２以上であることが好ましい。

＜電気化学キャパシタ＞
本発明の電気化学キャパシタ用電極は、電気化学キャパシタにおいて、好ましくは集電体と接合して用いられる。集電体としては公知の物を用いることができるが、アルミニウム、ステンレス、銅、ニッケルなどを例示することができる。また集電体は電極との接触面積を増大させ、接触抵抗を低減する目的で電極との接触側をエッチングされていることも好ましい。

本発明の電気化学キャパシタの一つの態様である、電気二重層キャパシタの好ましい態様について以下に記述する。電気二重層キャパシタのセルは、正極と負極の２つの電極がセパレータを介して配置され、さらに電解液に浸漬された構成を有する。本発明の電気二重層キャパシタは、上記の本発明の電極を含むものである。

電気二重層キャパシタの電解液としては、公知の電解質溶液を使用可能であり、水系、非水系のいずれでもよい。水系では、硫酸水溶液、硫酸ナトリウム水溶液、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム水溶液、水酸化アンモニウム水溶液、塩化カリウム水溶液、炭酸カリウム水溶液等が挙げられる。非水系では、４級アンモニウム塩又は４級ホスホニウム塩等の電解質と、ジエチルエーテル、ジブチルエーテル、エチレングリコールモノメチルエーテル、エチレングリコールモノブチルエーテル等のエーテル類や、ホルムアミド、Ｎ−メチルホルムアミド等のアミド類や、ジメチルスルホキシド、スルホラン等の含硫黄化合物類や、メチルエチルケトン等のジアルキルケトン類や、エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート等のカーボネート類とを含む溶液が挙げられる。

セパレータとしては従来公知の物を用いることができるが、電気的な絶縁が可能で、イオンの流動性を妨げないものであることが好ましい。具体的には開孔率が高く、厚みの薄いセパレータであることが好ましい。

本発明の電気化学キャパシタの他の態様である、リチウムイオンキャパシタの好ましい態様について以下に記述する。本発明のリチウムイオンキャパシタにおいては正極として上記の本発明の電極を用いることができ、その好ましい態様は、前述した電気二重層キャパシタ用の電極と同様である。負極は、活物質、バインダー、導電助剤を含む塗工液を集電体に塗布し、製造することができる。負極活物質としては、リチウムイオンを可逆的に吸脱着可能な炭素材料であればいずれも使用することができる。該負極は、リチウムイオンによりプレドーピングされたものを使用することが好ましく、プレドーピングの方法は特に限定されない。好ましい態様として、本発明の電極（正極）と負極を、セパレータを介して配置し、電解液に浸漬することにより、本発明のリチウムイオンキャパシタは作製される。電解液は、特に限定されないが、リチウム塩を溶解した非水系有機電解液が好ましい。非水系有機電解液に使用する有機溶媒としては、非プロトン性有機溶媒が用いられ、電解質の溶解性、電極との反応性、粘性と使用温度範囲に応じて適切に選択される。

本発明の電気化学キャパシタのセル形態は何ら限定されるものではないが、例えばコイン型セル、ラミネートセル、円筒型セル等が挙げられる。本発明の電気化学キャパシタ用電極は単独でセル内に組み込まれても積層されてセル内に組み込まれてもよい。または巻き姿でセル内に組み込まれてもよい。巻き姿でセル内に組み込まれる場合は巻き芯が集電体の効果を発揮する材質やセル設計であることが好ましい。また積層される場合は電極１枚あたりに集電体が１枚組み合わされても、複数枚の電極に対して１枚の集電体が組み合わされてもよい。

本発明の電気化学キャパシタは、高静電容量で、高速充放電が可能であるため、各種電子機器やエネルギーデバイスにおいて、効率的な電力貯蓄や、電力平準化等に活用できる。たとえば、燃料電池自動車、プラグインハイブリッド車、ハイブリッド車、電気自動車、携帯電話、スマートフォン、電車、コピー機、複合機、パソコン、航空機、各種家電、事務機器、工作機器、電動自転車、バイク、フォークリフト、建設機械、クレーン等の各種機械、電子機器に好適である。また、太陽光発電、風力発電、地熱発電、波力発電等の再生エネルギー関連機器や電力供給コントロール基地、さらには病院、工場、データセンター等のバックアップ電源に好適に利用される。

特に、燃料電池自動車、プラグインハイブリッド車、ハイブリッド車、電気自動車（これらを総称して電気自動車と呼称する）においては、ブレーキ作動時にモータにて発電される電力を本発明の電気化学キャパシタに瞬時に貯蓄し、これを発進時等の大きな駆動力が必要な際に供給することができる。ブレーキにより回生され、回収された電気エネルギーを用いて走行を行うことで、従来よりも電気自動車の燃費を５％以上向上させることができる可能性がある。

また、携帯電話、スマートフォンにおいては、本発明の電気化学キャパシタにより高速充電が可能となるため、好適に利用される。本発明の電気化学キャパシタを活用することで、充電に要する時間の短縮が可能である。

また、本発明の電気化学キャパシタにより瞬間的な過負荷や電圧降下が起こった際の電力平準化が可能であり、携帯電話、スマートフォンなどでは、特にＧＰＳ機能や無線通信機能を起動する際、またＬＥＤフラッシュを使用するなどの大電力を瞬時に必要とする場合に、二次電池のみではその負荷を軽減することが難しいが、本発明の電気化学キャパシタによって、小型かつ高負荷に耐えられるデバイスとすることが可能になる。これらの効果によって、従来よりも電圧降下による突然のシャットダウンを防止することができ、安定した動作が可能なデバイスとすることができる。

また、本発明の電気化学キャパシタは、高静電容量、高速充電特性という特徴を活かし、電車搭載用としても好適に利用される。本発明の電気化学キャパシタを搭載した電車は、走行にかかる摩擦力等に起因するエネルギーのロスが少ないため、ブレーキによる回生をおこなうことで、省エネルギーでの走行が可能となるため好ましい。特に架線からの電力供給に落雷などによる電圧降下などの急激な変動があった場合でも、安定した加速、減速を行うことが可能となり、安定運行に寄与できるため好ましい。

また、コピー機や複合機としては、使用していない時間にメイン電源からキャパシタへ充電して電力を貯蓄し、使用の際に放電することで瞬時に暖機し、即座にプリント出力等を行うことが可能であるため、好適に利用される。

更に本発明の電気化学キャパシタは、風力発電や太陽光発電と組み合わせることも好ましい。風力発電は、風力の変動によって発電量が時間で大きく変化してしまい、従来の二次電池では電圧の大幅な変動に追従できず、効率よく電力を貯蔵することができないが、本発明の電気化学キャパシタの高速充放電特性によって、高効率な蓄電が可能となる。また太陽光発電では、特に曇天時などの太陽電池側の電圧が低下した場合においても、本発明の電気化学キャパシタ側の充電電圧が低いため、効率よく蓄電が可能であり、好ましい。またこれら発電により蓄電された電力は、電子回路を通じて適宜二次電池に充電して利用することも好ましい。

＜多孔質炭素フィルムの製造方法＞
本発明の電気化学キャパシタ用電極に用いる多孔質炭素フィルムは、一例として、炭化可能樹脂１０〜９０重量％と消失樹脂９０〜１０重量％とを相溶させて樹脂混合物とする工程（工程１）と、相溶した状態の樹脂混合物を相分離させ、固定化するとともにフィルム状に成型する工程（工程２）、加熱焼成により炭化する工程（工程３）を有する製造方法により製造することができる。

〔工程１〕
工程１は、炭化可能樹脂１０〜９０重量％と、消失樹脂９０〜１０重量％と相溶させ、樹脂混合物とする工程である。

ここで炭化可能樹脂とは、焼成により炭化し、炭素材料として残存する樹脂であり、炭化収率が４０％以上のものが好ましい。例えば、熱可塑性樹脂および熱硬化性樹脂の双方を用いることができ、熱可塑性樹脂の例としては、ポリフェニレンオキシド、ポリビニルアルコール、ポリアクリロニトリル、フェノール樹脂、全芳香族ポリエステルが挙げられ、熱硬化性樹脂の例としては、不飽和ポリエステル樹脂、アルキド樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、ポリイミド樹脂、ジアリルフタレート樹脂、リグニン樹脂、ウレタン樹脂等を列挙することができる。コスト、生産性の点でポリアクリロニトリル、フェノール樹脂が好ましく、ポリアクリロニトリルがより好ましい。特に本発明では、ポリアクリロニトリルでも高比表面積が得られることから、好ましい態様である。これらは単独で用いても、混合された状態で用いても構わない。ここでいう炭化収率は、熱重量測定（ＴＧ）法で、窒素雰囲気下、１０℃／分で昇温したときの重量変化を測定し、室温での重量と８００℃での重量との差を、室温での重量で除したものをいう。

また消失樹脂とは、後述する工程２の後に除去できる樹脂であり、好ましくは不融化処理と同時もしくは不融化処理後または焼成と同時、の少なくともいずれかの段階で除去することのできる樹脂である。除去率は、最終的に多孔質炭素フィルムとなった際に８０重量％以上であることが好ましく、９０重量％以上であることがより好ましい。消失樹脂を除去する方法については特に限定されるものではなく、薬品を用いて解重合する等して化学的に除去する方法、消失樹脂を溶解する溶媒により除去する方法、加熱して熱分解によって消失樹脂を低分子量化して除去する方法等が好適に用いられる。これらの手法は単独で、もしくは組み合わせて使用することができ、組み合わせて実施する場合にはそれぞれを同時に実施しても別々に実施しても良い。

化学的に除去する方法としては、酸またはアルカリを用いて加水分解する方法が経済性や取り扱い性の観点から好ましい。酸またはアルカリによる加水分解を受けやすい樹脂としては、ポリエステル、ポリカーボネート、ポリアミド等が挙げられる。

消失樹脂を溶解する溶媒により除去する方法としては、混合された炭化可能樹脂と消失樹脂に対して、連続して溶媒を供給して消失樹脂を溶解、除去する方法や、バッチ式で混合して消失樹脂を溶解、除去する方法等が好適な例として挙げられる。

溶媒により除去する方法に適した消失樹脂の具体的な例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン等のポリオレフィン、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、ポリビニルピロリドン、脂肪族ポリエステル、ポリカーボネート等が挙げられる。中でも溶媒への溶解性から非晶性の樹脂であることがより好ましく、その例としてはポリスチレン、メタクリル樹脂、ポリカーボネート、ポリビニルピロリドンが挙げられる。

熱分解によって消失樹脂を低分子量化して除去する方法としては、混合された炭化可能樹脂と消失樹脂をバッチ式で加熱して熱分解する方法や、連続して混合された炭化可能樹脂と消失樹脂を加熱源中へ連続的に供給しつつ加熱して熱分解する方法が挙げられる。

消失樹脂は、これらのなかでも、後述する工程３において、炭化可能樹脂を焼成により炭化する際に熱分解により消失する樹脂であることが好ましく、後述する炭化可能樹脂の不融化処理の際に大きな化学変化を起こさず、かつ焼成後の炭化収率が１０％未満となる樹脂であることが好ましい。このような消失樹脂の具体的な例としてはポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン等のポリオレフィン、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、ポリアセタール、ポリビニルピロリドン、脂肪族ポリエステル、芳香族ポリエステル、脂肪族ポリアミド、ポリカーボネート等を列挙することができ、これらは、単独で用いても、混合された状態で用いても構わない。

工程１においては、炭化可能樹脂と消失樹脂を相溶させ、樹脂混合物（ポリマーアロイ）とする。ここでいう「相溶させ」とは、温度および／または溶媒の条件を適切に選択することにより、光学顕微鏡で炭化可能樹脂と消失樹脂の相分離構造が観察されない状態を作り出すことをいう。

炭化可能樹脂と消失樹脂は、樹脂同士のみの混合により相溶させてもよいし、溶媒等を加えることにより相溶させてもよい。

複数の樹脂が相溶する系としては、低温では相分離状態にあるが高温では１相となる上限臨界共溶温度（ＵＣＳＴ）型の相図を示す系や、逆に、高温では相分離状態にあるが低温では１相となる下限臨界共溶温度（ＬＣＳＴ）型の相図を示す系等が挙げられる。また特に炭化可能樹脂と消失樹脂の少なくとも一方が溶媒に溶解した系である場合には、非溶媒の浸透によって後述する相分離が誘発されるものも好適な例として挙げられる。

加えられる溶媒については特に限定されるものではないが、溶解性の指標となる炭化可能樹脂と消失樹脂の溶解度パラメーター（ＳＰ値）の平均値との差の絶対値が、５．０以内であることが好ましい。ＳＰ値の平均値との差の絶対値は、小さいほど溶解性が高いことが知られているため、差がないことが好ましい。またＳＰ値の平均値との差の絶対値は、大きいほど溶解性が低くなり、炭化可能樹脂と消失樹脂との相溶状態を取ることが難しくなる。このことからＳＰ値の平均値からの差の絶対値は、３．０以下であることが好ましく、２．０以下が最も好ましい。

相溶する系の具体的な炭化可能樹脂と消失樹脂の組み合わせ例としては、溶媒を含まない系であれば、ポリフェニレンオキシド／ポリスチレン、ポリフェニレンオキシド／スチレン−アクリロニトリル共重合体、全芳香族ポリエステル／ポリエチレンテレフタレート、全芳香族ポリエステル／ポリエチレンナフタレート、全芳香族ポリエステル／ポリカーボネート等が挙げられる。溶媒を含む系の具体的な組合せ例としては、ポリアクリロニトリル／ポリビニルアルコール、ポリアクリロニトリル／ポリビニルフェノール、ポリアクリロニトリル／ポリビニルピロリドン、ポリアクリロニトリル／ポリ乳酸、ポリビニルアルコール／酢酸ビニル−ビニルアルコール共重合体、ポリビニルアルコール／ポリエチレングリコール、ポリビニルアルコール／ポリプロピレングリコール、ポリビニルアルコール／デンプン等を挙げることができる。

炭化可能樹脂と消失樹脂を混合する方法については限定されるものではなく、均一に混合できる限りにおいて公知の種々の混合方式を採用できる。具体例としては、攪拌翼を持つロータリー式のミキサーや、スクリューによる混練押出機等が挙げられる。

また炭化可能樹脂と消失樹脂を混合する際の温度（混合温度）を、炭化可能樹脂と消失樹脂が共に軟化する温度以上とすることも好ましい態様である。ここで軟化する温度とは、炭化可能樹脂または消失樹脂が結晶性高分子であれば融点、非晶性樹脂であればガラス転移点温度を適宜選択すればよい。混合温度を炭化可能樹脂と消失樹脂が共に軟化する温度以上とすることで、両者の粘性を下げられるため、より効率の良い攪拌、混合が可能になる。混合温度の上限についても特に限定されるものではないが、熱分解による樹脂の劣化を防止し、品質に優れた多孔質炭素フィルムの前駆体を得る観点から、４００℃以下であることが好ましい。

また、工程１においては、炭化可能樹脂１０〜９０重量％に対し消失樹脂９０〜１０重量％を混合する。炭化可能樹脂と消失樹脂が前記範囲内であると、最適な空隙サイズや空隙率を任意に設計できるため好ましい。炭化可能樹脂が１０重量％以上であれば、炭化後の材料における力学的な強度を保つことが可能になるほか、収率が向上するため好ましい。また炭化可能な材料が９０重量％以下であれば、消失樹脂が効率よく空隙を形成できるため好ましい。

炭化可能樹脂と消失樹脂の混合比については、それぞれの材料の相溶性を考慮して、上記の範囲内で任意に選択することができる。具体的には、一般に樹脂同士の相溶性はその組成比が１対１に近づくにつれて悪化するため、相溶性のあまり高くない系を原料に選択した場合には、炭化可能樹脂の量を増やす、減らす等して、いわゆる偏組成に近づけることで相溶性を改善することも好ましい態様として挙げられる。

また炭化可能樹脂と消失樹脂を混合する際に、溶媒を添加することも好ましい態様である。溶媒を添加することで炭化可能樹脂と消失樹脂の粘性を下げ、成形を容易にするほか、炭化可能樹脂と消失樹脂を相溶化させやすくなる。ここでいう溶媒も特に限定されるものではなく、炭化可能樹脂、消失樹脂のうち少なくともいずれか一方を溶解、膨潤させることが可能な常温で液体であるものであれば良く、炭化可能樹脂及び消失樹脂をいずれも溶解するものであれば、両者の相溶性を向上させることが可能となるためより好ましい態様である。

溶媒の添加量は、炭化可能樹脂と消失樹脂の相溶性を向上させ、粘性を下げて流動性を改善する観点から炭化可能樹脂と消失樹脂の合計重量に対して２０重量％以上であることが好ましい。また一方で溶媒の回収、再利用に伴うコストの観点から、炭化可能樹脂と消失樹脂の合計重量に対して９０重量％以下であることが好ましい。

〔工程２〕
工程２は、工程１において相溶させた状態の樹脂混合物を混合された炭化可能樹脂と消失樹脂を相分離させて微細構造を形成し、固定化するとともに、フィルム状に成型する工程である。フィルム状に成型する手法は特に限定されず、混合樹脂または混合樹脂溶液をベルト、ドラム等の支持体にキャストし、乾燥、フィルムの剥離させる方法や、直接凝固浴中に押し出し、溶媒抽出させて成型する方法や、支持体上で乾燥させ、フィルム剥離後凝固浴に導入する方法、さらには、支持体上で乾燥させ支持体ごと凝固浴に導入する方法等が考えられるが、特に混合樹脂または混合樹脂溶液を直線状のスリット口金から吐出し、エアギャップを経た後に固化可能な温度条件、組成条件に設定された凝固浴においてフィルム状に構造固定される乾湿式のキャスティング法による成型が、生産性、品質安定性の観点や広い構造制御範囲を有する点において好ましい。いずれの方法においても、凝固浴の組成は水または溶媒またはその両方が含まれていてもよいが、管理の簡便性や安全性の観点からは水であることが好ましい。

混合された炭化可能樹脂と消失樹脂の相分離は、種々の物理・化学的手法により誘発することができ、例えば温度変化によって相分離を誘発する熱誘起相分離法、非溶媒を添加することによって相分離を誘発する非溶媒誘起相分離法、物理的な場によって相分離を誘発する流動誘起相分離法、配向誘起相分離法、電場誘起相分離法、磁場誘起相分離法、圧力誘起相分離法、化学反応を用いて相分離を誘発する反応誘起相分離法等種々挙げられる。これらの中では、熱誘起相分離法や非溶媒誘起相分離法等、相分離の際に化学反応を伴わない方法が、多孔質炭素フィルムを容易に製造できる点で好ましい。

これら相分離法は、単独で、もしくは組み合わせて使用することができる。組み合わせて使用する場合の具体的な方法は、例えば上記したキャスティング法においては、まず凝固浴を通して非溶媒誘起相分離を起こした後、さらに後工程として加熱して熱誘起相分離を起こす方法や、凝固浴の温度を制御して非溶媒誘起相分離と熱誘起相分離を同時に起こす方法、口金から吐出された材料を冷却して熱誘起相分離を起こした後に非溶媒と接触させる方法等が挙げられる。

上記相分離の際に化学反応を伴わないとは、混合された炭化可能樹脂もしくは消失樹脂が、混合前後においてその一次構造を変化させないことを言う。一次構造とは、炭化可能樹脂もしくは消失樹脂を構成する化学構造のことを示す。相分離の際に重合等の化学反応を伴わないことで、大幅な弾性率向上等の特性変化を抑制し、フィルム状に容易に成形できる。

〔消失樹脂の除去〕
工程２において相分離後の微細構造が固定化された樹脂混合物からなるフィルム（前駆体フィルム）は、炭化工程（工程３）に供される前または炭化工程と同時、あるいはその両方で消失樹脂の除去処理を行うことが好ましい。除去処理の方法は特に限定されるものではなく、消失樹脂を除去することが可能であれば良い。具体的には、酸、アルカリや酵素を用いて消失樹脂を化学的に分解、低分子量化して除去する方法や、消失樹脂を溶解する溶媒により溶解除去する方法、電子線、ガンマ線や紫外線、赤外線等の放射線や熱を用いて消失樹脂を分解除去する方法等が好適である。また、消失樹脂の一部を溶媒により溶解除去し、次いで、熱により分解除去する方法等複数の工程を組み合わせても良い。

特に、熱分解によって消失樹脂を除去処理することができる場合には、予め消失樹脂の８０重量％以上が消失する温度で熱処理を行うこともできるし、炭化工程（工程３）もしくは後述の不融化処理において消失樹脂を熱分解、ガス化して除去することもできる。工程数を減じて生産性を高める観点から、炭化工程（工程３）もしくは後述の不融化処理において熱処理と同時に消失樹脂を熱分解、ガス化して除去する方法を選択することが、より好適な態様である。

〔不融化処理〕
工程２において相分離後の前駆体フィルムは、炭化工程（工程３）に供される前に不融化処理を行うことが好ましい。不融化処理の方法は特に限定されるものではなく、公知の方法を用いることができる。具体的な方法としては、酸素存在下で加熱することで酸化架橋を起こす方法、電子線、ガンマ線等の高エネルギー線を照射して架橋構造を形成する方法、反応性基を持つ物質を含浸、混合して架橋構造を形成する方法等が挙げられ、中でも酸素存在下で加熱することで酸化架橋を起こす方法が、プロセスが簡便であり製造コストを低く抑えることが可能である点から好ましい。これらの手法は単独もしくは組み合わせて使用しても、それぞれを同時に使用しても別々に使用しても良い。

酸素存在下で加熱することで酸化架橋を起こす方法における加熱温度は、架橋反応を効率よく進める観点から１５０℃以上であることが好ましく、炭化可能樹脂の熱分解、燃焼等による重量ロスからの収率悪化を防ぐ観点から、３５０℃以下であることが好ましい。

また処理中の酸素濃度については特に限定されないが、１８％以上の酸素濃度を持つ気体を、特に空気をそのまま供給することが製造コストを低く抑えることが可能となるため好ましい。気体の供給方法については特に限定されないが、空気をそのまま加熱装置内に供給する方法や、ボンベ等を用いて純酸素を加熱装置内に供給する方法等が挙げられる。

電子線、ガンマ線等の高エネルギー線を照射して架橋構造を形成する方法としては、市販の電子線発生装置やガンマ線発生装置等を用いて、炭化可能樹脂へ電子線やガンマ線等を照射することで、架橋を誘発する方法が挙げられる。照射による架橋構造の効率的な導入から照射強度の下限は１ｋＧｙ以上であると好ましく、主鎖の切断による分子量低下から材料強度が低下するのを防止する観点から１０００ｋＧｙ以下であることが好ましい。

反応性基を持つ物質を含浸、混合して架橋構造を形成する方法は、反応性基を持つ低分子量化合物を樹脂混合物に含浸して、加熱または高エネルギー線を照射して架橋反応を進める方法、予め反応性基を持つ低分子量化合物を混合しておき、加熱または高エネルギー線を照射して架橋反応を進める方法等が挙げられる。

また不融化処理の際に、消失樹脂の除去を同時に行うことも工程数減少による低コスト化の恩恵が期待できるため好適である。

〔工程３〕
工程３は、工程２において相分離後の微細構造が固定化され、必要に応じ不融化処理を行ったフィルム、あるいは、消失樹脂を既に除去している場合には炭化可能樹脂からなる残存部分からなるフィルムを焼成し、炭化して多孔質炭素フィルムを得る工程である。

焼成は不活性ガス雰囲気において６００℃以上に加熱することにより行うことが好ましい。ここで不活性ガスとは、加熱時に化学的に不活性であるものを言い、具体的な例としては、ヘリウム、ネオン、窒素、アルゴン、クリプトン、キセノン、二酸化炭素等である。中でも窒素、アルゴンを用いることが、経済的な観点から好ましい。炭化温度を１５００℃以上とする場合には、窒化物形成を抑制する観点からアルゴンを用いることが好ましい。

また不活性ガスの流量は、加熱装置内の酸素濃度を充分に低下させられる量であれば良く、加熱装置の大きさ、原料の供給量、加熱温度等によって適宜最適な値を選択することが好ましい。流量の上限についても特に限定されるものではないが、経済性や加熱装置内の温度変化を少なくする観点から、温度分布や加熱装置の設計に合わせて適宜設定することが好ましい。また炭化時に発生するガスを系外へ充分に排出できると、品質に優れた多孔質炭素フィルムを得ることができるため、より好ましい態様であり、このことから系内の発生ガス濃度が３０００ｐｐｍ以下となるように不活性ガスの流量を決定することが好ましい。

加熱する温度の上限は限定されないが、３０００℃以下であれば設備に特殊な加工が必要ないため経済的な観点からは好ましい。また、ＢＥＴ比表面積を高めるためには１５００℃以下であることが好ましく、１０００℃以下であることがより好ましい。

連続的に炭化処理を行う場合の加熱方法については、一定温度に保たれた加熱装置内に、材料をローラーやコンベヤ等を用いて連続的に供給しつつ取り出す方法であることが、生産性を高くすることが可能であるため好ましい。

一方加熱装置内にてバッチ式処理を行う場合の昇温速度、降温速度の下限は特に限定されないが、昇温、降温にかかる時間を短縮することで生産性を高めることができるため、１℃／分以上の速度であると好ましい。また昇温速度、降温速度の上限は特に限定されないが、加熱装置を構成する材料の耐熱衝撃特性よりも遅くすることが好ましい。

〔賦活処理〕
工程３において得た多孔質炭素フィルムに対し、更に賦活処理を行うことで、表面に細孔を形成することができる。賦活の方法としては、ガス賦活法、薬品賦活法等、特に限定するものではない。ガス賦活法とは、賦活剤として酸素や水蒸気、炭酸ガス、空気等を用い、４００〜１５００℃、好ましくは５００〜９００℃にて、数分から数時間、加熱することにより細孔を形成させる方法である。また、薬品賦活法とは、賦活剤として塩化亜鉛、塩化鉄、リン酸カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化カリウム、炭酸マグネシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、硫酸、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム等を１種または２種以上用いて数分から数時間、加熱処理する方法であり、必要に応じて水や塩酸等による洗浄を行った後、ｐＨを調整して乾燥する。

賦活をより進行させたり、賦活剤の混合量を増加させたりすることにより、一般にＢＥＴ比表面積が増加し、細孔径は拡大する傾向にある。また賦活剤の混合量は、対象とする炭素原料に対し、好ましくは０．５重量部以上、より好ましくは１．０重量部以上、さらに好ましくは４重量部以上とする。上限は特に限定されないが、１０重量部以下が一般的である。また、ガス賦活法より薬品賦活法の方が、細孔径は拡大する傾向にある。

本発明においてはフィルム状の形態で賦活を実施するため、薬剤との混合や洗浄の工程が省略できるガス賦活法が好ましく採用される。中でも、水蒸気、炭酸ガスで賦活する方法が好ましく採用される。ガス賦活法を採用することでフィルム形状の破損を防ぐことが容易となり生産効率と安定性を向上することができる。

なお、工程３において得た多孔質炭素フィルムが表層に緻密部分を有する場合、当該緻密部分を有する表層を賦活用ガスと接するように配置して賦活処理を行うことで、緻密部分がエッチングされ、緻密部分の面積比率を小さくする、または実質的に緻密部分を有しない、共連続部分が露出した状態とすることができる。

〔電気化学キャパシタの製造方法〕
本発明の電気化学キャパシタは、本発明の電気化学キャパシタ用電極を用いてなること以外は、従来の電気化学キャパシタと全く同様の方法によって製造できるが、以下に好ましい態様について述べる。

本発明の電気二重層キャパシタのセルの組立方法は特に限定されるものではなく、一般に用いられる方法で行われるが、好ましくは多孔質炭素フィルムを用いてなる電気化学キャパシタ用電極と電解液をセル容器内に入れて、密閉封止することにより製造される。電気化学キャパシタを適宜打ち抜き、切り出し等の方法によってセルの形状にあわせた大きさとされ、必要に応じて捲回、積層または折る等して容器に入れ、容器に電解液を注入して封口して製造できる。また、あらかじめ電気化学キャパシタに電解液を含浸させたものを容器に収納してもよい。またセル組立の際には必要に応じて集電体、セパレータやスペーサー、ガスケットを使用することも好ましい態様である。

電極はプレスしてからセルに組み入れられてもよい。電極をプレスすることで、電極中の多孔質炭素フィルム同士及び／または多孔質炭素フィルムと電極以外の部材（例えば、集電体等）が圧着し、導電パスが形成されて抵抗を低くできる利点がある。一方、プレスしない方が、多孔質炭素フィルムに電解液が流動する空隙が電極中に多く存在させることができるという利点がある。これらを総合的に勘案し、プレスの実施有無を決定すればよい。本発明に用いる多孔質炭素フィルムは共連続構造による連通孔を有することを特徴とするため、プレスを行う場合には共連続構造が圧壊しない程度のプレス条件に調整する必要がある。プレス工程は電気化学キャパシタの製造に関わるあらゆる工程のどの部分に組み入れられていてもよく、また、電極以外の部材（例えば、セパレータ等）を積層された状態でプレスが行われてもよい。

なお、本発明の電気化学キャパシタ用電極はフィルム状であるため、製造工程において打ちぬき治具等を用いて適当な形状や大きさに打ち抜くことで塗工やディスク化を行わなくてもそのまま電極として用いることができる。本発明に用いる多孔質炭素フィルムの製造方法の一例として上述した中では、工程２または工程３または賦活工程、さらには集電体等の部材と積層または複合した後等、各工程中やその前後において打ち抜き、目的サイズや形状とすることが好ましい。

以下に本発明の好ましい実施の例を記載するが、これら記載は何ら本発明を制限するものではない。

＜評価手法＞
〔共連続構造の有無〕
電極をピンセットで割断し、その断面を走査型電子顕微鏡によって表面観察した。その際、炭素部分と空隙とがそれぞれ連続しつつ絡み合った構造として観察される部分を有するか否かで、共連続構造の有無を判断した。

〔共連続構造部分の構造周期〕
電極を試料プレートに挟み込み、ＣｕＫα線光源から得られたＸ線源から散乱角度１０°未満の情報が得られるように、光源、試料及び二次元検出器の位置を調整した。電極の大きさや厚みにより測定が難しいようであれば、測定に供せる程度まで乳鉢で粉砕して測定を行う。二次元検出器から得られた画像データ（輝度情報）から、ビームストッパーの影響を受けている中心部分を除外して、ビーム中心から動径を設け、角度１°毎に３６０°の輝度値を合算して散乱強度分布曲線を得た。得られた曲線においてピークを持つ位置の散乱角度２θより、連続構造部分の構造周期を下記の式によって得た。さらに、ピークの頂点を点Ａとし、点Ａからグラフ縦軸に平行な直線を引き、該直線とスペクトルのベースラインとの交点を点Ｂとしたとき、点Ａと点Ｂを結ぶ線分の中点（点Ｃ）におけるピークの幅を半値幅として算出した。なお、ここで言うピークの幅とは、ベースラインに平行で、かつ点Ｃを通る直線上の幅のことである。

構造周期：Ｌ、λ：入射Ｘ線の波長
〔平均空隙率〕
多孔質炭素フィルムを樹脂中に包埋し、その後カミソリ等で多孔質炭素フィルムの断面を露出させ、日本電子製ＳＭ−０９０１０を用いて加速電圧５．５ｋＶにて試料表面にアルゴンイオンビームを照射、エッチングを施した。得られた多孔質炭素フィルムの断面を走査型二次電子顕微鏡にて材料中心部を１±０．１（ｎｍ／画素）となるよう調整された拡大率で、７０万画素以上の解像度で観察した画像から、計算に必要な着目領域を５１２画素四方で設定し、着目領域の面積Ａ、孔部分または消失樹脂部分の面積をＢとして、以下の式で平均空隙率を算出した。

平均空隙率（％）＝Ｂ／Ａ×１００
〔表層における緻密部分の面積比率〕
多孔質炭素フィルムの表層を走査型電子顕微鏡にて１ｎｍ／画素の拡大率で観察し、その観察画像を用いて明確な空隙が観察されない部分について画像解析によって面積を算出した。次いで、該面積の観察視野面積全体に対する比率を算出した。多孔質炭素フィルムの両面に対して同様の評価を実施した。

〔電極密度〕
電極の厚みと面積から体積を算出し、別途測定した重量とから電極密度を算出した。厚みは点接触型の厚み計を用いて３点測定した平均値を用いた。

〔ＢＥＴ比表面積、細孔直径〕
３００℃で約５時間、減圧脱気した後、日本ベル社製の「ＢＥＬＳＯＲＰ−１８ＰＬＵＳ−ＨＴ」を使用し、液体窒素を用いて７７Ｋの温度での窒素吸脱着を多点法で測定した。表面積はＢＥＴ法、細孔分布解析（細孔直径、細孔容積）はＭＰ法により行った。

〔細孔の平均直径、細孔容積〕
多孔質炭素フィルムに対して窒素を吸脱着評価を実施し、脱着等温線を得た。次いで、ＭＰ法により細孔径分布の解析を実施し、平均直径と細孔容積を求めた。測定される細孔容積が０．０５ｃｍ^３／ｇ未満であれば、材料表面に細孔は形成されていないものと判断した。

〔最表面原子組成〕
Ｘ線光電子分光法（ＸＰＳ）により測定した。装置はＰＨＩ社製Ｑｕａｎｔｅｒａ ＳＸＭを用い、励起Ｘ線はｍｏｎｏｃｈｒｏｍａｔｉｃ ＡｌＫ_１，２線（１４８６．６ｅＶ）、Ｘ線径は１００μｍとし、光電子脱出角度すなわち試料表面に対する検出器の傾きは４５°とした。

〔表面利用効率〕
電気化学キャパシタ用電極として使用した際の多孔質炭素フィルムの表面利用効率は、後述する充放電試験により求めた静電容量をＢＥＴ比表面積で除した値、すなわちＢＥＴ比表面積あたりの静電容量にて評価した。

［実施例１］
７０ｇのポリサイエンス社製ポリアクリロニトリル（重量平均分子量１５万、炭素収率５８％）と７０ｇのシグマ・アルドリッチ社製ポリビニルピロリドン（重量平均分子量４万）、及び、溶媒として４００ｇの和研薬製ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）をセパラブルフラスコに投入し、３時間攪拌および還流を行いながら１５０℃で均一かつ透明な溶液を調整した。このときポリアクリロニトリルの濃度、ポリビニルピロリドンの濃度はそれぞれ１３重量％であった。得られたＤＭＳＯ溶液を２５℃まで冷却した後、幅１００ｍｍ厚さ１ｍｍのスリット口金から２０ｍｌ／分で溶液を吐出して、２０℃に保たれた純水の凝固浴へ導き、その後１ｍ／分の速度で引き取り、バット上に堆積させることで凝固フィルムを得た。このときエアギャップは５ｍｍとし、また凝固浴中の浸漬長は１０ｃｍとした。得られた凝固フィルムは半透明であり、相分離を起こしていた。得られた凝固フィルムを２５℃に保った循環式乾燥機にて１時間乾燥して凝固フィルム表面の水分を乾燥させた後、２５℃にて５時間の真空乾燥を行い、乾燥後の前駆体フィルムを得た。その後２４０℃に保った電気炉中へ前駆体フィルムを投入し、酸素雰囲気化で１時間加熱することで不融化処理を行った。不融化処理を行ったフィルムは、黒色に変化した。得られた不融化フィルムを窒素流量１リットル／分、昇温速度１０℃／分、到達温度８７０℃、保持時間１分の条件で炭化処理を行うことで、共連続構造を有する炭素フィルムとした。フィルムの厚みは３００μｍであり、それを直径１６ｍｍに打ち抜いた。その後の種々の評価に供するため１０枚打ち抜いた。

その後、賦活処理として、炭酸ガス流通下で８５０℃まで昇温し５時間賦活処理してフィルム状の電極を得た。賦活はアルミナ板上に静置して行った。得られたフィルム断面中央には、図１に示すように均一な共連続構造が形成されていた。フィルムの厚みは３００μｍであり、電極密度は０．４３ｇ／ｃｍ^３であった。共連続構造部分の平均空隙率は４３％であり、構造周期は７９ｎｍ、ピーク半値幅は２°であった。フィルムの表層の一方の面は共連続構造を有しない緻密部分を９２面積％有していた。フィルムの表層のもう一方の面は共連続構造を有しない緻密部分を８面積％有していた。緻密部分が少ない面は、賦活処理時に上面にあった面であり、炭酸ガスによるエッチングを受け、もともと存在した緻密部分が部分的に除去されたと考えられる。ＢＥＴ比表面積は１８８０ｍ^２／ｇ、ＭＰ法による細孔の平均直径は０．５ｎｍ、細孔容積は２．１ｃｍ^３／ｇであった。また、最表面原子組成は、窒素原子は２．１％、酸素原子は８．２％であった。結果を表１にまとめて示す。

その後、１２０℃１２時間真空乾燥させ、真空状態を保ったままグローブボックスに入れた。作製した電極を正極、負極として用い、集電体として表面にエッチング処理を施されたアルミニウム箔（厚さ１８μｍ）を用いた。共連続構造を有しない緻密部分を多く有する方の面を集電体に接触するように積層した。直径１６ｍｍに切り出したＦＣ２５ＣＨ１（東レバッテリーセパレータフィルム社製）をセパレータとして用い、電解液としてテトラエチルアンモニウムテトラフルオロボラート／プロピレンカーボネート（１Ｍ）を用いて、２０４２型のコイン型の電気二重層キャパシタセルを作製し、これを用いて、充放電試験を行った。０〜２．５Ｖの電圧範囲において電流値１ｍＡにて定電流充放電を行った。４サイクルの充放電を行い、４サイクル目の放電曲線から静電容量を算出した。静電容量２１．３Ｆ／ｇであり、ＢＥＴ比表面積あたりの静電容量が１．１３μＦ／ｃｍ^２であった。

［実施例２］
炭化処理、打ち抜きまでは実施例１と同様としたが、賦活処理以降の工程を実施せず、フィルム状の電極を得た。得られた多孔質炭素フィルムは、共連続構造部分の平均空隙率は４４％であり、構造周期は７８ｎｍ、ピーク半値幅は２°であった。また、フィルムの表層は両面とも共連続構造を有しない緻密部分を９４面積％有していた。ＢＥＴ比表面積は４２ｍ^２／ｇであり、ＭＰ法による細孔は確認できなかった。実施例１と同様に電極作製、充放電試験を実施したところ、電極密度は０．６５ｇ／ｃｍ^３であり、静電容量０．４９Ｆ／ｇであり、ＢＥＴ比表面積あたりの静電容量が１．１７μＦ／ｃｍ^２であった。また、最表面原子組成は、窒素原子は１４．０％、酸素原子は３．５％であった。

各実施例で作製した電極の構成と、当該電極を用いて作製した電気二重層キャパシタセルの充放電試験の結果を表１に示す。

Claims (15)

1. 炭素部分と空隙とがそれぞれ連続構造をなす共連続構造部分を有する多孔質炭素フィルムからなり、電極密度が０．３〜１ｇ／ｃｍ^３である電気化学キャパシタ用電極。
2. 前記協連続構造部分が周期構造を有する、請求項１に記載の電気化学キャパシタ用電極。
3. 前記共連続構造部分の構造周期が０．００２μｍ〜２０μｍである、請求項２に記載の電気化学キャパシタ用電極。
4. Ｘ線を入射して得られる散乱強度のピークの半値幅が５°以下である、請求項２または３に記載の電気化学キャパシタ用電極。
5. 前記多孔質炭素フィルムが表面に平均直径０．０１〜１０ｎｍの細孔を有する、請求項１〜４のいずれかに記載の電気化学キャパシタ用電極。
6. 前記多孔質炭素フィルムの、Ｘ線光電子分光法により測定される最表面の原子組成における窒素原子と酸素原子の合計量が０．５％以上２５％以下である、請求項１〜５のいずれかに記載の電気化学キャパシタ用電極。
7. 前記多孔質炭素フィルムがさらに共連続構造を実質的に有しない緻密部分を有する、請求項１〜６のいずれかに記載の電気化学キャパシタ用電極。
8. 前記緻密部分が前記多孔質炭素フィルムの表層に存在する、請求項７に記載の電気化学キャパシタ用電極。
9. 前記多孔質炭素フィルムの一方の表層における前記緻密部分の面積比率が、他方の表層における前記緻密部分の面積比率よりも大きい、請求項８に記載の電気化学キャパシタ用電極。
10. 前記緻密部分が前記多孔質炭素フィルムの一方の表層のみに存在する、請求項９に記載の電気化学キャパシタ用電極。
11. 実質的にバインダーを含まない、請求項１〜１０のいずれかに記載の電気化学キャパシタ用電極。
12. 実質的に導電助剤を含まない、請求項１〜１１のいずれかに記載の電気化学キャパシタ用電極。
13. 実質的に前記多孔質炭素フィルムのみからなる、請求項１〜１２のいずれかに記載の電気化学キャパシタ用電極。
14. 請求項１〜１３のいずれかに記載の電気化学キャパシタ用電極を用いてなる電気化学キャパシタ。
15. 請求項９または１０に記載の電気化学キャパシタ用電極と、集電体とを有し、前記電気化学キャパシタ用電極の緻密部分の面積比率が大きい方の表層と、前記集電体とが接合されてなる電気化学キャパシタ。