JP2013224369A - Heat-insulating element - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、断熱体に関する。 The present invention relates to a heat insulator.
冷蔵庫及び冷凍庫の断熱扉体には、外断熱扉体表鉄板と内断熱扉体壁内空間に独立気泡を有する硬質ウレタンフォームを用いた断熱材が用いられている。また、冷蔵庫及び冷凍庫の断熱箱体には、外箱と内箱の空間に気泡を有する硬質ポリウレタンフォームを用いた断熱材が用いられている。これらの硬質ウレタンフォームは、ポリオール成分とイソシアネート成分を発泡剤、触媒、整泡剤の存在下で反応させることにより得られるものである。 A heat insulating material using hard urethane foam having closed cells in the outer heat insulating door body surface iron plate and the inner heat insulating door body wall space is used for the heat insulating door body of the refrigerator and the freezer. Moreover, the heat insulating material using the hard polyurethane foam which has a bubble in the space of an outer box and an inner box is used for the heat insulation box of a refrigerator and a freezer. These rigid urethane foams are obtained by reacting a polyol component and an isocyanate component in the presence of a foaming agent, a catalyst, and a foam stabilizer.
ポリウレタン用発泡剤として広く使われてきたCFC−11は、日米において1995年末、HCFC−141Cは2003年末までに全廃となった。これに伴い、オゾン層破壊係数がゼロのノンフロン系発泡剤は、欧州を中心に炭化水素系化合物への代替えが活発となり、日本でもシクロペンタン発泡剤が冷蔵庫及び冷凍庫の断熱分野に使用されてきた。 CFC-11, which has been widely used as a foaming agent for polyurethane, has been abolished in Japan and the United States by the end of 1995 and HCFC-141C by the end of 2003. Along with this, non-fluorocarbon blowing agents with zero ozone depletion potential have been actively replaced by hydrocarbon compounds, mainly in Europe, and cyclopentane blowing agents have been used in the heat insulation field of refrigerators and freezers in Japan. .
しかし、シクロペンタンを用いて発泡した硬質ウレタンフォームは、飽和蒸気圧が従来の発泡剤に比べ小さくなるため、気泡セル内の圧力も低下し、硬質ウレタンフォームの収縮が発生し易い、つまり寸法安定性が悪化する可能性があるという課題があった。この課題に対し、特許文献1及び特許文献2では、以下2つの解決方法を見出している。一つ目は、剛直でシクロペンタンに対する溶解性が低いポリオールを選択し、シクロペンタンのセルに対する溶剤可塑化効果を低減する方法である。二つ目は、シクロペンタン発泡剤に併用する水配合量を多くし、セル内ガス中の炭酸ガス分圧を増やし、セル内圧力を高める方法である。
However, rigid urethane foam foamed with cyclopentane has a lower saturated vapor pressure than conventional foaming agents, so the pressure in the cell is also reduced and the urethane foam tends to shrink. There was a problem that there is a possibility that the sex will deteriorate. In order to solve this problem,
また、特許文献3には、100%水発泡が可能な硬質ポリウレタンフォームの製造方法として、イソシアネート、ポリオール、発泡剤、及び触媒を含む混合物を発泡成形する硬質ポリウレタンフォームの製造方法であって、前記ポリオールが、(1)ショ糖にエチレンオキサイドとプロピレンオキサイドを特定量重合させたショ糖系ポリオール、(2)ジオールにエチレンオキサイドとプロピレンオキサイドを特定量重合させたジオール系ポリオール、(3)アニリンにエチレンオキサイドとプロピレンオキサイドを特定量重合させたアニリン系ポリオールからなることを特徴とする、硬質ポリウレタンフォームの製造方法が開示されている。特許文献3によると、フライアビリティーが小さく、かつ寸法安定性が優れるなど、実用上要望される必要性能を十分満足する、100%水発泡も可能な硬質ポリウレタンフォームを提供することができるとしている。
近年、冷蔵庫及び冷凍庫は大型化及び、薄壁化すると共に、壁内空間の狭隙間化及び複雑形状の断熱扉体に伴い、ウレタンフォームは流動しにくくなっている。さらに、より断熱性能が優れた冷蔵庫及び冷凍庫の要求に対し、真空断熱材を冷蔵庫及び冷蔵庫断熱扉体に導入する設計がされている。しかし、真空断熱材を薄壁化した冷蔵庫及び冷蔵庫断熱扉体に導入すると、硬質ウレタンフォーム原料の流動する空間が狭くなり、硬質ウレタンフォームを充分に充填するのが難しくなる。硬質ウレタンフォーム原料の流動性が悪く、冷蔵庫及び冷蔵庫断熱扉体及び断熱箱体内部に硬質ウレタンフォームが充分に充填されずに、冷蔵庫及び冷蔵庫断熱扉体及び断熱箱体内部空間にボイドが生じると冷蔵庫及び冷凍庫の断熱効果が低下する。また、冷蔵庫及び冷蔵庫断熱扉体及び断熱箱体内部に硬質ウレタンフォームが充分に充填されずに密度の偏りが生じると、部分的な硬質ウレタンフォームの収縮の原因となり、冷蔵庫及び冷凍庫断熱扉体及び断熱箱体が変形し、外観不良となる。 In recent years, refrigerators and freezers have become larger and thinner, and urethane foam has become difficult to flow along with the narrowing of the space in the wall and the heat insulating door body having a complicated shape. Furthermore, the design which introduce | transduces a vacuum heat insulating material into a refrigerator and a refrigerator heat insulation door body with respect to the request | requirement of the refrigerator and freezer which was more excellent in heat insulation performance is made. However, when the vacuum heat insulating material is introduced into the refrigerator and the refrigerator heat insulating door body having a thin wall, the space in which the rigid urethane foam material flows becomes narrow, and it becomes difficult to sufficiently fill the rigid urethane foam. When the rigid urethane foam raw material is poor in fluidity and the interior of the refrigerator and the refrigerator heat insulating door and the heat insulation box body is voided without being sufficiently filled with the hard urethane foam inside the refrigerator and refrigerator heat insulation door and heat insulation box. The heat insulation effect of a refrigerator and a freezer falls. Also, if the rigid urethane foam is not sufficiently filled inside the refrigerator and refrigerator heat insulating door and the heat insulating box, density unevenness will cause partial shrinkage of the hard urethane foam, and the refrigerator and freezer heat insulating door and The heat insulating box is deformed, resulting in poor appearance.
これらのことより、断熱性能に優れた冷蔵庫及び冷凍庫を提供するにあたり、硬質ウレタンフォーム原料の高流動化が要求されるとともに冷蔵庫及び冷凍庫用硬質ウレタンフォームの優れた寸法安定性が要求される。 From these things, in providing the refrigerator and freezer excellent in heat insulation performance, high fluidization of a rigid urethane foam raw material is requested | required, and the outstanding dimensional stability of the rigid urethane foam for refrigerators and freezers is requested | required.
流動性の改善には、硬質ウレタンフォーム原料のひとつであるプレミックスポリオールの低粘度化が有効である。しかし、低粘度化を図るために、強度や寸法安定性に効果のある芳香族系ポリオールの配合量を減少させると硬質ウレタンフォームの強度が低下し、寸法安定性が悪化する。 In order to improve fluidity, it is effective to lower the viscosity of a premix polyol, which is one of rigid urethane foam raw materials. However, if the blending amount of the aromatic polyol effective for strength and dimensional stability is decreased in order to reduce the viscosity, the strength of the rigid urethane foam is lowered and the dimensional stability is deteriorated.
また、上述した特許文献1及び2で使用されるトルエンジアミン(TDA)系ポリオールのような、剛直でシクロペンタンに対する溶解性の低いポリオールの粘度は比較的高い。そのため、近年ますます高まる冷蔵庫及び冷凍庫への断熱性能の向上化への要求に、対応しきれなくなってきた。
Moreover, the viscosity of a rigid and low-solubility polyol with respect to cyclopentane like the toluenediamine (TDA) type | system | group polyol used by
したがって、本発明の目的は、プレミックスポリオール組成物(硬質ウレタンフォーム原料)の流動性と、該プレミックスポリオール組成物を用いて作製した硬質ウレタンフォームの強度及び寸法安定性の3項目を従来よりも高いレベルでバランスさせ、該硬質ウレタンフォームを用いて、断熱性能に優れた断熱体(冷蔵庫用断熱箱体又は断熱扉体)を提供することにある。 Therefore, the object of the present invention is to improve the flowability of the premix polyol composition (rigid urethane foam raw material) and the strength and dimensional stability of the rigid urethane foam prepared using the premix polyol composition. Is to provide a heat insulating body (a heat insulating box body or a heat insulating door body for a refrigerator) excellent in heat insulating performance using the rigid urethane foam.
本発明は、プレミックッスポリオール組成物とポリイソシアネートを反応させて硬質ウレタンフォームを作製し、前記硬質ウレタンフォームを充填してなる断熱体であって、
前記プレミックッスポリオール組成物は、活性水素含有化合物と、整泡剤と、触媒と、水と、シクロペンタンを含み、
前記活性水素含有化合物は、第1の活性水素含有化合物(A)と、第2の活性水素含有化合物(B)とをそれぞれ少なくとも1つ含み、
前記第1活性水素含有化合物(A)は、重量平均分子量が200以下の活性水素含有鎖状脂肪族化合物であり、
前記第2の活性水素含有化合物(B)は、活性水素を4〜8個有する化合物にアルキレンオキシドを付加した活性水素含有化合物であることを特徴とする断熱体を提供するものである。
The present invention is a heat insulator formed by reacting a premixed polyol composition and a polyisocyanate to produce a rigid urethane foam, and filling the rigid urethane foam,
The premix polyol composition includes an active hydrogen-containing compound, a foam stabilizer, a catalyst, water, and cyclopentane.
The active hydrogen-containing compound includes at least one of a first active hydrogen-containing compound (A) and a second active hydrogen-containing compound (B),
The first active hydrogen-containing compound (A) is an active hydrogen-containing chain aliphatic compound having a weight average molecular weight of 200 or less,
The second active hydrogen-containing compound (B) is an active hydrogen-containing compound obtained by adding an alkylene oxide to a compound having 4 to 8 active hydrogens.
本発明によれば、プレミックスポリオール組成物(硬質ウレタンフォーム原料)の流動性と、該プレミックスポリオール組成物を用いて作製した硬質ウレタンフォームの強度及び寸法安定性の3項目を従来よりも高いレベルでバランスさせることができ、断熱性能に優れた断熱体(冷蔵庫用断熱箱体又は断熱扉体)を提供することができる。 According to the present invention, the flowability of the premix polyol composition (rigid urethane foam raw material) and the strength and dimensional stability of the rigid urethane foam produced using the premix polyol composition are higher than before. It is possible to provide a heat insulating body (a heat insulating box for a refrigerator or a heat insulating door) that can be balanced by level and has excellent heat insulating performance.
本発明は、前述した断熱体において、以下のような改良や変更を加えることができる。
(1)前記第1の活性水素含有化合物(A)は、プレミックスポリオール組成物の5〜10質量%含まれる。
(2)前記第2の活性水素含有化合物(B)は、プレミックスポリオール組成物の30〜80質量%含まれる。
(3)前記第1の活性水素含有化合物(A)は、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコール、1,3−プロパンジオール、1,4−ブタンジオール、1,5−ペンタンジオール、ヒドラジン、エチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ジエタノールアミン、アミノエチルエタノールアミン、グリセリン、トリエタノールアミン、ペンタエリスリトール及びトリイソプロパノールアミンの1種以上である。
(4)前記第2の活性水素含有化合物(B)における活性水素を4〜8個有する化合物が、ソルビトール、ショ糖及びトルエンジアミンの1種以上であって、前記第2の活性水素含有化合物(B)におけるアルキレンオキシドが、エチレンオキシド、プロピレンオキシド及びブチレンオキシドの内の少なくとも1種である。
(5)前記プレミックスポリオール組成物のポリオール成分の25℃における粘度が、1800〜3000mPa・sである。
(6)ウレタン原料注入口から少なくとも50mm以上離れた前記硬質ウレタンフォームの圧縮強度が0.1MPa以上、曲げ強度が0.4MPa以上である。
The present invention can add the following improvements and changes to the above-described heat insulator.
(1) The said 1st active hydrogen containing compound (A) is contained 5-10 mass% of a premix polyol composition.
(2) 30-80 mass% of said 2nd active hydrogen containing compound (B) of a premix polyol composition is contained.
(3) The first active hydrogen-containing compound (A) includes ethylene glycol, diethylene glycol, propylene glycol, dipropylene glycol, tripropylene glycol, 1,3-propanediol, 1,4-butanediol, 1,5- One or more of pentanediol, hydrazine, ethylenediamine, hexamethylenediamine, diethanolamine, aminoethylethanolamine, glycerin, triethanolamine, pentaerythritol, and triisopropanolamine.
(4) The compound having 4 to 8 active hydrogens in the second active hydrogen-containing compound (B) is at least one of sorbitol, sucrose, and toluenediamine, and the second active hydrogen-containing compound ( The alkylene oxide in B) is at least one of ethylene oxide, propylene oxide and butylene oxide.
(5) The viscosity at 25 ° C. of the polyol component of the premix polyol composition is 1800 to 3000 mPa · s.
(6) The rigid urethane foam separated from the urethane raw material inlet by at least 50 mm has a compressive strength of 0.1 MPa or more and a bending strength of 0.4 MPa or more.
以下、本発明に係る実施の形態について、より具体的に説明する。ただし、本発明は、ここで取り上げた実施の形態に限定されることはなく、要旨を変更しない範囲で適宜組み合わせや改良が可能である。
[プレミックスポリオール組成物]
前述したように、本発明の断熱体(冷凍庫用断熱箱体又は断熱扉体)に用いられるプレミックスポリオール組成物は、
活性水素含有化合物と、整泡剤と、触媒と、水と、シクロペンタンを含み、
前記活性水素含有化合物は、第1の活性水素含有化合物(A)と、第2の活性水素含有化合物(B)とをそれぞれ少なくとも1つ含み、
前記第1の活性水素含有化合物(A)は、重量平均分子量が200以下の活性水素含有鎖状脂肪族化合物であり、
前記第2の活性水素含有化合物(B)は、活性水素を4〜8個有する化合物にアルキレンオキシドを付加した活性水素含有化合物であることを特徴とする。
Hereinafter, embodiments according to the present invention will be described more specifically. However, the present invention is not limited to the embodiment taken up here, and can be appropriately combined and improved without departing from the scope of the invention.
[Premix polyol composition]
As described above, the premix polyol composition used in the heat insulator of the present invention (the heat insulating box for a freezer or the heat insulating door) is
An active hydrogen-containing compound, a foam stabilizer, a catalyst, water, and cyclopentane;
The active hydrogen-containing compound includes at least one of a first active hydrogen-containing compound (A) and a second active hydrogen-containing compound (B),
The first active hydrogen-containing compound (A) is an active hydrogen-containing chain aliphatic compound having a weight average molecular weight of 200 or less,
The second active hydrogen-containing compound (B) is an active hydrogen-containing compound obtained by adding an alkylene oxide to a compound having 4 to 8 active hydrogens.
第1の活性水素含有化合物(A)は、重量平均分子量が200以下の活性水素含有鎖状脂肪族化合物(以下、ポリオール(A)と称する)である。このような低分子量で鎖状脂肪族のポリオール(A)を用いることで、以下の2つの効果を得ることができる。すなわち、(1)ポリオール(A)とポリメチレンジイソシアネートの反応後の分子構造において、ポリメチレンジイソシアネート由来の芳香族分子鎖間の距離を縮めることと、(2)ポリオール(A)とポリメチレンジイソシアネートの反応によって形成されるポリオール(A)由来のウレタン結合が、水分子由来のウレタン結合及び/又はウレア結合と水素結合を形成し、ポリメチレンジイソシアネート由来の芳香族間の凝集を促すことである。 The first active hydrogen-containing compound (A) is an active hydrogen-containing chain aliphatic compound (hereinafter referred to as polyol (A)) having a weight average molecular weight of 200 or less. By using such a low molecular weight chain aliphatic polyol (A), the following two effects can be obtained. That is, (1) in the molecular structure after the reaction of the polyol (A) and polymethylene diisocyanate, the distance between the aromatic molecular chains derived from polymethylene diisocyanate is shortened; and (2) the polyol (A) and polymethylene diisocyanate The urethane bond derived from the polyol (A) formed by the reaction forms a hydrogen bond with a urethane bond and / or urea bond derived from a water molecule, and promotes aggregation between aromatics derived from polymethylene diisocyanate.
上記(1)の効果について説明する。低分子量で鎖状脂肪族のポリオール(A)は、重量平均分子量が200より大きいポリオール(X)と比較して分子鎖が短いため、ポリメチレンジイソシアネートと反応後の分子構造において、ポリメチレンジイソシアネート由来の芳香族分子鎖間の距離をより縮める効果がある。 The effect (1) will be described. The low molecular weight chain aliphatic polyol (A) has a shorter molecular chain than the polyol (X) having a weight average molecular weight of more than 200. Therefore, the molecular structure after reaction with polymethylene diisocyanate is derived from polymethylene diisocyanate. This has the effect of further reducing the distance between the aromatic molecular chains.
次に、上記(2)の効果について説明する。低分子量で鎖状脂肪族のポリオール(A)がポリメチレンジイソシアネートと反応形成して得られるウレタン結合は、水分子由来の(水とポリメチレンジイソシアネートとの反応形成により得られる)ウレタン結合及び/またはウレア結合と水素結合を形成し易い。重量平均分子量が200より大きいポリオール(X)においても、ポリメチレンジイソシアネートとの反応によりウレタン結合は形成される。しかし、ポリオール(X)の分子構造は嵩高いため、高分子量ポリオール由来のウレタン結合は、水素結合による凝集効果が得られ難い。一方、低分子量で鎖状脂肪族のポリオール(A)由来のウレタン結合は、分子の嵩高さによる立体障害を受けにくく、水分子由来のウレタン結合やウレア結合と容易に水素結合を形成することができる。これらの水素結合の形成により、ポリメチレンジイソシアネート由来の芳香族分子鎖間の凝集を促す。 Next, the effect (2) will be described. The urethane bond obtained by the reaction formation of the low molecular weight chain aliphatic polyol (A) with polymethylene diisocyanate is a urethane bond derived from a water molecule (obtained by reaction formation between water and polymethylene diisocyanate) and / or It is easy to form a urea bond and a hydrogen bond. Even in the polyol (X) having a weight average molecular weight of greater than 200, a urethane bond is formed by reaction with polymethylene diisocyanate. However, since the molecular structure of the polyol (X) is bulky, it is difficult for the urethane bond derived from the high molecular weight polyol to have an aggregating effect due to hydrogen bonding. On the other hand, urethane bonds derived from low molecular weight chain aliphatic polyols (A) are less susceptible to steric hindrance due to the bulkiness of the molecules, and can easily form hydrogen bonds with urethane bonds and urea bonds derived from water molecules. it can. Formation of these hydrogen bonds promotes aggregation between aromatic molecular chains derived from polymethylene diisocyanate.
上述した(1)及び(2)の効果により、分子構造が強固になるため、硬質ウレタンフォームの強度及び寸法安定性を向上させることができる。上述した効果の観点から、ポリオール(A)は鎖状脂肪族であり、他の分子と結合していないことが必要である。ポリオール(A)が環状構造または芳香環を有している場合や、他の分子と結合している場合、分子内の結合の手が長くなり、その結果硬質ウレタンフォームの分子構造が脆くなるためである。 Since the molecular structure becomes strong due to the effects (1) and (2) described above, the strength and dimensional stability of the rigid urethane foam can be improved. From the viewpoint of the effects described above, the polyol (A) is a chain aliphatic and needs not to be bonded to other molecules. When the polyol (A) has a cyclic structure or an aromatic ring, or when it is bonded to another molecule, the bond in the molecule becomes longer, and as a result, the molecular structure of the rigid urethane foam becomes brittle. It is.
しかしながら、低分子量ポリオールだけでウレタンフォームを形成した場合、弊害が生じる。二官能低分子量ポリオールは反応活性基が二つであり、線状ポリマーを形成するため、分子構造の三次元的架橋構造を減少させる弊害がある。三次元的架橋構造が減少すると、樹脂強度が低下し、硬質ウレタンフォームの強度の低下及び寸法安定性の悪化の原因となる。また、三官能及び四官能低分子量ポリオールは、二官能低分子量ポリオールのように三次元的架橋構造が減少する弊害は無いが、分子鎖が短く硬い構造を形成するため、硬質ウレタンフォーム特有の弾力性を失う原因となり、その結果硬質ウレタンフォームは脆くなる。 However, when a urethane foam is formed only with a low molecular weight polyol, a harmful effect occurs. The bifunctional low molecular weight polyol has two reactive active groups and forms a linear polymer, and therefore has a detrimental effect on reducing the three-dimensional cross-linked structure of the molecular structure. When the three-dimensional cross-linked structure is reduced, the resin strength is lowered, which causes a reduction in the strength of the rigid urethane foam and a deterioration in dimensional stability. In addition, trifunctional and tetrafunctional low molecular weight polyols do not have the detrimental effect of reducing the three-dimensional cross-linked structure like bifunctional low molecular weight polyols, but they have a short molecular chain and form a hard structure. Cause the loss of properties, and as a result, the rigid urethane foam becomes brittle.
そこで本発明のプレミックスポリオール組成物は、上述したポリオール(A)に加えて、第2の活性水素含有化合物(B)(以下、ポリオール(B)と称する)として、活性水素を4〜8個有する化合物にアルキレンオキシドを付加した活性水素含有化合物を含む。ポリオール(B)は、粘度が比較的低い。また、反応架橋点が多く、三次元架橋構造を形成するため、分子構造が強固になる。そのため、低粘度を維持し、硬質ウレタンフォームの弾力性を維持しつつ、上述したポリオール(A)の効果に加えてさらに硬質ウレタンフォームの強度及び寸法安定性を向上させることができる。 Therefore, the premix polyol composition of the present invention contains 4 to 8 active hydrogens as the second active hydrogen-containing compound (B) (hereinafter referred to as polyol (B)) in addition to the polyol (A) described above. And an active hydrogen-containing compound obtained by adding an alkylene oxide to the compound. The polyol (B) has a relatively low viscosity. In addition, since there are many reactive crosslinking points and a three-dimensional crosslinked structure is formed, the molecular structure becomes strong. Therefore, in addition to the effect of the polyol (A) described above, the strength and dimensional stability of the rigid urethane foam can be further improved while maintaining low viscosity and maintaining the elasticity of the rigid urethane foam.
ポリオール(A)は、プレミックスポリオール組成物の5〜10質量%含まれることが好ましい。なお、本発明において「5〜10質量%」とは、5質量%以上、10質量%以下であることとする。ポリオール(A)がプレミックスポリオール組成物の5質量%未満であると、プレミックスポリオール組成物の粘度の低減及び強度の向上効果が不十分であり、また10質量%超であると、粘度が小さくなりすぎて硬質ウレタンフォームの反応過程で冷蔵庫内で液漏れし、熱漏洩量が大きくなる恐れがある。 The polyol (A) is preferably contained in an amount of 5 to 10% by mass of the premix polyol composition. In the present invention, “5 to 10 mass%” means 5 mass% or more and 10 mass% or less. If the polyol (A) is less than 5% by mass of the premix polyol composition, the effect of reducing the viscosity and improving the strength of the premix polyol composition is insufficient, and if it exceeds 10% by mass, the viscosity is It may become too small and liquid may leak in the refrigerator during the process of rigid urethane foam, which may increase the amount of heat leakage.
また、ポリオール(B)は、プレミックスポリオール組成物の30〜80質量%含まれることが好ましい。ポリオール(B)がプレミックスポリオール組成物の30質量%未満であると、反応架橋点の多いポリオール成分が少なくなり、プレミックスポリオール組成物の強度が低下する。また80質量%超だと、ポリオール(B)の極性の高さから、シクロペンタンとプレミックッスポリオール組成物との相溶性が悪化し、硬質ウレタンフォームの気泡が大きくなる。その結果、熱伝導率が増加し、熱漏洩量が大きくなる。 Moreover, it is preferable that 30-80 mass% of a polyol (B) is contained of a premix polyol composition. When the polyol (B) is less than 30% by mass of the premix polyol composition, the polyol component having a large number of reactive crosslinking points decreases, and the strength of the premix polyol composition decreases. On the other hand, if it exceeds 80% by mass, the compatibility between cyclopentane and the premix polyol composition deteriorates due to the high polarity of the polyol (B), and the bubbles of the rigid urethane foam increase. As a result, the thermal conductivity increases and the amount of heat leakage increases.
なお、ポリオール(B)は反応架橋点の多いものであればよく、その構造はポリオール(A)のように、鎖状や脂肪族に限定されない。芳香環を有していてもよい。 In addition, the polyol (B) should just be a thing with many reaction crosslinking points, and the structure is not limited to chain | strand shape or aliphatic like a polyol (A). You may have an aromatic ring.
ポリオール(A)として、具体的にはエチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコール、1,3−プロパンジオール、1,4−ブタンジオール、1,5−ペンタンジオール、ヒドラジン、エチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ジエタノールアミン、アミノエチルエタノールアミン、グリセリン、トリエタノールアミン、ペンタエリスリトール、またはトリイソプロパノールアミン等を好適に用いることができる。本発明のプレミックスポリオール組成物は上述したポリオール(A)を少なくとも1つ含んでいればよく、2つ以上含んでいてもよい。プレミックスポリオール組成物中に含まれるポリオール(A)の総量が、上述したようにプレミックスポリオール組成物の5〜10質量%であればよい。 Specific examples of the polyol (A) include ethylene glycol, diethylene glycol, propylene glycol, dipropylene glycol, tripropylene glycol, 1,3-propanediol, 1,4-butanediol, 1,5-pentanediol, hydrazine, and ethylenediamine. , Hexamethylenediamine, diethanolamine, aminoethylethanolamine, glycerin, triethanolamine, pentaerythritol, or triisopropanolamine can be suitably used. The premix polyol composition of the present invention may contain at least one polyol (A) described above, and may contain two or more. The total amount of polyol (A) contained in a premix polyol composition should just be 5-10 mass% of a premix polyol composition as above-mentioned.
ポリオール(B)の活性水素を4〜8個有する化合物において、活性水素を4個有する化合物としてはグリセリン、ペンタエリスリトール、メチルグルコシド、エチレンジアミン、トルエンジアミン、ジフェニルメタンジアミン、テトラメチロールシクロヘキサン等、活性水素を5個有する化合物としてはグルコース、マンノース、フルクトース、2,2,6,6−テトラキス(ヒソロキシルメチル)シクロヘキサノール等、活性水素を6個有する化合物としてはペンタエリスリトール、ソルビトール、マンニトール、ズルシトール等、活性水素を7〜8個有する化合物としてはショ糖、ラクトースなどの糖類及びその誘導体、フェノール類等を好適に用いることができる。この中でも、ショ糖を用いることが特に好ましい。ショ糖は特に架橋点が多く、硬質ウレタンフォームの強度及び寸法安定性を向上させることができる。 In the compound having 4 to 8 active hydrogens of the polyol (B), the compound having 4 active hydrogens may be 5 active hydrogens such as glycerin, pentaerythritol, methyl glucoside, ethylenediamine, toluenediamine, diphenylmethanediamine, tetramethylolcyclohexane and the like. As compounds having glucose, mannose, fructose, 2,2,6,6-tetrakis (histoloxylmethyl) cyclohexanol, etc. As compounds having 6 active hydrogens, active such as pentaerythritol, sorbitol, mannitol, dulcitol, etc. As the compound having 7 to 8 hydrogens, saccharides such as sucrose and lactose and derivatives thereof, phenols and the like can be suitably used. Among these, it is particularly preferable to use sucrose. Sucrose has particularly many crosslinking points, and can improve the strength and dimensional stability of rigid urethane foam.
ポリオール(B)のアルキレンオキシドとしては、エチレンオキシド、プロピレンオキシド、ブチレンオキシド等を好適に用いることができる。このうち、いずれかのオキシド1種を用いてもよく、2種以上のオキシドを併用してもよい。2種以上のオキシドを併用する場合、これらを順次反応させてもよく、またはこれらを混合して反応させてもよい。 As the alkylene oxide of the polyol (B), ethylene oxide, propylene oxide, butylene oxide and the like can be suitably used. Among these, any 1 type of oxide may be used and 2 or more types of oxides may be used together. When two or more kinds of oxides are used in combination, these may be reacted sequentially, or they may be mixed and reacted.
本発明のプレミックスポリオール組成物は上述したポリオール(B)を少なくとも1つ含んでいればよく、2つ以上含んでいてもよい。プレミックスポリオール組成物中に含まれるポリオール(B)の総量が、上述したようにプレミックスポリオール組成物の30〜80質量%であればよい。 The premix polyol composition of the present invention may contain at least one polyol (B) described above and may contain two or more. The total amount of the polyol (B) contained in the premix polyol composition may be 30 to 80% by mass of the premix polyol composition as described above.
本発明のプレミックスポリオール組成物には、上述したポリオール(A)及び(B)の他に、さらに他のポリオール(以下、ポリオール(C)と称する)が含まれていてもよい。プレミックスポリオール組成物中に含まれるポリオール成分(ポリオール(A)+ポリオール(B)+ポリオール(C))の重量平均分子量は600〜1300であることが好ましく、800〜1000であることがより好ましい。重量平均分子量が600よりも小さい場合、プレミックスポリオール組成物の粘度は低下し流動性は向上するが強度が低下する。一方、重量平均分子量が1300よりも大きい場合、粘度が上昇し、流動性が著しく悪化する。 In addition to the polyols (A) and (B) described above, the premix polyol composition of the present invention may further contain other polyols (hereinafter referred to as polyol (C)). The weight average molecular weight of the polyol component (polyol (A) + polyol (B) + polyol (C)) contained in the premix polyol composition is preferably 600 to 1300, more preferably 800 to 1000. . When the weight average molecular weight is smaller than 600, the viscosity of the premix polyol composition is lowered and the fluidity is improved, but the strength is lowered. On the other hand, when the weight average molecular weight is larger than 1300, the viscosity increases and the fluidity is remarkably deteriorated.
プレミックスポリオール組成物中に含まれるポリオール成分(ポリオール(A)+ポリオール(B)+ポリオール(C))の25℃における粘度は、1800〜3000mPa・sであることが好ましく、2000〜2500mPa・sであることがより好ましい。粘度が1800mPa・s未満のポリオール成分を用いた場合、硬質ウレタンフォーム原料の粘度は低下し流動性は向上するが、硬質ウレタンフォームの反応時に冷蔵庫及び冷蔵庫断熱扉体用金型において液漏れを生じ、冷蔵庫及び冷蔵庫断熱扉体の最終充填部に硬質ウレタンフォームが充填しない。一方、粘度が3000mPa・sより大きい場合、硬質ウレタンフォーム原料の流動性が十分に向上されず、冷蔵庫及び冷蔵庫断熱扉体の複雑形状部においてボイドや密度の偏りを生じる。 The viscosity at 25 ° C. of the polyol component (polyol (A) + polyol (B) + polyol (C)) contained in the premix polyol composition is preferably 1800 to 3000 mPa · s, and preferably 2000 to 2500 mPa · s. It is more preferable that When a polyol component having a viscosity of less than 1800 mPa · s is used, the viscosity of the rigid urethane foam raw material is lowered and the fluidity is improved, but liquid leakage occurs in the mold for refrigerator and refrigerator insulated door body during the reaction of the rigid urethane foam. The rigid urethane foam is not filled in the final filling part of the refrigerator and the refrigerator heat insulating door. On the other hand, when the viscosity is greater than 3000 mPa · s, the fluidity of the rigid urethane foam raw material is not sufficiently improved, and voids and density unevenness occur in the complicated shape portions of the refrigerator and the refrigerator heat insulating door body.
プレミックスポリオール組成物に含まれる整泡剤については特段の限定はなく、公知の材料を用いることができる。例えば、エヴォニック社のB8462、B8544、B8545、B8546、B8547などを用いることができる。これらはアルキレンオキサイド変性ポリジメチルシロキサンで、末端基にOHまたはアルコキシ基などを有する有機シリコーン系化合物である。整泡剤の量は、プレミックスポリオール組成物100質量部に対し、1.0〜4.0質量部であることが好ましい。 There is no particular limitation on the foam stabilizer contained in the premix polyol composition, and a known material can be used. For example, B8462, B8544, B8545, B8546, B8547, etc. manufactured by Evonik Co., Ltd. can be used. These are alkylene oxide-modified polydimethylsiloxanes, which are organic silicone compounds having an OH or alkoxy group at the terminal group. The amount of the foam stabilizer is preferably 1.0 to 4.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the premix polyol composition.
プレミックスポリオール組成物に含まれる触媒(泡化触媒、樹脂化触媒、ヌレート化触媒等)については特段の限定はなく、公知の材料を用いることができる。例えば、泡化触媒として具体的にはペンタメチルジエチレントリアミン、ビス(ジメチルアミノエチル)エーテルなどが好適である。 There are no particular limitations on the catalyst (foaming catalyst, resinating catalyst, nurating catalyst, etc.) contained in the premix polyol composition, and known materials can be used. For example, as the foaming catalyst, specifically, pentamethyldiethylenetriamine, bis (dimethylaminoethyl) ether and the like are suitable.
また、樹脂化触媒として具体的にはN,N,N´‐トリメチルアミノエチルエタノールアミン、N,N‐ジメチルアミノエトキシエタノール、ジエチルシクロヘキシルアミン、トリエチレンジアミン、N,N,N´,N´´‐テトラメチルヘキサンジアミン、N,N,N´,N´´‐テトラメチルプロピレンジアミン、N,N,N´,N´´‐テトラメチルエチレンジアミンなどが好適である。 Specific examples of the resinification catalyst include N, N, N′-trimethylaminoethylethanolamine, N, N-dimethylaminoethoxyethanol, diethylcyclohexylamine, triethylenediamine, N, N, N ′, N ″-. Tetramethylhexanediamine, N, N, N ′, N ″ -tetramethylpropylenediamine, N, N, N ′, N ″ -tetramethylethylenediamine and the like are suitable.
また、ヌレート化触媒として具体的にはN,N´,N´´‐トリス(3‐ジメチルアミノプロピル)ヘキサヒドロ‐s‐トリアジン、N,N´,N´´‐トリス(3‐ジエチルアミノプロピル)ヘキサヒドロ‐s‐トリアジン等が好適である。これらは単独で使用してもよく、2種以上を混合して用いて用いてもよい。触媒量は、プレミックスポリオール組成物100質量部に対し、1.5〜5.0質量部であることが好ましい。 Specific examples of the nurating catalyst include N, N ′, N ″ -tris (3-dimethylaminopropyl) hexahydro-s-triazine, N, N ′, N ″ -tris (3-diethylaminopropyl) hexahydro. -S-triazine and the like are preferred. These may be used singly or in combination of two or more. The catalyst amount is preferably 1.5 to 5.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the premix polyol composition.
プレミックスポリオール組成物に含まれる水とシクロペンタンの最適な配合比は、プレミックスポリオール組成物100質量部に対し、水が2.0〜2.5質量部、シクロペンタンが14.0〜18.0質量部である。水とシクロペンタンの配合比は、上記の範囲であれば、特に限定されない。 The optimum mixing ratio of water and cyclopentane contained in the premix polyol composition is such that water is 2.0 to 2.5 parts by mass and cyclopentane is 14.0 to 18 with respect to 100 parts by mass of the premix polyol composition. 0.0 part by mass. The mixing ratio of water and cyclopentane is not particularly limited as long as it is in the above range.
本発明に係るプレミックスポリオール組成物中のシクロペンタン(液体)の平均粒径は、5.5μm以下であることが好ましい。5.5μm超であると、硬質ウレタンフォームの高温での寸法安定性が低下し、断熱箱体の内箱と硬質ウレタンフォームの間に形成されるボイドの数が増えてしまう。シクロペンタンの平均粒径は、5.5μm以下であればよく、完全に相溶し、シクロペンタン粒が観察できなくなってもよい。 The average particle size of cyclopentane (liquid) in the premix polyol composition according to the present invention is preferably 5.5 μm or less. If it exceeds 5.5 μm, the dimensional stability of the rigid urethane foam at a high temperature decreases, and the number of voids formed between the inner box of the heat insulation box and the rigid urethane foam increases. The average particle size of cyclopentane may be 5.5 μm or less, and it may be completely compatible and the cyclopentane particles cannot be observed.
本発明のプレミックスポリオール組成物としては、上述した構成物の他に、必要に応じて充填剤、難燃剤、強化繊維、着色剤などの添加剤を含むこともできる。これらは公知の材料を用いることができ、特に限定されない。
[硬質ウレタンフォーム]
本発明に係る硬質ウレタンフォームは、上述したプレミックスポリオール組成物を、ポリイソシアネートを用いて発泡させて得ることができる。本発明に使用されるポリイソシアネートは、従来公知のものであればよく、特に限定されない。例えば、ジフェニルメタンジイソシアネート(MDI)またはトリレンジイソシアネート(TDI)とその誘導体が好適である。これらは単独で使用しても、混合して使用しても差し支えない。MDIとその誘導体としては、例えば、MDIとその重合体であるポリフェニルポリメチレンジイソシアネートとの混合物、末端イソシアネート基をもつジフェニルメタンジイソシアネート誘導体等を挙げることができる。また、TDIとその誘導体としては、例えば、2,4‐TDIと2,6‐TDIの混合物や、TDIの末端イソシアネートプレポリマー誘導体等を挙げることができる。
The premix polyol composition of the present invention may contain additives such as a filler, a flame retardant, a reinforcing fiber, and a colorant as necessary in addition to the above-described components. These can use known materials, and are not particularly limited.
[Rigid urethane foam]
The rigid urethane foam according to the present invention can be obtained by foaming the above-described premix polyol composition using polyisocyanate. The polyisocyanate used for this invention should just be a conventionally well-known thing, and is not specifically limited. For example, diphenylmethane diisocyanate (MDI) or tolylene diisocyanate (TDI) and its derivatives are suitable. These may be used alone or in combination. Examples of MDI and its derivatives include a mixture of MDI and its polymer, polyphenylpolymethylene diisocyanate, and a diphenylmethane diisocyanate derivative having a terminal isocyanate group. Examples of TDI and its derivatives include a mixture of 2,4-TDI and 2,6-TDI, a terminal isocyanate prepolymer derivative of TDI, and the like.
本発明の硬質ウレタンフォームは一般的な高圧発泡機で形成され、例えばプロマート社製PU−30型発泡機を用いることができる。発泡条件は、例えば液温18〜30℃、吐出圧力80〜150kg/cm2、吐出量15〜30kg/min、型箱の温度は約45℃である。 The rigid urethane foam of the present invention is formed by a general high-pressure foaming machine. For example, a PU-30 type foaming machine manufactured by Promart can be used. The foaming conditions are, for example, a liquid temperature of 18 to 30 ° C., a discharge pressure of 80 to 150 kg / cm 2 , a discharge amount of 15 to 30 kg / min, and a mold box temperature of about 45 ° C.
本発明の硬質ウレタンフォームは、低い低温収縮率及び低い高温収縮率であり、シクロペンタンとの相溶性の良好なプレミックスポリオール組成物を用いることで、冷蔵庫及び冷凍庫内の空間を形成する樹脂(例えば、ABS樹脂)と硬質ウレタンフォームの間に形成される表層ボイドが少ない冷蔵庫及び冷凍庫を提供することができる。言い換えると、冷蔵庫及び冷凍庫内の空間を形成する樹脂製内箱表面の外観歪が少ない冷蔵庫及び冷凍庫を提供することができる。外観歪の除去は冷蔵庫及び冷凍庫の美観上、重要な要素である。 The rigid urethane foam of the present invention has a low low temperature shrinkage rate and a low high temperature shrinkage rate, and a resin that forms a space in a refrigerator and a freezer by using a premix polyol composition having good compatibility with cyclopentane ( For example, it is possible to provide a refrigerator and a freezer with few surface layer voids formed between ABS resin) and rigid urethane foam. In other words, it is possible to provide a refrigerator and a freezer in which the appearance distortion of the surface of the resin inner box forming the space in the refrigerator and the freezer is small. The removal of external distortion is an important factor in the aesthetics of refrigerators and freezers.
本発明のプレミックスポリオール組成物は、硬質ウレタンフォームの強度や寸法安定性を保持しながら硬質ウレタンフォーム原料の流動性を改善し、冷蔵庫及び冷凍庫断熱扉体及び断熱箱体の複雑形状部のボイドや密度の偏りを低減し、外観性の改善及び熱漏洩量を低減できる。その結果、省エネを達成することができる。
[冷蔵庫]
本発明の硬質ウレタンフォームを適用する冷蔵庫について説明する。まず、冷蔵庫の全体構成に関して図1A及び図1Bを参照しながら説明する。図1Aは本発明が適用される冷蔵庫の1例を示す正面模式図、図1Bは図1AのX‐X´断面模式図である。
The premix polyol composition of the present invention improves the fluidity of the rigid urethane foam raw material while maintaining the strength and dimensional stability of the rigid urethane foam, and voids in complicated shapes of refrigerator and freezer insulated doors and insulated boxes In addition, it is possible to reduce the unevenness of density, to improve the appearance and to reduce the amount of heat leakage. As a result, energy saving can be achieved.
[refrigerator]
A refrigerator to which the rigid urethane foam of the present invention is applied will be described. First, the overall configuration of the refrigerator will be described with reference to FIGS. 1A and 1B. 1A is a schematic front view showing an example of a refrigerator to which the present invention is applied, and FIG. 1B is a schematic cross-sectional view taken along the line XX ′ of FIG. 1A.
冷蔵庫1は、断熱箱体20と断熱扉6a,6b,7a,7b,8,9とを主要構成要素として備えている。この断熱箱体20は、天面、底面、両側面及び背面からなり、前面を開口した箱型形状をしている。そして、断熱箱体20は、図1Bに示すように、冷蔵室2、製氷室3a、上段冷凍室3b、下段冷凍室4、野菜室5を上からこの順に有している。
The
断熱扉6a,6b,7a,7b,8,9は、各室2〜5の前面開口部を閉塞する扉である。冷蔵室2に冷蔵室扉6a及び6b、製氷室3aに製氷室扉7a、上段冷凍室3bに上段冷凍室扉7b、下段冷凍室4に下段冷凍室扉8、野菜室5に野菜室扉9が対応している。
The
冷蔵室扉6a、6bはヒンジ10を中心に回動する観音開き式扉であり、冷蔵室扉6a、6b以外の扉は全て引き出し式の扉である。これらの引き出し式扉7a、7b、8及び9を引き出すと、各室を構成する容器が扉と共に引き出されてくる。各断熱扉6a,6b,7a,7b,8,9は断熱箱体20を密閉するためのパッキン11を備えている。このパッキン11は各断熱扉6a,6b,7a,7b,8,9の室内側外周縁に取り付けられている。
The
また、冷蔵室2と製氷室3a及び上段冷凍室3bとの間は、区画断熱するための断熱仕切り12が配置されている。この断熱仕切り12は、厚さ30〜50mm程度の断熱壁であり、発泡スチロール、発泡断熱材(例えば硬質ウレタンフォーム)、真空断熱パネル等のそれぞれを単独使用又は複数の断熱材を組み合わせて作られている。また、製氷室3a及び上段冷凍室3bと下段冷凍室4との間は、温度帯が同じであるため区画断熱する断熱仕切りではなく、パッキン受面を形成する仕切り部材13が設けられている。下段冷凍室4と野菜室5との間には、区画断熱するための断熱仕切り14が設けられている。この断熱仕切り14は、断熱仕切り12と同様に、30〜50mm程度の断熱壁である。基本的に冷蔵、冷凍等の貯蔵温度帯の異なる部屋の仕切りには断熱仕切りが設置されている。断熱仕切り12、14は、発泡スチロール33と真空断熱パネル50とで構成されている。
Moreover, between the
なお、断熱箱体20内には上から冷蔵室2、製氷室3a及び上段冷凍室3b、下段冷凍室4、野菜室5の貯蔵室をそれぞれ区画形成しているが、各貯蔵室の配置については特にこれに限定するものではない。また、冷蔵室扉6a、6b、製氷室扉7a、上段冷凍室扉7b、下段冷凍室扉8、野菜室扉9に関しても回転による開閉、引き出しによる開閉及び扉の分割数等、特に限定するものではない。
In the
断熱箱体20は、金属製の外箱21と合成樹脂製の内箱22とを備え、外箱21と内箱22とによって形成される空間に断熱部を設けて各貯蔵室と外部とを断熱している。この外箱21または内箱22の内側に沿って真空断熱パネル50を配置し、真空断熱パネル50以外の空間に硬質ウレタンフォーム等の発泡断熱材23を充填して断熱部が構成されている。真空断熱パネルを一般的に表す際には符号50を用い、特定の場所の真空断熱パネルを表す際には符号50の後にアルファベット等の添え字をすることとする。
The
外箱21は、折り曲げられた鋼板または平坦な鋼板を溶接することにより、天面、底面、両側面及び背面からなる箱状に形成されている。内箱22は、合成樹脂板を成形することにより、天面、底面、両側面及び背面からなる箱状に形成されている。
The
冷蔵室2、製氷室3a、下段冷凍室4、野菜室5等の各室を所定の温度に冷却するために製氷室3a、下段冷凍室4の背側には冷却器28が備えられている。この冷却器28と圧縮機30と凝縮器31とキャピラリーチューブ(図示せず)とを接続し、冷凍サイクルを構成している。冷却器28の上方にはこの冷却器28にて冷却された冷気を冷蔵庫内に循環して所定の低温温度を保持する送風機27が配設されている。
A cooler 28 is provided on the back side of the
内箱22の天面の一部に、発泡断熱材23側に突き出したケース45aを有する庫内灯45を設置し、冷蔵庫の扉を開けたときの庫内を明るく、見え易くしている。庫内灯45は、白熱電球、蛍光灯、キセノンランプ等が用いられる。庫内灯45の設置により、ケース45aと外箱21との間の発泡断熱材23の厚さが薄くなってしまうため、この部分に真空断熱パネル50aを配置して断熱性能を確保している。
An
断熱箱体20の天面の後部には、冷蔵庫1の運転を制御するための制御基板や電源基板等の電気部品41を収納するための凹段部40が形成されている。これによって、外箱21の天面は凹段部40による立体形状を呈することとなる。電気部品41は発熱量が大きな自己発熱部品である。凹段部40には、電気部品41を覆うカバー42が設けられている。カバー42の高さは外観意匠性と内容積確保を考慮して、外箱21の天面とほぼ同じ高さになるように配置している。カバー42の高さが外箱の天面よりも突き出る場合は10mm以内の範囲に収めることが望ましい。凹段部40は発泡断熱材23側に電気部品41を収納する空間だけ窪んだ状態であるため、発泡断熱材23を厚くしてこの部分の断熱性能を確保しようとすると、内容積が犠牲になってしまう。逆に、内容積を確保しようとすると、凹段部40と内箱22との間の発泡断熱材23の厚さが薄くなり、断熱性能が悪くなってしまう。
A recessed
これらのことから、凹段部40の発泡断熱材23側の面に真空断熱パネル50aを配置して断熱性能を強化している。具体的には、真空断熱パネル50aを庫内灯45のケース45aと電気部品41とに跨るように1枚の立体形状の真空断熱パネル50aを設置している。
From these things, the heat insulation performance is strengthened by disposing the vacuum
断熱箱体20の底面の後部に機械室15が左右全幅にわたって形成されている。この機械室15には圧縮機30及び凝縮器31が配置されている。圧縮機30、凝縮器31は発熱量の大きい自己発熱部品である。そこで、この機械室15から庫内への熱侵入を防止するため、内箱22側への投影面に1枚の立体形状の真空断熱パネル50bを配置している。
A
図2は、断熱扉材(図1の8)の断面模式図である。下段冷凍室断熱扉8において、真空断熱パネル50はABS樹脂の成形品からなる内箱と外箱鉄板の空間に位置しており、狭隙部104は硬質ウレタンフォームの充填が困難な箇所である。
FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of a heat insulating door material (8 in FIG. 1). In the lower-stage freezer compartment
本発明の硬質ウレタンフォームを充填した冷蔵庫の断熱箱体及び断熱扉体は、冷蔵庫及び冷凍庫断熱扉体において、扉外側面から少なくとも50mm以上離れたウレタン充填部分から硬質ウレタンフォームの圧縮強度が0.1MPa以上、曲げ強度が0.4MPa以上である。また、冷蔵庫及び冷凍庫断熱箱体において、ウレタン注入口から少なくとも500mm以上離れた硬質ウレタンフォームの圧縮強度が0.1MPa以上、曲げ強度が0.4MPa以上である。さらに、本発明の硬質ウレタンフォームを充填した冷蔵庫の断熱扉体及び断熱箱体は、空気中、−20℃で24時間劣化放置時の硬質ウレタンフォームの寸法変化率(低温寸法変化率)が絶対値で2%以下である。また、空気中、70℃で24時間劣化放置時の硬質ウレタンフォームの寸法変化率(高温寸法変化率)が絶対値で2%未満である。なお、硬質ウレタンフォームの低温寸法変化率及び高温寸法変化率は、硬質ウレタンフォームの発泡後、使用回数が120回以内、または未使用の冷蔵庫(電気店に展示してあるものを含む)にて調査することができる。 The refrigerator heat insulation box and the heat insulation door body filled with the hard urethane foam of the present invention have a compressive strength of the hard urethane foam of 0. 0 or more from the urethane filling portion at least 50 mm away from the door outer surface in the refrigerator and the freezer heat insulation door body. 1 MPa or more, bending strength is 0.4 MPa or more. Moreover, in a refrigerator and a freezer heat insulation box, the compression strength of the rigid urethane foam at least 500 mm or more away from the urethane inlet is 0.1 MPa or more and the bending strength is 0.4 MPa or more. Furthermore, the heat insulation door and the heat insulation box of the refrigerator filled with the hard urethane foam of the present invention have an absolute dimensional change rate (low temperature dimensional change rate) of the hard urethane foam when left in air at -20 ° C for 24 hours. The value is 2% or less. Further, the dimensional change rate (high temperature dimensional change rate) of the rigid urethane foam when left to deteriorate for 24 hours at 70 ° C. in air is less than 2% in absolute value. The low-temperature dimensional change rate and high-temperature dimensional change rate of rigid urethane foam can be used within 120 times after foaming of rigid urethane foam, or in unused refrigerators (including those exhibited at electronic stores). Can be investigated.
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。なお、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
(実施例1〜17、参考例1〜8)
(1)プレミックスポリオール組成物の調整、及び硬質ウレタンフォームの作製
後述する表1に示すポリオール成分を用いて、実施例1〜17、参考例1〜8及びのプレミックスポリオール組成物を調整した。第1の活性水素含有化合物(A)として、トリプロピレングリコール(重量平均分子量MW:192.3)、トリエタノールアミン(MW:149.2)、ジプロピレングリコール(MW:134.2)、ジエチレングリコール(MW:106.1)、1,4‐ブタンジオール(MW:90.12)及びトリイソプロパノールアミン(MW:191.3)のうち、少なくとも1つを用いた。また、第2の活性水素含有化合物(B)として、アルキレンオキシドを付加したソルビトール、ショ糖及びトルエンジアミンうち、少なくとも1つを使用した。さらに実施例1〜8では、上記(A)、(B)以外のポリオール成分(C)として、トリエタノールアミンを添加した。
Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples. The present invention is not limited to these examples.
(Examples 1-17, Reference Examples 1-8)
(1) Preparation of premix polyol composition and preparation of rigid urethane foam The premix polyol compositions of Examples 1 to 17 and Reference Examples 1 to 8 were prepared using the polyol components shown in Table 1 described later. . The first active hydrogen-containing compound as (A), tripropylene glycol (weight average molecular weight M W: 192.3), triethanolamine (M W: 149.2), dipropylene glycol (M W: 134.2) , diethylene glycol (M W: 106.1), 1,4- butanediol (M W: 90.12) and triisopropanolamine (M W: 191.3) of, using at least one. In addition, as the second active hydrogen-containing compound (B), at least one of sorbitol, sucrose, and toluenediamine added with alkylene oxide was used. Furthermore, in Examples 1 to 8, triethanolamine was added as a polyol component (C) other than the above (A) and (B).
表1に示したポリオール成分100質量部に、整泡剤として有機シリコーンを2.5質量部、反応触媒として三級アミン触媒を3.0質量部、発泡剤として水2.1質量部及びシクロペンタン(日本ゼオン社製)15.0質量部、イソシアネート成分としてポリメチレンポリフェニルジイソシアネートを使用し、充填発泡して硬質ウレタンフォームを作製した。発泡は、高圧発泡機(プロマート社製、型式:PU−30)を使用し、液温18〜30℃、吐出圧力80〜150kg/cm2、吐出量15〜30kg/min、型箱の温度を約45℃として発泡させた。
(2)冷蔵庫断熱扉体及び断熱箱体の作製
次に、上記で作製した硬質ウレタンフォームを用いて、冷蔵庫または冷凍庫の断熱扉体及び断熱箱体を作製した。作製手順を以下に示す。
To 100 parts by mass of the polyol component shown in Table 1, 2.5 parts by mass of organic silicone as a foam stabilizer, 3.0 parts by mass of a tertiary amine catalyst as a reaction catalyst, 2.1 parts by mass of water as a blowing agent, and cyclohexane Pentane (manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd.) 15.0 parts by mass, polymethylene polyphenyl diisocyanate was used as the isocyanate component, and foamed to produce a rigid urethane foam. Foaming uses a high-pressure foaming machine (Promart, model: PU-30), the liquid temperature is 18-30 ° C., the discharge pressure is 80-150 kg / cm 2 , the discharge amount is 15-30 kg / min, the temperature of the mold box is Foaming was performed at about 45 ° C.
(2) Preparation of refrigerator heat insulation door body and heat insulation box body Next, the heat insulation door body and heat insulation box body of the refrigerator or the freezer were produced using the hard urethane foam produced above. The production procedure is shown below.
図3は、1点注入により断熱扉体に硬質ポリウレタンフォームを充填する方法を示す断面模式図である。また図4は、4点注入により断熱箱体に硬質ポリウレタンフォームを充填する方法を示す断面模式図である。ポリウレタン注入空隙を有する鋼板からなる外箱(ドア板)102と、ABS樹脂の成形品からなる内箱(ドアライナ)101から成形される断熱体を作製し予め温調する。その後、扉体の場合は外箱(ドア板)102が下側、内箱(ドアライナ)101が上側になるように、発泡冶具105a、105bにセットし規定量の硬質ウレタンフォームを空隙部分に注入する。
FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing a method of filling a heat insulation door body with rigid polyurethane foam by one-point injection. FIG. 4 is a schematic cross-sectional view showing a method of filling a heat insulation box body with rigid polyurethane foam by four-point injection. A heat insulator formed from an outer box (door plate) 102 made of a steel plate having a polyurethane injection gap and an inner box (door liner) 101 made of a molded product of ABS resin is prepared and temperature-controlled in advance. After that, in the case of a door body, set the
同様に、箱体の場合は箱体前面を下側、箱体背面が上側になるように、こちらも予め温調された発泡治具にセットし、規定量の硬質ウレタンフォームを空隙部分に注入する。その時にプレミックスポリオール組成物中の活性水素基含有化合とイソシアネートが化学反応し、発泡圧力により加圧され、発泡ウレタンフォームが冷蔵庫の壁内に注入され、断熱扉体100及び断熱箱体20が形成される。
Similarly, in the case of a box, set it in a foam jig that has been temperature-controlled in advance so that the front of the box is on the bottom and the back of the box is on the top, and inject a specified amount of rigid urethane foam into the gap. To do. At that time, the active hydrogen group-containing compound in the premix polyol composition and the isocyanate are chemically reacted, pressurized by the foaming pressure, the foamed urethane foam is injected into the wall of the refrigerator, and the
なお、扉体100の場合は、外箱(ドア板)面102に硬質ポリウレタンフォームを注入後、規定時間後に発泡治具上蓋105aを閉じることにより断熱空間を確保する。また、冷蔵室扉6a、6b、製氷室扉7a、上段冷凍室扉7b、野菜室扉9に関しては、真空断熱材パネルの有無や位置に違いはあるが、同様に発泡冶具105a、bを使用して断熱扉体は形成される。
In the case of the
図5に断熱扉体に充填された硬質ウレタンフォームのサンプル採取位置108aを、図4に断熱箱体に充填された硬質ウレタンフォームのサンプル採取位置108bを示す。該サンプルから硬質ウレタンフォームを切り出し、測定に供した。
FIG. 5 shows a
なお、実施例1〜4及び参考例1〜4は断熱扉体、実施例5〜17及び参考例5〜8は断熱箱体に充填した。
(3)測定・評価
次に、上記で作製したプレミックスポリオール組成物、断熱扉体及び断熱箱体に対し、以下の試験・評価を行った。
(i)粘度測定(流動性評価)
上述したポリオール成分の粘度を測定した。測定には、回転粘度計(HAKKE社製、型式:RS100TC500)を用い、直径20mmのパラレルプレートを使用して25℃の室温で、各サンプルの測定を行った。結果を表2に示す。
(ii)圧縮強度測定
上述した断熱扉体及び断熱箱体の圧縮強度を以下の手順により測定した。
In addition, Examples 1-4 and Reference Examples 1-4 filled the heat insulation door, and Examples 5-17 and Reference Examples 5-8 filled the heat insulation box.
(3) Measurement / Evaluation Next, the following tests / evaluations were performed on the premix polyol composition, the heat insulating door, and the heat insulating box produced as described above.
(I) Viscosity measurement (fluidity evaluation)
The viscosity of the polyol component described above was measured. For the measurement, a rotational viscometer (manufactured by HAKKE, model: RS100TC500) was used, and each sample was measured at room temperature of 25 ° C. using a parallel plate having a diameter of 20 mm. The results are shown in Table 2.
(Ii) Measurement of compressive strength The compressive strength of the above-described heat insulating door and heat insulating box was measured by the following procedure.
断熱扉体:扉外側面から少なくとも50mm以上離れた硬質ウレタンフォームが充填された断熱材部分から、50×50×20〜50tmmの硬質ウレタンフォームを送り速度4mm/minで負荷し、10%変形時の荷重を元の受圧面積で除した値を圧縮強度とした。 Insulated door body: 50 x 50 x 20 to 50 tmm rigid urethane foam is loaded at a feed rate of 4 mm / min from a heat insulating material part filled with rigid urethane foam at least 50 mm away from the door outer surface. The value obtained by dividing the load by the original pressure-receiving area was defined as the compressive strength.
断熱箱体:ウレタン原料(プレミックスポリオール組成物)注入口から少なくとも500mm以上離れた硬質ウレタンフォーム充填された断熱材部分から、50×50×20〜50tmmの硬質ウレタンフォームを送り速度4mm/minで負荷し、10%変形時の荷重を元の受圧面積で除した値を圧縮強度とした。結果を表2に併記する。
(iii)曲げ強度測定
上述した断熱扉体及び断熱箱体の曲げ強度を以下の手順により測定した。
Insulation box: Urethane raw material (premix polyol composition) Hard urethane foam of 50 × 50 × 20 to 50 tmm is fed at a feed rate of 4 mm / min from a portion filled with rigid urethane foam at least 500 mm away from the inlet. The value obtained by dividing the load at the time of 10% deformation by the original pressure receiving area was defined as the compressive strength. The results are also shown in Table 2.
(Iii) Measurement of bending strength The bending strength of the above-described heat insulation door and heat insulation box was measured by the following procedure.
断熱扉体:扉外側面から少なくとも50mm以上離れた硬質ウレタンフォームが充填された断熱材部分から、80mm×250mm×20〜25tmmの硬質ウレタンフォームを送り速度10mm/minで負荷し、硬質ウレタンフォーム折損時の荷重を硬質ウレタンフォームの幅と厚さの2乗で除した値を曲げ強度とした。 Insulated door body: Hard urethane foam of 80 mm x 250 mm x 20 to 25 tmm is loaded at a feed rate of 10 mm / min from a heat insulating material part filled with hard urethane foam at least 50 mm away from the outer surface of the door, and the hard urethane foam breaks The value obtained by dividing the load at the time by the square of the width and thickness of the rigid urethane foam was defined as the bending strength.
断熱箱体:ウレタン原料注入口から少なくとも500mm以上離れた硬質ウレタンフォームが充填された断熱材部分から、80mm×250mm×20〜25tmmの硬質ウレタンフォームを送り速度10mm/minで負荷し、硬質ウレタンフォーム折損時の荷重を硬質ウレタンフォームの幅と厚さの2乗で除した値を曲げ強度とした。結果を表2に併記する。
(iv)低温寸法変化率測定(寸法安定性評価)
上述した断熱扉体及び断熱箱体の低温寸法変化率を以下の手順により測定した。
Insulation box: Hard urethane foam of 80 mm x 250 mm x 20-25 tmm is loaded at a feed rate of 10 mm / min from a heat insulating material part filled with hard urethane foam at least 500 mm away from the urethane raw material inlet. The value obtained by dividing the load at the time of breakage by the square of the width and thickness of the rigid urethane foam was defined as the bending strength. The results are also shown in Table 2.
(Iv) Low temperature dimensional change rate measurement (dimensional stability evaluation)
The low temperature dimensional change rate of the heat insulation door body and heat insulation box which were mentioned above was measured with the following procedures.
断熱扉体:扉外側面から少なくとも50mm以上離れた硬質ウレタンフォームが充填された断熱材部分から、150mm×300mm×20〜25tmmの硬質ウレタンフォームを−20℃で24時間放置した時の厚さ寸法変化率を評価した。 Insulated door body: Thickness dimension when hard urethane foam of 150 mm x 300 mm x 20-25 tmm is left at -20 ° C for 24 hours from the heat insulating material part filled with hard urethane foam at least 50 mm away from the door outer surface The rate of change was evaluated.
断熱箱体:ウレタン原料注入口から少なくとも500mm以上離れた硬質ウレタンフォームが充填された断熱材部分から、200mm×200mm×20〜25tmmの硬質ウレタンフォームを採取し、これを−20℃で24時間放置したときの厚さの寸法変化率を評価した。結果を表2に併記する。
(v)高温寸法変化率測定(寸法安定性評価)
上述した断熱扉体及び断熱箱体の高温寸法変化率を以下の手順により測定した。
Insulation box: From the heat insulating material portion filled with hard urethane foam at least 500 mm away from the urethane raw material inlet, 200 mm × 200 mm × 20-25 tmm hard urethane foam is collected and left at −20 ° C. for 24 hours. The dimensional change rate of the thickness was evaluated. The results are also shown in Table 2.
(V) High temperature dimensional change rate measurement (dimensional stability evaluation)
The high temperature dimensional change rate of the heat insulation door body and heat insulation box which were mentioned above was measured with the following procedures.
断熱扉体:扉外側面から少なくとも50mm以上離れた硬質ウレタンフォームが充填された断熱材部分から、150mm×300mm×20〜25tmmの硬質ウレタンフォームを70℃で24時間放置した時の厚さ寸法変化率を評価した。 Thermal insulation door: Change in thickness when a rigid urethane foam of 150 mm x 300 mm x 20-25 tmm is left at 70 ° C for 24 hours from a heat insulating material part filled with hard urethane foam at least 50 mm away from the door outer surface Rate was evaluated.
断熱箱体:ウレタン原料注入口から少なくとも500mm以上離れた硬質ウレタンフォームが充填された断熱材部分から、200mm×200mm×20〜25tmmの硬質ウレタンフォームを採取し、これを70℃で24時間放置したときの厚さの寸法変化率を評価した。結果を表2に併記する。
(vi)熱漏洩量測定
上述した断熱扉体及び断熱箱体の熱漏洩量を以下の手順により測定した。
Insulation box body: A 200 mm × 200 mm × 20 to 25 tmm rigid urethane foam was taken from a heat insulating material part filled with a rigid urethane foam at least 500 mm away from the urethane raw material inlet, and left at 70 ° C. for 24 hours. The dimensional change rate of the thickness was evaluated. The results are also shown in Table 2.
(Vi) Measurement of heat leak amount The heat leak amount of the above-described heat insulating door and heat insulating box was measured by the following procedure.
冷蔵庫の熱漏洩量は、冷蔵庫の動作状態と反対の温度条件を設定し、庫内からの熱漏洩量として測定を行った。具体的には、−10℃の恒温室内に冷蔵庫を設置し、庫内温度を所定の測定条件(温度差)になるようにヒータにそれぞれ通電し冷蔵庫の消費電力をと冷却性能を比較する温度条件で測定した。冷蔵庫は、本発明の断熱扉体と断熱箱体からなる。実施例1〜4の断熱扉体に対しては、実施例5の組成からなる硬質ウレタンフォームを充填した断熱箱体を組合せ、熱漏洩量を測定した。実施例5〜17の断熱箱体に対しては、実施例1の組成からなる硬質ウレタンフォームを充填した断熱扉体を組合せ、熱漏洩量を測定した。また、参考例1〜4の断熱扉体に対しては、参考例5の組成からなる硬質ウレタンフォームを充填した断熱箱体を組合せ、参考例5〜8の断熱箱体に対しては、参考例1の組成からなる硬質ウレタンフォームを充填した断熱扉体を組合せ、熱漏洩量を測定した。測定値は、後述する比較例1の値を1としたときの相対値で示した。結果を表2に併記する。
(比較例1〜4)
ポリオール成分として、第1の活性水素含有化合物(A)を含まないこと以外は、実施例1〜17及び参考例1〜8と同様にして、プレミックスポリオール組成物の調整、硬質ウレタンフォームの作製、断熱扉体及び断熱箱体の作製、及び測定・評価を行った。なお、比較例1は断熱扉体、比較例2〜4は断熱箱体に充填した。ポリオール成分を表1に、測定・評価結果を表2に併記する。
The amount of heat leakage from the refrigerator was measured as the amount of heat leakage from the interior by setting the temperature condition opposite to the operating state of the refrigerator. Specifically, a refrigerator is installed in a thermostatic chamber of −10 ° C., and the heater temperature is set to a predetermined measurement condition (temperature difference), and the power consumption of the refrigerator is compared with the cooling performance. Measured under conditions. A refrigerator consists of the heat insulation door body and heat insulation box of this invention. For the heat insulating doors of Examples 1 to 4, a heat insulating box filled with a hard urethane foam having the composition of Example 5 was combined, and the amount of heat leakage was measured. For the heat insulating boxes of Examples 5 to 17, heat insulating doors filled with hard urethane foam having the composition of Example 1 were combined and the amount of heat leakage was measured. In addition, for the heat insulation doors of Reference Examples 1 to 4, a heat insulation box filled with a hard urethane foam having the composition of Reference Example 5 is combined, and for the heat insulation boxes of Reference Examples 5 to 8, the reference A heat insulating door body filled with a rigid urethane foam having the composition of Example 1 was combined, and the amount of heat leakage was measured. The measured value is shown as a relative value when the value of Comparative Example 1 described later is 1. The results are also shown in Table 2.
(Comparative Examples 1-4)
Preparation of premix polyol composition and preparation of rigid urethane foam in the same manner as in Examples 1 to 17 and Reference Examples 1 to 8, except that the polyol component does not contain the first active hydrogen-containing compound (A). The insulation door body and the insulation box body were produced, and measurement / evaluation was performed. In addition, the comparative example 1 filled the heat insulation door, and the comparative examples 2-4 filled the heat insulation box. The polyol component is shown in Table 1, and the measurement and evaluation results are shown in Table 2.
表1及び2に示したように、本発明のプレミックスポリオール組成物を使用した実施例1〜17は、全て良好な流動性(25℃におけるポリオール成分の粘度が1800〜3000Pa・s)を示した。また、実施例1〜17の断熱扉体及び断熱箱体に充填した硬質ウレタンフォームの圧縮強度が0.1MPa以上、曲げ強度0.4MPa以上、低温及び高温寸法変化率の絶対値が2以下を達成することができた。さらに、熱漏洩量に関しては、全て比較例1よりも大きく低減されている。 As shown in Tables 1 and 2, Examples 1 to 17 using the premix polyol composition of the present invention all show good fluidity (the viscosity of the polyol component at 25 ° C. is 1800 to 3000 Pa · s). It was. Further, the compression strength of the rigid urethane foam filled in the heat insulation door body and the heat insulation box body of Examples 1 to 17 is 0.1 MPa or more, the bending strength is 0.4 MPa or more, and the absolute value of the low temperature and high temperature dimensional change rate is 2 or less. Could be achieved. Furthermore, the amount of heat leakage is greatly reduced as compared with Comparative Example 1.
参考例1〜8は、本発明のプレミックスポリオール組成物を使用しているが、第1の活性水素含有化合物(A)または第2の活性水素含有化合物(B)の配合量が本発明の好ましい範囲外である。そのため、ポリオール成分の25℃における粘度は、好ましい範囲(1800〜3000Pa・s)から外れている。この結果、実施例1〜17のように、断熱扉体及び断熱箱体の圧縮強度が0.1MPa以上、曲げ強度0.4MPa以上、低温及び高温寸法変化率の絶対値が2.0%以下の全てを達成することができていない。さらに、熱漏洩量に関しても、実施例1〜17よりも大きくなっている。 Reference Examples 1 to 8 use the premix polyol composition of the present invention, but the compounding amount of the first active hydrogen-containing compound (A) or the second active hydrogen-containing compound (B) is that of the present invention. It is outside the preferred range. Therefore, the viscosity at 25 ° C. of the polyol component is out of the preferred range (1800 to 3000 Pa · s). As a result, as in Examples 1 to 17, the compressive strength of the heat insulating door and the heat insulating box is 0.1 MPa or more, the bending strength is 0.4 MPa or more, and the absolute values of the low temperature and high temperature dimensional change rates are 2.0% or less. Not all of them can be achieved. Further, the amount of heat leakage is larger than those in Examples 1-17.
より詳細に、実施例、参考例及び比較例について説明する。表1において、実施例1と参考例1を比較する。参考例1は第1の活性水素含有化合物(A)の配合量が20質量%であり、本発明の好ましい範囲(5〜10質量%)より多いため、ポリオール成分の粘度が1500mPa・sと低下した。ポリオール成分の粘度が過度に低い場合、扉用金型においてウレタン原料の液漏れを生じ、断熱扉体の最終充填部に硬質ウレタンフォームが充填しないため、断熱性能が低下したため、冷蔵庫の熱漏洩量が実施例1と比較して2.1W高い値を示した。また、圧縮強度が0.09MPa、曲げ強度が0.33MPaと低下し、高温及び低温寸法変化率が絶対値において2.0以上となった理由は、低分子量ポリオールの配合量が多いために、線状ポリマーが多く生成し、三次元的架橋構造が減少したためであると考えられる。 In more detail, an Example, a reference example, and a comparative example are demonstrated. In Table 1, Example 1 and Reference Example 1 are compared. In Reference Example 1, the blending amount of the first active hydrogen-containing compound (A) is 20% by mass, which is larger than the preferred range (5 to 10% by mass) of the present invention, so the viscosity of the polyol component is reduced to 1500 mPa · s. did. When the viscosity of the polyol component is too low, liquid leakage of the urethane raw material occurs in the door mold, and the hard urethane foam does not fill the final filling part of the heat insulation door body. Was 2.1 W higher than Example 1. The reason why the compressive strength is 0.09 MPa and the bending strength is reduced to 0.33 MPa and the high temperature and low temperature dimensional change rate is 2.0 or more in absolute value is because the blending amount of the low molecular weight polyol is large. This is probably because a large amount of linear polymer was produced and the three-dimensional crosslinked structure was reduced.
実施例1と参考例2を比較する。参考例2は、第1の活性水素含有化合物(A)の配合量が3質量%であり、本発明の好ましい範囲(5〜10質量%)より少ないため、ポリオール成分の粘度が4500mPa・sと高い値を示している。粘度が高いために、ウレタン原料の流動性は悪く、断熱扉体の複雑形状部においてボイドを生じ、断熱性能が低下し、熱漏洩量が悪化した。また、参考例2は、圧縮強度が0.09MPa、曲げ強度が0.34MPaに低下し、寸法変化率は絶対値において2.0%以上に悪化した。これは低分子量ポリオールの配合量が少ないために、ウレタン樹脂中の分子構造において、水素結合によるイソシアネート由来のベンゼン環の十分な凝集効果が得られず、架橋が減少したためであると考えられる。 Example 1 and Reference Example 2 are compared. In Reference Example 2, since the blending amount of the first active hydrogen-containing compound (A) is 3% by mass and less than the preferred range of the present invention (5 to 10% by mass), the viscosity of the polyol component is 4500 mPa · s. It shows a high value. Since the viscosity of the urethane raw material is high, the fluidity of the urethane raw material is poor, voids are generated in the complicated shape part of the heat insulating door, the heat insulating performance is lowered, and the amount of heat leakage is deteriorated. In Reference Example 2, the compressive strength decreased to 0.09 MPa and the bending strength decreased to 0.34 MPa, and the dimensional change rate deteriorated to 2.0% or more in absolute value. This is presumably because the amount of low molecular weight polyol blended is small, and in the molecular structure in the urethane resin, a sufficient agglomeration effect of the benzene ring derived from isocyanate due to hydrogen bonding cannot be obtained, and crosslinking is reduced.
実施例3と比較例1を比較する。比較例1は、第1の活性水素含有化合物(A)として常温で固体であるm−フェニレンジアミン(Mw:108.1)を10質量%添加した。m−フェニレンジアミンは、分子量は200以下であるが、芳香環を有するため、本発明の規定する第1の活性水素含有化合物(A)(活性水素含有鎖状脂肪族化合物)とは異なる物質である。m−フェニレンジアミンは固体であるため、ポリオール成分の粘度が5000mPa・sと高い値を示している。比較例1において、ウレタン原料の粘度が高いために、ウレタン原料の流動性は悪く、断熱扉体の複雑形状部においてボイドを生じ、熱漏洩量は実施例1と比較して、3.1W上昇し、断熱性能が低下した。 Example 3 and Comparative Example 1 are compared. In Comparative Example 1, 10% by mass of m-phenylenediamine (M w : 108.1) that is solid at room temperature was added as the first active hydrogen-containing compound (A). m-Phenylenediamine has a molecular weight of 200 or less, but has an aromatic ring, and therefore is different from the first active hydrogen-containing compound (A) (active hydrogen-containing chain aliphatic compound) defined in the present invention. is there. Since m-phenylenediamine is a solid, the viscosity of the polyol component shows a high value of 5000 mPa · s. In Comparative Example 1, since the viscosity of the urethane raw material is high, the flowability of the urethane raw material is poor, voids are generated in the complicated shape portion of the heat insulating door, and the amount of heat leakage is increased by 3.1 W compared to Example 1. As a result, the heat insulation performance deteriorated.
実施例1と参考例3を比較する。参考例3は、第2の活性水素含有化合物(B)の活性水素を4〜8個有する化合物にアルキレンオキシドを付加した化合物の配合量が20質量%であり、本発明の好ましい範囲(30〜80質量%)より少ないため、ポリオール成分の粘度が4300mPa・sと上昇している。参考例3において、ウレタン原料の粘度が高いために、ウレタン原料の流動性は悪く、断熱扉体の複雑形状部においてボイドを生じ、熱漏洩量は実施例1と比較して、2.5W上昇し、断熱性能が低下した。また、圧縮強度が0.09MPa、曲げ強度が0.30MPaに低下した理由は、活性水素を4〜8個有する化合物にアルキレンオキシドを付加した化合物の配合量が減少し、三次元的架橋構造が減少したためであると考えられる。 Example 1 and Reference Example 3 are compared. In Reference Example 3, the compounding amount of the compound obtained by adding alkylene oxide to the compound having 4 to 8 active hydrogens of the second active hydrogen-containing compound (B) is 20% by mass, and the preferred range of the present invention (30 to 30). 80% by mass), the viscosity of the polyol component is increased to 4300 mPa · s. In Reference Example 3, because the viscosity of the urethane raw material is high, the fluidity of the urethane raw material is poor, voids are generated in the complicated shape portion of the heat insulating door, and the amount of heat leakage is increased by 2.5 W compared to Example 1. As a result, the heat insulation performance deteriorated. The reason why the compressive strength is reduced to 0.09 MPa and the bending strength is reduced to 0.30 MPa is that the compounding amount of the compound in which alkylene oxide is added to the compound having 4 to 8 active hydrogens is reduced, and the three-dimensional crosslinked structure is reduced. This is thought to be due to the decrease.
実施例1と参考例4を比較する。参考例4は、第2の活性水素含有化合物(B)の配合量が90質量%であり、本発明の好ましい範囲(30〜80質量%)より多いため、ポリオール成分の粘度が1400mPa・sに低下した。ポリオール成分の粘度が過度に低い場合、扉用金型においてウレタン原料の液漏れを生じ、断熱扉体の最終充填部に硬質ウレタンフォームが充填しないため、断熱性能が低下する。また、シクロペンタンとの相溶性が悪化し、硬質ウレタンフォームの気泡が大きくなるために熱伝導率が大きくなる。その結果、冷蔵庫の熱漏洩量が実施例1と比較して2.1W高い値を示した。 Example 1 and Reference Example 4 are compared. In Reference Example 4, since the blending amount of the second active hydrogen-containing compound (B) is 90% by mass and more than the preferred range of the present invention (30 to 80% by mass), the viscosity of the polyol component is 1400 mPa · s. Declined. When the viscosity of the polyol component is excessively low, the urethane raw material leaks in the door mold, and the final filling portion of the heat insulating door is not filled with the hard urethane foam, so that the heat insulating performance is lowered. In addition, the compatibility with cyclopentane is deteriorated, and the bubbles of the rigid urethane foam are increased, so that the thermal conductivity is increased. As a result, the amount of heat leakage of the refrigerator was 2.1 W higher than that of Example 1.
以上の通り、本発明によれば、プレミックスポリオール組成物(硬質ウレタンフォーム原料)の流動性と、該プレミックスポリオール組成物を用いて作製した硬質ウレタンフォームの強度及び寸法安定性の3項目を従来よりも高いレベルでバランスさせることができ、断熱性能に優れた断熱体を提供することができることが証明された。 As described above, according to the present invention, the flowability of the premix polyol composition (rigid urethane foam raw material) and the strength and dimensional stability of the rigid urethane foam prepared using the premix polyol composition are as follows. It has been proved that it is possible to provide a heat insulating body that can be balanced at a higher level than before and has excellent heat insulating performance.
1…冷蔵庫、2…冷蔵室、3a…製氷室、3b…上段冷凍室、4…下段冷凍室、5…野菜室、6a、6b…冷蔵室扉、7a…製氷室扉、7b…上段冷凍室扉、8…下段冷凍室扉、9…野菜室扉、10…ヒンジ、11…パッキン、12、14…断熱仕切り、13…仕切り部材、15…機械室、33…発泡スチロール、20…断熱箱体、21…外箱、22…内箱、23…発泡断熱材、27…送風機、28…冷却器、30…圧縮機、31…凝縮機、41…電気部品、45a…ケース、45…庫内灯、40…凹段部、41…電気部品、42…カバー、50、50a、50b…真空断熱パネル、51…芯材、52…内包材、100…断熱扉体、101…内箱、102…外箱、103…硬質ウレタンフォーム、104…挟隙部、105a…発泡冶具(上蓋)、105b…発泡冶具(下蓋)、106…ウレタン原料注入ヘッド、107…硬質ウレタンフォーム注入口、108a…断熱扉体硬質ウレタンフォームサンプル、108b…断熱箱体硬質ウレタンフォームサンプル、109…サンプル採取距離。
DESCRIPTION OF
Claims (7)
前記プレミックッスポリオール組成物は、活性水素含有化合物と、整泡剤と、触媒と、水と、シクロペンタンを含み、
前記活性水素含有化合物は、第1の活性水素含有化合物(A)と、第2の活性水素含有化合物(B)とをそれぞれ少なくとも1つ含み、
前記第1活性水素含有化合物(A)は、重量平均分子量が200以下の活性水素含有鎖状脂肪族化合物であり、
前記第2の活性水素含有化合物(B)は、活性水素を4〜8個有する化合物にアルキレンオキシドを付加した活性水素含有化合物であることを特徴とする断熱体。 A premixed polyol composition and a polyisocyanate are reacted to produce a rigid urethane foam, which is filled with the rigid urethane foam,
The premix polyol composition includes an active hydrogen-containing compound, a foam stabilizer, a catalyst, water, and cyclopentane.
The active hydrogen-containing compound includes at least one of a first active hydrogen-containing compound (A) and a second active hydrogen-containing compound (B),
The first active hydrogen-containing compound (A) is an active hydrogen-containing chain aliphatic compound having a weight average molecular weight of 200 or less,
The second active hydrogen-containing compound (B) is an active hydrogen-containing compound obtained by adding an alkylene oxide to a compound having 4 to 8 active hydrogens.
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