JP2013159546A - Glass filler - Google Patents
Glass filler Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013159546A JP2013159546A JP2012025362A JP2012025362A JP2013159546A JP 2013159546 A JP2013159546 A JP 2013159546A JP 2012025362 A JP2012025362 A JP 2012025362A JP 2012025362 A JP2012025362 A JP 2012025362A JP 2013159546 A JP2013159546 A JP 2013159546A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glass
- content
- less
- glass filler
- oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Abstract
Description
本発明は、ガラスフィラーに関し、より詳しくは、樹脂（特に、アクリル樹脂）に好適に配合することができるガラスフィラーに関する。 The present invention relates to a glass filler, and more particularly to a glass filler that can be suitably blended in a resin (particularly an acrylic resin).
アクリル樹脂は、アクリル酸エステルまたはメタクリル酸エステルの重合体である。アクリル樹脂は他の樹脂材料に比較して、透明性、耐衝撃性、耐久性および加工性に優れており、光学材料の素材などに用いられている。 The acrylic resin is a polymer of acrylic ester or methacrylic ester. Acrylic resins are superior in transparency, impact resistance, durability and processability compared to other resin materials, and are used as materials for optical materials.
アクリル樹脂の機械的強度や耐熱性などをさらに向上させる場合には、アクリル樹脂にフィラーが配合される。一般的に、熱可塑性樹脂などの補強を目的として用いられるフィラーとしては、鱗片状、繊維状、粉末状、ビーズ状などの形態を有するガラスフィラーが知られている。ガラスフィラーを構成するガラスとしては、Ｅガラスのような無アルカリ珪酸塩ガラス、Ｃガラスのような含アルカリ珪酸塩ガラスまたは通常のソーダライムガラスが用いられる。 In order to further improve the mechanical strength and heat resistance of the acrylic resin, a filler is blended in the acrylic resin. Generally, as a filler used for the purpose of reinforcing a thermoplastic resin or the like, a glass filler having a scale shape, a fiber shape, a powder shape, a bead shape, or the like is known. As the glass constituting the glass filler, non-alkali silicate glass such as E glass, alkali-containing silicate glass such as C glass, or ordinary soda lime glass is used.
しかし、アクリル樹脂に配合するガラスフィラーとして上記のガラスを用いた場合には、アクリル樹脂の性能が損なわれることがある。すなわち、アクリル樹脂の屈折率とガラスフィラーの屈折率との差が大きいため、アクリル樹脂とガラスフィラーとの間の界面において光が散乱し、アクリル樹脂の透明性が損なわれ易い。 However, when said glass is used as a glass filler mix | blended with an acrylic resin, the performance of an acrylic resin may be impaired. That is, since the difference between the refractive index of the acrylic resin and the refractive index of the glass filler is large, light is scattered at the interface between the acrylic resin and the glass filler, and the transparency of the acrylic resin is likely to be impaired.
近年、アクリル樹脂への配合に適したガラスフィラーが開発されている。例えば、特許文献１には、エポキシ樹脂、環状オレフィン樹脂、アクリル樹脂など、屈折率が１．４７〜１．５６である透明樹脂との光学恒数の整合性が高く、樹脂との親和性が高いガラス繊維が開示されている。特許文献２にも、アクリル樹脂に配合されるフィラーとして好適に用いられるガラスフィラーが開示されている。 In recent years, glass fillers suitable for blending with acrylic resins have been developed. For example, Patent Document 1 discloses a high optical constant consistency with a transparent resin having a refractive index of 1.47 to 1.56, such as an epoxy resin, a cyclic olefin resin, and an acrylic resin, and has an affinity for the resin. High glass fibers are disclosed. Patent Document 2 also discloses a glass filler that is suitably used as a filler blended in an acrylic resin.
ところで、耐酸性が十分でないガラスフィラーを配合した樹脂組成物を屋外で長期間使用すると、樹脂組成物の強度が低下するおそれがある。また、樹脂に配合するガラスフィラーは、その密度が高すぎると樹脂に対する分散性が低下する。アクリル樹脂の透明性を損なわないためには、ガラスフィラーの屈折率とアクリル樹脂の屈折率との相違がさらに小さいことも望まれる。 By the way, if a resin composition containing a glass filler with insufficient acid resistance is used outdoors for a long time, the strength of the resin composition may be reduced. Moreover, when the glass filler mix | blended with resin has the density too high, the dispersibility with respect to resin will fall. In order not to impair the transparency of the acrylic resin, it is also desired that the difference between the refractive index of the glass filler and the refractive index of the acrylic resin is even smaller.
しかし、このような観点からは、従来のガラス組成物からなるガラスフィラーは十分な特性を有するとは言えない。そこで、本発明は、樹脂（特にアクリル樹脂）に配合するためのガラスフィラーをさらに改良することを目的とする。 However, from such a viewpoint, it cannot be said that a glass filler made of a conventional glass composition has sufficient characteristics. Then, this invention aims at further improving the glass filler for mix | blending with resin (especially acrylic resin).
本発明は、
質量％で表して、
６０≦ＳｉＯ2≦８０、
５≦Ｂ2Ｏ3≦２０、
５≦Ａｌ2Ｏ3≦１５、
９＜Ｎａ2Ｏ＜１３、
０．１≦（ＭｇＯ＋ＣａＯ）＜１、を含有するガラス組成物からなるガラスフィラーを提供する。
The present invention
Expressed in mass%,
60 ≦ SiO 2 ≦ 80,
5 ≦ B 2 O 3 ≦ 20,
5 ≦ Al 2 O 3 ≦ 15,
9 <Na 2 O <13,
Provided is a glass filler comprising a glass composition containing 0.1 ≦ (MgO + CaO) <1.
本発明は、別の観点から、
ガラス原料を溶融し、質量％で表して、
６０≦ＳｉＯ2≦８０、
５≦Ｂ2Ｏ3≦２０、
５≦Ａｌ2Ｏ3≦１５、
９＜Ｎａ2Ｏ＜１３、
０．１≦（ＭｇＯ＋ＣａＯ）＜１、の成分を含有するガラス溶融物を得る工程と、
前記ガラス溶融物をガラスフィラーへと成形する工程と、を含むガラスフィラーの製造方法を提供する。
From another point of view, the present invention
The glass raw material is melted and expressed in mass%.
60 ≦ SiO 2 ≦ 80,
5 ≦ B 2 O 3 ≦ 20,
5 ≦ Al 2 O 3 ≦ 15,
9 <Na 2 O <13,
Obtaining a glass melt containing a component of 0.1 ≦ (MgO + CaO) <1,
And a step of forming the glass melt into a glass filler.
本発明によれば、屈折率、耐酸性および密度から選ばれる少なくとも１つにおいて、従来のガラス組成物からなるガラスフィラーよりも、樹脂（特にアクリル樹脂）への配合に適したガラスフィラーを提供することができる。 According to the present invention, at least one selected from a refractive index, acid resistance, and density provides a glass filler that is more suitable for blending into a resin (particularly an acrylic resin) than a glass filler made of a conventional glass composition. be able to.
以下、本発明を具体化した実施形態について詳細に説明する。 DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments embodying the present invention will be described in detail.
［ガラス組成物］
本実施形態のガラスフィラーを構成するガラス組成物は、二酸化珪素（ＳｉＯ2）、三酸化二ホウ素（Ｂ2Ｏ3）、酸化アルミニウム（アルミナ、Ａｌ2Ｏ3）および酸化ナトリウム（Ｎａ2Ｏ）を必須成分として含有する。各成分の含有率は、それぞれ、質量％で表して、６０≦ＳｉＯ2≦８０、５≦Ｂ2Ｏ3≦２０、５≦Ａｌ2Ｏ3≦１５、９＜Ｎａ2Ｏ＜１３、０．１≦（ＭｇＯ＋ＣａＯ）＜１に設定される。
[Glass composition]
The glass composition constituting the glass filler of the present embodiment includes silicon dioxide (SiO 2 ), diboron trioxide (B 2 O 3 ), aluminum oxide (alumina, Al 2 O 3 ), and sodium oxide (Na 2 O). Is contained as an essential component. The content of each component is expressed in mass%, and 60 ≦ SiO 2 ≦ 80, 5 ≦ B 2 O 3 ≦ 20, 5 ≦ Al 2 O 3 ≦ 15, 9 <Na 2 O <13, 0. 1 ≦ (MgO + CaO) <1 is set.
以下、このガラス組成物を構成する各成分について説明する。以下において成分の含有率を示す％表示は全て質量％である。 Hereinafter, each component which comprises this glass composition is demonstrated. In the following, all percentages indicating the content of components are mass%.
（ＳｉＯ2）
二酸化珪素（ＳｉＯ2）は、ガラスの骨格を形成する主成分である。本明細書において、「主成分」とは含有率が最も高い成分であることを意味する。二酸化珪素は、ガラスの失透温度、粘度および密度を調整する成分である。二酸化珪素は、耐酸性および耐水性を向上させる成分でもある。二酸化珪素は、ガラスの屈折率を調整する成分でもある。一般に、二酸化珪素の含有率が５５％以上であれば、失透温度の上昇を抑制し、失透のないガラスを容易に製造することができる。さらに、二酸化ケイ素の含有率を６０％以上とすることにより、ガラスの密度が低くなり、ガラスフィラーの樹脂に対する分散性を向上させることが可能になる。また、ガラスの耐水性および耐酸性を向上させることも可能になる。また、ガラスの屈折率をアクリル樹脂への配合に適した範囲内に調整することも可能になる。二酸化珪素の含有率が８０％以下であれば、ガラスの融点が低くなり、ガラスを均一に溶融し易くなる。
(SiO 2 )
Silicon dioxide (SiO 2 ) is a main component that forms a glass skeleton. In this specification, “main component” means a component having the highest content rate. Silicon dioxide is a component that adjusts the devitrification temperature, viscosity, and density of glass. Silicon dioxide is also a component that improves acid resistance and water resistance. Silicon dioxide is also a component that adjusts the refractive index of the glass. Generally, if the content rate of silicon dioxide is 55% or more, the increase in the devitrification temperature can be suppressed and a glass without devitrification can be easily produced. Furthermore, by making the content rate of silicon dioxide 60% or more, the density of the glass is lowered, and the dispersibility of the glass filler in the resin can be improved. It also becomes possible to improve the water resistance and acid resistance of the glass. It is also possible to adjust the refractive index of the glass within a range suitable for blending with the acrylic resin. If the content rate of silicon dioxide is 80% or less, the melting point of the glass is lowered and the glass is easily melted uniformly.
したがって、二酸化珪素の含有率は、６０％以上であり、６２％以上が好ましく、６４％以上がより好ましく、６５％より大きいことが最も好ましい。二酸化珪素の含有率は、８０％以下であり、７８％以下が好ましく、７５％未満がより好ましく、７４％未満が最も好ましい。二酸化珪素の含有率は、これら上限と下限とを任意に組み合わせた範囲内にあるように選ばれる。例えば、二酸化珪素の含有率は６２％以上８０％未満が好ましく、６４〜７８％がより好ましい。 Therefore, the content of silicon dioxide is 60% or more, preferably 62% or more, more preferably 64% or more, and most preferably more than 65%. The content of silicon dioxide is 80% or less, preferably 78% or less, more preferably less than 75%, and most preferably less than 74%. The content of silicon dioxide is selected so as to be within a range in which these upper and lower limits are arbitrarily combined. For example, the content of silicon dioxide is preferably 62% or more and less than 80%, and more preferably 64 to 78%.
（Ｂ2Ｏ3）
三酸化二ホウ素（Ｂ2Ｏ3）は、ガラスの骨格を形成する成分であり、ガラス形成時の失透温度および粘度を調整する成分でもある。三酸化二ホウ素を含有することにより、ガラスの融点を下げる効果が得られるため、ガラス原料を均一に溶融し易くなる。三酸化二ホウ素は、耐水性を向上させる成分である一方で、耐酸性を悪化させる成分でもある。三酸化二ホウ素は、ガラスの屈折率を調整する成分でもある。三酸化二ホウ素の含有率が５％以上であれば、失透温度および粘度の調整、ならびに耐水性の改善が容易になる。一般に、三酸化二ホウ素の含有率が２０％を超えると、ガラスを溶融する際に溶融窯および蓄熱窯の炉壁が浸食され、窯の寿命が著しく低下しうる。さらに、三酸化二ホウ素の含有率を抑えることより、耐酸性の向上を図ることが可能になる。
(B 2 O 3 )
Diboron trioxide (B 2 O 3 ) is a component that forms the skeleton of the glass, and is also a component that adjusts the devitrification temperature and viscosity during glass formation. By containing diboron trioxide, an effect of lowering the melting point of the glass can be obtained, so that the glass raw material can be easily melted uniformly. While diboron trioxide is a component that improves water resistance, it is also a component that deteriorates acid resistance. Diboron trioxide is also a component that adjusts the refractive index of the glass. If the content rate of diboron trioxide is 5% or more, adjustment of devitrification temperature and a viscosity and improvement of water resistance will become easy. In general, when the content of diboron trioxide exceeds 20%, the furnace walls of the melting kiln and the heat storage kiln are eroded when the glass is melted, and the lifetime of the kiln can be significantly reduced. Furthermore, the acid resistance can be improved by suppressing the content of diboron trioxide.
したがって、三酸化二ホウ素の含有率は、５％以上であり、６％以上が好ましく、７％より大きいことがより好ましく、７．５％以上であることが最も好ましく、場合によっては８％より大きくてもよい。三酸化二ホウ素の含有率は、２０％以下であり、１５％以下が好ましく、１０％未満がより好ましく、９．５％以下がさらに好ましく、９％未満が最も好ましく、場合によっては８．５％未満であってもよい。三酸化二ホウ素の含有率は、これら上限と下限とを任意に組み合わせた範囲内にあるように選ばれる。例えば、三酸化二ホウ素の含有率は５％以上１５％以下が好ましく、５％以上１０％未満がより好ましい。ただし、三酸化二ホウ素の増量による効果を重視するべき場合は、三酸化二ホウ素の含有率を、例えば１０％以上２０％以下、さらには１５％を超え２０％以下に調整してもよい。 Accordingly, the content of diboron trioxide is 5% or more, preferably 6% or more, more preferably more than 7%, most preferably 7.5% or more, and in some cases, more than 8%. It can be large. The content of diboron trioxide is 20% or less, preferably 15% or less, more preferably less than 10%, still more preferably 9.5% or less, most preferably less than 9%, and in some cases 8.5 % May be sufficient. The content of diboron trioxide is selected so as to be within a range in which these upper and lower limits are arbitrarily combined. For example, the content of diboron trioxide is preferably 5% or more and 15% or less, and more preferably 5% or more and less than 10%. However, when the effect of increasing the amount of diboron trioxide should be emphasized, the content of diboron trioxide may be adjusted to, for example, 10% or more and 20% or less, and more than 15% and 20% or less.
（Ａｌ2Ｏ3）
酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）は、ガラスの骨格を形成する成分である。酸化アルミニウムは、ガラスの失透温度および粘度を調整する成分である。酸化アルミニウムは、耐水性を向上させる成分である一方で、耐酸性を悪化させる成分でもある。酸化アルミニウムは、ガラスの屈折率を調整する成分でもある。酸化アルミニウムの含有率が５％以上であれば、失透温度および粘度の調整、ならびに耐水性の改善が容易になる。酸化アルミニウムの含有率が１５％以下であれば、ガラスの融点が低くなり、ガラスを均一に溶融し易くなるとともに、ガラスの耐酸性も向上する。
(Al 2 O 3 )
Aluminum oxide (Al 2 O 3 ) is a component that forms a glass skeleton. Aluminum oxide is a component that adjusts the devitrification temperature and viscosity of glass. While aluminum oxide is a component that improves water resistance, it is also a component that deteriorates acid resistance. Aluminum oxide is also a component that adjusts the refractive index of glass. If the content of aluminum oxide is 5% or more, adjustment of the devitrification temperature and viscosity and improvement of water resistance are facilitated. If the content rate of aluminum oxide is 15% or less, the melting point of the glass is lowered, the glass is easily melted uniformly, and the acid resistance of the glass is also improved.
したがって、酸化アルミニウムの含有率は、５％以上であり、６％以上が好ましく、６．５％以上が好ましく、７％より大きいことが最も好ましい。酸化アルミニウムの含有率は、１５％以下であり、１３％以下が好ましく、１２％未満がより好ましく、１０％未満が最も好ましく、場合によっては９％未満、さらには８％未満であってもよい。酸化アルミニウムの含有率の範囲は、これら上限と下限とを任意に組み合わせた範囲内にあるように選ばれる。例えば、酸化アルミニウムの含有率は５〜１３％が好ましく、６〜１３％がより好ましい。 Therefore, the content of aluminum oxide is 5% or more, preferably 6% or more, preferably 6.5% or more, and most preferably greater than 7%. The content of aluminum oxide is 15% or less, preferably 13% or less, more preferably less than 12%, most preferably less than 10%, and may be less than 9% or even less than 8% in some cases. . The range of the content of aluminum oxide is selected so as to be within a range in which these upper limit and lower limit are arbitrarily combined. For example, the content of aluminum oxide is preferably 5 to 13%, and more preferably 6 to 13%.
（Ｎａ2Ｏ）
酸化ナトリウム（Ｎａ2Ｏ）は、ガラスの失透温度、粘度、密度、ヤング率、耐酸性および耐水性を調整する成分である。酸化ナトリウムの含有率が９％より大きければ、失透温度および粘度の調整が容易になる。酸化ナトリウムの含有率が９％より大きければ、ガラスのヤング率が高くなり、ガラスフィラーとして樹脂組成物の剛性を高めることができる。酸化ナトリウムの含有率が１３％未満であれば、ガラス転移温度が高くなり、ガラスの耐熱性が向上するとともに、ガラスの耐酸性および耐水性も向上する。酸化ナトリウムの含有率が１３％未満であれば、ガラスの密度が低くなり、ガラスフィラーの樹脂に対する分散性が良くなる。
(Na 2 O)
Sodium oxide (Na 2 O) is a component that adjusts the devitrification temperature, viscosity, density, Young's modulus, acid resistance and water resistance of the glass. If the content rate of sodium oxide is larger than 9%, the devitrification temperature and the viscosity can be easily adjusted. If the content rate of sodium oxide is larger than 9%, the Young's modulus of the glass is increased, and the rigidity of the resin composition can be increased as a glass filler. If the content rate of sodium oxide is less than 13%, the glass transition temperature becomes high, the heat resistance of the glass is improved, and the acid resistance and water resistance of the glass are also improved. If the content rate of sodium oxide is less than 13%, the density of glass will become low and the dispersibility with respect to resin of a glass filler will improve.
したがって、酸化ナトリウムの含有率は、９％より大きく、９．５％以上が好ましく、１０％より大きいことがより好ましい。酸化ナトリウムの含有率は、１３％未満であり、１２．５％以下が好ましく、１２％以下がより好ましい。酸化ナトリウムの含有率は、これら上限と下限とを任意に組み合わせた範囲内にあるように選ばれる。例えば、酸化ナトリウムの含有率は９．５〜１２．５％が好ましく、９．５〜１２％がより好ましい。 Therefore, the content of sodium oxide is greater than 9%, preferably 9.5% or more, and more preferably greater than 10%. The content of sodium oxide is less than 13%, preferably 12.5% or less, and more preferably 12% or less. The content of sodium oxide is selected so as to be within a range in which these upper and lower limits are arbitrarily combined. For example, the content of sodium oxide is preferably 9.5 to 12.5%, and more preferably 9.5 to 12%.
（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）
ガラスの屈折率の調整し易さを重視する場合、ガラスの骨格を形成する成分である二酸化珪素および酸化アルミニウムの含有率の和（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）が重要である。二酸化珪素および酸化アルミニウムの合計含有率（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）が６７％以上であれば、ガラスの屈折率を、アクリル樹脂への配合に適した範囲内に容易に調整することができる。二酸化珪素および酸化アルミニウムの合計含有率（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）が８５％以下であれば、ガラスの融点が低くなり、ガラスを均一に溶融し易くなる。
(SiO 2 + Al 2 O 3 )
When importance is attached to the ease of adjusting the refractive index of the glass, the sum of the contents of silicon dioxide and aluminum oxide (SiO 2 + Al 2 O 3 ), which are the components that form the glass skeleton, is important. If the total content of silicon dioxide and aluminum oxide (SiO 2 + Al 2 O 3 ) is 67% or more, the refractive index of the glass can be easily adjusted within a range suitable for blending with an acrylic resin. If the total content of silicon dioxide and aluminum oxide (SiO 2 + Al 2 O 3 ) is 85% or less, the melting point of the glass is lowered, and the glass is easily melted uniformly.
したがって、二酸化珪素および酸化アルミニウムの合計含有率（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）は、６７％以上であり、６８％以上が好ましく、７０％より大きいことがより好ましく、７２％より大きいことがさらに好ましく、７４％より大きいことが最も好ましい。二酸化珪素および酸化アルミニウムの合計含有率（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）は、８５％以下が好ましく、８４％未満がより好ましく、８３％以下がさらに好ましく、８２％以下が最も好ましい。二酸化珪素および酸化アルミニウムの合計含有率（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）は、これら上限と下限とを任意に組み合わせた範囲内にあるように選ばれる。 Accordingly, the total content of silicon dioxide and aluminum oxide (SiO 2 + Al 2 O 3 ) is 67% or more, preferably 68% or more, more preferably more than 70%, still more preferably more than 72%. Most preferably, greater than 74%. The total content of silicon dioxide and aluminum oxide (SiO 2 + Al 2 O 3 ) is preferably 85% or less, more preferably less than 84%, still more preferably 83% or less, and most preferably 82% or less. The total content of silicon dioxide and aluminum oxide (SiO 2 + Al 2 O 3 ) is selected to be within a range that arbitrarily combines these upper and lower limits.
（Ｐ2Ｏ5）
五酸化二リン（Ｐ2Ｏ5）は任意成分である。ガラス組成物は、五酸化二リンをさらに含んでいてもよい。五酸化二リンは、ガラスの骨格を形成する成分であり、ガラス形成時の失透温度および粘度を調整する成分でもある一方で、耐水性を悪化させる成分である。五酸化二リンの含有率が１０％以下であれば、失透温度および粘度の調整、ならびに耐水性の改善が容易になる。また、五酸化二リンはガラスの屈折率を、アクリル樹脂への配合に適した範囲内に調整することができる成分である。五酸化二リンの含有率が０．１％以上であれば、ガラスの屈折率の調整が容易となる。
(P 2 O 5 )
Diphosphorus pentoxide (P 2 O 5 ) is an optional component. The glass composition may further contain diphosphorus pentoxide. Diphosphorus pentoxide is a component that forms the skeleton of glass, and is a component that adjusts the devitrification temperature and viscosity during glass formation, while also deteriorating water resistance. When the content of diphosphorus pentoxide is 10% or less, adjustment of the devitrification temperature and viscosity and improvement of water resistance are facilitated. Moreover, diphosphorus pentoxide is a component which can adjust the refractive index of glass in the range suitable for the mixing | blending to an acrylic resin. If the content of diphosphorus pentoxide is 0.1% or more, the refractive index of the glass can be easily adjusted.
したがって、五酸化二リンの含有率は、０．１％以上が好ましく、０．５％以上がより好ましく、１％以上が最も好ましい。五酸化二リンの含有率は、１０％以下が好ましく、８％以下がより好ましく、５％以下がさらに好ましい。五酸化二リンの好ましい含有率は、例えば０〜１０％、さらには０．１〜１０％、特に０．１〜８％である。 Therefore, the content of diphosphorus pentoxide is preferably 0.1% or more, more preferably 0.5% or more, and most preferably 1% or more. The content of diphosphorus pentoxide is preferably 10% or less, more preferably 8% or less, and even more preferably 5% or less. A preferable content of diphosphorus pentoxide is, for example, 0 to 10%, further 0.1 to 10%, particularly 0.1 to 8%.
（ＭｇＯ＋ＣａＯ）
ガラスフィラーの成形し易さを重視する場合、ガラス形成時の失透温度および粘度を調整する成分である酸化マグネシウム（ＭｇＯ）および酸化カルシウム（ＣａＯ）の含有率の和（ＭｇＯ＋ＣａＯ）が重要である。したがって、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）および酸化カルシウム（ＣａＯ）の含有率の和（ＭｇＯ＋ＣａＯ）は、０．１％以上とする。一方、酸化マグネシウムおよび酸化カルシウムの合計含有率（ＭｇＯ＋ＣａＯ）が１％未満であれば、失透温度の上昇を抑制し、失透のないガラスを容易に製造することができるとともに、ガラスの屈折率を、アクリル樹脂への配合に適した範囲内に調整することが容易になる。
(MgO + CaO)
When emphasizing ease of molding of the glass filler, the sum of the contents of magnesium oxide (MgO) and calcium oxide (CaO), which are components for adjusting the devitrification temperature and viscosity during glass formation, is important (MgO + CaO). . Therefore, the sum (MgO + CaO) of the contents of magnesium oxide (MgO) and calcium oxide (CaO) is set to 0.1% or more. On the other hand, if the total content of magnesium oxide and calcium oxide (MgO + CaO) is less than 1%, the increase in devitrification temperature can be suppressed, and glass without devitrification can be easily produced, and the refractive index of the glass. Can be easily adjusted within a range suitable for blending with an acrylic resin.
したがって、酸化マグネシウムおよび酸化カルシウムの合計含有率（ＭｇＯ＋ＣａＯ）は、０．１％以上であり、０．１５％以上がより好ましく、場合によっては０．２％以上であってもよく、さらに０．２５％以上とすることもできる。また、酸化マグネシウムおよび酸化カルシウムの合計含有率（ＭｇＯ＋ＣａＯ）は、１％未満であり、０．７％未満がより好ましく、０．５％未満が特に好ましく、０．３％未満が最も好ましい。酸化マグネシウムおよび酸化カルシウムの合計含有率（ＭｇＯ＋ＣａＯ）の好ましい範囲は、例えば０．１％以上０．７％未満、さらには０．１％以上０．５％未満である。 Therefore, the total content of magnesium oxide and calcium oxide (MgO + CaO) is 0.1% or more, more preferably 0.15% or more, and may be 0.2% or more in some cases. It can also be 25% or more. The total content of magnesium oxide and calcium oxide (MgO + CaO) is less than 1%, more preferably less than 0.7%, particularly preferably less than 0.5%, and most preferably less than 0.3%. A preferable range of the total content of magnesium oxide and calcium oxide (MgO + CaO) is, for example, 0.1% or more and less than 0.7%, and further 0.1% or more and less than 0.5%.
（ＭｇＯ）
酸化マグネシウムおよび酸化カルシウムの合計含有率は０．１％以上１％未満に調整されるが、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）自体は任意成分である。酸化マグネシウムは、ガラスの失透温度および粘度を調整する成分である。酸化マグネシウムは、ガラスの屈折率を調整する成分でもある。酸化マグネシウムの含有率が１％未満であれば、失透温度の上昇を抑制し、失透のないガラスを容易に製造することができるとともに、ガラスの屈折率を、アクリル樹脂への配合に適した範囲内に調整することができる。
(MgO)
The total content of magnesium oxide and calcium oxide is adjusted to 0.1% or more and less than 1%, but magnesium oxide (MgO) itself is an optional component. Magnesium oxide is a component that adjusts the devitrification temperature and viscosity of the glass. Magnesium oxide is also a component that adjusts the refractive index of the glass. If the content of magnesium oxide is less than 1%, it is possible to suppress the increase in the devitrification temperature and easily produce a glass without devitrification, and the refractive index of the glass is suitable for blending with an acrylic resin. Can be adjusted within the range.
したがって、酸化マグネシウムの含有率は、０．１％以上が好ましく、０．１５％以上がより好ましく、場合によっては０．２％以上であってもよい。酸化マグネシウムの含有率は、１％未満であり、０．７％未満がより好ましく、０．５％未満が特に好ましく、０．３％未満が最も好ましく、場合によっては０．２５％未満であってもよい。酸化マグネシウムの好ましい含有率は、例えば０％以上１％未満、さらには０．１％以上０．５％未満、特に０．１％以上０．３％未満である。 Therefore, the content of magnesium oxide is preferably 0.1% or more, more preferably 0.15% or more, and may be 0.2% or more in some cases. The content of magnesium oxide is less than 1%, more preferably less than 0.7%, particularly preferably less than 0.5%, most preferably less than 0.3%, and in some cases less than 0.25%. May be. A preferable content of magnesium oxide is, for example, 0% or more and less than 1%, further 0.1% or more and less than 0.5%, particularly 0.1% or more and less than 0.3%.
（ＣａＯ）
酸化マグネシウムおよび酸化カルシウムの合計含有率は０．１％以上１％未満に調整されるが、酸化カルシウム（ＣａＯ）自体は任意成分である。酸化カルシウムは、ガラスの失透温度および粘度を調整する成分である。酸化カルシウムは、ガラスの屈折率を調整する成分でもある。酸化カルシウムの含有率が１％未満であれば、失透温度の上昇を抑制し、失透のないガラスを容易に製造することができるとともに、ガラスの屈折率を、アクリル樹脂への配合に適した範囲内に調整することができる。
(CaO)
The total content of magnesium oxide and calcium oxide is adjusted to 0.1% or more and less than 1%, but calcium oxide (CaO) itself is an optional component. Calcium oxide is a component that adjusts the devitrification temperature and viscosity of glass. Calcium oxide is also a component that adjusts the refractive index of glass. If the content of calcium oxide is less than 1%, an increase in devitrification temperature can be suppressed, and glass without devitrification can be easily produced, and the refractive index of the glass is suitable for blending into an acrylic resin. Can be adjusted within the range.
酸化カルシウムの添加と酸化マグネシウムの添加とは同様の効果を奏しうるが、屈折率をより低下させるという観点からは、酸化カルシウムの添加よりも酸化マグネシウムの添加が有利である。酸化カルシウムの含有率は酸化マグネシウムの含有率よりも低く抑えることが好ましい。 Although the addition of calcium oxide and the addition of magnesium oxide can achieve the same effect, the addition of magnesium oxide is more advantageous than the addition of calcium oxide from the viewpoint of lowering the refractive index. It is preferable to keep the content of calcium oxide lower than the content of magnesium oxide.
したがって、酸化カルシウムの含有率は、１％未満であり、０．５％未満が好ましく、０．３％未満がより好ましく、０．１％未満がさらに好ましい。ただし、酸化カルシウムの含有率は０．０３％以上、さらには０．０５％以上であってもよい。酸化カルシウムの好ましい含有率は、例えば０％以上０．５％未満、さらには０％以上０．１％未満である。 Therefore, the content of calcium oxide is less than 1%, preferably less than 0.5%, more preferably less than 0.3%, and still more preferably less than 0.1%. However, the content of calcium oxide may be 0.03% or more, and further 0.05% or more. A preferable content of calcium oxide is, for example, 0% or more and less than 0.5%, and further 0% or more and less than 0.1%.
（Ｌｉ2Ｏ）
酸化リチウム（Ｌｉ2Ｏ）は任意成分である。酸化リチウムは、ガラスの失透温度、粘度、密度、ヤング率、耐酸性および耐水性を調整する成分である。酸化リチウムは、ガラスの屈折率を高める成分である。酸化リチウムの含有率が５％以下であれば、ガラス転移温度が高くなり、ガラスの耐熱性が向上する。酸化リチウムの含有率が５％以下であれば、ガラスの耐酸性および耐水性も向上するとともに、ガラスの屈折率を、アクリル樹脂への配合に適した範囲内に調整することができる。
(Li 2 O)
Lithium oxide (Li 2 O) is an optional component. Lithium oxide is a component that adjusts the devitrification temperature, viscosity, density, Young's modulus, acid resistance and water resistance of the glass. Lithium oxide is a component that increases the refractive index of glass. If the content rate of lithium oxide is 5% or less, a glass transition temperature will become high and the heat resistance of glass will improve. If the content rate of lithium oxide is 5% or less, the acid resistance and water resistance of the glass are improved, and the refractive index of the glass can be adjusted within a range suitable for blending with an acrylic resin.
したがって、酸化リチウムの含有率は、０〜５％が好ましく、２％未満がより好ましく、１％未満がさらに好ましく、０．７５％未満が最も好ましい。 Therefore, the content of lithium oxide is preferably 0 to 5%, more preferably less than 2%, further preferably less than 1%, and most preferably less than 0.75%.
（Ｋ2Ｏ）
酸化カリウム（Ｋ2Ｏ）は任意成分である。酸化カリウムは、ガラスの失透温度、粘度、密度、ヤング率および耐水性を調整する成分である。酸化カリウムは、ガラスの屈折率を調整する成分でもある。酸化カリウムの含有率が５％以下であれば、ガラス転移温度が高くなり、ガラスの耐熱性が向上する。酸化カリウムの含有率が５％以下であれば、ガラスの耐酸性および耐水性も向上するとともに、ガラスの屈折率を、アクリル樹脂への配合に適した範囲内に調整することができる。
(K 2 O)
Potassium oxide (K 2 O) is an optional component. Potassium oxide is a component that adjusts the devitrification temperature, viscosity, density, Young's modulus, and water resistance of the glass. Potassium oxide is also a component that adjusts the refractive index of the glass. If the content rate of potassium oxide is 5% or less, a glass transition temperature will become high and the heat resistance of glass will improve. When the content of potassium oxide is 5% or less, the acid resistance and water resistance of the glass are improved, and the refractive index of the glass can be adjusted within a range suitable for blending with an acrylic resin.
したがって、酸化カリウムの含有率は、０．１％以上が好ましく、０．５％より大きいことがより好ましい。酸化カリウムの含有率は、５％以下が好ましく、３％以下がより好ましく、２％以下がさらに好ましく、１％未満が最も好ましい。酸化カリウムの好ましい含有率は、例えば０〜５％、さらには０．１〜３％である。 Therefore, the content of potassium oxide is preferably 0.1% or more, and more preferably greater than 0.5%. The content of potassium oxide is preferably 5% or less, more preferably 3% or less, further preferably 2% or less, and most preferably less than 1%. A preferable content of potassium oxide is, for example, 0 to 5%, and further 0.1 to 3%.
（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）
ガラスフィラーの成形し易さを重視する場合、ガラス形成時の失透温度および粘度を調整する成分であるアルカリ金属酸化物〔酸化リチウム（Ｌｉ2Ｏ）、酸化ナトリウム（Ｎａ2Ｏ）、酸化カリウム（Ｋ2Ｏ）〕の含有率の和（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）が重要である。酸化リチウム、酸化ナトリウムおよび酸化カリウムの合計含有率（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）が９％より大きければ、失透温度および粘度の調整が容易になる。酸化リチウム、酸化ナトリウムおよび酸化カリウムの合計含有率（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）が９％より大きければ、ガラスのヤング率が高くなり、ガラスフィラーとして樹脂組成物の剛性を高めることができる。酸化リチウム、酸化ナトリウムおよび酸化カリウムの合計含有率（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）が２０％以下であれば、ガラス転移温度が高くなり、ガラスの耐熱性が向上するとともに、ガラスの耐水性も向上する。酸化リチウム、酸化ナトリウムおよび酸化カリウムの合計含有率（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）が１５％以下であれば、ガラスの耐酸性が向上する。酸化リチウム、酸化ナトリウムおよび酸化カリウムの合計含有率（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）が１５％以下であれば、ガラスの密度が低くなり、ガラスフィラーの樹脂に対する分散性が良くなる。
(Li 2 O + Na 2 O + K 2 O)
When emphasizing ease of molding of glass filler, alkali metal oxides [lithium oxide (Li 2 O), sodium oxide (Na 2 O), potassium oxide, which are components for adjusting the devitrification temperature and viscosity during glass formation The sum of the contents of (K 2 O)] (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) is important. If the total content of lithium oxide, sodium oxide and potassium oxide (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) is greater than 9%, the devitrification temperature and viscosity can be easily adjusted. If the total content (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) of lithium oxide, sodium oxide and potassium oxide is greater than 9%, the Young's modulus of the glass is increased, and the rigidity of the resin composition can be increased as a glass filler. If the total content of lithium oxide, sodium oxide and potassium oxide (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) is 20% or less, the glass transition temperature is increased, the heat resistance of the glass is improved, and the water resistance of the glass is also improved. improves. If the total content of lithium oxide, sodium oxide and potassium oxide (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) is 15% or less, the acid resistance of the glass is improved. When the total content of lithium oxide, sodium oxide, and potassium oxide (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) is 15% or less, the density of the glass is lowered, and the dispersibility of the glass filler in the resin is improved.
したがって、酸化リチウム、酸化ナトリウムおよび酸化カリウムの合計含有率（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）は、９％より大きく、９．５％以上が好ましく、１０％より大きいことがより好ましく、１０．５％以上がさらに好ましく、１１％より大きいことが最も好ましい。酸化リチウム、酸化ナトリウムおよび酸化カリウムの合計含有率（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）は、２０％以下であることが好ましく、１８％以下がより好ましく、１５％未満がさらに好ましく、１３％未満が最も好ましい。酸化リチウム、酸化ナトリウムおよび酸化カリウムの合計含有率（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）の好ましい範囲は、例えば９．５〜２０％であり、さらには９．５〜１８％、特に９．５〜１５％である。 Accordingly, the total content of lithium oxide, sodium oxide and potassium oxide (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) is greater than 9%, preferably 9.5% or more, more preferably greater than 10%, more preferably 10.5 % Or more is more preferable, and it is most preferable that it is larger than 11%. The total content of lithium oxide, sodium oxide and potassium oxide (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) is preferably 20% or less, more preferably 18% or less, further preferably less than 15%, and more preferably less than 13%. Most preferred. A preferable range of the total content of lithium oxide, sodium oxide and potassium oxide (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) is, for example, 9.5 to 20%, further 9.5 to 18%, particularly 9.5 to 15%.
（ＴｉＯ2）
酸化チタン（ＴｉＯ2）は任意成分である。酸化チタンは、ガラスの失透温度および粘度を調整する成分である。酸化チタンは、ガラスの屈折率を高める成分である。酸化チタンの含有率が５％を超えると、ガラスの失透温度が上昇し過ぎ、ガラスを製造することが難しくなるとともに、ガラスの屈折率を、アクリル樹脂への配合に適した範囲内に調整することが難しくなる。
(TiO 2 )
Titanium oxide (TiO 2 ) is an optional component. Titanium oxide is a component that adjusts the devitrification temperature and viscosity of the glass. Titanium oxide is a component that increases the refractive index of glass. When the content of titanium oxide exceeds 5%, the devitrification temperature of the glass increases excessively, making it difficult to produce the glass, and adjusting the refractive index of the glass within a range suitable for blending with an acrylic resin. It becomes difficult to do.
したがって、酸化チタンの含有率は、０〜５％が好ましく、２％未満がより好ましく、１％未満がさらに好ましく、０．５％未満が特に好ましく、実質的に含有しないことが最も好ましい。 Accordingly, the content of titanium oxide is preferably 0 to 5%, more preferably less than 2%, further preferably less than 1%, particularly preferably less than 0.5%, and most preferably not substantially contained.
（ＺｒＯ2）
酸化ジルコニウム（ＺｒＯ2）は任意成分である。酸化ジルコニウムは、ガラスの失透温度および粘度を調整する成分である。酸化ジルコニウムは、ガラスの屈折率を高める成分である。酸化ジルコニウムの含有率が５％を超えると、ガラスの失透温度が上昇し過ぎ、ガラスを製造することが難しくなるとともに、ガラスの屈折率を、アクリル樹脂への配合に適した範囲内に調整することが難しくなる。
(ZrO 2 )
Zirconium oxide (ZrO 2 ) is an optional component. Zirconium oxide is a component that adjusts the devitrification temperature and viscosity of the glass. Zirconium oxide is a component that increases the refractive index of glass. When the content of zirconium oxide exceeds 5%, the devitrification temperature of the glass increases excessively, making it difficult to produce the glass, and adjusting the refractive index of the glass within a range suitable for blending with an acrylic resin. It becomes difficult to do.
したがって、酸化ジルコニウムの含有率は、０〜５％が好ましく、２％未満がより好ましく、１％未満がさらに好ましく、０．５％未満が特に好ましく、実質的に含有しないことが最も好ましい。 Therefore, the content of zirconium oxide is preferably 0 to 5%, more preferably less than 2%, further preferably less than 1%, particularly preferably less than 0.5%, and most preferably not substantially contained.
（Ｆｅ）
鉄（Ｆｅ）は任意成分である。ガラス中に含まれる鉄（Ｆｅ）は、通常、Ｆｅ3+またはＦｅ2+の状態で存在する。Ｆｅ3+はガラスの紫外線吸収特性を向上させる成分であり、Ｆｅ2+はガラスの熱線吸収特性を向上させる成分である。鉄は、意図的に含ませなくとも、他の工業用原料から不可避的にガラス組成物に混入する場合がある。鉄の含有量が少なければ、ガラスの着色を防止することができる。透明性の高いアクリル樹脂にガラスフィラーを配合してアクリル樹脂成形体を得る場合、ガラスフィラー中の鉄の含有量が少なければ、アクリル樹脂成形体の透明性を損なうことがない。
(Fe)
Iron (Fe) is an optional component. Iron (Fe) contained in glass usually exists in the state of Fe 3+ or Fe 2+ . Fe 3+ is a component that improves the ultraviolet absorption property of the glass, and Fe 2+ is a component that improves the heat ray absorption property of the glass. Even if iron is not intentionally included, it may inevitably be mixed into the glass composition from other industrial raw materials. If there is little iron content, coloring of glass can be prevented. When an acrylic resin molded body is obtained by blending a glass filler with a highly transparent acrylic resin, the transparency of the acrylic resin molded body is not impaired if the iron content in the glass filler is small.
したがって、鉄の含有率は小さいほうが好ましく、三酸化二鉄（Ｆｅ2Ｏ3）に換算して０〜０．５％が好ましく、０．１％以下がより好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。 Therefore, it is preferable that the content of iron is small, preferably 0 to 0.5% in terms of ferric trioxide (Fe 2 O 3 ), more preferably 0.1% or less, and substantially no content. Further preferred.
（ＳＯ3）
三酸化硫黄（ＳＯ3）は任意成分であるが、清澄剤として使用してもよい。硫酸塩の原料を使用すると、ガラス組成物中に三酸化硫黄が０．５％以下の含有率で含まれることがある。
(SO 3 )
Sulfur trioxide (SO 3 ) is an optional component, but may be used as a fining agent. When a sulfate raw material is used, sulfur trioxide may be contained in the glass composition at a content of 0.5% or less.
（ＳｒＯ）
酸化ストロンチウム（ＳｒＯ）は、ガラスの屈折率を高める成分である。酸化ストロンチウムは、ガラスの密度を高める成分である。酸化ストロンチウムは、その原料の取扱いに配慮を要するとともに、高価である。したがって、酸化ストロンチウムは実質的に含有しないことが好ましい。
(SrO)
Strontium oxide (SrO) is a component that increases the refractive index of glass. Strontium oxide is a component that increases the density of glass. Strontium oxide requires high care in handling its raw materials and is expensive. Therefore, it is preferable that strontium oxide is not substantially contained.
（ＢａＯ）
酸化バリウム（ＢａＯ）は、ガラスの屈折率を高める成分である。酸化バリウムは、ガラスの密度を高める成分である。酸化バリウムは、その原料の取扱いに配慮を要するとともに、高価である。したがって、酸化バリウムは実質的に含有しないことが好ましい。
(BaO)
Barium oxide (BaO) is a component that increases the refractive index of glass. Barium oxide is a component that increases the density of the glass. Barium oxide requires consideration for handling the raw material and is expensive. Therefore, it is preferable that barium oxide is not substantially contained.
（ＺｎＯ）
酸化亜鉛（ＺｎＯ）は、ガラスの屈折率を高める成分である。酸化亜鉛は、ガラスの密度を高める成分である。酸化亜鉛は、揮発しやすいため、ガラスの溶融時に飛散する可能性があるとともに、ガラス中の含有量を管理し難いという問題もある。したがって、酸化亜鉛は実質的に含有しないことが好ましい。
(ZnO)
Zinc oxide (ZnO) is a component that increases the refractive index of glass. Zinc oxide is a component that increases the density of glass. Since zinc oxide tends to volatilize, it may be scattered when the glass is melted, and it is difficult to control the content in the glass. Therefore, it is preferable that zinc oxide is not substantially contained.
（ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）
以上の理由から、ガラス組成物は、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯを実質的に含有しないことが好ましい。
(SrO + BaO + ZnO)
For the above reasons, it is preferable that the glass composition does not substantially contain SrO, BaO and ZnO.
（Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒ、Ｉ）
フッ素（Ｆ）は、揮発し易いため、溶融時に飛散する可能性があるとともに、ガラス中の含有量を管理し難いという問題もある。したがって、フッ素は実質的に含有しないことが好ましい。
(F, Cl, Br, I)
Since fluorine (F) is easily volatilized, there is a possibility that the fluorine (F) may be scattered at the time of melting, and it is difficult to control the content in the glass. Therefore, it is preferable that fluorine is not substantially contained.
塩素（Ｃｌ）は、揮発し易いため、溶融時に飛散する可能性があるとともに、ガラス中の含有量を管理し難いという問題もある。したがって、塩素は実質的に含有しないことが好ましい。 Chlorine (Cl) tends to volatilize, so that it may be scattered at the time of melting and has a problem that it is difficult to control the content in the glass. Therefore, it is preferable that chlorine is not substantially contained.
臭素（Ｂｒ）は、揮発し易いため、溶融時に飛散する可能性があるとともに、ガラス中の含有量を管理し難いという問題もある。したがって、臭素は実質的に含有しないことが好ましい。 Since bromine (Br) is easily volatilized, there is a possibility that the bromine (Br) may be scattered during melting, and it is difficult to control the content in the glass. Therefore, it is preferable that bromine is not substantially contained.
ヨウ素（Ｉ）は、揮発し易いため、溶融時に飛散する可能性があるとともに、ガラス中の含有量を管理し難いという問題もある。したがって、ヨウ素は実質的に含有しないことが好ましい。 Since iodine (I) is easily volatilized, there is a possibility that the iodine (I) may be scattered at the time of melting, and it is difficult to control the content in the glass. Therefore, it is preferable that iodine is not substantially contained.
フッ素、塩素、臭素およびヨウ素の含有率の合計（Ｆ＋Ｃｌ＋Ｂｒ＋Ｉ）は、０．０１％未満であることが好ましい。 The total content of fluorine, chlorine, bromine and iodine (F + Cl + Br + I) is preferably less than 0.01%.
（ＰｂＯ）
酸化鉛（ＰｂＯ）は、その原料の取扱いに配慮を要するため、実質的に含有しないことが好ましい。
(PbO)
It is preferable that lead oxide (PbO) is not substantially contained because it requires consideration for handling of the raw material.
（Ｓｎ）
ガラス中に含まれる錫（Ｓｎ）は、通常、Ｓｎ2+またはＳｎ4+の状態で存在する。錫は、その原料の取扱いに配慮を要するため、実質的に含有しないことが好ましい。錫（Ｓｎ）の含有率は、二酸化錫（ＳｎＯ2）に換算して０．０１％未満であることが好ましい。
(Sn)
Tin (Sn) contained in the glass usually exists in the state of Sn 2+ or Sn 4+ . It is preferable that tin is not substantially contained since the handling of the raw material needs to be considered. The content of tin (Sn) is preferably less than 0.01% in terms of tin dioxide (SnO 2 ).
（Ａｓ、Ｓｂ）
ガラス中に含まれるヒ素（Ａｓ）は、通常、Ａｓ3+またはＡｓ5+の状態で存在する。ヒ素は、その原料の取扱いに配慮を要するため、実質的に含有しないことが好ましい。ヒ素の含有率は、三酸化二ヒ素（Ａｓ2Ｏ3）に換算して０．０１％未満であることが好ましい。
(As, Sb)
Arsenic (As) contained in the glass usually exists in the state of As 3+ or As 5+ . Arsenic is preferably not substantially contained because it requires careful handling of the raw material. The content of arsenic is preferably less than 0.01% in terms of diarsenic trioxide (As 2 O 3 ).
ガラス中に含まれるアンチモン（Ｓｂ）は、通常、Ｓｂ3+またはＳｂ5+の状態で存在する。アンチモンは、その原料の取扱いに配慮を要するため、実質的に含有しないことが好ましい。アンチモンの含有率は、三酸化二アンチモン（Ｓｂ2Ｏ3）に換算して０．０１％未満であることが好ましい。 Antimony (Sb) contained in the glass is usually present in the state of Sb 3+ or Sb 5+ . It is preferable that antimony is not substantially contained since the handling of the raw material needs to be considered. The content of antimony is preferably less than 0.01% in terms of diantimony trioxide (Sb 2 O 3 ).
ヒ素を三酸化二ヒ素に換算したときの含有率と、アンチモンを三酸化二アンチモンに換算したときの含有率との合計（Ａｓ2Ｏ3＋Ｓｂ2Ｏ3）は、０．０１％未満であることが好ましい。 The total (As 2 O 3 + Sb 2 O 3 ) of the content when arsenic is converted to diarsenic trioxide and the content when antimony is converted to antimony trioxide is less than 0.01%. It is preferable.
なお、本明細書において、「実質的に含有しない」とは、例えば工業用原料から不可避的に混入する場合を除き、意図的に含ませないことを意味する。実質的に含有しないとは、具体的には、含有率が０．１％未満、好ましくは０．０５％未満、より好ましくは０．０３％未満、最も好ましくは０．０１％未満であることを意味する。 In the present specification, “substantially does not contain” means that it is not intentionally included unless, for example, it is inevitably mixed from industrial raw materials. Specifically, the phrase “not containing substantially” means that the content is less than 0.1%, preferably less than 0.05%, more preferably less than 0.03%, and most preferably less than 0.01%. Means.
［ガラス組成物の物性］
次に、ガラスフィラーを構成するガラス組成物の物性について、以下詳細に説明する。
[Physical properties of glass composition]
Next, the physical property of the glass composition which comprises a glass filler is demonstrated in detail below.
（溶融特性）
溶融ガラスの粘度が１０００ｄＰａ・ｓｅｃ（１０００ｐｏｉｓｅ）となるときの温度は、当該ガラスの作業温度と呼ばれ、ガラスの成形に最も適する温度である。ガラスフィラーとして鱗片状ガラスまたはガラス繊維を製造する場合、ガラスの作業温度が１１００℃以上であれば、鱗片状ガラスの厚みまたはガラス繊維径のばらつきを小さくできる。作業温度が１３５０℃以下であれば、ガラスを溶融する際の燃料費を低減でき、ガラス製造装置が熱による腐食を受け難くなり、装置寿命が延びる。
(Melting characteristics)
The temperature at which the viscosity of the molten glass is 1000 dPa · sec (1000 poise) is called the working temperature of the glass, and is the most suitable temperature for glass molding. When producing glass flakes or glass fibers as the glass filler, if the glass working temperature is 1100 ° C. or higher, the variation in the glass flake thickness or glass fiber diameter can be reduced. If the working temperature is 1350 ° C. or lower, the fuel cost for melting the glass can be reduced, the glass manufacturing apparatus is not easily corroded by heat, and the life of the apparatus is extended.
したがって、作業温度は、１１００℃以上が好ましく、１１５０℃以上がより好ましい。作業温度は、１３５０℃以下が好ましく、１３２０℃以下がより好ましく、１３００℃以下がさらに好ましく、１２８０℃以下が最も好ましい。作業温度は、これら上限と下限とを任意に組み合わせた範囲内にあるように選ばれる。好ましい作業温度は、例えば１１００〜１３５０℃、さらには１１５０〜１３５０℃である。 Therefore, the working temperature is preferably 1100 ° C. or higher, more preferably 1150 ° C. or higher. The working temperature is preferably 1350 ° C or lower, more preferably 1320 ° C or lower, further preferably 1300 ° C or lower, and most preferably 1280 ° C or lower. The working temperature is selected to be within a range that arbitrarily combines these upper and lower limits. A preferable working temperature is, for example, 1100 to 1350 ° C., further 1150 to 1350 ° C.
作業温度から失透温度を差し引いた温度差ΔＴが大きいほど、ガラス成形時に失透が生じ難く、均質なガラスを高い歩留りで製造できる。したがって、ΔＴは０℃以上が好ましく、５０℃以上がより好ましく、１００℃以上がさらに好ましく、１５０℃以上が特に好ましく、２００℃以上が最も好ましい。ΔＴが５００℃以下であれば、ガラス組成の調整が容易になる。したがって、ΔＴは５００℃以下が好ましく、４５０℃以下がより好ましく、４００℃以下がさらに好ましい。例えば、ΔＴは５０〜５００℃が好ましく、１００〜５００℃がより好ましく、１００〜４５０℃がさらに好ましい。 As the temperature difference ΔT obtained by subtracting the devitrification temperature from the working temperature is larger, devitrification is less likely to occur at the time of glass forming, and a homogeneous glass can be produced with a higher yield. Therefore, ΔT is preferably 0 ° C. or higher, more preferably 50 ° C. or higher, further preferably 100 ° C. or higher, particularly preferably 150 ° C. or higher, and most preferably 200 ° C. or higher. If ΔT is 500 ° C. or less, the glass composition can be easily adjusted. Therefore, ΔT is preferably 500 ° C. or lower, more preferably 450 ° C. or lower, and further preferably 400 ° C. or lower. For example, ΔT is preferably 50 to 500 ° C., more preferably 100 to 500 ° C., and still more preferably 100 to 450 ° C.
なお、失透とは、溶融ガラス素地中に生成して成長した結晶により、白濁を生じることをいう。このような溶融ガラス素地から製造されたガラスフィラーの中には、結晶化した塊が存在することがある。このようなガラスフィラーはアクリル樹脂に配合されるフィラーとして好ましくない。 In addition, devitrification means producing cloudiness by the crystal | crystallization which produced | generated and grew in the molten glass base material. A crystallized lump may exist in the glass filler manufactured from such a molten glass substrate. Such a glass filler is not preferable as a filler blended in an acrylic resin.
（密度）
ガラスフィラーは、ガラスフィラーを構成するガラスの密度が低いほど樹脂に対する分散性が良くなる。ガラスフィラーを構成するガラス組成物の密度が２．４１ｇ／ｃｍ3以下であれば、ガラスフィラーを樹脂中へ均一に分散させることができる。
(density)
The glass filler has better dispersibility in the resin as the density of the glass constituting the glass filler is lower. If the density of the glass composition constituting the glass filler is 2.41 g / cm 3 or less, the glass filler can be uniformly dispersed in the resin.
したがって、密度の上限は好ましくは２．４１ｇ／ｃｍ3以下であり、より好ましくは２．４０ｇ／ｃｍ3以下である。本実施形態により実現できる密度は、例えば２．３０〜２．４１ｇ／ｃｍ3、さらには２．３５〜２．４１ｇ／ｃｍ3、特に２．３５〜２．４０ｇ／ｃｍ3である。 Therefore, the upper limit of the density is preferably at 2.41 g / cm 3 or less, and more preferably not more than 2.40 g / cm 3. The density which can be realized by the present embodiment is, for example, 2.30 to 2.41 g / cm 3 , more preferably 2.35 to 2.41 g / cm 3 , and particularly 2.35 to 2.40 g / cm 3 .
（ヤング率）
ガラスフィラーは、ガラスフィラーを構成するガラスのヤング率が高いほど弾力性が良く、配合された樹脂組成物の剛性を高めることができる。ガラスフィラーを構成するヤング率が７０ＧＰａ以上であれば、ガラスフィラーは樹脂組成物の剛性を高める充填材として有効に機能する。ここで、ヤング率（ＧＰａ）は、通常の超音波法により、ガラス中を伝播する弾性波の縦波速度と横波速度とを測定し、別にアルキメデス法により測定したガラスの密度とから求めることができる。
(Young's modulus)
The higher the Young's modulus of the glass constituting the glass filler, the better the elasticity of the glass filler, and the rigidity of the blended resin composition can be increased. If the Young's modulus constituting the glass filler is 70 GPa or more, the glass filler functions effectively as a filler that increases the rigidity of the resin composition. Here, the Young's modulus (GPa) is obtained from the density of the glass measured by the Archimedes method by measuring the longitudinal wave velocity and the transverse wave velocity of the elastic wave propagating in the glass by a normal ultrasonic method. it can.
したがって、ヤング率の下限は好ましくは７０ＧＰａ以上であり、より好ましくは７２ＧＰａ以上であり、さらに好ましくは７４ＧＰａ以上である。本実施形態により実現できるヤング率は、例えば７０〜９０ＧＰａ、さらには７０〜８５ＧＰａ、特に７２〜８５ＧＰａである。 Therefore, the lower limit of the Young's modulus is preferably 70 GPa or more, more preferably 72 GPa or more, and further preferably 74 GPa or more. The Young's modulus that can be realized by this embodiment is, for example, 70 to 90 GPa, further 70 to 85 GPa, and particularly 72 to 85 GPa.
（光学特性）
ガラスフィラーおよびアクリル樹脂の屈折率が互いに等しければ、ガラスフィラーとアクリル樹脂との間の界面における光の散乱がないため、アクリル樹脂の透明性を維持できる。このため、ガラス組成物の屈折率は、アクリル樹脂の屈折率に近いことが好ましい。アクリル樹脂は、通常、黄色ヘリウムｄ線（光の波長５８７．６ｎｍ）で測定したときの屈折率ｎdが、１．４９０〜１．４９５程度である。ガラス組成物の屈折率ｎdは、１．４８０〜１．５０５が好ましく、１．４８５〜１．５０３がより好ましく、１．４８７〜１．５０３がさらに好ましく、１．４８７〜１．５０２が最も好ましい。
(optical properties)
If the refractive indexes of the glass filler and the acrylic resin are equal to each other, there is no light scattering at the interface between the glass filler and the acrylic resin, so that the transparency of the acrylic resin can be maintained. For this reason, it is preferable that the refractive index of a glass composition is near the refractive index of an acrylic resin. The acrylic resin usually has a refractive index n d of about 1.490 to 1.495 when measured with yellow helium d-line (light wavelength 587.6 nm). Refractive index n d of the glass composition is preferably from 1.480 to 1.505, more preferably 1.485 to 1.503, more preferably 1.487 to 1.503, is 1.487 to 1.502 Most preferred.
ガラス組成物およびアクリル樹脂の屈折率の差は、０．０１０以下が好ましく、０．００７以下がより好ましく、０．００５以下がさらに好ましく、０．００２以下が最も好ましい。 The difference in refractive index between the glass composition and the acrylic resin is preferably 0.010 or less, more preferably 0.007 or less, further preferably 0.005 or less, and most preferably 0.002 or less.
厳密に言えば、バルク（塊）としてのガラス組成物の屈折率よりもむしろガラスフィラーの屈折率について言及することが適切である。すなわち、ガラスフィラーの屈折率は、アクリル樹脂の屈折率に近いことが好ましい。アクリル樹脂は、通常、黄色ナトリウムＤ線（光の波長５８９．３ｎｍ）で測定したときの屈折率ｎDが、１．４９０〜１．４９５程度である。したがって、ガラスフィラーの屈折率ｎDは、１．４８０〜１．５０５が好ましく、１．４８５〜１．５０３がより好ましく、１．４８７〜１．５０２がさらに好ましく、１．４８７〜１．５００であってもよい。 Strictly speaking, it is appropriate to refer to the refractive index of the glass filler rather than the refractive index of the glass composition as a bulk. That is, the refractive index of the glass filler is preferably close to the refractive index of the acrylic resin. The acrylic resin usually has a refractive index n D of about 1.490 to 1.495 when measured with a yellow sodium D line (wavelength of light 589.3 nm). Therefore, the refractive index n D of the glass filler is preferably from 1.480 to 1.505, more preferably from 1.485 to 1.503, further preferably from 1.487 to 1.502, and from 1.487 to 1.500. It may be.
ガラスフィラーおよびアクリル樹脂の屈折率の差は、０．０１０以下が好ましく、０．００５以下がより好ましく、０．００３以下がさらに好ましく、０．００２以下が最も好ましい。 The difference in refractive index between the glass filler and the acrylic resin is preferably 0.010 or less, more preferably 0.005 or less, further preferably 0.003 or less, and most preferably 0.002 or less.
（化学的耐久性）
ガラスフィラーの特性としては、耐酸性、耐アルカリ性、耐水性などの化学的耐久性、特に耐酸性が重要である。
(Chemical durability)
As characteristics of the glass filler, chemical durability such as acid resistance, alkali resistance and water resistance, particularly acid resistance is important.
耐酸性の指標としては、後述する質量減少率ΔＷを採用することができる。ΔＷの値が小さいほど耐酸性は高くなる。 As an index of acid resistance, a mass reduction rate ΔW described later can be employed. The smaller the value of ΔW, the higher the acid resistance.
ガラスフィラーをアクリル樹脂に分散させる場合、ガラスフィラーを構成するガラス組成物のΔＷが０．４％以下であれば、アクリル樹脂組成物の強度低下が引き起こされることがない。したがって、ΔＷは、０．４％以下が好ましく、０．３５％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましく、０．２５％以下が最も好ましい。本実施形態により実現できるΔＷは、例えば、０．００１〜０．３５％、特に０．００１〜０．３％である。 When the glass filler is dispersed in the acrylic resin, if the ΔW of the glass composition constituting the glass filler is 0.4% or less, the strength of the acrylic resin composition is not reduced. Therefore, ΔW is preferably 0.4% or less, more preferably 0.35% or less, further preferably 0.3% or less, and most preferably 0.25% or less. ΔW that can be realized by the present embodiment is, for example, 0.001 to 0.35%, particularly 0.001 to 0.3%.
耐水性の指標としては、後述するアルカリ溶出量が採用され、このアルカリ溶出量が小さいほど耐水性が高いことを示す。 As an index of water resistance, the alkali elution amount described later is adopted, and the smaller the alkali elution amount, the higher the water resistance.
ガラスフィラーをアクリル樹脂に分散させる場合、ガラスフィラーを構成するガラス組成物のアルカリ溶出量が０．２ｍｇ以下であれば、アクリル樹脂組成物の強度低下が引き起こされることがない。したがって、ガラス組成物のアルカリ溶出量は、０．２ｍｇ以下が好ましく、０．１５ｍｇ以下がより好ましく、０．１ｍｇ以下がさらに好ましい。本実施形態により実現できるアルカリ溶出量は、例えば、０．００１〜０．２０ｍｇである。 When the glass filler is dispersed in the acrylic resin, the strength of the acrylic resin composition is not reduced as long as the alkali elution amount of the glass composition constituting the glass filler is 0.2 mg or less. Therefore, the alkali elution amount of the glass composition is preferably 0.2 mg or less, more preferably 0.15 mg or less, and further preferably 0.1 mg or less. The amount of alkali elution that can be realized by this embodiment is, for example, 0.001 to 0.20 mg.
［ガラスフィラー］
ガラス組成物の溶融物を所定の形状に成形することにより、ガラスフィラーを製造することができる。ガラス組成物は、例えば、鱗片状ガラス、チョップドストランド、ミルドファイバー、ガラス粉末、ガラスビーズなど、所定の形状を有するガラスフィラーに成形される。本実施形態のガラスフィラーは、鱗片状ガラス、チョップドストランド、ミルドファイバー、ガラス粉末およびガラスビーズから選ばれる少なくとも１つに相当する形態を有することが好ましい。ただし、これらの形態は、互いに厳密に区別されるものではない。また、互いに異なる形態を有する２種以上のガラスフィラーを組み合わせてフィラーとして用いてもよい。
[Glass filler]
A glass filler can be manufactured by shape | molding the melt of a glass composition in a defined shape. A glass composition is shape | molded into the glass filler which has predetermined shapes, such as scale-like glass, a chopped strand, a milled fiber, glass powder, a glass bead, for example. The glass filler of the present embodiment preferably has a form corresponding to at least one selected from flaky glass, chopped strands, milled fibers, glass powder, and glass beads. However, these forms are not strictly distinguished from each other. Moreover, you may use as a filler combining 2 or more types of glass fillers which have a mutually different form.
図１Ａは、鱗片状ガラスを模式的に示す斜視図であり、図１Ｂはその鱗片状ガラスを示す平面図である。鱗片状ガラス１０は、例えば、平均厚さｔが０．１〜１５μｍ、平均粒子径ａが０．２〜１５０００μｍ、アスペクト比（平均粒子径ａ／平均厚さｔ）が２〜１０００の薄片状粒子である。なお、図１Ｂ中のＳは、鱗片状ガラス１０を平面視したときの面積である。
FIG. 1A is a perspective view schematically showing scaly glass, and FIG. 1B is a plan view showing the scaly glass. The
なお、鱗片状ガラスの平均厚さとは、少なくとも１００枚の鱗片状ガラスを抜き取り、それらの鱗片状ガラスについて走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて厚さを測定し、その厚さの合計を、測定した鱗片状ガラスの枚数で割った値のことである。鱗片状ガラスの平均粒子径とは、レーザ回折散乱法に基づいて測定された粒度分布において、累積体積百分率が５０％に相当する粒子径（Ｄ５０）のことである。 The average thickness of the glass flakes is at least 100 pieces of glass flakes, the thickness of those glass flakes is measured using a scanning electron microscope (SEM), the total thickness is It is the value divided by the number of measured glass flakes. The average particle diameter of the glass flakes is a particle diameter (D50) corresponding to a cumulative volume percentage of 50% in the particle size distribution measured based on the laser diffraction scattering method.
この鱗片状ガラス１０は、例えば、図２に示す製造装置を用いて製造できる。図２に示すように、耐火窯槽１２において溶融された、所定の組成を有するガラス素地１１は、ブローノズル１３に送り込まれたガスにより風船状に膨らみ、中空状ガラス膜１４となる。この中空状ガラス膜１４を一対の押圧ロール１５で粉砕することにより、鱗片状ガラス１０が得られる。
The
ガラスフィラーとして用いられるチョップドストランドは、繊維径１〜５０μｍ、アスペクト比（繊維長／繊維径）２〜１０００の寸法を有するガラス繊維である。チョップドストランドは、例えば、図３および図４に示す装置を用いて製造できる。 The chopped strand used as a glass filler is a glass fiber having a fiber diameter of 1 to 50 μm and an aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of 2 to 1000. The chopped strand can be manufactured using, for example, the apparatus shown in FIGS.
図３に示すように、耐火窯槽内で溶融され、所定の組成を有するガラス素地は、底部に多数（例えば２４００本）のノズルを有するブッシング２０から引き出され、多数のガラスフィラメント２１を形成する。ガラスフィラメント２１には、冷却水が吹きかけられた後、バインダアプリケータ２２の塗布ローラ２３によりバインダ（集束剤）２４が塗布される。バインダ２４が塗布された多数のガラスフィラメント２１は、補強パッド２５により、各々が例えば８００本程度のガラスフィラメント２１からなる３本のストランド２６として集束される。各ストランド２６は、トラバースフィンガ２７で綾振りされつつコレット２８に嵌められた円筒チューブ２９に巻き取られる。そして、ストランド２６が巻き取られた円筒チューブ２９をコレット２８から外して、ケーキ（ストランド巻体）３０が得られる。
As shown in FIG. 3, a glass substrate having a predetermined composition that is melted in a refractory kiln is drawn out from a
次に、図４に示すように、クリル３１にケーキ３０を収容し、そのケーキ３０からストランド２６を引き出して、集束ガイド３２によりストランド束３３として束ねる。このストランド束３３に、噴霧装置３４より水または処理液を噴霧する。さらに、このストランド束３３を切断装置３５の回転刃３６で切断して、チョップドストランド３７が得られる。
Next, as shown in FIG. 4, the
ガラスフィラーとして用いられるミルドファイバーは、繊維径が１〜５０μｍ、アスペクト比（繊維長／繊維径）２〜５００の寸法を有するガラス繊維である。このようなミルドファイバーは、公知の方法に従って製造できる。 The milled fiber used as the glass filler is a glass fiber having a fiber diameter of 1 to 50 μm and an aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of 2 to 500. Such a milled fiber can be produced according to a known method.
ガラス粉末は、ガラスを粉砕することによって製造される。ガラスフィラーとして用いるためには、ガラス粉末の平均粒子径が１〜５００μｍであることが好ましい。ここで、平均粒子径は、ガラス粉末粒子と同じ体積を有する球体の直径として定義するものとする。このようなガラス粉末は、公知の方法に従って製造できる。 Glass powder is produced by grinding glass. In order to use as a glass filler, it is preferable that the average particle diameter of glass powder is 1-500 micrometers. Here, the average particle diameter is defined as the diameter of a sphere having the same volume as the glass powder particles. Such glass powder can be produced according to a known method.
ガラスビーズは、ガラス組成物を球形またはそれに近い形となるように成形することによって製造される。ガラスフィラーとして用いるためには、ガラスビーズの粒子径が１〜５００μｍであることが好ましい。ここで、粒子径は、ガラスビーズ粒子と同じ体積を有する球体の直径として定義するものとする。このようなガラスビーズは、公知の方法に従って製造できる。 Glass beads are manufactured by molding a glass composition into a spherical shape or a shape close thereto. In order to use as a glass filler, it is preferable that the particle diameter of a glass bead is 1-500 micrometers. Here, the particle diameter is defined as the diameter of a sphere having the same volume as the glass bead particle. Such glass beads can be produced according to a known method.
［アクリル樹脂組成物］
ガラス組成物から得られたガラスフィラーをアクリル樹脂に配合することにより、優れた性能を有するアクリル樹脂組成物が得られる。本実施形態のガラスフィラーは、アクリル樹脂との屈折率の差が小さく、アルカリ成分の溶出が少なく、化学的耐久性に優れている。したがって、アクリル樹脂と本実施形態のガラスフィラーとを含有するアクリル樹脂組成物は、アクリル樹脂と同等の透明性と、アクリル樹脂よりも優れた機械的強度および耐熱性とを兼ね備えている。
[Acrylic resin composition]
By blending the glass filler obtained from the glass composition into the acrylic resin, an acrylic resin composition having excellent performance can be obtained. The glass filler of this embodiment has a small difference in refractive index from the acrylic resin, little elution of alkali components, and excellent chemical durability. Therefore, the acrylic resin composition containing the acrylic resin and the glass filler of the present embodiment has both transparency equivalent to the acrylic resin, mechanical strength and heat resistance superior to the acrylic resin.
アクリル樹脂組成物は、公知の方法に従って製造できる。具体的には、混合機などを用いて加熱しながらアクリル樹脂とガラスフィラーとを溶融混練すればよい。アクリル樹脂としては、公知のものを使用できる。上述したように、アクリル樹脂に配合されるガラスフィラーとして、１種類の形態のガラスフィラーに限らず、複数種の形態のガラスフィラーを組み合わせて用いてもよい。アクリル樹脂組成物の性能を向上させるために、必要に応じて、各種のカップリング剤および添加剤を配合してもよい。溶融混練の温度は、アクリル樹脂の耐熱温度以下であることが好ましい。 The acrylic resin composition can be produced according to a known method. Specifically, an acrylic resin and a glass filler may be melt-kneaded while heating using a mixer or the like. A publicly known thing can be used as an acrylic resin. As described above, the glass filler blended in the acrylic resin is not limited to one type of glass filler, and a plurality of types of glass fillers may be used in combination. In order to improve the performance of the acrylic resin composition, various coupling agents and additives may be blended as necessary. The melt kneading temperature is preferably not higher than the heat resistance temperature of the acrylic resin.
このようなアクリル樹脂組成物を成形して得られた成形品は、光学材料、電気機器、自動車部品、建築材料などに好適に使用できる。成形は公知の方法に従って行えばよく、押出成形法、射出成形法、プレス成形法、カレンダー成形によるシート成形法などが採用される。なお、成形時の加熱温度は、アクリル樹脂の耐熱温度以下であることが好ましい。 A molded product obtained by molding such an acrylic resin composition can be suitably used for optical materials, electrical equipment, automobile parts, building materials, and the like. The molding may be performed according to a known method, and an extrusion molding method, an injection molding method, a press molding method, a sheet molding method by calendar molding, or the like is employed. In addition, it is preferable that the heating temperature at the time of shaping | molding is below the heat-resistant temperature of an acrylic resin.
以下、実施例および比較例を挙げて本発明の実施形態をさらに具体的に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described more specifically with reference to examples and comparative examples.
（実施例１〜１８および比較例１〜７）
表１〜表３に示した組成となるように、珪砂等の通常のガラス原料を調合し、実施例および比較例毎にガラス原料のバッチを作製した。電気炉を用いて、各バッチを１４００〜１６００℃まで加熱して溶融させ、組成が均一になるまで約４時間そのまま維持した。その後、溶融したガラス（ガラス溶融物）を鉄板上に流し出し、電気炉中で室温まで徐冷し、バルクとしてのガラス組成物（板状物）を得た。
(Examples 1-18 and Comparative Examples 1-7)
Ordinary glass materials such as silica sand were prepared so as to have the compositions shown in Tables 1 to 3, and batches of glass materials were prepared for each of Examples and Comparative Examples. Using an electric furnace, each batch was heated to 1400-1600 ° C. and melted, and maintained for about 4 hours until the composition became uniform. Thereafter, the molten glass (glass melt) was poured onto an iron plate and gradually cooled to room temperature in an electric furnace to obtain a glass composition (plate-like product) as a bulk.
得られたガラス組成物について、通常の白金球引き上げ法により粘度と温度との関係を調べ、その結果から作業温度を求めた。ここで、白金球引き上げ法とは、溶融ガラス中に白金球を浸し、その白金球を等速運動で引き上げる際の負荷荷重（抵抗）と、白金球に働く重力および浮力などとの関係を、微小の粒子が流体中を沈降する際の粘度と落下速度との関係を示したストークス（Ｓｔｏｋｅｓ）の法則にあてはめることにより、粘度を測定する方法である。 About the obtained glass composition, the relationship between a viscosity and temperature was investigated by the normal platinum ball pulling-up method, and working temperature was calculated | required from the result. Here, the platinum ball pulling method refers to the relationship between the load (resistance) and the gravity and buoyancy acting on the platinum sphere when the platinum sphere is immersed in molten glass and the platinum sphere is pulled up at a constant speed. In this method, the viscosity is measured by applying the Stokes law, which shows the relationship between the viscosity and the falling speed when fine particles settle in the fluid.
粒子径１．０〜２．８ｍｍの大きさに粉砕したガラス組成物を白金ボートに入れ、温度勾配（８００〜１４００℃）を設けた電気炉中で２時間保持し、結晶の出現した位置に対応する電気炉の最高温度から失透温度を求めた。ここで、粒子径は、ふるい分け法により測定された値である。なお、電気炉内の場所に応じて異なる温度（電気炉内の温度分布）は、予め測定されており、電気炉内の所定の場所に置かれたガラスは、予め測定された、当該所定の場所の温度で加熱される。ΔＴは、作業温度から失透温度を差し引いた温度差である。 A glass composition pulverized to a particle size of 1.0 to 2.8 mm is placed in a platinum boat and kept in an electric furnace provided with a temperature gradient (800 to 1400 ° C.) for 2 hours. The devitrification temperature was determined from the maximum temperature of the corresponding electric furnace. Here, the particle diameter is a value measured by a sieving method. Note that different temperatures (temperature distribution in the electric furnace) depending on the location in the electric furnace are measured in advance, and the glass placed in a predetermined location in the electric furnace is measured in advance. Heated at the place temperature. ΔT is a temperature difference obtained by subtracting the devitrification temperature from the working temperature.
ガラス組成物について、プルフリッヒ屈折率計を用いることにより、黄色ヘリウムｄ線（光の波長５８７．６ｎｍ）の屈折率ｎdを測定した。 The glass composition, by using a Pulfrich refractometer was measured refractive index n d of yellow helium d line (wavelength of light 587.6 nm).
ΔＷの測定は、日本光学硝子工業会規格（ＪＯＧＩＳ）の「光学ガラスの化学的耐久性の測定方法（粉末法）０６−１９７５」に準拠した方法により行った。ガラス試料を粉砕して得たガラス粉末をＪＩＳ Ｚ ８８０１に規定される補助網ふるい７１０μｍ及び標準網ふるい５９０μｍを通過し、標準網ふるい４２０μｍを通過しない大きさのガラス粉末をガラスの比重と同じグラム数量り取った。このガラス粉末を８０℃、１０質量％の硫酸水溶液１００ｍＬに７２時間浸漬した場合の質量減少率を求め、この質量減少率をΔＷとした。ここでは、ＪＯＧＩＳの測定方法で用いられる０．０１Ｎ（ｍｏｌ／Ｌ）硝酸水溶液の代わりに、１０質量％の硫酸水溶液を用いている。また、硫酸水溶液の温度は８０℃とし、液量は、ＪＯＧＩＳの測定方法における８０ｍＬの代わりに、１００ｍＬとしている。さらに、処理時間は、ＪＯＧＩＳの測定方法における６０分間の代わりに、７２時間としている。 ΔW was measured by a method in accordance with “Optical Glass Chemical Durability Measuring Method (Powder Method) 06-1975” of the Japan Optical Glass Industry Association Standard (JOGIS). The glass powder obtained by pulverizing the glass sample is passed through the auxiliary mesh sieve 710 μm and standard mesh sieve 590 μm specified in JIS Z 8801, and the glass powder having a size not passing through the standard mesh sieve 420 μm is the same gram as the specific gravity of the glass. I took the quantity. When the glass powder was immersed in 100 mL of a 10% by mass sulfuric acid aqueous solution at 80 ° C. for 72 hours, the mass reduction rate was determined, and this mass reduction rate was taken as ΔW. Here, a 10% by mass sulfuric acid aqueous solution is used instead of the 0.01 N (mol / L) nitric acid aqueous solution used in the measuring method of JOGIS. Moreover, the temperature of sulfuric acid aqueous solution shall be 80 degreeC, and the liquid quantity is 100 mL instead of 80 mL in the measuring method of JOGIS. Further, the processing time is 72 hours instead of 60 minutes in the measuring method of JOGIS.
アルカリ溶出量の測定は、日本工業規格（ＪＩＳ）の「化学分析用ガラス器具の試験方法 Ｒ ３５０２‐１９９５」に準拠した方法により行った。ガラス試料を粉砕して得たガラス粉末をＪＩＳ Ｚ ８８０１に規定の標準網ふるいにかけ、目開き４２０μｍの標準網ふるいを通過し、目開き２５０μｍの標準網ふるいにとどまったガラス粉末を、ガラスの比重と同じグラム数量秤り取った。このガラス粉末を１００℃の蒸留水５０ｍＬに１時間浸漬した後、この水溶液中のアルカリ成分を０．０１Ｎの硫酸で滴定した。滴定に要した０．０１Ｎの硫酸のミリリットル数に０．３１を乗じることにより、Ｎａ2Ｏに換算したアルカリ成分のミリグラム数を求め、このミリグラム数をアルカリ溶出量とした。このアルカリ溶出量が小さいほど耐水性が高いことを示す。 The alkali elution amount was measured by a method based on “Test method R 3502-1995 for glassware for chemical analysis” of Japanese Industrial Standard (JIS). The glass powder obtained by pulverizing the glass sample is passed through a standard mesh sieve specified in JIS Z 8801, passed through a standard mesh sieve with an opening of 420 μm, and the glass powder remaining in the standard mesh sieve with an opening of 250 μm is the specific gravity of the glass. Weighed the same gram quantity. After this glass powder was immersed in 50 mL of distilled water at 100 ° C. for 1 hour, the alkaline component in this aqueous solution was titrated with 0.01 N sulfuric acid. By multiplying the number of milliliters of 0.01 N sulfuric acid required for titration by 0.31, the number of milligrams of the alkali component converted to Na 2 O was obtained, and this milligram number was defined as the amount of alkali elution. It shows that water resistance is so high that this alkali elution amount is small.
これらの測定結果を表１〜表３に示した。なお、表中のガラス組成は、すべて質量％で表示した値である。 These measurement results are shown in Tables 1 to 3. In addition, all the glass compositions in a table | surface are the values displayed by the mass%.
実施例１〜１８で得られたガラス組成物の作業温度は、１２８０℃〜１３４５℃であった。これは、ガラスフィラーを成形する場合に好適な温度である。実施例１〜１８で得られたガラス組成物のΔＴ（作業温度−失透温度）は、１７７℃〜３８０℃であった。これは、ガラスフィラーの製造工程において、ガラスの失透が生じない温度差である。実施例１〜１８で得られたガラス組成物の密度は、２．３８〜２．４１ｇ／ｃｍ3であった。実施例１〜１８で得られたガラス組成物のヤング率は、７３〜７７ＧＰａであった。実施例１〜１８で得られたガラス組成物の屈折率ｎdは、１．４９１〜１．５０２であった。実施例１〜１８で得られたガラス組成物のΔＷは、０．０６〜０．３２％であった。実施例１〜１８で得られたガラス組成物のアルカリ溶出量は、０．０１〜０．０８ｍｇであった。 The working temperature of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18 was 1280 ° C to 1345 ° C. This is a temperature suitable for molding a glass filler. ΔT (working temperature−devitrification temperature) of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18 was 177 ° C. to 380 ° C. This is a temperature difference at which glass devitrification does not occur in the glass filler manufacturing process. The density of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18 was 2.38 to 2.41 g / cm 3 . The Young's modulus of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18 was 73 to 77 GPa. Refractive index n d of the glass composition obtained in Examples 1 to 18 was from 1.491 to 1.502. ΔW of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18 was 0.06 to 0.32%. The alkali elution amount of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18 was 0.01 to 0.08 mg.
他方、比較例１で得られたガラス組成物は、従来の板ガラスの組成を有し、Ｂ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏおよび（ＭｇＯ＋ＣａＯ）の含有率が本発明において規定される組成範囲より外にあった。そのため、比較例１で得られたガラス組成物の密度は２．４９ｇ／ｃｍ3であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物の密度に比べて大きかった。さらに、比較例１で得られたガラス組成物の屈折率ｎdは１．５１７であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物の屈折率ｎdに比べて高かった。そして、比較例１で得られたガラス組成物のΔＷは０．４０であり、アルカリ溶出量は０．４３ｍｇであり、それぞれ実施例１〜１８で得られたガラス組成物のアルカリ溶出量に比べて大きかった。 On the other hand, the glass composition obtained in Comparative Example 1 has the composition of a conventional plate glass, and the contents of B 2 O 3 , Al 2 O 3 , Na 2 O and (MgO + CaO) are defined in the present invention. It was outside the composition range. Therefore, the density of the glass composition obtained in Comparative Example 1 was 2.49 g / cm 3 , which was higher than the density of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18. Further, the refractive index n d of the glass composition obtained in Comparative Example 1 is 1.517, it was higher than the refractive index n d of the glass composition obtained in Examples 1 to 18. And (DELTA) W of the glass composition obtained by the comparative example 1 is 0.40, and alkali elution amount is 0.43 mg, Compared with the alkali elution amount of the glass composition obtained in Examples 1-18, respectively. It was big.
比較例２で得られたガラス組成物は、従来のＣガラスの組成を有し、Ｂ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3および（ＭｇＯ＋ＣａＯ）の含有率が本発明において規定される組成範囲より外にあった。そのため、比較例２で得られたガラス組成物の密度は２．５３ｇ／ｃｍ3であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物の密度に比べて大きかった。さらに、比較例２で得られたガラス組成物の屈折率ｎdは１．５２３であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物の屈折率ｎdに比べて高かった。そして、比較例２で得られたガラス組成物のΔＷは０．５０％であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のΔＷに比べて大きかった。 The glass composition obtained in Comparative Example 2 has a composition of conventional C glass, and the content ratios of B 2 O 3 , Al 2 O 3 and (MgO + CaO) are outside the composition range defined in the present invention. there were. Therefore, the density of the glass composition obtained in Comparative Example 2 was 2.53 g / cm 3 , which was higher than the density of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18. Further, the refractive index n d of the glass composition obtained in Comparative Example 2 is 1.523, it was higher than the refractive index n d of the glass composition obtained in Examples 1 to 18. And (DELTA) W of the glass composition obtained by the comparative example 2 was 0.50%, and was large compared with (DELTA) W of the glass composition obtained in Examples 1-18.
比較例３で得られたガラス組成物は、従来のＥガラスの組成を有し、ＳｉＯ2、Ｎａ2Ｏおよび（ＭｇＯ＋ＣａＯ）の含有率が本発明において規定される組成範囲より外にあった。そのため、比較例３で得られたガラス組成物の密度は２．６３ｇ／ｃｍ3であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物の密度に比べて大きかった。さらに、比較例３で得られたガラス組成物の屈折率ｎdは１．５６１であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物の屈折率ｎdに比べて高かった。そして、比較例３で得られたガラス組成物のΔＷは７．４０％であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のΔＷに比べて大きかった。また、比較例３で得られたガラス組成物のΔＴは１１５℃であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のΔＴに比べて顕著に小さくなった。 The glass composition obtained in Comparative Example 3 had a composition of conventional E glass, and the contents of SiO 2 , Na 2 O and (MgO + CaO) were outside the composition range defined in the present invention. Therefore, the density of the glass composition obtained in Comparative Example 3 was 2.63 g / cm 3 , which was higher than the density of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18. Further, the refractive index n d of the glass composition obtained in Comparative Example 3 is 1.561, it was higher than the refractive index n d of the glass composition obtained in Examples 1 to 18. And (DELTA) W of the glass composition obtained by the comparative example 3 was 7.40%, and was large compared with (DELTA) W of the glass composition obtained by Examples 1-18. Moreover, (DELTA) T of the glass composition obtained by the comparative example 3 was 115 degreeC, and became remarkably small compared with (DELTA) T of the glass composition obtained in Examples 1-18.
比較例４〜６で得られたガラス組成物は、それぞれ特開２００８−２５５００２号公報（特許文献１）の実施例７、実施例８および実施例１０に記載されている、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯを含まないガラスと同様の組成を有する。 The glass compositions obtained in Comparative Examples 4 to 6 are SrO, BaO and ZnO described in Example 7, Example 8 and Example 10 of JP 2008-255002 A (Patent Document 1), respectively. It has the same composition as glass that does not contain.
比較例４で得られたガラス組成物は、Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏおよび（ＭｇＯ＋ＣａＯ）の含有率が本発明において規定される組成範囲より外にあった。それゆえ、比較例４では、ガラスの失透のために、均質なガラス組成物が得られなかった。比較例４で得られたガラス組成物は、特開２００８−２５５００２号公報（特許文献１）の実施例７に開示されたガラスと同様の組成を有する。特許文献１の実施例７には、ガラスの屈折率およびアッベ数が測定され、失透による糸切れを生じることなくガラス繊維化できたと記載されている。しかし、本発明者が追試したところ、失透が生じて紡糸することができなかった。比較例４のガラス組成は、失透性が高く、厳しく限定された条件の下でしか紡糸することができない組成であると考えられる。比較例４で得られたガラス組成物のヤング率は６８ＧＰａであり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のヤング率に比べて低かった。比較例４で得られたガラス組成物のΔＷは１．５４％であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のΔＷに比べて大きかった。また、比較例４で得られたガラス組成物のアルカリ溶出量は０．２５ｍｇであり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のアルカリ溶出量に比べて大きかった。 In the glass composition obtained in Comparative Example 4, the contents of Al 2 O 3 , Na 2 O and (MgO + CaO) were outside the composition range specified in the present invention. Therefore, in Comparative Example 4, a homogeneous glass composition could not be obtained due to the devitrification of the glass. The glass composition obtained in Comparative Example 4 has the same composition as that of the glass disclosed in Example 7 of JP2008-255002A (Patent Document 1). In Example 7 of Patent Document 1, the refractive index and the Abbe number of glass are measured, and it is described that the glass fiber can be formed without causing yarn breakage due to devitrification. However, when the inventor made additional trials, devitrification occurred and spinning could not be performed. The glass composition of Comparative Example 4 is considered to be a composition that has high devitrification properties and can be spun only under severely limited conditions. The Young's modulus of the glass composition obtained in Comparative Example 4 was 68 GPa, which was lower than the Young's modulus of the glass compositions obtained in Examples 1-18. ΔW of the glass composition obtained in Comparative Example 4 was 1.54%, which was larger than ΔW of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18. Moreover, the alkali elution amount of the glass composition obtained in Comparative Example 4 was 0.25 mg, which was larger than the alkali elution amount of the glass compositions obtained in Examples 1-18.
比較例５で得られたガラス組成物は、Ｎａ2Ｏおよび（ＭｇＯ＋ＣａＯ）の含有率が本発明において規定される組成範囲より外にあった。このため、比較例５で得られたガラス組成物の屈折率ｎdは１．５１２であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物の屈折率ｎdに比べて高かった。また、比較例５で得られたガラス組成物のΔＷは０．４６％であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のΔＷに比べて大きかった。 The glass composition obtained in Comparative Example 5 had Na 2 O and (MgO + CaO) content rates outside the composition range defined in the present invention. Therefore, the refractive index n d of the glass composition obtained in Comparative Example 5 is 1.512, it was higher than the refractive index n d of the glass composition obtained in Examples 1 to 18. Moreover, (DELTA) W of the glass composition obtained by the comparative example 5 was 0.46%, and was large compared with (DELTA) W of the glass composition obtained by Examples 1-18.
比較例６で得られたガラス組成物は、Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏおよび（ＭｇＯ＋ＣａＯ）の含有率が本発明において規定される組成範囲より外にあった。このため、比較例６で得られたガラス組成物のヤング率は６９ＧＰａであり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のヤング率に比べて低かった。また、比較例５で得られたガラス組成物のΔＷは０．４５％であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のΔＷに比べて大きかった。 In the glass composition obtained in Comparative Example 6, the contents of Al 2 O 3 , Na 2 O and (MgO + CaO) were outside the composition range specified in the present invention. For this reason, the Young's modulus of the glass composition obtained in Comparative Example 6 was 69 GPa, which was lower than the Young's modulus of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18. Moreover, (DELTA) W of the glass composition obtained by the comparative example 5 was 0.45%, and was large compared with (DELTA) W of the glass composition obtained by Examples 1-18.
比較例７で得られたガラス組成物は、ＷＯ２０１１／１２５３１６号公報（特許文献２）の実施例２に記載されている組成を有する。 The glass composition obtained in Comparative Example 7 has the composition described in Example 2 of WO2011 / 125316 (Patent Document 2).
比較例７で得られたガラス組成物は、Ｎａ2Ｏの含有率が本発明において規定される組成範囲より外にあった。そのため、比較例７で得られたガラス組成物の密度は２．４５ｇ／ｃｍ3であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物の密度に比べて高かった。また、比較例７で得られたガラス組成物のΔＷは０．４５％であり、実施例１〜１８で得られたガラス組成物のΔＷに比べて大きかった。 The glass composition obtained in Comparative Example 7 had a Na 2 O content outside the composition range defined in the present invention. Therefore, the density of the glass composition obtained in Comparative Example 7 was 2.45 g / cm 3 , which was higher than the density of the glass compositions obtained in Examples 1 to 18. Moreover, (DELTA) W of the glass composition obtained by the comparative example 7 was 0.45%, and was large compared with (DELTA) W of the glass composition obtained by Examples 1-18.
以上のように、実施例１〜１８に示す本発明のガラス組成物は、ガラスフィラーの成形に適した溶融特性を有するとともに、フィラーとしてアクリル樹脂へ配合するために適した密度、ヤング率、屈折率、耐酸性および耐水性を有することが分かる。 As described above, the glass compositions of the present invention shown in Examples 1 to 18 have a melting characteristic suitable for molding a glass filler, and density, Young's modulus, refraction suitable for blending into an acrylic resin as a filler. It can be seen that it has a high rate, acid resistance and water resistance.
（実施例１９〜３６）
実施例１９〜３６では、それぞれ実施例１〜１８で得られたガラス組成物を用いて鱗片状ガラスを作製した。すなわち、ガラス組成物（バルク）を電気炉で再溶融した後、冷却しながらペレットに成形した。このペレットを図２に示す製造装置に投入し、平均厚さが０．５〜１μｍおよび平均粒子径が１００〜５００μｍである鱗片状ガラスを作製した。鱗片状ガラスの平均厚さは、電子顕微鏡（（株）キーエンス、リアルサーフェスビュー顕微鏡、ＶＥ−７８００）を用い、１００枚の鱗片状ガラスの断面から鱗片状ガラスの厚さを測定し、それらの厚さを平均することにより求めた値である。鱗片状ガラスの平均粒子径は、レーザ回折粒度分布測定装置（日機装（株）、粒度分析計、マイクロトラックＨＲＡ）によって測定した。
(Examples 19 to 36)
In Examples 19 to 36, scaly glass was prepared using the glass compositions obtained in Examples 1 to 18, respectively. That is, the glass composition (bulk) was remelted in an electric furnace and then formed into pellets while cooling. This pellet was put into the manufacturing apparatus shown in FIG. 2 to produce a glass flake having an average thickness of 0.5 to 1 μm and an average particle diameter of 100 to 500 μm. The average thickness of the glass flakes was measured by measuring the thickness of the glass flakes from the cross section of 100 glass flakes using an electron microscope (Keyence Corporation, Real Surface View Microscope, VE-7800). This is a value obtained by averaging the thickness. The average particle diameter of the glass flakes was measured with a laser diffraction particle size distribution measuring device (Nikkiso Co., Ltd., particle size analyzer, Microtrac HRA).
実施例１９〜３６で得られた鱗片状ガラスの屈折率（ｎD）を測定した。鱗片状ガラスについて、浸液法により、黄色ナトリウムＤ線（光の波長５８９．３ｎｍ）の屈折率ｎDを測定した。この測定結果を表４および表５に示す。 The refractive index (n D ) of the glass flakes obtained in Examples 19 to 36 was measured. For glass flakes, by immersion method, a refractive index was measured n D yellow sodium D line (wavelength of light 589.3 nm). The measurement results are shown in Tables 4 and 5.
表４および表５に示すように、実施例１９〜３６で得られた鱗片状ガラスの屈折率（ｎD）は１．４８６〜１．４９７の範囲であり、アクリル樹脂の屈折率（ｎDが１．４９０〜１．４９５）に近い値であった。 Table 4 and Table 5, the refractive index of the glass flake obtained in Example 19 to 36 (n D) is in the range of 1.486 to 1.497, the refractive index of the acrylic resin (n D Was close to 1.490-1.495).
実施例１９〜３６で得られた鱗片状ガラス（ガラスフィラー）を各々アクリル樹脂に配合することにより、種々のアクリル樹脂組成物が得られた。 Various acrylic resin compositions were obtained by mix | blending the scaly glass (glass filler) obtained in Examples 19-36 with each acrylic resin.
（実施例３７〜５４）
実施例１９〜３６では、それぞれ実施例１〜１８で得られたガラス組成物を用いて、ガラスフィラーとして用いることのできるチョップドストランドを作製した。すなわち、ガラス組成物（バルク）を電気炉で再溶融した後、冷却しながらペレットに成形した。このペレットを図３および図４に示す製造装置に投入し、平均繊維径が１０〜２０μｍ、長さが３ｍｍであるチョップドストランドを作製した。
(Examples 37 to 54)
In Examples 19 to 36, chopped strands that can be used as glass fillers were produced using the glass compositions obtained in Examples 1 to 18, respectively. That is, the glass composition (bulk) was remelted in an electric furnace and then formed into pellets while cooling. This pellet was put into the production apparatus shown in FIGS. 3 and 4 to produce a chopped strand having an average fiber diameter of 10 to 20 μm and a length of 3 mm.
実施例１９〜３６で得られたチョップドストランドを各々アクリル樹脂に配合することにより、種々のアクリル樹脂組成物が得られた。 Various acrylic resin compositions were obtained by blending the chopped strands obtained in Examples 19 to 36 with each acrylic resin.
１０ 鱗片状ガラス
１１ ガラス素地
１２ 耐火窯槽
１３ ブローノズル
１４ 中空状ガラス膜
１５ 押圧ロール
２０ ブッシング
２１ ガラスフィラメント
２２ バインダアプリケータ
２３ 塗布ローラ
２４ バインダ（集束剤）
２５ 補強パッド
２６ ストランド
２７ トラバースフィンガ
２８ コレット
２９ 円筒チューブ
３０ ケーキ（ストランド巻体）
３１ クリル
３２ 集束ガイド
３３ ストランド束
３４ 噴霧装置
３５ 切断装置
３６ 回転刃
３７ チョップドストランド
DESCRIPTION OF
25
31
Claims (15)
６０≦ＳｉＯ2≦８０、
５≦Ｂ2Ｏ3≦２０、
５≦Ａｌ2Ｏ3≦１５、
９＜Ｎａ2Ｏ＜１３、
０．１≦（ＭｇＯ＋ＣａＯ）＜１、の成分を含有するガラス組成物からなるガラスフィラー。 Expressed in mass%,
60 ≦ SiO 2 ≦ 80,
5 ≦ B 2 O 3 ≦ 20,
5 ≦ Al 2 O 3 ≦ 15,
9 <Na 2 O <13,
The glass filler which consists of a glass composition containing the component of 0.1 <= (MgO + CaO) <1.
０．１≦（ＭｇＯ＋ＣａＯ）＜０．５
である請求項１に記載のガラスフィラー。 The content of MgO + CaO is expressed in mass%,
0.1 ≦ (MgO + CaO) <0.5
The glass filler according to claim 1.
０．１≦ＭｇＯ＜０．５
である請求項２に記載のガラスフィラー。 The content of MgO is expressed in mass%,
0.1 ≦ MgO <0.5
The glass filler according to claim 2.
５≦Ｂ2Ｏ3≦１５
である請求項１〜３のいずれか１項に記載のガラスフィラー。 The content of B 2 O 3 is expressed in mass%,
5 ≦ B 2 O 3 ≦ 15
The glass filler according to any one of claims 1 to 3.
５≦Ｂ2Ｏ3＜１０
である請求項４に記載のガラスフィラー。 The content of B 2 O 3 is expressed in mass%,
5 ≦ B 2 O 3 <10
The glass filler according to claim 4.
６４≦ＳｉＯ2≦７８
である請求項４または５に記載のガラスフィラー。 The content of SiO 2 is expressed in mass%,
64 ≦ SiO 2 ≦ 78
The glass filler according to claim 4 or 5.
０．１≦Ｐ2Ｏ5≦１０
である請求項１〜７のいずれか１項に記載のガラスフィラー。 The glass composition further includes diphosphorus pentoxide (P 2 O 5 ), and the content of the diphosphorus pentoxide is expressed in mass%,
0.1 ≦ P 2 O 5 ≦ 10
The glass filler according to any one of claims 1 to 7.
６０≦ＳｉＯ2≦８０、
５≦Ｂ2Ｏ3≦２０、
５≦Ａｌ2Ｏ3≦１５、
９＜Ｎａ2Ｏ＜１３、
０．１≦（ＭｇＯ＋ＣａＯ）＜１、の成分を含有するガラス溶融物を得る工程と、
前記ガラス溶融物をガラスフィラーへと成形する工程とを含むガラスフィラーの製造方法。
The glass raw material is melted and expressed in mass%.
60 ≦ SiO 2 ≦ 80,
5 ≦ B 2 O 3 ≦ 20,
5 ≦ Al 2 O 3 ≦ 15,
9 <Na 2 O <13,
Obtaining a glass melt containing a component of 0.1 ≦ (MgO + CaO) <1,
The manufacturing method of the glass filler including the process of shape | molding the said glass melt into a glass filler.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012025362A JP2013159546A (en) | 2012-02-08 | 2012-02-08 | Glass filler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012025362A JP2013159546A (en) | 2012-02-08 | 2012-02-08 | Glass filler |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013159546A true JP2013159546A (en) | 2013-08-19 |
Family
ID=49172108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012025362A Pending JP2013159546A (en) | 2012-02-08 | 2012-02-08 | Glass filler |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2013159546A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015229615A (en) * | 2014-06-05 | 2015-12-21 | 日本電気硝子株式会社 | Glass filler, production method of the glass filler, and resin film |
| WO2020256143A1 (en) * | 2019-06-21 | 2020-12-24 | 日本板硝子株式会社 | Glass filler and production method thereof, and resin composition containing glass filler |
| JPWO2021049581A1 (en) * | 2019-09-10 | 2021-03-18 |
-
2012
- 2012-02-08 JP JP2012025362A patent/JP2013159546A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015229615A (en) * | 2014-06-05 | 2015-12-21 | 日本電気硝子株式会社 | Glass filler, production method of the glass filler, and resin film |
| WO2020256143A1 (en) * | 2019-06-21 | 2020-12-24 | 日本板硝子株式会社 | Glass filler and production method thereof, and resin composition containing glass filler |
| JPWO2021049581A1 (en) * | 2019-09-10 | 2021-03-18 | ||
| WO2021049581A1 (en) * | 2019-09-10 | 2021-03-18 | 日本板硝子株式会社 | Glass filler, production method therefor, and resin-containing composition comprising glass filler |
| JP7289358B2 (en) | 2019-09-10 | 2023-06-09 | 日本板硝子株式会社 | Glass filler, method for producing the same, and resin-containing composition containing glass filler |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5432711B2 (en) | Glass composition | |
| JPWO2008156091A1 (en) | Glass composition | |
| JP2012051773A (en) | Glass for resin composite substrate | |
| JP2011042556A (en) | Method for manufacturing optical glass | |
| JP5810086B2 (en) | Glass filler | |
| JP2012153582A (en) | Glass composition and application thereof | |
| JP5964219B2 (en) | Glass filler | |
| JP5809900B2 (en) | Glass composition, glass filler for polycarbonate resin using the same, and polycarbonate resin composition | |
| WO2018123327A1 (en) | Glass composition for glass fiber, glass fiber, and method for producing glass fiber | |
| JP2013121905A (en) | Resin composite substrate glass | |
| JP2013159546A (en) | Glass filler | |
| JP5330754B2 (en) | Glass composition and dental composition using the same | |
| WO2011125316A1 (en) | Glass filler | |
| JP2011162415A (en) | Glass composition and use thereof | |
| JP7288246B2 (en) | Glass fiber and its manufacturing method | |
| JPWO2016068125A1 (en) | Optical glass, optical element and optical glass material | |
| JP2023510200A (en) | Fiberglass composition for higher modulus | |
| JP3771073B2 (en) | Glass fiber | |
| TWI826278B (en) | Glass fiber and compositions for glass fiber | |
| TW202402697A (en) | Glass product for resin composite materials | |
| JP2024007454A (en) | glass composition | |
| JPH06157072A (en) | Corrosion resistant glass fiber | |
| WO2023190983A1 (en) | Glass fiber | |
| TW202402701A (en) | Glass fibers |