JP2013064178A - 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2013064178A
JP2013064178A JP2011203349A JP2011203349A JP2013064178A JP 2013064178 A JP2013064178 A JP 2013064178A JP 2011203349 A JP2011203349 A JP 2011203349A JP 2011203349 A JP2011203349 A JP 2011203349A JP 2013064178 A JP2013064178 A JP 2013064178A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
mass
annealing
steel sheet
temperature
primary recrystallization
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2011203349A
Other languages
English (en)
Other versions
JP5434999B2 (ja
JP2013064178A5 (ja
Inventor
Yukihiro Aragaki
之啓 新垣
Makoto Watanabe
渡辺　　誠
Kunihiro Senda
邦浩 千田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Steel Corp
Original Assignee
JFE Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JP2011203349A priority Critical patent/JP5434999B2/ja
Application filed by JFE Steel Corp filed Critical JFE Steel Corp
Priority to PCT/JP2012/073608 priority patent/WO2013039193A1/ja
Priority to US14/344,805 priority patent/US20140338794A1/en
Priority to KR1020147005984A priority patent/KR101600724B1/ko
Priority to CN201280043648.6A priority patent/CN103781920B/zh
Priority to RU2014115200/02A priority patent/RU2572947C2/ru
Priority to EP12832398.7A priority patent/EP2757165B1/en
Publication of JP2013064178A publication Critical patent/JP2013064178A/ja
Publication of JP2013064178A5 publication Critical patent/JP2013064178A5/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP5434999B2 publication Critical patent/JP5434999B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/05—Grain orientation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

【課題】製品コイルの全長にわたって低鉄損の方向性電磁鋼板を製造する。
【解決手段】ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．００１〜０．１０％、Ｓｉ：１．０〜５．０％、Ｍｎ：０．０１〜０．５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３〜０．０５０％、Ｎ：０．００１０〜０．０２０％、ＳおよびＳｅのうちから選ばれる１種または２種：合計０．００５〜０．０４０％を含有する鋼スラブを熱間圧延し、冷間圧延し、一次再結晶焼鈍し、仕上焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法において、上記一次再結晶焼鈍の昇温過程におけるＴ１（℃）：５００＋２×（ＮＢ−ＮＡ）とＴ２（℃）：６００＋２×（ＮＢ−ＮＡ）との間の昇温速度Ｓ１を８０℃／ｓｅｃ以上とし、かつ、温度Ｔ２〜７５０℃の間の平均昇温速度Ｓ２を、上記Ｓ１の０．１〜０．７倍とする。ここで、上記式中の、ＮＡは冷延後の析出Ｎ量、ＮＢは一次再結晶焼鈍後の析出Ｎ量。
【選択図】図１

Description

本発明は、方向性電磁鋼板の製造方法に関し、具体的には、製品コイルの全長にわたって鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板を製造する方法に関するものである。
方向性電磁鋼板は、結晶方位がゴス方位（｛１１０｝＜００１＞）に高度に集積した軟磁性材料であり、主に変圧器の鉄心などとして用いられている。変圧器に用いられる方向性電磁鋼板には、無負荷損（エネルギーロス）を低減するため、５０Ｈｚの周波数で１．７Ｔに磁化させたときの磁気損失を表す鉄損Ｗ１７／５０（Ｗ／ｋｇ）が低いことが求められる。
電磁鋼板の鉄損は、結晶方位や純度等に依存するヒステリシス損と、比抵抗や板厚、磁区の大きさ等に依存する渦電流損との和で表される。したがって、鉄損を低減する方法としては、結晶方位の集積度を高めて磁束密度を向上させる方法や、電気抵抗を高めるＳｉの含有量を増加させる方法、鋼板の板厚を低減する方法、二次再結晶粒を微細化したり、磁区を細分化したりする方法等が知られている。
このうち、二次再結晶粒を微細化する技術としては、脱炭焼鈍時に急速加熱する方法や脱炭焼鈍直前に急速加熱処理し、一次再結晶集合組織を改善する方法が知られている。例えば、特許文献１には、最終板厚まで圧延した鋼板を脱炭焼鈍する直前に、ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２が０．２以下の非酸化性雰囲気中で１００℃／秒以上の加熱速度で７００℃以上の温度へ加熱処理することで、また、特許文献２には、最終板厚まで圧延した鋼板を脱炭焼鈍する前に、雰囲気酸素濃度５００ｐｐｍ以下で、加熱速度１００℃／秒以上で８００〜９５０℃に急速加熱処理し、脱炭焼鈍工程の前部領域の温度を急速加熱での到達温度よりも低い７７５〜８４０℃とし、引き続く後部領域の温度を前部領域よりも高い８１５〜８７５℃で脱炭焼鈍を施すことで、極めて低鉄損の方向性電磁鋼板が得られることが開示されている。また、特許文献３および特許文献４には、脱炭焼鈍工程の昇温段階の少なくとも６００℃以上の温度域を９５℃／ｓ以上または１００℃／ｓ以上の昇温速度で８００℃以上に加熱し、かつこの温度域の雰囲気を適正に制御することによって、被膜特性と磁気特性に優れる電磁鋼板を得る技術が開示されている。
特開平０７−０６２４３６号公報 特開平１０−２９８６５３号公報 特開２００３−０２７１９４号公報 特開２０００−２０４４５０号公報
上記従来技術の多くは、急速加熱する開始温度を一義的に決定し、かつ、急速加熱の到達温度を７００℃以上と規定することで、一次再結晶集合組織を改善し、二次再結晶粒の微細化を図っている。しかしながら、発明者らの研究によれば、確かに、上記従来技術を適用することにより、多くの場合、二次再結晶粒を微細化でき、鉄損が改善されるが、急速加熱する前の析出物の析出状態によっては、二次再結晶挙動が安定せず、コイル全長にわたって上記改善効果を得ることができない場合があることが明らかとなった。
本発明は、従来技術が抱える上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、二次再結晶挙動を安定化させることによって製品コイルの全長にわたって二次再結晶粒を微細化し、もって、製品コイルの全長を低鉄損とすることができる方向性電磁鋼板の有利な製造方法を提案することにある。
発明者らは、上記課題の解決に向けて、従来技術で一義的に定められている急速加熱温度領域における鋼板中の窒素（Ｎ）の析出状態が一次再結晶挙動に及ぼす影響について様々な観点から検討を行なった。その結果、鋼板中のＮの析出状態（析出量）によって、好適な急速加熱温度領域が変化している可能性があることがわかってきた。というのは、一般に、鋼板中の固溶Ｎは、結晶粒界や転位上に偏在しており、冷間圧延後の鋼板中に残留している固溶Ｎは、その後の熱処理の昇温過程で析出するが、その多くは、偏在する転位上に析出し、転位のポリゴン化を抑制し、組織の回復や再結晶の開始を遅滞させる効果がある。そして、上記効果は、固溶Ｎの析出状態（析出量）によって、変化すると考えられるからである。
そこで、発明者らは、回復温度域や再結晶温度域と昇温速度との関係を正確に把握し、制御することで、二次再結晶粒の微細化を安定的に達成し得るのではないかと考え、さらに検討を重ねた。その結果、回復温度域や再結晶温度域のそれぞれの温度域のそれぞれに最適な昇温速度を設定する、すなわち、図１に示すように、主に回復のみが進行する比較的低温の温度域（以降、「低温度域」ともいう）に対しては高い昇温速度を設定してやること、および、回復と再結晶が進行する比較的高い温度域（以降、「高温度域」ともいう）に対しては、上記低温度域の昇温速度よりも低い昇温速度を設定してやることで、二次再結晶粒径の微細化を安定的に達成することが可能であることを見出し、本発明を開発した。
すなわち、本発明は、Ｃ：０．００１〜０．１０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：１．０〜５．０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３〜０．０５０ｍａｓｓ％、Ｎ：０．００１０〜０．０２０ｍａｓｓ％、ＳおよびＳｅのうちから選ばれる１種または２種：合計０．００５〜０．０４０ｍａｓｓ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延し、必要に応じて熱延板焼鈍を施した後、１回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延をして最終板厚の冷延板とし、一次再結晶焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍する一連の工程からなる方向性電磁鋼板の製造方法において、上記一次再結晶焼鈍の昇温過程において、下記（１）式；
Ｔ１（℃）：５００＋２×（ＮＢ−ＮＡ） ・・・（１）
から求められる温度Ｔ１と、下記（２）式；
Ｔ２（℃）：６００＋２×（ＮＢ−ＮＡ） ・・・（２）
から求められる温度Ｔ２との間の昇温速度Ｓ１を８０℃／ｓｅｃ以上とし、かつ、温度Ｔ２〜７５０℃の間の平均昇温速度Ｓ２を、上記Ｓ１の０．１〜０．７倍とすることを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法である。ここで、上記（１）、（２）式中の、ＮＡは最終冷間圧延後の析出Ｎ量（ｍａｓｓｐｐｍ）、ＮＢは一次再結晶焼鈍後の析出Ｎ量（ｍａｓｓｐｐｍ）である。
本発明の方向性電磁鋼板の製造方法は、上記一次再結晶焼鈍後の析出Ｎ量ＮＢ（ｍａｓｓｐｐｍ）に代えて、鋼スラブの全Ｎ含有量ＮＢ´（ｍａｓｓｐｐｍ）を用いることを特徴とする。
また、本発明の方向性電磁鋼板の製造方法における上記鋼スラブは、上記成分組成に加えてさらに、Ｃｕ：０．０１〜０．２ｍａｓｓ％、Ｎｉ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｃｒ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｍｏ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｓｂ：０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｓｎ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｂｉ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｐ：０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％およびＮｂ：０．０００５〜０．０１００ｍａｓｓ％のうちから選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする。
本発明によれば、製品コイルの全長にわたって二次再結晶粒を安定して微細化することができるので、高い歩留まりで低鉄損の方向性電磁鋼板を製造することが可能となる。
一次再結晶焼鈍における本発明の昇温パターンを、従来技術の昇温パターンと比較して説明する図である。
まず、本発明の基本的技術思想である、主に回復のみが進行する比較的低温の温度域（低温度域）に対して高い昇温速度を設定し、回復と再結晶が進行する比較的高い温度域（高温度域）に対して低温度域よりも低い昇温速度を設定することで、二次再結晶粒の微細化を安定的に達成することについて説明する。
二次再結晶挙動を適正化するためには、一次再結晶集合組織の制御が必要である。特に、二次再結晶粒を微細化するためには、一次再結晶集合組織中のゴス方位（｛１１０｝＜００１＞）の核の数が重要である。また、二次再結晶を安定的に生じさせ、なおかつ、粗大な二次再結晶粒に成長させないためには、ゴス方位に蚕食される｛１１１｝一次再結晶組織の多寡が大きく関係する。
まず、主に回復のみが進行する低温度域の昇温速度を高める理由について説明する。
上記ゴス方位（｛１１０｝＜００１＞）の核は、圧延組織の歪エネルギーが蓄積され易い｛１１１｝繊維組織中に生じる変形帯の中に存在することが知られている。この変形帯は、｛１１１｝繊維組織の中でも、特に歪エネルギーが蓄積された領域である。
ここで、一次再結晶焼鈍における低温度域の昇温速度が低い場合には、歪エネルギーが極めて高い変形帯が優先的に回復を起こし、歪エネルギーが緩和されてしまうため、ゴス方位核の再結晶が起こり難くなる。一方、上記低温度域の昇温速度が高い場合には、歪エネルギーが高い状態のままで変形帯を高温まで保持することができるので、ゴス方位核の再結晶を優先的に起こさせることができる。
次に、上記低温度域に続く高温度域で、低温度域よりも昇温速度を低くし、かつ、その昇温速度を特定範囲に限定する理由について説明する。
一般に、ゴス方位（｛１１０｝＜００１＞）に蚕食され易い｛１１１｝一次再結晶組織が多過ぎると、二次再結晶粒（ゴス方位粒）の成長が促進されるため、ゴス方位の核が多数あっても、それぞれが成長する前に、１つの結晶粒が粗大化してしまうおそれがある。逆に、｛１１１｝一次再結晶組織が少な過ぎると、二次再結晶粒が成長し難くなり、二次再結晶不良を起こす。したがって、｛１１１｝一次再結晶組織は適正量に制御する必要がある。
ここで、｛１１１｝一次再結晶組織は、圧延組織中の｛１１１｝繊維組織が再結晶することで生じる。また、圧延集合組織は｛１１１｝繊維組織に集積しているため、特別な熱処理等をしない限り、一次再結晶集合組織の主方位は｛１１１｝一次再結晶組織となる。また、｛１１１｝繊維組織は、ゴス方位の核を生成する変形帯ほどではないものの、周囲の他の組織に比べて歪エネルギーが高い。そのため、主に回復のみが生じる低温度域を急速加熱する熱処理条件では、ゴス方位に次いで再結晶しやすい結晶方位であるといえる。
低温度域を急速加熱した後、高温度域の昇温速度を遅くすることで、歪エネルギーを保持した変形帯や｛１１１｝繊維組織からの再結晶を促進することができる。しかし、遅くし過ぎると、ゴス方位の核も多少増加するが、元来、組織的に主方位となる｛１１１｝一次再結晶組織はさらに過剰に増加する。その結果、｛１１１｝一次再結晶組織が過多となり、二次再結晶焼鈍において、ゴス方位粒が粗大化してしまう。
しかし、回復と再結晶が同時に進行する比較的高い高温度域を、低温度域と同様の高い昇温速度で加熱すると、ゴス方位や、その次に再結晶しやすい｛１１１｝一次再結晶組織の再結晶が進行する前に、全ての方位の結晶も一次再結晶を開始するため、集合組織としてはランダム化する。その結果、｛１１１｝一次再結晶組織が少なくなり、二次再結晶そのものが生じなかったりする。
ここで、上記低温度域の範囲および高温度域の範囲は、材料の回復温度や再結晶温度と密接な関係を有しているために、前述したように、一次再結晶焼鈍における転位のポリゴン化を抑制し、組織の回復や再結晶の開始を遅滞させる効果のある固溶Ｎの析出状態、具体的には、一次再結晶焼鈍において析出してくるＮ量によって変化する。そのため、上記析出Ｎ量に応じて昇温速度も変化させる必要があることになる。
本発明は、上記技術思想に立脚するものである。
次に、本発明の方向性電磁鋼板の素材となる鋼スラブの成分組成について説明する。
Ｃ：０．００１〜０．１０ｍａｓｓ％
Ｃは、ゴス方位粒を発生させるのに有用な成分であり、かかる作用を発現させるためには、０．００１ｍａｓｓ％以上の含有を必要とする。一方、Ｃが０．１０ｍａｓｓ％を超えると、脱炭焼鈍において脱炭不足を起こして磁気特性の低下を招くおそれがある。よって、Ｃは０．００１〜０．１０ｍａｓｓ％の範囲とする。
Ｓｉ：１．０〜５．０ｍａｓｓ％
Ｓｉは、鋼の電気抵抗を高めて、鉄損を低下させる効果があり、本発明では、少なくとも１．０ｍａｓｓ％の添加を必要とする。一方、５．０ｍａｓｓ％を超えて添加すると、冷間圧延することが困難となる。よって、Ｓｉは１．０〜５．０ｍａｓｓ％の範囲とする。好ましくは２．０〜４．５ｍａｓｓ％の範囲である。
Ｍｎ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％
Ｍｎは、鋼の熱間脆性の改善に有効に寄与するだけでなく、ＳやＳｅを含有している場合には、ＭｎＳやＭｎＳｅ等の析出物を形成し、インヒビタとしての機能を果たす。Ｍｎの含有量が０．０１ｍａｓｓ％未満では、上記効果が十分ではなく、一方、０．５ｍａｓｓ％を超える添加は、ＭｎＳやＭｎＳｅ等の析出物を溶解させるのに必要なスラブ加熱温度が極めて高温となり好ましくない。よって、Ｍｎは０．０１〜０．５ｍａｓｓ％の範囲とする。好ましくは０．０１〜０．３ｍａｓｓ％の範囲である。
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３〜０．０５０ｍａｓｓ％
Ａｌは、鋼中でＡｌＮを形成して分散第二相として析出し、インヒビタとして作用する有用成分である。しかし、ｓｏｌ．Ａｌでの含有量が０．００３ｍａｓｓ％未満では、十分な析出量を確保できず、上記効果は得られない。一方、ｓｏｌ．Ａｌで０．０５０ｍａｓｓ％を超えて添加すると、ＡｌＮの固溶に必要なスラブ加熱温度が極めて高温になると共に、熱延以降の熱処理でＡｌＮが粗大化し、インヒビタとしての作用が失われてしまう。よって、Ａｌは、ｓｏｌ．Ａｌで０．００３〜０．０５０ｍａｓｓ％の範囲とする。
Ｎ：０．００１０〜０．０２０ｍａｓｓ％
Ｎは、Ａｌと同様、インヒビタであるＡｌＮを形成するために必要な成分である。しかし、添加量が０．００１０ｍａｓｓ％未満では、ＡｌＮの析出が不十分である。一方、０．０２０ｍａｓｓ％を超えて添加すると、スラブ加熱時にふくれ等を生じるようになる。よって、Ｎは０．００１０〜０．０２０ｍａｓｓ％の範囲とする。
ＳおよびＳｅ：合計で０．００５〜０．０４０ｍａｓｓ％
ＳおよびＳｅは、ＭｎやＣｕと結合し、ＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｃｕ２−ＸＳ，Ｃｕ２−ＸＳｅを形成して鋼中に分散第二相として析出し、インヒビタとして作用する有用成分である。これらＳ，Ｓｅの合計の添加量が０．０１ｍａｓｓ％未満では、上記添加効果が十分に得られず、一方、０．０５ｍａｓｓ％を超える添加は、スラブ加熱時の固溶が不完全となるだけでなく、製品の表面欠陥の原因ともなる。よって、これらの元素の添加量は、単独添加または複合添加を問わず、０．０１〜０．０５ｍａｓｓ％の範囲とする。
本発明の方向性電磁鋼板は、上記成分組成に加えてさらに、Ｃｕ：０．０１〜０．２ｍａｓｓ％、Ｎｉ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｃｒ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｍｏ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｓｂ：０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｓｎ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｂｉ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｐ：０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％およびＮｂ：０．０００５〜０．０１００ｍａｓｓ％のうちから選ばれる１種または２種以上を添加することができる。
Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｂｉ，Ｐ，ＴｉおよびＮｂは、結晶粒界や表面に偏析しやすい元素、あるいは、炭窒化物を形成する元素であり、補助的なインヒビタとしての作用を有する。したがって、これらの元素を添加することで、さらなる磁気特性の改善を図ることができる。しかし、上記添加量に満たない場合には、二次再結晶過程の高温域で、一次再結晶粒の粗大化を抑制する効果が十分に得られない。一方、上記添加量を超えると、二次再結晶不良や被膜の外観不良を発生しやすくなる。よって、これらの元素を添加する場合には、上記範囲で添加するのが好ましい。
上記のように、本発明の方向性電磁鋼板の素材となる鋼スラブは、Ｎを０．００１０ｍａｓｓ％以上含有し、かつ、窒化物を形成して析出するＡｌなどの窒化物形成元素を含有するものであることが必要である。
なお、上述した成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。ただし、本発明の作用効果を害しない範囲内であれば、その他の成分の含有を拒むものではない。
次に、本発明の方向性電磁鋼板の製造方法について説明する。
本発明の方向性電磁鋼板の製造方法は、上述した本発明に適合する成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延し、必要に応じて熱延板焼鈍を施した後、１回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延をして最終板厚の冷延板とし、一次再結晶焼鈍し、ＭｇＯやＡｌ２Ｏ３等を主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍する一連の工程からなるものである。
ここで、上記鋼スラブの製造方法は、本発明に適合する成分組成を満たすよう調整する必要があること以外は特に制限はなく、通常公知の製造方法を用いることができる。また、鋼スラブの熱間圧延に先立って再加熱する温度は、インヒビタ成分を完全に固溶させる必要があることから、１３００℃以上とすることが好ましい。
また、熱間圧延条件、必要に応じて行う熱延板焼鈍条件、および、最終板厚の冷延板とする１回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延条件についても、常法に準じて行えばよく、特に制限はない。なお、上記冷間圧延において、パス間時効や温間圧延を適宜採用してもよい。以下、冷間圧延以降の製造条件について説明する。
冷間圧延後の一次再結晶焼鈍は、二次再結晶粒の微細化を安定的に実現し、コイル内における低鉄損となる領域の比率を高めるため、昇温過程の、主に回復のみが進行する低温度域と、回復に加えて一次再結晶が進行する高温度域の昇温速度を、それぞれ適正に制御する必要がある。具体的には、上記低温度域の昇温速度を通常の一次再結晶焼鈍よりも高い８０℃／ｓｅｃ以上に設定すると共に、上記高温度域での昇温速度を低温度域の昇温速度の０．１〜０．７倍の範囲に設定することで、安定的に鉄損低減効果が得ることができる。
ここで、上記昇温過程における低温度域および高温度域の温度範囲は、鋼板中のＮの析出状態を基に決定する。冷間圧延後に存在する固溶Ｎは、結晶粒界や転位上に偏在し、一次再結晶焼鈍の昇温過程においては窒化物を形成し、転位上に微細析出するため、転位の移動を制限し、ポリゴン化を抑制する、すなわち、圧延組織の回復や再結晶を遅滞させる効果がある。したがって、一次再結晶焼鈍で析出したＮ量が、回復や再結晶に大きく影響すると考えられる。
このような考えの下、発明者らは、最終冷間圧延後の鋼板中の析出Ｎ量ＮＡ（ｍａｓｓｐｐｍ）と、一次再結晶焼鈍後の鋼板中の析出Ｎ量ＮＢ（ｍａｓｓｐｐｍ）とを測定し、それらの差（ＮＢ−ＮＡ）（ｍａｓｓｐｐｍ）が一次再結晶焼鈍で新たに析出するＮ量と仮定し、この（ＮＢ−ＮＡ）と、良好な磁気特性が得られる昇温条件（昇温速度、温度範囲）との関係について調査するため、多くの実験を重ねた。その結果、以下に示すような（ＮＢ−ＮＡ）に応じた適正な昇温条件が存在することを見出した。
まず、低温度域では、下記（１）式；
Ｔ１（℃）：５００＋２×（ＮＢ−ＮＡ） ・・・（１）
から求められる温度Ｔ１と、下記（２）式；
Ｔ２（℃）：６００＋２×（ＮＢ−ＮＡ） ・・・（２）
から求められる温度Ｔ２との間の昇温速度Ｓ１を８０℃／ｓｅｃ以上とする必要があることがわかった。
上記（１）式および（２）式は、一次再結晶焼鈍において析出するＮ量が多くなると、回復や再結晶が遅延するため、低温度域の温度範囲が高温化することを示している。
また、この温度範囲の昇温速度Ｓ１が８０℃／ｓｅｃより遅いと、ゴス方位｛１１０｝＜００１＞の核が生成する変形帯で回復が生じてしまい、ゴス方位核の優先的な再結晶が生じず、Ｇｏｓｓ方位核の数を多くすることができないため、二次再結晶粒を微細化することができない。
なお、本発明では、この低温度域での昇温速度を８０℃／ｓｅｃ以上に高めればよいので、Ｔ１未満の温度から平均昇温速度を８０℃／ｓｅｃ以上としていてもよい。
次に、回復と共に再結晶が進行する高温度域は、上記Ｔ２（＝６００＋２（ＮＢ−ＮＡ））〜７５０℃の温度範囲とし、その間の昇温速度Ｓ２は、低温度域の昇温速度Ｓ１の０．１〜０．７倍の範囲とするのが好ましい。
ここで、高温度域の温度範囲の下限温度は、低温度域の上限温度Ｔ２であり、昇温速度Ｓ１で加熱したことにより特定の結晶方位（ゴス方位）のみが再結晶を開始する温度に相当する。一方、上限温度は、殆どの結晶が再結晶してしまう温度である７５０℃である。
また、高温度域の昇温速度Ｓ２が、Ｓ１と関係するのは、低温度域の昇温速度が高いほど、優先的に再結晶を起こさせたいゴス方位の回復を抑制した状態にできるため、高温度域の滞留時間は短くても、ゴス方位の再結晶を促進することができ、低温度域の昇温速度Ｓ１に応じて、高温度域の最適昇温速度もそれに応じて高くなるものと考えられるからである。
ただし、高温度域の昇温速度Ｓ２が高過ぎる場合は、優先的に再結晶させたい組織の再結晶までも抑制した状態となるため、すべての方位が再結晶を起こし、再結晶集合組織がランダム化するため、二次再結晶不良を起こすため、Ｓ２の昇温速度はＳ１の０．７倍以下に制限するのが好ましい。逆に、この高温度域の昇温速度Ｓ２が、遅くなり過ぎると、｛１１１｝一次再結晶組織が多くなり、二次粒の微細化効果が得られなくなるので、Ｓ１の０．１倍以上とするのが好ましい。
なお、本発明は、冷間圧延で導入された転位上に偏在しているＮが、そのまま一次再結晶焼鈍で転位上に窒化物を形成して析出することを前提としている。そのため、一次再結晶焼鈍で鋼中Ｎ量を増加させる窒化処理を行うような場合には、本発明を適用することはできない。
なお、一般に一次再結晶焼鈍は、脱炭焼鈍と兼ねて実施される場合が多く、本発明においても、脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍とすることができる。この場合、脱炭焼鈍は、雰囲気の酸化度がＰＨ２Ｏ／ＰＨ２で０．１以上の湿水素雰囲気下で、本発明に適合した昇温速度で加熱処理することが好ましい。また、焼鈍設備の制約がある場合には、本発明に適合した温度範囲と昇温速度による加熱処理を、非酸化性雰囲気下で実施した後、脱炭焼鈍を施すようにしてもよい。
上記のようにして一次再結晶焼鈍した鋼板は、その後、鋼板表面に適宜、焼鈍分離剤を塗布した後、二次再結晶を起こさせる仕上焼鈍を施す。上記焼鈍分離剤としては、例えば、フォルステライト被膜を形成させる場合には、ＭｇＯを主成分とし、必要に応じてＴｉＯ２などを添加したものを、また、フォルステライト被膜を形成させない場合には、ＳｉＯ２やＡｌ２Ｏ３を主成分としたものを用いることができる。
仕上焼鈍した鋼板は、その後、鋼板表面の未反応焼鈍分離剤を除去した後、必要に応じて、鋼板表面に絶縁被膜を塗布・焼き付けたり、形状矯正のための平坦化焼鈍を施したりして製品板とする。なお、上記絶縁被膜の種類については、特に制限はないが、鉄損をより低減するには、鋼板表面に引張張力を付与する張力コーティングを用いることが好ましく、例えば、特開昭５０−７９４４２号公報や特開昭４８−３９３３８号公報等に記載されているリン酸塩−クロム酸−コロイダルシリカを含有する塗布液を焼き付けた絶縁被膜を好ましく用いることができる。また、前述した焼鈍分離剤にフォルステライト被膜を形成しないものを用いる場合には、仕上焼鈍後の鋼板表面に改めてＭｇＯを主成分とする水スラリを塗布し、フォルステライト被膜を形成する焼鈍を施してから、絶縁被膜を被成してもよい。また、鉄損をより低減するため、仕上焼鈍後の鋼板に、プラズマジェットやレーザー照射、電子ビーム照射を線状に施したり、突起状ロールで線状の歪を付与したりする公知の磁区細分化処理を施してもよい。
斯くして、本発明の製造方法によれば、製品コイルの全長にわたって安定的に二次再結晶組織を微細化することができるので、鉄損の低い方向性電磁鋼板を高い歩留まりをもって製造することができる。
Ｃ：０．０６ｍａｓｓ％、Ｓｉ：３．３ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．０８ｍａｓｓ％、Ｓ：０．０２３ｍａｓｓ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３ｍａｓｓ％、Ｎ：０．００８ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．２ｍａｓｓ％およびＳｂ：０．０２ｍａｓｓ％を含有する鋼スラブを１４３０℃×３０分加熱後、熱間圧延して板厚：２．２ｍｍの熱延板とし、１０００℃×１分間の熱延板焼鈍を施した後、冷間圧延して板厚：１．５ｍｍの中間冷延板とし、中間焼鈍を施した。なお、この中間焼鈍は、１１００℃まで加熱後、冷却速度を３０℃／ｓｅｃとしてＮの析出を促進させる条件と、１１５０℃まで加熱後、冷却速度を１００℃／ｓｅｃとしてＮを固溶状態に留める条件の２水準で行った。その後、さらに冷間圧延を行い板厚：０．２３ｍｍの最終冷延板とした。
得られた各冷延コイルの長手方向、幅方向の中央部から、１００ｍｍ×３００ｍｍの試験片を採取し、実験室にて、一次再結晶と脱炭を兼ねた一次再結晶焼鈍を施した。なお、上記一次再結晶焼鈍は、通電加熱炉を用いて、表１に示したように、３００℃から８００℃間の昇温速度を種々に変化させて加熱した後、８４０℃×２分間保持して脱炭を進行させた。この際、雰囲気のＰＨ２Ｏ／ＰＨ２は０．３とした。
また、上記冷延板から採取した試験片を、１０ｍａｓｓ％のＡＡ系電解液（アセチルアセトン）を用いて電解し、ろ過、抽出して残された残渣から、冷延板における析出Ｎ量を定量し、この値を冷延板の析出Ｎ量ＮＡとした。また、一次再結晶焼鈍終了後の鋼板についても、同様にして析出Ｎ量を定量し、この値を一次再結晶焼鈍後の析出Ｎ量ＮＢとし、上記ＮＢとＮＡの差（ＮＢ−ＮＡ）を一次再結晶焼鈍で新たに析出したＮ量とした。
次いで、上記一次再結晶焼鈍（脱炭焼鈍）した試験片を、それぞれの加熱条件について各５０枚ずつ作製し、これらの試験片の表面に、ＭｇＯを主成分とし、ＴｉＯ２を１０ｍａｓｓ％添加した焼鈍分離剤を水スラリ状にして塗布乾燥し、仕上焼鈍を施して二次再結晶させた後、リン酸塩系の絶縁張力コーティングを塗布・焼付けた。
斯くして得た各加熱条件の５０枚の試験片すべてについて、鉄損Ｗ１７／５０を単板磁気試験機で測定し、平均値と標準偏差を求めた。また、上記鉄損測定後、試験片からコーティングを酸洗して除去し、線分法で３００ｍｍ長の範囲の二次再結晶粒径を測定し、５０枚の平均値を求めその結果を表１に併記した。この結果から、本発明に適合する条件で一次再結晶焼鈍の昇温を行った鋼板は、二次再結晶粒径が小さく、鉄損特性も良好で、ばらつきも軽減されていることがわかる。
Figure 2013064178
表２および表３に示す成分組成を有する鋼スラブを１４００℃×２０分加熱後、熱間圧延して板厚：２．０ｍｍの熱延板とし、１０００℃×１分間の熱延板焼鈍を施した後、冷間圧延して板厚：１．５ｍｍの中間冷延板とし、１１００℃×２分間の中間焼鈍を施した後、冷間圧延して板厚：０．２３ｍｍの最終冷延板とし、その後、電解エッチングにより線状溝を形成して磁区細分化処理を施した。
次いで、非酸化性雰囲気で、表２および表３に示す昇温速度で７５０℃まで加熱した後、７５０〜８４０℃まで平均昇温速度：１０℃／ｓｅｃで加熱し、その後、ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２＝０．３の雰囲気で２分間保持して脱炭する一次再結晶焼鈍を施した。次いで、上記一次再結晶後の鋼板表面に、ＭｇＯを主成分とし、ＴｉＯ２を１０ｍａｓｓ％添加した焼鈍分離剤を水と混ぜてスラリ状として塗布・乾燥し、コイルに巻き取り、仕上焼鈍を施した後、リン酸塩系の絶縁張力コーティングの塗布焼付けと鋼帯の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を施して製品板とした。
なお、この製造工程において、冷間圧延後の鋼板の析出Ｎ量ＮＡと、一次再結晶後鋼板の析出Ｎ量ＮＢは、コイル長さ方向端部、幅方向中央部から採取した試験片を分析して求めた。
このようにして得た各製品コイルの長さ方向から一定間隔で、質量５００ｇ以上となるエプスタイン試験片を３０組分採取し、コイル全長にわたる鉄損Ｗ１７／５０を測定し、コイル全長内における鉄損の最悪値と、鉄損Ｗ１７／５０が０．８０Ｗ／ｋｇ以下である部分の製品コイル全長に対する比率（達成率：％）を求め、その結果を表２に併記した。
表２から、本発明に適合する条件で加熱した発明例では、鉄損Ｗ１７／５０の最悪値も良好で、かつ、鉄損Ｗ１７／５０が０．８０Ｗ／ｋｇ以下となるコイル内の比率（達成率）が高いことがわかる。
Figure 2013064178
Figure 2013064178
なお、本実施例のように、一次再結晶時に鋼中のＮを積極的に増加させない（窒化しない）場合には、一次再結晶焼鈍後には、鋼スラブ中のＮ量の全てが析出していると考えてもよい。したがって、実操業上は、冷間圧延後（一次再結晶焼鈍前）の析出Ｎ量が判明すれば、適切な昇温速度パターンを設定することができる。また、最終冷間圧延以前の焼鈍パターン等の製造条件が一定であれば、冷間圧延後の鋼板中の析出Ｎ量についても、事前の予備調査を基に推定することも可能である。
本発明の技術は、無方向性電磁鋼板の集合組織改善や、薄鋼板の集合組織改善にも適用することができる。

Claims (3)

  1. Ｃ：０．００１〜０．１０ｍａｓｓ％、
    Ｓｉ：１．０〜５．０ｍａｓｓ％、
    Ｍｎ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、
    ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３〜０．０５０ｍａｓｓ％、
    Ｎ：０．００１０〜０．０２０ｍａｓｓ％、
    ＳおよびＳｅのうちから選ばれる１種または２種：合計０．００５〜０．０４０ｍａｓｓ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延し、必要に応じて熱延板焼鈍を施した後、１回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延をして最終板厚の冷延板とし、一次再結晶焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍する一連の工程からなる方向性電磁鋼板の製造方法において、
    上記一次再結晶焼鈍の昇温過程において、下記（１）式から求められる温度Ｔ１と、下記（２）式から求められる温度Ｔ２との間の昇温速度Ｓ１を８０℃／ｓｅｃ以上とし、かつ、温度Ｔ２〜７５０℃の間の平均昇温速度Ｓ２を、上記Ｓ１の０．１〜０．７倍とすることを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法。
    記
    Ｔ１（℃）：５００＋２×（ＮＢ−ＮＡ） ・・・（１）
    Ｔ２（℃）：６００＋２×（ＮＢ−ＮＡ） ・・・（２）
    ここで、ＮＡ：最終冷間圧延後の析出Ｎ量（ｍａｓｓｐｐｍ）
    ＮＢ：一次再結晶焼鈍後の析出Ｎ量（ｍａｓｓｐｐｍ）
  2. 上記一次再結晶焼鈍後の析出Ｎ量ＮＢ（ｍａｓｓｐｐｍ）に代えて、鋼スラブの全Ｎ含有量ＮＢ´（ｍａｓｓｐｐｍ）を用いることを特徴とする請求項１に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
  3. 上記鋼スラブは、上記成分組成に加えてさらに、Ｃｕ：０．０１〜０．２ｍａｓｓ％、Ｎｉ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｃｒ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｍｏ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｓｂ：０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｓｎ：０．０１〜０．５ｍａｓｓ％、Ｂｉ：０．００１〜０．１ｍａｓｓ％、Ｐ：０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％およびＮｂ：０．０００５〜０．０１００ｍａｓｓ％のうちから選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
JP2011203349A 2011-09-16 2011-09-16 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 Active JP5434999B2 (ja)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011203349A JP5434999B2 (ja) 2011-09-16 2011-09-16 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法
US14/344,805 US20140338794A1 (en) 2011-09-16 2012-09-14 Method of producing grain-oriented electrical steel sheet having excellent iron loss properties
KR1020147005984A KR101600724B1 (ko) 2011-09-16 2012-09-14 철손 특성이 우수한 방향성 전기 강판의 제조 방법
CN201280043648.6A CN103781920B (zh) 2011-09-16 2012-09-14 铁损特性优异的取向性电磁钢板的制造方法
PCT/JP2012/073608 WO2013039193A1 (ja) 2011-09-16 2012-09-14 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法
RU2014115200/02A RU2572947C2 (ru) 2011-09-16 2012-09-14 Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали с превосходными свойствами потерь в железе
EP12832398.7A EP2757165B1 (en) 2011-09-16 2012-09-14 Method of producing grain-oriented electrical steel sheet having excellent iron loss properties

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011203349A JP5434999B2 (ja) 2011-09-16 2011-09-16 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法

Publications (3)

Publication Number Publication Date
JP2013064178A true JP2013064178A (ja) 2013-04-11
JP2013064178A5 JP2013064178A5 (ja) 2013-08-08
JP5434999B2 JP5434999B2 (ja) 2014-03-05

Family

ID=47883409

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011203349A Active JP5434999B2 (ja) 2011-09-16 2011-09-16 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20140338794A1 (ja)
EP (1) EP2757165B1 (ja)
JP (1) JP5434999B2 (ja)
KR (1) KR101600724B1 (ja)
CN (1) CN103781920B (ja)
RU (1) RU2572947C2 (ja)
WO (1) WO2013039193A1 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019178378A (ja) * 2018-03-30 2019-10-17 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2021139040A (ja) * 2020-02-28 2021-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5994981B2 (ja) * 2011-08-12 2016-09-21 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5360272B2 (ja) 2011-08-18 2013-12-04 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
EP2770075B1 (en) * 2011-10-20 2018-02-28 JFE Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet and method of producing the same
RU2600463C1 (ru) * 2012-09-27 2016-10-20 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали
BR112016026571B1 (pt) * 2014-05-12 2021-03-30 Jfe Steel Corporation Método para produção de chapa de aço elétrica orientada a grão
WO2015174361A1 (ja) 2014-05-12 2015-11-19 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6319605B2 (ja) * 2014-10-06 2018-05-09 Ｊｆｅスチール株式会社 低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法
WO2019013354A1 (ja) * 2017-07-13 2019-01-17 新日鐵住金株式会社 方向性電磁鋼板
KR102044321B1 (ko) * 2017-12-26 2019-11-13 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그의 제조방법
KR102164329B1 (ko) * 2018-12-19 2020-10-12 주식회사 포스코 방향성의 전기강판 및 그 제조 방법
CN112391512B (zh) * 2019-08-13 2022-03-18 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感取向硅钢及其制造方法
EP4174194A4 (en) * 2020-06-24 2024-07-03 Nippon Steel Corp METHOD FOR PRODUCING A GRAIN-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET
CN111663081B (zh) * 2020-07-10 2021-07-27 武汉科技大学 一种采用低温加热板坯的含铌取向硅钢及生产方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0762436A (ja) * 1993-08-24 1995-03-07 Nippon Steel Corp 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000144249A (ja) * 1998-11-10 2000-05-26 Kawasaki Steel Corp 被膜特性および磁気特性に優れる方向性けい素鋼板の製造方法
JP2000355717A (ja) * 1999-06-15 2000-12-26 Kawasaki Steel Corp 被膜特性と磁気特性に優れた方向性けい素鋼板およびその製造方法
JP2008001977A (ja) * 2006-05-24 2008-01-10 Nippon Steel Corp 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2012207278A (ja) * 2011-03-30 2012-10-25 Jfe Steel Corp 方向性電磁鋼板の製造方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE789262A (fr) 1971-09-27 1973-01-15 Nippon Steel Corp Procede de formation d'un film isolant sur un feuillard d'acierau silicium oriente
JPS5652117B2 (ja) 1973-11-17 1981-12-10
US4898626A (en) * 1988-03-25 1990-02-06 Armco Advanced Materials Corporation Ultra-rapid heat treatment of grain oriented electrical steel
RU2041268C1 (ru) * 1991-10-25 1995-08-09 Армко Инк. Способ получения высококремнистой электротехнической стали
CN1153227C (zh) * 1996-10-21 2004-06-09 杰富意钢铁株式会社 晶粒取向电磁钢板及其生产方法
DE69706388T2 (de) * 1996-10-21 2002-02-14 Kawasaki Steel Co Kornorientiertes elektromagnetisches Stahlblech
JP3456862B2 (ja) 1997-04-25 2003-10-14 新日本製鐵株式会社 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
DE69913624T2 (de) * 1998-09-18 2004-06-09 Jfe Steel Corp. Kornorientieres Siliziumstahlblech und Herstellungsverfahren dafür
JP3537339B2 (ja) 1999-01-14 2004-06-14 新日本製鐵株式会社 皮膜特性と磁気特性に優れた方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP4598320B2 (ja) 2001-07-12 2010-12-15 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
WO2006132095A1 (ja) * 2005-06-10 2006-12-14 Nippon Steel Corporation 磁気特性が極めて優れた方向性電磁鋼板及びその製造方法
CN101454465B (zh) * 2006-05-24 2011-01-19 新日本制铁株式会社 高磁通密度的方向性电磁钢板的制造方法
JP4840518B2 (ja) * 2010-02-24 2011-12-21 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
EP2770075B1 (en) * 2011-10-20 2018-02-28 JFE Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet and method of producing the same

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0762436A (ja) * 1993-08-24 1995-03-07 Nippon Steel Corp 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000144249A (ja) * 1998-11-10 2000-05-26 Kawasaki Steel Corp 被膜特性および磁気特性に優れる方向性けい素鋼板の製造方法
JP2000355717A (ja) * 1999-06-15 2000-12-26 Kawasaki Steel Corp 被膜特性と磁気特性に優れた方向性けい素鋼板およびその製造方法
JP2008001977A (ja) * 2006-05-24 2008-01-10 Nippon Steel Corp 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2012207278A (ja) * 2011-03-30 2012-10-25 Jfe Steel Corp 方向性電磁鋼板の製造方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019178378A (ja) * 2018-03-30 2019-10-17 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP7214974B2 (ja) 2018-03-30 2023-01-31 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2021139040A (ja) * 2020-02-28 2021-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP7463976B2 (ja) 2020-02-28 2024-04-09 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2757165A1 (en) 2014-07-23
EP2757165A4 (en) 2015-07-01
CN103781920A (zh) 2014-05-07
JP5434999B2 (ja) 2014-03-05
KR101600724B1 (ko) 2016-03-07
WO2013039193A1 (ja) 2013-03-21
EP2757165B1 (en) 2017-02-15
RU2014115200A (ru) 2015-10-27
CN103781920B (zh) 2015-05-20
RU2572947C2 (ru) 2016-01-20
US20140338794A1 (en) 2014-11-20
KR20140044928A (ko) 2014-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5434999B2 (ja) 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法
JP6319605B2 (ja) 低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法
JP5780378B1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5991484B2 (ja) 低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法
WO2013024874A1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5760590B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6132103B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
US20150243419A1 (en) Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
JP6436316B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
WO2019131853A1 (ja) 低鉄損方向性電磁鋼板とその製造方法
JP2016000856A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5287615B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4205816B2 (ja) 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2014194073A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6056675B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5712652B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
US20230212720A1 (en) Method for the production of high permeability grain oriented electrical steel containing chromium
JP7338511B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5904151B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
US20240183011A1 (en) Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
CN117062921A (zh) 取向性电磁钢板的制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130620

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20130620

A871 Explanation of circumstances concerning accelerated examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871

Effective date: 20130620

A975 Report on accelerated examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005

Effective date: 20130709

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130723

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130906

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20131112

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20131125

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5434999

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250