JP2010222699A - 耐水素疲労フェライト鋼とその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】V(バナジウム)、Ti(チタン)、及びNb(ニオブ)から選択される1種以上の元素を添加し、組織中に少なくともフェライト結晶粒と共に、V、Ti、及びNbから選択される1種以上の元素の炭化物を含むようにすることで、フェライト鋼の水素環境下における絞り及び疲労き裂進展速度を改善させる。フェライト結晶粒の粒径が1μm以下の細粒である場合、粒径が数μm〜20μmの粗粒である場合、粒径が数μm〜60μmの粗粒である場合のいずれにおいても本発明の効果を確認することができた。
【選択図】図14
Description
V(バナジウム)、Ti(チタン)、及びNb(ニオブ)から選択される1種以上の元素を添加し、組織中に少なくともフェライト結晶粒と共に、V、Ti、及びNbから選択される1種以上の元素の炭化物を含むようにすることで、フェライト鋼の水素環境下における絞り及び疲労き裂進展速度を改善させる。フェライト結晶粒の粒径が1μm以下の細粒である場合、粒径が数μm〜20μmの粗粒である場合、粒径が数μm〜60μmの粗粒である場合のいずれにおいても本発明の効果を確認することができた。
= (1/4.24)VC+(1/3.99)TiC+(1/7.74)NbC (1)
ここで、C*、VC、TiC、NbCの単位はmass%である。また、C、V、Ti、Nbの原子量をそれぞれ、12.01、50.94、47.86、92.90とした。
組織中に含まれるCを全て固定するためには、
C<C* (2)
が成立する必要がある(Cの単位はmass%である)。
従って、各元素の添加量は、
V=VC、Ti=TiC、Nb=NbC (3)
となる。ここでV、Ti、Nbの単位はmass%である。
表1〜表4に供試材の化学成分を示す。いずれの材料も残部はFe(鉄)及び不可避的不純物である。表1には、比較用の一般的な機械構造用炭素鋼S45Cの化学成分を示す。
試験片への水素チャ一ジは浸漬チャ一ジ法を用い、水素チャ一ジ条件は鉄鋼協会やばね学会で標準化に検討されている方案に準拠した。すなわち、20mass%チオシアン酸アンモニウム水溶液中に浸して行った。水溶液温度は40℃に保った。チャ一ジ時間は48時間である。図9に、直径8mmの丸棒試験片における侵入水素量と浸漬時間の関係の例を示す。図9(a)は試験片がS45Cの場合であり、図9(b)は試験片が比較用母材(細粒材)、Ti02-II(細粒材)の場合である。図9の侵入水素量は約15時間で飽和するため、本発明ではチャ一ジ時間を48時間とした。
引張試験は最大容量が100kNのオートグラフ(株式会社 島津製作所製)を用い、JIS B7721に基づいて行った。試験速度は0.5mm/minである。試験片はJIS 14A号の丸棒試験片で、直径は5mm、標点距離Lは25mmである。
(4−1.疲労寿命試験)
疲労寿命試験は、最大容量50kNの油圧サ一ボ式引張圧縮疲労試験機(株式会社 島津製作所製)を用い、正弦波、軸荷重の下で行った。応力比R(最小応力/最大応力:σmin/σmax)は-1である。繰返し速度は未チャ一ジ材では30Hzのみとし、水素チャ一ジ材では0.2Hz、2Hz、及び30Hzの3種類行った。ただし、S45Cと比較用母材(細粒材)の場合には、疲労寿命に及ぼす繰返し速度の依存性が大きかったため、0.02Hzの実験も加えた。また、疲労試験は、試験片からの水素放出が少ない低寿命側(高応力側)の試験を中心に行った。図10に疲労寿命試験に用いた試験片を示す。これらは疲労寿命試験に一般に用いられる形状の試験片である。試験片は、図10(a)に示す平滑試験片と、図10(b)に示す切欠試験片の両方を用いた。平滑試験片は直径8mmの平行部付き丸棒である。切欠試験片では、平滑試験片中央部に深さ1.5mmのV溝環状切欠きを導入した。応力集中係数Ktは3.7である。試験部表面の最終仕上げは、JIS R6252の600番研磨紙による軸方向研磨である。
疲労特性に及ぼす水素の影響をさらに明確にするために、一部の材料について疲労き裂進展試験を実施した。疲労き裂進展試験は最大容量10kNの油圧サ一ボ式引張圧縮疲労試験機を用い、正弦波、繰返し速度30Hzの下で行った。応力拡大係数範囲ΔKを減少させる方法として、図11に示す2種類の方法を用いた。一つは図11(a)に示すように、応力比Rを一定に保って最大荷重(Pmax)と最小荷重(Pmin)を共に減少させる方法(R=0.1一定ΔK減少試験、又はR=0.5一定ΔK減少試験)である。この方法は一般によく用いられている。他方は図11(b)に示すように、最大荷重(Pmax)を一定に保ち、最小荷重(Pmin)をき裂進展につれて上昇させる方法(Pmax一定ΔK減少試験)である。ΔK減少率は両試験とも、dΔK/da = -2GPa・m1/2とした。
疲労試験終了後、ただちに試験部から試料を切り出して侵入水素量をガスクロマトグラフィ方式の昇温離脱分析装置(TDA)で測定した。昇温速度は100℃/h、昇温到達温度は600℃として500℃までに放出される累積水素量を侵入水素量とした。
(5−1.引張特性)
表7(a)にS45C未チャージ材、表7(b)にS45C水素チャージ材の引張試験結果をそれぞれ示す。表8(a)にシリーズI(細粒材)未チャージ材、表8(b)にシリーズI(細粒材)水素チャージ材、表8(c)に3%予ひずみを与えたシリーズI(細粒材)水素チャージ材の試験結果をそれぞれ示す。表9(a)にシリーズII(細粒材)未チャージ材、表9(b)にシリーズII(細粒材)水素チャージ材の試験結果をそれぞれ示す。さらに、表10(a)にシリーズI(粗粒材:600℃で1時間焼鈍)未チャージ材、表10(b)にシリーズI(粗粒材:600℃で1時間焼鈍)水素チャージ材の試験結果をそれぞれ示す。
図15にS45C平滑試験片のS-N特性、すなわち応力振幅σa(応力幅Δσ=(最大応力σmax-最小応力σmin)×1/2)と破断寿命の関係を示す。図中には疲労破壊試験片から切り出した試料で測定した残留水素量(mass ppm)も示す。最低繰返し速度の0.02Hzでは、試験時間が66時間に及んだために、残留水素量は0.42mass ppmと少なくなったが、0.2Hz、2Hzの高速試験では、残留水素量がそれぞれ0.71mass ppm、1.03mass ppmと多く残留していた。この図15から、水素チャ一ジ材の疲労寿命は、繰返し速度に関係なく、未チャ一ジ材の結果とほぼ一致し、水素の影響は認められない。
Claims (15)
- V(バナジウム)、Ti(チタン)、及びNb(ニオブ)から選択される1種以上の元素が添加されることにより、フェライト結晶粒を主体とする組織中にV、Ti、及びNbから選択される1種以上の元素の炭化物を含み、
水素環境下における絞り及び疲労き裂進展速度が改善されたことを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼。 - 請求項1に記載した耐水素疲労フェライト鋼であって、前記組織は、粒径が1μm以下である細粒のフェライト結晶粒を主体とすることを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼。
- 請求項1に記載した耐水素疲労フェライト鋼であって、前記組織は、粒径が数μm〜20μmである粗粒のフェライト結晶粒を主体とすることを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼。
- 請求項1に記載した耐水素疲労フェライト鋼であって、前記組織は、粒径が数μm〜60μmである粗粒のフェライト結晶粒を主体とすることを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼。
- 請求項1ないし4から選択されるいずれか1項に記載した耐水素疲労フェライト鋼であって、前記V、Ti、及びNbから選択される1種以上の元素の添加量は、組織中のC(炭素)を全て前記炭化物により固定するために必要な量以上であることを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼。
- 請求項1ないし4から選択されるいずれか1項に記載した耐水素疲労フェライト鋼であって、前記V、Ti、及びNbの全ての元素の炭化物を含み、
当該V、Ti、及びNbの添加量は、組織中のC(炭素)を全て前記炭化物により固定するために必要な量と概ね同量であることを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼。 - 請求項1ないし4から選択されるいずれか1項に記載した耐水素疲労フェライト鋼であって、前記V、Ti、及びNbから選択される1種以上の元素の添加量は、組織中のC(炭素)を全て前記炭化物により固定するために必要な量より少なく、当該量の4分の1以上であることを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼。
- 請求項1ないし4から選択されるいずれか1項に記載した耐水素疲労フェライト鋼であって、前記V、Ti、及びNbのうち、添加されている元素はVのみであり、
当該Vの添加量は、組織中のC(炭素)を全て当該Vの炭化物により固定するために必要な量より少ないことを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼。 - 請求項1ないし4から選択されるいずれか1項に記載した耐水素疲労フェライト鋼であって、前記V、Ti、及びNbのうち、添加されている元素はVのみであり、
当該Vの添加量は、組織中のC(炭素)を全て当該Vの炭化物により固定するために必要な量より少なく、当該量の4分の1以上であることを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼。 - V(バナジウム)、Ti(チタン)、及びNb(ニオブ)から選択される1種以上の元素を添加し、フェライト結晶粒を主体とする組織中にV、Ti、及びNbから選択される1種以上の元素の炭化物を含むようにすることで、フェライト鋼の水素環境下における絞り及び疲労き裂進展速度を改善させることを特徴とする耐水素疲労フェライト鋼の製造方法。
- 請求項10に記載した耐水素疲労フェライト鋼の製造方法であって、前記V、Ti、及びNbから選択される1種以上の元素の添加量は、前記組織中のC(炭素)を全て前記炭化物により固定するために必要な量以上であることを特徴とする前記製造方法。
- 請求項10に記載した耐水素疲労フェライト鋼の製造方法であって、前記V、Ti、及びNbの全ての元素の炭化物を含み、当該V、Ti、及びNbの添加量は、組織中のC(炭素)を全て前記炭化物により固定するために必要な量と概ね同量であることを特徴とする前記製造方法。
- 請求項10に記載した耐水素疲労フェライト鋼の製造方法であって、前記V、Ti、及びNbから選択される1種以上の元素の添加量は、組織中のC(炭素)を全て前記炭化物により固定するために必要な量より少なく、当該量の4分の1以上であることを特徴とする前記製造方法。
- 請求項10に記載した耐水素疲労フェライト鋼の製造方法であって、前記V、Ti、及びNbのうち、添加する元素はVのみとし、当該Vの添加量は、前記組織中のC(炭素)を全て当該Vの炭化物により固定するために必要な量より少ないことを特徴とする前記製造方法。
- 請求項10に記載した耐水素疲労フェライト鋼の製造方法であって、前記V、Ti、及びNbのうち、添加する元素はVのみとし、当該Vの添加量は、前記組織中のC(炭素)を全て当該Vの炭化物により固定するために必要な量より少なく、当該量の4分の1以上であることを特徴とする前記製造方法。
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