JP2010133517A - Synchronizing mechanism of transmission - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a synchronizing mechanism capable of increasing strength of a first sleeve spline without increasing cost, and capable of reducing the double bump, and capable of preventing gear disengagement. <P>SOLUTION: First sleeve chamfers 28a and 28b of the first sleeve spline 24 adjacent to a second sleeve spline 26 are formed asymmetrically so that an angle on the adjacent second sleeve spline side of the angles with a center line of the first sleeve spline is set to be identical with the angle with a center line of the adjacent second sleeve spline, and an angle on the opposite side is set to be identical with the angle with the center line of the adjacent first sleeve spline. Thus, although strength of a distal end of the first sleeve spline is increased, residual R can be prevented on the second sleeve spline side. The thickness is increased, time from completion of synchronizing action to engagement with a dog spline can be reduced, the double bump can be prevented, and a range of engagement with the dog spline can be secured largely, and gear disengagement can be prevented. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

この発明は、手動変速機（マニュアルトランスミッション）のシンクロ機構に関する。特に、長さの異なる２つの歯からなるスリーブスプラインを有するシンクロスリーブを具えたシンクロ機構に関する。   The present invention relates to a synchronization mechanism of a manual transmission (manual transmission). In particular, the present invention relates to a synchronization mechanism including a synchronization sleeve having a sleeve spline composed of two teeth having different lengths.

一般的に、手動変速機（マニュアルトランスミッション）は複数段の変速ギヤ列を有しており、シフトレバーによって変速段を切り替えて各段のギヤを噛み合いさせることにより、エンジンの動力を走行条件に応じて変換して取り出し、車輪を駆動するようにしている。このような手動変速機においては、ギヤの噛み合い状態を切り替えて変速する際に迅速且つ容易に変速を行うためのシンクロ機構を具えている。   In general, a manual transmission (manual transmission) has a plurality of speed change gear trains, and the power of the engine is adjusted according to the driving conditions by switching the speed steps with a shift lever and engaging the gears of each step. It is converted and taken out to drive the wheel. Such a manual transmission includes a synchronization mechanism for quickly and easily changing gears when changing the gear meshing state.

従来知られているように、手動変速機のシンクロ機構の一般的な作動原理は、シンクロスリーブがシンクロリング（シンクロナイザーリング）を押すことによって同期荷重を発生させて、差回転を生じていたドグギヤ（クラッチギヤ）の回転とシンクロスリーブ（ハブと一体）の回転とを同期させる。その後、役割を終えたシンクロリングはシンクロスリーブによって掻き分けられる。次に、シンクロスリーブはドグギヤを掻き分けるのであるが、シンクロスリーブがすり抜けた後のシンクロリングは同期荷重を発生しないために、シンクロスリーブ（詳しくはスリーブスプライン）がドグギヤ（詳しくはドグスプライン）に接触するまでに僅かな差回転が生じることがある（所謂同期崩れ）。この同期崩れが発生した場合にはシンクロスリーブとドグギヤとが干渉することとなって、これにより不快な振動が発生する。この現象は一般的に二段入り又は二段モーションと呼ばれ、シフトフィーリングを悪化させる原因となる。そこで、こうした二段入りを低減する技術として、例えば以下に示す特許文献１や特許文献２に記載されている技術が従来から知られている。
特許第2658539号公報 特開2005-155672号公報 As is known in the art, the general operating principle of the synchro mechanism of a manual transmission is that the synchro sleeve generates a synchronous load by pushing the synchro ring (synchronizer ring), and the dog gear has generated differential rotation. The rotation of the (clutch gear) and the rotation of the synchro sleeve (integrated with the hub) are synchronized. After that, the synchro ring that has finished its role is scraped off by the synchro sleeve. Next, the synchro sleeve scrapes the dog gear, but the synchro ring after the synchro sleeve slips through does not generate a synchronous load. A slight differential rotation may occur until this occurs (so-called loss of synchronization). When the synchronization loss occurs, the synchro sleeve and the dog gear interfere with each other, thereby generating unpleasant vibration. This phenomenon is generally referred to as two-stage or two-stage motion, and causes the shift feeling to deteriorate. Thus, as a technique for reducing such double entry, for example, techniques described in Patent Document 1 and Patent Document 2 shown below have been conventionally known.
Japanese Patent No. 2658539 JP 2005-155672 A

上記特許文献１に記載された技術では、ドグスプラインの形状を回転方向の前側と後側とで非対称に形成した所謂片チャンファなどと呼ばれる形状に構成しておき、シンクロスリーブがシンクロリングを掻き分けてからドグギヤに接触するまでのタイミングを短縮することによって、二段入りの発生を低減するようにしている。一方、上記特許文献２に記載された技術では、シンクロスリーブのスリーブスプラインをドグ掻き分け歯（第１スリーブスプライン）と同期作用を有する同期歯（第２スリーブスプライン）といった長さを異ならせた長短２つの歯で構成しておき、シンクロリングに当接してこれを掻き分ける同期歯よりドグスプラインに掻き込むドグ掻き分け歯（先行歯とも呼ぶ）を先行させることによって、シンクロ同期後の同期崩れに起因する二段入りの発生を低減するようにしている。   In the technique described in Patent Document 1, the shape of the dog spline is configured as a so-called single chamfer formed asymmetrically between the front side and the rear side in the rotational direction, and the synchro sleeves scrape the synchro rings. The occurrence of two-stage entry is reduced by shortening the timing from contact to the dog gear. On the other hand, in the technology described in Patent Document 2, the sleeve spline of the synchro sleeve has a length 2 such as a synchronous tooth (second sleeve spline) having a synchronizing action with a dog scraping tooth (first sleeve spline). Due to synchronization loss after synchro synchronization, it is made up of two teeth, and the dog scraping teeth (also called leading teeth) that abut the synchro ring and scrape this into the dog spline are preceded. The occurrence of double entry is reduced.

ところで、上述した特許文献２に記載のシンクロ機構によると、同期崩れによるギヤ鳴きが発生した際には、同期歯に先行するドグ掻き分け歯のみがドグギヤと接触している状態となるので、ドグ掻き分け歯の先端が磨耗・変形する恐れが非常に大きい。そこで、シンクロスリーブの内周に前記ドグ掻き分け歯と同期歯の長短２つの歯からなるスリーブスプラインを鍛造にて形成する際に、例えばドグ掻き分け歯における先端部分の角度（歯先端部において二面のなす角、所謂チャンファ角）を鈍角化して従来に比べて先端部分の肉厚を増すことによって、歯の先端部分の強度をアップすることが考えられる。一例を図５に示す。   By the way, according to the synchro mechanism described in Patent Document 2 described above, when gear squealing due to loss of synchronization occurs, only the dog scraping teeth preceding the synchronous teeth are in contact with the dog gear. There is a great risk that the tip of the tooth will be worn and deformed. Therefore, when forming the sleeve spline consisting of two teeth of the dog scraping teeth and the synchronous teeth on the inner periphery of the synchro sleeve by forging, for example, the angle of the tip portion of the dog scraping teeth (two surfaces at the tooth tip portion) It is conceivable to increase the strength of the tip portion of the tooth by making the angle formed, the so-called chamfer angle) obtuse and increasing the thickness of the tip portion as compared with the prior art. An example is shown in FIG.

図５は、ドグ掻き分け歯のチャンファ角を鈍角化したスリーブスプラインの一例を示す一部拡大図である。図５（Ａ）では、例えば同期歯２６のチャンファ角と同じ110°であったドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を120°に変更した例を示している（つまりは110°から120°へとドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を寝かせている）。この図から理解できるように、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を同期歯２６と同じ110°で形成したときに比べてより大きな角度で（鈍角に）形成すると、先端Ｔにより近い位置まで先端部分の肉厚（幅）を増すことができることから、ドグ掻き分け歯２４の先端部分の強度アップを図ることができることとなる。   FIG. 5 is a partially enlarged view showing an example of a sleeve spline in which the chamfer angle of the dog scraping teeth is made obtuse. FIG. 5A shows an example in which the chamfer angle of the dog scraping tooth 24, which is 110 °, which is the same as the chamfer angle of the synchronous tooth 26, is changed to 120 ° (that is, the dog chamfer angle is changed from 110 ° to 120 °). The chamfer angle of the scraping teeth 24 is laid down). As can be understood from this figure, when the chamfer angle of the dog scraping tooth 24 is formed at a larger angle (obtuse angle) than when it is formed at the same 110 ° as that of the synchronous tooth 26, Since the thickness (width) can be increased, the strength of the tip portion of the dog scraping tooth 24 can be increased.

しかし、スリーブスプラインを鍛造にて形成している場合、形成するスリーブスプラインのピッチ、つまりは隣り合って形成されるドグ掻き分け歯２４と同期歯２６との間隔によってはドグ掻き分け歯２４に対して上記したようなチャンファ角の角度変更を実施すると、新たな切削工程を追加しなければならなくなり、それに伴いシンクロスリーブの製造コストが高くなってしまうという懸案がある。すなわち、図５（Ａ）に示すようにして、同期歯２６に対して隣り合う位置に形成される同期歯２６よりも先端が突出したドグ掻き分け歯２４においてそのチャンファ角を鈍角化するように形成すると、図５（Ｂ）に示すように、同期歯２６のチャンファ３０におけるドグ掻き分け歯２４に対向する面側のエッジ部分Ｅに余分な「Ｒ残り」が発生する（図５（Ｂ）において楕円で囲んだうちの黒く塗りつぶした箇所）。   However, when the sleeve spline is formed by forging, the pitch of the sleeve spline to be formed, that is, depending on the distance between the dog scraping teeth 24 and the synchronous teeth 26 formed adjacent to each other, When the angle change of the chamfer angle as described above is performed, there is a concern that a new cutting process has to be added, and accordingly, the manufacturing cost of the synchro sleeve increases. That is, as shown in FIG. 5 (A), the chamfer angle is formed to be obtuse at the dog scraping tooth 24 whose tip protrudes from the synchronous tooth 26 formed at a position adjacent to the synchronous tooth 26. Then, as shown in FIG. 5 (B), an extra “R remainder” occurs at the edge portion E on the surface side of the chamfer 30 of the synchronous tooth 26 facing the dog scraping teeth 24 (in FIG. 5 (B), an oval is left). Of the black circles surrounded by).

このエッジ部分Ｅに生じたＲ残りがそのままであると、同期歯２６がシンクロリング（詳しくはリングスプライン）に当接してこれを掻き分ける際に、このＲ残りが干渉することが生じてしまい同期がし難くなる。したがって、同期歯２６に生じたＲ残りをエッジ部分Ｅから除去する必要があるが、このＲ残りを除去するための切削工程が増える分だけ、シンクロスリーブの製造コストとして高く反映されてしまうことから都合が悪い。   If the R remainder generated at the edge portion E is left as it is, the R remainder will interfere when the synchronous tooth 26 abuts against the synchro ring (specifically, ring spline) and scrapes it. It becomes difficult to do. Therefore, it is necessary to remove the R residue generated in the synchronous tooth 26 from the edge portion E. However, since the cutting process for removing this R residue is increased, it is highly reflected as the manufacturing cost of the synchro sleeve. Inconvenient.

そこで、上記不都合を回避するために、ドグ掻き分け歯２４と共に同期歯２６のチャンファ角も同じように寝かせて（鈍角化して）形成することによって、ドグ掻き分け歯２４は勿論のこと同期歯２６にもＲ残りが生じないようにすることが考えられるが、同期歯２６の先端部分の形状変更（鈍角化）は同期時の荷重設定を変更することに繋がり、荷重設定が変更されるとシフトフィーリングの悪化を招く可能性もある。したがって、同期歯２６のチャンファ角を変更することなくドグ掻き分け歯２４のチャンファ角のみを変更するのが望ましい。さらには、単に強度を確保するだけにとどまらず、二段入りを低減することやギヤ抜けしにくいことなどを考慮する必要もある。   Therefore, in order to avoid the above inconvenience, the chamfer angle of the synchronous tooth 26 together with the dog scraping tooth 24 is formed in the same manner (by obtuse), so that the dog scraping tooth 24 is not limited to the synchronous tooth 26. Although it is conceivable that the remaining R does not occur, the shape change (obtuse angle) of the tip portion of the synchronization tooth 26 leads to the change of the load setting at the time of synchronization, and when the load setting is changed, the shift feeling is changed. There is also a possibility of deteriorating Therefore, it is desirable to change only the chamfer angle of the dog scraping teeth 24 without changing the chamfer angle of the synchronous tooth 26. Furthermore, it is necessary not only to ensure the strength, but also to take into account the reduction of double entry and the difficulty of gear disengagement.

本発明は上述の点に鑑みてなされたもので、ドグ掻き分け歯（第１スリーブスプライン）の先端部分の強度アップをコストをかけることなく可能とすると共に、二段入りの低減及びギヤ抜けの防止を達成可能な変速機のシンクロ機構を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above-mentioned points, and can increase the strength of the distal end portion of the dog scraping tooth (first sleeve spline) without incurring costs, and can reduce the double entry and prevent the gear from coming off. An object of the present invention is to provide a synchronization mechanism for a transmission that can achieve the above.

本発明に係る変速機のシンクロ機構は、回転軸（４）に固定され外周に複数のハブスプライン（２０）が形成されたシンクロハブ（６）と、前記シンクロハブ（６）の外周に軸方向に摺動可能に取り付けられ内周に前記ハブスプライン（２０）に嵌合する複数の第１スリーブスプライン（２４）からなる第１スリーブスプライン群（２４´）と１乃至複数の第２スリーブスプライン（２６）からなる第２スリーブスプライン群（２６´）とが交互に隣接して形成されたシンクロスリーブ（８）と、前記回転軸（４）に相対回転可能に支持された変速ギヤ（１０）と該変速ギヤ（１０）の側面に固定され外周に複数のドグスプライン（３２）が形成されたドグギヤ（１４）と、前記シンクロスリーブ（８）と前記ドグギヤ（１４）との間に設けられ外周に複数のリングスプライン（３６）が形成されたシンクロリング（１６）とを有し、前記シンクロスリーブ（８）の中立状態から軸方向への移動に伴ってシンクロスリーブ（８）の第２スリーブスプライン（２６）によってリングスプライン（３６）を押動してシンクロリング（１６）のテーパコーン面（１６ａ）とドグギヤ（１４）のテーパコーン面（１４ａ）との圧接により同期作動が開始され、同期作用完了後にドグギヤ（１４）のドグスプライン（３２）とシンクロスリーブ（８）の第１スリーブスプライン（２４）が係合する変速機のシンクロ機構において、前記第１スリーブスプライン（２４）の軸方向先端部に形成される前記ドグスプライン（３２）掻き分けのための第１スリーブチャンファ（２８）は、先端が前記第２スリーブスプライン（２６）の軸方向先端部に形成される前記シンクロリング（１６）と同期させるためのチャンファ角の小さい第２スリーブチャンファ（３０）の先端よりも前記シンクロリング（１６）方向に向けて軸方向に所定距離（Ｓ）突出するようにして形成されると共に、前記第２スリーブスプライン（２６）に隣接する第１スリーブスプライン（２４）の第１スリーブチャンファ（２８）を、第１スリーブスプライン（２４）の中心線となす角度のうち隣接する第２スリーブスプライン（２６）側の角度が隣接する第２スリーブスプライン（２６）の中心線となす角度（α）と同じ角度に設定される一方で、反対側の角度が隣接する第１スリーブスプライン（２４）の中心線となす角度（β）と同じ角度に設定された非対称形状に形成することを特徴とする。   The transmission synchronizing mechanism according to the present invention includes a synchronizing hub (6) fixed to the rotating shaft (4) and having a plurality of hub splines (20) formed on the outer periphery, and an axial direction on the outer periphery of the synchronizing hub (6). A first sleeve spline group (24 ') comprising a plurality of first sleeve splines (24) fitted to the hub spline (20) on the inner periphery thereof, and one or more second sleeve splines ( A synchronous sleeve (8) formed by alternately adjoining second sleeve spline groups (26 ') composed of 26), and a transmission gear (10) supported so as to be relatively rotatable on the rotating shaft (4). A dog gear (14) fixed to the side surface of the transmission gear (10) and having a plurality of dog splines (32) formed on the outer periphery thereof, and provided between the synchro sleeve (8) and the dog gear (14). A synchro ring (16) having a plurality of ring splines (36) formed on the outer periphery thereof, and a second of the synchro sleeve (8) is moved in the axial direction from the neutral state of the synchro sleeve (8). The ring spline (36) is pushed by the sleeve spline (26) and the synchronous operation is started by the pressure contact between the tapered cone surface (16a) of the synchro ring (16) and the tapered cone surface (14a) of the dog gear (14). In the synchro mechanism of the transmission in which the dog spline (32) of the dog gear (14) and the first sleeve spline (24) of the synchro sleeve (8) are engaged after completion, the front end of the first sleeve spline (24) in the axial direction The first sleeve chamfer (28) for scraping the dog spline (32) formed on the tip of the first sleeve chamfer (28) The tip of the second sleeve chamfer (30) having a small chamfer angle for synchronizing with the synchro ring (16) formed at the axial tip of the sleeve spline (26) is directed toward the synchro ring (16). The first sleeve spline (28) of the first sleeve spline (24) adjacent to the second sleeve spline (26) is formed so as to protrude in the axial direction by a predetermined distance (S). Among the angles formed with the center line of (24), the angle on the adjacent second sleeve spline (26) side is set to the same angle as the angle (α) formed with the center line of the adjacent second sleeve spline (26). And an asymmetric shape in which the angle on the opposite side is set to the same angle as the angle (β) formed with the center line of the adjacent first sleeve spline (24) Formed, characterized in that.

この発明によると、シンクロスリーブ（８）内周に複数の第１スリーブスプライン（２４）からなる第１スリーブスプライン群（２４´）と１乃至複数の第２スリーブスプライン（２６）からなる第２スリーブスプライン群（２６´）とを交互に隣接させるようにして、また各スリーブスプラインの軸方向先端部に形成されるチャンファの先端位置を第１スリーブスプライン（２４）と第２スリーブスプライン（２６）とで異ならせて形成する場合に、第２スリーブスプライン（２６）に隣接する第１スリーブスプライン（２４）の第１スリーブチャンファ（２８）については、第２スリーブスプライン（２６）に隣接していない他の第１スリーブスプライン（２４）とは異なる形状のチャンファ角（α+β）からなる非対称形状に形成する。これは、第１スリーブスプライン（２４）の中心線となす角度のうち隣接する第２スリーブスプライン（２６）側の角度が隣接する第２スリーブスプライン（２６）の中心線となす角度（α）と同じ角度に設定される一方で、反対側の角度が隣接する第１スリーブスプライン（２４）の中心線となす角度（β）と同じ角度に設定されることにより実現される。このようにすると、ドグスプライン（３２）掻き分けのための第１スリーブチャンファ（２８）のチャンファ角が鈍角化（α+β：α＜β）され、Ｒ残りが発生しないチャンファ角（２α）で形成する従来の場合に比べて第１スリーブスプライン（２４）の先端部分の肉厚が増すことから、第１スリーブスプライン（２４）の先端部分の強度をアップすることができる。また、第１スリーブチャンファ（２８）のチャンファ角を従来（２α）に比べて鈍角化（α+β）したにもかかわらず、第２スリーブスプライン（２６）側にはＲ残りが発生しないので、シンクロスリーブ（８）製造に係るコストがアップすることがない。さらに、第１スリーブスプライン（２４）の先端部分の肉厚が増すことに伴い、同期作用完了後からドグスプライン（３２）に係合するまでの時間を短縮することができて同期崩れによる不快な二段入りの発生を抑えることができると共に、ドグスプライン（３２）との係合時における噛み合い範囲を大きく確保することができてギヤ抜けがしにくくなる。   According to the present invention, the first sleeve spline group (24 ') including a plurality of first sleeve splines (24) and the second sleeve including one to a plurality of second sleeve splines (26) on the inner periphery of the synchro sleeve (8). The spline groups (26 ') are alternately adjacent to each other, and the front end position of the chamfer formed at the front end in the axial direction of each sleeve spline is the first sleeve spline (24) and the second sleeve spline (26). The first sleeve chamfer (28) of the first sleeve spline (24) adjacent to the second sleeve spline (26) is not adjacent to the second sleeve spline (26). The first sleeve spline (24) is formed in an asymmetric shape having a chamfer angle (α + β) different in shape. This is because the angle on the side of the second sleeve spline (26) that is adjacent to the centerline of the first sleeve spline (24) is the angle (α) that is on the centerline of the adjacent second sleeve spline (26). While the same angle is set, the opposite angle is set to the same angle (β) as the center line of the adjacent first sleeve spline (24). In this way, the chamfer angle of the first sleeve chamfer (28) for scraping the dog spline (32) is made obtuse (α + β: α <β), and formed with a chamfer angle (2α) that does not generate an R remainder. Since the thickness of the tip portion of the first sleeve spline (24) is increased compared to the conventional case, the strength of the tip portion of the first sleeve spline (24) can be increased. In addition, although the chamfer angle of the first sleeve chamfer (28) is made obtuse (α + β) compared to the conventional (2α), no R residue is generated on the second sleeve spline (26) side. The cost for manufacturing the synchro sleeve (8) does not increase. Further, as the thickness of the tip portion of the first sleeve spline (24) increases, the time from the completion of the synchronization operation to the engagement with the dog spline (32) can be shortened, which is uncomfortable due to the loss of synchronization. The occurrence of two-stage entry can be suppressed, and a large meshing range can be ensured when engaged with the dog spline (32), so that the gear is hardly pulled out.

なお、上記で括弧内に記した図面参照符号は、後述する実施形態において対応する構成要素等を参考のために例示したものである。   Note that the reference numerals in the parentheses described above exemplify the corresponding constituent elements in the embodiments described later for reference.

この発明によれば、シンクロスリーブ内周に長さの異なる（チャンファの先端位置が異なる）第１及び第２スリーブスプラインを形成する際に、第１スリーブチャンファのチャンファ角を隣接する第２スリーブスプラインのチャンファ角に応じて鈍角化した非対称形状に形成することにより、ドグスプラインと係合する第１スリーブスプラインの先端部分の強度アップをコストをかけることなく可能としただけでなく、簡単な構成でシンクロ同期後の同期崩れに起因する二段入りの低減及びドグギヤからのギヤ抜けの防止を達成することができる、という効果を奏する。   According to the present invention, when the first and second sleeve splines having different lengths (different chamfer tip positions) are formed on the inner periphery of the synchro sleeve, the second sleeve splines adjacent to the chamfer angles of the first sleeve chamfers are formed. By forming the obtuse asymmetric shape according to the chamfer angle, the tip portion of the first sleeve spline that engages with the dog spline can be increased in strength without cost, and with a simple configuration There is an effect that it is possible to achieve a two-stage reduction due to the loss of synchronization after synchronization and prevention of gear slippage from the dog gear.

以下、この発明の実施の形態を添付図面に従って詳細に説明する。   Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings.

図１は、この発明に係る変速機のシンクロ機構の一実施例を示した断面図である。本実施例に示す変速機のシンクロ機構２は、回転軸４にシンクロハブ６がスプライン嵌合され、このシンクロハブ６を挟んだ両側にニードルベヤリング１２を介して回転軸４に被同期ギヤ１０（片側の図示を省略）が回転自在に配置されている。これら被同期ギヤ１０のシンクロハブ６側には、外周にドグスプライン３２が形成されたドグギヤ１４がスプライン嵌合されている。   FIG. 1 is a sectional view showing an embodiment of a synchronization mechanism of a transmission according to the present invention. In the synchro mechanism 2 of the transmission shown in this embodiment, a synchro hub 6 is spline-fitted to a rotary shaft 4, and a synchronized gear 10 () is connected to the rotary shaft 4 via needle bearings 12 on both sides of the synchro hub 6. The illustration of one side is omitted). A dog gear 14 having a dog spline 32 formed on the outer periphery is spline-fitted to the synchronized hub 10 side of the synchronized gear 10.

さらに、これらドグギヤ１４のシンクロハブ６側に延びたボス部の外周にはテーパコーン面１４ａが形成されている。テーパコーン面１４ａにテーパコーン面１６ａを具えたシンクロリング（シンクロナイザリング）１６が軸方向に嵌合され、シンクロリング１６の外周にはリングスプライン３６が形成されている。そして、シンクロハブ６の外周に、内周にスリーブスプライン（２４，２６）が形成されたシンクロスリーブ８が軸方向に移動可能にスプライン嵌合している。こうした構成によって、従来知られているように、シンクロスリーブ８のスライド駆動に応じてシンクロスリーブ８と一体回転するシンクロリング１６が、シンクロスリーブ８とドグギヤ１４の同期を仲介するようになっている。   Further, a tapered cone surface 14 a is formed on the outer periphery of the boss portion extending to the sync hub 6 side of the dog gear 14. A synchro ring (synchronizer ring) 16 having a tapered cone surface 16 a and a tapered cone surface 16 a is fitted in the axial direction, and a ring spline 36 is formed on the outer periphery of the synchro ring 16. A synchro sleeve 8 having sleeve splines (24, 26) formed on the inner periphery thereof is spline-fitted to the outer periphery of the synchro hub 6 so as to be movable in the axial direction. With this configuration, as is conventionally known, the synchro ring 16 that rotates integrally with the synchro sleeve 8 in response to the slide drive of the synchro sleeve 8 mediates synchronization between the synchro sleeve 8 and the dog gear 14.

次に、シンクロスリーブ８の内周に形成されるスリーブスプライン（２４，２６）について、図２及び図３を用いて説明する。図２は、シンクロスリーブの内周に形成されるスリーブスプラインの配列の一例を示す概念図である。   Next, the sleeve splines (24, 26) formed on the inner periphery of the synchro sleeve 8 will be described with reference to FIGS. FIG. 2 is a conceptual diagram showing an example of an arrangement of sleeve splines formed on the inner periphery of the synchro sleeve.

シンクロスリーブ８の内周には、複数のドグ掻き分け歯２４（第１スリーブスプライン）と複数の同期歯２６（第２スリーブスプライン）とからなるスリーブスプラインが形成される。これらのドグ掻き分け歯２４と同期歯２６の１個１個は、シンクロスリーブ８の円周方向に等間隔に形成される。また、同じ種類のスプライン同士を複数個組み合わしてなるスプライン群２４´，２６´が交互に配置されるようにして、ドグ掻き分け歯２４と同期歯２６のそれぞれが複数個ずつ隣接される。   A sleeve spline including a plurality of dog scraping teeth 24 (first sleeve splines) and a plurality of synchronization teeth 26 (second sleeve splines) is formed on the inner periphery of the synchro sleeve 8. Each of the dog scraping teeth 24 and the synchronization teeth 26 is formed at equal intervals in the circumferential direction of the sync sleeve 8. Further, a plurality of dog scraping teeth 24 and a plurality of synchronizing teeth 26 are adjacent to each other so that spline groups 24 'and 26' formed by combining a plurality of splines of the same type are alternately arranged.

図２に示した例では、ドグ掻き分け歯２４を３個ずつ、同期歯２６を８個ずつ隣接し、さらにこれらの隣接する３個のドグ掻き分け歯２４からなる第１スプライン群２４´と、隣接する８個の同期歯２６からなる第２スプライン群２６´とを交互に配置するようにして、ドグ掻き分け歯２４と同期歯２６とが形成されている。   In the example shown in FIG. 2, there are three dog scraping teeth 24 and eight synchronous teeth 26 adjacent to each other, and a first spline group 24 ′ composed of these three adjacent dog scraping teeth 24 and adjacent to each other. The dog scraping teeth 24 and the synchronization teeth 26 are formed so that the second spline groups 26 ′ composed of the eight synchronization teeth 26 are alternately arranged.

なお、シンクロスリーブ８の内周に形成するドグ掻き分け歯２４，同期歯２６それぞれの個数、及び／又はスプライン群２４´，２６´として組み合わされるドグ掻き分け歯２４，同期歯２６それぞれの個数は、上記したものに限らず任意の数であってよい。   The number of dog scraping teeth 24 and synchronization teeth 26 formed on the inner periphery of the synchro sleeve 8 and / or the number of dog scraping teeth 24 and synchronization teeth 26 combined as spline groups 24 'and 26' are as described above. The number is not limited to the above and may be any number.

図３は、スリーブスプラインの先端部分を模式的に示す一部拡大図である。シンクロスリーブ８は冷間鍛造による成形によって、任意の個数・配置からなるドグ掻き分け歯２４及び同期歯２６からなるスリーブスプラインを有するものとして製作することができるようになっており、上述したようにドグ掻き分け歯２４と同期歯２６とは等間隔に形成される。また、ドグ掻き分け歯２４の軸方向先端部にはドグスプライン３２を掻き分けるための第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂが形成される一方で、同期歯２６の軸方向先端部にはシンクロリング１６と同期させるための第２スリーブチャンファ３０が形成される。さらに、第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂの先端が第２スリーブチャンファ３０の先端よりもシンクロリング１６方向（図３において矢印Ｘ方向）に向けて所定距離Ｓだけ突出するように、ドグ掻き分け歯２４と同期歯２６それぞれの長さは決められている。前記突出量Ｓは、例えば約０．５ｍｍ程度である。   FIG. 3 is a partially enlarged view schematically showing the tip portion of the sleeve spline. The synchro sleeve 8 can be manufactured by cold forging so as to have a sleeve spline composed of dog scraping teeth 24 and synchronizing teeth 26 having an arbitrary number and arrangement. The scraping teeth 24 and the synchronization teeth 26 are formed at equal intervals. In addition, first sleeve chamfers 28 a and 28 b for scraping the dog splines 32 are formed at the axial tip of the dog scraping teeth 24, while the synchronizing ring 26 is synchronized with the synchro ring 16. A second sleeve chamfer 30 is formed. Furthermore, the dog scraping teeth 24 and the dog scraping teeth 24 so that the front ends of the first sleeve chamfers 28a and 28b protrude from the front end of the second sleeve chamfer 30 by a predetermined distance S in the direction of the synchro ring 16 (arrow X direction in FIG. 3). The length of each synchronization tooth 26 is determined. The protruding amount S is about 0.5 mm, for example.

本実施例において、ドグ掻き分け歯２４の第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂと同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０は共に、オフセットされていない一対の傾斜面（所謂チャンファ面）からなる両面チャンファである。ただし、同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０は左右対称の一対のチャンファ面からなるものであるが、ドグ掻き分け歯２４の第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂについては少なくとも、左右対称の一対のチャンファ面からなるものと、非対称の一対のチャンファ面からなるものとがある。これは、１組のスプライン群２４´を構成する複数個（ここでは３個）の隣接するドグ掻き分け歯２４のうち、同期歯２６に隣接しているドグ掻き分け歯２４の第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂのチャンファ角については、隣接する同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０のチャンファ角によって決めることに起因している。   In this embodiment, the first sleeve chamfers 28a, 28b of the dog scraping teeth 24 and the second sleeve chamfer 30 of the synchronizing teeth 26 are both double-sided chamfers composed of a pair of inclined surfaces (so-called chamfer surfaces) that are not offset. However, the second sleeve chamfer 30 of the synchronous tooth 26 is composed of a pair of symmetrical chamfer surfaces, but the first sleeve chamfers 28a and 28b of the dog scraping teeth 24 are at least from a pair of symmetrical chamfer surfaces. And those consisting of a pair of asymmetric chamfer surfaces. This is because the first sleeve chamfer 28a of the dog scraping tooth 24 adjacent to the synchronous tooth 26 among the plurality (three in this case) of adjacent dog scraping teeth 24 constituting one set of spline group 24 '. The chamfer angle 28b is determined by the chamfer angle of the second sleeve chamfer 30 of the adjacent synchronous tooth 26.

一般的に、ドグ掻き分け歯２４の先端部分である第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂの強度を確保するにはチャンファ角を大きくするとよいが、その際に同期歯２６に「Ｒ残り」が発生しないことが重要であることは既に述べたとおりである。そこで、図３に示す例では、同期歯２６に隣接していないドグ掻き分け歯２４（ここでは３個のうちの中央に位置するもの）のチャンファ角を同期歯２６のチャンファ角110°よりも大きい120°にする一方で、同期歯２６に隣接するドグ掻き分け歯２４（ここでは３個のうちの左右両端に位置するもの）のチャンファ角を115°（=55+60）にしている。すなわち、同期歯２６に隣接するドグ掻き分け歯２４のチャンファ角と、同期歯２６に隣接しないドグ掻き分け歯２４のチャンファ角とを異ならせている。   In general, in order to secure the strength of the first sleeve chamfers 28a and 28b, which are the tip portions of the dog scraping teeth 24, it is preferable to increase the chamfer angle. As mentioned above, is important. Therefore, in the example shown in FIG. 3, the chamfer angle of the dog scraping tooth 24 (here, the one located at the center of the three teeth) that is not adjacent to the synchronous tooth 26 is larger than the chamfer angle of the synchronous tooth 26. While the angle is set to 120 °, the chamfer angle of the dog scraping teeth 24 adjacent to the synchronous teeth 26 (here, those located at both left and right ends) is set to 115 ° (= 55 + 60). That is, the chamfer angle of the dog scraping tooth 24 adjacent to the synchronous tooth 26 is different from the chamfer angle of the dog scraping tooth 24 not adjacent to the synchronous tooth 26.

図３から理解できるように、同期歯２６に隣接するドグ掻き分け歯２４の第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂのうち、同期歯２６に対向する側のチャンファ面（２８ａ）の傾斜を同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０の向かい合うチャンファ面の傾斜と少なくとも等しくなる（又はそれ以上に急となる）ようにしている。具体的には、ドグ掻き分け歯２４の中心線から前記チャンファ面２８ａまでの角度αを同期歯２６のチャンファ角の半分の角度（55°＝110÷2）とする一方で、ドグ掻き分け歯２４の中心線から他方のチャンファ面２８ｂまでの角度βについては、同期歯２６に隣接していない隣り合うドグ掻き分け歯２４のチャンファ角の半分（60°＝120÷2）とする。このようにして、同期歯２６に隣接するドグ掻き分け歯２４については、左右非対称の一対のチャンファ面からなる両面チャンファとする。   As can be understood from FIG. 3, among the first sleeve chamfers 28 a and 28 b of the dog scraping teeth 24 adjacent to the synchronization teeth 26, the inclination of the chamfer surface (28 a) on the side facing the synchronization teeth 26 is changed to the first of the synchronization teeth 26. The inclination of the facing chamfer surface of the two-sleeve chamfer 30 is set to be at least equal (or more steep). Specifically, the angle α from the center line of the dog scraping tooth 24 to the chamfer surface 28a is set to an angle half of the chamfer angle of the synchronous tooth 26 (55 ° = 110 ÷ 2), while the dog scraping tooth 24 The angle β from the center line to the other chamfer surface 28b is half the chamfer angle (60 ° = 120 ÷ 2) of the adjacent dog scraping teeth 24 that are not adjacent to the synchronous tooth 26. In this way, the dog scraping teeth 24 adjacent to the synchronization teeth 26 are double-sided chamfers composed of a pair of asymmetrical chamfer surfaces.

以上のようにすると、同期歯２６に対して隣り合う位置に形成されるドグ掻き分け歯２４（先端位置が異なるもの）においてそのチャンファ角を鈍角化したとしても、図５（Ｂ）に示したような同期歯２６のチャンファ面３０のドグ掻き分け歯２４に対向する側のエッジ部分Ｅに「Ｒ残り」を発生させることなくスリーブスプラインを形成することができる。すなわち、「Ｒ残り」を削るといった追加的な切削工程が不必要であり、コストをかけることなくドグ掻き分け歯２４の先端部分の強度をアップしたスリーブスプラインを有するシンクロスリーブ８を製造することができる。   As described above, even if the chamfer angle of the dog scraping tooth 24 (having a different tip position) formed at a position adjacent to the synchronous tooth 26 is obtuse, as shown in FIG. The sleeve spline can be formed without generating “R remaining” at the edge portion E on the side of the chamfer surface 30 of the synchronous tooth 26 facing the dog scraping tooth 24. That is, an additional cutting process of cutting the “R remaining” is unnecessary, and the synchro sleeve 8 having the sleeve spline in which the strength of the distal end portion of the dog scraping tooth 24 is increased can be manufactured without cost. .

なお、ドグ掻き分け歯２４の中心線から隣接する同期歯２６に向かい合う側のチャンファ面２８ａまでの角度αは、上記した角度に限らない。エッジ部分Ｅに「Ｒ残り」が発生しない同期歯２６のチャンファ角の半分以下の角度であればよく、また隣り合うドグ掻き分け歯２４と同期歯２６とのピッチに応じて角度αを変えるようにしてもよい。ただし、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角が同期歯２６のチャンファ角よりも大きくなければならないことは、強度を確保する上で必須であることは言うまでもない。   The angle α from the center line of the dog scraping tooth 24 to the chamfer surface 28a on the side facing the adjacent synchronous tooth 26 is not limited to the angle described above. The angle may be less than half of the chamfer angle of the synchronous tooth 26 where the “R remaining” does not occur in the edge portion E, and the angle α is changed according to the pitch between the adjacent dog scraping tooth 24 and the synchronous tooth 26. May be. However, it goes without saying that the chamfer angle of the dog scraping teeth 24 must be larger than the chamfer angle of the synchronous teeth 26 in order to ensure the strength.

上述のようにドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を従来に比べて鈍角化することに伴って、先端部分の強度を確保できるといった効果以外にも、二段入りを低減できる、ギヤ抜けしにくくなるなどの他の効果が簡単に得られる。以下、説明する。   As described above, in addition to the effect that the strength of the tip portion can be ensured as the chamfer angle of the dog scraping teeth 24 is made obtuse compared to the conventional case, it is possible to reduce the two-stage entry, it is difficult to remove the gear, etc. Other effects can be easily obtained. This will be described below.

図４は、シンクロ動作時における各歯の係合状態を示す平面模式図である。この図４に示す各図においては、比較のために、左側に従来のシンクロ機構による場合を、右側に本発明に係るシンクロ機構による場合をそれぞれ示した。矢印Ｙは、シンクロスリーブ８及びシンクロリング１６の回転方向を示す。   FIG. 4 is a schematic plan view showing the engaged state of each tooth during the synchronization operation. In each drawing shown in FIG. 4, for comparison, the case of the conventional synchro mechanism is shown on the left side, and the case of the synchro mechanism according to the present invention is shown on the right side. An arrow Y indicates the rotation direction of the synchro sleeve 8 and the synchro ring 16.

まず、シンクロ機構におけるシンクロ動作について説明する。中立状態（図示せず）からシフト動作に応じてシンクロスリーブ８を軸方向、例えば非同期ギヤ１０側に移動させると、それに伴いシンクロリング１６がドグギヤ１４側に移動する。すると、スリーブスプラインのうちの同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０のチャンファ面とシンクロリング１６のリングスプライン３６のチャンファ面とが接触して、同期歯２６によるリングスプライン３６の掻き分けを開始すると共に、シンクロリング１６のテーパコーン面１６ａとドグギヤ１４のテーパコーン面１４ａとが当接して、テーパコーン面１６ａとテーパコーン面１４ａとの間で周期摩擦トルクが発生してドグギヤ１４が周期回転を始める。   First, the sync operation in the sync mechanism will be described. When the synchro sleeve 8 is moved in the axial direction, for example, to the asynchronous gear 10 side in accordance with a shift operation from a neutral state (not shown), the synchro ring 16 is moved to the dog gear 14 side accordingly. Then, the chamfer surface of the second sleeve chamfer 30 of the synchronous tooth 26 of the sleeve spline and the chamfer surface of the ring spline 36 of the synchro ring 16 are brought into contact, and scraping of the ring spline 36 by the synchronous tooth 26 is started. The tapered cone surface 16a of the synchro ring 16 and the tapered cone surface 14a of the dog gear 14 come into contact with each other, a periodic friction torque is generated between the tapered cone surface 16a and the tapered cone surface 14a, and the dog gear 14 starts to rotate periodically.

シンクロスリーブ８をさらに移動させると、同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０のチャンファ面がリングスプライン３６のチャンファ面に摺接しながらリングスプライン３６を掻き分けて前進し、更に図４（Ａ）に示すように、同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０のチャンファ面とシンクロリング１６のリングスプライン３６のチャンファ面との接触が解除されてシンクロリング８の掻き分けが完了する。これにより、シンクロリング１６のテーパコーン面１６ａとドグギヤ１４のテーパコーン面１４ａとの間の周期摩擦トルクの発生がなくなり、同期作動が終了する。   When the synchro sleeve 8 is further moved, the chamfer surface of the second sleeve chamfer 30 of the synchronization tooth 26 advances while the ring spline 36 is slidably contacted with the chamfer surface of the ring spline 36, and further, as shown in FIG. At the same time, the contact between the chamfer surface of the second sleeve chamfer 30 of the synchronous tooth 26 and the chamfer surface of the ring spline 36 of the synchro ring 16 is released, and the separation of the synchro ring 8 is completed. Thereby, generation | occurrence | production of the periodic friction torque between the taper cone surface 16a of the synchro ring 16 and the taper cone surface 14a of the dog gear 14 is lose | eliminated, and a synchronous action is complete | finished.

上記のようにしてシンクロスリーブ８とドグギヤ１４を回転同期させた後にシンクロスリーブ８を更に移動させると、既に説明したようにシンクロスリーブ８においてドグ掻き分け歯２４は同期歯２６よりも先端が突出するようにして長く形成されているために、ドグ掻き分け歯２４がドグスプライン３２に同期歯２６に先行して接触する（図４（Ａ）において点線で示す）。   When the synchro sleeve 8 is further moved after the synchro sleeve 8 and the dog gear 14 are rotated and synchronized as described above, the tip of the dog scraping teeth 24 protrudes beyond the sync teeth 26 in the synchro sleeve 8 as already described. Therefore, the dog scraping teeth 24 come into contact with the dog splines 32 prior to the synchronizing teeth 26 (indicated by dotted lines in FIG. 4A).

このとき、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を大きくしたことから、従来に比べて同期終了からドグ掻き分け歯２４によるドグスプライン３２への噛み合い開始までの時間を短縮することができ、これにより同期崩れによる不快な二段入り減少を抑えることができるようになる。すなわち、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を大きくすると、同期終了時におけるドグ掻き分け歯２４の先端部分（特にドグスプライン３２と接触する箇所）の位置と、ドグスプライン３２への噛み合い開始時におけるドグ掻き分け歯２４の先端部分の位置（特にドグスプライン３２と接触する位置）との距離が、図示のように従来「距離Ａ」であったものが「距離Ｂ」のように従来に比べて短くなる。これに伴い、同期作動の終了からドグ掻き分け歯２４がドグスプライン３２に接触するまでの時間が短縮されることとなるので、シンクロスリーブ８とドグギヤ１４との間に差回転の発生、所謂同期崩れの発生が防止されて、スリーブスプラインとドグギヤ１４との干渉による不快な振動、所謂二段入りの低減を実現することができるようになる。   At this time, since the chamfer angle of the dog scraping teeth 24 is increased, the time from the end of synchronization to the start of meshing with the dog splines 32 by the dog scraping teeth 24 can be shortened as compared with the conventional case. An unpleasant two-stage reduction can be suppressed. That is, when the chamfer angle of the dog scraping teeth 24 is increased, the position of the tip of the dog scraping teeth 24 at the end of synchronization (particularly the portion in contact with the dog splines 32) and the dog scraping teeth at the start of meshing with the dog splines 32 The distance from the position of the tip end portion 24 (particularly, the position in contact with the dog spline 32) is “distance A” as shown in the figure is shorter than the conventional distance as “distance B”. Accordingly, the time from the end of the synchronization operation until the dog scraping teeth 24 come into contact with the dog spline 32 is shortened. Therefore, the occurrence of differential rotation between the synchro sleeve 8 and the dog gear 14, so-called loss of synchronization. Is prevented, and unpleasant vibration due to interference between the sleeve spline and the dog gear 14, that is, a so-called two-stage reduction can be realized.

さらに、シンクロスリーブ８を移動させると、図４（Ｂ）に示すようにドグ掻き分け歯２４及び同期歯２６が共にドグスプライン３２に噛み込み係合するので、シンクロスリーブ８とドグギヤ１４との結合が完了する。図４（Ｂ）は、シンクロスリーブ８が完全に左方向に摺動した状態（インギア終了状態）を示している。このとき、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を大きくしたことから、従来に比べてシフトイン後のドグ掻き分け歯２４によるドグスプライン３２との噛み合い範囲を大きく確保することができ、これによりギヤ抜けを防止することができるようになる。すなわち、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を大きくすると、ドグ掻き分け歯２４によるドグスプライン３２との噛み合い時に、ドグ掻き分け歯２４とドグスプライン３２との接触範囲が、図示のように従来「範囲Ａ」であったものが「範囲Ｂ」のように従来に比べて広くなる。これに伴い、ギヤ抜けを効果的に防止することができる。   Further, when the synchro sleeve 8 is moved, the dog scraping teeth 24 and the synchronizing teeth 26 are engaged with the dog splines 32 and engaged with each other as shown in FIG. Complete. FIG. 4B shows a state where the synchro sleeve 8 is completely slid leftward (in-gear end state). At this time, since the chamfer angle of the dog scraping teeth 24 is increased, it is possible to secure a larger meshing range with the dog splines 32 by the dog scraping teeth 24 after the shift-in than in the prior art, thereby preventing gear disengagement. Will be able to. That is, when the chamfer angle of the dog scraping teeth 24 is increased, the contact range between the dog scraping teeth 24 and the dog splines 32 when the dog scraping teeth 24 are engaged with the dog splines 32 is conventionally “range A” as shown in the figure. What is present becomes wider as compared with the conventional case, such as “Range B”. Accordingly, gear loss can be effectively prevented.

また、本発明においては複数のドグ掻き分け歯２４をチャンファ角が異なるように形成することで、比較して小さなチャンファ角をもつドグ掻き分け歯２４によって、同期動作後のシンクロリング１６を掻き分ける際にかかる荷重（分力）を小さくするようにもしている。
本願発明は上述の実施例に記載したシングルコーンタイプのシンクロ機構に適用することができるだけでなく、周知のマルチコーンタイプのシンクロ機構にも適用することができる。 Further, in the present invention, the plurality of dog scraping teeth 24 are formed so that the chamfer angles are different, so that the synchronized ring 16 after the synchronization operation is scraped by the dog scraping teeth 24 having a smaller chamfer angle. The load (component force) is also reduced.
The present invention can be applied not only to the single cone type sync mechanism described in the above-described embodiments, but also to a known multi-cone type sync mechanism.

この発明に係る変速機のシンクロ機構の一実施例を示した断面図である。It is sectional drawing which showed one Example of the synchro mechanism of the transmission which concerns on this invention. シンクロスリーブの内周に形成されるスリーブスプラインの配列の一例を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows an example of the arrangement | sequence of the sleeve spline formed in the inner periphery of a synchro sleeve. スリーブスプラインの先端部分を模式的に示す一部拡大図である。It is a partial enlarged view which shows typically the front-end | tip part of a sleeve spline. シンクロ動作時における各歯の係合状態を示す平面模式図である。It is a plane schematic diagram which shows the engagement state of each tooth | gear at the time of a synchro operation | movement. ドグ掻き分け歯のチャンファ角を鈍角化したスリーブスプラインの一例を示す一部拡大図である。It is a partially expanded view which shows an example of the sleeve spline which made the chamfer angle of the dog scraping teeth obtuse.

符号の説明Explanation of symbols

２…シンクロ機構
４…回転軸
６…シンクロハブ
８…シンクロスリーブ
１０…変速ギヤ
１２…ニードルベヤリング
１４…ドグギヤ（クラッチギヤ）
１６…シンクロリング（シンクロナイザーリング）
１４ａ，１６ａ…テーパコーン面
２０…ハブスプライン
２４…ドグ掻き分け歯（第１スリーブスプライン）
２６…同期歯（第２スリーブスプライン）
２４´，２６´…スプライン群
２８ａ，２８ｂ…第１スリーブチャンファ
３０…第２スリーブチャンファ
３２…ドグスプライン
３６…リングスプライン
Ｅ…同期歯のエッジ部分
Ｔ…ドグ掻き分け歯の先端 2 ... Synchro mechanism 4 ... Rotating shaft 6 ... Synchro hub 8 ... Synchro sleeve 10 ... Transmission gear 12 ... Needle bearing 14 ... Dog gear (clutch gear)
16 ... Synchro ring (Synchronizer ring)
14a, 16a ... taper cone surface 20 ... hub spline 24 ... dog scraping teeth (first sleeve spline)
26 ... Synchronous tooth (second sleeve spline)
24 ', 26' ... spline group 28a, 28b ... first sleeve chamfer 30 ... second sleeve chamfer 32 ... dog spline 36 ... ring spline E ... edge portion T of synchronous tooth ... tip of dog scraping tooth

Claims (1)

回転軸に固定され外周に複数のハブスプラインが形成されたシンクロハブと、前記シンクロハブの外周に軸方向に摺動可能に取り付けられ内周に前記ハブスプラインに嵌合する複数の第１スリーブスプラインからなる第１スリーブスプライン群と１乃至複数の第２スリーブスプラインからなる第２スリーブスプライン群とが交互に隣接して形成されたシンクロスリーブと、前記回転軸に相対回転可能に支持された変速ギヤと該変速ギヤの側面に固定され外周に複数のドグスプラインが形成されたドグギヤと、前記シンクロスリーブと前記ドグギヤとの間に設けられ外周に複数のリングスプラインが形成されたシンクロリングとを有し、前記シンクロスリーブの中立状態から軸方向への移動に伴ってシンクロスリーブの第２スリーブスプラインによってリングスプラインを押動してシンクロリングのテーパコーン面とドグギヤのテーパコーン面との圧接により同期作動が開始され、同期作用完了後にドグギヤのドグスプラインとシンクロスリーブの第１スリーブスプラインが係合する変速機のシンクロ機構において、
前記第１スリーブスプラインの軸方向先端部に形成される前記ドグスプライン掻き分けのための第１スリーブチャンファは、先端が前記第２スリーブスプラインの軸方向先端部に形成される前記シンクロリングと同期させるためのチャンファ角の小さい第２スリーブチャンファの先端よりも前記シンクロリング方向に向けて軸方向に所定距離突出するようにして形成されると共に、
前記第２スリーブスプラインに隣接する第１スリーブスプラインの第１スリーブチャンファを、第１スリーブスプラインの中心線となす角度のうち隣接する第２スリーブスプライン側の角度が隣接する第２スリーブスプラインの中心線となす角度と同じ角度に設定される一方で、反対側の角度が隣接する第１スリーブスプラインの中心線となす角度と同じ角度に設定された非対称形状に形成することを特徴とする変速機のシンクロ機構。 A synchro hub that is fixed to the rotary shaft and has a plurality of hub splines formed on the outer periphery, and a plurality of first sleeve splines that are slidably attached to the outer periphery of the synchro hub in the axial direction and are fitted to the hub splines on the inner periphery A synchro sleeve formed by alternately adjoining a first sleeve spline group consisting of the first sleeve spline group and a second sleeve spline group consisting of one or more second sleeve splines, and a transmission gear supported so as to be relatively rotatable on the rotary shaft And a dog gear fixed to the side surface of the transmission gear and having a plurality of dog splines formed on the outer periphery thereof, and a synchro ring provided between the synchro sleeve and the dog gear and having a plurality of ring splines formed on the outer periphery thereof. The second sleeve spline of the synchro sleeve as it moves in the axial direction from the neutral state of the synchro sleeve Therefore, the synchronous operation is started by pressing the ring spline to press the tapered cone surface of the synchro ring and the tapered cone surface of the dog gear. In the synchro mechanism of
The first sleeve chamfer for scraping the dog splines formed at the axial tip of the first sleeve spline is synchronized with the synchro ring whose tip is formed at the axial tip of the second sleeve spline. The chamfer angle is formed so as to protrude a predetermined distance in the axial direction from the tip of the second sleeve chamfer with a small chamfer angle,
Of the angle between the first sleeve chamfer of the first sleeve spline adjacent to the second sleeve spline and the centerline of the first sleeve spline, the centerline of the second sleeve spline is adjacent to the adjacent second sleeve spline side. The transmission is characterized in that it is formed in an asymmetric shape in which the opposite angle is set to the same angle as the angle formed with the center line of the adjacent first sleeve spline, while being set to the same angle as the formed angle. Synchro mechanism.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013092232A (en) * 2011-10-27 2013-05-16 O-Oka Corp Dog clutch tooth stabilized in fitting
JP2017150659A (en) * 2016-02-16 2017-08-31 ヘルビガー・アントリーブシュテクニク・ホールディング・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツングＨＯＥＲＢＩＧＥＲ Ａｎｔｒｉｅｂｓｔｅｃｈｎｉｋ Ｈｏｌｄｉｎｇ ＧｍｂＨ Synchronizer device and synchronization method
JP2018017248A (en) * 2016-07-25 2018-02-01 マツダ株式会社 Synchronous device of transmission
CN108194530A (en) * 2018-02-05 2018-06-22 浙江迅达工业科技有限公司 A kind of automobile synchronizer

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01158224A (en) * 1987-12-11 1989-06-21 Toyota Motor Corp Spline structure of power connecting/disconnecting device
JPH02217629A (en) * 1989-02-14 1990-08-30 Mazda Motor Corp Structure of syncronized engaging device
JPH07190092A (en) * 1993-12-27 1995-07-28 Mazda Motor Corp Claw device for mechanical reduction gear
JPH0842596A (en) * 1994-07-30 1996-02-13 Suzuki Motor Corp Synchronizing device for transmission
JP2006336769A (en) * 2005-06-02 2006-12-14 Toyota Motor Corp Sleeve spline structure for synchronizing device

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01158224A (en) * 1987-12-11 1989-06-21 Toyota Motor Corp Spline structure of power connecting/disconnecting device
JPH02217629A (en) * 1989-02-14 1990-08-30 Mazda Motor Corp Structure of syncronized engaging device
JPH07190092A (en) * 1993-12-27 1995-07-28 Mazda Motor Corp Claw device for mechanical reduction gear
JPH0842596A (en) * 1994-07-30 1996-02-13 Suzuki Motor Corp Synchronizing device for transmission
JP2006336769A (en) * 2005-06-02 2006-12-14 Toyota Motor Corp Sleeve spline structure for synchronizing device

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013092232A (en) * 2011-10-27 2013-05-16 O-Oka Corp Dog clutch tooth stabilized in fitting
JP2017150659A (en) * 2016-02-16 2017-08-31 ヘルビガー・アントリーブシュテクニク・ホールディング・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツングＨＯＥＲＢＩＧＥＲ Ａｎｔｒｉｅｂｓｔｅｃｈｎｉｋ Ｈｏｌｄｉｎｇ ＧｍｂＨ Synchronizer device and synchronization method
US10344807B2 (en) 2016-02-16 2019-07-09 Hoerbiger Antriebstechnik Holding Gmbh Synchronizer device and synchronization method
JP2018017248A (en) * 2016-07-25 2018-02-01 マツダ株式会社 Synchronous device of transmission
CN108194530A (en) * 2018-02-05 2018-06-22 浙江迅达工业科技有限公司 A kind of automobile synchronizer

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