JP2010102056A - Wide-angle lens, optical device, and focusing method of wide-angle lens - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、一眼レフレックスカメラやデジタルカメラ等に適した広角レンズ、光学装置および広角レンズのフォーカシング方法に関する。 The present invention relates to a wide-angle lens, an optical device, and a wide-angle lens focusing method suitable for a single-lens reflex camera, a digital camera, and the like.
従来から、短い焦点距離でも一眼レフレックスカメラやデジタルカメラ等に用いられるほどのバックフォーカスを確保できる広角レンズとして、負屈折力を持つレンズ群が先行するレトロフォーカスレンズが知られている。このレンズタイプにおいて、Ｆ値が１．４ほどの大口径化を行ったものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。また近年、上記のような大口径を有する広角レンズに対しては、収差性能だけではなく、光学性能を損なう要因の一つであるゴーストやフレアに関する要求も厳しさを増しており、そのためレンズ面に施される反射防止膜にもより高い性能が要求され、要求に応えるべく多層膜設計技術や多層膜成膜技術も進歩を続けている（例えば、特許文献２参照）。
しかしながら、レトロフォーカスレンズは、屈折力配置が絞りを挟んで非対称となっているため、近距離の被写体を撮影する際には、無限遠物点を撮影する際に比べて非点収差やコマ収差が大きく変動し、大口径化するほどこの変動が顕著になってしまう。また、屈折力配置が、（絞りを挟んで）物体側に負レンズ群、像側に正レンズ群と非対称になってているため、負の歪曲収差やコマ収差の補正がかなり難しい。 However, the retrofocus lens has an asymmetry in the refractive power arrangement across the diaphragm, so astigmatism and coma when shooting near-distance subjects compared to shooting objects at infinity. Fluctuates greatly, and this variation becomes more significant as the diameter increases. Further, since the refractive power arrangement is asymmetric with the negative lens group on the object side and the positive lens group on the image side (with the aperture in between), it is very difficult to correct negative distortion and coma.
これに加えて、従来のレトロフォーカスレンズでは、光学面から、光学性能に影響を与えるゴーストやフレアとなる反射光が発生しやすいという問題もあった。 In addition to this, the conventional retrofocus lens also has a problem that reflected light, which is a ghost or flare that affects the optical performance, easily occurs from the optical surface.
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、諸収差を良好に補正しつつ、ゴースト、フレアをより低減させることができる、高い光学性能を備えた大口径の広角レンズ、光学装置および広角レンズのフォーカシング方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such problems, and is capable of reducing ghosts and flares while satisfactorily correcting various aberrations. A large-diameter wide-angle lens having high optical performance, optical An object of the present invention is to provide a device and a focusing method for a wide-angle lens.
このような目的を達成するため、本発明の広角レンズは、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群とを有し、前記第１レンズ群は、正レンズを有し、物体へのフォーカシングは、前記第１レンズ群を像面に対し固定し、前記第２レンズ群および前記第３レンズ群を物体方向に繰り出すことにより行い、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ１ｐとし、前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線におけるアッベ数をν１ｐとしたとき、次式１．１０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．５０、ｎ１ｐ＞１．８０およびν１ｐ＞３０．００の条件を満足するとともに、前記第１レンズ群〜前記第３レンズ群を構成するレンズ成分における光学面のうち少なくとも１面は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んだ反射防止膜が施されている。 In order to achieve such an object, the wide-angle lens of the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side. A third lens group having a force, the first lens group has a positive lens, and focusing on an object is performed by fixing the first lens group with respect to an image plane, and the second lens group and The third lens group is extended in the object direction, the focal length of the first lens group is f1, the focal length of the second lens group is f2, and the positive lens included in the first lens group When the refractive index at the d-line is n1p and the Abbe number at the d-line of the positive lens included in the first lens group is ν1p, the following expression 1.10 <(− f1) / f2 <1.50, n1p > 1.80 and ν1p> 30.00 In addition, at least one of the optical surfaces of the lens components constituting the first lens group to the third lens group is provided with an antireflection film including at least one layer formed using a wet process. Has been.
なお、前記反射防止膜は多層膜であり、前記多層膜の最表面層は、前記ウェットプロセスを用いて形成された層であることが好ましい。 The antireflection film is preferably a multilayer film, and the outermost surface layer of the multilayer film is preferably a layer formed using the wet process.
また、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のｄ線における屈折率をｎｄとしたとき、次式ｎｄ≦１．３０の条件を満足することが好ましい。 Further, it is preferable that the condition of the following formula nd ≦ 1.30 is satisfied, where nd is a refractive index at the d-line of the layer formed using the wet process.
また、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に、開口絞りを配置することが好ましい。 Further, it is preferable that an aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group.
また、前記反射防止膜が設けられた光学面は、前記開口絞りから見て凹面であることが好ましい。 The optical surface provided with the antireflection film is preferably a concave surface as viewed from the aperture stop.
また、前記物体へのフォーカシングに際して、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とを互いに異なる移動量で物体側に移動させ、前記第２レンズ群の移動量をΔ２とし、前記第３レンズ群の移動量をΔ３としたとき、次式１．１０＜Δ３／Δ２＜１．５０の条件を満足することが好ましい。 Further, when focusing on the object, the second lens group and the third lens group are moved to the object side with different movement amounts, and the movement amount of the second lens group is set to Δ2, and the third lens group It is preferable to satisfy the condition of the following formula 1.10 <Δ3 / Δ2 <1.50, where Δ3 is Δ3.
また、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式１．５０＜（−ｆ１）／ｆ３＜３．４０および１．５０＜ｆ２／ｆ３＜３．００の条件を満足することが好ましい。 When the focal length of the first lens group is f1, the focal length of the second lens group is f2, and the focal length of the third lens group is f3, the following formula 1.50 <(− f1) It is preferable to satisfy the conditions /f3<3.40 and 1.50 <f2 / f3 <3.00.
また、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群のうち少なくとも一方は、非球面レンズを有することが好ましい。 Moreover, it is preferable that at least one of the first lens group and the second lens group has an aspheric lens.
また、前記第２レンズ群は、正レンズを有し、前記第２レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ２ｐとし、前記第２レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線におけるアッベ数をν２ｐとしたとき、次式ｎ２ｐ＞１．９０およびν２ｐ＞３０．００の条件を満足することが好ましい。 The second lens group includes a positive lens, the refractive index of the positive lens included in the second lens group is d2 p, and the refractive index of the positive lens included in the second lens group is n2p. When the Abbe number in is ν2p, it is preferable to satisfy the following conditions: n2p> 1.90 and ν2p> 30.00.
前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ１ｐとしたとき、次式ｎ１ｐ＞１．９０の条件を満足することが好ましい。 When the refractive index at the d-line of the positive lens included in the first lens group is n1p, it is preferable that the condition of the following formula n1p> 1.90 is satisfied.
また、本発明の光学装置は、上記広角レンズを備える。 An optical device according to the present invention includes the above wide-angle lens.
また、本発明は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群とを有し、前記第１レンズ群は、正レンズを有する広角レンズのフォーカシング方法であって、物体へのフォーカシングを、前記第１レンズ群を像面に対し固定し、前記第２レンズ群および前記第３レンズ群を物体方向に繰り出すことにより行い、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ１ｐとし、前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線におけるアッベ数をν１ｐとしたとき、次式１．１０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．５０、ｎ１ｐ＞１．８０およびν１ｐ＞３０．００の条件を満足するとともに、前記第１レンズ群〜前記第３レンズ群を構成するレンズ成分における光学面のうち少なくとも１面は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んだ反射防止膜が施されている。 In addition, the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power arranged in order from the object side. The first lens group is a focusing method for a wide-angle lens having a positive lens, and the first lens group is fixed to an image plane for focusing on an object, and the second lens group and the third lens group are fixed. The lens group is extended in the object direction, the focal length of the first lens group is set to f1, the focal length of the second lens group is set to f2, and the positive lens included in the first lens group in the d-line. When the refractive index is n1p and the Abbe number at the d-line of the positive lens included in the first lens group is ν1p, the following expressions 1.10 <(− f1) / f2 <1.50, n1p> 1. 80 and ν1p> 30.00 conditions And at least one of the optical surfaces of the lens components constituting the first lens group to the third lens group is an antireflection film including at least one layer formed using a wet process. It has been subjected.
本発明によれば、諸収差を良好に補正しつつ、ゴースト、フレアをより低減させることができる、高い光学性能を備えた大口径の広角レンズ、光学装置および広角レンズのフォーカシング方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a wide-aperture wide-angle lens having high optical performance, an optical device, and a focusing method for a wide-angle lens, which can reduce ghosts and flares while satisfactorily correcting various aberrations. Can do.
以下、好ましい実施形態について、図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, preferred embodiments will be described with reference to the drawings.
本実施形態に係る広角レンズは、図１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３とを有し、第１レンズ群Ｇ１は、正レンズを有する。また、物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１を像面Ｉに対し固定し、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を物体方向に繰り出して行う。 As shown in FIG. 1, the wide-angle lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side. The first lens group G1 has a positive lens. Further, focusing on the object is performed by fixing the first lens group G1 with respect to the image plane I and extending the second lens group G2 and the third lens group G3 in the object direction.
そして、上記構成の基、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、第１レンズ群Ｇ１に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ１ｐとし、前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線におけるアッベ数をν１ｐとしたとき、次式（１）〜（３）の条件を満足する。
１．１０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．５０ …（１）
ｎ１ｐ＞１．８０ …（２）
ν１ｐ＞３０．００ …（３）
Then, based on the above configuration, the focal length of the first lens group G1 is f1, the focal length of the second lens group G2 is f2, and the refractive index at the d-line of the positive lens included in the first lens group G1 is n1p. When the Abbe number at the d-line of the positive lens included in the first lens group is ν1p, the following conditions (1) to (3) are satisfied.
1.10 <(− f1) / f2 <1.50 (1)
n1p> 1.80 (2)
ν1p> 30.00 (3)
上記条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力比の適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（１）を満足することで、球面収差やコマ収差を良好に補正することができる。なお、条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり、第１レンズ群Ｇ１で発散した光束を第２レンズ群Ｇ２で急激に収束させることになり、球面収差やコマ収差の発生を大きくしてしまう。逆に、条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が不足する分、第３レンズ群Ｇ３が大きな正屈折力を担うことになり、第３レンズ群Ｇ３での球面収差やコマ収差が大きくなってしまう。 The conditional expression (1) is a conditional expression for defining an appropriate range of the refractive power ratio between the first lens group G1 and the second lens group G2. By satisfying this conditional expression (1), spherical aberration and coma can be favorably corrected. If the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the second lens group G2 becomes strong, and the light beam diverged by the first lens group G1 is rapidly converged by the second lens group G2. The generation of spherical aberration and coma will be increased. Conversely, if the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the third lens group G3 bears a large positive refractive power because the refractive power of the second lens group G2 is insufficient. The spherical aberration and coma of the lens become large.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を１．１５にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を１．２０にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 1.15. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 1.20.
また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を１．４５にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（１）の上限値を１．４０にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.45. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.40.
上記条件式（２）と条件式（３）は、負の歪曲収差とコマ収差を解決しつつ、負の倍率色収差を良好に補正するための条件式である。負レンズ群において発生する負の歪曲収差やコマ収差は、該負レンズ群内に高屈折率の正レンズを導入することで軽減できる。しかしながら、一般に、高屈折率の硝材は分散が大きい、つまりアッベ数が小さい。その結果、負レンズ群内に高屈折率の正レンズを導入すると、像高の高さに応じて負レンズと正レンズの倍率色収差の発生量が異なり、中間像高では負の倍率色収差が、高い像高では急激に正の倍率色収差が発生しやすくなってしまう。 Conditional expression (2) and conditional expression (3) are conditional expressions for satisfactorily correcting negative lateral chromatic aberration while solving for negative distortion and coma. Negative distortion and coma generated in the negative lens group can be reduced by introducing a positive lens having a high refractive index into the negative lens group. However, in general, a glass material having a high refractive index has a large dispersion, that is, an Abbe number is small. As a result, when a positive lens having a high refractive index is introduced into the negative lens group, the amount of chromatic aberration of magnification between the negative lens and the positive lens differs according to the height of the image, and the negative chromatic aberration of magnification at the intermediate image height is At high image heights, positive lateral chromatic aberration tends to occur rapidly.
このため、上記条件式（２）の下限値を下回ると、一般にアッベ数の大きな硝材を選択することが容易になるため、倍率色収差の補正は容易になるが、負レンズによって発生する歪曲収差やコマ収差を良好に補正することができない。 For this reason, if the lower limit of the conditional expression (2) is not reached, it is generally easy to select a glass material having a large Abbe number, so that it is easy to correct lateral chromatic aberration. Coma cannot be corrected well.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を１．８４にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（２）の下限値を１．９０にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 1.84. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 1.90.
また、上記条件式（３）の下限値を下回ると、一般に高屈折率の硝材を選択することが容易になるため、歪曲収差やコマ収差の補正は容易になるが、硝材のいわゆる２次分散値が急激に大きくなるため、倍率色収差を十分に補正することができない。 If the lower limit value of the conditional expression (3) is not reached, it is generally easy to select a glass material having a high refractive index, so that correction of distortion and coma becomes easy. Since the value increases rapidly, the lateral chromatic aberration cannot be corrected sufficiently.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を３１．００にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（３）の下限値を３２．００にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 31.00. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 32.00.
さらに、本実施形態に係る広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１〜第３レンズ群Ｇ３を構成するレンズ成分における光学面のうち少なくとも１面は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んだ反射防止膜が施されている。なお、前記反射防止膜は多層膜であり、前記多層膜の最表面層は、前記ウェットプロセスを用いて形成された層であることが好ましい。この構成とすることで、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアを更に低減させることができる。 Furthermore, in the wide-angle lens according to the present embodiment, at least one of the optical surfaces of the lens components constituting the first lens group G1 to the third lens group G3 has at least one layer formed by using a wet process. An antireflection film is included. The antireflection film is preferably a multilayer film, and the outermost surface layer of the multilayer film is preferably a layer formed using the wet process. With this configuration, since the difference in refractive index with air can be reduced, the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
本実施形態において、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のｄ線（波長587.6nm）における屈折率をｎｄとしたとき、次式ｎｄ≦１．３０の条件を満足することが好ましい。この条件を満足することで、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアを更に低減させることができる。 In the present embodiment, it is preferable that the following formula nd ≦ 1.30 is satisfied, where nd is the refractive index of the layer formed by the wet process at the d-line (wavelength 587.6 nm). By satisfying this condition, the difference in refractive index with air can be reduced, so that the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
なお、反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、（ドライプロセス等により）屈折率が１．３０以下となる層を少なくとも１層含むようにしてもよい。このように構成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なお、このとき、屈折率が１．３０以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最表面層であることが望ましい。 Note that the antireflection film is not limited to a wet process, and may include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less (by a dry process or the like). Even if comprised in this way, the effect similar to the case where a wet process is used can be acquired. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the outermost surface layer among the layers constituting the multilayer film.
また、本実施形態において、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に、開口絞りＳを配置することが好ましい。この構成により、フォーカシング時の球面収差およびコマ収差の変動を抑えることができる。 In the present embodiment, it is preferable to arrange an aperture stop S between the second lens group G2 and the third lens group G3. With this configuration, it is possible to suppress variations in spherical aberration and coma during focusing.
また、本実施形態において、反射防止膜が設けられた光学面は、開口絞りＳから見て凹面であることが好ましい。開口絞りＳから見て凹面にゴーストが発生し易いため、この構成により、ゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。 In the present embodiment, the optical surface provided with the antireflection film is preferably a concave surface when viewed from the aperture stop S. Since a ghost is likely to occur on the concave surface when viewed from the aperture stop S, this configuration can effectively reduce ghosts and flares.
また、本実施形態において、前記物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とを互いに異なる移動量で物体側に移動させ、第２レンズ群Ｇ２の移動量をΔ２とし、第３レンズ群Ｇ３の移動量をΔ３としたとき、次式（４）の条件を満足することが好ましい。 In the present embodiment, when focusing on the object, the second lens group G2 and the third lens group G3 are moved to the object side with different movement amounts, and the movement amount of the second lens group G2 is Δ2. When the movement amount of the third lens group G3 is Δ3, it is preferable that the condition of the following expression (4) is satisfied.
１．１０＜Δ３／Δ２＜１．５０ …（４） 1.10 <Δ3 / Δ2 <1.50 (4)
上記条件式（４）は、近距離物体へのフォーカシングに際しての収差変動の問題を解決するための条件式である。近距離物体へのフォーカシングで増大する収差は、主に球面収差、コマ収差および非点収差である。これら収差は、フォーカシングに伴って、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔を減少させることで良好に補正できる。そこで、条件式（４）では、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の移動速度比を規定することで、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔を適切に減少させ、上記収差を良好に補正できるようにしている。 The conditional expression (4) is a conditional expression for solving the problem of aberration fluctuations during focusing on a short distance object. Aberrations that increase due to focusing on short-distance objects are mainly spherical aberration, coma aberration, and astigmatism. These aberrations can be satisfactorily corrected by reducing the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 with focusing. Therefore, in the conditional expression (4), by defining the moving speed ratio between the second lens group G2 and the third lens group G3, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is appropriately reduced, The aberration can be corrected satisfactorily.
上記条件式（４）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔がフォーカシングによってほとんど変らないか、あるいは増大することになり、レンズ群間隔の減少による収差補正、主に球面収差、コマ収差および非点収差の補正が困難となる。逆に、条件式（４）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の移動が多くなりすぎてしまい、収差補正が過剰となり、かえって収差、主に球面収差、コマ収差および非点収差を悪化させる。 If the lower limit value of the conditional expression (4) is not reached, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 hardly changes or increases due to focusing, and aberration correction due to a decrease in the lens group distance. Primarily, correction of spherical aberration, coma and astigmatism becomes difficult. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the third lens group G3 will move too much and aberration correction will be excessive, and on the contrary, aberrations, mainly spherical aberration, coma aberration and astigmatism will be reduced. make worse.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を１．２０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を１．２５にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.20. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.25.
また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を１．４５にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（４）の上限値を１．４０にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 1.45. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 1.40.
また、本実施形態において、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３としたとき、次式（５）および（６）の条件を満足することが好ましい。 In this embodiment, when the focal length of the first lens group G1 is f1, the focal length of the second lens group G2 is f2, and the focal length of the third lens group G3 is f3, the following equation (5) It is preferable that the conditions (6) and (6) are satisfied.
１．５０＜（−ｆ１）／ｆ３＜３．４０ …（５）
１．５０＜ｆ２／ｆ３＜３．００ …（６）
1.50 <(− f1) / f3 <3.40 (5)
1.50 <f2 / f3 <3.00 (6)
上記条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１と第３レンズ群Ｇ３の屈折力比の適切な範囲を規定する条件式である。この条件式（５）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなりすぎ、コマ収差と非点収差が悪化する。逆に、条件式（５）の上限値を上回ると、正屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１との屈折力比が非対称に大きくなりすぎ、それに伴って歪曲収差、コマ収差および倍率色収差などが悪化する。 The conditional expression (5) is a conditional expression that defines an appropriate range of the refractive power ratio between the first lens group G1 and the third lens group G3. If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes too large, and coma and astigmatism are deteriorated. Conversely, when the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the refractive power ratio between the third lens group G3 having positive refractive power and the first lens group G1 having negative refractive power becomes too large asymmetrically. Along with this, distortion aberration, coma aberration, lateral chromatic aberration and the like deteriorate.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を２．００にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を２．５０にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 2.00. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 2.50.
また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を３．３０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（５）の上限値を３．１０にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 3.30. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 3.10.
また、上記条件式（６）は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の屈折力比の適切な範囲を規定する条件式である。この条件式（６）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が大きくなりすぎ、コマ収差と非点収差が悪化する。逆に、条件式（６）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が大きくなりすぎ、第３レンズ群Ｇ３が主に受け持つ球面収差が急激に悪化する。 The conditional expression (6) is a conditional expression that defines an appropriate range of the refractive power ratio between the second lens group G2 and the third lens group G3. If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes too large, and coma and astigmatism are deteriorated. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the third lens group G3 becomes too large, and the spherical aberration mainly handled by the third lens group G3 deteriorates rapidly.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を２．００にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（６）の下限値を２．１５にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 2.00. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 2.15.
また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を２．５０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（６）の上限値を２．４０にすることが更に好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 2.50. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 2.40.
また、本実施形態において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２のうち少なくとも一方は、非球面レンズを有することが好ましい。この構成により、歪曲収差、像面湾曲を小さくすることができる。 In the present embodiment, it is preferable that at least one of the first lens group G1 and the second lens group G2 has an aspheric lens. With this configuration, distortion and field curvature can be reduced.
また、本実施形態において、第２レンズ群Ｇ２は正レンズを有し、第２レンズ群Ｇ２に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ２ｐとし、第２レンズ群Ｇ２に含まれる前記正レンズのｄ線におけるアッベ数をν２ｐとしたとき、次式（７）および（８）の条件を満足することが好ましい。 In the present embodiment, the second lens group G2 includes a positive lens, and the refractive index at the d-line of the positive lens included in the second lens group G2 is n2p, and the positive lens included in the second lens group G2 is used. When the Abbe number at the d-line of the lens is ν2p, it is preferable that the conditions of the following expressions (7) and (8) are satisfied.
ｎ２ｐ＞１．９０ …（７）
ν２ｐ＞３０．００ …（８）
n2p> 1.90 (7)
ν2p> 30.00 (8)
第２レンズ群Ｇ２が、上記条件式（７）および条件式（８）を満たす正レンズを有することで、上記条件式（２）および条件式（３）を満足するより、更に歪曲収差、像面湾曲およびコマ収差の補正に有効となる。 Since the second lens group G2 has a positive lens that satisfies the conditional expression (7) and the conditional expression (8), the distortion, image, and image quality can be further improved as compared to the conditional expression (2) and the conditional expression (3). Effective for correction of surface curvature and coma.
上記条件式（７）の下限値を下回ると、一般にアッベ数の大きな硝材を選択することが容易になるため、倍率色収差の補正は容易となるが、負レンズによって発生する歪曲収差とコマ収差を補正することができない。 If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, it is generally easy to select a glass material having a large Abbe number, so that it is easy to correct lateral chromatic aberration, but distortion and coma generated by a negative lens are reduced. It cannot be corrected.
また、条件式（８）の下限値を下回ると、一般に高屈折率の硝材を選択することが容易になるため、歪曲収差やコマ収差の補正は容易になるが、硝材のいわゆる２次分散値が急激に大きくなるため、倍率色収差を十分に補正することができない。 If the lower limit of conditional expression (8) is not reached, it is generally easy to select a glass material having a high refractive index, so that correction of distortion and coma becomes easy. Is rapidly increased, and the lateral chromatic aberration cannot be sufficiently corrected.
また、本実施形態において、第１レンズ群Ｇ１に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ１ｐとしたとき、次式（９）の条件を満足することが好ましい。 In this embodiment, it is preferable that the condition of the following expression (9) is satisfied when the refractive index at the d-line of the positive lens included in the first lens group G1 is n1p.
ｎ１ｐ＞１．９０ …（９） n1p> 1.90 (9)
上記条件式（９）を満足することで、上記条件式（２）を満足するより、更に良好に収差補正、例えば、倍率色収差、歪曲収差、コマ収差等の補正を行うことができる。 When the conditional expression (9) is satisfied, aberration correction, for example, correction of chromatic aberration of magnification, distortion, coma, etc. can be performed more satisfactorily than when the conditional expression (2) is satisfied.
図８に、上記構成の広角レンズを、撮影レンズ２として備えたデジタル一眼レフカメラ１（光学装置）の略断面図を示す。この図８に示すように、デジタル一眼レフカメラ１（光学装置）において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして、焦点板４に結像された光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へと導かれる。これにより、撮影者は、物体（被写体）像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
FIG. 8 is a schematic cross-sectional view of a digital single-lens reflex camera 1 (optical device) provided with the wide-angle lens having the above configuration as a
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、撮影レンズ２で集光された不図示の物体（被写体）の光は撮像素子７上に被写体像を形成する。これにより、物体（被写体）からの光は、当該撮像素子７により撮像され、物体（被写体）画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による物体（被写体）の撮影を行うことができる。なお、図８に記載のカメラ１は、撮影レンズ２を着脱可能に保持するものでもよく、撮影レンズ２と一体に成形されるものでもよい。
Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, the
以下、本実施形態に係る各実施例について、図面を参照しつつ説明する。以下に、表１〜表３を示すが、これらは第１実施例〜第３実施例における各諸元の表である。なお、表中の［面データ］においては、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔を、ｎｄはｄ線（波長587.6nm）に対する屈折率を、νｄはｄ線におけるアッベ数を示す。なお、レンズ面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示す。また、曲率半径の「∞」は平面または開口を示している。また、空気の屈折率「1.000000」の記載は省略している。 Hereinafter, each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 3 are shown below, but these are tables of specifications in the first to third examples. In the [Surface Data] in the table, the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, r is the radius of curvature of each lens surface, and d is the following from each optical surface. Is the distance on the optical axis to the optical surface (or image surface), nd is the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm), and νd is the Abbe number in the d-line. When the lens surface is an aspherical surface, the surface number is marked with * and the paraxial radius of curvature is shown in the column of the radius of curvature r. The curvature radius “∞” indicates a plane or an opening. The description of the refractive index “1.000000” of air is omitted.
［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。すなわち、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐係数をκとし、ｎ次の非球面係数をＡｎとしたとき、以下の式（ａ）で示している。なお、「E-n」は「×10-n」を表し、例えば、「1.234E-05」は「1.234×10-5」を表す。 In [Aspherical data], the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is shown by the following equation (a). That is, y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, and S (y) is the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y. When the radius of curvature of the reference spherical surface (paraxial radius of curvature) is r, the conic coefficient is κ, and the n-th aspherical coefficient is An, the following equation (a) is given. “En” represents “× 10 −n ”, for example, “1.234E-05” represents “1.234 × 10 −5 ”.
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１−κ・y2／ｒ2）1/2｝
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12 …（ａ）
S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1-κ ·
+ A4 × y 4 + A6 ×
［各種データ］において、ｆは全系の焦点距離を、ＦＮＯはＦナンバーを、２ωは画角（単位：度）を、Ｙは像高を、ＴＬはレンズ系全長を、Ｂｆは無限遠合焦時のバックフォーカスをそれぞれ示す。 In [Various data], f is the focal length of the entire system, FNO is the F number, 2ω is the angle of view (unit: degree), Y is the image height, TL is the total length of the lens system, and Bf is infinity. The back focus at the time of in-focus is shown respectively.
［可変面間隔データ］において、βは各合焦位置における撮影倍率を、ｄｉは面番号ｉにおける可変面間隔値をそれぞれ示す。 In [Variable surface interval data], β indicates a photographing magnification at each in-focus position, and di indicates a variable surface interval value at surface number i.
［条件式］において、上記の条件式（１）〜（９）に対応する値を示す。 In [Conditional Expression], values corresponding to the conditional expressions (1) to (9) are shown.
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他の長さの単位は、特記がない場合、一般に「ｍｍ」が使われている。但し、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。 In all the following specification values, “mm” is generally used as a unit for the focal length f, radius of curvature r, surface interval d, and other lengths, unless otherwise specified. However, since the optical system can obtain the same optical performance even when proportionally enlarged or proportionally reduced, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
以上の表の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。 The description of the above table is the same in other examples, and the description thereof is omitted.
（第１実施例）
第１実施例に係る広角レンズについて、図１〜図３および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る広角レンズの構成を示す断面図である。第１実施例に係る広角レンズは、図１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３とを有する。
(First embodiment)
The wide-angle lens according to the first example will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is a cross-sectional view showing the configuration of the wide-angle lens according to the first example. As shown in FIG. 1, the wide-angle lens according to the first example includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, arranged in order from the object side, And a third lens group G3 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３とを有する。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面で構成されている。また、正レンズＬ１３は、屈折率１．８０以上、アッベ数３０．００以上のレンズで構成されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13, which are arranged in order from the object side. . The negative meniscus lens L11 has an aspheric lens surface on the image plane I side. The positive lens L13 is configured by a lens having a refractive index of 1.80 or more and an Abbe number of 30.00 or more.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３とを有する。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L22, and a biconcave negative lens L23 arranged in order from the object side.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、像面Ｉ側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズと、像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とを有する。なお、正メニスカスレンズＬ３２の像面Ｉ側のレンズ面が非球面で構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the image surface I and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the image surface I, and an image surface I. A positive meniscus lens L33 having a convex surface on the side, and a positive meniscus lens L34 having a convex surface on the image surface I side. The lens surface on the image plane I side of the positive meniscus lens L32 is an aspherical surface.
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に第１フレアカット絞りＦＳ１が、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１と正レンズＬ２２との間に第２フレアカット絞りＦＳ２が、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に開口絞りＳが、それぞれ配置されている。 A first flare cut stop FS1 is provided between the first lens group G1 and the second lens group G2, and a second flare cut stop FS2 is provided between the negative meniscus lens L21 and the positive lens L22 of the second lens group G2. An aperture stop S is disposed between the lens group G2 and the third lens group G3.
なお、無限遠物体から至近距離物体へのフォーカシング（合焦）は、第１レンズ群Ｇ１を像面Ｉに対し固定し、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を共に物体方向へ異なる速度で繰り出すことによって行う。 In focusing from an infinite object to a close object, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I, and both the second lens group G2 and the third lens group G3 are different in the object direction. Do it by paying out.
表１に第１実施例における各諸元の表を示す。なお、表１における面番号１〜２２は、図１に示す面１〜２２に対応している。また、第１実施例において、第２面および第１８面が非球面形状に形成されている。
Table 1 shows a table of specifications in the first embodiment. The
（表１）
［面データ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 84.241 2.80 1.772499 49.60
2＊ 29.000 6.93
3 89.022 2.30 1.754998 52.32
4 32.000 7.50
5 67.193 5.56 1.901355 31.55
6 -183.632 d6（可変）
7 ∞ 0.72 （第１フレア絞りＦＳ１）
8 50.462 1.70 1.729157 54.68
9 31.529 8.36
10 ∞ -1.00 （第２フレア絞りＦＳ２）
11 29.731 7.37 1.804000 46.57
12 -91.413 0.20
13 -4167.443 1.89 1.717362 29.52
14 40.421 d14（可変）
15 ∞ 8.18 （開口絞りＳ）
16 -16.352 1.50 1.805181 25.46
17 -1456.241 3.01 1.816000 46.62
18＊ -40.911 0.15
19 -250.388 6.50 1.618000 63.33
20 -24.683 0.15
21 -133.591 5.50 1.772499 49.60
22 -30.008 Bf（可変）
像面 ∞
［非球面データ］
第２面
κ＝9.256E-01
A4＝-2.026E-06
A6＝-2.592E-09
A8＝1.220E-12
A10＝-4.405E-15
A12＝0.000E+00
第１８面
κ＝9.140E-01
A4＝1.969E-05
A6＝9.863E-09
A8＝2.937E-11
A10＝-3.136E-13
A12＝4.395E-16
［各種データ］
ｆ＝24.70
ＦＮＯ＝1.44
２ω＝82.34°
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝121.57
Ｂｆ＝38.50
［可変面間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 至近距離合焦状態
β 0.00 -0.0333 -0.20
ｄ６ 4.34 3.61 0.44
ｄ14 9.42 9.28 8.06
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
Ｇ１ １ -115.02
Ｇ２ ８ 84.65
Ｇ３ 16 37.24
［条件式］
条件式（１）：（−ｆ１）／ｆ２＝1.36
条件式（２）：ｎ１ｐ＝1.901
条件式（３）：ν１ｐ＝31.6
条件式（４）：Δ３／Δ２＝1.35
条件式（５）：−ｆ１／ｆ３＝3.09
条件式（６）：ｆ２／ｆ３＝2.27
（条件式（７）：ｎ２ｐ＝1.80400）
条件式（８）：ν２ｐ＝46.57
条件式（９）：ｎ１ｐ＝1.901
(Table 1)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞ ∞
1 84.241 2.80 1.772499 49.60
2 * 29.000 6.93
3 89.022 2.30 1.754998 52.32
4 32.000 7.50
5 67.193 5.56 1.901355 31.55
6 -183.632 d6 (variable)
7 ∞ 0.72 (First flare stop FS1)
8 50.462 1.70 1.729157 54.68
9 31.529 8.36
10 ∞ -1.00 (2nd flare stop FS2)
11 29.731 7.37 1.804000 46.57
12 -91.413 0.20
13 -4167.443 1.89 1.717362 29.52
14 40.421 d14 (variable)
15 ∞ 8.18 (Aperture stop S)
16 -16.352 1.50 1.805181 25.46
17 -1456.241 3.01 1.816000 46.62
18 * -40.911 0.15
19 -250.388 6.50 1.618000 63.33
20 -24.683 0.15
21 -133.591 5.50 1.772499 49.60
22 -30.008 Bf (variable)
Image plane ∞
[Aspherical data]
Second side κ = 9.256E-01
A4 = -2.026E-06
A6 = -2.592E-09
A8 = 1.220E-12
A10 = -4.405E-15
A12 = 0.000E + 00
18th surface κ = 9.140E-01
A4 = 1.969E-05
A6 = 9.863E-09
A8 = 2.937E-11
A10 = -3.136E-13
A12 = 4.395E-16
[Various data]
f = 24.70
FNO = 1.44
2ω = 82.34 °
Y = 21.60
TL = 121.57
Bf = 38.50
[Variable surface interval data]
Infinite focus state Medium distance focus state Close range focus state β 0.00 -0.0333 -0.20
d6 4.34 3.61 0.44
d14 9.42 9.28 8.06
[Lens group data]
Group Start surface Focal length G1 1 -115.02
[Conditional expression]
Conditional expression (1): (−f1) /f2=1.36
Conditional expression (2): n1p = 1.901
Conditional expression (3): ν1p = 31.6
Conditional expression (4): Δ3 / Δ2 = 1.35
Conditional expression (5): -f1 / f3 = 3.09
Conditional expression (6): f2 / f3 = 2.27
(Condition (7): n2p = 1.800400)
Conditional expression (8): ν2p = 46.57
Conditional expression (9): n1p = 1.901
表１に示す諸元の表から、本実施例に係る広角レンズでは、上記条件式（１）〜（６）、（８）および（９）を満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 1, it can be seen that the wide-angle lens according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (6), (8), and (9).
図２は、第１実施例に係る広角レンズの諸収差図であり、（ａ）は無限遠合焦時（β＝0.00）、（ｂ）は中間距離合焦時（β＝-0.0333）、（ｃ）は至近距離合焦時（β＝-0.20）の諸収差図をそれぞれ示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数を、ｄはｄ線（波長587.6nm）、ｇはｇ線（波長435.8nm）に対する諸収差をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバー又は開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリジオナル像面を示す。 FIGS. 2A and 2B are graphs showing various aberrations of the wide-angle lens according to Example 1. FIG. 2A is a diagram when focusing on infinity (β = 0.00), and FIG. 2B is a graph when focusing on intermediate distance (β = −0.0333). (C) shows various aberration diagrams when focusing on a close range (β = 0.20). In each aberration diagram, FNO is the F number, Y is the image height, NA is the numerical aperture, d is the d-line (wavelength 587.6 nm), and g is the various aberrations for the g-line (wavelength 435.8 nm). The spherical aberration diagram shows the F-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture, the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height, and the coma diagram shows the value of each image height. . In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane.
以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。 The explanation of the above aberration diagrams is the same in the other examples, and the explanation is omitted.
各収差図から明らかなように、第１実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが分かる。 As is apparent from each aberration diagram, it can be seen that the wide-angle lens according to the first example has various aberrations corrected satisfactorily and has excellent imaging performance.
なお、図３に示すように、物体側からの光線ＢＭが上記広角レンズに入射すると、その光は第１レンズ群Ｇ１を構成する負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面（第１番目のゴースト発生面であり、面番号４に該当）で反射した後に、その反射光は負メニスカスレンズＬ１１における像側のレンズ面（第２番目のゴースト発生面であり、面番号２に該当）で再度反射して像面Ｉに到達し、ゴーストを発生させてしまう。なお、第１番目のゴースト発生面（面番号４）と第２番目のゴースト発生面（面番号２）は、開口絞りＳに対して凹面である。このような面に、より広い波長範囲で広入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストを効果的に低減させることができる。なお、反射防止膜について詳細は後述するが、各実施例に係る反射防止膜は７層からなる多層構造であり、最表面層の第７層はウェットプロセスを用いて形成され、ｄ線に対する屈折率は１．２６（以下に示す、表４参照）である。 As shown in FIG. 3, when the light beam BM from the object side enters the wide-angle lens, the light is incident on the image-side lens surface (first ghost) of the negative meniscus lens L12 constituting the first lens group G1. The reflected light is reflected again by the image side lens surface of the negative meniscus lens L11 (second ghost generation surface, corresponding to surface number 2). As a result, the image plane I is reached and a ghost is generated. The first ghost generating surface (surface number 4) and the second ghost generating surface (surface number 2) are concave with respect to the aperture stop S. A ghost can be effectively reduced by forming an antireflection film corresponding to a wide incident angle in a wider wavelength range on such a surface. Although the antireflection film will be described in detail later, the antireflection film according to each example has a multilayer structure including seven layers, and the seventh layer of the outermost surface layer is formed by using a wet process and is refracted with respect to the d line. The rate is 1.26 (see Table 4 below).
（第２実施例）
第２実施例に係る広角レンズについて、図４、図５および表２を用いて説明する。図４は、第２実施例に係る広角レンズの構成を示す断面図である。第２実施例に係る広角レンズは、図４に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３とを有する。
(Second embodiment)
The wide-angle lens according to the second example will be described with reference to FIGS. 4 and 5 and Table 2. FIG. FIG. 4 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a wide-angle lens according to the second example. As shown in FIG. 4, the wide-angle lens according to the second example includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, arranged in order from the object side, And a third lens group G3 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３とを有する。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面で構成されている。また、正レンズＬ１３は、屈折率１．８０以上、アッベ数３０．００以上のレンズで構成されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13, which are arranged in order from the object side. . The negative meniscus lens L11 has an aspheric lens surface on the image plane I side. The positive lens L13 is configured by a lens having a refractive index of 1.80 or more and an Abbe number of 30.00 or more.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを有する。なお、正メニスカスレンズＬ２１は、屈折率１．９０以上、アッベ数３０．００以上のレンズで構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L23. And a negative meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the object side. The positive meniscus lens L21 is composed of a lens having a refractive index of 1.90 or more and an Abbe number of 30.00 or more.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズと、像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とを有する。なお、両凸形状の正レンズＬ３２の像面Ｉ側のレンズ面が非球面で構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32, a positive meniscus lens L33 having a convex surface facing the image plane I, A positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the image surface I side. The lens surface on the image plane I side of the biconvex positive lens L32 is an aspherical surface.
第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との間にフレアカット絞りＦＳが、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが、それぞれ配置されている。 A flare-cut stop FS is disposed between the negative meniscus lens L22 and the biconvex positive lens L23 of the second lens group G2, and an aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. Has been.
なお、無限遠物体から至近距離物体へのフォーカシング（合焦）は、第１レンズ群Ｇ１を像面Ｉに対し固定し、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を共に物体方向へ異なる速度で繰り出すことによって行う。 In focusing from an infinite object to a close object, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I, and both the second lens group G2 and the third lens group G3 are different in the object direction. Do it by paying out.
表２に第２実施例における各諸元の表を示す。なお、表２における面番号１〜２２は、図４に示す面１〜２２に対応している。また、第２実施例において、第２面および第１８面が非球面形状に形成されている。
Table 2 shows a table of specifications in the second embodiment. The
（表２）
［面データ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 73.812 2.80 1.772499 49.60
2＊ 29.000 5.87
3 56.928 2.30 1.729157 54.68
4 32.000 6.26
5 77.289 5.05 1.800999 34.97
6 -244.950 d6（可変）
7 57.547 3.44 1.901355 31.55
8 270.193 1.70 1.729157 54.68
9 25.957 8.74
10 ∞ 2.50 （フレア絞りＦＳ）
11 30.507 7.37 1.804000 46.57
12 -67.379 0.20
13 1489.766 1.89 1.717362 29.52
14 39.615 d14（可変）
15 ∞ 8.18 （開口絞りＳ）
16 -16.623 1.50 1.805181 25.46
17 369.054 4.22 1.834807 42.71
18＊ -34.218 0.15
19 -1373.189 7.01 1.618000 63.33
20 -24.573 0.15
21 -59.388 5.10 1.772499 49.60
22 -29.749 Bf
像面 ∞
［非球面データ］
第２面
κ＝8.912E-01
A4＝-2.026E-06
A6＝-2.592E-09
A8＝1.220E-12
A10＝-4.405E-15
A12＝0.000E+00
第１８面
κ＝9.140E-01
A4＝1.969E-05
A6＝9.863E-09
A8＝2.937E-11
A10＝-3.136E-13
A12＝4.395E-16
［各種データ］
ｆ＝24.70
ＦＮＯ＝1.44
２ω＝82.34°
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝124.29
Ｂｆ＝39.37
［可変面間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 至近距離合焦状態
β 0.00 -0.0333 -0.16
ｄ６ 4.54 3.80 1.61
ｄ14 5.95 5.84 4.78
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
Ｇ１ １ -106.00
Ｇ２ ７ 84.99
Ｇ３ １６ 36.97
［条件式］
条件式（１）：（−ｆ１）／ｆ２＝1.25
条件式（２）：ｎ１ｐ＝1.801
条件式（３）：ν１ｐ＝35.0
条件式（４）：Δ３/Δ２＝1.40
条件式（５）：（−ｆ１）／ｆ３＝2.87
条件式（６）：ｆ２／ｆ３＝2.30
条件式（７）：ｎ２ｐ＝1.901
条件式（８）：ν２ｐ＝31.6
（条件式（９）：ｎ１ｐ＝1.801）
(Table 2)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞ ∞
1 73.812 2.80 1.772499 49.60
2 * 29.000 5.87
3 56.928 2.30 1.729157 54.68
4 32.000 6.26
5 77.289 5.05 1.800999 34.97
6 -244.950 d6 (variable)
7 57.547 3.44 1.901355 31.55
8 270.193 1.70 1.729157 54.68
9 25.957 8.74
10 ∞ 2.50 (Flare aperture FS)
11 30.507 7.37 1.804000 46.57
12 -67.379 0.20
13 1489.766 1.89 1.717362 29.52
14 39.615 d14 (variable)
15 ∞ 8.18 (Aperture stop S)
16 -16.623 1.50 1.805181 25.46
17 369.054 4.22 1.834807 42.71
18 * -34.218 0.15
19 -1373.189 7.01 1.618000 63.33
20 -24.573 0.15
21 -59.388 5.10 1.772499 49.60
22 -29.749 Bf
Image plane ∞
[Aspherical data]
Second side κ = 8.912E-01
A4 = -2.026E-06
A6 = -2.592E-09
A8 = 1.220E-12
A10 = -4.405E-15
A12 = 0.000E + 00
18th surface κ = 9.140E-01
A4 = 1.969E-05
A6 = 9.863E-09
A8 = 2.937E-11
A10 = -3.136E-13
A12 = 4.395E-16
[Various data]
f = 24.70
FNO = 1.44
2ω = 82.34 °
Y = 21.60
TL = 124.29
Bf = 39.37
[Variable surface interval data]
Infinitely focused state Medium distance focused state Close range focused state β 0.00 -0.0333 -0.16
d6 4.54 3.80 1.61
d14 5.95 5.84 4.78
[Lens group data]
Group Start surface Focal length G1 1 -106.00
[Conditional expression]
Conditional expression (1): (−f1) /f2=1.25
Conditional expression (2): n1p = 1.801
Conditional expression (3): ν1p = 35.0
Conditional expression (4): Δ3 / Δ2 = 1.40
Conditional expression (5): (−f1) /f3=2.87
Conditional expression (6): f2 / f3 = 2.30
Conditional expression (7): n2p = 1.901
Conditional expression (8): ν2p = 31.6
(Condition (9): n1p = 1.801)
表２に示す諸元の表から、本実施例に係る広角レンズでは、上記条件式（１）〜（８）を満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 2, it can be seen that the wide-angle lens according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (8).
図５は、第２実施例に係る広角レンズの諸収差図であり、（ａ）は無限遠合焦時（β＝0.00）、（ｂ）は中間距離合焦時（β＝-0.0333）、（ｃ）は至近距離合焦時（β＝-0.16）の諸収差図をそれぞれ示す。各収差図から明らかなように、第２実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが分かる。 5A and 5B are graphs showing various aberrations of the wide-angle lens according to Example 2. FIG. 5A is a diagram when focusing on infinity (β = 0.00), and FIG. 5B is a graph when focusing on intermediate distance (β = −0.0333). (C) shows various aberration diagrams when focusing on a close range (β = −0.16). As is apparent from each aberration diagram, it can be seen that the wide-angle lens according to the second example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
（第３実施例）
第３実施例に係る広角レンズについて、図６、図７および表３を用いて説明する。図６は、第３実施例に係る広角レンズの構成を示す断面図である。第３実施例に係る広角レンズは、図６に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３とを有する。
(Third embodiment)
The wide-angle lens according to the third example will be described with reference to FIGS. FIG. 6 is a cross-sectional view showing the configuration of the wide-angle lens according to the third example. As shown in FIG. 6, the wide-angle lens according to the third example includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, arranged in order from the object side, And a third lens group G3 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３とを有する。なお、負メニスカスレンズＬ１１は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面で構成されている。また、正レンズＬ１３は、屈折率１．８０以上、アッベ数３０．００以上のレンズで構成されている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13, which are arranged in order from the object side. . The negative meniscus lens L11 has an aspheric lens surface on the image plane I side. The positive lens L13 is configured by a lens having a refractive index of 1.80 or more and an Abbe number of 30.00 or more.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３とを有する。なお、両凸形状の正レンズＬ２２の物体側のレンズ面が非球面で構成されている。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L22, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. . The object-side lens surface of the biconvex positive lens L22 is an aspherical surface.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズと、像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とを有する。なお、両凸形状の正レンズＬ３２の像面Ｉ側のレンズ面が非球面で構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32, a positive meniscus lens L33 having a convex surface facing the image plane I, A positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the image surface I side. The lens surface on the image plane I side of the biconvex positive lens L32 is an aspherical surface.
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に第１フレアカット絞りＦＳ１が、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との間に第２フレアカット絞りＦＳ２が、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが、それぞれ配置されている。 The first flare cut stop FS1 is between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second flare cut stop is between the negative meniscus lens L21 and the biconvex positive lens L22 of the second lens group G2. An aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
なお、無限遠物体から至近距離物体へのフォーカシング（合焦）は、第１レンズ群Ｇ１を像面Ｉに対し固定し、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を共に物体方向へ異なる速度で繰り出すことによって行う。 In focusing from an infinite object to a close object, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I, and both the second lens group G2 and the third lens group G3 are different in the object direction. Do it by paying out.
表３に第３実施例における各諸元の表を示す。なお、表３における面番号１〜２２は、図６に示す面１〜２２に対応している。また、第３実施例において、第２面、第１１面および第１８面が非球面形状に形成されている。
Table 3 shows a table of specifications in the third embodiment. The
（表３）
［面データ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 98.850 2.80 1.772499 49.60
2＊ 29.000 6.17
3 76.080 2.30 1.754998 52.32
4 32.000 8.00
5 69.050 5.55 1.903660 31.31
6 -171.850 d6（可変）
7 ∞ 0.72 （第１フレア絞りＦＳ１）
8 74.740 1.70 1.729157 54.68
9 40.870 7.07
10 ∞ 0.31 （第２フレア絞りＦＳ２）
11＊ 29.140 6.20 1.804000 46.57
12 -108.250 0.20
13 404.360 1.89 1.717362 29.52
14 36.160 d14（可変）
15 ∞ 8.18 （開口絞りＳ）
16 -16.690 1.50 1.805181 25.46
17 12374.110 3.13 1.816000 46.62
18＊ -40.070 0.15
19 -240.690 6.38 1.618000 63.33
20 -25.410 0.15
21 -123.660 5.88 1.772499 49.60
22 -29.770 (Bf)
像面 ∞
［非球面データ］
第２面
κ＝8.546E-01
A4＝-2.482E-06
A6＝-1.689E-09
A8＝7.351E-14
A10＝-2.649E-15
A12＝0.000E+00
第１１面
κ＝9.049E-01
A4＝-8.887E-07
A6＝-3.422E-10
A8＝0.000E+00
A10＝0.000E+00
A12＝0.000E+00
第１８面
κ＝1.033E+00
A4＝1.932E-05
A6＝1.063E-08
A8＝4.090E-11
A10＝-3.551E-13
A12＝5.184E-16
［各種データ］
ｆ＝24.70
ＦＮＯ＝1.44
２ω＝82.34°
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝121.28
Ｂｆ＝38.50
［可変面間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 至近距離合焦状態
β 0.00 -0.0333 -0.17
ｄ６ 4.31 3.53 0.89
ｄ14 10.19 10.11 9.16
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
Ｇ１ １ -122.02
Ｇ２ ８ 87.79
Ｇ３ １６ 37.36
［条件式］
条件式（１）：（−ｆ１）／ｆ２＝1.39
条件式（２）：ｎ１ｐ＝1.904
条件式（３）：ν１ｐ＝31.3
条件式（４）：Δ３／Δ２＝1.30
条件式（５）：（−ｆ１）／ｆ３＝3.27
条件式（６）：ｆ２／ｆ３＝2.35
（条件式（７）：ｎ２ｐ＝1.80400）
条件式（８）：ν２ｐ＝46.57
条件式（９）：ｎ１ｐ＝1.904
(Table 3)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞ ∞
1 98.850 2.80 1.772499 49.60
2 * 29.000 6.17
3 76.080 2.30 1.754998 52.32
4 32.000 8.00
5 69.050 5.55 1.903660 31.31
6 -171.850 d6 (variable)
7 ∞ 0.72 (First flare stop FS1)
8 74.740 1.70 1.729157 54.68
9 40.870 7.07
10 ∞ 0.31 (2nd flare stop FS2)
11 * 29.140 6.20 1.804000 46.57
12 -108.250 0.20
13 404.360 1.89 1.717362 29.52
14 36.160 d14 (variable)
15 ∞ 8.18 (Aperture stop S)
16 -16.690 1.50 1.805181 25.46
17 12374.110 3.13 1.816000 46.62
18 * -40.070 0.15
19 -240.690 6.38 1.618000 63.33
20 -25.410 0.15
21 -123.660 5.88 1.772499 49.60
22 -29.770 (Bf)
Image plane ∞
[Aspherical data]
Second side κ = 8.546E-01
A4 = -2.482E-06
A6 = -1.689E-09
A8 = 7.351E-14
A10 = -2.649E-15
A12 = 0.000E + 00
11th surface κ = 9.049E-01
A4 = -8.887E-07
A6 = -3.422E-10
A8 = 0.000E + 00
A10 = 0.000E + 00
A12 = 0.000E + 00
18th surface κ = 1.033E + 00
A4 = 1.932E-05
A6 = 1.063E-08
A8 = 4.090E-11
A10 = -3.551E-13
A12 = 5.184E-16
[Various data]
f = 24.70
FNO = 1.44
2ω = 82.34 °
Y = 21.60
TL = 121.28
Bf = 38.50
[Variable surface interval data]
Infinitely focused state Medium distance focused state Close range focused state β 0.00 -0.0333 -0.17
d6 4.31 3.53 0.89
d14 10.19 10.11 9.16
[Lens group data]
Group Start surface Focal length G1 1 -122.02
[Conditional expression]
Conditional expression (1): (−f1) /f2=1.39
Conditional expression (2): n1p = 1.904
Conditional expression (3): ν1p = 31.3
Conditional expression (4): Δ3 / Δ2 = 1.30
Conditional expression (5): (−f1) /f3=3.27
Conditional expression (6): f2 / f3 = 2.35
(Condition (7): n2p = 1.800400)
Conditional expression (8): ν2p = 46.57
Conditional expression (9): n1p = 1.904
表３に示す諸元の表から、本実施例に係る広角レンズでは、上記条件式（１）〜（６）、（８）および（９）を満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 3, it is understood that the wide-angle lens according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (6), (8), and (9).
図７は、第３実施例に係る広角レンズの諸収差図であり、（ａ）は無限遠合焦時（β＝0.00）、（ｂ）は中間距離合焦時（β＝-0.0333）、（ｃ）は至近距離合焦時（β＝-0.17）の諸収差図をそれぞれ示す。各収差図から明らかなように、第３実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが分かる。 FIGS. 7A and 7B are graphs showing various aberrations of the wide-angle lens according to Example 3. FIG. 7A is a diagram when focusing on infinity (β = 0.00), and FIG. 7B is a graph when focusing on intermediate distance (β = −0.0333). (C) shows various aberration diagrams when focusing on a close range (β = −0.17). As is apparent from each aberration diagram, it can be seen that the wide-angle lens according to the third example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
ここで、第１〜第３実施例の広角レンズに用いられる反射防止膜について説明する。本実施形態に係る反射防止膜１０１は、図９に示すように、７層（第１層１０１ａ〜第７層１０１ｇ）からなり、本広角レンズの光学部材１０２の光学面に形成されている。
Here, the antireflection film used for the wide-angle lens of the first to third embodiments will be described. As shown in FIG. 9, the antireflection film 101 according to the present embodiment includes seven layers (
第１層１０１ａは真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムで形成されている。この第１層１０１ａの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第２層１０１ｂが形成される。続いて、第２層１０１ｂの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第３層１０１ｃが形成され、第３層１０１ｃの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第４層１０１ｄが形成される。さらに、第４層１０１ｄの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第５層１０１ｅが形成され、第５層１０１ｅの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第６層１０１ｆが形成される。そして、第６層１０１ｆの上にウェットプロセスによりシリカとフッ化マグネシウムの混合物からなる第７層１０１ｇが形成される。このようにして本実施形態の反射防止膜１０１が形成される。
The
なお、第７層１０１ｇの形成には、ウェットプロセスの一種であるゾル−ゲル法を用いている。ゾル−ゲル法とは、光学部材の光学面上に光学薄膜材料であるゾルを塗布し、ゲル膜を堆積後、液体に浸漬し、この液体の温度および圧力を臨界状態以上にしてその液体を気化・乾燥させることにより、膜を生成する製法である。但し、ウェットプロセスとして、ゾル−ゲル法に限らず、ゲル状態を経ることなしに固体膜を得る方法を用いてもよい。
The
以上のように、反射防止膜１０１は、第１層１０１ａ〜第６層１０１ｆまではドライプロセスである電子ビーム蒸着により形成され、最表面層（最上層）である第７層１０１ｇはフッ酸／酢酸マグネシウム法で調製したゾル液を用いるウェットプロセスにより形成されている。
As described above, the antireflection film 101 is formed by electron beam evaporation as a dry process from the
続いて、上記構成の反射防止膜１０１を形成する手順を説明する。まず、予めレンズ成膜面（上述の光学部材１０２の光学面）に真空蒸着装置を用いて、第１層１０１ａとなる酸化アルミニウム層、第２層１０１ｂとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第３層１０１ｃとなる酸化アルミニウム層、第４層１０１ｄとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第５層１０１ｅとなる酸化アルミニウム層、第６層１０１ｆとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層を順に形成する。そして、真空蒸着装置より光学部材１０２を取り出した後、フッ酸／酢酸マグネシウム法により調製したゾル液にバインダー成分を添加したものをスピンコート法により塗布して、第７層１０１ｇとなるシリカとフッ化マグネシウムの混合物からなる層を形成する。ここで、フッ酸／酢酸マグネシウム法によって調製される際の反応式を以下の式（ｂ）に示す。
Next, a procedure for forming the antireflection film 101 having the above configuration will be described. First, using a vacuum deposition apparatus on the lens film formation surface (the optical surface of the
２ＨＦ＋Ｍｇ（ＣＨ3ＣＯＯ）2 → ＭｇＦ2＋２ＣＨ3ＣＯＯＨ …（ｂ） 2HF + Mg (CH 3 COO) 2 → MgF 2 + 2CH 3 COOH (b)
この成膜に用いたゾル液は、原料混合後、オートクレーブで１４０℃、２４時間高温加圧熟成処理を施した後、成膜に用いられる。光学部材１０２は、第７層１０１ｇの成膜終了後、大気中で１６０℃、１時間加熱処理して完成される。より具体的には、上記のゾル−ゲル法を用いることにより、大きさが数ｎｍから数十ｎｍのＭｇＦ２粒子ができ、さらに、それらの粒子が数個集まって二次粒子が形成され、それら二次粒子が堆積することにより第７層１０１ｇが形成される。
The sol solution used for the film formation is used for film formation after mixing raw materials and subjecting to an autoclave at 140 ° C. for 24 hours at a high temperature and pressure. After the film formation of the
上記のようにして形成された反射防止膜１０１の光学的性能について、図１０に示す分光特性を用いて説明する。なお、図１０は、基準波長λを５５０ｎｍとしたときに、以下の表５で示される条件で反射防止膜１０１を設計した場合、光線が垂直入射するときの分光特性を表している。また、表４では、酸化アルミニウムをＡｌ2Ｏ3、酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物をＺｒＯ2＋ＴｉＯ2、シリカとフッ化マグネシウムの混合物をＳｉＯ2＋ＭｇＦ2と示しており、基準波長λを５５０ｎｍとしたときに、基板の屈折率が１．４６、１．６２、１．７４および１．８５の４種類であるときの各々の設計値を示している。 The optical performance of the antireflection film 101 formed as described above will be described using the spectral characteristics shown in FIG. FIG. 10 shows the spectral characteristics when a light ray is vertically incident when the antireflection film 101 is designed under the conditions shown in Table 5 below when the reference wavelength λ is 550 nm. Table 4 shows aluminum oxide as Al 2 O 3 , titanium oxide-zirconium oxide mixture as ZrO 2 + TiO 2 , silica and magnesium fluoride as SiO 2 + MgF 2 , and a reference wavelength λ of 550 nm. In some cases, the respective design values are shown when the refractive index of the substrate is 1.46, 1.62, 1.74 and 1.85.
（表４）
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1.00
第７層 SiO2＋MgF2 1.26 0.275λ 0.268λ 0.271λ 0.269λ
第６層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.045λ 0.057λ 0.054λ 0.059λ
第５層 Al2O3 1.65 0.212λ 0.171λ 0.178λ 0.162λ
第４層 ZrO2＋TiO2 2.12 0.077λ 0.127λ 0.13λ 0.158λ
第３層 Al2O3 1.65 0.288λ 0.122λ 0.107λ 0.08λ
第２層 ZrO2＋TiO2 2.12 0 0.059λ 0.075λ 0.105λ
第１層 Al2O3 1.65 0 0.257λ 0.03λ 0.03λ
基板の屈折率 1.46 1.62 1.74 1.85
(Table 4)
Substance Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Optical film thickness Optical film thickness Medium Air 1.00
7th layer SiO 2 + MgF 2 1.26 0.275λ 0.268λ 0.271λ 0.269λ
6th layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.045λ 0.057λ 0.054λ 0.059λ
5th layer Al 2 O 3 1.65 0.212λ 0.171λ 0.178λ 0.162λ
4th layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.077λ 0.127λ 0.13λ 0.158λ
3rd layer Al 2 O 3 1.65 0.288λ 0.122λ 0.107λ 0.08λ
Second layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0 0.059λ 0.075λ 0.105λ
1st layer Al 2 O 3 1.65 0 0.257λ 0.03λ 0.03λ
Substrate refractive index 1.46 1.62 1.74 1.85
図１０より、波長が４２０ｎｍ〜７２０ｎｍの全域で、反射率が０．２％以下に抑えられていることが分かる。 From FIG. 10, it can be seen that the reflectance is suppressed to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm.
なお、第１実施例の広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１を構成する負メニスカスレンズＬ１１の屈折率は１．７７２４９９であり、前記負メニスカスレンズＬ１１における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、第１レンズ群Ｇ１を構成する負メニスカスレンズＬ１２の屈折率は１．７５４９９８であるため、前記負メニスカスレンズＬ１２の像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜を用いることが可能である。 In the wide-angle lens of the first example, the refractive index of the negative meniscus lens L11 constituting the first lens group G1 is 1.774499, and the refractive index of the substrate is formed on the image side lens surface of the negative meniscus lens L11. It is possible to use an antireflection film corresponding to 1.74. Further, since the negative meniscus lens L12 constituting the first lens group G1 has a refractive index of 1.754998, the reflection on the image side lens surface of the negative meniscus lens L12 has a refractive index of 1.74 corresponding to the substrate. It is possible to use a prevention film.
また、第２実施例の広角レンズにおいて、第２レンズ群Ｇ２を構成する正メニスカスレンズＬ２１の屈折率は１．９０１３５５であり、前記正メニスカスレンズＬ２１における物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、第２レンズ群Ｇ２を構成する負メニスカスレンズＬ２２の屈折率は１．７２９１５７であるため、前記負メニスカスレンズＬ２２の像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜を用いることが可能である。 In the wide-angle lens of the second example, the refractive index of the positive meniscus lens L21 constituting the second lens group G2 is 1.901355, and the refractive index of the substrate on the object-side lens surface of the positive meniscus lens L21. It is possible to use an antireflection film corresponding to 1.85. Further, since the refractive index of the negative meniscus lens L22 constituting the second lens group G2 is 1.729157, the reflection on the image side lens surface of the negative meniscus lens L22 corresponds to the refractive index of the substrate corresponding to 1.74. It is possible to use a prevention film.
また、第３実施例の広角レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１を構成する負メニスカスレンズＬ１２の屈折率は１．７５４９９８であり、前記負メニスカスレンズＬ１２における像側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズＬ１３の屈折率は１．９０３６６０であるため、前記正レンズＬ１３の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜を用いることが可能である。 In the wide-angle lens of the third example, the refractive index of the negative meniscus lens L12 constituting the first lens group G1 is 1.754998, and the refractive index of the substrate is formed on the image side lens surface of the negative meniscus lens L12. It is possible to use an antireflection film corresponding to 1.74. Further, since the refractive index of the positive lens L13 constituting the first lens group G1 is 1.903660, an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to 1.85 on the object-side lens surface of the positive lens L13. Can be used.
このように、本実施形態の反射防止膜１０１を、第１〜第３実施例の広角レンズにそれぞれ適用することで、大口径比を有し、バックフォーカスが長く、諸収差が良好に補正され、ゴーストやフレアをより低減させた、高い光学性能を持つ広角レンズおよびこれを有する光学装置を提供することができる。 As described above, the antireflection film 101 of this embodiment is applied to the wide-angle lenses of the first to third examples, thereby having a large aperture ratio, a long back focus, and favorable correction of various aberrations. Further, it is possible to provide a wide-angle lens having high optical performance with reduced ghost and flare and an optical device having the same.
なお、上記の反射防止膜１０１は、平行平面板の光学面に設けた光学素子として利用することも可能であるし、曲面状に形成されたレンズの光学面に設けて利用することも可能である。 The antireflection film 101 can be used as an optical element provided on the optical surface of a plane-parallel plate, or can be used provided on the optical surface of a lens formed in a curved surface. is there.
次に、上記反射防止膜１０１の変形例について説明する。この変形例の反射防止膜は５層からなり、以下の表５で示される条件で構成される。なお、第５層の形成に、前述のゾル−ゲル法を用いている。また、表５では、基準波長λを５５０ｎｍとしたときに、基板の屈折率が１．５２であるときの設計値を示している。 Next, a modified example of the antireflection film 101 will be described. The antireflection film of this modification is composed of five layers and is configured under the conditions shown in Table 5 below. Note that the sol-gel method described above is used to form the fifth layer. Table 5 shows design values when the refractive index of the substrate is 1.52 when the reference wavelength λ is 550 nm.
（表５）
物質 屈折率 光学膜厚
媒質 空気 1.00
第５層 シリカとフッ化マグネシウムの混合物 1.26 0.269λ
第４層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.043λ
第３層 酸化アルミニウム 1.65 0.217λ
第２層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.066λ
第１層 酸化アルミニウム 1.65 0.290λ
基板 ＢＫ７ 1.52
(Table 5)
Material Refractive index Optical film thickness Medium Air 1.00
5th layer Mixture of silica and magnesium fluoride 1.26 0.269λ
4th layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.043λ
3rd layer Aluminum oxide 1.65 0.217λ
Second layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.066λ
1st layer Aluminum oxide 1.65 0.290λ
Board BK7 1.52
図１１に、変形例の反射防止膜に光が垂直入射するときの分光特性を示す。図１１により、波長が４２０ｎｍ〜７２０ｎｍの全域で、反射率が０．２％以下に抑えられていることが分かる。なお、図１２に、入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性を示す。 FIG. 11 shows the spectral characteristics when light is vertically incident on the antireflection film of the modification. FIG. 11 shows that the reflectance is suppressed to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. FIG. 12 shows spectral characteristics when the incident angles are 30, 45, and 60 degrees.
比較のため、図１３に、従来の真空蒸着法などのドライプロセスのみで成膜し、以下の表６で示される条件で構成される多層広帯域反射防止膜の垂直入射時の分光特性を示す。なお、図１４に、入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性を示す。 For comparison, FIG. 13 shows the spectral characteristics at the time of normal incidence of a multilayer broadband antireflection film formed by only a dry process such as a conventional vacuum deposition method and configured under the conditions shown in Table 6 below. FIG. 14 shows spectral characteristics when the incident angles are 30, 45, and 60 degrees.
（表６）
物質 屈折率 光学膜厚
媒質 空気 1.00
第７層 ＭｇＦ２ 1.39 0.243λ
第６層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.119λ
第５層 酸化アルミニウム 1.65 0.057λ
第４層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.220λ
第３層 酸化アルミニウム 1.65 0.064λ
第２層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.057λ
第１層 酸化アルミニウム 1.65 0.193λ
基板 ＢＫ７ 1.52
(Table 6)
Material Refractive index Optical film thickness Medium Air 1.00
7th layer MgF 2 1.39 0.243λ
6th layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.119λ
5th layer Aluminum oxide 1.65 0.057λ
4th layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.220λ
3rd layer Aluminum oxide 1.65 0.064λ
Second layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.057λ
1st layer Aluminum oxide 1.65 0.193λ
Board BK7 1.52
図１１および図１２で示す変形例の分光特性を、図１３および図１４で示す従来例の分光特性と比較すると、変形例に係る反射防止膜の反射率の低さが良く分かる。 When the spectral characteristics of the modified example shown in FIGS. 11 and 12 are compared with the spectral characteristics of the conventional example shown in FIGS. 13 and 14, the low reflectance of the antireflection film according to the modified example can be clearly seen.
以上の各実施例によれば、最大画角が８０°以上の広画角であり、さらに、開放Ｆ値が１．４程度の大口径を有し、ゴーストやフレアがより少ない、より高性能である、一眼レフレックスカメラやデジタルカメラ等に好適な広角レンズを提供することができる。 According to each of the above embodiments, the maximum angle of view is a wide angle of view of 80 ° or more, and the open F value has a large aperture of about 1.4, less ghost and flare, and higher performance. A wide-angle lens suitable for a single-lens reflex camera, a digital camera, or the like can be provided.
以下、本実施形態に係る広角レンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。 Hereinafter, the wide-angle lens according to the present embodiment can be appropriately employed as long as the optical performance is not impaired.
本実施形態に係る広角レンズの数値実施例として３群構成のものを示したが、広角レンズの群構成はこれに限られず、４群、５群等の他の群構成にも適用可能である。 Although a three-group configuration is shown as a numerical example of the wide-angle lens according to the present embodiment, the group configuration of the wide-angle lens is not limited to this, and can be applied to other group configurations such as a 4-group and 5-group. .
また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。また、前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３を合焦レンズ群とするのが好ましいが、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方、又は第１レンズ群Ｇ１〜第３レンズ群Ｇ３までの全体を合焦レンズ群としても構わない。 Alternatively, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. The focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor). In particular, the second lens group G2 and the third lens group G3 are preferably the focusing lens group, but at least one of the second lens group G2 and the third lens group G3, or the first lens group G1 to the third lens. The entire group up to group G3 may be used as the focusing lens group.
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向に振動させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。特に、第３レンズ群Ｇ３全体、又は一部を防振レンズ群とするのが好ましい。 Alternatively, the lens group or the partial lens group may be vibrated in a direction perpendicular to the optical axis so as to correct an image blur caused by a camera shake. In particular, it is preferable that the whole or part of the third lens group G3 is a vibration-proof lens group.
また、各レンズ面を非球面としても良い。非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。 Each lens surface may be an aspherical surface. The aspheric surface may be any one of an aspheric surface obtained by grinding, a glass mold aspheric surface formed of glass in an aspheric shape, and a composite aspheric surface formed of resin on the surface of the glass.
また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２近傍または第２レンズ群Ｇ２中に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。 The aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the second lens group G2 or in the second lens group G2. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop. Good.
なお、本実施形態に係る発明を分かりやすくするために、上記実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。 In addition, in order to make the invention which concerns on this embodiment easy to understand, although it attached and demonstrated the component requirement of the said embodiment, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this.
Ｇ１： 第１レンズ群
Ｇ２： 第２レンズ群
Ｇ３： 第３レンズ群
Ｌ１３： 第１レンズ群の正レンズ
Ｓ： 開口絞り
Ｉ： 像面
１： カメラ（光学装置）
２： 撮影レンズ（広角レンズ）
３： クイックリターンミラー
４： 焦点板
５： ペンタプリズム
６： 接眼レンズ
７： 撮像素子
１０１： 反射防止膜
１０１ａ： 第１層
１０１ｂ： 第２層
１０１ｃ： 第３層
１０１ｄ： 第４層
１０１ｅ： 第５層
１０１ｆ： 第６層
１０１ｇ： 第７層
１０２： 光学部材
G1: First lens group G2: Second lens group G3: Third lens group L13: Positive lens of the first lens group S: Aperture stop I: Image plane 1: Camera (optical device)
2: Photo lens (wide-angle lens)
3: Quick return mirror 4: Focus plate 5: Penta prism 6: Eyepiece lens 7: Image sensor 101:
Claims (12)
前記第１レンズ群は、正レンズを有し、
物体へのフォーカシングは、前記第１レンズ群を像面に対し固定し、前記第２レンズ群および前記第３レンズ群を物体方向に繰り出すことにより行い、
前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ１ｐとし、前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線におけるアッベ数をν１ｐとしたとき、次式
１．１０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．５０
ｎ１ｐ＞１．８０
ν１ｐ＞３０．００
の条件を満足するとともに、
前記第１レンズ群〜前記第３レンズ群を構成するレンズ成分における光学面のうち少なくとも１面は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んだ反射防止膜が施されていることを特徴とする広角レンズ。 A first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side;
The first lens group includes a positive lens;
Focusing on the object is performed by fixing the first lens group with respect to the image plane and extending the second lens group and the third lens group in the object direction,
The focal length of the first lens group is f1, the focal length of the second lens group is f2, the refractive index at the d-line of the positive lens included in the first lens group is n1p, and the first lens group When the Abbe number of the positive lens included in the d-line is ν1p, the following expression 1.10 <(− f1) / f2 <1.50
n1p> 1.80
ν1p> 30.00
While satisfying the conditions of
At least one of the optical surfaces of the lens components constituting the first lens group to the third lens group is provided with an antireflection film including at least one layer formed using a wet process. Wide-angle lens characterized by
前記多層膜の最表面層は、前記ウェットプロセスを用いて形成された層であることを特徴とする請求項１に記載の広角レンズ。 The antireflection film is a multilayer film,
The wide-angle lens according to claim 1, wherein the outermost surface layer of the multilayer film is a layer formed by using the wet process.
ｎｄ≦１．３０
の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の広角レンズ。 When the refractive index at the d-line of the layer formed using the wet process is nd, the following formula nd ≦ 1.30
The wide angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
１．１０＜Δ３／Δ２＜１．５０
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の広角レンズ。 When focusing on the object, the second lens group and the third lens group are moved to the object side with different movement amounts, the movement amount of the second lens group is Δ2, and the movement amount of the third lens group Is Δ3, the following formula 1.10 <Δ3 / Δ2 <1.50
The wide-angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
１．５０＜（−ｆ１）／ｆ３＜３．４０
１．５０＜ｆ２／ｆ３＜３．００
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の広角レンズ。 When the focal length of the first lens group is f1, the focal length of the second lens group is f2, and the focal length of the third lens group is f3, the following formula 1.50 <(− f1) / f3 <3.40
1.50 <f2 / f3 <3.00
The wide-angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
前記第２レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ２ｐとし、前記第２レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線におけるアッベ数をν２ｐとしたとき、次式
ｎ２ｐ＞１．９０
ν２ｐ＞３０．００
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の広角レンズ。 The second lens group includes a positive lens,
When the refractive index at the d-line of the positive lens included in the second lens group is n2p, and the Abbe number at the d-line of the positive lens included in the second lens group is ν2p, the following expression n2p> 1. 90
ν2p> 30.00
The wide-angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
ｎ１ｐ＞１．９０
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の広角レンズ。 When the refractive index at the d-line of the positive lens included in the first lens group is n1p, the following formula n1p> 1.90
The wide-angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
物体へのフォーカシングを、前記第１レンズ群を像面に対し固定し、前記第２レンズ群および前記第３レンズ群を物体方向に繰り出すことにより行い、
前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線における屈折率をｎ１ｐとし、前記第１レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線におけるアッベ数をν１ｐとしたとき、次式
１．１０＜（−ｆ１）／ｆ２＜１．５０
ｎ１ｐ＞１．８０
ν１ｐ＞３０．００
の条件を満足するとともに、
前記第１レンズ群〜前記第３レンズ群を構成するレンズ成分における光学面のうち少なくとも１面は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んだ反射防止膜が施されていることを特徴とする広角レンズのフォーカシング方法。
A first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side; The group is a focusing method of a wide-angle lens having a positive lens,
Focusing on the object is performed by fixing the first lens group with respect to the image plane and extending the second lens group and the third lens group in the object direction,
The focal length of the first lens group is f1, the focal length of the second lens group is f2, the refractive index at the d-line of the positive lens included in the first lens group is n1p, and the first lens group When the Abbe number of the positive lens included in the d-line is ν1p, the following expression 1.10 <(− f1) / f2 <1.50
n1p> 1.80
ν1p> 30.00
While satisfying the conditions of
At least one of the optical surfaces of the lens components constituting the first lens group to the third lens group is provided with an antireflection film including at least one layer formed using a wet process. A focusing method for a wide angle lens.
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