JP2010085081A - アルミニウム合金製熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、フィレットの優先腐食によるフィン脱落が従来よりも低減された熱交換器の提供を課題とする。
【解決手段】本発明は、チューブにフィン及びヘッダーパイプを組み合わせて構成され、チューブ組成が、Ｍｎ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．２０〜０．５０％、残部がＡｌであり、チューブのフィンが接合される面に、Ｓｉ粉末１．０〜５．０ｇ／ｍ^２と、ＫＺｎＦ_３からなるＺｎ含有フラックス４．０〜１０．０ｇ／ｍ^２と、バインダ０．５〜３．０ｇ／ｍ^２とからなるろう付用塗膜が形成され、フィンは、Ｚｎ：１．２０〜１．８０％、Ｓｉ：０．７０〜１．２０％、Ｆｅ：０．３０〜０．８０％、Ｍｎ：０．９０〜１．５０％を含有し、Ｚｒ：０．０５〜０．２０％、Ｖ：０．０１〜０．１０％及びＣｒ：０．０１〜０．１０％の１種以上を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物である。
【選択図】図１

Description

本発明は、アルミニウム合金製熱交換器に関し、特にフィンがチューブから脱落するのを抑制できるアルミニウム合金製熱交換器に関するものである。

チューブ、フィン及びヘッダーパイプを主構成要素とし、ろう付によって製造されるアルミニウム合金製熱交換器では、これまでＡｌ−Ｓｉ合金ろう材をクラッドしたブレージングシートが広く使用されてきたが、これを用いなくともＡｌ−Ｓｉ合金粉末やＳｉ粉末をフラックスとバインダとの混合物からなるろう材組成物を押出チューブ（以下チューブ）の表面に塗布したものを使用することによって安価に製品が製造できるようになっている。
しかし、ろう付時の加熱でチューブ表面から内部にＳｉが拡散するため、Ｓｉ濃度が表面で高く内部で低くなり、チューブには表面の電位が高く内部で低い電位勾配が形成される。このため、チューブに腐食が生じて孔食が発生し、冷媒漏れや強度低下の原因となっている。
そこで、Ｓｉなどの粉末と共にＺｎ含有フラックスを混合・塗布しチューブ表面にＺｎ拡散層を形成させることで、チューブ表面の電位が低く内部で高い電位勾配を形成して、耐孔食性を向上させたものが提案されている。

しかし、Ｚｎ含有フラックスを用いると、ろうと共にフィンとチューブとの接合部であるフィレットへ流動するＺｎも多くなる。Ｚｎが濃縮したフィレットは、電位が卑になって他の部分に優先して腐食される。フィレットに優先腐食が生じるとフィンがチューブ表面から離れる（以下、脱落という）ために熱交換性能が低下し、熱交換器として十分な機能を果すことができなくなるという問題が発生している。

そこで本発明者等は、特許文献１において、チューブの外表面に、Ｓｉ粉末の塗布量を１〜５ｇ／ｍ^２、Ｚｎ含有フラックスの塗布量を５〜２０ｇ／ｍ^２としたＳｉ粉末とＺｎ含有フラックスとが含まれるろう付用塗膜を形成する熱交換器用チューブを提案した。
この提案によれば、Ｓｉ粉末とＺｎ含有フラックスとが混合されているので、ろう付時にＳｉ粉末が溶融してろう液となり、このろう液にフラックス中のＺｎが均一に拡散し、チューブ表面に均一に広がる。ろう液のような液相内でのＺｎの拡散速度は固相内の拡散速度より著しく大きいので、チューブ表面のＺｎ濃度がほぼ均一となり、これによりチューブ表面に均一な犠牲陽極層が形成され、熱交換器用チューブの耐食性を向上することができる。

特開２００４−３３０２３３号公報

しかしながら、本発明者等の更なる検討によれば、チューブ表面におけるＺｎ濃度を均一化できたとしても、フィレットに流動するＺｎが多くなればフィレットとチューブのＺｎ濃度差が大きくなるので、Ｚｎ濃縮によりフィレットの優先腐食を招くおそれがあり、フィレットとチューブの間におけるＺｎ濃度差の制御が必要であると考えて本願発明に到達した。
また、本発明者等の更なる検討によれば、チューブだけではなく、ヘッダーパイプの構成を外周側に犠牲材層を配置し、内周側にろう材層を配置し、かつろう付条件を特定することにより、フィレットの優先腐食によるフィン脱落が従来よりも低減できると考えられる。
本願発明は、これらの背景に鑑み、フィンとチューブとの接合率が高く、チューブに腐食を生じたとしてもその深さを浅くできるとともに、フィンの脱落を防止できる熱交換器を提供することを目的とする。

本発明の熱交換器は、チューブに、フィン及びヘッダーパイプを組み合わせて構成される熱交換器であって、前記チューブの組成が、Ｍｎ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．２０〜０．５０％、残部がＡｌ及び不可避不純物であり、前記チューブのフィンが接合される面に、Ｓｉ粉末１．０〜５．０ｇ／ｍ^２と、ＫＺｎＦ_３からなるフラックス４．０〜１０．０ｇ／ｍ^２と、バインダ０．５〜３．０ｇ／ｍ^２とからなるろう付用塗膜が形成され、前記フィンは、Ｚｎ：１．２０〜１．８０％、Ｓｉ：０．７０〜１．２０％、Ｆｅ：０．３０〜０．８０％、Ｍｎ：０．９０〜１．５０％を含有し、更に、Ｚｒ：０．０５〜０．２０％、Ｖ：０．０１〜０．１０％及びＣｒ：０．０１〜０．１０％の１種又は２種以上を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物であり、前記ヘッダーパイプは、芯材層と、外側の犠牲材層と、内側のろう材層を具備し、ろう付けによって、前記フィンは前記チューブに接合され、前記チューブは前記ヘッダーパイプに接合されていることを特徴とする。

本発明の熱交換器は、前記チューブが偏平型であって、前記フィンが接続される表面または裏面において、チューブの長さ方向に直交する方向の幅方向両端部に未塗布部を残して前記ろう付用塗膜が形成され、前記チューブの表面または裏面に隣接する側面側に前記ろう付用塗膜が形成されていないとともに、前記チューブの厚さに相当する一側面の幅をａとし、この一側面全体の塗膜未塗布領域の幅をｂとすると、ｂ≦ａ×１.５の関係を満足することを特徴とする。

本発明の熱交換器において、前記ヘッダーパイプの犠牲材層はＺｎを０．６０〜１．２０％含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなることを特徴とする。

本発明の熱交換器は、先のいずれかに記載の熱交換器において、チューブの表面または裏面のろう付用塗膜の形成部分にフィンを当接させ、前記チューブを前記ヘッダーパイプに組み付けた後、所定のろう付温度まで加熱して昇温する途中で５３０〜５７５℃の温度域で４〜８分保持した後、前記ろう付温度まで加熱してろう付して製造されたことを特徴とする。
本発明の熱交換器は、前記ろう付温度を５８０〜６１５℃とすることができる。

本発明の熱交換器によれば、チューブがＭｎとＳｉの適正添加により従来の１０５０材やＡｌ−Ｃｕ系合金よりも耐食性に優れ、犠牲防食層のためのフラックスのＺｎ量を低減できるので、ろうとともにフィレットへ流動するＺｎ量を低減することができ、フィレットの優先腐食を抑制できるので、フィンの脱落を防止できる。
本発明の熱交換器によれば、チューブに添加したＭｎはろう付のろうの流動性を抑制するため、ろう付時の加熱により生じたろうが過剰にフィレットへ流動することがなくなり、一部チューブの表面にも残留するので、フィレットとチューブ表面のＺｎ濃度差を小さくすることができ、フィレットの優先腐食を抑制できるので、フィンの脱落を防止できる。
本発明の熱交換器によれば、フィンにＳｉとＦｅを適正量添加しているので、Ｓｉ、Ｆｅ及びＭｎの金属間化合物を生成することができ、フィンの犠牲防食効果を向上させるので、犠牲防食のためのフィンのＺｎ量を低減することができる。その結果、フィンからフィレットへのＺｎ拡散を低減することができ、フィレットの優先腐食を防止し、フィンの脱落を防止できる。
従って本発明によれば、フィレットの優先腐食によるフィン脱落が従来よりも低減される熱交換器を提供することができる。
また、本発明によれば、フィンが脱落し難いため、フィンによるチューブの犠牲防食をより長期間得ることができ、その結果、チューブの腐食寿命を従来よりも延ばすことが可能になる。

本発明の熱交換器において、フィンをろう付するチューブの表面または裏面に対し、未塗布部を残してろう付用塗膜を形成し、チューブ側面の未塗布部領域の全幅をチューブの厚さの１．５倍以内とすることが好ましい。
本発明のチューブにフィンがろう付された熱交換器にあっては、Ｚｎのある部位がアノード部になり、アノード部が優先腐食されることによってカソード部となるＺｎの無い部位を防食する。即ち、カソード部となるＺｎの無い部位（チューブ側面側面積）が大きい程、アノード部となるＺｎのある部位（ろう材塗布面）が犠牲防食のため、より腐食されることになる。
従って、Ｚｎを供給していない領域をできるだけ小さくすることで腐食促進を抑え、フィレットの優先腐食を抑制でき、フィンの脱落を抑制できる。

熱交換器において表面積の大きいヘッダーパイプ外表面もカソード部となりフィレットの腐食を促進するが、ヘッダーパイプが芯材層と外側の犠牲材層と内側のろう材層からなり、犠牲材層にＺｎを０．６０〜１．２０％含有させてヘッダーパイプの犠牲層を優先腐食させることでフィレットの優先腐食を抑制でき、フィンの脱落を抑制できる。

本発明の熱交換器において、ろう付温度まで加熱して昇温する途中で５３０〜５７５℃の温度域で４〜８分保持した後、ろう付温度まで加熱することにより、ろうが流動する前のＺｎがチューブへ拡散する温度域で保持することができるので、より多くのＺｎをチューブ内部側へ拡散することができ、フィレットへの過剰なＺｎ濃縮を抑制することができる。従ってフィレットの優先腐食を抑制することができ、熱交換器におけるフィンの脱落を抑制できる。

本発明に係る熱交換器の一例構成を示す正面図である。 本発明に係るヘッダーパイプ、チューブ及びフィンを組み立てた状態を示す部分拡大断面図であって、ろう付する前の状態を示している。 本発明に係るヘッダーパイプ、チューブ及びフィンを組み立ててろう付けした状態の熱交換器を示す部分拡大断面図である。 本発明に係るチューブの横断面形状の一例を示す図である。 本発明に係るチューブの横断面形状におけるアノード部とカソード部を示す説明図である。 本発明に係るチューブの側面部分形状の各例を示すもので、図６（ａ）はチューブ側面が平坦面を主体とし表面及び裏面との境界部Ｒ形状とされた例を示す図、図６（ｂ）は側面全体がＲ形状の湾曲面とされた例を示す図、図６（ｃ）はチューブ側面が２つの斜面により形成された例を示す図である。 本発明に係るチューブの側面部分形状の各例を示すもので、図７（ａ）はチューブ側面が平坦面の場合の一例を示す図、図７（ｂ）は図６（ｂ）に示す側面全体がＲ形状の湾曲面とされた場合のチューブ断面図である。 本発明に係るチューブとフィンがフィレットによりろう付される状態の一例を示す図である。 本発明に係るチューブとフィンとヘッダーパイプがフィレットによりろう付される状態の一例を示す図である。 チューブとフィンとヘッダーパイプがフィレットによりろう付される状態においてヘッダーパイプ表面にＺｎが無い状態の一例を示す図である。 チューブにフィンをろう付する際、昇温途中に温度保持する場合と保持しない場合のそれぞれにおけるチューブ表面部分のＺｎ濃度勾配を示す説明図である。 チューブにフィンをろう付する際、昇温途中に温度保持しない際のチューブ表面部分のＺｎ濃度勾配を示す説明図である。 チューブにフィンをろう付する際、昇温途中に温度保持する際のチューブ表面領域のＺｎ濃度勾配を示す説明図である。

以下、添付図面に示す実施の形態に基づいてこの発明を詳細に説明する。
図１は、本発明に係わる熱交換器の一例を示すもので、この熱交換器１００は左右に離間し平行に配置されたヘッダーパイプ１、２と、これらのヘッダーパイプ１、２の間に相互に間隔を保って平行に、かつ、ヘッダーパイプ１、２に対して直角に接合された複数の扁平状のチューブ３と、各チューブ３に付設された波形のフィン４を主体として構成されている。ヘッダーパイプ１、２、チューブ３及びフィン４は、後述するアルミニウム合金から構成されている。
より詳細には、ヘッダーパイプ１、２の相対向する側面に複数のスリット６が各パイプの長さ方向に定間隔で形成され、これらヘッダーパイプ１、２の相対向するスリット６にチューブ３の端部を挿通してヘッダーパイプ１、２間にチューブ３が架設されている。また、ヘッダーパイプ１、２間に複数所定間隔で架設されたチューブ３、３の間にフィン４が配置され、これらのフィン４がチューブ３の表面側あるいは裏面側にろう付されている。即ち、図３に示す如く、ヘッダーパイプ１、２のスリット６に対してチューブ３の端部を挿通した部分においてろう材によりフィレット８が形成され、ヘッダーパイプ１、２に対してチューブ３がろう付されている。また、波形のフィン４において波の頂点の部分を隣接するチューブ３の表面または裏面に対向させてそれらの間の部分にろう材によりフィレット９が形成され、チューブ３の表面と裏面に波形のフィン４がろう付されている。
この形態の熱交換器１００は、後述する製造方法において詳述するように、ヘッダーパイプ１，２とそれらの間に架設された複数のチューブ３と複数のフィン４とを組み付けて図２に示す如く構成された熱交換器組立体１０１をろう付けすることにより製造されたものである。

ろう付前のチューブ３には、フィン４が接合される表面と裏面に、Ｓｉ粉末：１．０〜５．０ｇ／ｍ^２、Ｚｎ含有フッ化物系フラックス（ＫＺｎＦ_３）：４．０〜１０．０ｇ／ｍ^２、バインダ（例えば、アクリル系樹脂）：０．５〜３．０ｇ／ｍ^２からなるろう付用塗膜（ろう材塗膜７）が形成されている。

本実施形態のチューブ３は、その内部に複数の通路３ｃが形成されるとともに、平坦な表面（上面）３Ａ及び裏面（下面）３Ｂと、これら表面３Ａ及び裏面３Ｂに隣接する側面３Ｄとを具備し、図４と図５の横断面に示す如き偏平多穴管として構成されている。
そして、一例としてろう付前のチューブ３の表面３Ａと裏面３Ｂにおいて、チューブ３の長さ方向に直交する方向の幅方向両端部に未塗布部３Ｅを所定幅で残すようにして前記ろう付用塗膜７が形成されている。
ここで、前記チューブ３の厚さに相当する一側面の幅（高さ）をａとし、この一側面３Ｄ（その両側に位置するチューブ表面側未塗布部３Ｅ及びチューブ裏面側未塗布部３Ｅとを含む）全体の塗膜未塗布領域の幅をｂとすると、ｂ≦ａ×１.５の関係を満足することが好ましい。

図４、図５に示す構造のチューブ３の側面３Ｄは、一例として、図６（ａ）に示す如くチューブ３の端部を横断面視した場合、平坦面３Ｇとその上下両側のＲ形状のコーナ部３Ｈの複合形状とされている。具体寸法の一例として、チューブ３の厚み（側面寸法）をＸとして、側面３Ｄの平坦面３Ｇの幅Ｌを０．４５Ｘとし、コーナ部のＲの部分を０．２７５Ｘとする寸法を例示することができる。
また、チューブ３の側面形状の他の例として、図６（ｂ）に示す如くチューブ３の端部を横断面視した場合、側面３Ｊの全体が円弧状であり、チューブ３の厚み（側面寸法）をＸとして、Ｒ≧１．００３（Ｘ／２）の関係とすることができる。更に、チューブ３の側面形状の他の例として、図６（ｃ）に示す如くチューブ３の端部を横断面視した場合、２つの斜面３Ｋから断面三角形状に側面を形成し、それら２つの斜面３Ｋの挟む角度である狭角θ＞８４゜の関係とすることができる。なお、図６（ｂ）に示すＲ≧１．００３（Ｘ／２）の数値と図６（ｃ）で示すθ＞８４゜の数値は、それぞれ本発明で規定するｂ≦ａ×１．５の条件となるようにした限界の値を示している。

図４〜図６に示す横断面形状のチューブ３を適用し、後述する組成のアルミニウム合金からチューブ３を形成し、フィン４を後述の組成のアルミニウム合金から形成し、ろう付用塗膜７を後述の組成物とした場合、チューブ３と、フィレット９によりチューブ３に接合されるフィン４とからなる構造物においては、ろう付用塗膜７が設けられていないチューブの側面３Ｄ側が防食されるカソード部となり、フィン４及びフィレット９が優先（犠牲）腐食されるアノード部となる。
優先腐食されるアノード部（フィン４とフィレット９）の腐食速度は、カソード部（チューブ３の側面３Ｄ側）とアノード部の面積比に大きく影響を受け、カソード部（チューブ３の側面３Ｄ側）の面積比が小さいほどアノード部（フィン４とフィレット９）の腐食速度は遅くなる。
そこで、例えば、チューブ３０の側面Ｓ１を図７（ａ）に示す如く平坦にすれば、例えば図７（ｂ）に示すような円弧面Ｓ２を有するチューブ３１に比べて未塗布部である側面側の面積を相対的に減らすことになり、フィレット９の腐食速度を低減できるので、フィン４の脱落を抑制できるという面において望ましい構造となる。
チューブ３の構造において、Ｚｎのないチューブ側面３Ｄ側（カソード部）の面積を小さくすることで腐食促進を抑え、フィレット９の優先腐食を抑制してフィン４の脱落を防止できる。チューブ３において側面３Ｄ側の面積を小さくするには、側面においてできるだけ直線部を多くすることが有効になる。

以下、ろう付用塗膜を構成する組成物について説明する。
＜Ｓｉ粉末＞
Ｓｉ粉末は、チューブ３を構成するＡｌと反応し、フィン４とチューブ３を接合するろうを形成するが、ろう付時にＳｉ粉末が溶融してろう液となる。このろう液にフラックス中のＺｎが均一に拡散し、チューブ３の表面に均一に広がる。液相であるろう液内でのＺｎの拡散速度は固相内の拡散速度より著しく大きいので、チューブ３表面のＺｎ濃度がほぼ均一となり、これにより均一なＺｎ拡散層が形成され、チューブ３の耐食性を向上することができる。

Ｓｉ粉末塗布量：１．０〜５．０ｇ／ｍ^２
Ｓｉ粉末の塗布量が１．０ｇ／ｍ^２未満であると、ろう付性が低下し、一方、塗布量が５．０ｇ／ｍ^２を超えると、過剰なろう形成によりフィレットにＺｎが濃縮しやすく、また、チューブの腐食深さが大きくなり、フィンの脱落を防止しようとする目的の効果が得られない。このため、塗膜におけるＳｉ粉末の含有量は１．０〜５．０ｇ／ｍ^２とする。
Ｓｉ粉末粒度：Ｄ（５０）：１〜６μｍ
Ｓｉ粉末の粒度が１μｍ未満であるとフィン４の未接合が増加し、残留率が低下する一方、６μｍを超えるとチューブ３の腐食深さが増加する。このため、Ｓｉ粉末の粒度は、１〜６μｍとするのが好ましい。なお、Ｄ（５０）とは、体積割合で小さい粒から累積し、全体の５０％となる粒の粒径のことである。これは、レーザ光散乱法で測定することができる。

＜Ｚｎ含有フッ化物系フラックス＞
Ｚｎ含有フッ化物系フラックスは、ろう付に際し、チューブ３の表面にＺｎ拡散層を形成し、耐孔食性を向上させる効果がある。また、ろう付時にチューブ３の表面の酸化物を除去し、ろうの広がり、ぬれを促進してろう付性を向上させる作用を有する。
フラックス塗布量：４．０〜１０．０ｇ／ｍ^２
Ｚｎ含有フッ化物系フラックスの塗布量が４．０ｇ／ｍ^２未満であると、Ｚｎ拡散層の形成が不十分になり、チューブ３の耐食性が低下する。また、被ろう付材（チューブ３）の表面酸化皮膜の破壊除去が不十分なためにろう付不良を招く。一方、塗布量が１０．０ｇ／ｍ^２を超えると、フィレットの特に共晶部のＺｎ濃縮が顕著になり、フィレットの耐食性が低下して、フィン脱落を加速する。このため、Ｚｎ含有フッ化物系フラックスの塗布量を４．０〜１０．０ｇ／ｍ^２とする。
Ｚｎ含有フッ化物系フラックスは、ＫＺｎＦ_３を用いることができる。

フラックス粒度：Ｄ（５０）：１〜６μｍ
フラックスの粒度が１μｍ未満であると、凝集によるチューブ３の腐食深さが増加し、６μｍを超えるとフィン４の未接合が増加し、残留率が低下する。このため、フラックスの粒度は１〜６μｍが好ましい。なお、Ｄ（５０）とは、体積割合で小さい粒から累積し、全体の５０％となる粒の粒径のことである。これは、レーザ光散乱法で測定することができる。

＜バインダ＞
塗布物には、Ｓｉ粉末、Ｚｎ含有フッ化物系フラックスに加えてバインダを含む。バインダの例としては、好適にはアクリル系樹脂を挙げることができる。
バインダの塗布量が０．５ｇ／ｃｍ^２未満であると、加工性（耐剥離性）が低下する。一方、バインダの塗布量が３．０ｇ／ｃｍ^２を超えると、ろう付性が低下する。このため、バインダの塗布量は、０．５〜３．０ｇ／ｍ^２とする。なお、バインダは、通常、ろう付の際の加熱により蒸散する。

Ｓｉ粉末、フラックス及びバインダからなるろう付組成物の塗布方法は、本発明において特に限定されるものではなく、スプレー法、シャワー法、フローコータ法、ロールコータ法、刷毛塗り法、浸漬法、静電塗布法などの適宜の方法によって行うことができる。また、ろう付組成物の塗布領域は、チューブ３の全表面としてもよく、また、チューブ３の一部表面とするものであってもよく、要は、少なくともフィン４をろう付するのに必要なチューブ３の表面領域に塗布されていればよい。また、本願のチューブ３は側面にろう付組成物が形成されていないものであるが、塗布方法によっては上面等にろう付組成物を塗布した場合、結果的に側面にも一部形成されてしまうことがあるが、このようなものを本発明では排除しない。

チューブ３は、質量％で、Ｍｎ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．２０〜０．５０％、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金を押出しによって作製されたものである。
以下、チューブ３を構成するアルミニウム合金の各構成元素の限定理由について説明する。
＜Ｍｎ：０．１５〜０．４５％＞
Ｍｎは、チューブ３の耐食性を向上するとともに、機械的強度を向上させる元素である。また、Ｍｎは、押出し成形時の押出性を向上する効果をも有する。更にＭｎは、ろうの流動性を抑制し、フィレットとチューブ表面のＺｎ濃度差を小さくする効果がある。
Ｍｎの含有量が０．１５％未満では、耐食性及び強度向上の効果が不十分であり、ろうの流動性を抑制する効果も低下する一方、Ｍｎが０.４５％を超えて含有すると、押出圧力増により押出性が低下する。したがって本発明におけるＭｎ含有量は、０．１５〜０．４５％にする。好ましいＭｎの含有量は、０．２０〜０．４０％である。
＜Ｓｉ：０．２０〜０．５０％＞
ＳｉもＭｎと同様に強度と耐食性向上効果を有する元素である。
Ｓｉの含有量が０．２０％未満では、耐食性及び強度向上の効果が不十分であり、一方、Ｓｉが０．５０％を超えて含有すると、押出性が低下する。したがって本発明におけるＳｉ含有量は、０．２０〜０．５０％にする。好ましいＳｉの含有量は、０．２５〜０．４５％である。

次に、フィン４について説明する。
チューブ３に接合されるフィン４は、質量％で、Ｚｎ：１．２０〜１．８０％、Ｓｉ：０．７０〜１．２０％、Ｆｅ：０．３０〜０．８０％、Ｍｎ：０．９０〜１．５０％を含有し、更に、Ｚｒ：０．０５〜０．２０％、Ｖ：０．０１〜０．１０％及びＣｒ：０．０１〜０．１０％の１種又は２種以上を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成される。フィン４は、上記組成を有するアルミニウム合金を常法により溶製し、熱間圧延工程、冷間圧延工程などを経て、波形形状に加工される。なお、フィン４の製造方法は、本発明としては特に限定をされるものではなく、既知の製法を適宜採用することができる。以下、フィン４を構成するアルミニウム合金の各構成元素の限定理由について説明する。
＜Ｚｎ：１．２０〜１．８０％＞
Ｚｎを含有することによって電位を下げて、フィン４に犠牲防食効果を付与する。
Ｚｎの含有量が１．２０％未満では、犠牲防食効果が不十分であり、一方、Ｚｎの含有量が１．８０％を超えると、ろう付時にフィレット９にもＺｎが多く拡散し、フィレット９のＺｎ濃度が増加し、フィレット９をフィン４より先に腐食させてしまう。また、フィン４の腐食速度が促進され、短期間で消耗するため、犠牲フィンとしての効果期間が短くなる。したがって本願発明におけるＺｎの含有量は、１．２０〜１．８０％にする。好ましいＺｎの含有量は、１．４５〜１．５５％である。

＜Ｓｉ：０．７０〜１．２０％＞
Ｓｉを含有することによって、フィン４の高温及び室温強度を向上させる。
Ｓｉの含有量が０．７０％未満では、高温及び室温強度向上効果が不十分であり、一方、Ｓｉの含有量が１．２０％を超えると、フィン４を作製する際に加工性の低下を招く。したがって、本願発明におけるＳｉの含有量は、０．７０〜１．２０％にする。好ましいＳｉの含有量は、０．９５〜１．１０％である。
＜Ｆｅ：０．３０〜０．８０％＞
ＦｅはＳｉと同様にフィン４の高温及び室温強度を向上させる。
Ｆｅの含有量が０．３０％未満では、高温及び室温強度向上効果が不十分であり、一方、Ｆｅの含有量が０．８０％を超えると、フィン４を作製する際に加工性が不足し、フィン４自身の耐食性を低下させる。したがって、本願発明におけるＦｅの含有量は、０．３０〜０．８０％にする。好ましいＦｅの含有量は、０．４７〜０．５３％である。

＜Ｍｎ：０．９０〜１．５０％＞
ＭｎもＳｉと同様にフィン４の高温及び室温強度を向上させる。
Ｍｎの含有量が０．９０％未満では、高温及び室温強度向上効果が不十分であり、一方、Ｍｎの含有量が１．５０％を超えると、フィン４を作製する際に加工性が不足する。したがって、本願発明におけるＭｎの含有量は、０．９０〜１．５０％にする。好ましいＭｎの含有量は、１．１５〜１．２５％である。
Ｓｉ、Ｆｅを上記範囲に設定すると、Ｓｉ、Ｆｅは各々Ｍｎと析出物を形成させ、Ｍｎ固溶量を減らし、フィン４の電位を下げる。これにより、フィレット９の初晶部よりフィン４を優先的に腐食させて、フィン４の脱落を抑制する。

＜Ｚｒ：０．０５〜０．２０％＞
ＺｒもＳｉと同様にフィン４の高温及び室温強度を向上させる。
Ｚｒの含有量が０．０５％未満では、高温及び室温強度向上効果が不十分であり、一方、Ｚｒの含有量が０．２０％を超えると、フィン４を作製する際に加工性が不足する。したがって、本願発明におけるＺｒの含有量は、０．０５〜０．２０％にする。好ましいＺｒの含有量は、０．１０〜０．１５％である。
＜Ｖ：０．０１〜０．１０％＞
ＶもＳｉと同様にフィン４の高温及び室温強度を向上させる。
Ｖの含有量が０．０１％未満では、高温及び室温強度向上効果が不十分であり、一方、Ｖの含有量が０．１０％を超えると、フィン４を作製する際に加工性が不足する。したがって、本願発明におけるＶの含有量は、０．０１〜０．１０％にする。好ましいＶの含有量は、０．０２〜０．０８％である。

＜Ｃｒ：０．０１〜０．１０％＞
ＣｒもＳｉと同様にフィン４の高温及び室温強度を向上させる。
Ｃｒの含有量が０．０１％未満では、高温及び室温強度向上効果が不十分であり、一方、Ｃｒの含有量が０．１０％を超えると、フィン４を作製する際に加工性が不足する。したがって、本願発明におけるＣｒの含有量は、０．０１〜０．１０％にする。好ましいＣｒの含有量は、０．０２〜０．０８％である。
本発明において、Ｚｒ、Ｖ及びＣｒは、１種又は２種以上含有される。

次に、ヘッダーパイプ１について説明する。
ヘッダーパイプ１は、図２、図３に示すように、芯材層１１と、芯材の外周側に設けられた犠牲材層１２と、芯材の内周側に設けられたろう材層１３とからなる３層構造をなしている。
芯材層１１の外周側に犠牲材層１２を設けることにより、フィン４による防食効果に加えてヘッダーパイプ１による防食効果も得られるため、ヘッダーパイプ１近傍のチューブ３の犠牲防食効果をより高めることができる。

芯材層１１は、Ａｌ−Ｍｎ系をベースとした合金が好ましい。
例えば、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％を含有することが好ましく、他の元素として、Ｃｕ：０．０５〜０．８％、Ｚｒ：０．０５〜０．１５％を含有することができる。

芯材層１１の外周側に設けられる犠牲材層１２は、Ｚｎ：０．６０〜１．２０％、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成される。犠牲材層１２は、クラッド圧延により芯材層１１と一体化されている。各構成元素の限定理由は以下の通りである。
＜Ｚｎ：０．６０〜１．２０％＞
Ｚｎは、犠牲材層１２に犠牲防食効果を付与する元素である。
Ｚｎの含有量が０．６０％未満では犠牲防食効果が不十分であり、一方、Ｚｎの含有量が１．２０％を超えると犠牲材層１２自体の耐食性が低下する。したがって、犠牲材層１２におけるＺｎの含有量は、０．６０〜１．２０％にする。好ましいＺｎの含有量は、０．７０〜１．１０％である。
犠牲材層１２は、芯材層１１に対するクラッド率が５〜１０％であることが好ましい。犠牲材層１２のクラッド率が５％未満では、犠牲防食効果が不十分であり、クラッド率が１０％を超えても、それに応じた犠牲防食効果が得られないからである。

芯材層１１の内周側に設けられるろう材層１３は、Ａｌ−Ｓｉ系合金が好ましい。Ａｌ−Ｓｉ合金は、Ｓｉ：５.０〜１１．５％を含有することが好ましい。
ろう材層１３は、クラッド圧延により芯材層１１と一体化されている。ろう材層１３は、芯材層１１に対するクラッド率が３〜１０％であることが好ましい。ろう材層１３のクラッド率が３％未満では、フィレット８を構成するろう材が不十分であり、クラッド率が１０％を超えるとろう材が過剰となるからである。

次に、以上説明したヘッダーパイプ１、２チューブ３及びフィン４を主たる構成要素とする熱交換器１００の製造方法について説明する。
図２は、フィン４との接合面にろう材層１３を塗布したチューブ３を使用して、ヘッダーパイプ１、２、チューブ３及びフィン４を組み立てた状態を示す熱交換器組立体１０１の部分拡大図であって、加熱ろう付する前の状態を示している。図２に示す熱交換器組立体１０１において、チューブ３はその一端をヘッダーパイプ１に設けたスリット６に挿入し取付けられている。
図２に示すように組み立てられたヘッダーパイプ１、２、チューブ３及びフィン４からなる熱交換器組立体１０１をろう材の融点以上の温度に加熱すると、図３に示すように、ろう材層１３が溶けてヘッダーパイプ１とチューブ３、チューブ３とフィン４が各々接合され、図１と図３に示す構造の熱交換器１００が得られる。この時、ヘッダーパイプ１の内周面のろう材層１３は溶融してスリット６近傍に流れ、フィレット８を形成してヘッダーパイプ１とチューブ３とが接合される。また、チューブ３の表面のろう付用塗膜７は溶融して毛管力によりフィン４近傍に流れ、フィレット９を形成してチューブ３とフィン４とが接合される。

ろう付に際しては、不活性雰囲気などの適切な雰囲気で適温に加熱して、ろう付用塗膜７、ろう材層１３を溶解させる。そうすると、フラックスの活性度が上がって、フラックス中のＺｎが被ろう付材（チューブ３）表面に析出し、その肉厚方面に拡散するのに加え、ろう材及び被ろう付材の双方の表面の酸化皮膜を破壊してろう材と被ろう付材との間のぬれを促進する。
ろう付のための加熱温度は、上述したように、ろう材の融点以上であるが、上述した組成からなるろう材の場合、５８０〜６１５℃に加熱され、１〜１０分程度保持される。本実施の形態では、この加熱の昇温過程の５３０〜５７５℃の温度粋で、４〜８分間保持する。この昇温過程での保持の期間内に、フラックスに含まれているＺｎをチューブ３の表面に拡散させ、定着させる。そうすることにより、フィレット９へ流動するＺｎ量を低減し、フィン４の脱落を抑制する。

保持の温度が５３０℃未満、又は保持の時間が４分未満ではＺｎがチューブ３表面へ十分に拡散できず、フィレット９に流動するろう材に含まれるＺｎの量が多くなる。一方、保持の温度が５７５℃を超え、又は８分を超えると、チューブ３の内部側へのＺｎ拡散が過剰となり、良好な犠牲防食層が形成できずチューブ３の耐食性が低下する。したがって、昇温過程での保持の条件は、温度域：５３０〜５７５℃、時間：４〜８分とすることが好ましい。
本発明において、昇温過程の保持は、一定の温度でなされる必要はない。例えば、５３０〜５７５℃の温度域を４〜８分かけて通過してもよいし、５７０℃（一定）を４〜８分間保持してもよい。要は、５３０〜５７５℃の温度域に４〜８分間晒すことができればよい。

ろう付に際しては、チューブ３を構成するアルミニウム合金のマトリックスの一部がチューブ３に塗布されたろう付用塗膜７の組成物と反応してろうとなって、チューブ３とフィン４とがろう付される。チューブ３の表面ではろう付によってフラックス中のＺｎが拡散してチューブ３内側よりも卑になる。

本実施の形態によれば、ろう付に際して、Ｓｉ粉末の残渣もなく、良好なろう付がなされ、チューブ３とフィン４との間に十分なサイズのフィレット９が形成される。また、フィレット９のサイズ増大化によってフィレット９へのＺｎ濃縮は抑制される。
得られた熱交換器１００は、チューブ３の表面に適度なＺｎ層が形成されて孔食が防止され、また、フィレット９の腐食が抑制され、長期に亘ってチューブ３とフィン４とが確実に接合されたままとなり、良好な熱交換性能が維持される。

本実施の形態の熱交換器１００の製造方法において、ろう付温度まで加熱して昇温する途中で５３０〜５７５℃の温度域で４〜８分保持した後、ろう付温度まで加熱することにより、ろうが流動する前のＺｎがチューブへ拡散する温度域で保持することができるので、より多くのＺｎをチューブ３内部側へ拡散することができ、フィレット９への過剰なＺｎ濃縮を抑制することができる。従ってフィレット９の優先腐食を抑制することができ、熱交換器１００におけるフィン４の脱落を抑制できる。

前述の如く得られた熱交換器１００によれば、チューブ３にＭｎ：０．１５〜０．４５％とＳｉ：０．２０〜０．５０％の適正量を添加することにより、従来の１０５０材やＡｌ−Ｃｕ系合金よりも耐食性に優れ、犠牲防食層のためのフラックスのＺｎ量を低減でき、具体的には４．０〜１０．０ｇ／ｍ^２の範囲にできるので、ろうとともにフィレット９へ流動するＺｎ量を低減することができ、フィレット９の優先腐食を抑制できるので、フィン４の脱落を防止できる。
本実施形態の熱交換器１００によれば、チューブ３に添加したＭｎはろう付のろうの流動性を抑制するため、ろう付時の加熱により生じたろうが過剰にフィレット９へ流動することがなくなり、一部チューブ３の表面にも残留するので、フィレット９とチューブ３の表面のＺｎ濃度差を小さくすることができ、フィレット９の優先腐食を抑制できるので、フィン４の脱落を防止できる。

本実施形態の熱交換器１００によれば、フィン４にＳｉ：０．７〜１．２０％とＦｅ：０．３０〜０．８０％を適正量添加しているので、Ｓｉ、Ｆｅ及びＭｎの金属間化合物を生成することができ、フィン４の犠牲防食効果を向上させるので、犠牲防食層のためのフィンのＺｎ量を低減することができる。その結果、図８に示す如くフィン４からフィレット９へのＺｎ拡散（フィレット９におけるＺｎ濃縮）を低減することができ、フィレット９の優先腐食を防止し、フィン４の脱落を防止できる。
従って本実施形態の熱交換器１００によれば、フィレット９の優先腐食によるフィン４の脱落が従来よりも低減された熱交換器１００を提供することができる。
また、本実施形態の熱交換器１００によれば、フィン４が脱落し難いため、フィン４によるチューブ３の犠牲防食をより長期間得ることができ、その結果、チューブ３の腐食寿命を従来よりも延ばすことが可能になる。

本実施形態の熱交換器１００において、フィン４をろう付するチューブ３の表面または裏面に対し、未塗布部を残してろう付用塗膜を形成し、チューブ３側面の未塗布部領域の全幅をチューブの厚さの１．５倍以内とすることが好ましい。
本発明のチューブ３にフィン４がろう付された熱交換器１００にあっては、Ｚｎのある部位がアノード部になり、アノード部が優先腐食されることによってカソード部となるＺｎの無い部位を防食する。即ち、カソード部となるＺｎの無い部位（チューブ側面側面積）が大きい程、アノード部となるＺｎのある部位（ろう材塗布面）が犠牲防食のため、より腐食されることになる。
従って、チューブ３においてＺｎを供給していない領域をできるだけ小さくすることで腐食促進を抑え、フィレット９の優先腐食を抑制でき、フィン４の脱落を抑制できる。

本実施形態の熱交換器１００において表面積の大きいヘッダーパイプ１、２の外表面もチューブ３の側面と同様にヘッダーパイプ１、２の近傍の接合部であるフィレット９の腐食に影響を与える。ヘッダーパイプ１、２の表面積は特に大きいのでその影響度も大きい。
図９に示す如くヘッダーパイプ１、２が芯材層１１と外側の犠牲材層１２と内側のろう材層１３からなり、犠牲材層１２にＺｎを０．６０〜１．２０％含有させているとヘッダーパイプ１、２の犠牲層１２を優先腐食させることで図９の楕円状の鎖線で囲む位置のフィレット９の優先腐食を抑制することができ、フィン４の脱落を抑制できる。
これに対し図１０に示す如くヘッダーパイプ１、２の芯材層１１の表面側がＺｎの無いろう材などからなり、この部位がカソード部であると、フィレット９の腐食を著しく促進し、図１０の楕円状の鎖線で囲む部分の如くフィレット９が腐食に伴い消失するとフィン４の接合力が弱くなりフィン４の脱落が発生する。これに対して上述の如く外表面にＺｎを含有させた犠牲材層１２を図９に示す如く配置することでフィレット９の優先腐食（フィン４の脱落）を著しく抑制できる。

本実施の形態の熱交換器１００の製造方法において、ろう付温度まで加熱して昇温する途中で５３０〜５７５℃の温度域で４〜８分保持した後、ろう付温度まで加熱することによる作用効果について図１１〜図１３に基づいて更に説明する。
前述の製造方法により５３０〜５７５℃の温度域で４〜８分保持することで、より多くのＺｎがチューブ３の内部側に拡散する。これに対してこの温度保持がない場合、Ｚｎはチューブ３の内部側への拡散は少なくなる。これらの状態を対比しながら図１１に示すと、５３０〜５７５℃の温度域で４〜８分保持ありの場合は、ａ１曲線に示す如く、チューブ３の深い位置までＺｎが拡散するが、保持なしの場合は、チューブ３の深い位置までＺｎが拡散しない。

図１２に上述の温度保持がない場合のチューブ３における深さ方向のＺｎ濃度分布とフィン４の位置関係を示し、図１３に温度保持がある場合のチューブ３における深さ方向のＺｎ濃度分布とフィン４の位置関係を示す。更に図１２と図１３には、加熱によってろう材中のＳｉがＡｌと共晶組成となって浸食される領域が生成するので、この浸食される領域の深さを鎖線によって示した。前述の温度範囲に加熱してろう材が溶融している場合、共晶組成となって溶融した状態でＺｎの拡散が進行するが、温度保持なしの場合はＺｎがチューブ３の拡散する深さが浅くなり、チューブ３の表面においてフィン４と接する部分に生成するフィレット９に濃縮するＺｎ量は多くなるのに対し、温度保持ありの場合はＺｎがチューブ３に深く拡散するのでチューブ３の表面部分に存在してフィレット９に濃縮するＺｎ量は少なくなるので、チューブ３の表面においてフィン４と接する部分のフィレット９に濃縮するＺｎ量は少なくなる。従ってフィレット９の優先腐食を防止し、フィン４の脱落を防止できる。

表１に示す組成のチューブ用Ａｌ合金、表２に示す組成のフィン用Ａｌ合金を溶製した。また、表３に示す組成の芯材用Ａｌ合金、犠牲材層用Ａｌ合金、ろう材層用Ａｌ合金を溶製した。
チューブ用Ａｌ合金を均質加熱処理後、熱間押出で図４、図６（ａ）に示す横断面形状（肉厚０．３０ｍｍ×幅１８．０ｍｍ×全体厚１．５ｍｍ：側面の平坦面高さ０．６ｍｍ、コーナー部のＲ：０．４５ｍｍ）、（側面平坦面高さ０．９ｍｍ、コーナ部Ｒ：０．３ｍｍ）の扁平状のチューブ３を作製した。また、図６（ｂ）と図７（ｂ）に示す側面Ｓが円弧状（円弧の半径：０．７５ｍｍ、１．５ｍｍ）のチューブ３１、図６（ｃ）に示す側面が斜面状（狭角９０゜）とされたチューブを作製した。
フィン用Ａｌ合金を均質加熱処理後、熱間圧延、冷間圧延することにより厚さ０．０８ｍｍの板材を得た。この板材をコルゲート加工することにより、フィン４を作製した。
犠牲材用Ａｌ合金、芯材用Ａｌ合金及びろう材層用Ａｌ合金を、熱間圧延、冷間圧延することにより、各々厚さ０．１２ｍｍ、１．３０ｍｍ、０．０８ｍｍの板材を得た。芯材用Ａｌ合金板を中心にし、その一方の面に犠牲材用Ａｌ合金板を配置し、他方の面にろう材層用Ａｌ合金板を配置した３層クラッド材からなる断面円形の電縫管を得た。この電縫管に加工を加えることにより、ヘッダーパイプ１を作製した。このヘッダーパイプ１は外側が犠牲層、内側がろう材層である。

次に、チューブ３の表面に、ろう材組成物をロール塗布し、乾燥させた。
ろう材組成物は、Ｓｉ粉末（Ｄ（５０）粒度２．８μｍ）、フラックス（ＫＺｎＦ_３：Ｄ（５０）粒度２．０μｍ）及びアクリル系樹脂（溶剤としてのイソプロピルアルコール等のアルコールを含む）の混合物からなる。各要素の塗布量が表４に示す値となるように混合量を定めた。

次に、ヘッダーパイプ１、チューブ３及びフィン４を図１に示すように熱交換器１００に組立て、以下の３種類の条件でろう付を行った。なお、いずれもろう付は、窒素ガス雰囲気の炉中で行った。
条件１：５７０℃まで昇温し、５７０℃で４分間保持した後に、６００℃まで昇温し、２分間保持 条件２：６００℃まで連続的に昇温し、２分間保持（５３０〜５７５℃の通過時間６分）
条件３：６００℃まで連続的に昇温し、２分間保持（５３０〜５７５℃の通過時間１分）
ろう付後、ろう付性の評価を行った。具体的には、３３箇所のフィン４の接合部を含む長さ１００ｍｍのチューブ３を切り取り、各接合箇所についてフィン幅（１８ｍｍ）に対するろう付による接合長さの割合を求め、３３箇所分について合計の接合率を算出して、ろう付性を評価した。
また、ろう付後、熱交換器１００をＳＷＡＡＴ２０日間の腐食試験に供した。試験後にチューブ３に生じた腐食の深さ、及びフィン４の残存率（腐食後残存したフィンの長さ／ろう付されていたフィン長×１００）を測定した。

以上の結果を表４に示すが、表４より以下のことがわかる。
Ｓｉ粉末の塗布量が少ないとフィン４の脱落が顕著となり、Ｓｉ粉末の塗布量が多いとチューブ３の耐食性が劣ると同時に脱落も多くなる（Ｎｏ．１〜６参照）。
フラックスの塗布量が少ないとチューブ３の耐食性が劣るとともに、フィン４の未接合が多くなり、フラックスの塗布量が多いとフィン４の脱落が顕著となる（Ｎｏ．７〜１２参照）。
バインダの塗布量が少ないか又は多いと、チューブ３の耐食性が劣る（Ｎｏ．１６、１７参照）。
チューブ３の側面が円弧になり、更に、チューブ３の全体厚さに相当する一側面の幅をａとし、この一側面の塗膜未塗布領域の幅をｂとすると、ｂ≦ａ×１.５の関係を満足することが好ましいが、この値が１．５０を超えるＮｏ.１８の試料はフィン４の脱落発生割合が若干高くなり、フィン４の脱落性の面で劣るようになる。チューブ３の側面が円弧であっても、ｂ≦ａ×１.５の関係を満足するＮｏ.２１の試料は、耐食性とフィン残存率の両方に優れている。
ろう付の昇温過程の５３０〜５７５℃の通過時間を６分と長くすれば、チューブ３の耐食性を向上できる（Ｎｏ.１９参照）とともに、フィン４の脱落を抑制できる。しかし、ろう付の昇温過程の５３０〜５７５℃の通過時間を１分と短くすれば、フィン４の脱落が多くなる（Ｎｏ.２０参照）。
チューブ３の側面形状について、２つの斜面からなり、それらの面が形成する狭角θ：９０度のＮｏ.２３の試料はｂ＝ａ×１.４１であり、耐食性とフィン残存率のいずれにおいても優れていた。
なお、チューブ腐食深さは、７５μｍ以下、フィン残留率は７０％以上が目標値である。

「実施例２」
チューブ用アルミニウム合金の組成を表５に示すものとした以外は、実施例１と同様にして熱交換器１００を作製し、チューブ３に生じた腐食の深さ及びフィン４の残存率を測定した。結果を表５に示す。なお、チューブ３に塗布するろう付組成物は、表４のＮｏ．４を採用した。

表５に示すように、チューブ３のＭｎ含有量及びＳｉ含有量によりチューブ３の耐食性、フィン４の残存率が変動する。そこで、Ｍｎ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．２０〜０．５０％を本発明の好ましい範囲とした。

「実施例３」
フィン用アルミニウム合金の組成を表６に示すものとした以外は、実施例１と同様にして熱交換器１００を作製し、チューブ３に生じた腐食の深さ及びフィン４の残存率を測定した。結果を表６に示す。なお、チューブ３に塗布するろう付組成物は、表４のＮｏ．４を採用した。

表６に示すように、フィン４を構成する合金の構成元素の含有量によりチューブ３の耐食性、フィン４の残存率が変動する。そこで、Ｚｎ：１．２０〜１．８０％、Ｓｉ：０．７０〜１．２０％、Ｆｅ：０．３０〜０．８０％、Ｍｎ：０．９０〜１．５０％の範囲であることが、高いフィンチューブ接合率を得るため、耐食性に優れるために必要であり、かつ、フィン残存率も高くするために必要であると判明した。また、ＺｒとＶとＣｒについては、Ｚｒ：０．０５〜０．２０％、Ｖ：０．０１〜０．１０％、Ｃｒ：０．０１〜０．１０％の範囲であることが、本発明の好ましい範囲であることも判明した。

「実施例４」
ヘッダーパイプ用合金の組成を表７に示すものとした以外は、実施例１と同様にして熱交換器１００を作製し、チューブ３に生じた腐食の深さ及びフィン４の残存率を測定した（表７ Ｎｏ．６２〜６６）。また、ヘッダーパイプ１を、内周側に犠牲材層を、また外周側にろう材層を配置した構成とした以外は、実施例１と同様にして熱交換器１００を作製し、チューブ３に生じた腐食の深さ及びフィン４の残存率を測定した（表７ Ｎｏ．６７）。結果を表７に示す。なお、チューブ３に塗布するろう付組成物は、表４のＮｏ．４を採用した。

表７に示すように、犠牲材層１２を構成する合金のＺｎ含有量が少ないか多いと、チューブ３の耐食性、フィン４の残存率が劣る傾向にある（Ｎｏ．６２、６５）。そこで、Ｚｎ：０．６０〜１．２０％を本発明の好ましい範囲とした。
また、ヘッダーパイプ１を、内周側に犠牲材層を、また外周側にろう材層を配置した構成とすると、チューブ３の耐食性、フィン４の残存率が劣ることがわかる（表７ Ｎｏ．６７）。
また、表７のＮｏ.６６の試料に示すようにヘッダーパイプの外側に犠牲層を設けることなく、外側にのみろう材層を設けた構造とすると、耐食性とフィン残留率の両方が劣ることが判る。

１００…熱交換器、１０１…熱交換器組立体、１、２…ヘッダーパイプ、１１…芯材層、１２…犠牲材層、１３…ろう材層、３、３０、３１…チューブ、３Ａ…表面（上面）、３Ｂ…裏面（下面）、３Ｃ…通路、３Ｄ…側面、３Ｅ…未塗布部、３Ｇ…平坦面、３Ｈ…コーナ部、３Ｊ…側面、３Ｋ…斜面、４…フィン、６…スリット、７…ろう付用塗膜（ろう材塗膜）、８、９…フィレット、ａ…厚さ（側面寸法）、ｂ…未塗布領域長さ（未塗布領域幅）。

Claims (5)

1. チューブに、フィン及びヘッダーパイプを組み合わせて構成される熱交換器であって、
   前記チューブの組成が、Ｍｎ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．２０〜０．５０％、残部がＡｌ及び不可避不純物であり、前記チューブのフィンが接合される面に、Ｓｉ粉末１．０〜５．０ｇ／ｍ^２と、ＫＺｎＦ_３からなるフラックス４．０〜１０．０ｇ／ｍ^２と、バインダ０．５〜３．０ｇ／ｍ^２とからなるろう付用塗膜が形成され、
   前記フィンは、Ｚｎ：１．２０〜１．８０％、Ｓｉ：０．７０〜１．２０％、Ｆｅ：０．３０〜０．８０％、Ｍｎ：０．９０〜１．５０％を含有し、更に、Ｚｒ：０．０５〜０．２０％、Ｖ：０．０１〜０．１０％及びＣｒ：０．０１〜０．１０％の１種又は２種以上を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物であり、前記ヘッダーパイプは、芯材層と、外側の犠牲材層と、内側のろう材層を具備し、ろう付けによって、前記フィンは前記チューブに接合され、前記チューブは前記ヘッダーパイプに接合されていることを特徴とする熱交換器。
2. 前記チューブは偏平型であって、前記フィンが接続される表面または裏面において、チューブの長さ方向に直交する方向の幅方向両端部に未塗布部を残して前記ろう付用塗膜が形成され、前記チューブの表面または裏面に隣接する側面側に前記ろう付用塗膜が形成されていないとともに、
   前記チューブの厚さに相当する一側面の幅をａとし、この一側面全体の塗膜未塗布領域の幅をｂとすると、ｂ≦ａ×１.５の関係を満足することを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
3. 前記ヘッダーパイプの犠牲材層はＺｎを０．６０〜１．２０％含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなることを特徴とする請求項１または２に記載の熱交換器。
4. 請求項１〜３のいずれかに記載の熱交換器において、偏平型のチューブの表面または裏面のろう付用塗膜の形成部分にフィンを当接させ、前記チューブを前記ヘッダーパイプに組み付けた後、所定のろう付温度まで加熱して昇温する途中で５３０〜５７５℃の温度域で４〜８分保持した後、前記ろう付温度まで加熱してろう付して製造されたことを特徴とする熱交換器。
5. 前記ろう付温度を５８０〜６１５℃の範囲とすることを特徴とする請求項４に記載の熱交換器。
   
   

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