JP2009511273A5 - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- JP2009511273A5 JP2009511273A5 JP2008534008A JP2008534008A JP2009511273A5 JP 2009511273 A5 JP2009511273 A5 JP 2009511273A5 JP 2008534008 A JP2008534008 A JP 2008534008A JP 2008534008 A JP2008534008 A JP 2008534008A JP 2009511273 A5 JP2009511273 A5 JP 2009511273A5
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- laser
- welding
- vortex tube
- hot gas
- laser cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 135
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 72
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 43
- 238000003698 laser cutting Methods 0.000 claims description 36
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 33
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 claims description 24
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 claims description 13
- 239000003570 air Substances 0.000 claims description 8
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 claims description 8
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N oxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 14
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 12
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229920002456 HOTAIR Polymers 0.000 description 7
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 7
- 230000003287 optical Effects 0.000 description 7
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000005493 welding type Methods 0.000 description 3
- 235000010599 Verbascum thapsus Nutrition 0.000 description 2
- 210000004027 cells Anatomy 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 2
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium(0) Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 210000002381 Plasma Anatomy 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminum Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000004059 degradation Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001678 irradiating Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 230000002459 sustained Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Description
本発明の技術分野は、高出力のレーザー切断及びレーザー溶接の方法及び装置である。
本発明は、かなりの厚さを有する材料のレーザー切断/レーザー溶接の分野において特に適用可能とされ、特に、原子力産業、軍事産業、もしくは自動車産業又は航空機産業における装置で使用される材料に適用可能とされる。
この点において、ましてやなおさら本発明の特別な応用が、本発明の原子力施設の解体のフレーム構造における材料のレーザー切断に関係することに留意されたい。
高出力のレーザーによって部品を切断/溶接するこの分野において、従来技術によって周知な装置は通常、冷却液として水を使用する装置の助けと共に冷却する。
しかしながら、この種類の水冷装置は、特に、装置が“建築現場”のもとで使用されるように設計された場合に、いくつかの用途を実施するのに難しい場合がある。実際には、水冷は、限界があり、すなわち、水冷装置はポンプ型の要素及び密封された回路を統合する複合装置を必要とする。さらに、起こり得る漏れが工事現場のための重大な結果を有することができることに留意されたい。
さらに、この冷水装置は、レーザー切断/レーザー溶接装置は、原子力施設の現場で使用されるように設計された場合に極度に制限される場合があり、次いで、水が、処理されるべき廃液を生み出す流体を構成するので、特にこの種類の施設の解体中に極度に制限される。
切断/溶接装置のレーザーヘッド部がその実行中に冷却されない場合に、しばしば50℃より高い、限界温度に素早く到達する場合があり、使用されたレーザー出力がより大きい場合にそれらの温度は当然ながら、より重大である。
このために、非冷却された切断/溶接装置が強力なレーザー出力を放出することができる場合に、非冷却の切断/溶接装置が高い切断/溶接性能のみを達成することができ、それによってこれはレーザーヘッド部の加熱を引き起こし、レーザーヘッド部の劣化に導く場合がある。
それ故に、この欠点は、原子力設備を解体するなどの、通常はしばしば4kWを超える高出力で持続する干渉を必要とする“建設現場”での切断/溶接タイプの用途のための場合のように、長期間の高出力の使用を必要とする設備に対する特に制限である。
従って、本発明の目的は、レーザーヘッド部の加熱の危険性を制限可能であり、且つ原子力施設を含む全ての種類の用途で拘束されることなく使用可能であるレーザー切断装置又はレーザー溶接装置を提案することである。
これを行うために、本発明は、溶融池を発生させるように設計されたレーザー光線を放出可能にするレーザーヘッド部を備えているレーザー切断/溶接装置であって、前記装置はまた、レーザーヘッド部を冷却するための装置を備えている。本発明によれば、冷却装置は、圧縮ガスを供給された少なくとも1つの渦管を備え、この渦管は、冷却ガスがレーザーヘッド部を冷却するためにレーザーヘッド部の内部に浸透するように、レーザーヘッド部に接続された少なくとも1つの冷却ガス排出口を有するとともに、少なくとも1つの高温ガス排出口を有している。
それ故に、使用された冷却装置は1つ又は数個の渦管に統合し、その周知な操作原理が比較的単純である。実際、圧縮ガスは、例えばアルミニウム又は鉄鋼から製造された装置内に半径方向に噴射され、2つの異なるガス噴射に分割され得る。この装置内に、運動エネルギーの伝達が2つのガス噴射の間で熱の形態で発生し、この装置は、一方で高温ガス排出口を通じて漏れる高温ガスの噴射を有し、他方で上述した排出口と反対の冷却ガス排出口を通じて漏れる冷却ガスの噴射を有することを可能にさせる。それら2つの排出口は一般的に、渦管の両端に配置され、それぞれが数個の高温ガス排出口又は冷却ガス排出口を構成するように分岐部を有することができる。
レーザーヘッド部に作用するこの種類の冷却装置の存在と共に、このヘッド部の加熱は、装置の操作中に非常に最小化されることができ、それによって、この同一のヘッド部を劣化する危険性を伴わずに、長時間に亘って高出力のレーザーを実施することを可能にする。原子力施設の解体に対する“建築用の”切断/溶接型の用途などの“建築用の”切断/溶接型の用途は、それ故に、本発明による装置と共に容易に行われる。
上記に起因する利点は、切断/溶接の性能が増加され、それにより、切断速度/溶接速度、及び/又は、容易に100mmに到達することができる、より厚い厚さを有する部品の満足すべき切断/溶接、及び/又は、第1のヘッド部と切断/溶接されるべき部品との間の相対的な位置決めにおけるより大きい許容誤差を増加させることができ、第1のヘッド部と切断/溶接されるべき部品との間の相対的な位置決めにおけるより大きい許容誤差を増加させるという特性は、“建設状況”の下での工業的な切断のフレーム構造において特に有利であるという事実に存ずる。
さらに、本発明における他の利点は、冷却用流体としての圧縮ガスの使用に関係する。それ故に、渦管の供給は非常に容易であり、とりわけ、冷却装置はもはや水を組み込むことはなく、原子力施設の用途と共に水の不適合は以前に主要な不利点を構成した。
本発明による装置のさらなる利点は、渦管から出る高温ガス噴射の存在に関係し、高温ガスが切断/溶接の性能をさらに増加するために、溶融池と協働して賢明に使用される。
実際に、装置がレーザー切断のために設計される場合に、渦管からの高温ガス排出口を介して出る高温ガスは、好ましくは、レーザー光線によって生成された溶融池の外側に融解金属粒子の排除を確実にするように設計される。結果として、この高温ガスは渦管から噴射され、それによって切断装置上に既に設けられた作用ガスの噴射に有利に加えられることができる。溝の外側に粒子の排除を改善することを可能にし、それ故に切断性能を増加することを可能にする。当然のことながら、本発明の技術的範囲の外側に逸脱することなく、それは作用ガスの唯一の供給源として使用され得る。
さらに、装置がレーザー溶接のために設計される場合に、渦管の高温ガス排出口から出る高温ガスは好ましくは、溶接されるべき部品の予熱、及び/又は周囲空気に対する凝固された溶融池の保護を確実にするように設計される。第1の場合において、高温ガスは、好ましくは、溶接されるように設計された部品を予熱するその役割を果たすために、溶接の方向に対してレーザー光線の前方で噴射され、それ故に増加された溶接性能を得ることを可能にさせる。しかしながら、第2の場合において、高温ガスは、好ましくは、溶接の方向に対してレーザー光線の後方で噴射され、より好ましくは、液状の溶融池の後方で噴射される。実際に、これは、ちょうど凝固される溶融池から生じる金属を保護することを含み、且つ特に、溶接された金属の窒化及び酸化を避けるために、冷却プロセスにおいて周囲空気から金属を保護することを含む。さらなる興味は噴射された高温ガスが熱的溶接サイクル(thermal welding cycle)に作用することを可能にさせることである。冷却ガスと異なって、熱的溶接サイクルが凝固された微細構造のために有益であり、例えば、溶接線の硬度を低減するように転換することができる。このような理由で、この高温空気噴射をレーザー光線及び溶融池の後方に取り付けることは、溶接線の過剰な硬度の問題に直面した周知のレーザー溶接などの溶接が困難である材料の溶接性を実質的に増加することを可能にさせる。
好ましくは、冷却装置は、圧縮ガスを供給された複数の渦管を備える。この種類の構成において、渦管は並行に又はカスケード状に取り付けられることができ、一の渦管の高温ガス排出口が、一の渦管に対して直接的に連続して渦管の吸入口に供給する。
一般的に、カスケード状のアセンブリは、高温での高温空気流を有するように主要に得られ、それによってカスケード状のアセンブリをレーザー溶接装置にうまく適され、レーザー装置におけるカスケード状のアセンブリが溶接されるべき部品の非常に満足すべき予熱を可能にすることに留意されたい。さらに、並行のアセンブリは、有効な高温ガス流/冷却ガス流を有するように本質的に適合され、並行のアセンブリをレーザー溶接装置にうまく適され、その結果、大量の高温空気流は溝の外側に金属粒子の非常に満足すべき排除を可能にする。
それにもかかわらず、それら2種類の渦管のアセンブリは、本発明の技術的範囲の外側に逸脱することなく、切断用途及び溶接用途の両方のために当然ながら想像される。
好ましくは、使用された渦管は、約80%の冷却ガス及び約20%の高温ガスを生成するように設計され、それらの値は、レーザーヘッド部の最適な冷却を確実にするように選択され、前記ヘッド部が切断又は溶接するために使用されるように設計される。
好ましくは、渦管は、圧縮ガスの吸込温度より約80℃から約100℃高い温度の高温ガスを生成するように設計され、且つ圧縮ガスの吸込温度より約20℃から約30℃低い温度の冷却ガスを生成するように設計される。
上記のように、装置がレーザー切断のために設計される場合、渦管の高温ガス排出口から出る高温ガスは、好ましくは、レーザー光線によって生成された溶融池の外側に融解金属粒子の排除を確実にするように設計される。この場合において、渦管の高温ガス排出口がレーザーヘッド部に接続され、それによって高温ガスがこの同一のヘッド部に属するノズル先端部によって高温ガス排出口から噴射されることが提供することができる。従って、上述されたノズル先端部はまた、レーザー光線によって貫通されることができ、高温ガスの噴射軸及びレーザー光線軸が好ましくは組み合わせられることを暗示する。
渦管の高温ガス排出口は、代替として、本発明の技術的範囲の外側に逸脱することなく、レーザーヘッド部以外のヘッド部に接続され得ることに留意されたい。
レーザー切断のために、使用された圧縮ガスは、好ましくは、圧縮空気である。しかしながら、溝の外側に融解された金属粒子を放出するこの役割を果たすように、任意の周知な作用ガスを使用することができる。
最後に、溝の外側に融解された粒子の全体的な排除又は部分的な排除を確実にするために高温ガスの使用に関係された一つの利点は、このガスの“高温”における性質が融解金属粒子の冷却効果を強く抑制するという事実に存じ、それによって切断の進行の遮断の危険性を実質的に低減するように導くことに留意されたい。
同様に上述されたように、装置がレーザー溶接のために設計される場合、渦管の高温ガス排出口から出る高温ガスは、溶接されるべき部品の予熱を確実にするように設計され得る。この場合において、渦管の高温ガス排出口は溶接方向においてレーザーヘッド部に対して前方に配置される。
渦管の高温ガス排出口から排出される高温ガスは、代わりに周囲空気に対して凝固された溶融池の保護を確実にするように設計され得る。渦管の高温ガス排出口は、次いで、溶接方向においてレーザーヘッド部に対して後方に配置され、好ましくは、レーザー光線によって発生された溶融池に対して後方に配置される。
上述したように、当然ながら、高温ガスは、問題のある渦管上に数個の高温ガス排出口を設けることによって、上述された役割の両方を果たすことができる。
レーザー溶接のために、使用された圧縮ガスは、好ましくは、不活性ガス又は酸素及び/又は二酸化炭素を備えているガスであり、この種類のガスは“アクティブ”と呼ばれ、且つ溶接されるべき材料の性質により選択され、溶接後の固体冷却フェーズ中の周囲空気から可能な限りこれらの材料を保護することができる。
さらに、本発明はまた、上記の記載のような装置の補助と共に実行されたレーザー切断/溶接方法に関係し、すなわち上述された冷却装置の補助と共に切断/溶接を実行することによってレーザー切断/溶接を行う方法に関係する。
他の特性及び本発明の利点は、以下の詳細且つ制限されていない説明に現れる。
この説明は、添付された図面に関して付与される。
図面を参照して、ネオジウム・ヤグレーザータイプ(Nd-YAG laser type)のレーザー切断/溶接装置1が記載され、特に光ファイバーによるレーザー光線6の伝達に関する優位点のために、又はレーザー光線6と切断/溶接されるべき部品(参照符号7)との間のより良い相互干渉を有する可能性に関する優位性のために選択される。しかしながら、本発明を実施するために二酸化炭素レーザー(CO2 laser)を使用するのにかなり適切であることに留意されたい。
本発明は、変化された厚さの部品のために使用されるように設計され、より具体的には、約50mmより厚く、100mmを超え得る厚さを有する部品のために使用されるように設計される。任意の場合において、本発明は、十分な厚さを有する部品のためのレーザー切断/溶接装置を提案し、当業者によって可能とされる一般的に限定された部品の厚さは10mmである。
同様に、装置1に供給された電力は、約4kwと約6kwとの間であり、この値の間隔は、先行技術の装置に従来使用された電力に対応し、特別ではあるが、原子力施設を解体する用途に制限されることはない、フレーム構造内で経験される条件のような、”建築”タイプの動作条件にかなり好適である。
最初に図1を参照して、本発明の一の好ましい実施形態の形態で表示されたレーザー切断装置1の一部を示し、この装置は、レーザーヘッド部と呼ばれる第1のヘッド部2を備え、この第1のヘッド部2は略円筒形状を有し、約30mmの外径及び約250mmの長さを備えており、この装置は6kwの近傍で管理された電力のためである。
第1のヘッド部2の内側には、光学手段4,5を見ることができ、この光学手段4,5は、コリメーターレンズ4及び集束レンズ5によって形成され、それらのレンズは互いに面するように配置される。
光学手段4,5はレーザー光線6によって貫通され、レーザー光線6は第1のヘッド部2に機械的に接続された光ファイバー18によって伝達される。それ故に、光ファイバー18は、機械的アセンブリ16,17によって支持され、これらのアセンブリは光ファイバー18を囲む接続部16及びこの接続部16を支持する機械的インターフェース17を備える。この機械的インターフェース17はまた、第1のヘッド部2に結合され、それによって光学手段4,5の向かいのケーブル18から出力されるレーザー光線6を位置決めする。
好ましくは、且つ特に、ヘッド部2の大きさを制限するように、レーザー光線6は、約40mmから約60mmの距離に亘って機械的アセンブリの内側に延在する。当然のことながら、この値の間隔は、制限されるものではなく、当業者によって改善され得る。
レーザービーム6によって貫通された光学手段4,5は、ホットスポット(hot spot)8を生成し、このホットスポット8は、装置1の使用中に切断されるべき部品7内に形成された溝の幅に近似的に対応する。好ましくは、ホットスポット8は、1.5mmより大きい直径を有し、より具体的には、2mmの近傍の直径を有する。実際に、これは、100mmまでの厚さ、さらにはこの値を超えた厚さを有する部材のための切断品質を確実するように要求された値に対応する。
このヘッド部2はまた、レーザー光線6が出力孔14を貫通することを可能にする第1のノズル先端部12を備え、この出力孔14は、ホットスポット8の直径より僅かに大きい直径を有する。
ヘッド部2は光ファイバー18から出力するレーザー光線6を受容し、このレーザー光線6はヘッド部2の内側に配置された光学手段4,5を貫通する。それらの光学手段4,5から出るレーザー光線6は、約10°以下の集束角度∝を備える。好ましくは、集束角度∝は、5°と9°との間である。そのような集束角度と共に、切断されるべき部品とヘッド部2との間の間隙“e”に関係した制約条件は、実質的に減少される。その結果、装置は、約0.5mmと約20mmとの間の間隙のために、又は、より大きい寸法は以下に記載された装置の第2のヘッド部の実行を伴って、50mmを超えることができ、より大きい寸法の間隙のために非常に有効な切断品質を得る。
さらに、発生されたレーザー光線の品質が、切断装置の性能と同様に切断装置の寸法決めに影響を及ぼすことに留意されたい。それによって、特に2つの興味深い組み合わせは、被写界深度(depth of field)及び得られた出力密度に関して発見される。第1に、これは、YAGタイプのバーを供給する閃光電球(flash bulb)のレーザー供給源と600μmの近傍における光ファイバーの直径との間の組み合わせを含む。他の組み合わせは、YAGタイプのレーザー供給源のレーザーダイオード供給ディスク及び200μmの近傍における光ファイバーの直径に関係している。両方の場合において、1.3kW/mm2以上の出力密度は、有利には、100mm/minの近傍から150mm/minの近傍までの溶接速度で、50mmを超える被写界深度を超えて得られる。
この好ましい実施形態において、装置1は、第1のヘッド部から分離された第2のヘッド部20を備え、それ故に、この第2のヘッド部20は移動され、独立して第1のヘッド部2の保全作業を受けることができる。すなわち、2つのヘッド部2,20が、移動されなければならない他のヘッド部を伴わず、それぞれ取り外され得ることが、好ましくは提供される。
第2のヘッド部20はまた、ガス放射装置と称され、第1のヘッド部2から出力するレーザー光線によって生成された溶融池の方向において作用ガスの放射を可能にする。
それ故に、作用ガス22の噴射は、装置1の作用ガス噴射手段に属しているガス供給源(図示されず)に接続された導管26によってこの同一のヘッド部に向けた状態になった後に、ノズル先端部24を介して第2のヘッド部20から出力する。好ましくは、噴射は、10バール以下の圧力で行われ、さらに好ましくは1バールと6バールとの間の圧力で行われる。この種類の圧力を使用する理由は、溝内に配置された融解金属粒子が冷却されるのを避け、且つ溝からの金属粒子の排除より前に遮断されることを避けるためである。それ故に、依然として、ガスが融解金属粒子に噴射するその役割を演じることを可能にする弱い圧力を適用することが必要とされる。
使用されるのに適切な作用ガスは、当業者に周知であり、窒素、ヘリウム、アルゴンなどの不活性ガス、又は、酸素及び/又は二酸化炭素を組み合わせるアクティブと称されるガスである。
以下により詳細に記述されるように、2つのヘッド部2及び20は、切断装置1から分離されることができることに留意されたい。この分離は、先行技術として周知であるような、遠隔駆動手段を使用して行うことができる。
さらに、本発明の特性は、渦管型の冷却装置21の存在に存する。この装置21は、レーザーヘッド部2に結合され、以下に詳細に記述される。今、図2を参照して、切断装置をより完全に示しており、この装置の一部が議論されている建設現場で実行されることができ、この現場は、原子力施設の解体のフレーム構造における放射線照射場所(irradiation location)28の形態であることを理解することができる。
この部分は、それ故に、非放射線照射場所(non-irradiating location)32から遠隔駆動され得るキャリアー30に全体的に統合され、その装置における光ファイバー32に接続されたレーザー供給源34、及び導管26に接続された作用ガス供給源36はまた、好ましくは配置される。当然のことながら、装置1はまた、2つのヘッド部2,20を備え、この2つのヘッド部2,20はマニピュレーターアーム38,40を介してキャリアー30に接続され、それらのアームもまた非放射線照射場所32から遠隔駆動可能である。それらの2つのアームは、切断されるべき部品7に対してヘッド部2,20のそれぞれの位置を調整することができるだけではなく、ヘッド部2,20の相対的な位置を調整することもできる。
図2で可視されるように、第1のヘッド部2及び第2のヘッド部20は、レーザー光線がレーザー光線軸42に沿って第1のヘッド部2から出るように配置され、このレーザー光線軸42はガス噴射軸44に対して所定の角度であり、このガス噴射軸44に沿って、作用ガスが第2のヘッド部20内に噴射されることを理解することができる。より具体的に、典型的に、レーザー光線軸42が互いに直交するように切断されるべき部品を横切ることが確実にしようとする。それ故に、ガス噴射軸44は、部品7に対して直交する方向に対して所定の角度であるが、好ましくは、そのような溝が生み出される場合に、レーザー光線軸42とレーザー光線によって生成された直線的な溝とを組み合わせる平面P内に配置される。さらに、図2に示されるように、切断方向46に平行であり、且つ2つの軸42,44を通過するこの平面Pにおいて、それら2つの軸が20°と30°との間の所定の角度βで互いに対して傾斜される。この値は、溝の外側の金属粒子の最適な排出を可能にし、好ましくは、切断方向46における第1のヘッド部2に対して後ろに第2のヘッド部20を配置することによって得られ、且つ傾斜された軸44が前方に向けて延在するように作動する一方、切断されるべき部品により近接することによって得られる。
しかしながら、この軸44が所定の角度であるけれども、作用ガスジェットがレーザー光線により近接することを示唆し、切断されるべき部品7上における作用ガスの衝突点P1は、図2において明らかに可視されるように、この同一の部品7上のレーザー光線の衝突点P2を越えて配置されることを理解することができる。しかしながら、最適な切断性能を得るために、衝突点P1と衝突点P2との間の調整を伴う同一性を提供することに留意されたい。
今、図3を参照して、より詳細にレーザーヘッド部2の冷却装置21を理解することができる。
全体的に、これは、例えばEXAIR社のモデル3225などのそれ自体が周知である渦管50を備えている。この管50は、150mmの近傍である長さを有し、圧縮空気吸入口52、冷却ガス排出口54、及び高温ガス排出口56を伝統的に備えている。
圧縮空気吸入口52は、圧縮ガス供給源58に導管60を介して接続され、作用ガスと共にヘッド部20の供給を確実にするように設計された作用ガス供給源36と同一であることができる。それにもかかわらず、圧縮空気が渦管50を供給するように好適であり、所望された圧力は10バール以下であり、より具体的に4バールと6バールとの間であることに留意されたい。所望された圧力を得られるように、フィルターを備えた圧力調整器62は、渦管50と圧縮ガス供給源58との間に配置される。
さらに、このレーザーヘッド部2の上部に冷却ガスをもたらす導管64のおかげで、冷却ガス排出口54がレーザーヘッド部2に連通することを理解することができる。レーザーヘッド部2に組み込まれると、冷却ガスは、この目的のために設けられた排出通気孔68を介して流出する前に、ヘッド部の冷却を確実にするように決定された経路を通る。
同様に、このレーザーヘッド部2の下部に高温ガスをもたらす導管66のおかげで、高温ガス排出口56がヘッド部2に連通することを理解することができる。ヘッド部2内に組み込まれると、高温ガスは、図3の矢印67によって示されるように、レーザー光線6と同軸に、ノズル先端部12から噴射されるように決定された経路を通る。この好ましい実施形態において、レーザー光線軸42は、結果的に高温ガス噴射軸に同一である。
結果として、この高温ガス噴射は、ヘッド部20から出力する作用ガス噴射と共に、切断操作中に溝の外側に融解された金属粒子を放出することに積極的に関係する。
しかしながら、切断装置1は、金属粒子の排除を確実にするように使用されるガスが、ノズル先端部12から出る高温ガスから単独でなるように構成され、その場合において、第2のヘッド部20の存在はもはや必要ではないことを示す。代替方法として、この第2のヘッド部は、依然として保たれており、作用ガス源36から生じるガスではなく、渦管50の排出口56から生じる高温ガスによって供給される。
より具体的に、溝の外側に融解金属粒子の排除を確実にするための高温ガスのみを使用することが決定された場合に、この高温ガスが、切断性能を十分に最適化するように、ヘッド部20から生じる作用ガスのために上述された方法と同一に又は類似に噴射されることは、好ましくは実施される。
次いで、渦管50は、約80%の冷却ガスと約20%の高温ガスとを生成するように設計され、且つ調節され、圧縮ガスの吸込温度より約80℃から約100℃高い温度の高温ガスを生成するように設計され、圧縮ガスの吸込温度より約20℃から約30℃低い温度の冷却ガスを生成するように設計される。
参考のための例として、圧縮ガスは、0℃の温度で約330l/minの冷却ガス流及び115℃の温度で約83l/minの高温ガス流を得るように、25℃の近傍における温度のもとで約4バールの圧力で噴射される。
冷却装置21から出る高温ガスの温度を高めることを可能にするために、図4に示されるように、カスケード(cascade)状に取り付けられた複数の渦管50を使用することが可能である。これを行うために、第1の渦管50は、その高温空気排出口56が、第2の渦管の圧縮ガス吸入口56に連通されるように接続されるという事実を除いて、図3に示された構成に同一に配置される。この種類の接続は、必要とされるだけの多くの渦管と共に繰り返され、一の渦管の高温ガス排出口が、一の渦管に対して直接的に連続して渦管の吸入口に供給することを常に提供する。
それ故に、渦管50の高温ガス排出口56は、カスケードにおける最も遠くの上流に配置され、図3における冷却装置21と共に見られる方法と同一の方法で導管66を介してレーザーヘッド部2に接続されることができ、例えば、管50の冷却ガス排出口54はレーザーヘッド部の上部に向けて配置される導管64にそれぞれ接続されることができる。
ちょうど一の渦管が所望された高温ガスの温度及び所望された冷却ガスの温度を達成するのに十分である場合に、それらのガス噴射の流れは増加されなければならない。次いで、図5に示されるように、並行に取り付けられた数個の渦管50を使用することが可能になる。
この場合において、吸入口52のそれぞれは、導管60を介して圧縮ガスを供給され、冷却ガス排出口54はヘッド部2の方向で導管64に全て接続される一方、高温空気流入口56はレーザーヘッド部2の方向で同様に導管66上に接続される。
このため、3つの渦管を組み合わせている上記の状態の下で、0℃の温度での約330l/mmの約3倍の冷却ガス流、及び115℃の温度での83l/mmの約3倍の高温ガス流を得る。
当然ながら、数個の渦管50が装置21のために使用された場合において、それらの渦管50は、本発明の技術的範囲の外側に逸脱することなく、並行な構成及びカスケード状の構成のハイブリッドな配置によって配置される。
図6に示された装置1は、切断するために設計された装置というよりは部品7をレーザー溶接するために設計された装置であるという違いと共に、前述の図面に示された装置に類似の装置である。
全体的に、レーザーヘッド部2は、既に記載された装置と同一であるが、第2のヘッド部20は好ましくは消去される。冷却装置21は、任意の上記の形態において推測することができ、回復された高温ガスが部品7の予熱及び/又は周囲空気に対して凝固された溶融池の保護に役立つことができる。
後者の場合において、好ましくは、不活性ガス又は酸素及び/又は二酸化炭素を備えるガスであって、この種のガスは、“アクティブ”と称され溶接されるべき材料の特性により選択され、溶接後のその固体の冷却フェーズ中にできるだけ同じように、周囲空気からの溶接されるべき材料を保護することができるように使用される。
図示された例のように、これは、アルゴンベース又はヘリウムベースの二成分ガス又は複合ガスを含むことができる。溶接されるべき材料が高合金鋼(strongly alloyed steel)である場合において、ガスは96.5%のアルゴン、1.5%の酸素、及び2%の二酸化炭素、又は96%のアルゴン、1%の水素、及び3%の二酸化炭素を備えることができる一方、溶接されるべき部材が低合金鋼(weakly alloyed steel)である場合、ガスは70%のアルゴン、10%の酸素、及び20%の二酸化炭素を備えることができる。
凝固された溶融池を保護する役割、すなわち、既に凝固され、且つ冷却フェーズにある部分ではなく、冷却フェーズにおける液状の溶融池から明らかに生じる溶接の部分は、特に、この冷却フェーズ中の材料の亀裂問題を避けること、及び溶接された金属の窒化及び酸化を避けることから構成することが明記される。
これを行うために、第1の高温ガス排出口56は、溶接方向70におけるヘッド部2の後ろに配置され、好ましくは、液状の溶融池74と冷却中の凝固された溶融池76との間の境界72の後ろに配置される。当然のことながら、第1の排出口56は、例えば、上述した境界72を面して異なって配置されることができる。例えば、レーザー光線軸42と第1の排出口56の軸78との間の距離は、0mmと40mmとの間であることができる。
さらに、溶接されるべき部品7の予熱を確実にするために第2の高温空気排出口56を設けることができる。この場合において、この排出口は、溶接方向70においてレーザーヘッド部2に対して前方に配置されており、レーザー光線軸42と第2の排出口56の軸80との間の距離は、0mmと100mmとの間であることができる。
図示された好ましい実施形態において、3つの軸56,42,78は同一平面上に配置され、溶接にも組み込まれ、好ましくは互いに平行である。
当然ながら、溶接のために遭遇した必要性に依存して2つの排出口56のうち1つの排出口のみを実施することができる。上記の機能の両方が所望されたこの場合において、2つの排出口46は関係された渦管上にどちらにも直接的に設けられ、又は渦管の単一の排出口上に設けられた分岐部(図示されず)から生じることに留意されたい。任意の場合において、適合された手段及び従来の手段は、それらの2つの吸入口56に向けて高温空気流の配分を調整することを可能にさせて使用される。図5の配置が冷却装置21のために適合される場合に、それ故に、240l/minから250l/minの近傍の合計の高温空気流は放出され、配分は、予熱のために少なくとも230l/minの高温空気流、及び凝固された溶融池の保護のための20l/min以下の高温空気流を得るように実行される。
本発明はまた、上記に説明された状態のもとで、装置1によって実施可能なレーザー切断/溶接の方法に関係する。
本発明は、複数の用途を有し、特に原子力の分野に対する用途を含み、より具体的には、原子力施設を解体する用途を含む。次いで、例として、破損セル(breakage cell)内の放射線に照射する要素及び/又は汚染された要素を切断し、その内部装置の全ての切断フェーズと共にセルを解体し、又は、停止された原子炉又は損傷された原子炉上の極めて特定の介在部を取り除くことに言及する。
さらに、この発明もまた、薄いシート状の金属が幅広く使用される自動車産業又は軍事産業において使用されることができる。本発明は、従って、この分野で従来使用されたブロートーチ技術及びプラズマトーチ技術に置換することを可能にする。
当然として、様々な改善は、図示して当業者によってされ、制限するわけではないが単に記載されるレーザー切断/溶接方法でなされる。
1 装置
2 第1のヘッド部
4 コリメーターレンズ
5 集束レンズ
6 レーザー光線
8 ホットスポット
12 第1のノズル先端部
14 出力孔
16 接続部
17 インターフェース
18 光ファイバー
20 第2のヘッド部
21 冷却装置
22 作用ガス
24 ノズル先端部
26 導管
28 放射線照射場所
30 キャリアー
32 非放射線照射場所
34 レーザー供給源
36 作用ガス供給源
38 マニピュレーターアーム
40 マニピュレーターアーム
42 レーザー光線軸
44 ガス噴射軸
46 切断方向
50 渦管
52 圧縮空気吸入口
54 冷却ガス排出口
56 高温ガス排出口
58 圧縮ガス供給源
60 導管
62 圧力調整器
64 導管
66 導管
67 矢印
68 排出通気孔
70 溶接方向
72 境界
74 液状の溶融池
76 凝固された溶融池
78 第1の排出口の軸
80 第2の排出口の軸
2 第1のヘッド部
4 コリメーターレンズ
5 集束レンズ
6 レーザー光線
8 ホットスポット
12 第1のノズル先端部
14 出力孔
16 接続部
17 インターフェース
18 光ファイバー
20 第2のヘッド部
21 冷却装置
22 作用ガス
24 ノズル先端部
26 導管
28 放射線照射場所
30 キャリアー
32 非放射線照射場所
34 レーザー供給源
36 作用ガス供給源
38 マニピュレーターアーム
40 マニピュレーターアーム
42 レーザー光線軸
44 ガス噴射軸
46 切断方向
50 渦管
52 圧縮空気吸入口
54 冷却ガス排出口
56 高温ガス排出口
58 圧縮ガス供給源
60 導管
62 圧力調整器
64 導管
66 導管
67 矢印
68 排出通気孔
70 溶接方向
72 境界
74 液状の溶融池
76 凝固された溶融池
78 第1の排出口の軸
80 第2の排出口の軸
Claims (17)
- 溶融池(74)を発生させるように設計されたレーザー光線(6)を放出可能にするレーザーヘッド部(2)を備えているレーザー切断/溶接装置(1)であって、
前記装置はまた前記レーザーヘッド部の冷却装置(21)を備えているレーザー切断/溶接装置(1)において、
前記冷却装置(21)は、圧縮ガスを供給された少なくとも1つの渦管(50)を備え、
前記渦管(50)は、冷却ガスがレーザーヘッド部の冷却のためにこのレーザーヘッド部の内部に浸透するように、前記レーザーヘッド部(2)と連通する少なくとも1つの冷却ガス排出口(54)を有するとともに、少なくとも1つの高温ガス排出口(56)を有しており、
レーザー切断/溶接装置(1)は、レーザー切断装置を含み、
前記渦管(50)の前記高温ガス排出口(56)から出る前記高温ガスは、前記レーザー光線(6)によって生成された前記溶融池(74)の外側に融解金属粒子の排除を確実にするように設計されていることを特徴とするレーザー切断/溶接装置(1)。 - 前記冷却装置(21)が、圧縮ガスを供給された複数の渦管(50)を備えていることを特徴とする請求項1に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記圧縮ガスを供給された前記渦管(50)が、並行して取り付けられていることを特徴とする請求項2に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記圧縮ガスを供給された前記渦管(50)が、カスケード状に取り付けられており、一の渦管(50)の高温ガス排出口(56)が、一の渦管(50)に対して直接的に連続して渦管(50)の吸入口(52)を供給することを特徴とする請求項2に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記渦管(50)は、約80%の冷却ガス及び約20%の高温ガスを生成するように設計されていることを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記渦管(50)は、圧縮ガスの吸込温度より約80℃から約100℃高い温度で高温ガスを生成し、かつ圧縮ガスの吸込温度より約20℃から約30℃低い温度で冷却ガスを生成するように設計されていることを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記渦管(50)の前記高温ガス排出口(56)が前記レーザーヘッド部(2)に接続され、前記高温ガスがこの同一のヘッド部に属するノズル先端部(12)によって前記高温ガス排出口から噴射されていることを特徴とする請求項1に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記ノズル先端部(12)はまた、前記レーザー光線(6)によって貫通されていることを特徴とする請求項7に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記圧縮ガスは、圧縮空気であることを特徴とする請求項1,7、及び8のいずれか一項に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記レーザー切断/溶接装置(1)が、レーザー溶接装置を含んでいることを特徴とする請求項1〜9のいずれか一項に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記渦管(50)の前記高温ガス排出口(56)から出る前記高温ガスが、前記溶接されるべき部材(7)の予熱を確実にするように設計されることを特徴とする請求項10に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記渦管(50)の前記高温ガス排出口(56)が、溶接方向(70)において前記レーザーヘッド部(2)に対して前方に配置されることを特徴とする請求項10に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記渦管(50)の前記高温ガス排出口(56)から出る前記高温ガスが、周囲空気に対して凝固された溶融池(78)の保護を確実にするように設計されることを特徴とする請求項10に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記渦管(50)の前記高温ガス排出口(56)が、溶接方向(70)において前記レーザーヘッド部(2)に対して後方に配置されることを特徴とする請求項13に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記渦管(50)の前記高温ガス排出口(56)から出る前記高温ガスが、前記溶接されるべき部分(7)の予熱を確実にするように設計され、かつ周囲空気に対して凝固された溶融池(76)の保護を確実にするように設計されることを特徴とする請求項10に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 前記圧縮ガスは、不活性ガス又は酸素及び/又は二酸化炭素を備えているガスであることを特徴とする請求項10〜15のいずれか一項に記載のレーザー切断/溶接装置(1)。
- 請求項1〜16のいずれか一項に記載の装置を使用して実行されることを特徴とするレーザー切断/溶接方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0553001 | 2005-10-05 | ||
FR0553001A FR2891483B1 (fr) | 2005-10-05 | 2005-10-05 | Procede et installation de decoupe/de soudage laser |
PCT/EP2006/067024 WO2007039619A1 (fr) | 2005-10-05 | 2006-10-04 | Procede et installation de decoupe / de soudage laser |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2009511273A JP2009511273A (ja) | 2009-03-19 |
JP2009511273A5 true JP2009511273A5 (ja) | 2012-07-05 |
JP5165573B2 JP5165573B2 (ja) | 2013-03-21 |
Family
ID=36589132
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008534008A Active JP5165573B2 (ja) | 2005-10-05 | 2006-10-04 | レーザー切断/溶接のための方法及び装置 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8153928B2 (ja) |
EP (1) | EP1931496B1 (ja) |
JP (1) | JP5165573B2 (ja) |
AT (1) | ATE555869T1 (ja) |
DK (1) | DK1931496T3 (ja) |
ES (1) | ES2387406T3 (ja) |
FR (1) | FR2891483B1 (ja) |
PL (1) | PL1931496T3 (ja) |
WO (1) | WO2007039619A1 (ja) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7863542B2 (en) * | 2005-12-22 | 2011-01-04 | Sony Corporation | Laser processing apparatus and laser processing method as well as debris extraction mechanism and debris extraction method |
JP2009006350A (ja) * | 2007-06-27 | 2009-01-15 | Sony Corp | レーザ加工装置とその加工方法、デブリ回収機構とその回収方法、並びに表示パネルの製造方法 |
WO2009148022A1 (ja) * | 2008-06-04 | 2009-12-10 | 三菱電機株式会社 | レーザ加工装置およびレーザ加工方法 |
EP2299476A4 (en) | 2008-06-26 | 2011-08-03 | Ihi Corp | METHOD AND APPARATUS FOR LASER RECEIVER |
JP5540476B2 (ja) * | 2008-06-30 | 2014-07-02 | 株式会社Ihi | レーザアニール装置 |
US11590606B2 (en) * | 2008-08-20 | 2023-02-28 | Foro Energy, Inc. | High power laser tunneling mining and construction equipment and methods of use |
JP4924771B2 (ja) * | 2009-05-15 | 2012-04-25 | トヨタ自動車株式会社 | レーザ溶接方法及びそれを含む電池の製造方法 |
EP2496379B1 (en) * | 2009-11-03 | 2017-01-04 | The Secretary, Department Of Atomic Energy, Govt. of India | Method of manufacturing niobium based superconducting radio frequency (scrf) cavities comprising niobium components by laser welding |
RU2471600C1 (ru) * | 2011-08-04 | 2013-01-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ газолазерной резки крупногабаритных деталей из композиционных материалов и устройство для его осуществления |
US9061304B2 (en) | 2011-08-25 | 2015-06-23 | Preco, Inc. | Method and apparatus for a clean cut with a laser |
KR102224003B1 (ko) * | 2015-12-11 | 2021-03-05 | 기아자동차 주식회사 | 레이저 빔 각인 시스템 및 이를 제어하는 방법 |
CN106624396B (zh) * | 2016-12-08 | 2018-12-07 | 华中科技大学 | 一种焊接保护气导气管调节装置及其应用 |
CN107030382B (zh) * | 2017-05-31 | 2018-10-02 | 长沙理工大学 | 一种镀锌钢板激光叠接焊接方法 |
CN106964899B (zh) * | 2017-06-02 | 2018-08-07 | 长沙理工大学 | 一种激光深熔-钎焊连接异种材料的方法 |
CN107052582B (zh) * | 2017-06-02 | 2018-11-02 | 长沙理工大学 | 一种激光穿透焊接板材的方法 |
US10968704B2 (en) | 2018-02-22 | 2021-04-06 | Saudi Arabian Oil Company | In-situ laser generator cooling system for downhole application and stimulations |
US10897807B2 (en) | 2018-09-21 | 2021-01-19 | The Esab Group Inc. | Power source cooling apparatus, method, and configuration |
CN109158778B (zh) * | 2018-11-07 | 2020-09-11 | 江苏拓博制冷科技有限公司 | 一种激光雕刻机高效循环水冷装置 |
CN109663917B (zh) * | 2019-01-24 | 2019-12-27 | 大连理工大学 | 一种电磁感应加热辅助激光增材制造钛基复合材料的装置及方法 |
JP2021137856A (ja) * | 2020-03-06 | 2021-09-16 | 三菱重工業株式会社 | レーザ加工装置 |
CN112705850A (zh) * | 2021-01-15 | 2021-04-27 | 南京航空航天大学 | 一种用于激光镜像焊接随焊冷却的精确控温装置及方法 |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2756311A (en) * | 1954-03-24 | 1956-07-24 | Union Carbide & Carbon Corp | High-speed tandem arc working |
US4000392A (en) * | 1974-07-01 | 1976-12-28 | United Technologies Corporation | Fusion zone purification by controlled laser welding |
CH642891A5 (de) * | 1979-11-21 | 1984-05-15 | Laser Work Ag | Verfahren und vorrichtung zur bearbeitung eines werkstuecks mittels laserstrahl. |
US4303824A (en) * | 1980-05-12 | 1981-12-01 | Gte Automatic Electric Laboratories, Inc. | Method and apparatus protecting a lens from airborne particulates |
IT1148370B (it) * | 1981-07-17 | 1986-12-03 | Fuji Tool & Die | Impianto di taglio tridimensionale a laser con il metodo di riproduzione |
US4707585A (en) * | 1986-03-17 | 1987-11-17 | Cincinnati Milacron Inc. | Laser wrist with sealed beam pathway |
JPS63116194U (ja) * | 1987-01-22 | 1988-07-27 | ||
US5142119A (en) * | 1991-03-14 | 1992-08-25 | Saturn Corporation | Laser welding of galvanized steel |
CA2091512A1 (en) * | 1992-03-13 | 1993-09-14 | Kohichi Haruta | Laser irradiation nozzle and laser apparatus using the same |
US5604831A (en) * | 1992-11-16 | 1997-02-18 | International Business Machines Corporation | Optical module with fluxless laser reflow soldered joints |
NZ272635A (en) * | 1994-08-02 | 1998-02-26 | Mcneil Ppc Inc | Laser cutting/drilling processing head that creates a vortex gas flow within the head to clean and prevent back spatting of particles onto the lens therein |
JPH08313121A (ja) * | 1995-05-18 | 1996-11-29 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
JPH08320157A (ja) * | 1995-05-26 | 1996-12-03 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
US5662762A (en) * | 1995-07-07 | 1997-09-02 | Clover Industries, Inc. | Laser-based system and method for stripping coatings from substrates |
US5961748A (en) * | 1995-08-09 | 1999-10-05 | Nkk Corporation | Laser-welded steel pipe |
JP3967035B2 (ja) * | 1999-03-31 | 2007-08-29 | 新明和工業株式会社 | レーザ加工装置およびレーザ加工方法 |
CN1640606A (zh) * | 2004-01-05 | 2005-07-20 | 梁吉旺 | 板件切割装置 |
-
2005
- 2005-10-05 FR FR0553001A patent/FR2891483B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2006
- 2006-10-04 AT AT06806959T patent/ATE555869T1/de active
- 2006-10-04 EP EP06806959A patent/EP1931496B1/fr active Active
- 2006-10-04 DK DK06806959.0T patent/DK1931496T3/da active
- 2006-10-04 PL PL06806959T patent/PL1931496T3/pl unknown
- 2006-10-04 US US12/088,292 patent/US8153928B2/en active Active
- 2006-10-04 ES ES06806959T patent/ES2387406T3/es active Active
- 2006-10-04 JP JP2008534008A patent/JP5165573B2/ja active Active
- 2006-10-04 WO PCT/EP2006/067024 patent/WO2007039619A1/fr active Application Filing
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5165573B2 (ja) | レーザー切断/溶接のための方法及び装置 | |
JP2009511273A5 (ja) | ||
US8884183B2 (en) | Welding process and a welding arrangement | |
EP3285956B1 (en) | Laser processing apparatus and method | |
CN106181043B (zh) | 一种提高激光‑电弧复合焊接过程稳定性的焊接方法 | |
Jain et al. | Development of underwater laser cutting technique for steel and zircaloy for nuclear applications | |
Shin et al. | Underwater cutting of 50 and 60 mm thick stainless steel plates using a 6-kW fiber laser for dismantling nuclear facilities | |
US4010345A (en) | Gas delivery means for cutting with laser radiation | |
JP2010201507A (ja) | タングステン−不活性ガス溶接法によって2つの金属部分を結合するための方法ならびに該方法を実施するための装置 | |
Victor | Hybrid laser arc welding | |
CN103476535B (zh) | 激光焊接方法 | |
WO2018008400A1 (ja) | レーザ加工装置およびレーザ加工方法 | |
JP2011177788A (ja) | レーザ切断装置およびレーザ切断方法 | |
JP6482820B2 (ja) | レーザー溶接装置及びレーザー溶接方法 | |
JP2010167483A (ja) | レーザ・アーク複合溶接法 | |
JP2015231629A (ja) | レーザ溶接装置及びレーザ溶接方法 | |
JP2003311456A (ja) | レーザ照射アーク溶接ヘッド | |
JP2002079371A (ja) | 板金ロー付方法及びロー付装置 | |
KR101864905B1 (ko) | 레이저장치용 에어노즐 | |
CN114054955A (zh) | 一种中厚板海洋平台用钢激光-电弧复合焊接工艺 | |
JP5958894B2 (ja) | レーザ溶接におけるシールドガスの噴出方法 | |
JP5309890B2 (ja) | 溶接装置及び溶接方法 | |
CN206216119U (zh) | 一种用于钛合金零件激光焊接气体保护装置 | |
KR100333515B1 (ko) | 복합레이저용접장치 | |
WO2016031546A1 (ja) | レーザ加工ヘッド及びレーザ加工機 |