JP2009190078A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 鋼製外皮のC:0.03質量%以下、ワイヤ全質量に対する質量%で、フラックスに、Ti酸化物:TiO2換算値で1.8〜2.8%、Si酸化物:SiO2換算値で0.4〜1.0%、Zr酸化物:ZrO2換算値で0.2〜0.5%、Fe酸化物:FeO換算値で0.1〜0.6%、さらに、鋼製外皮とフラックスの合計で、Si:0.3〜1.2%、Mn:1.5〜3.5%、Al:0.4〜1.0%、NaおよびK:Na2O換算値およびK2O換算値の合計で0.10〜0.25%、弗素化合物:F換算値で0.02〜0.08%を含有し、残部はFe成分からなることを特徴とする。
【選択図】 図2
Description
鋼製外皮のC:0.03質量%以下、
ワイヤ全質量に対する質量%で、フラックスに、
Ti酸化物:TiO2換算値で1.8〜2.8%、
Si酸化物:SiO2換算値で0.4〜1.0%、
Zr酸化物:ZrO2換算値で0.2〜0.5%、
Fe酸化物:FeO換算値で0.1〜0.6%、
さらに、鋼製外皮とフラックスの合計で、
Si:0.3〜1.2%、
Mn:1.5〜3.5%、
Al:0.4〜1.0%、但し、
(Ti酸化物のTiO2換算値+Si酸化物のSiO2換算値)/Al=3.0〜7.0、
NaおよびK:Na2O換算値およびK2O換算値の合計で0.10〜0.25%、
弗素化合物:F換算値で0.02〜0.08%を含有し、
残部は、主に鋼製外皮のFe成分、フラックスの鉄粉、鉄合金等からのFe成分および不可避的不純物からなることを特徴とするガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにある。
鋼製外皮のCが0.03質量%(以下、%という。)以下のものを使用することにより両電極ワイヤのアークの吹きつけが弱くなり、湯溜まりおよび溶融プールが極めて安定に形成できるので、鋼板表面のスパッタ付着量が少なくなり、また、スラグ被包性も十分で良好なビード形状が得られる。一方、鋼製外皮のCが0.03%を超えるとアークの吹き付けが強くなり、湯溜まりおよび溶融プールが不安定になりやすく鋼板表面へのスパッタ付着量が増加し、スラグ被包むらも発生しやすくビード形状が劣化する。
ルチール、チタンスラグなどのTi酸化物は、溶融スラグの粘性を高めスラグ被包性を向上させる作用を有する。しかし、Ti酸化物のTiO2換算値の合計が1.8%未満では、スラグ生成量が不足してスラグ被包性が不十分で、アンダーカットが発生しやすくなる。一方、TiO2換算値が2.8%を超えると、下脚側が厚いスラグ被包状態となり止端部が膨れたビード形状となる。したがって、Ti酸化物のTiO2換算値は1.8〜2.8%とする。
珪砂やジルコンサンドなどのSi酸化物も、溶融スラグの粘性を高めスラグ被包性を向上させる作用を有する。しかし、Si酸化物のSiO2換算値が0.4%未満では、スラグ生成量が不足してスラグ被包性が不十分で、アンダ−カットが発生しやすくなる。一方、SiO2換算値が1.0%を超えると、溶融スラグの生成量が過剰になり、止端部が膨れたビード形状となる。したがって、Si酸化物のSiO2換算値は0.4〜1.0%とする。
ジルコンサンド、酸化ジルコンなどのZr酸化物のZrO2換算値が0.2%未満では、スラグ被包むらが現れてビード表面のなめらかさがなく、アンダーカットも発生しやすくなる。一方、ZrO2換算値が0.5%を超えると、下板とのなじみ性が悪い丸く凸状のビード形状となる。したがって、Zr酸化物のZrO換算値は0.2〜0.5%とする。
酸化鉄、ミルスケールなどのFe酸化物は、溶融スラグの粘性および凝固温度を調整し、ビード止端部の膨らみをなくし、下板とのなじみ性を良好にする。しかし、Fe酸化物のFeO換算値が0.1%未満では、ビード止端部形状が不良となる。一方、FeO換算値が0.6%を超えると、凸状のビード形状となる。したがって、Fe酸化物のFeO換算値は0.1〜0.6%とする。
Siは、溶接金属の強度および衝撃靭性を得るための合金剤および脱酸剤として、鋼製外皮、金属Si、Fe−SiおよびFe−Si−Mnなどから含有させる。しかし、Siが鋼製外皮およびフラックスの合計で0.3%未満では、前記Si酸化物が還元されて減少するのでスラグ被包性が不十分で、アンダーカットが発生しやすくなる。一方、Siが1.2%を超えると、Siの脱酸反応により生成するSi酸化物が増加するので、止端部が膨れた丸いビード形状となる。したがって、Siは0.3〜1.2%とする。
Mnも同様に溶接金属の強度および衝撃靭性を得るための合金剤および脱酸剤として作用し、鋼製外皮、金属Mn、Fe−MnおよびFe−Si−Mnなどから含有させる。しかし、Mnの脱酸反応により生成するMn酸化物は溶融スラグの主要な成分となりビード形状にも影響をおよぼす。Mnが鋼製外皮およびフラックスの合計で1.5%未満では、Mn酸化物が不足して止端部の揃いが悪く膨れたビード形状となり、また、必要な溶接金属の強度、衝撃靱性が得られない。一方、Mnが3.5%を超えると、Mn酸化物の過剰生成により丸く凸状のビード形状となる。したがって、Mnは1.5〜3.5%とする。
Alは、鋼製外皮、金属Al、Fe−AlおよびAl−Mgなどで含有させる。Alは強脱酸剤として作用する以外に、本発明ではスパッタ低減およびビード形状改善の両方に極めて有効に作用する。Alを0.4%以上含有させると集中性のある安定したアーク状態となり、両電極ワイヤ間の湯溜まりの乱れにより発生するスパッタが減少する。また、脱酸生成物であるAl酸化物が溶融スラグの主要な成分となるので、溶融プールの過度の後退がなくなり、良好な止端部形状が得られる。Al酸化物が0.4%未満では、溶融スラグのAl酸化物の割合が少ないので溶融プールの後退を抑えられず丸く凸状のビード形状となる。一方、Alが1.0%を超えると、溶融スラグの粘性が過剰でごつごつしたビード表面となり、止端部のなじみ性がなくなる。したがって、Alは0.4〜1.0%とする。
アンダーカットおよびビード止端部の膨らみを防止するには、図3(a)に示すように、溶融プールの後退を抑制した溶融プール形状とした方が有利である。溶融プール形状は、溶融スラグの流動性の影響を受け、溶融スラグの流動性が高い程溶融プールが後退する傾向がある。本発明では溶融プール形状に影響を与える溶融スラグの流動性を最適化すべく、溶融スラグの流動性を助長する成分であるTi酸化物およびSi酸化物と、溶融スラグの流動性を抑制する成分であるAlとの関係を最適化した。即ち、(Ti酸化物のTiO2換算値+Si酸化物のSiO2換算値)/Al=3.0〜7.0とすることで、溶融スラグの流動性を調整でき、止端部を含めビード形状を整えることができることを実験により見出した。
上記式において、TiO2換算値とSiO2換算値の合計とAlとの比が3.0未満では、溶融プールの後退は抑制できるが、下脚長が大きい不等脚で止端部が膨らんだビード形状となる。一方、同比が7.0を超えると、溶融プールが後退しすぎて凸状のビード形状となる。
珪酸ソーダや珪酸カリなどの水ガラス、氷晶石、カリ長石などによるNaおよびKは、アーク安定剤として作用する。しかし、NaおよびKのNa2O換算値およびK2O換算値の合計が0.10%未満では、アークが不安定となりスパッタ発生量の増加やビード形状が不良となる。一方、Na2O換算値およびK2O換算値の合計が0.25%を超えると、溶融スラグの粘性が低下しすぎてスラグ被包性が悪くなり、ビード形状が不良となる。したがって、NaおよびKのNa2O換算値およびK2O換算値の合計は0.10〜0.25%とする。
弗化ソーダや珪弗化カリなどの弗素化合物のFはアークに集中性を与えるとともに、溶融スラグの流動性を調整してスラグ被包性を良好にする。しかし、弗素化合物のF換算値が0.02%未満では、アークの集中性が弱く安定したアーク状態を得ることができない。一方、F換算値が0.08%を超えると、溶融スラグの流動性が過剰となりビード形状が凸状となり止端部形状が改善できない。したがって、弗素化合物のF換算値は0.02〜0.08%とする。
2 立板
3 熱延スケール
4 スパッタ粒
5 アンダーカット
6 ビード下脚側の膨らみ
7 先行電極ワイヤ
8 後行電極ワイヤ
9 湯溜り
10 溶融プール
11 溶融スラグ
12 凝固スラグ
13 溶接ビード
14 凝固開始線
Claims (1)
- 鋼製外皮内にフラックスを充填してなるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、
鋼製外皮のC:0.03質量%以下、
ワイヤ全質量に対する質量%で、フラックスに、
Ti酸化物:TiO2換算値で1.8〜2.8%、
Si酸化物:SiO2換算値で0.4〜1.0%、
Zr酸化物:ZrO2換算値で0.2〜0.5%、
Fe酸化物:FeO換算値で0.1〜0.6%、
さらに、鋼製外皮とフラックスの合計で、
Si:0.3〜1.2%、
Mn:1.5〜3.5%、
Al:0.4〜1.0%、但し、
(Ti酸化物のTiO2換算値+Si酸化物のSiO2換算値)/Al=3.0〜7.0、
NaおよびK:Na2O換算値およびK2O換算値の合計で0.10〜0.25%、
弗素化合物:F換算値で0.02〜0.08%を含有し、
残部は、主に鋼製外皮のFe成分、フラックスの鉄粉、鉄合金等からのFe成分および不可避的不純物からなることを特徴とするガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
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