JP2009127882A - Heat exchanger, indoor unit, and air conditioner - Google Patents

Heat exchanger, indoor unit, and air conditioner Download PDF

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Akira Ishibashi
晃 石橋
Soubu Ri
相武 李
Takuya Matsuda
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  • Air Filters, Heat-Exchange Apparatuses, And Housings Of Air-Conditioning Units (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a heat exchanger for lowering input of a blower and improving heat transferring performance of the heat exchanger by optimizing the shape of a fin of the heat exchanger. <P>SOLUTION: A main heat exchanger 30 includes a slit 35 formed by cutting and raising a part of a surface of the fin 1 constituting the main heat exchanger 30, and a width of the slit 35 is 2/5 or more and 1/2 or less of a hole diameter of a fin collar 34 to insert a heat transfer tube 2. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、冷媒と空気等の流体との間で熱交換を行うフィンチューブ型の熱交換器、室内機及び空気調和機に関するものである。   The present invention relates to a finned tube heat exchanger, an indoor unit, and an air conditioner that perform heat exchange between a refrigerant and a fluid such as air.

従来から、フィンチューブ型熱交換器及びおのフィンチューブ型熱交換器を搭載した室内機が存在する。一般的に、フィンチューブ型熱交換器は、積層された複数のフィンと、流体の流れ方向に略直交するようにフィンに挿入された複数の伝熱管とで構成されている。このようなフィンチューブ型熱交換器のフィンには、熱交換能力を向上するために、プレス加工等により切り起こし部等と称されるスリットが設けられることが多い。フィンにスリットを設けると、フィン表面に形成される温度境界層がスリットごとに分断、更新されることになり、流体とフィンとの熱交換が促進されることになる。   Conventionally, there is an indoor unit equipped with a fin tube type heat exchanger and a fin tube type heat exchanger. Generally, the fin tube type heat exchanger is composed of a plurality of laminated fins and a plurality of heat transfer tubes inserted into the fins so as to be substantially orthogonal to the fluid flow direction. The fins of such fin tube type heat exchangers are often provided with slits called cut-and-raised portions by press working or the like in order to improve heat exchange capability. When a slit is provided in the fin, the temperature boundary layer formed on the fin surface is divided and updated for each slit, and heat exchange between the fluid and the fin is promoted.

そのようなものとして、「内部を冷媒が流れる複数のパイプと、上記気流の流れに沿って設けられ、上記複数のパイプが貫通するフィンと、上記フィンの表面に設けられた切り起こしとを備えた熱交換器において、上記切り起こしは、気流の流れ方向に対して交差する方向に並ぶ複数のパイプ間の領域で、かつ少なくとも上記複数のパイプの中心を結ぶ中心線より下流側に設けられるとともに、上記切り起こしの脚部は上記パイプの外周面に沿って上記パイプの近傍に設けられ、上記気流の流れ方向に沿った上記切り起こしの幅ａが、上記フィンのパイプ貫通部におけるフィンカラーの外径Ｄｃの１／４以上かつ１／３以下とする熱交換器」が提案されている（たとえば、特許文献１参照）。   As such, “provided with a plurality of pipes through which refrigerant flows, a fin provided along the flow of the airflow, through which the plurality of pipes penetrate, and a cut and raised provided on the surface of the fin. In the heat exchanger, the cut-and-raised portion is provided in a region between a plurality of pipes arranged in a direction intersecting with the airflow direction, and at least downstream from a center line connecting the centers of the plurality of pipes. The cut-and-raised leg portion is provided in the vicinity of the pipe along the outer peripheral surface of the pipe, and the width a of the cut-and-raised along the airflow direction is such that the fin collar in the pipe penetration portion of the fin There has been proposed a “heat exchanger having an outer diameter Dc that is ¼ or more and １ ／ or less” (see, for example, Patent Document 1).

また、「少なくとも１本の連続した冷媒経路によって互いに連通している３列以上の複数列で構成された熱交換部を備えており、前記冷媒経路の一方の端部である第１端部は、前記熱交換部における中央列又は中央付近の列に配置されており、前記冷媒経路の他方の端部である第２端部は、前記熱交換部における前記熱交換部を通過する空気流れ（Ｆ）に対して最も風上側の列又は最も風下側の列に配置されている熱交換器」が提案されている（たとえば、特許文献２参照）。   In addition, “having a heat exchanging section composed of a plurality of three or more rows communicating with each other by at least one continuous refrigerant path, and the first end that is one end of the refrigerant path is The second end portion, which is the other end portion of the refrigerant path, is arranged in a central row or a row near the center in the heat exchange portion, and an air flow that passes through the heat exchange portion in the heat exchange portion ( For F), a heat exchanger arranged in the most leeward row or the most leeward row has been proposed (see, for example, Patent Document 2).

さらに、「吸込み口と吹出し口とが設けられた筐体と、この筐体に収納された貫流送風機とを備えた空気調和機における、吸込み口から貫流送風機までの風回路の途中、又は貫流送風機から吹出し口までの風回路の途中に配設されたフィン付きの熱交換器であって、単数又は複数の熱交換器から構成され、各熱交換器は、所定の間隔で平行に並べられ、その間を気体が流動する多数のフィンと、前記フィンに略直角に挿入され、内部を流体が流動する多数の伝熱管とを有し、少なくとも一部の熱交換器における前記フィンの風上側縁部及び風下側縁部とのそれぞれが、互いにその延長線の交差部分の角度が同じ鈍角をなす２本の直線部と、これら２本の直線部の間を結ぶ１本の曲線部とからなる略くの字形状に形成されている熱交換器」が提案されている（たとえば、特許文献３参照）。   Furthermore, “in the air conditioner having a housing provided with a suction port and a blow-out port and a cross-flow fan housed in the housing, in the middle of a wind circuit from the suction port to the cross-flow fan, or a cross-flow fan It is a heat exchanger with fins arranged in the middle of the wind circuit from the outlet to the outlet, and is composed of one or a plurality of heat exchangers, and each heat exchanger is arranged in parallel at a predetermined interval, There are a large number of fins through which gas flows, and a plurality of heat transfer tubes which are inserted substantially perpendicular to the fins and through which fluid flows, and at the windward edge of the fins in at least some heat exchangers Each of the leeward side edge portion and the leeward side edge portion is composed of two straight portions that form an obtuse angle with the same angle at the intersection of the extension lines, and a single curved portion that connects the two straight portions. `` Heat exchanger formed in a U shape '' Is (e.g., see Patent Document 3).

特開２００３−３５４９７号公報（第３−４頁、第１図）JP 2003-35497 A (page 3-4, FIG. 1) 特開２００７−１９２４４２号公報（第５−６頁、第３図）JP 2007-192442 (page 5-6, FIG. 3) 特開２００４−１９９９９号公報（第９−１０頁、第１図）JP 2004-19999 A (page 9-10, FIG. 1)

特許文献１に記載の技術は、熱交換器のフィン上に設けられるスリットの幅をフィンカラー径に対して１／４以上かつ１／３以下とするものであり、スリットの幅が少ないものになっていた。スリットの幅が少ないと、伝熱管の流体の流れ方向下流側に発生する死水域が大きくなってしまい、十分に伝熱促進がされないという問題点があった。また、熱交換器の近傍に配置されるファン等の送風機付近では、発生した死水域が流入することになり、異常音（騒音）が発生し易いという問題点もあった。   The technique described in Patent Document 1 is such that the width of the slit provided on the fin of the heat exchanger is not less than 1/4 and not more than 1/3 of the fin collar diameter, and the slit has a small width. It was. When the slit width is small, there is a problem that the dead water area generated on the downstream side in the fluid flow direction of the heat transfer tube becomes large and the heat transfer is not sufficiently promoted. Further, in the vicinity of a blower such as a fan arranged in the vicinity of the heat exchanger, the generated dead water area flows in, and there is a problem that abnormal noise (noise) is likely to occur.

特許文献２に記載の技術は、前面側に設置された補助熱交換器の段数を前面側に設置されたメイン熱交換器の段数よりも少なく、つまり補助熱交換器とメイン熱交換器との段数及び段方向の長さが異なるものであった。このようなものでは、温度効率を均一に維持できないという問題点があった。また、前面側に設置された熱交換器のフィンの幅が背面側に設置された熱交換器のフィンの幅と同一程度であり、これらの熱交換器の間でも温度効率が均一に維持できないという問題点もあった。   The technique described in Patent Document 2 is such that the number of stages of the auxiliary heat exchanger installed on the front side is smaller than the number of stages of the main heat exchanger installed on the front side, that is, between the auxiliary heat exchanger and the main heat exchanger. The number of steps and the length in the step direction were different. In such a thing, there existed a problem that temperature efficiency could not be maintained uniformly. Further, the width of the fins of the heat exchanger installed on the front side is approximately the same as the width of the fins of the heat exchanger installed on the back side, and temperature efficiency cannot be maintained uniformly between these heat exchangers. There was also a problem.

特許文献３に記載の技術は、前面側に設置された熱交換器でのフィンカラー径の大きさを変化させるようにしたものである。このようなものでは、前面側に設置された熱交換器での温度効率を均一に維持することができるものの、前面側に設置された熱交換器のいずれかのフィンカラー径と背面側に設置された熱交換器のフィンカラー径とが同一程度であるとすると、これらの熱交換器の間において温度効率が均一に維持できないという問題点があった。   The technique described in Patent Document 3 changes the size of the fin collar diameter in the heat exchanger installed on the front side. In such a thing, although the temperature efficiency in the heat exchanger installed on the front side can be maintained uniformly, it is installed on the fin collar diameter and the back side of one of the heat exchangers installed on the front side. If the fin collar diameters of the heat exchangers are the same, there is a problem that the temperature efficiency cannot be maintained uniformly between these heat exchangers.

本発明は、上記のような問題点を解決するためになされたもので、フィンチューブ型熱交換器のフィン形状を最適化することにより、伝熱性能を良好とした熱交換器を提供することを第１の目的としている。また、この熱交換器が搭載される室内機やこの室内機が搭載される空気調和機における送風機の入力を低下させることを第２の目的としている。さらに、室内機や空気調和機におけるフィンチューブ型熱交換器の配置の最適化及び組み立て性の向上を図ることを第３の目的としている。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and provides a heat exchanger with good heat transfer performance by optimizing the fin shape of the fin-tube heat exchanger. Is the first purpose. A second object is to reduce the input of a blower in an indoor unit in which the heat exchanger is mounted or an air conditioner in which the indoor unit is mounted. Furthermore, the third object is to optimize the arrangement of the fin tube heat exchanger and improve the assemblability in the indoor unit and the air conditioner.

本発明に係る熱交換器は、所定の間隔で平行に積層され、その間を流体が通過する複数枚の板状フィンと、このフィンに直交するように挿入された伝熱管とで構成され、前記フィンには、その表面の一部を切り起こした切り起こし部が形成されており、前記切り起こし部の前記流体の流通方向と略平行な列方向における幅を、前記伝熱管を挿入させるために形成されているフィンカラーの穴径に対し２／５以上１／２以下としたことを特徴とする。   The heat exchanger according to the present invention is composed of a plurality of plate-like fins laminated in parallel at a predetermined interval, through which fluid passes, and a heat transfer tube inserted so as to be orthogonal to the fins, The fin has a cut-and-raised part formed by cutting and raising a part of the surface thereof, and the width of the cut-and-raised part in the row direction substantially parallel to the fluid flow direction is inserted into the heat transfer tube. It is characterized by being 2/5 or more and 1/2 or less with respect to the hole diameter of the formed fin collar.

本発明に係る熱交換器は、所定の間隔で平行に積層され、その間を流体が通過する複数枚の板状フィンと、このフィンに直交するように挿入された伝熱管とで構成され、前記フィンには、その表面の一部を切り起こし、前記フィンの長手方向に隣接する前記伝熱管の中心を結んだ線に対して対称配置となるような切り起こし部が形成されており、前記切り起こし部の前記流体の流通方向と略平行な列方向における幅を、対称配置されている前記切り起こし部間の最短距離と同等以上としたことを特徴とする。   The heat exchanger according to the present invention is composed of a plurality of plate-like fins laminated in parallel at a predetermined interval, through which fluid passes, and a heat transfer tube inserted so as to be orthogonal to the fins, The fin is formed with a cut-and-raised portion so as to be symmetrically arranged with respect to a line connecting a center of the heat transfer tube adjacent in the longitudinal direction of the fin. The width of the raising portion in the row direction substantially parallel to the flow direction of the fluid is equal to or more than the shortest distance between the cut and raised portions arranged symmetrically.

本発明に係る熱交換器は、室内機の筐体内における前面側に配設される前面メイン熱交換器及び前面サブ熱交換器と、室内機の筐体内における背面側に配設される背面メイン熱交換器及び背面サブ熱交換器とで構成され、前記前面メイン熱交換器、前記前面サブ熱交換器、前記背面メイン熱交換器及び前記背面サブ熱交換器のそれぞれは、所定の間隔で平行に積層され、その間を流体が通過する複数枚の板状フィンと、このフィンに直交するように挿入された伝熱管とからなっており、前記前面メイン熱交換器及び前記背面メイン熱交換器をフィンの表面の一部を切り起こした切り起こし部を形成されているスリットフィンで構成し、前記前面サブ熱交換器及び前記背面サブ熱交換器をフラットフィンで構成したことを特徴とする。   The heat exchanger according to the present invention includes a front main heat exchanger and a front sub heat exchanger disposed on the front side in the casing of the indoor unit, and a rear main disposed on the rear side in the casing of the indoor unit. The front main heat exchanger, the front sub heat exchanger, the rear main heat exchanger, and the rear sub heat exchanger are parallel to each other at a predetermined interval. A plurality of plate-like fins through which fluid passes, and a heat transfer tube inserted so as to be orthogonal to the fins, the front main heat exchanger and the rear main heat exchanger being The front and rear sub heat exchangers and the rear sub heat exchanger are formed of flat fins, and the front and rear sub heat exchangers are formed of slit fins that are formed by cutting and raising a part of the fin surface.

本発明に係る熱交換器は、室内機の筐体内における前面側に配設される前面メイン熱交換器及び前面サブ熱交換器と、室内機の筐体内における背面側に配設される背面メイン熱交換器及び背面サブ熱交換器とで構成され、前記前面メイン熱交換器、前記前面サブ熱交換器、前記背面メイン熱交換器及び前記背面サブ熱交換器のそれぞれは、所定の間隔で平行に積層され、その間を流体が通過する複数枚の板状フィンと、このフィンに直交するように挿入された伝熱管とからなっており、前記背面メイン熱交換器における伝熱管を挿入させるためのフィンカラーの穴径を前記前面メイン熱交換器における伝熱管を挿入させるためのフィンカラーの穴径よりも小さくしたことを特徴とする。   The heat exchanger according to the present invention includes a front main heat exchanger and a front sub heat exchanger disposed on the front side in the casing of the indoor unit, and a rear main disposed on the rear side in the casing of the indoor unit. The front main heat exchanger, the front sub heat exchanger, the rear main heat exchanger, and the rear sub heat exchanger are parallel to each other at a predetermined interval. A plurality of plate-like fins through which fluid passes, and heat transfer tubes inserted so as to be orthogonal to the fins, for inserting the heat transfer tubes in the back main heat exchanger The hole diameter of the fin collar is smaller than the hole diameter of the fin collar for inserting the heat transfer tube in the front main heat exchanger.

本発明に係る室内機は、上記の熱交換器を備えたことを特徴とする。また、本発明に係る空気調和機は、上記の室内機を備えたことを特徴とする。   An indoor unit according to the present invention includes the heat exchanger described above. Moreover, the air conditioner which concerns on this invention was provided with said indoor unit.

本発明に係る熱交換器によれば、切り起こし部（スリット）の流体の流通方向と略平行な列方向における幅を、伝熱管を挿入させるためのフィンカラーの穴径に対し２／５以上１／２以下としたので、伝熱性能を高く、通風抵抗を小さくすることが可能になる。本発明に係る熱交換器によれば、切り起こし部（スリット）の流体の流通方向と略平行な列方向における幅を、対称配置されているスリット間の最短距離と同等以上としたので、伝熱性能を高く、通風抵抗を小さくすることが可能になる。   According to the heat exchanger according to the present invention, the width of the cut and raised portion (slit) in the column direction substantially parallel to the fluid flow direction is 2/5 or more with respect to the hole diameter of the fin collar for inserting the heat transfer tube. Since it is ½ or less, it is possible to improve heat transfer performance and reduce ventilation resistance. According to the heat exchanger of the present invention, the width of the cut and raised portion (slit) in the row direction substantially parallel to the fluid flow direction is set to be equal to or greater than the shortest distance between the symmetrically arranged slits. High thermal performance and low ventilation resistance can be achieved.

本発明に係る熱交換器によれば、前記前面メイン熱交換器及び前記背面メイン熱交換器をフィンの表面の一部を切り起こした切り起こし部を形成されているスリットフィンで構成し、前記前面サブ熱交換器及び前記背面サブ熱交換器をフラットフィンで構成したので、熱交換性能の高いものとすることができる。本発明に係る熱交換器によれば、背面メイン熱交換器における伝熱管を挿入させるためのフィンカラーの穴径を前面メイン熱交換器における伝熱管を挿入させるためのフィンカラーの穴径よりも小さくしたので、熱交換性能を向上できる。   According to the heat exchanger according to the present invention, the front main heat exchanger and the back main heat exchanger are configured by slit fins formed with cut-and-raised portions formed by cutting and raising part of the surface of the fin, Since the front sub-heat exchanger and the rear sub-heat exchanger are configured with flat fins, high heat exchange performance can be achieved. According to the heat exchanger according to the present invention, the hole diameter of the fin collar for inserting the heat transfer tube in the rear main heat exchanger is larger than the hole diameter of the fin collar for inserting the heat transfer tube in the front main heat exchanger. Since the size is reduced, the heat exchange performance can be improved.

本発明に係る室内機によれば、上記の熱交換器を備えているので、上記の熱交換器の有する効果を全部有するとともに、熱交換器と併せて搭載されている送風機の入力を低減することができる。また、本発明に係る空気調和機によれば、上記の室内機を備えているので、上記の室内機の有する効果を全部有している。   According to the indoor unit of the present invention, since the above-described heat exchanger is provided, all the effects of the above-described heat exchanger are provided, and the input of the blower mounted together with the heat exchanger is reduced. be able to. Moreover, according to the air conditioner which concerns on this invention, since it has said indoor unit, it has all the effects which said indoor unit has.

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１に係る室内機５０を側面から見た縦断面構成を示す概略断面図である。図１に基づいて、室内機５０の構成について説明する。この室内機５０は、空気調和機の構成要素として室内等に設置され、冷媒を循環させる冷凍サイクル（ヒートポンプサイクル）を利用することで室内に冷房用空気又は暖房用空気を供給するものである。この室内機５０は、紙面右側の部分で室内等の壁面に取り付けられるようになっている。なお、図１を含め、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a longitudinal cross-sectional configuration of an indoor unit 50 according to Embodiment 1 of the present invention as viewed from the side. Based on FIG. 1, the structure of the indoor unit 50 is demonstrated. The indoor unit 50 is installed indoors as a component of an air conditioner, and supplies cooling air or heating air into the room by using a refrigeration cycle (heat pump cycle) that circulates refrigerant. The indoor unit 50 is attached to a wall surface such as a room at the right side of the page. In addition, in the following drawings including FIG. 1, the relationship of the size of each component may be different from the actual one.

室内機５０は、空気を内部に吸い込むための吸込口２１及び冷房用空気又は暖房用空気を室内等に供給するための吹出口２２が形成されている筐体２０と、この筐体２０内に収納され、吸込口２１から空気を吸い込み、吹出口２２から空気を吹き出す送風機５と、筐体２０内の吸込口２１から送風機５までの風路途中、又は送風機５から吹出口２２までの風路途中に配設されたメイン熱交換器３０及びサブ熱交換器４０とで構成されている。吸込口２１は、筐体２０上部を構成している上部グリル９に形成されており、吹出口２２は、筐体２０下部を構成しているケーシング１１に形成されている。なお、ここでは、送風機５が貫流送風機である場合を例に示している。   The indoor unit 50 includes a housing 20 in which an air inlet 21 for sucking air into the interior and an air outlet 22 for supplying cooling air or heating air into the room and the like are formed. The blower 5 that is housed and sucks air from the suction port 21 and blows air from the air outlet 22, and the air path from the air inlet 21 to the air blower 5 in the housing 20 or from the air blower 5 to the air outlet 22. The main heat exchanger 30 and the sub heat exchanger 40 are provided in the middle. The suction port 21 is formed in the upper grille 9 constituting the upper part of the housing 20, and the air outlet 22 is formed in the casing 11 constituting the lower part of the housing 20. Here, the case where the blower 5 is a once-through blower is shown as an example.

メイン熱交換器３０は、筐体２０の前面側に配設された前面メイン熱交換器３１と、筐体２０の背面側に配設された背面メイン熱交換器３２とで構成されている。また、前面メイン熱交換器３１は、重力方向に対して２つに分割された上部メイン熱交換器３１ａ及び下部メイン熱交換器３１ｂで構成されている。サブ熱交換器４０は、筐体２０の前面側に配設された前面サブ熱交換器４１と、筐体２０の背面側に配設された背面サブ熱交換器４２とで構成されている。また、前面サブ熱交換器４１は、重力方向に対して２つに分割された上部サブ熱交換器４１ａ及び下部サブ熱交換器４１ｂで構成されている。   The main heat exchanger 30 includes a front main heat exchanger 31 disposed on the front side of the housing 20 and a back main heat exchanger 32 disposed on the back side of the housing 20. The front main heat exchanger 31 includes an upper main heat exchanger 31a and a lower main heat exchanger 31b that are divided into two in the direction of gravity. The sub heat exchanger 40 includes a front sub heat exchanger 41 disposed on the front side of the housing 20 and a back sub heat exchanger 42 disposed on the back side of the housing 20. The front sub heat exchanger 41 includes an upper sub heat exchanger 41a and a lower sub heat exchanger 41b that are divided into two in the direction of gravity.

そして、上部メイン熱交換器３１ａ及び上部サブ熱交換器４１ａと、下部メイン熱交換器３１ｂ及び下部サブ熱交換器４１ｂとが略くの字状となって送風機５の上部側（吸込口２１側）から前面側までを取り囲むように配置され、背面メイン熱交換器３２及び背面サブ熱交換器４２が送風機５の上部側から背面側上方までを取り囲むように配置されている。なお、図中に示す矢印Ａは熱交換器の列方向を、矢印Ｂは熱交換器の段方向をそれぞれ示している。   Then, the upper main heat exchanger 31a and the upper sub heat exchanger 41a, and the lower main heat exchanger 31b and the lower sub heat exchanger 41b become substantially U-shaped, and the upper side of the blower 5 (the suction port 21 side) ) To the front side, and the rear main heat exchanger 32 and the rear sub heat exchanger 42 are arranged to surround from the upper side of the blower 5 to the upper rear side. In addition, the arrow A shown in the figure indicates the row direction of the heat exchanger, and the arrow B indicates the step direction of the heat exchanger.

図２は、メイン熱交換器３０の内部構成を説明するための説明図である。図２に基づいて、メイン熱交換器３０を構成する前面メイン熱交換器３１及び背面メイン熱交換器３２の内部構成を詳細に説明する。また、図２（ａ）がメイン熱交換器３０の正面図を、図２（ｂ）が図２（ａ）のＸ−Ｘ断面図をそれぞれ示している。図１及び図２に示すように、メイン熱交換器３０は、複数枚の板状のフィン１と、このフィン１に直交するように挿入された伝熱管２とで構成されているフィンチューブ型熱交換器であることを特徴としている。   FIG. 2 is an explanatory diagram for explaining the internal configuration of the main heat exchanger 30. Based on FIG. 2, the internal structure of the front main heat exchanger 31 and the back main heat exchanger 32 which comprise the main heat exchanger 30 is demonstrated in detail. 2A shows a front view of the main heat exchanger 30, and FIG. 2B shows an XX cross-sectional view of FIG. 2A. As shown in FIGS. 1 and 2, the main heat exchanger 30 is a fin tube type configured by a plurality of plate-like fins 1 and heat transfer tubes 2 inserted so as to be orthogonal to the fins 1. It is a heat exchanger.

フィン１は、所定の厚み（Ｆｔ）を有してしており、所定の間隔（Ｆｐ：フィンピッチ）で平行に積層されている。たとえば、フィン１のＦｔを０．００００９５ｍとし、Ｆｐを０．００１２ｍとして積層するとよい。このフィン１は、伝熱管２と密着しており、伝熱面積を増加する役目を果たすようになっている。伝熱管２は、フィン１に形成されているフィンカラー３４に挿入され、フィン１に対して直交し、フィン１に保持されるようになっている。この伝熱管２は、空気の流れ方向に複数列（ここでは、２列）となるように設けられている。また、１つの列で隣り合う伝熱管２の方向を段方向と称し、伝熱管２は、複数段となるように設けられている。   The fins 1 have a predetermined thickness (Ft) and are stacked in parallel at a predetermined interval (Fp: fin pitch). For example, the fins 1 may be stacked with Ft of 0.000095 m and Fp of 0.0012 m. The fin 1 is in close contact with the heat transfer tube 2 and serves to increase the heat transfer area. The heat transfer tube 2 is inserted into a fin collar 34 formed on the fin 1, is orthogonal to the fin 1, and is held by the fin 1. The heat transfer tubes 2 are provided in a plurality of rows (here, two rows) in the air flow direction. The direction of the heat transfer tubes 2 adjacent in one row is referred to as a step direction, and the heat transfer tubes 2 are provided in a plurality of steps.

ここで、室内機５０内における空気の流れについて簡単に説明する。まず、空気は、上部グリル９の吸込口２１から室内機５０内に流れ込む。この空気は、送風機５を取り囲むように配置されているメイン熱交換器３０及びサブ熱交換器４０を通過する。具体的には、空気は、その流れ上流側からサブ熱交換器４０を１列目、メイン熱交換器３０の一方の列を２列目（前面メイン熱交換器３１では前面側の列が２列目、背面メイン熱交換器３２では背面側の列が２列目）、他方の列（前面メイン熱交換器３１では背面側の列が３列目、背面メイン熱交換器３２では前面側の列が３列目）とし、それらを順に通過する。そして、送風機５を経てケーシング１１の吹出口２２から室内機５０の外部へ吹き出されるようになっている。   Here, the flow of air in the indoor unit 50 will be briefly described. First, air flows into the indoor unit 50 from the suction port 21 of the upper grill 9. This air passes through the main heat exchanger 30 and the sub heat exchanger 40 arranged so as to surround the blower 5. Specifically, the air flows from the upstream side of the sub heat exchanger 40 to the first row and one row of the main heat exchanger 30 to the second row (the front main heat exchanger 31 has 2 rows on the front side). In the row, rear main heat exchanger 32, the rear row is the second row), and in the other row (in front main heat exchanger 31, the rear row is in the third row, and in rear main heat exchanger 32, the front row is on the front side. The column is the third column) and passes through them in order. And it blows out from the blower outlet 22 of the casing 11 to the exterior of the indoor unit 50 through the air blower 5.

一方、メイン熱交換器３０及びサブ熱交換器４０を構成している伝熱管２には、冷媒が導通しており、メイン熱交換器３０及びサブ熱交換器４０に流入した空気は、伝熱管２内を導通している冷媒と熱交換するようになっている。すなわち、室内機５０内に流入した空気は、メイン熱交換器３０及びサブ熱交換器４０を流れる際に、伝熱管２内を導通している冷媒と熱交換し、暖房運転又は冷房運転に応じて、暖められたり、冷却されたりするようになっている。   On the other hand, the refrigerant is conducted to the heat transfer tubes 2 constituting the main heat exchanger 30 and the sub heat exchanger 40, and the air flowing into the main heat exchanger 30 and the sub heat exchanger 40 is transferred to the heat transfer tubes. Heat exchange is performed with the refrigerant that is conducted through the inside of the tank 2. That is, when the air that has flowed into the indoor unit 50 flows through the main heat exchanger 30 and the sub heat exchanger 40, it exchanges heat with the refrigerant that is conducted through the heat transfer pipe 2, depending on the heating operation or the cooling operation. It can be warmed or cooled.

たとえば、前面メイン熱交換器３１における伝熱管２の列間隔（Ｌｐ：列方向ピッチ）を０．０１２７ｍとし、前面メイン熱交換器３１における伝熱管２の段方向に隣接する伝熱管２の中心の距離（Ｄｐ：段ピッチ）を０．０２０４ｍとするとよい。また、背面メイン熱交換器３２における伝熱管２のＬｐを０．０１１７ｍとし、背面メイン熱交換器３２における伝熱管２の段方向に隣接する伝熱管２のＤｐを０．０１９ｍとするとよい。なお、Ｌｐは、２列目を構成する伝熱管２の中心を結んだ線と、３列目を構成する伝熱管２の中心を結んだ線とに直交する線の距離を表しているものとする。   For example, the row interval (Lp: row direction pitch) of the heat transfer tubes 2 in the front main heat exchanger 31 is 0.0127 m, and the center of the heat transfer tubes 2 adjacent in the step direction of the heat transfer tubes 2 in the front main heat exchanger 31 is set. The distance (Dp: step pitch) is preferably 0.0204 m. In addition, Lp of the heat transfer tube 2 in the back main heat exchanger 32 may be 0.0117 m, and Dp of the heat transfer tube 2 adjacent in the step direction of the heat transfer tube 2 in the back main heat exchanger 32 may be 0.019 m. In addition, Lp represents the distance between the line orthogonal to the line connecting the centers of the heat transfer tubes 2 constituting the second row and the line connecting the centers of the heat transfer tubes 2 constituting the third row. To do.

図３は、メイン熱交換器３０を構成するフィン１に設けられるスリット３５（切り起こし部）を説明するための説明図である。図４は、図３で示すＡ〜Ｈの実験計画法（Ｌ１８）に用いられる際の２又は３水準の変化値（パラメータ）を示した表である。図３及び図４に基づいて、メイン熱交換器３０（前面メイン熱交換器３１及び背面メイン熱交換器３２）を構成するフィン１に設けられるスリット３５の形状パラメータについて説明する。図３（ａ）がフィン１の段方向（長手方向）の縦断面図を、図３（ｂ）がフィン１の平面図をそれぞれ示している。この実施の形態１では、２本のスリット３５がフィン１に設けられる場合についての検討を実施している。また、図３（ｂ）には、フィン１のベース部３６の幅Ｗを図示してある。   FIG. 3 is an explanatory diagram for explaining slits 35 (cut-and-raised portions) provided in the fins 1 constituting the main heat exchanger 30. FIG. 4 is a table showing 2 or 3 level change values (parameters) when used in the experimental design method (L18) of A to H shown in FIG. Based on FIG.3 and FIG.4, the shape parameter of the slit 35 provided in the fin 1 which comprises the main heat exchanger 30 (front main heat exchanger 31 and back main heat exchanger 32) is demonstrated. 3A is a longitudinal sectional view of the fin 1 in the step direction (longitudinal direction), and FIG. 3B is a plan view of the fin 1. In this Embodiment 1, the case where the two slits 35 are provided in the fin 1 is examined. FIG. 3B shows the width W of the base portion 36 of the fin 1.

図１及び図３に示すように、フィン１には、その表面の一部を切り起こしたスリット３５と呼ばれる切り起こし部が複数形成されている。このスリット３５は、段方向に並ぶ伝熱管２の中心を結んだ線に対して対称となるように形成されている。つまり、２列構成のメイン熱交換器３０では、スリット３５が４列となるように形成されているのである。また、スリット３５の平面形状は、略台形状となっている。なお、フィン１のベース部３６の幅Ｗとは、段方向に並ぶ伝熱管２の中心を結んだ線に対して対称配置されているスリット３５間の最短距離のことである。   As shown in FIGS. 1 and 3, the fin 1 has a plurality of cut-and-raised portions called slits 35 formed by cutting and raising a part of the surface thereof. The slit 35 is formed to be symmetric with respect to a line connecting the centers of the heat transfer tubes 2 arranged in the step direction. That is, in the main heat exchanger 30 having a two-row configuration, the slits 35 are formed in four rows. The planar shape of the slit 35 is substantially trapezoidal. The width W of the base portion 36 of the fin 1 is the shortest distance between the slits 35 arranged symmetrically with respect to a line connecting the centers of the heat transfer tubes 2 arranged in the step direction.

ここで、スリット３５の形状パラメータの制御因子として、Ａがフィンピッチ／フィンカラー３４の穴径を、Ｂがスリット３５の切り起し角（傾斜角）を、Ｃがスリット３５の迎え角を、Ｄがスリット３５の脚部とフィンカラー３４との最短距離／フィンカラー３４の穴径を、Ｅがフィン１の端面からスリット３５の前縁までの距離を、Ｆがスリット３５の高さ／フィンピッチ（Ｆｐ）［％］を、Ｇがスリット３５の幅（スリット３５の短手方向（列方向）の長さ）／フィンカラー３４の穴径を、Ｈがフィン厚み（Ｆｔ）／フィンカラー３４の穴径をそれぞれ表している。   Here, as control factors for the shape parameters of the slit 35, A is the hole diameter of the fin pitch / fin collar 34, B is the cut-and-raised angle (inclination angle) of the slit 35, and C is the angle of attack of the slit 35. D is the shortest distance between the leg portion of the slit 35 and the fin collar 34 / the hole diameter of the fin collar 34, E is the distance from the end face of the fin 1 to the front edge of the slit 35, and F is the height of the slit 35 / fin. Pitch (Fp) [%], G is the width of the slit 35 (length in the short direction (row direction) of the slit 35) / hole diameter of the fin collar 34, and H is the fin thickness (Ft) / fin collar 34. Represents the hole diameter of each.

図５は、実験計画法（Ｌ１８）によってＡ〜Ｈのパラメータの管外熱伝達率αｏへの感度を解析した結果を示すグラフである。この管外熱伝達率αｏは、個別の値を全体の平均値で割った値を示している。図５に基づいて、図３及び図４で示したＡ〜Ｈのパラメータの管外熱伝達率αｏへの感度について説明する。図５において、縦軸が管外熱伝達率αｏ［％］を、横軸がＡ〜Ｈの実験計画法（Ｌ１８）に用いられる際の２又は３水準の変化値をそれぞれ示している。   FIG. 5 is a graph showing the results of analyzing the sensitivity of the parameters A to H to the external heat transfer coefficient αo by the experimental design method (L18). The extra-tube heat transfer coefficient αo is a value obtained by dividing individual values by the overall average value. Based on FIG. 5, the sensitivity of the parameters A to H shown in FIGS. 3 and 4 to the heat transfer coefficient αo outside the tube will be described. In FIG. 5, the vertical axis indicates the heat transfer coefficient αo [%] outside the tube, and the horizontal axis indicates the change value of the 2 or 3 level when used in the experimental design method (L18) of A to H.

図５から以下のことがわかった。Ａの値（２水準：Ａ１及びＡ２）は、フィンピッチ（Ｆｐ）を小さくするほどαｏが大きくなる。Ｂの値（３水準：Ｂ１〜Ｂ３）は、スリット３５の切起し角を小さくするほどαｏが大きくなる。Ｃの値（３水準：Ｃ１〜Ｃ３）は、スリット３５の迎え角が中間値４５°でαｏが最大となる。Ｄの値（３水準：Ｄ１〜Ｄ３）は、スリット３５の脚部とフィンカラー３４との最短距離／フィンカラー３４の穴径が小さくなるほどαｏが大きくなる。   The following was found from FIG. The value of A (2 levels: A1 and A2) increases as the fin pitch (Fp) is decreased. As for the value of B (3 levels: B1 to B3), αo increases as the angle of the slit 35 rises. As for the value of C (3 levels: C1 to C3), the angle of attack of the slit 35 is an intermediate value of 45 °, and αo is maximized. As for the value of D (3 levels: D1 to D3), the shortest distance between the leg portion of the slit 35 and the fin collar 34 / the hole diameter of the fin collar 34 decreases as αo increases.

Ｅの値（３水準：Ｅ１〜Ｅ３）は、フィン１の端面からスリット３５の前縁までの距離が中間値０．１４でαｏが最大となる。Ｆの値（３水準：Ｆ１〜Ｆ３）は、スリット３５の高さ／フィンピッチ（Ｆｐ）が中間値５０％でαｏが最大となる。Ｇの値（３水準：Ｇ１〜Ｇ３）は、スリット３５の幅／フィンカラー３４の穴径が大きくなるほどαｏも大きくなる。Ｈの値（３水準：Ｈ１〜Ｈ３）は、フィン１の厚み（Ｆｔ）／フィンカラー３４の穴径が大きくなるほどαｏも大きくなる。   As for the value of E (3 levels: E1 to E3), the distance from the end face of the fin 1 to the front edge of the slit 35 is an intermediate value of 0.14, and αo is maximized. As for the value of F (3 levels: F1 to F3), the height of the slit 35 / fin pitch (Fp) is 50% at an intermediate value, and αo is maximized. The value of G (3 levels: G1 to G3) increases as the width of the slit 35 / the hole diameter of the fin collar 34 increases. The value of H (3 levels: H1 to H3) increases as the thickness of the fin 1 (Ft) / the hole diameter of the fin collar 34 increases.

図６は、実験計画法（Ｌ１８）によってＡ〜Ｈのパラメータの通風抵抗ΔＰへの感度を解析した結果を示すグラフである。この通風抵抗ΔＰは、個別の値を全体の平均値で割った値を示している。図６に基づいて、図３及び図４で示したＡ〜Ｈのパラメータの通風抵抗ΔＰへの感度について説明する。図６において、縦軸が通風抵抗ΔＰ［％］を、横軸がＡ〜Ｈの実験計画法（Ｌ１８）に用いられる際の２又は３水準の変化値をそれぞれ示している。   FIG. 6 is a graph showing the results of analyzing the sensitivity of the parameters A to H to the ventilation resistance ΔP by the experimental design method (L18). This ventilation resistance ΔP indicates a value obtained by dividing an individual value by an overall average value. Based on FIG. 6, the sensitivity of the parameters A to H shown in FIGS. 3 and 4 to the ventilation resistance ΔP will be described. In FIG. 6, the vertical axis indicates the ventilation resistance ΔP [%], and the horizontal axis indicates a change value of 2 or 3 levels when used in the experimental design method (L18) with A to H.

図６から以下のことがわかった。Ａの値（２水準：Ａ１及びＡ２）は、フィンピッチ（Ｆｐ）を大きくするほどΔＰが小さくなる。Ｂの値（３水準：Ｂ１〜Ｂ３）は、スリット３５の切起し角を小さくするほどΔＰも小さくなる。Ｃの値（３水準：Ｃ１〜Ｃ３）は、スリット３５の迎え角が小さくなるほどΔＰも小さくなる。Ｄの値（３水準：Ｄ１〜Ｄ３）は、スリット３５の脚部とフィンカラー３４との最短距離／フィンカラー３４の穴径が大きくなるほどΔＰも大きくなる。   The following was found from FIG. As for the value of A (2 levels: A1 and A2), ΔP decreases as the fin pitch (Fp) increases. As for the value of B (3 levels: B1 to B3), ΔP decreases as the angle of the slit 35 rises. As for the value of C (three levels: C1 to C3), ΔP decreases as the angle of attack of the slit 35 decreases. As for the value of D (3 levels: D1 to D3), ΔP increases as the shortest distance between the leg portion of the slit 35 and the fin collar 34 / the hole diameter of the fin collar 34 increases.

Ｅの値（３水準：Ｅ１〜Ｅ３）は、フィン１の端面からスリット３５の前縁までの距離が小さくなるほどΔＰも小さくなる。Ｆの値（３水準：Ｆ１〜Ｆ３）は、スリット３５の高さ／フィンピッチ（Ｆｐ）が中間値５０％でΔＰが最大となる。Ｇの値（３水準：Ｇ１〜Ｇ３）は、スリット３５の幅／フィンカラー３４の穴径が小さくなるほどΔＰも小さくなる。Ｈの値（３水準：Ｈ１〜Ｈ３）は、フィン１の厚み（Ｆｔ）／フィンカラー３４の穴径が小さくなるほどΔＰも小さくなる。   The value of E (3 levels: E1 to E3) becomes smaller as the distance from the end face of the fin 1 to the front edge of the slit 35 becomes smaller. With respect to the value of F (3 levels: F1 to F3), ΔP is maximum when the height of the slit 35 / fin pitch (Fp) is an intermediate value of 50%. The value of G (3 levels: G1 to G3) becomes smaller as the width of the slit 35 / the hole diameter of the fin collar 34 becomes smaller. With respect to the value of H (3 levels: H1 to H3), ΔP decreases as the thickness of the fin 1 (Ft) / the hole diameter of the fin collar 34 decreases.

図５及び図６から、メイン熱交換器３０がシステム性能へ及ぼす影響として、管外熱伝達率αｏが増加すると、メイン熱交換器３０の伝熱管２を導通する作動冷媒と空気温度との差が小さくなり、図示省略の圧縮機の仕事が小さくなり、電気入力Ｗｃが低減することがわかった。一方で、通風抵抗ΔＰが減少すると、送風機５の仕事が小さくなり、送風機５の電気入力Ｗｆが低減することがわかった。たとえば、ルームエアコンにおいて、管外熱伝達率αｏが５％増加すると圧縮機入力Ｗｃは５％低減するが、通風抵抗ΔＰが５％低減しても、送風機入力は１．５％しか低減しない。このことから、メイン熱交換器３０のシステム性能へ及ぼす指標として、αｏ／ΔＰ0.25を採用し、この値が大きくなるほどシステム性能が高いと判断することができる。 From FIG. 5 and FIG. 6, as the influence of the main heat exchanger 30 on the system performance, when the external heat transfer coefficient αo increases, the difference between the working refrigerant that conducts the heat transfer pipe 2 of the main heat exchanger 30 and the air temperature. , The work of the compressor (not shown) is reduced, and the electric input Wc is reduced. On the other hand, when ventilation resistance (DELTA) P decreased, the work of the air blower 5 became small and it turned out that the electrical input Wf of the air blower 5 reduces. For example, in a room air conditioner, when the external heat transfer coefficient αo increases by 5%, the compressor input Wc decreases by 5%, but even if the ventilation resistance ΔP decreases by 5%, the blower input decreases by only 1.5%. From this, αo / ΔP 0.25 is adopted as an index exerted on the system performance of the main heat exchanger 30, and it can be determined that the larger the value, the higher the system performance.

図７は、実験計画法（Ｌ１８）によってＡ〜Ｈのパラメータのαｏ／ΔＰ0.25への感度を解析した結果を示すグラフである。このαｏ／ΔＰ0.25は、個別の値を全体の平均値で割った値を示している。図７に基づいて、図３及び図４で示したＡ〜Ｈのパラメータのαｏ／ΔＰ0.25への感度について説明する。図７において、縦軸がαｏ／ΔＰ0.25［％］を、横軸がＡ〜Ｈの実験計画法（Ｌ１８）に用いられる際の２又は３水準の変化値をそれぞれ示している。 FIG. 7 is a graph showing the results of analyzing the sensitivity of parameters A to H to αo / ΔP 0.25 by the experimental design method (L18). This αo / ΔP 0.25 indicates a value obtained by dividing an individual value by an overall average value. Based on FIG. 7, the sensitivity of the parameters A to H shown in FIGS. 3 and 4 to αo / ΔP 0.25 will be described. In FIG. 7, the vertical axis represents αo / ΔP 0.25 [%], and the horizontal axis represents 2 or 3 level change values when used in the experimental design method L18.

図７から以下のことがわかった。Ａの値（２水準：Ａ１及びＡ２）は、フィンピッチ（Ｆｐ）を小さくするほどαｏ／ΔＰ0.25が大きくなる。Ｂの値（３水準：Ｂ１〜Ｂ３）は、スリット３５の切起し角を小さくするほどαｏ／ΔＰ0.25が大きくなる。Ｃの値（３水準：Ｃ１〜Ｃ３）は、スリット３５の迎え角が中間値４５°でαｏ／ΔＰ0.25が最大となる。Ｄの値（３水準：Ｄ１〜Ｄ３）は、スリット３５の脚部とフィンカラー３４との最短距離／フィンカラー３４の穴径が小さくなるほどαｏ／ΔＰ0.25が大きくなる。 FIG. 7 shows the following. The value of A (2 levels: A1 and A2) is, .alpha.o / [Delta] P 0.25 The smaller the fin pitch (Fp) is increased. The value of B (3 levels: B1 to B3) is, .alpha.o / [Delta] P 0.25 is greater the smaller the cut-and-raised corner of the slit 35. C values (three levels: C1 to C3), the angle of attack of the slit 35 is .alpha.o / [Delta] P 0.25 is maximum at an intermediate value 45 °. As for the value of D (3 levels: D1 to D3), αo / ΔP 0.25 increases as the shortest distance between the leg portion of the slit 35 and the fin collar 34 / the hole diameter of the fin collar 34 decreases.

Ｅの値（３水準：Ｅ１〜Ｅ３）は、フィン１の端面からスリット３５の前縁までの距離が中間値０．１４でαｏ／ΔＰ0.25が最大となる。Ｆの値（３水準：Ｆ１〜Ｆ３）は、スリット３５の高さ／フィンピッチ（Ｆｐ）が中間値５０％でαｏ／ΔＰ0.25が最大となる。Ｇの値（３水準：Ｇ１〜Ｇ３）は、スリット３５の幅／フィンカラー３４の穴径が大きくなるほどαｏ／ΔＰ0.25も大きくなる。Ｈの値（３水準：Ｈ１〜Ｈ３）は、フィン１の厚み（Ｆｔ）／フィンカラー３４の穴径が大きくなるほどαｏ／ΔＰ0.25も大きくなる。 The value of E (3 levels: E1 to E3), the distance from the end face of the fins 1 to the leading edge of the slit 35 is .alpha.o / [Delta] P 0.25 is maximum at an intermediate value 0.14. F value (three levels: F1 to F3), the height / fin pitch of the slits 35 (Fp) is .alpha.o / [Delta] P 0.25 is maximum at an intermediate value of 50%. The value of G (3 levels: G1 to G3) increases as the width of the slit 35 / the hole diameter of the fin collar 34 increases as αo / ΔP 0.25 increases. The value of H (3 levels: H1 to H3) increases as the thickness of the fin 1 (Ft) / the hole diameter of the fin collar 34 increases as αo / ΔP 0.25 increases.

図８は、Ｂ（スリット３５の傾斜角度）の最適値の検索結果を示すグラフである。この図８は、図７においてαｏ／ΔＰ0.25の最適値を得ることができなかったパラメータであるＢの値を、更に小さい側に振り、最適値を検索したものである。図８において、縦軸がαｏ／ΔＰ0.25［％］を、横軸がＢをそれぞれ示している。図８の検索結果から、スリット傾斜角Ｂを１５°〜２０°の範囲とした場合、αｏ／ΔＰ0.25が０．２％以内の差異で、最大となることがわかった。 FIG. 8 is a graph showing the search result of the optimum value of B (inclination angle of the slit 35). In FIG. 8, the value of B, which is a parameter for which the optimum value of αo / ΔP 0.25 in FIG. In FIG. 8, the vertical axis represents αo / ΔP 0.25 [%], and the horizontal axis represents B. From the search result of FIG. 8, it was found that when the slit inclination angle B is in the range of 15 ° to 20 °, αo / ΔP 0.25 becomes the maximum with a difference within 0.2%.

図９は、Ｄ（スリット３５の脚部とフィンカラー３４との最短距離／フィンカラー３４の穴径）の最適値の検索結果を示すグラフである。この図９は、図７においてαｏ／ΔＰ0.25の最適値を得ることができなかったパラメータであるＤの値を、更に小さい側に振り、最適値を検索したものである。図９において、縦軸がαｏ／ΔＰ0.25［％］を、横軸がＤをそれぞれ示している。図９の検索結果から、Ｄを１／３０＜Ｄ＜１／２０の範囲とした場合、αｏ／ΔＰ0.25が０．２％以内の差異で、最大となることがわかった。 FIG. 9 is a graph showing a search result of the optimum value of D (the shortest distance between the leg portion of the slit 35 and the fin collar 34 / the hole diameter of the fin collar 34). In FIG. 9, the value of D, which is a parameter for which the optimum value of αo / ΔP 0.25 in FIG. In FIG. 9, the vertical axis represents αo / ΔP 0.25 [%], and the horizontal axis represents D. From the search result of FIG. 9, it was found that when D is in the range of 1/30 <D <1/20, αo / ΔP 0.25 becomes the maximum with a difference within 0.2%.

図１０は、Ｇ（スリット３５の幅／フィンカラー３４の穴径）の最適値の検索結果を示すグラフである。この図１０は、図７においてαｏ／ΔＰ0.25の最適値を得ることができなかったパラメータであるＤの値を、更に大きい側に振り、最適値を検索したものである。図１０において、縦軸がαｏ／ΔＰ0.25［％］を、横軸がＧをそれぞれ示している。図１０の検索結果から、Ｇを２／５≦Ｇ≦１／２の範囲とした場合、αｏ／ΔＰ0.25が０．２％以内の差異で、最大となることがわかった。あるいは、実施の形態１のように２本のスリットが切り起されるようなフィン１では、ベース部３６の幅Ｗよりもスリット３５の幅が同等以上のときにαｏ／ΔＰ0.25が最大となる。 FIG. 10 is a graph showing a search result of the optimum value of G (width of slit 35 / hole diameter of fin collar 34). In FIG. 10, the value of D, which is a parameter for which the optimum value of αo / ΔP 0.25 in FIG. 7 could not be obtained, is assigned to the larger side and the optimum value is searched. In FIG. 10, the vertical axis represents αo / ΔP 0.25 [%], and the horizontal axis represents G. From the search result of FIG. 10, it was found that when G is in the range of 2/5 ≦ G ≦ 1/2, αo / ΔP 0.25 becomes the maximum with a difference within 0.2%. Alternatively, in the fin 1 in which two slits are cut and raised as in the first embodiment, αo / ΔP 0.25 is maximized when the width of the slit 35 is equal to or greater than the width W of the base portion 36. .

ここで、実施の形態１に係るフィン１の効果について説明する。図１１は、従来のフィンに代表されるようなフィン１’の形状を説明するための説明図である。図１２は、実施の形態１に係るフィン１の形状を説明するための説明図である。図１１及び図１２に基づいて、実施の形態１に係るフィン１の効果をフィン１’と対比しながら説明する。図１１（ａ）がフィン１’の段方向（長手方向）のＡ−Ａ断面図を、図１１（ｂ）がフィン１’の平面図をそれぞれ示している。同様に、図１２（ａ）がフィン１の段方向のＡ−Ａ断面図を、図１２（ｂ）がフィン１の平面図をそれぞれ示している。なお、図１１及び図１２には、空気の流れ方向を併せて図示している（図中に示す矢印）。   Here, the effect of the fin 1 which concerns on Embodiment 1 is demonstrated. FIG. 11 is an explanatory diagram for explaining the shape of a fin 1 ′ represented by a conventional fin. FIG. 12 is an explanatory diagram for explaining the shape of the fin 1 according to the first embodiment. Based on FIGS. 11 and 12, the effect of the fin 1 according to the first embodiment will be described in comparison with the fin 1 ′. FIG. 11A shows an AA cross-sectional view in the step direction (longitudinal direction) of the fin 1 ′, and FIG. 11B shows a plan view of the fin 1 ′. Similarly, FIG. 12A shows a cross-sectional view of the fin 1 along the line AA, and FIG. 12B shows a plan view of the fin 1. In addition, in FIG.11 and FIG.12, the flow direction of air is also shown in figure (arrow shown in a figure).

図１１に示すように、フィン１’のスリット３５’は、Ｂのスリット３５’の切起し角が大きく、Ｄのスリット３５’の脚部とフィンカラー３４’との最短距離／フィンカラー３４’の穴径が大きく、Ｅのフィン１’の端面からスリット３５’の前縁までの距離が大きく、Ｇのスリット３５’の幅／フィンカラー３４’の穴径が小さいものである。また、図１１には、フィン１’を設けたフィンチューブ型熱交換器におけるフィンカラー３４’の空気の流れ方向下流側に発生する死水域Ｓ’を併せて図示している。   As shown in FIG. 11, the slit 35 ′ of the fin 1 ′ has a large cut-up angle of the B slit 35 ′, and the shortest distance between the leg portion of the D slit 35 ′ and the fin collar 34 ′ / fin collar 34. The 'hole diameter is large, the distance from the end face of the E fin 1' to the front edge of the slit 35 'is large, and the width of the G slit 35' / the hole diameter of the fin collar 34 'is small. FIG. 11 also shows a dead water area S ′ generated downstream of the fin collar 34 ′ in the air flow direction in the fin tube heat exchanger provided with the fins 1 ′.

図１１に示すように、フィン１’の死水域Ｓ’は、フィンカラー３４’の後縁及びスリット３５’の脚部の後縁から出現している。この死水域は、フィンカラー３４’の空気の流れ方向下流側に発生し、伝熱を阻害するとともに、通風抵抗を増大させるものである。また、死水域Ｓ’が発生することによって、送風機５の近辺では、死水域Ｓ’が送風機５に流入することで、送風機５から異常音（騒音）が発生し易くなることにもなる。したがって、死水域が小さいほど、伝熱が促進されて伝熱効率の良いものとなるとともに、送風機５から発生する異常音も低減することができる。   As shown in FIG. 11, the dead water area S ′ of the fin 1 ′ appears from the rear edge of the fin collar 34 ′ and the rear edge of the leg of the slit 35 ′. This dead water area is generated downstream of the fin collar 34 ′ in the air flow direction and inhibits heat transfer and increases ventilation resistance. In addition, when the dead water area S ′ is generated, the dead water area S ′ flows into the blower 5 in the vicinity of the blower 5, so that abnormal noise (noise) is easily generated from the blower 5. Therefore, as the dead water area is smaller, heat transfer is promoted and heat transfer efficiency is improved, and abnormal noise generated from the blower 5 can be reduced.

図１２に示すように、フィン１のスリット３５は、Ｂのスリット３５の切起し角が小さく、Ｄのスリット３５の脚部とフィンカラー３４との最短距離／フィンカラー３４の穴径が小さく、Ｅのフィン１の端面からスリット３５の前縁までの距離が０．１４であり、Ｇのスリット３５の幅／フィンカラー３４の穴径が大きいものである。また、図１２には、フィン１を設けたフィンチューブ型熱交換器におけるフィンカラー３４の空気の流れ方向下流側に発生する死水域Ｓを併せて図示している。   As shown in FIG. 12, the slit 35 of the fin 1 has a small cut-and-raised angle of the B slit 35, and the shortest distance between the leg portion of the D slit 35 and the fin collar 34 / the hole diameter of the fin collar 34 is small. The distance from the end face of the fin 1 of E to the front edge of the slit 35 is 0.14, and the width of the slit 35 of G / the hole diameter of the fin collar 34 is large. FIG. 12 also shows a dead water area S generated on the downstream side in the air flow direction of the fin collar 34 in the finned tube heat exchanger provided with the fins 1.

図１２に示すように、フィン１の死水域Ｓは、図１１に示したフィン１’の死水域Ｓ’と比べて大幅に小さくなっており、スリット３５の脚部の後縁からは死水域Ｓが出現していない。これは、スリット３５の幅を大きくすることでフィンカラー３４の後縁の死水域を抑え込む効果が出ていること、またスリット３５の切起し角度Ｂを小さくすることでスリット３５の脚部の剥離を抑えることができていることによるものである。したがって、このフィン１をメイン熱交換器３０（前面メイン熱交換器３１及び背面メイン熱交換器３２）に用いることによって、伝熱性能が高く、通風抵抗が小さく、送風機５から異常音が発生しにくい室内機５０を得ることができる。   As shown in FIG. 12, the dead water area S of the fin 1 is significantly smaller than the dead water area S ′ of the fin 1 ′ shown in FIG. 11, and the dead water area from the rear edge of the leg of the slit 35. S does not appear. This is because the effect of suppressing the dead water area at the rear edge of the fin collar 34 is increased by increasing the width of the slit 35, and the leg angle of the slit 35 is reduced by decreasing the cut angle B of the slit 35. This is because peeling can be suppressed. Therefore, by using this fin 1 for the main heat exchanger 30 (the front main heat exchanger 31 and the back main heat exchanger 32), the heat transfer performance is high, the ventilation resistance is low, and abnormal noise is generated from the blower 5. A difficult indoor unit 50 can be obtained.

以上のように、実施の形態１に係るメイン熱交換器３０を構成するフィン１は、Ｇ（スリット３５の幅／フィンカラー３４の穴径）を２／５≦Ｇ≦１／２の範囲とすれば、αｏ／ΔＰ0.25が０．２％以内の差異で最大となり、あるいは、ベース部３６の幅Ｗよりもスリットの幅が同等以上であればαｏ／ΔＰ0.25が最大となるので、伝熱性能を高く、通風抵抗を小さくすることが可能になる。したがって、室内機５０は、メイン熱交換器３０を搭載しているので、送風機５からの異常音の発生を抑制することができる。また、室内機５０は、αｏ／ΔＰ0.25を最大としているので、送風機入力を小さいものとすることができる。 As described above, the fin 1 constituting the main heat exchanger 30 according to Embodiment 1 has G (width of the slit 35 / hole diameter of the fin collar 34) in a range of 2/5 ≦ G ≦ 1/2. Then, αo / ΔP 0.25 becomes the maximum with a difference within 0.2%, or if the width of the slit is equal to or larger than the width W of the base portion 36, αo / ΔP 0.25 becomes the maximum. It is possible to improve performance and reduce ventilation resistance. Therefore, since the indoor unit 50 is equipped with the main heat exchanger 30, it is possible to suppress the occurrence of abnormal noise from the blower 5. Moreover, since the indoor unit 50 maximizes αo / ΔP 0.25 , the blower input can be made small.

加えて、メイン熱交換器３０を構成するフィン１のスリット３５の傾斜角Ｂを１５°〜２０°の範囲とすれば、αｏ／ΔＰ0.25が０．２％以内の差異で最大となるので、伝熱性能を更に高く、通風抵抗を更に小さくすることが可能になる。したがって、室内機５０は、メイン熱交換器３０を搭載しているので、送風機５からの異常音の発生を抑制することができ、αｏ／ΔＰ0.25を最大としているので、送風機入力を更に小さいものとすることができる。 In addition, if the inclination angle B of the slit 35 of the fin 1 constituting the main heat exchanger 30 is in the range of 15 ° to 20 °, αo / ΔP 0.25 becomes the maximum with a difference within 0.2%. It becomes possible to further improve the heat transfer performance and further reduce the ventilation resistance. Therefore, since the indoor unit 50 is equipped with the main heat exchanger 30, it is possible to suppress the occurrence of abnormal noise from the blower 5, and αo / ΔP 0.25 is maximized, so that the blower input is further reduced. It can be.

実施の形態２．
図１３は、本発明の実施の形態２に係る室内機６０を側面から見た縦断面構成を示す概略断面図である。図１４は、ヘアピン１３の形状を説明するための説明図である。図１３及び図１４に基づいて、室内機６０の構成について説明する。この室内機６０は、室内機５０と同様に、空気調和機の構成要素として室内等に設置され、冷媒を循環させる冷凍サイクルを利用することで室内に冷房用空気又は暖房用空気を供給するものである。この室内機６０は、紙面右側の部分で室内等の壁面に取り付けられるようになっている。なお、この実施の形態２では上述した実施の形態１との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態１と同一部分には、同一符号を付して説明を省略するものとする。 Embodiment 2. FIG.
FIG. 13 is a schematic cross-sectional view showing a vertical cross-sectional configuration of the indoor unit 60 according to Embodiment 2 of the present invention as viewed from the side. FIG. 14 is an explanatory diagram for explaining the shape of the hairpin 13. Based on FIG.13 and FIG.14, the structure of the indoor unit 60 is demonstrated. Like the indoor unit 50, the indoor unit 60 is installed indoors as a component of an air conditioner, and supplies cooling air or heating air into the room by using a refrigeration cycle that circulates refrigerant. It is. The indoor unit 60 is attached to a wall surface such as a room at the right side of the page. In the second embodiment, the differences from the first embodiment will be mainly described, and the same parts as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals and the description thereof will be omitted.

また、図１３には、室内機６０に搭載される熱交換器（メイン熱交換器３０及びサブ熱交換器４０）を導通する作動冷媒の流路を併せて示してあり、実線がＵ−ベンド１２及び冷媒配管における冷媒流路を、破線がヘアピン１３と呼ばれるＵ字伝熱管における冷媒流路をそれぞれ示している。このヘアピン１３は、図１４に示すように、伝熱管２をＵ字に折り曲げて成形されたＵ字部分を指し、この状態で積層されたフィン１のフィンカラー３４に挿入された後、たとえば伝熱管２を拡管することで伝熱管２とフィン１とを密着させる工程を経て、図１３に示される熱交換器が形成されるようになっている。そして、Ｕ−ベンド１２と呼ばれる銅管を各Ｕ字伝熱管の反対側の開口部にロウ付けすることで作動冷媒が流通するパスが形成されることになる。   FIG. 13 also shows the flow path of the working refrigerant that conducts the heat exchanger (the main heat exchanger 30 and the sub heat exchanger 40) mounted on the indoor unit 60, and the solid line indicates the U-bend. 12 and the refrigerant flow path in the refrigerant pipe, and the broken line indicates the refrigerant flow path in the U-shaped heat transfer tube called the hairpin 13. As shown in FIG. 14, the hairpin 13 indicates a U-shaped portion formed by bending the heat transfer tube 2 into a U-shape, and after being inserted into the fin collar 34 of the fin 1 stacked in this state, for example, The heat exchanger shown in FIG. 13 is formed through a step of closely attaching the heat transfer tubes 2 and the fins 1 by expanding the heat tubes 2. And the path | pass which a working refrigerant | coolant distribute | circulates is formed by brazing the copper pipe called U-bend 12 to the opening part on the opposite side of each U-shaped heat exchanger tube.

暖房運転時、室内機６０の熱交換器が凝縮器として用いられる場合における冷媒の状態について説明する。まず、冷媒は、過熱ガス単相状態で２パス構成（２列構成）の背面メイン熱交換器３２の入り口から流入し（矢印（１））、この背面メイン熱交換器３２を２相飽和状態で導通する。その後、冷媒は、一度分配器（図示省略）にて合流をし、室内機６０内に設置されている再熱用除湿弁１４を通った後、分配器（図示省略）にて２分岐し、前面メイン熱交換器３１（重力方向に対して２つに分割された上部メイン熱交換器３１ａ及び下部メイン熱交換器３１ｂ）に流入する。   The state of the refrigerant when the heat exchanger of the indoor unit 60 is used as a condenser during the heating operation will be described. First, the refrigerant flows in the superheated gas single-phase state from the entrance of the rear main heat exchanger 32 having a two-pass configuration (two-row configuration) (arrow (1)), and the rear main heat exchanger 32 enters the two-phase saturated state. Conduction at. Thereafter, the refrigerant once merges at the distributor (not shown), passes through the reheating dehumidification valve 14 installed in the indoor unit 60, and then branches into two at the distributor (not shown). It flows into the front main heat exchanger 31 (upper main heat exchanger 31a and lower main heat exchanger 31b divided into two in the direction of gravity).

冷媒は、前面メイン熱交換器３１を２相飽和状態で導通し、分配器（図示省略）にて合流し、１パス構成（１列構成）の前面サブ熱交換器４１に流入する。この冷媒は、前面サブ熱交換器４１を過冷液単相状態で導通する。そして、冷媒は、前面サブ熱交換器４１から流出、背面サブ熱交換器４２に流入する。背面サブ熱交換器４２に流入した冷媒は、背面サブ熱交換器４２を過冷液単相状態で導通し、冷媒出口から流出する（矢印（２））。背面サブ熱交換器４２から流出、つまり室内機６０から流出した冷媒は、冷凍サイクルを構成する他の冷凍機器（たとえば、絞り装置）に向かう。   The refrigerant conducts the front main heat exchanger 31 in a two-phase saturation state, joins at a distributor (not shown), and flows into the front sub heat exchanger 41 having a one-pass configuration (one-row configuration). This refrigerant conducts the front sub heat exchanger 41 in the supercooled liquid single phase state. Then, the refrigerant flows out from the front sub heat exchanger 41 and flows into the rear sub heat exchanger 42. The refrigerant that has flowed into the back sub-heat exchanger 42 conducts the back sub-heat exchanger 42 in the supercooled liquid single-phase state, and flows out from the refrigerant outlet (arrow (2)). The refrigerant that has flowed out of the rear sub heat exchanger 42, that is, the refrigerant that has flowed out of the indoor unit 60, goes to another refrigeration device (for example, a throttle device) that constitutes the refrigeration cycle.

すなわち、暖房運転時、室内機６０の熱交換器が凝縮器として用いられる場合、空気は、その流れ上流側からサブ熱交換器４０を１列目、メイン熱交換器３０の一方の列を２列目（前面メイン熱交換器３１では前面側の列が２列目、背面メイン熱交換器３２では背面側の列が２列目）、他方の列（前面メイン熱交換器３１では背面側の列が３列目、背面メイン熱交換器３２では前面側の列が３列目）とし、それらを順に通過するため、熱的な損失が低減できるとともに、送風機入力が小さく、熱交換性能の高いものとすることができる。   That is, when the heat exchanger of the indoor unit 60 is used as a condenser during the heating operation, the air flows from the upstream side of the sub heat exchanger 40 to the first row and one row of the main heat exchanger 30 to the second row. Row (front main heat exchanger 31 has a front row in the second row, rear main heat exchanger 32 has a back row in the second row), and the other row (front main heat exchanger 31 has a rear row. Since the row is the third row and the rear main heat exchanger 32 is the third row on the front side and sequentially passes through them, the thermal loss can be reduced, the blower input is small, and the heat exchange performance is high. Can be.

ここで、実施の形態２の特徴事項について説明する。この実施の形態２においては、ヘアピン１３の段方向のピッチ（Ｄｐ）を、前面メイン熱交換器３１、前面サブ熱交換器４１及び背面サブ熱交換器４２で一定とし、背面メイン熱交換器３２ではそれよりも小さくしている。また、背面メイン熱交換器３２のフィンカラー３４の穴径、すなわち伝熱管２の径を、背面メイン熱交換器３２の伝熱管２の径よりも小さくしている。さらに、背面メイン熱交換器３２のフィン１の幅を、前面メイン熱交換器３１のフィン１の幅よりも小さくしている。   Here, the characteristic matter of Embodiment 2 is demonstrated. In the second embodiment, the pitch (Dp) in the step direction of the hairpin 13 is constant in the front main heat exchanger 31, the front sub heat exchanger 41, and the rear sub heat exchanger 42, and the rear main heat exchanger 32. Then it is smaller than that. Further, the hole diameter of the fin collar 34 of the back main heat exchanger 32, that is, the diameter of the heat transfer tube 2 is made smaller than the diameter of the heat transfer tube 2 of the back main heat exchanger 32. Further, the width of the fin 1 of the rear main heat exchanger 32 is made smaller than the width of the fin 1 of the front main heat exchanger 31.

このように、背面メイン熱交換器３２のヘアピン１３のＤｐを、前面メイン熱交換器３１、前面サブ熱交換器４１及び背面サブ熱交換器４２のヘアピン１３のＤｐよりも小さくし、背面メイン熱交換器３２の伝熱管２の径及びフィン１の幅を、前面メイン熱交換器３１の伝熱管２の径及びフィン１の幅よりも小さくすることにより、背面メイン熱交換器３２の通風抵抗を小さくすることができ、前面メイン熱交換器３１と比べて風量が少ない背面メイン熱交換器３２の風量を増加できる。したがって、全体的に熱交換器能力を高めることが可能になる。また、背面メイン熱交換器３２は、凝縮、蒸発ともに、伝熱管２内の蒸気乾き度が大きく、管内熱伝達率が大きいが、前面メイン熱交換器３１よりも小さい配管径を用いることで、更に伝熱管２内の流速を上げ、管内熱伝達率を向上できる。   Thus, the Dp of the hairpin 13 of the back main heat exchanger 32 is made smaller than the Dp of the hairpin 13 of the front main heat exchanger 31, the front sub heat exchanger 41, and the back sub heat exchanger 42, and the back main heat By reducing the diameter of the heat transfer tube 2 and the width of the fin 1 of the exchanger 32 to be smaller than the diameter of the heat transfer tube 2 and the width of the fin 1 of the front main heat exchanger 31, the ventilation resistance of the rear main heat exchanger 32 is reduced. The air volume of the rear main heat exchanger 32 with a smaller air volume than that of the front main heat exchanger 31 can be increased. Therefore, it becomes possible to increase the heat exchanger capacity as a whole. In addition, the back main heat exchanger 32 has a large steam dryness in the heat transfer tube 2 for both condensation and evaporation and a large heat transfer coefficient in the tube, but by using a smaller pipe diameter than the front main heat exchanger 31, Furthermore, the flow velocity in the heat transfer tube 2 can be increased, and the heat transfer coefficient in the tube can be improved.

以上のように、ヘアピン１３の段方向のピッチ（Ｄｐ）を、前面メイン熱交換器３１、前面サブ熱交換器４１及び背面サブ熱交換器４２で一定とし、背面メイン熱交換器３２ではそれよりも小さくし、背面メイン熱交換器３２のフィンカラー３４の穴径、すなわち伝熱管２の径及びフィン１の幅を前面メイン熱交換器３１の伝熱管２の径及びフィン１の幅よりも小さくすることで、背面メイン熱交換器３２の風量を増加させ、管内熱伝達率を向上させ、室内機６０内に搭載される熱交換器全体の温度効率の均一化と熱交換器能力の向上を図ることができる。   As described above, the stepwise pitch (Dp) of the hairpin 13 is constant in the front main heat exchanger 31, the front sub heat exchanger 41, and the rear sub heat exchanger 42, and the rear main heat exchanger 32 The hole diameter of the fin collar 34 of the rear main heat exchanger 32, that is, the diameter of the heat transfer tube 2 and the width of the fin 1 are smaller than the diameter of the heat transfer tube 2 and the width of the fin 1 of the front main heat exchanger 31. As a result, the air volume of the rear main heat exchanger 32 is increased, the heat transfer coefficient in the pipe is improved, the temperature efficiency of the entire heat exchanger mounted in the indoor unit 60 is made uniform, and the heat exchanger capacity is improved. Can be planned.

図１５は、暖房運転時における空気の流れと作動冷媒側の温度分布との関係を示す説明図である。図１５に基づいて、室内機６０に搭載される熱交換器の暖房運転時における空気の流れと作動冷媒側の温度分布との関係について説明する。図１５において、縦軸が温度を、横軸が空気の流れ方向をそれぞれ示している。なお、図１５には、図１３で説明した室内機６０内における作動冷媒の流れ（図で示す矢印（イ））についても、空気の流れ（図で示す矢印（ア））と併せて図示してある。   FIG. 15 is an explanatory diagram showing the relationship between the air flow and the temperature distribution on the working refrigerant side during heating operation. Based on FIG. 15, the relationship between the air flow and the temperature distribution on the working refrigerant side during the heating operation of the heat exchanger mounted on the indoor unit 60 will be described. In FIG. 15, the vertical axis indicates the temperature, and the horizontal axis indicates the air flow direction. FIG. 15 also illustrates the flow of the working refrigerant (arrow (A) shown in the figure) in the indoor unit 60 described in FIG. 13 together with the air flow (arrow (A) shown in the figure). It is.

室内機６０に搭載される熱交換器は、空気の流れ方向（矢印（ア））と作動冷媒の流れ方向（矢印（イ））とが概ね対向して流れている。そのため、熱交換器では、空気温度と冷媒温度とは概ね一定に保たれ、良好な熱交換がなされるようになっている。また、熱交換器は、１列目を構成するサブ熱交換器４０（前面サブ熱交換器４１及び背面サブ熱交換器４２）と、２列目及び３列目を構成するメイン熱交換器３０（前面メイン熱交換器３１及び背面メイン熱交換器３２）を構成するフィン１に切り込みを入れ、それぞれが熱的に完全に遮断された、つまりサブ熱交換器４０とメイン熱交換器３０とが熱的に干渉しあわない独立の状態としている。   In the heat exchanger mounted on the indoor unit 60, the flow direction of air (arrow (A)) and the flow direction of working refrigerant (arrow (A)) are generally opposed. For this reason, in the heat exchanger, the air temperature and the refrigerant temperature are kept approximately constant, and good heat exchange is performed. The heat exchanger includes sub heat exchangers 40 (front sub heat exchanger 41 and rear sub heat exchanger 42) constituting the first row, and main heat exchangers 30 constituting the second row and the third row. The fins 1 constituting the (front main heat exchanger 31 and back main heat exchanger 32) are cut, and each of them is thermally shut off completely, that is, the sub heat exchanger 40 and the main heat exchanger 30 are It is in an independent state that does not interfere with heat.

この図１５に示すように、１列目のサブ熱交換器４０の伝熱管２における作動冷媒は、過冷却域にあり、このサブ熱交換器４０に流入した空気に熱を与えるようになっている。そして、２列目及び３列目のメイン熱交換器３０の伝熱管２における作動冷媒は、飽和域にあり、このメイン熱交換器３０に流入した空気に更に熱を与えるようになっている。ここで、１列目、２列目及び３列目を構成する熱交換器では、他の熱交換器を構成しているフィン１からの熱侵入を抑えることができ、作動冷媒に貯えられた熱を十分に空気側に伝えることが可能となる。   As shown in FIG. 15, the working refrigerant in the heat transfer tube 2 of the sub-heat exchanger 40 in the first row is in the supercooling region, and heat is supplied to the air flowing into the sub-heat exchanger 40. Yes. The working refrigerant in the heat transfer tubes 2 of the main heat exchangers 30 in the second row and the third row is in a saturated region, and heat is further applied to the air flowing into the main heat exchanger 30. Here, in the heat exchangers constituting the first row, the second row, and the third row, the heat intrusion from the fins 1 constituting the other heat exchangers can be suppressed and stored in the working refrigerant. Heat can be sufficiently transferred to the air side.

図１６は、室内機６０に搭載されるサブ熱交換器４０における暖房運転時の過冷却域及び２相域の空気側及び冷媒側の熱抵抗比率を示すものである。図１６に基づいて、室内機６０に搭載されるサブ熱交換器４０における暖房運転時の過冷却域及び２相域の空気側及び冷媒側の熱抵抗比率について説明する。図１６において、縦軸が熱抵抗比［％］を、横軸が２相域及び単層域（過冷却域）をそれぞれ示している。また、（ウ）が管内側の熱抵抗を、（エ）が管外側の熱抵抗をそれぞれ示している。   FIG. 16 shows the heat resistance ratio of the air side and the refrigerant side of the supercooling region and the two-phase region during the heating operation in the sub heat exchanger 40 mounted on the indoor unit 60. Based on FIG. 16, the heat resistance ratios of the supercooling region and the two-phase region on the air side and the refrigerant side during the heating operation in the sub heat exchanger 40 mounted on the indoor unit 60 will be described. In FIG. 16, the vertical axis represents the thermal resistance ratio [%], and the horizontal axis represents the two-phase region and the single layer region (supercooled region). Further, (c) shows the thermal resistance inside the tube, and (d) shows the thermal resistance outside the tube.

サブ熱交換器４０の全体の熱抵抗比１／Ｋは、伝熱管２の管外側の熱抵抗１／αｏと伝熱管２の管内側の熱抵抗Ａｏ／Ａｉ／αｉとの和で算出することができる。ここで、Ｋは熱通過率、Ａｏは管外伝熱面積、Ａｉは管内伝熱面積、αｉは管内熱伝達率である。図１６から、サブ熱交換器４０を構成する伝熱管２内の単相域の全熱抵抗に占める管内熱抵抗の割合は、２相域の全熱抵抗に占める管内熱抵抗の割合と比べて非常に大きいことが分かった。   The overall heat resistance ratio 1 / K of the sub heat exchanger 40 is calculated by the sum of the heat resistance 1 / αo on the outside of the heat transfer tube 2 and the heat resistance Ao / Ai / αi on the inside of the heat transfer tube 2. Can do. Here, K is the heat transfer rate, Ao is the heat transfer area outside the tube, Ai is the heat transfer area in the tube, and αi is the heat transfer rate in the tube. From FIG. 16, the ratio of the thermal resistance in the tube to the total thermal resistance in the single-phase region in the heat transfer tube 2 constituting the sub heat exchanger 40 is compared with the ratio of the thermal resistance in the tube to the total thermal resistance in the two-phase region. It turned out to be very big.

図１７は、熱交換器の構成の違いによって変化するＡｏＫ／ΔＰ0.22を比較した結果を説明するための説明図である。図１７に基づいて、熱交換器の構成の違いによって変化するＡｏＫ／ΔＰ0.22について説明する。図１７において、縦軸がＡｏＫ／ΔＰ0.22［％］を、横軸が構成の異なる熱交換器（３ケース）をそれぞれ示している。ここで、ＡｏＫは、熱通過率Ｋと管外伝熱面積Ａｏの積であり、熱交換器の能力を示すものである。実施の形態１（αｏとΔＰのシステム入力への相関）で説明したように、ＡｏＫが増加するとシステム上、圧縮機入力が減少する。ΔＰが減少すると、送風機入力が減少する。この相関を実施の形態１で行ったように実施するとＡｏＫ／ΔＰ0.22が熱交換器性能の指標となる。すなわち、ＡｏＫ／ΔＰ0.22が大きい熱交換器の方の電気入力が小さくなるのである。 FIG. 17 is an explanatory diagram for explaining the result of comparison of AoK / ΔP 0.22 that varies depending on the configuration of the heat exchanger. Based on FIG. 17, AoK / ΔP 0.22 that varies depending on the difference in the configuration of the heat exchanger will be described. In FIG. 17, the vertical axis indicates AoK / ΔP 0.22 [%], and the horizontal axis indicates heat exchangers (three cases) having different configurations. Here, AoK is the product of the heat transfer rate K and the heat transfer area Ao outside the tube, and indicates the capability of the heat exchanger. As described in the first embodiment (correlation between αo and ΔP to the system input), when AoK increases, the compressor input decreases on the system. As ΔP decreases, the fan input decreases. When this correlation is performed as in the first embodiment, AoK / ΔP 0.22 becomes an index of heat exchanger performance. That is, the electric input of the heat exchanger having a larger AoK / ΔP 0.22 becomes smaller.

具体的には、第１のケースがサブ熱交換器４０及びメイン熱交換器３０をスリット３５が形成されたフィン１で構成し、サブ熱交換器４０及びメイン熱交換器３０のフィンピッチ（Ｆｐ）を同一としたもの（イ）、第２のケースがサブ熱交換器４０をスリットが形成されていないフラットフィン、メイン熱交換器３０をスリット３５が形成されたフィン１で構成し、サブ熱交換器４０及びメイン熱交換器３０のフィンピッチ（Ｆｐ）を同一としたもの（ロ）、そして、第３のケースがサブ熱交換器４０をスリットが形成されていないフラットフィン、メイン熱交換器３０をスリット３５が形成されたフィン１、サブ熱交換器４０のＦｐの方がメイン熱交換器３０のフィンピッチ（Ｆｐ）よりも大きくしたもの（ハ）のＡｏＫ／ΔＰ0.22を求め、比較したものである。 Specifically, the first case comprises the sub heat exchanger 40 and the main heat exchanger 30 with the fins 1 formed with the slits 35, and the fin pitch (Fp) of the sub heat exchanger 40 and the main heat exchanger 30 is defined. ), The second case comprises the sub heat exchanger 40 with flat fins without slits, and the main heat exchanger 30 with fins 1 with slits 35. The fin pitch (Fp) of the exchanger 40 and the main heat exchanger 30 is the same (B), and the third case is a flat heat fin with no slit formed in the sub heat exchanger 40, the main heat exchanger AoK / ΔP 0.22 of the fin 1 in which the slit 35 is formed and the Fp of the sub heat exchanger 40 is larger than the fin pitch (Fp) of the main heat exchanger 30 (c), It is a comparison.

図１７から、ＡｏＫ／ΔＰ0.22は、第１のケース（イ）＜第２のケース（ロ）＜第３のケース（ハ）の順で大きくなることがわかった。スリット３５を設けたフィン１はフラットフィンと比べて、管外熱伝達率αｏは向上するが、通風抵抗ΔＰもそれ以上に増加する。したがって、図１６で示したように、サブ熱交換器４０の伝熱管２内の熱抵抗比が大きく、管外側の熱伝達率のＡｏＫに対する寄与が２相域よりも小さい場合は、通風抵抗を減少させるフラットフィンを用いた方がスリットフィンを用いるよりもＡｏＫ／ΔＰ0.22を大きくすることが可能となるのである。また、第３のケースでは、サブ熱交換器４０のフィンピッチ（Ｆｐ）とメイン熱交換器３０のフィンピッチ（Ｆｐ）とが異なるので、更に効果的に熱的な遮断が実現できる。 From FIG. 17, it was found that AoK / ΔP 0.22 increases in the order of the first case (A) <the second case (B) <the third case (C). The fin 1 provided with the slit 35 is improved in the heat transfer coefficient αo outside the tube as compared with the flat fin, but the ventilation resistance ΔP is further increased. Therefore, as shown in FIG. 16, when the heat resistance ratio in the heat transfer tube 2 of the sub heat exchanger 40 is large and the contribution of the heat transfer coefficient outside the tube to AoK is smaller than the two-phase region, the ventilation resistance is reduced. It is possible to increase AoK / ΔP 0.22 using the flat fins to be decreased rather than using the slit fins. Further, in the third case, since the fin pitch (Fp) of the sub heat exchanger 40 and the fin pitch (Fp) of the main heat exchanger 30 are different, it is possible to more effectively achieve thermal shut-off.

また、室内機６０に搭載される熱交換器を構成している前面サブ熱交換器４１及び前面メイン熱交換器３１は、段ピッチ（Ｄｐ）及び段数（段方向に並んだ伝熱管２の数）が同一となっているものとする。こうすることによって、熱交換器をバイパスしてしまう空気流れが少なくなり、温度効率が均一化され、熱交換能力の高い熱交換器を得ることができる。なお、図１７に示すように、第３のケース（ハ）に基づいて熱交換器を構成することが望ましいが、第２のケース（ロ）で熱交換器を構成しても、第１のケース（イ）よりはＡｏＫ／ΔＰ0.22を大きくすることができる。 Further, the front sub heat exchanger 41 and the front main heat exchanger 31 constituting the heat exchanger mounted on the indoor unit 60 have a stage pitch (Dp) and a stage number (the number of heat transfer tubes 2 arranged in the stage direction). ) Are the same. By doing so, the air flow that bypasses the heat exchanger is reduced, the temperature efficiency is made uniform, and a heat exchanger having a high heat exchange capability can be obtained. As shown in FIG. 17, it is desirable to configure the heat exchanger based on the third case (c), but even if the heat exchanger is configured in the second case (b), the first case AoK / ΔP 0.22 can be made larger than in case (A).

以上のように、熱交換器の１列目を構成するサブ熱交換器４０をフラットフィンとし、２列目及び３列目を構成するメイン熱交換器３０をスリット３５が形成されたフィン１としたので、送風機入力が小さく、熱交換性能の高いものとすることができる。また、１列目を構成するサブ熱交換器４０のフィンピッチ（Ｆｐ）を、２列目及び３列目を構成するメイン熱交換器３０のフィンピッチ（Ｆｐ）よりも大きくすれば、送風機入力が小さく、熱交換性能の高いものとすることができるとともに、サブ熱交換器４０とメイン熱交換器３０との熱的な遮断を効果的に実現できる。さらに、サブ熱交換器４０とメイン熱交換器３０とは、熱的に遮断されているため、互いに干渉せず、熱交換性能を更に高いものとすることができる。   As described above, the sub heat exchanger 40 configuring the first row of the heat exchanger is a flat fin, and the main heat exchanger 30 configuring the second row and the third row is the fin 1 having the slit 35 formed thereon. Therefore, the fan input is small and the heat exchange performance can be high. If the fin pitch (Fp) of the sub heat exchanger 40 constituting the first row is made larger than the fin pitch (Fp) of the main heat exchanger 30 constituting the second and third rows, the fan input And the heat exchange performance can be high, and the thermal insulation between the sub heat exchanger 40 and the main heat exchanger 30 can be effectively realized. Furthermore, since the sub heat exchanger 40 and the main heat exchanger 30 are thermally blocked, they do not interfere with each other, and the heat exchange performance can be further improved.

熱交換器を構成している前面サブ熱交換器４１及び前面メイン熱交換器３１の段ピッチ（Ｄｐ）及び段数が同一なので、熱交換器をバイパスしてしまう空気流れが少なくなり、温度効率が均一化され、熱交換性能を向上できる。また、背面メイン熱交換器３２のフィン１の幅を、前面メイン熱交換器３１のフィン１の幅よりも小さくしているので、背面メイン熱交換器３２の風量を増加させ、管内熱伝達率を向上させ、室内機６０内に搭載される熱交換器全体の温度効率の均一化と熱交換器能力の向上を図ることができる。   Since the stage pitch (Dp) and the number of stages of the front sub heat exchanger 41 and the front main heat exchanger 31 constituting the heat exchanger are the same, the air flow that bypasses the heat exchanger is reduced, and the temperature efficiency is improved. It is made uniform and heat exchange performance can be improved. Further, since the width of the fin 1 of the rear main heat exchanger 32 is made smaller than the width of the fin 1 of the front main heat exchanger 31, the air volume of the rear main heat exchanger 32 is increased, and the heat transfer coefficient in the pipe is increased. The temperature efficiency of the whole heat exchanger mounted in the indoor unit 60 can be made uniform and the heat exchanger capacity can be improved.

背面メイン熱交換器３２のフィンカラー３４の穴径（伝熱管２の径）を前面メイン熱交換器３１のフィンカラー３４の穴径よりも小さくしているので、送風機入力が小さく、熱交換性能を向上できる。また、暖房運転時、室内機６０の熱交換器が凝縮器として用いられる場合、空気は、その流れ上流側からサブ熱交換器４０を１列目、メイン熱交換器３０の一方の列を２列目、他方の列を３列目として順に通過するため、熱的な損失が低減できるとともに、送風機入力が小さく、熱交換性能の高いものとすることができる。なお、実施の形態２の特徴事項を実施の形態１の特徴事項に追加することで、更に熱交換能力（伝熱効率）の高い熱交換器とすることが可能になる。   Since the hole diameter of the fin collar 34 of the rear main heat exchanger 32 (diameter of the heat transfer tube 2) is smaller than the hole diameter of the fin collar 34 of the front main heat exchanger 31, the fan input is small and the heat exchange performance. Can be improved. Further, when the heat exchanger of the indoor unit 60 is used as a condenser during the heating operation, the air flows from the upstream side of the sub heat exchanger 40 to the first row and one row of the main heat exchanger 30 to the second row. Since the third row and the other row pass in order, the thermal loss can be reduced, the fan input is small, and the heat exchange performance is high. In addition, it becomes possible to set it as the heat exchanger with higher heat exchange capability (heat transfer efficiency) by adding the feature matter of Embodiment 2 to the feature matter of Embodiment 1. FIG.

実施の形態３．
図１８は、本発明の実施の形態３に係る空気調和機１００の冷媒回路構成を示す冷媒回路図である。図１８に基づいて、空気調和機１００の冷媒回路構成及び動作について説明する。この空気調和機１００は、家屋やビル等に設置されるルームエアコン等に使用され、冷媒を循環させる冷凍サイクル（ヒートポンプサイクル）を用いて冷房運転及び暖房運転ができる機能を有している。なお、この実施の形態３では上述した実施の形態１及び実施の形態２との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態１及び実施の形態２と同一部分には、同一符号を付して説明を省略するものとする。 Embodiment 3 FIG.
FIG. 18 is a refrigerant circuit diagram illustrating a refrigerant circuit configuration of the air conditioner 100 according to Embodiment 3 of the present invention. The refrigerant circuit configuration and operation of the air conditioner 100 will be described based on FIG. This air conditioner 100 is used for a room air conditioner or the like installed in a house or a building, and has a function of performing a cooling operation and a heating operation using a refrigeration cycle (heat pump cycle) for circulating a refrigerant. In the third embodiment, the difference from the first embodiment and the second embodiment described above will be mainly described, and the same parts as those in the first embodiment and the second embodiment are denoted by the same reference numerals. Therefore, the description will be omitted.

この空気調和機１００は、圧縮機８０と凝縮熱交換器８１と絞り装置８２と蒸発熱交換器８３とを冷媒配管で順次接続して構成されている。また、凝縮熱交換器８１及び蒸発熱交換器８３の近傍には、モータ８５で回転駆動される送風機８４（送風機５）が設けられている。圧縮機８０は、冷媒配管を流れる冷媒を吸入し、その冷媒を圧縮して高温・高圧の状態とするものである。凝縮熱交換器８１は、送風機８４から供給される空気と冷媒との間で熱交換を行ない、その冷媒を凝縮・液化するものである。絞り装置８２は、冷媒を減圧して膨張させるものである。蒸発熱交換器８３は、送風機８４から供給される空気と冷媒との間で熱交換を行ない、その冷媒を蒸発・ガス化するものである。   The air conditioner 100 is configured by sequentially connecting a compressor 80, a condensing heat exchanger 81, a throttle device 82, and an evaporating heat exchanger 83 through a refrigerant pipe. Further, a blower 84 (blower 5) that is rotationally driven by a motor 85 is provided in the vicinity of the condensation heat exchanger 81 and the evaporative heat exchanger 83. The compressor 80 sucks the refrigerant flowing through the refrigerant pipe and compresses the refrigerant to a high temperature / high pressure state. The condensation heat exchanger 81 performs heat exchange between the air supplied from the blower 84 and the refrigerant, and condenses and liquefies the refrigerant. The expansion device 82 decompresses and expands the refrigerant. The evaporating heat exchanger 83 exchanges heat between the air supplied from the blower 84 and the refrigerant, and evaporates and gasifies the refrigerant.

この空気調和機１００を構成する凝縮熱交換器８１又は蒸発熱交換器８３、もしくは双方に、実施の形態１に係る熱交換器の特徴事項又は実施の形態２に係る熱交換器の特徴事項、もしくは双方の特徴事項を用いることにより、エネルギ効率を高いものとすることができる。すなわち、凝縮熱交換器８１や蒸発熱交換器８３を実施の形態１に係る熱交換器又は実施の形態２に係る熱交換器、もしくは双方の特徴事項を有する熱交換器として室内機（室内機５０又は室内機６０）に搭載すれば、実施の形態１や実施の形態２と同様の効果を有するものとすることができるのである。   The condensation heat exchanger 81 or the evaporation heat exchanger 83 constituting the air conditioner 100, or both, the features of the heat exchanger according to the first embodiment or the features of the heat exchanger according to the second embodiment, Or energy efficiency can be made high by using both feature matters. In other words, the condensation heat exchanger 81 and the evaporation heat exchanger 83 are used as indoor units (indoor units) as heat exchangers according to the first embodiment, heat exchangers according to the second embodiment, or heat exchangers having features of both. 50 or indoor unit 60), the same effects as those of the first and second embodiments can be obtained.

ここで、空気調和機１００の動作について簡単に説明する。図１８に示す矢印は、冷媒の流れ方向を示している。圧縮機８０で圧縮されて高温・高圧となった冷媒ガスは、凝縮熱交換器８１に流入する。この凝縮熱交換器８１では、冷媒が室内空気と熱交換して凝縮し、低温・高圧の液冷媒又は気液２相冷媒となる。このとき、室内空気を温める暖房が行われる。凝縮熱交換器８１から流出した冷媒は、その後、絞り装置８２で減圧され、低温・低圧の液冷媒又は気液２相冷媒となって蒸発熱交換器８３に流入する。蒸発熱交換器８３では、冷媒が室外空気と熱交換して蒸発し、高温・低圧の冷媒ガスとなり、圧縮機８０に再度吸入される。暖房運転時には、凝縮熱交換器８１が室内機に搭載されており、冷房運転時には、蒸発熱交換器８３が室内機に搭載されている。   Here, the operation of the air conditioner 100 will be briefly described. The arrows shown in FIG. 18 indicate the flow direction of the refrigerant. The refrigerant gas that has been compressed by the compressor 80 and has become high temperature and high pressure flows into the condensation heat exchanger 81. In the condensing heat exchanger 81, the refrigerant exchanges heat with room air to condense, and becomes a low-temperature / high-pressure liquid refrigerant or a gas-liquid two-phase refrigerant. At this time, the heating which warms indoor air is performed. The refrigerant that has flowed out of the condensation heat exchanger 81 is then depressurized by the expansion device 82 and flows into the evaporative heat exchanger 83 as a low-temperature / low-pressure liquid refrigerant or a gas-liquid two-phase refrigerant. In the evaporative heat exchanger 83, the refrigerant exchanges heat with outdoor air and evaporates to become a high-temperature / low-pressure refrigerant gas, which is sucked into the compressor 80 again. During the heating operation, the condensation heat exchanger 81 is mounted on the indoor unit, and during the cooling operation, the evaporative heat exchanger 83 is mounted on the indoor unit.

空気調和機１００のエネルギ効率は、次式で表すことができる。
暖房エネルギ効率＝室内熱交換器（凝縮熱交換器８１）能力／全入力
冷房エネルギ効率＝室内熱交換器（蒸発熱交換器８３）能力／全入力
すなわち、空気調和機１００は、室内熱交換器（凝縮熱交換器８１又は蒸発熱交換器８３）の熱交換能力を向上することができれば、高いエネルギ効率を実現できるものとなる。この実施の形態３では、実施の形態１や実施の形態２の特徴事項を有する熱交換器、つまり室内機における熱交換器の能力を向上しようとするものである。 The energy efficiency of the air conditioner 100 can be expressed by the following equation.
Heating energy efficiency = indoor heat exchanger (condensation heat exchanger 81) capacity / total input Cooling energy efficiency = indoor heat exchanger (evaporation heat exchanger 83) capacity / total input That is, the air conditioner 100 is an indoor heat exchanger. If the heat exchange capability of the condensation heat exchanger 81 or the evaporation heat exchanger 83 can be improved, high energy efficiency can be realized. In this Embodiment 3, it is going to improve the capability of the heat exchanger which has the characteristic matter of Embodiment 1 and Embodiment 2, ie, the heat exchanger in an indoor unit.

空気調和機１００の冷凍サイクルに使用できる冷媒には、ＨＣＦＣ（Ｒ２２）やＨＦＣ（Ｒ１１６、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、Ｒ１４、Ｒ１４３ａ、Ｒ１５２ａ、Ｒ２２７ｅａ、Ｒ２３、Ｒ２３６ｅａ、Ｒ２３６ｆａ、Ｒ２４５ｃａ、Ｒ２４５ｆａ、Ｒ３２、Ｒ４１又はＲＣ３１８等や、これら冷媒の数種の混合冷媒Ｒ４０７Ａ、Ｒ４０７Ｂ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ４０７Ｄ、Ｒ４０７Ｅ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４１０Ｂ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ５０７Ａ、Ｒ５０８Ａ又はＲ５０８Ｂ等）、ＨＣ（ブタン、イソブタン、エタン、プロパン又はプロピレン等や、これら冷媒の数種混合冷媒）、自然冷媒（空気、炭酸ガス又はアンモニア等や、これら冷媒の数種の混合冷媒）、又は、これら冷媒の数種の混合冷媒等、どのような種類の冷媒を用いても、その効果を達成することができる。   Refrigerants that can be used in the refrigeration cycle of the air conditioner 100 include HCFC (R22) and HFC (R116, R125, R134a, R14, R143a, R152a, R227ea, R23, R236ea, R236fa, R245ca, R245fa, R32, R41 or RC318. And several mixed refrigerants R407A, R407B, R407C, R407D, R407E, R410A, R410B, R404A, R507A, R508A or R508B, etc.), HC (butane, isobutane, ethane, propane, propylene, etc.) What kind of refrigerant is used, such as several types of refrigerants), natural refrigerants (air, carbon dioxide gas, ammonia, etc., several types of mixed refrigerants of these refrigerants), or some mixed refrigerants of these refrigerants Even achieve that effect Rukoto can.

実施の形態１〜実施の形態３では、作動流体として、空気と冷媒の例を示したが、他の気体や、液体、気液混合流体を用いても、同様の効果を奏する。また、伝熱管２とフィン１とは異なった材料を用いていることが多いが、伝熱管２とフィン１に銅、伝熱管２とフィン１にアルミ等、同じ材料を用いることで、フィン１と伝熱管２とのロウ付けが可能となり、フィン１と伝熱管２の接触熱伝達率が飛躍的に向上し、熱交換能力が大幅に向上する。また、組み立て性及びリサイクル性も向上させることができる。   In the first to third embodiments, examples of air and refrigerant are shown as the working fluid. However, the same effect can be obtained even when other gases, liquids, or gas-liquid mixed fluids are used. The heat transfer tubes 2 and the fins 1 are often made of different materials, but the heat transfer tubes 2 and the fins 1 are made of copper, and the heat transfer tubes 2 and the fins 1 are made of the same material such as aluminum. And the heat transfer tube 2 can be brazed, the contact heat transfer rate between the fins 1 and the heat transfer tube 2 is dramatically improved, and the heat exchange capacity is greatly improved. Further, the assemblability and the recyclability can be improved.

伝熱管２とフィン１とを密着させる方法として、炉中ロウ付けを行う場合には、フィン１に親水材を塗布するのに後処理で行うことで、前処理の場合のロウ付け中の親水材の焼け落ちを防ぐことができる。また、板状のフィン１上に輻射による伝熱を促進する放熱塗料を塗布することにより、伝熱性能を向上させることができる。なお、実施の形態１〜実施の形態３で説明した熱交換器及びそれを用いた空気調和機については、鉱油系、アルキルベンゼン油系、エステル油系、エーテル油系、フッ素油系等、冷媒と油とが溶ける溶けないにかかわらず、どんな冷凍機油についても、その効果を達成することができる。   As a method for bringing the heat transfer tube 2 and the fin 1 into close contact with each other, when brazing in a furnace is performed, post-treatment is performed to apply a hydrophilic material to the fin 1, so that hydrophilicity during brazing in the case of pretreatment is achieved. The burning of the material can be prevented. Moreover, the heat transfer performance can be improved by applying a heat radiating paint that promotes heat transfer by radiation on the plate-like fins 1. In addition, about the heat exchanger demonstrated in Embodiment 1-Embodiment 3, and an air conditioner using the same, it is a mineral oil type, an alkylbenzene oil type, an ester oil type, an ether oil type, a fluorine oil type etc., and refrigerant | coolants. The effect can be achieved with any refrigeration oil, whether or not it dissolves.

実施の形態１に係る室内機を側面から見た縦断面構成を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the longitudinal cross-sectional structure which looked at the indoor unit which concerns on Embodiment 1 from the side surface. メイン熱交換器の内部構成を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the internal structure of a main heat exchanger. メイン熱交換器を構成するフィンに設けられるスリットを説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the slit provided in the fin which comprises a main heat exchanger. 図３で示すＡ〜Ｈの実験計画法（Ｌ１８）に用いられる際の２又は３水準の変化値（パラメータ）を示した表である。It is the table | surface which showed the change value (parameter) of 2 or 3 levels at the time of being used for the experiment design method (L18) of AH shown in FIG. 実験計画法（Ｌ１８）によってＡ〜Ｈのパラメータの管外熱伝達率αｏへの感度を解析した結果を示すグラフである。It is a graph which shows the result of having analyzed the sensitivity to the external heat transfer coefficient (alpha) o of the parameter of AH by the experiment design method (L18). 実験計画法（Ｌ１８）によってＡ〜Ｈのパラメータの通風抵抗ΔＰへの感度を解析した結果を示すグラフである。It is a graph which shows the result of having analyzed the sensitivity to the ventilation resistance (DELTA) P of the parameter of AH by the experiment design method (L18). 実験計画法（Ｌ１８）によってＡ〜Ｈのパラメータのαｏ／ΔＰ0.25への感度を解析した結果を示すグラフである。The experimental design (L18) is a graph showing the results of analysis of the sensitivity to .alpha.o / [Delta] P 0.25 parameters A to H. Ｂの最適の検索結果を示すグラフである。It is a graph which shows the optimal search result of B. Ｄの最適の検索結果を示すグラフである。It is a graph which shows the optimal search result of D. Ｇの最適の検索結果を示すグラフである。It is a graph which shows the optimal search result of G. 従来のフィンに代表されるようなフィンの形状を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the shape of a fin represented by the conventional fin. 実施の形態１に係るフィンの形状を説明するための説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram for explaining a shape of a fin according to the first embodiment. 実施の形態２に係る室内機を側面から見た縦断面構成を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the longitudinal cross-sectional structure which looked at the indoor unit which concerns on Embodiment 2 from the side surface. ヘアピンの形状を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the shape of a hairpin. 暖房運転時における空気の流れと作動冷媒側の温度分布との関係を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the relationship between the flow of the air at the time of heating operation, and the temperature distribution by the side of a working refrigerant | coolant. 室内機に搭載されるサブ熱交換器における暖房運転時の過冷却域及び２相域の空気側及び冷媒側の熱抵抗比率を示すものである。It shows the heat resistance ratio of the air side and refrigerant side of the supercooling region and the two-phase region during heating operation in the sub heat exchanger mounted on the indoor unit. 熱交換器の構成の違いによって変化するＡｏＫ／ΔＰ0.22を比較した結果を説明するための説明図である。It is an explanatory diagram for explaining the result of comparison AoK / [Delta] P 0.22 which varies depending on the difference in the configuration of the heat exchanger. 実施の形態３に係る空気調和機の冷媒回路構成を示す冷媒回路図である。6 is a refrigerant circuit diagram illustrating a refrigerant circuit configuration of an air conditioner according to Embodiment 3. FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１ フィン、１’ フィン、２ 伝熱管、５ 送風機、９ 上部グリル、１１ ケーシング、１２ Ｕ−ベンド、１３ ヘアピン、１４ 再熱用除湿弁、２０ 筐体、２１ 吸込口、２２ 吹出口、３０ メイン熱交換器、３１ 前面メイン熱交換器、３１ａ 上部メイン熱交換器、３１ｂ 下部メイン熱交換器、３２ 背面メイン熱交換器、３４ フィンカラー、３４’ フィンカラー、３５ スリット、３５’ スリット、３６ ベース部、４０ サブ熱交換器、４１ 前面サブ熱交換器、４１ａ 上部サブ熱交換器、４１ｂ 下部サブ熱交換器、４２ 背面サブ熱交換器、５０ 室内機、６０ 室内機、８０ 圧縮機、８１ 凝縮熱交換器、８２ 絞り装置、８３ 蒸発熱交換器、８４ 送風機、８５ モータ、１００ 空気調和機。   1 Fin, 1 ′ Fin, 2 Heat Transfer Tube, 5 Blower, 9 Upper Grill, 11 Casing, 12 U-Bend, 13 Hairpin, 14 Reheating Dehumidification Valve, 20 Housing, 21 Suction Port, 22 Air Outlet, 30 Main Heat exchanger, 31 Front main heat exchanger, 31a Upper main heat exchanger, 31b Lower main heat exchanger, 32 Back main heat exchanger, 34 Fin collar, 34 'Fin collar, 35 slit, 35' slit, 36 Base 40 sub heat exchanger, 41 front sub heat exchanger, 41a upper sub heat exchanger, 41b lower sub heat exchanger, 42 back sub heat exchanger, 50 indoor units, 60 indoor units, 80 compressor, 81 condensation Heat exchanger, 82 throttle device, 83 evaporative heat exchanger, 84 blower, 85 motor, 100 air conditioner.

Claims (12)

所定の間隔で平行に積層され、その間を流体が通過する複数枚の板状フィンと、
このフィンに直交するように挿入された伝熱管とで構成され、
前記フィンには、その表面の一部を切り起こした切り起こし部が形成されており、
前記切り起こし部の前記流体の流通方向と略平行な列方向における幅を、前記伝熱管を挿入させるために形成されているフィンカラーの穴径に対し２／５以上１／２以下とした
ことを特徴とする熱交換器。 A plurality of plate-like fins stacked in parallel at a predetermined interval, through which a fluid passes,
It consists of a heat transfer tube inserted so as to be orthogonal to this fin,
The fin has a cut-and-raised portion formed by cutting and raising a part of the surface thereof,
The width of the cut-and-raised portion in the row direction substantially parallel to the fluid flow direction is set to 2/5 or more and 1/2 or less with respect to the hole diameter of the fin collar formed for inserting the heat transfer tube. A heat exchanger characterized by 所定の間隔で平行に積層され、その間を流体が通過する複数枚の板状フィンと、
このフィンに直交するように挿入された伝熱管とで構成され、
前記フィンには、その表面の一部を切り起こし、前記フィンの長手方向に隣接する前記伝熱管の中心を結んだ線に対して対称配置となるような切り起こし部が形成されており、
前記切り起こし部の前記流体の流通方向と略平行な列方向における幅を、対称配置されている前記切り起こし部間の最短距離と同等以上とした
ことを特徴とする熱交換器。 A plurality of plate-like fins stacked in parallel at a predetermined interval, through which a fluid passes,
It consists of a heat transfer tube inserted so as to be orthogonal to this fin,
The fin is formed with a cut-and-raised portion that is symmetrically arranged with respect to a line that cuts and raises a part of the surface of the fin and connects the centers of the heat transfer tubes adjacent in the longitudinal direction of the fin.
A width of the cut-and-raised portion in a row direction substantially parallel to the fluid flow direction is equal to or greater than the shortest distance between the cut-and-raised portions arranged symmetrically. 前記切り起こし部の傾斜角を１５°〜２０°の範囲としている
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の熱交換器。 The heat exchanger according to claim 1 or 2, wherein an inclination angle of the cut and raised portion is in a range of 15 ° to 20 °. 室内機の筐体内における前面側に配設される前面メイン熱交換器及び前面サブ熱交換器と、室内機の筐体内における背面側に配設される背面メイン熱交換器及び背面サブ熱交換器とで構成され、
前記前面メイン熱交換器、前記前面サブ熱交換器、前記背面メイン熱交換器及び前記背面サブ熱交換器のそれぞれは、
所定の間隔で平行に積層され、その間を流体が通過する複数枚の板状フィンと、
このフィンに直交するように挿入された伝熱管とからなっており、
前記前面メイン熱交換器及び前記背面メイン熱交換器をフィンの表面の一部を切り起こした切り起こし部を形成されているスリットフィンで構成し、前記前面サブ熱交換器及び前記背面サブ熱交換器をフラットフィンで構成した
ことを特徴とする熱交換器。 Front main heat exchanger and front sub heat exchanger disposed on the front side in the casing of the indoor unit, and back main heat exchanger and rear sub heat exchanger disposed on the back side in the casing of the indoor unit And consists of
Each of the front main heat exchanger, the front sub heat exchanger, the back main heat exchanger, and the back sub heat exchanger,
A plurality of plate-like fins stacked in parallel at a predetermined interval, through which a fluid passes,
It consists of a heat transfer tube inserted so as to be orthogonal to this fin,
The front main heat exchanger and the back main heat exchanger are configured with slit fins formed with cut-and-raised parts formed by cutting and raising part of the surface of the fin, and the front sub-heat exchanger and the back sub-heat exchanger A heat exchanger characterized by comprising a flat fin. 前記前面サブ熱交換器及び前記背面サブ熱交換器のフィンピッチを、前記前面メイン熱交換器及び前記背面メイン熱交換器のフィンピッチよりも大きくした
ことを特徴とする請求項４に記載の熱交換器。 The heat according to claim 4, wherein the fin pitch of the front sub heat exchanger and the rear sub heat exchanger is larger than the fin pitch of the front main heat exchanger and the rear main heat exchanger. Exchanger. 前記前面サブ熱交換器及び前記背面サブ熱交換器の伝熱管を１列構成とし、前記前面メイン熱交換器及び前記背面メイン熱交換器の伝熱管を複数列構成とし、
前記前面サブ熱交換器及び前記背面サブ熱交換器と、前記前面メイン熱交換器及び前記背面メイン熱交換器とを熱的に遮断させている
ことを特徴とする請求項４又は５に記載の熱交換器。 The heat transfer tubes of the front sub heat exchanger and the back sub heat exchanger are configured in one row, and the heat transfer tubes of the front main heat exchanger and the back main heat exchanger are configured in a plurality of rows,
The said front sub heat exchanger and the said back sub heat exchanger, and the said front main heat exchanger and the said back main heat exchanger are thermally interrupted. The Claim 4 or 5 characterized by the above-mentioned. Heat exchanger. 前記前面サブ熱交換器及び前記前面メイン熱交換器の前記流体の流通方向に略直交する段方向に並んだ伝熱管の数を同一としている
ことを特徴とする請求項４〜６のいずれかに記載の熱交換器。 The number of heat transfer tubes arranged in a step direction substantially orthogonal to the flow direction of the fluid of the front sub heat exchanger and the front main heat exchanger is the same. The described heat exchanger. 前記背面メイン熱交換器のフィンの幅を、前記前面メイン熱交換器のフィンの幅よりも小さくしている
ことを特徴とする請求項４〜７のいずれかに記載の熱交換器。 The width of the fin of the said back main heat exchanger is made smaller than the width of the fin of the said front main heat exchanger. The heat exchanger in any one of Claims 4-7 characterized by the above-mentioned. 室内機の筐体内における前面側に配設される前面メイン熱交換器及び前面サブ熱交換器と、室内機の筐体内における背面側に配設される背面メイン熱交換器及び背面サブ熱交換器とで構成され、
前記前面メイン熱交換器、前記前面サブ熱交換器、前記背面メイン熱交換器及び前記背面サブ熱交換器のそれぞれは、
所定の間隔で平行に積層され、その間を流体が通過する複数枚の板状フィンと、
このフィンに直交するように挿入された伝熱管とからなっており、
前記背面メイン熱交換器における伝熱管を挿入させるためのフィンカラーの穴径を前記前面メイン熱交換器における伝熱管を挿入させるためのフィンカラーの穴径よりも小さくした
ことを特徴とする熱交換器。 Front main heat exchanger and front sub heat exchanger disposed on the front side in the casing of the indoor unit, and back main heat exchanger and rear sub heat exchanger disposed on the back side in the casing of the indoor unit And consists of
Each of the front main heat exchanger, the front sub heat exchanger, the back main heat exchanger, and the back sub heat exchanger,
A plurality of plate-like fins stacked in parallel at a predetermined interval, through which a fluid passes,
It consists of a heat transfer tube inserted so as to be orthogonal to this fin,
The heat exchange characterized in that the hole diameter of the fin collar for inserting the heat transfer tube in the rear main heat exchanger is smaller than the hole diameter of the fin collar for inserting the heat transfer tube in the front main heat exchanger. vessel. 前記前面サブ熱交換器及び前記背面サブ熱交換器を前記流体が流れる上流に配置した
ことを特徴とする請求項９に記載の熱交換器。 The heat exchanger according to claim 9, wherein the front sub-heat exchanger and the rear sub-heat exchanger are arranged upstream of the fluid. 前記請求項１〜１０のいずれかに記載の熱交換器を備えた
ことを特徴とする室内機。 An indoor unit comprising the heat exchanger according to any one of claims 1 to 10. 前記請求項１１に記載の室内機を備えた
ことを特徴とする空気調和機。 An air conditioner comprising the indoor unit according to claim 11.
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