JP2008142620A - 湿式酸化装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】 パイプの損傷を低減し、種々のコストを削減することができる湿式酸化装置を提供する。
【解決手段】 スラリー中の有機物を高温高圧下で酸化処理する反応塔Aと、反応塔Aで酸化処理された処理流体を導く一次排出パイプ13と、一次排出パイプ13に接続した圧力制御弁Vと、圧力制御弁Vの下流側に接続した二次排出パイプ17と、二次排出パイプ17に接続し、大気圧に維持された気液分離槽18とを備え、反応塔Aから排出された処理流体が圧力制御弁Vを介して気液分離槽18に導かれるとともに、処理流体が気液分離槽18で気体と液体とに分離される湿式酸化装置において、二次排出パイプ17には処理液を滞留させる滞留部17aを設けるとともに、滞留部17aに圧力制御弁Vを開口させ、かつ、滞留部17aに滞留する処理液の水位を、圧力制御弁Vの開口よりも高い位置に維持する。
【選択図】 図1
【解決手段】 スラリー中の有機物を高温高圧下で酸化処理する反応塔Aと、反応塔Aで酸化処理された処理流体を導く一次排出パイプ13と、一次排出パイプ13に接続した圧力制御弁Vと、圧力制御弁Vの下流側に接続した二次排出パイプ17と、二次排出パイプ17に接続し、大気圧に維持された気液分離槽18とを備え、反応塔Aから排出された処理流体が圧力制御弁Vを介して気液分離槽18に導かれるとともに、処理流体が気液分離槽18で気体と液体とに分離される湿式酸化装置において、二次排出パイプ17には処理液を滞留させる滞留部17aを設けるとともに、滞留部17aに圧力制御弁Vを開口させ、かつ、滞留部17aに滞留する処理液の水位を、圧力制御弁Vの開口よりも高い位置に維持する。
【選択図】 図1
Description
この発明は、高温高圧の流体が気液分離槽に導かれる湿式酸化装置に関する。
湿式酸化装置として、例えば、特許文献1に示されたものが従来知られている。この従来知られている湿式酸化装置は、図3に示すように、反応塔101内の圧力を圧力制御弁102で制御するとともに、反応塔101で酸化処理された流体は、圧力制御弁102を通過して気液分離槽103に導かれる。この気液分離槽103は、大気圧を保っているもので、この大気圧のもとで、上記流体は液体と気体とに分離される。
特開2002−253966号公報
しかしながら、上記圧力制御弁102を境にしてその上流側と下流側とでは、圧力差が極端に異なる。例えば、圧力制御弁102の上流側は4Mpa程度を維持するが、その下流側は大気圧になる。もし4Mpaの流体が、そのまま大気に開放されると、その体積が40倍にもなる。
このように体積が40倍になると、圧力制御弁102の下流側で流体の流速が急激に増すとともに、圧力制御弁102からパイプ104に向かって流体が勢いよく噴出する。そして、反応塔101で酸化処理された処理流体は、圧力制御弁102から絶え間なく噴出するため、この勢いよく噴出する流体によってパイプ104が過度に損傷してしまう。したがって、短期間のうちにパイプ交換をしなければならず、メンテナンス費用が高くなってしまうという問題があった。
このように体積が40倍になると、圧力制御弁102の下流側で流体の流速が急激に増すとともに、圧力制御弁102からパイプ104に向かって流体が勢いよく噴出する。そして、反応塔101で酸化処理された処理流体は、圧力制御弁102から絶え間なく噴出するため、この勢いよく噴出する流体によってパイプ104が過度に損傷してしまう。したがって、短期間のうちにパイプ交換をしなければならず、メンテナンス費用が高くなってしまうという問題があった。
また、高温高圧状態を維持する湿式酸化装置においては、運転を停止するまでに長時間を要するとともに、運転再開のための準備が完了するまでにも長時間を要する。しかも、運転再開の準備の際には、反応塔101を高温高圧状態に到達させるために、数日間、加熱ガスを反応塔101に供給し続けなければならない。
したがって、メンテナンスを頻繁に行うとなれば、装置の稼働率低下が著しいのみならず、メンテナンスに関連するコストも非常に高いものとなってしまう。
また、上記の問題に鑑みて、パイプ104の径を太くすることによって、圧力制御弁102から排出される流体の流速を緩和し、パイプ104の損傷を低減したり、あるいは、強度の高いパイプを用いたりすることが考えられる。
しかし、上記のようにしてパイプの強度を維持することは、それだけ設置スペースが拡大するとともに、コストアップにつながるという問題があった。
したがって、メンテナンスを頻繁に行うとなれば、装置の稼働率低下が著しいのみならず、メンテナンスに関連するコストも非常に高いものとなってしまう。
また、上記の問題に鑑みて、パイプ104の径を太くすることによって、圧力制御弁102から排出される流体の流速を緩和し、パイプ104の損傷を低減したり、あるいは、強度の高いパイプを用いたりすることが考えられる。
しかし、上記のようにしてパイプの強度を維持することは、それだけ設置スペースが拡大するとともに、コストアップにつながるという問題があった。
この発明は、圧力制御弁から噴出する流体の勢いを低減することで、パイプの損傷を低減し、種々のコストを削減することができる湿式酸化装置を提供することである。
この発明は、スラリー中の有機物を高温高圧下で酸化処理する反応塔と、この反応塔で酸化処理された処理流体を導く一次排出パイプと、この一次排出パイプに接続するとともに、開度に応じて反応塔内の圧力を制御する圧力制御弁と、この圧力制御弁の下流側に接続した二次排出パイプと、この二次排出パイプを介して上記圧力制御弁に連通するとともに大気圧に維持された気液分離槽とを備え、上記反応塔から排出された処理流体が圧力制御弁を介して気液分離槽に導かれるとともに、当該処理流体が気液分離槽で気体と液体とに分離される構成にした湿式酸化装置において、上記二次排出パイプには処理液を滞留させる滞留部を設けるとともに、この滞留部に上記圧力制御弁を開口させ、かつ、この滞留部に滞留する処理液の水位を、上記圧力制御弁の開口よりも高い位置に維持する点に特徴を有する。
この発明によれば、滞留部に滞留する処理液中に圧力制御弁を開口させたので、圧力制御弁を通過した処理流体が、体積増加に伴って流速を増したとしても、そのエネルギーを滞留部に滞留する処理液によって吸収することができる。
したがって、二次排出パイプが、圧力制御弁から噴出する流体によって損傷しにくくなり、二次排出パイプを交換するためのメンテナンスの間隔を長くすることができる。このように、メンテナンスの間隔を長くできるので、装置の稼働率を向上するとともに、運転再開のために要するコストを低減することもできる。
また、二次排出パイプに作用する衝撃を小さくできるので、径の太いパイプを用いたり、あるいは必要以上にパイプの強度を高くしたりする必要がなくなり、設置スペースを小さくするとともに、装置全体の製造コストを低減することができる。
したがって、二次排出パイプが、圧力制御弁から噴出する流体によって損傷しにくくなり、二次排出パイプを交換するためのメンテナンスの間隔を長くすることができる。このように、メンテナンスの間隔を長くできるので、装置の稼働率を向上するとともに、運転再開のために要するコストを低減することもできる。
また、二次排出パイプに作用する衝撃を小さくできるので、径の太いパイプを用いたり、あるいは必要以上にパイプの強度を高くしたりする必要がなくなり、設置スペースを小さくするとともに、装置全体の製造コストを低減することができる。
図1に、この発明の実施形態における湿式酸化装置の簡略的な回路図を示す。貯留槽1は、焼酎粕等の有機物を含有するスラリーを貯留するタンクであり、フィードポンプ2によって、この貯留槽1に貯留されたスラリーを原料タンク3に供給する。この原料タンク3には、モータMによって駆動する攪拌手段4を設け、スラリー中の固形物質が沈殿しないように掻き混ぜるようにしている。
上記のようにして固形物質が均一に攪拌された原料タンク3内のスラリーは、通路5,6を介して反応塔Aに供給されるが、原料タンク3から反応塔Aへスラリーを供給するのがポンプ機構7である。
上記のようにして固形物質が均一に攪拌された原料タンク3内のスラリーは、通路5,6を介して反応塔Aに供給されるが、原料タンク3から反応塔Aへスラリーを供給するのがポンプ機構7である。
このポンプ機構7は複動シリンダ型のポンプであり、シリンダ内のピストンで区画された一対の圧力室7a,7bと、これら圧力室7a,7bに隣接して設けた一対のポンプ作用室7c,7dとを有してなる。
上記ピストンの両端にはロッドを設けるとともに、このロッドを、圧力室7a,7bから突出させて、上記ポンプ作用室7c,7dに臨ませている。このようにしてポンプ作用室7c,7dに臨ませた上記ロッド先端に、移動体を摺動自在に設けている。なお、この移動体は、上記ロッドと一体にしたプランジャでもよいし、図示のようにロッドに設けたピストンであってもよい。
上記ピストンの両端にはロッドを設けるとともに、このロッドを、圧力室7a,7bから突出させて、上記ポンプ作用室7c,7dに臨ませている。このようにしてポンプ作用室7c,7dに臨ませた上記ロッド先端に、移動体を摺動自在に設けている。なお、この移動体は、上記ロッドと一体にしたプランジャでもよいし、図示のようにロッドに設けたピストンであってもよい。
そして、上記圧力室7a,7bは、電磁切換弁8を介して油圧ポンプPに接続し、この油圧ポンプPから吐出する作動油を、圧力室7a,7bのいずれか一方の室に導くとともに、いずれか他方の室からの戻り油をタンクに導くようにしている。
したがって、電磁切換弁8を切り換えれば、油圧ポンプPから圧力室7a,7bに導かれる作動油によってピストンがシリンダ内を摺動するとともに、これと一体となって上記移動体も移動することとなる。そして、上記電磁切換弁8は、図示しないコントローラによって連続的に切り換わるようにしているので、圧力室7a,7bに交互に作動油が導かれて、移動体を連続的に往復動させることができる。
したがって、電磁切換弁8を切り換えれば、油圧ポンプPから圧力室7a,7bに導かれる作動油によってピストンがシリンダ内を摺動するとともに、これと一体となって上記移動体も移動することとなる。そして、上記電磁切換弁8は、図示しないコントローラによって連続的に切り換わるようにしているので、圧力室7a,7bに交互に作動油が導かれて、移動体を連続的に往復動させることができる。
このようにして上記移動体が往復動すれば、一対のポンプ作用室7c,7dが、吸入工程と吐出工程とを繰り返す。つまり、移動体が図中下方に移動すると、原料タンク3から通路5を介してスラリーがポンプ作用室7cに吸入される。一方、上記移動体が図中上方に移動すると、ポンプ作用室7cに吸入されたスラリーが通路5に吐出される。このとき、ポンプ作用室7cが吸入工程にあれば、他方のポンプ作用室7dが吐出工程にあり、ポンプ作用室7cが吐出工程にあれば、他方のポンプ作用室7dが吸入工程にある。したがって、ポンプ機構7全体で見れば、吸入工程および吐出工程の双方が連続的に行われていることになる。
そして、上記ポンプ作用室7c,7dが吸入工程にある際には、チェック弁C1,C3が開弁するとともに、チェック弁C2,C4が閉弁状態を維持する。一方、ポンプ作用室7c,7dが吐出工程にある際には、チェック弁C1,C3が閉弁するとともに、チェック弁C2,C4が開弁する。
したがって、両ポンプ作用室7c,7dは、それぞれ同一通路に対して吸入および吐出をすることが可能となる。
したがって、両ポンプ作用室7c,7dは、それぞれ同一通路に対して吸入および吐出をすることが可能となる。
上記のようにして、ポンプ機構7から吐出されたスラリーは、高温高圧状態を維持する反応塔Aに導かれるとともに、この反応塔Aにおいてスラリー中の有機物が酸化処理される。反応塔Aは、第1反応塔9〜第3反応塔1011を直列に接続しており、ポンプ機構7から吐出されたスラリーが、各反応塔9〜11を順次通過するようにしている。また、上記各反応塔9〜11にはエア供給手段12を接続し、スラリーとともにエアまたは酸素等からなる酸素含有ガス(以下、エアという)が供給される構成にしている。そして、このエアが各反応塔9〜11内でスラリー中の有機物に接触するとともに、当該有機物を化学反応させて酸化処理するのである。
上記のように反応塔Aにおいて酸化処理されたスラリーは、第3反応塔1011から一次排出パイプ13に排出されるが、この一次排出パイプ13には圧力制御弁Vを接続している。
上記のように反応塔Aにおいて酸化処理されたスラリーは、第3反応塔1011から一次排出パイプ13に排出されるが、この一次排出パイプ13には圧力制御弁Vを接続している。
この圧力制御弁Vは、上記一次排出パイプ13に対して、複数の分岐通路14a〜14fを、パラレルに接続するとともに、各分岐通路14a〜14fのそれぞれに、オンオフ弁Va〜Vfを接続してなる。言い換えれば、各オンオフ弁Va〜Vfは、一次排出パイプ13に対してパラレルに接続されている。
また、上記オンオフ弁Va〜Vfは、ニードルバルブからなり、当該ニードルをポートに最大限押し込んだときに閉弁状態を保ち、上記ニードルをポートから最大限引き抜いたときに開弁状態を保つようにしている。そして、各オンオフ弁Va〜Vfの上記開弁状態での開度は、全て同じにしている。
そして、上記圧力制御弁Vは、分岐通路14aが最上方に位置するとともに、分岐通路14fが最下方に位置するようにして設置している。
また、上記オンオフ弁Va〜Vfは、ニードルバルブからなり、当該ニードルをポートに最大限押し込んだときに閉弁状態を保ち、上記ニードルをポートから最大限引き抜いたときに開弁状態を保つようにしている。そして、各オンオフ弁Va〜Vfの上記開弁状態での開度は、全て同じにしている。
そして、上記圧力制御弁Vは、分岐通路14aが最上方に位置するとともに、分岐通路14fが最下方に位置するようにして設置している。
また、分岐通路14e,14fに接続した二つのオンオフ弁Ve,Vfの下流側には、制御オリフィス15,16をそれぞれ設けているが、この制御オリフィス15,16の開口径は、上記オンオフ弁Ve,Vfの最大開口よりも小さくしている。
そして、上記各分岐通路14a〜14fは、二次排出パイプ17に対してもパラレルに接続しているが、この二次排出パイプ17は、地面に対して垂直方向に沿うようにして設置されている。言い換えれば、二次排出パイプ17は、湿式酸化装置を設置する床面もしくは床面近傍から上方に向かって垂直に設置されている。
このように設置した二次排出パイプ17は、垂直に設置される滞留部17aと、この滞留部17a先端から屈曲する屈曲部17bとからなる。
そして、上記各分岐通路14a〜14fは、二次排出パイプ17に対してもパラレルに接続しているが、この二次排出パイプ17は、地面に対して垂直方向に沿うようにして設置されている。言い換えれば、二次排出パイプ17は、湿式酸化装置を設置する床面もしくは床面近傍から上方に向かって垂直に設置されている。
このように設置した二次排出パイプ17は、垂直に設置される滞留部17aと、この滞留部17a先端から屈曲する屈曲部17bとからなる。
上記滞留部17aは、最上方に位置する分岐通路14aが開口する開口部paよりも、さらに上方まで突出するようにしている。そして、上記屈曲部17bは、上記開口部paよりも上方において、滞留部17aに一端側を連続させるとともに、その他端側を気液分離槽18の上方において開口するようにしている。
このように、二次排出パイプ17において、垂直方向に沿った滞留部17aを設けたのは、当該滞留部17aに処理液を滞留させるためである。
すなわち、滞留部17aには、各分岐通路14a〜14fを開口させている(開口部pa〜pf)が、各分岐通路14a〜14fから排出された処理流体は、滞留部17aに滞留する。より詳細には、滞留部17aに開放された処理流体は、大気圧下において気体と液体とに分離するとともに、当該分離した気体が滞留部17aを上昇して気液分離槽18に導かれ、分離した液体は処理液として滞留部17aに滞留する。
このように、二次排出パイプ17において、垂直方向に沿った滞留部17aを設けたのは、当該滞留部17aに処理液を滞留させるためである。
すなわち、滞留部17aには、各分岐通路14a〜14fを開口させている(開口部pa〜pf)が、各分岐通路14a〜14fから排出された処理流体は、滞留部17aに滞留する。より詳細には、滞留部17aに開放された処理流体は、大気圧下において気体と液体とに分離するとともに、当該分離した気体が滞留部17aを上昇して気液分離槽18に導かれ、分離した液体は処理液として滞留部17aに滞留する。
そして、滞留部17aに処理液が滞留した状態で、圧力制御弁Vからさらに処理流体が排出されると、滞留部17aがいわゆる満水状態となって、処理流体が気液分離槽18に溢れ出し、当該気液分離槽18において気体と液体とに分離されるのである。このように、二次排出パイプ17を垂直方向に設けることによって、滞留部17aに処理液を常時滞留させるようにしたのである。
そして、この実施形態においては、この滞留部17aに開口部pa〜pfが位置するようにして、各分岐通路14a〜14fを接続している。言い換えれば、滞留部17aに滞留する処理液の水位を、圧力制御弁Vの開口よりも高い位置に維持するようにしている。
そして、この実施形態においては、この滞留部17aに開口部pa〜pfが位置するようにして、各分岐通路14a〜14fを接続している。言い換えれば、滞留部17aに滞留する処理液の水位を、圧力制御弁Vの開口よりも高い位置に維持するようにしている。
次に、上記湿式酸化装置の作用について説明する。
上記したように、有機物を含有するスラリーは、ポンプ機構7によって反応塔Aに供給されるとともに、高温高圧状態に維持された各反応塔9〜11を流通する過程で酸化処理される。そして、反応塔Aに供給されたスラリーは、液体と気体とが混合した処理流体として一次排出パイプ13に導かれる。
一次排出パイプ13に導かれた処理流体は、各分岐通路14a〜14f、オンオフ弁Va〜Vf、および二次排出パイプ17を介して気液分離槽18に導かれる。
上記したように、有機物を含有するスラリーは、ポンプ機構7によって反応塔Aに供給されるとともに、高温高圧状態に維持された各反応塔9〜11を流通する過程で酸化処理される。そして、反応塔Aに供給されたスラリーは、液体と気体とが混合した処理流体として一次排出パイプ13に導かれる。
一次排出パイプ13に導かれた処理流体は、各分岐通路14a〜14f、オンオフ弁Va〜Vf、および二次排出パイプ17を介して気液分離槽18に導かれる。
上記のようにした湿式酸化装置は、有機物を酸化処理するために高温高圧状態に維持されるが、この装置内の圧力を制御するのが圧力制御弁Vである。
すなわち、オンオフ弁Va〜Vfのすべてを開弁状態に保てば、オンオフ弁で制御される圧力制御弁全体の開度が最大になり、酸化処理装置の圧力を低くすることができる。そして、オンオフ弁Va〜Vfのうち、閉弁するオンオフ弁を一つずつ増やしていくことによって、オンオフ弁で制御される圧力制御弁全体の開度が徐々に小さくなっていく。オンオフ弁で制御される圧力制御弁全体の開度が小さくなればなるほど、酸化処理装置の圧力を高く保つことができる。
すなわち、オンオフ弁Va〜Vfのすべてを開弁状態に保てば、オンオフ弁で制御される圧力制御弁全体の開度が最大になり、酸化処理装置の圧力を低くすることができる。そして、オンオフ弁Va〜Vfのうち、閉弁するオンオフ弁を一つずつ増やしていくことによって、オンオフ弁で制御される圧力制御弁全体の開度が徐々に小さくなっていく。オンオフ弁で制御される圧力制御弁全体の開度が小さくなればなるほど、酸化処理装置の圧力を高く保つことができる。
また、この実施形態では、特定のオンオフ弁すなわちオンオフ弁Ve,Vfの下流側に、これらオンオフ弁Ve,Vfの開弁時の開度よりも小さな開口径を有する制御オリフィス15,16を設けたので、これらオンオフ弁Ve,Vfを開弁したとき、その実質的な開度は制御オリフィス15,16の開度に等しくなる。このようにオンオフ弁以外に制御オリフィス15,16を設けたのは、全体的に微妙な開度制御を可能にして、装置全体の圧力を精緻に制御できるようにするためである。
また、一方で、ニードル弁からなるオンオフ弁だけでは、微細な開度を維持できないという事情もある。ニードル弁は、ポートに対してニードルを出し入れして開閉するので、ポートの開口面積は、ニードルの断面積以上を確保しなければならない。そのために、ニードル弁の開弁時の開口径をそれほど小さくできないという制約条件がある。この制約条件に関わりなく、より小さな開口径を維持し、微妙な制御を可能にするために、この実施形態では、制御オリフィス15,16を設けたのである。
したがって、各オンオフ弁Va〜Vfのうち、開弁させるオンオフ弁の数を調節するだけで、圧力制御弁V全体の開度を調節して、装置内の圧力や流量を最適に制御することができる。
したがって、各オンオフ弁Va〜Vfのうち、開弁させるオンオフ弁の数を調節するだけで、圧力制御弁V全体の開度を調節して、装置内の圧力や流量を最適に制御することができる。
そして、圧力制御弁Vが装置内の圧力を制御すること上記したとおりであるが、この実施形態の湿式酸化装置においては、スラリー中の有機物を酸化処理するために、反応塔Aを約4Mpaに維持する必要がある。したがって、圧力制御弁Vは、オンオフ弁Va〜Vfをそれぞれ開弁させたり閉弁させたりしながら、反応塔Aを約4Mpaに維持するのである。
また、上記のように圧力制御しながらオンオフ弁Va〜Vfを開弁すると、処理流体が一次排出パイプ13からオンオフ弁Va〜Vfを介して二次排出パイプ17に導かれる。
このとき、大気圧に近い二次排出パイプ17に導かれた処理流体は、4Mpaの圧力条件下にある一次排出パイプ13内にあるときに比べて、その体積が約40倍になる。
また、上記のように圧力制御しながらオンオフ弁Va〜Vfを開弁すると、処理流体が一次排出パイプ13からオンオフ弁Va〜Vfを介して二次排出パイプ17に導かれる。
このとき、大気圧に近い二次排出パイプ17に導かれた処理流体は、4Mpaの圧力条件下にある一次排出パイプ13内にあるときに比べて、その体積が約40倍になる。
そのため、二次排出パイプ17に開放された処理流体は、その流速が急激に早くなる。しかし、この実施形態の湿式酸化装置においては、二次排出パイプ17に滞留部17aを設けるとともに、この滞留部17aに処理液を滞留させている。しかも、上記滞留部17aに滞留する処理液の水位よりも低い位置に圧力制御弁Vを開口させているので、圧力制御弁Vから排出する処理流体が、滞留部17aに滞留する処理液中に噴出することとなる。
このようにすれば、圧力制御弁Vを通過した処理流体が、体積増加に伴って流速を増したとしても、そのエネルギーを滞留部に滞留する処理液によって吸収することができる。
したがって、二次排出パイプ17が、圧力制御弁Vから噴出する流体によって損傷しにくくなり、必要以上に強度の高いパイプを用いることなく、当該二次排出パイプ17の寿命を長くすることができる。
このようにすれば、圧力制御弁Vを通過した処理流体が、体積増加に伴って流速を増したとしても、そのエネルギーを滞留部に滞留する処理液によって吸収することができる。
したがって、二次排出パイプ17が、圧力制御弁Vから噴出する流体によって損傷しにくくなり、必要以上に強度の高いパイプを用いることなく、当該二次排出パイプ17の寿命を長くすることができる。
なお、上記実施形態においては、装置運転中の圧力を4Mpaと想定したが、装置の圧力や温度等の数値は特に限定されるものではない。
また、圧力制御弁Vを複数の分岐通路14a〜14fおよびオンオフ弁Va〜Vfで構成したが、圧力制御弁Vの構成も上記実施形態に限らない。いずれにしても、圧力制御弁は、その開度を調節することで、上流側の圧力を制御するものであればよい。
また、圧力制御弁Vを複数の分岐通路14a〜14fおよびオンオフ弁Va〜Vfで構成したが、圧力制御弁Vの構成も上記実施形態に限らない。いずれにしても、圧力制御弁は、その開度を調節することで、上流側の圧力を制御するものであればよい。
また、上記実施形態においては、二次排出パイプ17を垂直に設置して滞留部17aとしたが、二次排出パイプの構造についても上記実施形態に限らない。例えば、別の実施形態として、図2に示すように二次排出パイプを構成してもよい。この二次排出パイプ19は、それを水平に設置して、水平に位置する部分を滞留部19aとしている。そして、上記滞留部19aに連続する屈曲部19bを設け、この屈曲部19bを上方(垂直方向上方)に屈曲させた後、気液分離槽18に接続している。
この場合にも、滞留部19aに処理液が滞留するとともに、この処理液が滞留する滞留部19aに開口部pを設け、この開口部pにおいて圧力制御弁Vを開口させている。したがって、圧力制御弁Vの開口から噴出する処理流体の流速が増しても、当該処理流体のエネルギーを、滞留部19aに滞留する処理液で吸収することができる。
いずれにしても、処理液の水位を圧力制御弁の開口よりも高い位置に維持することで、二次排出パイプ中に処理液が滞留する滞留部を設け、この滞留部に圧力制御弁を開口させればよい。
この場合にも、滞留部19aに処理液が滞留するとともに、この処理液が滞留する滞留部19aに開口部pを設け、この開口部pにおいて圧力制御弁Vを開口させている。したがって、圧力制御弁Vの開口から噴出する処理流体の流速が増しても、当該処理流体のエネルギーを、滞留部19aに滞留する処理液で吸収することができる。
いずれにしても、処理液の水位を圧力制御弁の開口よりも高い位置に維持することで、二次排出パイプ中に処理液が滞留する滞留部を設け、この滞留部に圧力制御弁を開口させればよい。
9 第1反応塔
10 第2反応塔
11 第3反応塔
13 一次排出パイプ
17,19 二次排出パイプ
17a,19a 滞留部
18 気液分離槽
A 反応塔
V 圧力制御弁
10 第2反応塔
11 第3反応塔
13 一次排出パイプ
17,19 二次排出パイプ
17a,19a 滞留部
18 気液分離槽
A 反応塔
V 圧力制御弁
Claims (1)
- スラリー中の有機物を高温高圧下で酸化処理する反応塔と、この反応塔で酸化処理された処理流体を導く一次排出パイプと、この一次排出パイプに接続するとともに、開度に応じて反応塔内の圧力を制御する圧力制御弁と、この圧力制御弁の下流側に接続した二次排出パイプと、この二次排出パイプを介して上記圧力制御弁に連通するとともに大気圧に維持された気液分離槽とを備え、上記反応塔から排出された処理流体が圧力制御弁を介して気液分離槽に導かれるとともに、当該処理流体が気液分離槽で気体と液体とに分離される構成にした湿式酸化装置において、上記二次排出パイプには処理液を滞留させる滞留部を設けるとともに、この滞留部に上記圧力制御弁を開口させ、かつ、この滞留部に滞留する処理液の水位を、上記圧力制御弁の開口よりも高い位置に維持する構成にした湿式酸化装置。
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JP2006332378A JP2008142620A (ja) | 2006-12-08 | 2006-12-08 | 湿式酸化装置 |
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JP (1) | JP2008142620A (ja) |
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2006
- 2006-12-08 JP JP2006332378A patent/JP2008142620A/ja active Pending
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