JP2007216101A - Crushing roll, and repair method of the crushing roll - Google Patents

Crushing roll, and repair method of the crushing roll Download PDF

Info

Publication number
JP2007216101A
JP2007216101A JP2006037080A JP2006037080A JP2007216101A JP 2007216101 A JP2007216101 A JP 2007216101A JP 2006037080 A JP2006037080 A JP 2006037080A JP 2006037080 A JP2006037080 A JP 2006037080A JP 2007216101 A JP2007216101 A JP 2007216101A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
layer
roll
welding
grinding
regenerated
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
JP2006037080A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Yoshimi Kamito
好美 上戸
Hirotsuyo Watanabe
大剛 渡辺
Hiroshi Nishino
宏 西野
Kenji Sakai
健次 堺
Masahiko Taniguchi
雅彦 谷口
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Heavy Industries Ltd filed Critical Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority to JP2006037080A priority Critical patent/JP2007216101A/en
Publication of JP2007216101A publication Critical patent/JP2007216101A/en
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C15/00—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs
    • B02C15/004—Shape or construction of rollers or balls

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Crushing And Grinding (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To aim a formation of a long life of a product by improving a wear resistance, and at the same time, an increased production efficiency and a decrease of production costs by a truncation of repair time in a crushing roll and a repair method of the crushing roll. <P>SOLUTION: An interlayer 34 is formed on the surface of the wear portion 33 of the crushing roll 16 by carrying out a buttering with a shielded metal arc welding using stainless steel as a welding material, and a regenerated cured build-up layer 35 on the surface of the interlayer 34 by carrying out a curing build-up welding with a non-gas arc welding using cast iron containing high-chromium (Cr) and high carbon (C) as a welding material. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、外周面に硬化肉盛層が設けられた粉砕ロール及びこの粉砕ロールの補修方法に関する。   The present invention relates to a pulverizing roll having a hardfacing layer provided on an outer peripheral surface and a method for repairing the pulverizing roll.

例えば、石炭焚きボイラでは、竪型ミルによって原炭を粉砕して微粉炭を生成し、得られた微粉炭を燃料として用いるようにしている。そして、この竪型ミルでは、ハウジングの下部に原炭が供給される粉砕テーブルが駆動回転可能に配設されると共に、この粉砕テーブルの周辺部に３つの粉砕ロールが連れ回り可能で、且つ、粉砕荷重を付与可能に配設されている。   For example, in a coal fired boiler, raw coal is pulverized by a vertical mill to produce pulverized coal, and the obtained pulverized coal is used as fuel. In this vertical mill, a grinding table to which raw coal is supplied is arranged at the lower part of the housing so as to be driven to rotate, and three grinding rolls can be rotated around the grinding table, and The crushing load can be applied.

従って、原炭が給炭管から粉砕テーブル上に供給されると、遠心力により全面に分散されて炭層が形成され、この炭層に対して各粉砕ロールが押圧することで原炭が粉砕され、供給空気により乾燥されて分級された後に外部に排出される。   Therefore, when the raw coal is supplied from the coal supply pipe onto the pulverization table, the whole surface is dispersed by centrifugal force to form a coal layer, and each pulverization roll is pressed against this coal layer to pulverize the raw coal, After being dried and classified by the supply air, it is discharged to the outside.

このような竪型ミルでは、粉砕ロールの表面の耐磨耗性を向上させるために、その表面に硬化肉盛溶接が施されている。ところが、この竪型ミルを長期間にわたって使用すると、粉砕ロールの外周部、つまり、硬化肉盛層が磨耗するため、この摩耗した部分に再度硬化肉盛溶接を行って補修する必要がある。   In such a vertical mill, in order to improve the wear resistance of the surface of the pulverizing roll, hardfacing welding is applied to the surface. However, when this vertical mill is used over a long period of time, the outer peripheral portion of the pulverizing roll, that is, the hardfacing layer is worn, and it is necessary to repair the worn portion by performing hardfacing welding again.

従来は、粉砕ロールの摩耗部に対して溶接材料を用い、サブマージアーク溶接やノンガスアーク溶接などの方法を用いて硬化肉盛溶接を行っている。この場合、硬化肉盛溶接を行うと、この溶接に伴う残留応力が増加する。そのため、この残留応力を緩和して母材から硬化肉盛層がはがれないように、この硬化肉盛層の表面にクロスチェック割れを生じさせており、このクロスチェック割れのピッチを適正化することで、残留応力のバランスを整えている。つまり、表面が摩耗した粉砕ロールをガスまたは火炉で１５０℃〜２５０℃（予熱層間温度）に予熱し、予熱した粉砕ロールの摩耗部に対して硬化肉盛溶接を行っている。   Conventionally, hardening overlay welding is performed using methods such as submerged arc welding and non-gas arc welding using a welding material for the worn portion of the grinding roll. In this case, when hardening build-up welding is performed, the residual stress accompanying this welding increases. Therefore, cross check cracks are generated on the surface of the hardfacing layer so that the residual stress is relaxed and the hardfacing layer is not peeled off from the base material. And the balance of residual stress is adjusted. That is, the grinding roll whose surface has been worn is preheated to 150 ° C. to 250 ° C. (preheating interlayer temperature) with a gas or a furnace, and hardened welding is performed on the worn portion of the preheated grinding roll.

なお、このような硬化肉盛溶接を行う技術としては、下記特許文献１、２に記載されたものがある。   In addition, there exists a thing described in the following patent documents 1, 2 as a technique which performs such hardening overlay welding.

特開昭６３−２８６２７３号公報JP 63-286273 A 特開２００２−２０００７２号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2002-200072

上述したように、従来の粉砕ロールの補修方法にあっては、表面が摩耗した粉砕ロールを予熱し、高温となった粉砕ロールの摩耗部に対して硬化肉盛溶接を行っている。ところが、粉砕ロールの予熱層間温度を設定するために、相当の予熱時間が必要となり、生産効率が良くないという問題がある。また、予熱時間が長いために、製造コストが増大してしまう。   As described above, in the conventional method for repairing a pulverizing roll, the pulverized roll whose surface has been worn is preheated, and hardened welding is performed on the worn portion of the pulverized roll that has become hot. However, in order to set the preheating interlayer temperature of the pulverizing roll, a considerable preheating time is required, and the production efficiency is not good. Further, since the preheating time is long, the manufacturing cost increases.

本発明は上述した課題を解決するものであり、耐摩耗性を向上することで製品の長寿命化を図ると共に補修時間の短縮化による生産効率の向上及び製造コストの低減を図った粉砕ロール及び粉砕ロールの補修方法を提供することを目的とする。   SUMMARY OF THE INVENTION The present invention solves the above-described problems, and provides a grinding roll that improves the product life by improving the wear resistance and improves the production efficiency and shortens the manufacturing cost by shortening the repair time. It aims at providing the repair method of a grinding roll.

上記の目的を達成するための請求項１の発明の粉砕ロールは、外周面に硬化肉盛層が設けられた粉砕ロールにおいて、前記硬化肉盛層の摩耗部にバタリングによる中間層が設けられると共に、該中間層の外側に再生硬化肉盛層が設けられたことを特徴とするものである。   In order to achieve the above object, the pulverizing roll according to the first aspect of the present invention is a pulverizing roll having a hardfacing layer provided on the outer peripheral surface, and an intermediate layer by buttering is provided on the worn portion of the hardfacing layer. Further, a regenerated hardfacing layer is provided outside the intermediate layer.

請求項２の発明の粉砕ロールでは、前記中間層が複数設けられたことを特徴としている。   The pulverizing roll according to the invention of claim 2 is characterized in that a plurality of the intermediate layers are provided.

請求項３の発明の粉砕ロールでは、前記中間層と前記再生硬化肉盛層が交互に複数設けられたことを特徴としている。   The pulverizing roll according to the invention of claim 3 is characterized in that a plurality of the intermediate layers and the regenerated cured build-up layers are provided alternately.

請求項４の発明の粉砕ロールでは、前記再生効果肉盛層の初層部が低入熱溶接により設けられたことを特徴としている。   The pulverizing roll of the invention of claim 4 is characterized in that the initial layer portion of the regenerative effect build-up layer is provided by low heat input welding.

請求項５の発明の粉砕ロールでは、前記再生効果肉盛層が該再生硬化肉盛層を含む前記硬化肉盛層の５０％以上を有することを特徴としている。   In the pulverizing roll of the invention of claim 5, the regeneration effect build-up layer has 50% or more of the cured build-up layer including the regenerated cured build-up layer.

請求項６の発明の粉砕ロールの補修方法は、外周面に硬化肉盛層が設けられた粉砕ロールにおいて、前記硬化肉盛層の摩耗部にバタリングにより中間層を設け、該中間層の外側に硬化肉盛溶接により再生硬化肉盛層を設けたことを特徴とするものである。   According to a sixth aspect of the present invention, there is provided a grinding roll repair method comprising: a grinding roll provided with a hardened layer on an outer peripheral surface; an intermediate layer is provided by buttering on a worn portion of the hardened layer; The present invention is characterized in that a regenerated hardened layer is provided by hardened welding.

請求項７の発明の粉砕ロールの補修方法では、前記バタリングを複数回行うことで、前記中間層を複数設けたことを特徴としている。   According to a seventh aspect of the invention, there is provided a method for repairing a pulverizing roll, wherein the plurality of intermediate layers are provided by performing the buttering a plurality of times.

請求項８の発明の粉砕ロールの補修方法では、前記再生効果肉盛層の初層部を低入熱溶接により設けたことを特徴としている。   The repairing method for the pulverizing roll according to the invention of claim 8 is characterized in that the first layer portion of the regeneration effect build-up layer is provided by low heat input welding.

請求項９の発明の粉砕ロールの補修方法では、前記初層部を５〜１５ＫＪ／ｃｍの低入熱溶接により設けたことを特徴としている。   In the grinding roll repair method according to the ninth aspect of the invention, the initial layer portion is provided by low heat input welding of 5 to 15 KJ / cm.

請求項１０の発明の粉砕ロールの補修方法では、前記再生硬化肉盛層を、該再生効果肉盛層を含む前記硬化肉盛層の５０％以上設けたことを特徴としている。   According to a tenth aspect of the present invention, there is provided a method for repairing a pulverizing roll, wherein the regenerated and hardened layer is provided in an amount of 50% or more of the hardened and layered layer including the regenerated effect built-up layer.

請求項１の発明の粉砕ロールによれば、硬化肉盛層の摩耗部にバタリングによる中間層を設けると共に、この中間層の外側に再生硬化肉盛層を設けたので、硬化肉盛層の摩耗部が中間層に被覆され、この中間層の外側に再生硬化肉盛層が設けられており、この中間層により残留応力を緩和して再生硬化肉盛層の剥離が防止され、硬度を高めて耐摩耗性を向上することができると共に、予熱を不要として補修時間を短縮することができ、生産効率の向上及び製造コストの低減を図ることができる。   According to the pulverizing roll of the invention of claim 1, since the intermediate layer by buttering is provided in the worn part of the hardfacing layer, and the regenerated hardfacing layer is provided outside the intermediate layer, the wear of the hardfacing layer is caused. The intermediate layer is covered with a regenerated hardened layer on the outside of this intermediate layer. This intermediate layer relieves residual stress and prevents the reclaimed hardened layer from peeling off, increasing the hardness. In addition to improving wear resistance, preheating is not required, repair time can be shortened, and production efficiency can be improved and manufacturing costs can be reduced.

請求項２の発明の粉砕ロールによれば、中間層を複数設けたので、再生硬化肉盛層の定着性を良くして隔離強度を向上することができる。   According to the pulverizing roll of the invention of claim 2, since a plurality of intermediate layers are provided, it is possible to improve the fixing property of the regenerated cured build-up layer and improve the isolation strength.

請求項３の発明の粉砕ロールによれば、中間層と再生硬化肉盛層を交互に複数設けたので、硬度を著しく向上させて耐摩耗性を向上することができる。   According to the pulverizing roll of the invention of claim 3, since a plurality of intermediate layers and regenerated hardfacing layers are alternately provided, the hardness can be remarkably improved and the wear resistance can be improved.

請求項４の発明の粉砕ロールによれば、再生効果肉盛層の初層部を低入熱溶接により設けたので、クロスチェック割れのピッチを適正化することで、残留応力を緩和して硬化肉盛層の剥離強度を向上することができる。   According to the pulverizing roll of the invention of claim 4, since the initial layer portion of the regenerative effect build-up layer is provided by low heat input welding, the residual stress is reduced and cured by optimizing the pitch of the cross check crack. The peel strength of the overlay layer can be improved.

請求項５の発明の粉砕ロールによれば、再生硬化肉盛層を硬化肉盛層の５０％以上としたので、中間層に作用する応力を低減することで、長寿命化を可能とすることができる。   According to the pulverizing roll of the invention of claim 5, since the regenerated cured overlay layer is 50% or more of the cured overlay layer, it is possible to extend the life by reducing the stress acting on the intermediate layer. Can do.

請求項６の発明の粉砕ロールの補修方法によれば、硬化肉盛層の摩耗部にバタリングにより中間層を設け、この中間層の外側に硬化肉盛溶接により再生硬化肉盛層を設けので、硬化肉盛層の摩耗部を被覆した中間層により残留応力を緩和して再生硬化肉盛層の剥離が防止され、硬度を高めて耐摩耗性を向上することができると共に、予熱を不要として補修時間を短縮することができ、生産効率の向上及び製造コストの低減を図ることができる。   According to the pulverizing roll repairing method of the invention of claim 6, the intermediate layer is provided by buttering on the worn portion of the hardfacing layer, and the regenerated hardfacing layer is provided outside the intermediate layer by the hardfacing welding. The intermediate layer covering the worn part of the hardfacing layer relaxes the residual stress and prevents the regenerated hardfacing layer from peeling off, increasing the hardness and improving the wear resistance, and repairing by eliminating the need for preheating Time can be shortened, production efficiency can be improved, and manufacturing costs can be reduced.

請求項７の発明の粉砕ロールの補修方法によれば、バタリングを複数回行うことで中間層を複数設けたので、再生硬化肉盛層の定着性を良くして隔離強度を向上することができる。   According to the grinding roll repairing method of the seventh aspect of the present invention, since the plurality of intermediate layers are provided by performing the buttering a plurality of times, it is possible to improve the fixing property of the regenerated hardfacing layer and improve the isolation strength. .

請求項８の発明の粉砕ロールの補修方法によれば、再生効果肉盛層の初層部を低入熱溶接により設けたので、クロスチェック割れのピッチを適正化することで、残留応力を緩和して硬化肉盛層の剥離強度を向上することができる。   According to the pulverizing roll repair method of the invention of claim 8, since the initial layer portion of the regenerative effect build-up layer is provided by low heat input welding, the residual stress is alleviated by optimizing the pitch of the cross check crack. Thus, the peel strength of the hardfacing layer can be improved.

請求項９の発明の粉砕ロールの補修方法によれば、初層部を５〜１５ＫＪ／ｃｍの低入熱溶接により設けたので、適正な低入熱溶接により初層部を設けることで、残留応力を緩和して硬化肉盛層の剥離強度を向上することができる。   According to the grinding roll repairing method of the invention of claim 9, since the first layer portion is provided by low heat input welding of 5 to 15 KJ / cm, the first layer portion is provided by appropriate low heat input welding. The stress can be relaxed and the peel strength of the hardfacing layer can be improved.

請求項１０の発明の粉砕ロールの補修方法によれば、再生硬化肉盛層を硬化肉盛層の５０％以上設けたので、中間層に作用する応力を低減することで、長寿命化を可能とすることができる。   According to the pulverizing roll repairing method of the invention of claim 10, since the regenerated hardfacing layer is provided by 50% or more of the hardened surfacing layer, it is possible to extend the life by reducing the stress acting on the intermediate layer. It can be.

以下に添付図面を参照して、本発明に係る粉砕ロール及び粉砕ロールの補修方法の好適な実施例を詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。   Exemplary embodiments of a grinding roll and a grinding roll repair method according to the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments.

図１は、本発明の実施例１に係る粉砕ロールの断面図、図２は、竪型ミルを表す概略構成図、図３は、竪型ミルにおける粉砕テーブル及び粉砕ロールの要部断面図である。   1 is a cross-sectional view of a grinding roll according to Embodiment 1 of the present invention, FIG. 2 is a schematic configuration diagram showing a vertical mill, and FIG. 3 is a cross-sectional view of a main part of a grinding table and a grinding roll in the vertical mill. is there.

実施例１の粉砕ロールの補修方法では、外周面に硬化肉盛層が設けられた粉砕ロールにおいて、硬化肉盛層の摩耗部にバタリングによる中間層を設けると共に、この中間層の外側に再生硬化肉盛層を設けている。   In the grinding roll repair method of Example 1, in the grinding roll provided with a hardened layer on the outer peripheral surface, an intermediate layer by buttering is provided on the worn part of the hardened layer, and regenerative curing is performed outside the intermediate layer. A built-up layer is provided.

まず、この粉砕ロールが適用された竪型ミルについて説明する。図２に示すように、竪型ミル１１にて、ハウジング１２は円筒形状をなし、上部に図示しない給炭機から原炭が供給される給炭管１３が装着され、下方まで延設されている。また、ハウジング１２の下部には給炭管１３の下端部に対向して粉砕テーブル１４が配設され、駆動装置１５により駆動回転可能となっている。そして、この粉砕テーブル１４の外周上方部に３つの粉砕ロール１６が回転可能に配設されて粉砕テーブル１４に連れて回転可能であると共に、油圧荷重装置１７により粉砕荷重を付与可能となっている。   First, a vertical mill to which the pulverizing roll is applied will be described. As shown in FIG. 2, in the vertical mill 11, the housing 12 has a cylindrical shape, and a coal supply pipe 13 to which raw coal is supplied from a coal feeder (not shown) is attached to the upper part, and extends downward. Yes. A crushing table 14 is disposed at the lower part of the housing 12 so as to face the lower end of the coal supply pipe 13 and can be driven and rotated by a driving device 15. The three crushing rolls 16 are rotatably disposed on the outer peripheral upper portion of the crushing table 14 and can be rotated along with the crushing table 14, and a crushing load can be applied by the hydraulic load device 17. .

また、ハウジング１２の下部には粉砕テーブル１４の外周辺に位置して一次空気が送り込まれる入口ポート１８が形成される一方、ハウジング１２の上部には給炭管１２の外周辺に位置して微粉炭を排出して図示しないバーナに接続される出口ポート１９が形成されている。そして、ハウジング１２の中間部には微粉炭を分級するロータリセパレータ２０が駆動回転可能となっている。更に、粉砕テーブル１４の外周辺には原炭に混在する礫や木片や金属片などの異物（スピレージ）を排出する異物吐出管２１が装着されている。   In addition, an inlet port 18 into which primary air is fed is formed at the lower part of the housing 12 and is located on the outer periphery of the pulverizing table 14. An outlet port 19 that discharges the charcoal and is connected to a burner (not shown) is formed. A rotary separator 20 for classifying pulverized coal can be driven and rotated at an intermediate portion of the housing 12. Further, a foreign matter discharge pipe 21 for discharging foreign matters (spillage) such as gravel, wood pieces and metal pieces mixed in the raw coal is mounted on the outer periphery of the crushing table 14.

従って、原炭が給炭管１３からハウジング１２内に供給されると、この原炭は粉砕テーブル１４上の中心部に落下し、遠心力により全面に分散されて一定の炭層が形成され、この炭層に対して各粉砕ロール１６が回転しながら押圧することで原炭を粉砕する。そして、ハウジング１２内に入口ポート１８から一次空気が送り込まれることで、粉砕された微粉炭は乾燥されつつ上昇する。この上昇した微粉炭はロータリセパレータ２０により分級され、粗粉は再び粉砕テーブル１４上に戻されて再粉砕が行われる一方、細粒粉のみが気流に乗って出口ポート１９から排出される。また、原炭に混在する礫や木片や金属片などのスピレージは粉砕テーブル１４の遠心力により外方に落下し、異物吐出管２１に送り込まれる。   Therefore, when raw coal is supplied into the housing 12 from the coal supply pipe 13, the raw coal falls to the central portion on the crushing table 14 and is dispersed over the entire surface by centrifugal force to form a certain coal layer. The raw coal is pulverized by pressing each pulverizing roll 16 against the coal layer while rotating. And primary air is sent in from the inlet port 18 in the housing 12, and the pulverized pulverized coal rises while being dried. The raised pulverized coal is classified by the rotary separator 20, and the coarse powder is returned again onto the pulverization table 14 and re-pulverized. On the other hand, only the fine powder is carried on the airflow and discharged from the outlet port 19. Further, spillage such as gravel, wood pieces, and metal pieces mixed in the raw coal falls outward by the centrifugal force of the crushing table 14 and is sent to the foreign matter discharge pipe 21.

このように構成された竪型ミル１１では、原炭が粉砕テーブル１４上に分散された状態で、その上方から回転する粉砕ロール１６に押圧されることで粉砕される。そのため、特に、粉砕ロール１６の外周面が早期に磨耗するため、ここに硬化肉盛層が形成されている。即ち、図３に示すように、竪型ミル１１にて、粉砕テーブル１４の上面に所定の厚さで硬化肉盛層３１が形成されると共に、粉砕ロール１６の外周面に所定の厚さで硬化肉盛層３２が形成されている。   In the vertical mill 11 configured as described above, raw coal is pulverized by being pressed from above by a pulverizing roll 16 in a state of being dispersed on the pulverizing table 14. Therefore, in particular, the outer peripheral surface of the pulverizing roll 16 is worn early, so that a hardfacing layer is formed here. That is, as shown in FIG. 3, in the vertical mill 11, the hardfacing layer 31 is formed with a predetermined thickness on the upper surface of the crushing table 14, and at the predetermined thickness on the outer peripheral surface of the crushing roll 16. A hardfacing layer 32 is formed.

この竪型ミル１の粉砕ロール１６に形成された硬化肉盛層３２は、所定の耐久年数を確保できるだけの硬度及び靭性が必要であり、クロム（Ｃｒ）、炭素（Ｃ）、シリコン（Ｓｉ）などの粉末からなる硬化肉盛溶接材料を用い、サブマージアーク溶接やノンガスアーク溶接などの方法を用いて硬化肉盛溶接を行うことで形成される。しかし、この竪型ミル１１を長期間にわたって使用すると、粉砕ロール１６の硬化肉盛層３２が磨耗するため、この摩耗した部分に再度硬化肉盛溶接を行って補修する必要がある。   The hardfacing layer 32 formed on the crushing roll 16 of the vertical mill 1 needs to have hardness and toughness that can secure a predetermined durability, and is made of chromium (Cr), carbon (C), silicon (Si). It is formed by carrying out hardening build-up welding using a method such as submerged arc welding or non-gas arc welding using a hardening build-up welding material made of powder. However, when the vertical mill 11 is used for a long period of time, the hardfacing layer 32 of the grinding roll 16 is worn out, and it is necessary to repair the worn portion by performing hardfacing welding again.

本実施例の粉砕ロールの補修方法では、図１に示すように、粉砕ロール１６の外周面に設けられた硬化肉盛層３２が摩耗して摩耗部３３が形成されたら、まず、粉砕ロール１６の摩耗部３３に対して、プラズマガウジングにより表面に付着している粉砕物を除去し、熱応力微視亀裂、疲労亀裂、進展したクロスチェック割れをグラインダで削って仕上げる。次に、この摩耗部３３の表面にバタリング（内面肉盛）によって中間層３４を設ける。この場合、粉砕ロール１６を予熱することなく、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０９）を被覆アーク溶接により中間層３４を形成する。そして、この中間層３４の表面に、高クロム（Ｃｒ）及び高炭素（Ｃ）を含有する鋳鉄を溶接材料とし、ノンガスアーク溶接を用いた硬化肉盛溶接を行うことで、再生硬化肉盛層３５を形成する。   In the grinding roll repair method of the present embodiment, as shown in FIG. 1, when the hardfacing layer 32 provided on the outer peripheral surface of the grinding roll 16 is abraded to form the wear part 33, first, the grinding roll 16. For the wear part 33, the crushed material adhering to the surface is removed by plasma gouging, and the thermal stress microcracks, fatigue cracks, and advanced cross check cracks are shaved with a grinder and finished. Next, the intermediate layer 34 is provided on the surface of the worn portion 33 by buttering (inner surface overlay). In this case, the intermediate layer 34 is formed by covering arc welding of stainless steel (SUS309) without preheating the grinding roll 16. Then, on the surface of this intermediate layer 34, cast iron containing high chromium (Cr) and high carbon (C) is used as a welding material, and hardened overlay welding using non-gas arc welding is performed, so that a regenerated hardened surfacing layer. 35 is formed.

このように実施例１の粉砕ロール及び粉砕ロールの補修方法にあっては、粉砕ロール１６の摩耗部３３の表面に、ステンレス鋼を溶接材料として被覆アーク溶接を用いたバタリングを行うことで中間層３４を形成し、この中間層３４の表面に、高クロム（Ｃｒ）及び高炭素（Ｃ）を含有する鋳鉄を溶接材料としてノンガスアーク溶接を用いた硬化肉盛溶接を行うことで再生硬化肉盛層３５を形成するようにしている。   As described above, in the grinding roll and the repairing method of the grinding roll of Example 1, the intermediate layer is subjected to buttering on the surface of the wear portion 33 of the grinding roll 16 by using covered arc welding with stainless steel as a welding material. 34 is formed, and on the surface of the intermediate layer 34, regenerative hardfacing is performed by performing hardfacing welding using non-gas arc welding using cast iron containing high chromium (Cr) and high carbon (C) as a welding material. Layer 35 is formed.

従って、粉砕ロール１６における硬化肉盛層１６の摩耗部３３が中間層３４に被覆され、この中間層３４の表面に再生硬化肉盛層３５が設けられることとなり、この中間層３４により残留応力を緩和して再生硬化肉盛層３５の剥離が防止され、硬度を高めて耐摩耗性を向上することができると共に、予熱を不要として補修時間を短縮することができ、生産効率の向上及び製造コストの低減を図ることができる。   Accordingly, the wear portion 33 of the hardfacing layer 16 in the pulverizing roll 16 is covered with the intermediate layer 34, and the regenerated hardfacing layer 35 is provided on the surface of the intermediate layer 34. Relaxation can prevent peeling of the regenerated hardfacing layer 35, increase hardness and improve wear resistance, eliminate preheating and reduce repair time, improve production efficiency and manufacture cost Can be reduced.

図４は、本発明の実施例２に係る粉砕ロールの断面図である。なお、前述した実施例で説明したものと同様の機能を有する部材には同一の符号を付して重複する説明は省略する。   FIG. 4 is a cross-sectional view of a grinding roll according to Example 2 of the present invention. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member which has the same function as what was demonstrated in the Example mentioned above, and the overlapping description is abbreviate | omitted.

本実施例の粉砕ロールの補修方法では、図３に示すように、粉砕ロール１６の外周面に設けられた硬化肉盛層３２が摩耗して摩耗部３３が形成されたら、まず、粉砕ロール１６の摩耗部３３に対して、プラズマガウジングにより表面に付着している粉砕物を除去し、熱応力微視亀裂、疲労亀裂、進展したクロスチェック割れをグラインダで削って仕上げる。次に、この摩耗部３３の表面にバタリングによって複数（本実施例では、３層）の中間層３４ａ，３４ｂ，３４ｃを設ける。この場合、粉砕ロール１６を予熱することなく、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０９）を被覆アーク溶接により３つの中間層３４ａ，３４ｂ，３４ｃを形成する。そして、この中間層３４ｃの表面に、高クロム（Ｃｒ）及び高炭素（Ｃ）を含有する鋳鉄を溶接材料とし、ノンガスアーク溶接を用いた硬化肉盛溶接を行うことで、再生硬化肉盛層３５を形成する。   In the grinding roll repair method of the present embodiment, as shown in FIG. 3, when the hardfacing layer 32 provided on the outer peripheral surface of the grinding roll 16 is abraded to form the wear part 33, first, the grinding roll 16. For the wear part 33, the crushed material adhering to the surface is removed by plasma gouging, and the thermal stress microcracks, fatigue cracks, and advanced cross check cracks are shaved with a grinder and finished. Next, a plurality (three layers in this embodiment) of intermediate layers 34a, 34b, 34c are provided on the surface of the wear portion 33 by buttering. In this case, three intermediate layers 34a, 34b, and 34c are formed by covering arc welding of stainless steel (SUS309) without preheating the grinding roll 16. Then, on the surface of the intermediate layer 34c, a cast iron containing high chromium (Cr) and high carbon (C) is used as a welding material, and a hardened overlay using non-gas arc welding is performed, thereby a regenerative hardened layer. 35 is formed.

このように実施例２の粉砕ロール及び粉砕ロールの補修方法にあっては、粉砕ロール１６の摩耗部３３の表面に、ステンレス鋼を溶接材料として被覆アーク溶接を用いたバタリングを行うことで、複数の中間層３４ａ，３４ｂ，３４ｃを形成し、この中間層３４ｃの表面に、高クロム（Ｃｒ）及び高炭素（Ｃ）を含有する鋳鉄を溶接材料としてノンガスアーク溶接を用いた硬化肉盛溶接を行うことで再生硬化肉盛層３５を形成するようにしている。   Thus, in the crushing roll and the repairing method of the crushing roll of Example 2, the surface of the wear part 33 of the crushing roll 16 is subjected to buttering using coated arc welding with stainless steel as a welding material. The intermediate layers 34a, 34b, 34c are formed, and on the surface of the intermediate layer 34c, hardfacing welding using non-gas arc welding is performed using cast iron containing high chromium (Cr) and high carbon (C) as a welding material. By doing so, the regenerated and hardened layer 35 is formed.

従って、粉砕ロール１６における硬化肉盛層１６の摩耗部３３が中間層３４ａに被覆され、外側の中間層３４ｃの表面に再生硬化肉盛層３５が設けられることとなり、この各中間層３４ａ，３４ｂ，３４ｃにより残留応力を緩和して再生硬化肉盛層３５の剥離が防止され、硬度を高めて耐摩耗性を向上することができると共に、予熱を不要として補修時間を短縮することができ、生産効率の向上及び製造コストの低減を図ることができる。また、複数の中間層３４ａ，３４ｂ，３４ｃを設けており、再生硬化肉盛層３５の定着性を良くして隔離強度を向上することができる。   Accordingly, the worn portion 33 of the hardfacing layer 16 in the pulverizing roll 16 is covered with the intermediate layer 34a, and the regenerated hardfacing layer 35 is provided on the surface of the outer intermediate layer 34c, and each of the intermediate layers 34a and 34b is provided. , 34c can relieve the residual stress and prevent the reclaimed hardfacing layer 35 from being peeled off, increase the hardness and improve the wear resistance, reduce the repair time by eliminating the need for preheating, The efficiency can be improved and the manufacturing cost can be reduced. In addition, a plurality of intermediate layers 34a, 34b, and 34c are provided, so that the fixing property of the regenerated cured build-up layer 35 can be improved and the isolation strength can be improved.

なお、本実施例では、粉砕ロール１６の摩耗部３３の表面に３つの中間層３４ａ，３４ｂ，３４ｃを形成し、その表面に再生硬化肉盛層３５を形成したが、中間層の層数は３つの限らず、２つであっても４つ以上であってもよい。また、摩耗部３３の表面に中間層と再生硬化肉盛層を交互に複数設けてもよく、この場合、硬度を著しく向上させて耐摩耗性を向上することができる。   In this example, three intermediate layers 34a, 34b, 34c were formed on the surface of the wear part 33 of the pulverizing roll 16, and the regenerated cured build-up layer 35 was formed on the surface, but the number of intermediate layers was as follows. The number is not limited to three, and may be two or four or more. Further, a plurality of intermediate layers and regenerated hardfacing layers may be provided alternately on the surface of the wear part 33. In this case, the hardness can be remarkably improved and the wear resistance can be improved.

図５は、本発明の実施例３に係る粉砕ロールの断面図、図６は、バタリングによる初層溶接時おける入熱量に対する割れピッチを表すグラフである。なお、前述した実施例で説明したものと同様の機能を有する部材には同一の符号を付して重複する説明は省略する。   FIG. 5 is a cross-sectional view of a pulverizing roll according to Example 3 of the present invention, and FIG. 6 is a graph showing a crack pitch with respect to a heat input amount during first layer welding by buttering. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member which has the same function as what was demonstrated in the Example mentioned above, and the overlapping description is abbreviate | omitted.

本実施例の粉砕ロールの補修方法では、図５に示すように、粉砕ロール１６の外周面に設けられた硬化肉盛層３２が摩耗して摩耗部３３が形成されたら、まず、粉砕ロール１６の摩耗部３３に対して、プラズマガウジングにより表面に付着している粉砕物を除去し、熱応力微視亀裂、疲労亀裂、進展したクロスチェック割れをグラインダで削って仕上げる。次に、この摩耗部３３の表面にバタリングによって中間層３４を設ける。この場合、粉砕ロール１６を予熱することなく、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０９）を被覆アーク溶接により中間層３４を形成する。   In the grinding roll repair method of this embodiment, as shown in FIG. 5, when the hardfacing layer 32 provided on the outer peripheral surface of the grinding roll 16 is abraded to form the wear part 33, first, the grinding roll 16. For the wear part 33, the crushed material adhering to the surface is removed by plasma gouging, and the thermal stress microcracks, fatigue cracks, and advanced cross check cracks are shaved with a grinder and finished. Next, the intermediate layer 34 is provided on the surface of the wear part 33 by buttering. In this case, the intermediate layer 34 is formed by covering arc welding of stainless steel (SUS309) without preheating the grinding roll 16.

そして、この中間層３４の表面に、高クロム（Ｃｒ）及び高炭素（Ｃ）を含有する鋳鉄を溶接材料とし、ノンガスアーク溶接を用いた硬化肉盛溶接を行うことで、再生硬化肉盛層３５を形成する。この場合、再生効果肉盛層３５は、複数の層から構成されるが、その初層部３５ａは低入熱溶接により形成されている。具体的には、図６に示すように、初層部３５ａへの入熱量Ｑを５〜１５ＫＪ／ｃｍの範囲で低入熱溶接することが望ましく、１０ＫＪ／ｃｍが最適である。即ち、初層部３５ａへの入熱量Ｑを５〜１５ＫＪ／ｃｍの範囲とすることで、クロスチェック割れピッチを５〜１５ｍｍにして残留応力のバランスを適正化することができる。初層部３５ａへの入熱量Ｑが５ＫＪ／ｃｍより低いと、ビードが不安定になると共に、クロスチェック割れピッチが４ｍｍより小さくなり、硬度が低下してしまう。一方、初層部３５ａへの入熱量Ｑが１５ＫＪ／ｃｍより高いと、残留応力が大きくなって寿命が低下してしまう。   Then, on the surface of this intermediate layer 34, cast iron containing high chromium (Cr) and high carbon (C) is used as a welding material, and hardened overlay welding using non-gas arc welding is performed, so that a regenerated hardened surfacing layer. 35 is formed. In this case, the regeneration effect build-up layer 35 is composed of a plurality of layers, but the initial layer portion 35a is formed by low heat input welding. Specifically, as shown in FIG. 6, it is desirable to perform low heat input welding with the heat input Q to the first layer portion 35a in the range of 5 to 15 KJ / cm, and 10 KJ / cm is optimal. That is, by setting the heat input amount Q to the first layer portion 35a in the range of 5 to 15 KJ / cm, the balance of residual stress can be optimized by setting the cross check crack pitch to 5 to 15 mm. When the heat input amount Q to the first layer portion 35a is lower than 5 KJ / cm, the bead becomes unstable and the cross check crack pitch becomes smaller than 4 mm, and the hardness decreases. On the other hand, if the heat input amount Q to the first layer portion 35a is higher than 15 KJ / cm, the residual stress increases and the life is shortened.

このように実施例３の粉砕ロール及び粉砕ロールの補修方法にあっては、粉砕ロール１６の摩耗部３３の表面に、ステンレス鋼を溶接材料として被覆アーク溶接を用いたバタリングを行うことで中間層３４を形成し、この中間層３４の表面に、高クロム（Ｃｒ）及び高炭素（Ｃ）を含有する鋳鉄を溶接材料としてノンガスアーク溶接を用いた硬化肉盛溶接を行うことで再生硬化肉盛層３５を形成し、この再生効果肉盛層３５の初層部３５ａを低入熱溶接により形成するようにしている。   As described above, in the grinding roll and the repairing method of the grinding roll of Example 3, the intermediate layer is formed by performing buttering using the coated arc welding with stainless steel as the welding material on the surface of the wear part 33 of the grinding roll 16. 34 is formed, and on the surface of the intermediate layer 34, regenerative hardfacing is performed by performing hardfacing welding using non-gas arc welding using cast iron containing high chromium (Cr) and high carbon (C) as a welding material. The layer 35 is formed, and the first layer portion 35a of the regeneration effect build-up layer 35 is formed by low heat input welding.

従って、粉砕ロール１６における硬化肉盛層１６の摩耗部３３が中間層３４に被覆され、この中間層３４の表面に再生硬化肉盛層３５が設けられることとなり、この各中間層３４により残留応力を緩和して再生硬化肉盛層３５の剥離が防止され、硬度を高めて耐摩耗性を向上することができると共に、予熱を不要として補修時間を短縮することができ、生産効率の向上及び製造コストの低減を図ることができる。また、再生効果肉盛層３５の初層部３５ａを低入熱溶接（５〜１５ＫＪ／ｃｍ）により設けており、クロスチェック割れのピッチを適正化することで、中間層３４と再生硬化肉盛層３５との密着性が増し、残留応力を緩和して硬化肉盛層の剥離強度を向上することができる。   Accordingly, the wear portion 33 of the hardfacing layer 16 in the pulverizing roll 16 is covered with the intermediate layer 34, and the regenerated hardfacing layer 35 is provided on the surface of the intermediate layer 34. The regenerated hardfacing layer 35 is prevented from being peeled off, the hardness can be increased and the wear resistance can be improved, the preheating is unnecessary and the repair time can be shortened. Cost can be reduced. In addition, the first layer portion 35a of the regenerative effect build-up layer 35 is provided by low heat input welding (5 to 15 KJ / cm), and by optimizing the pitch of the cross check crack, the intermediate layer 34 and the regenerative hard coat are formed. Adhesiveness with the layer 35 can be increased, residual stress can be relaxed, and the peel strength of the hardfacing layer can be improved.

なお、本実施例では、粉砕ロール１６の摩耗部３３の表面に中間層３４を形成し、その表面に再生硬化肉盛層３５を形成し、その初層部３５ａを低入熱溶接により形成したが、中間層３４を設けずに、摩耗部３３の表面に再生硬化肉盛層３５を形成し、その初層部３５ａを低入熱溶接により形成してもよい。   In the present embodiment, the intermediate layer 34 is formed on the surface of the wear part 33 of the grinding roll 16, the regenerated hardfacing layer 35 is formed on the surface, and the initial layer part 35a is formed by low heat input welding. However, without providing the intermediate layer 34, the regenerated hardfacing layer 35 may be formed on the surface of the wear portion 33, and the initial layer portion 35a may be formed by low heat input welding.

図７は、本発明の実施例４に係る粉砕ロールの断面図、図８は、再生効果肉盛比率に対する応力を表すグラフである。なお、前述した実施例で説明したものと同様の機能を有する部材には同一の符号を付して重複する説明は省略する。   FIG. 7 is a cross-sectional view of the pulverizing roll according to Example 4 of the present invention, and FIG. 8 is a graph showing the stress with respect to the regeneration effect buildup ratio. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member which has the same function as what was demonstrated in the Example mentioned above, and the overlapping description is abbreviate | omitted.

本実施例の粉砕ロールの補修方法では、図７に示すように、粉砕ロール１６の外周面に設けられた硬化肉盛層３２が摩耗して摩耗部３３が形成されたら、まず、粉砕ロール１６の摩耗部３３に対して、プラズマガウジングにより表面に付着している粉砕物を除去し、熱応力微視亀裂、疲労亀裂、進展したクロスチェック割れをグラインダで削って仕上げる。次に、この摩耗部３３の表面にバタリングによって中間層３４を設ける。この場合、粉砕ロール１６を予熱することなく、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０９）を被覆アーク溶接により中間層３４を形成する。そして、この中間層３４の表面に、高クロム（Ｃｒ）及び高炭素（Ｃ）を含有する鋳鉄を溶接材料とし、ノンガスアーク溶接を用いた硬化肉盛溶接を行うことで、再生硬化肉盛層３５を形成する。   In the grinding roll repair method of the present embodiment, as shown in FIG. 7, when the hardfacing layer 32 provided on the outer peripheral surface of the grinding roll 16 is abraded to form the wear part 33, first, the grinding roll 16. For the wear part 33, the crushed material adhering to the surface is removed by plasma gouging, and the thermal stress microcracks, fatigue cracks, and advanced cross check cracks are shaved with a grinder and finished. Next, the intermediate layer 34 is provided on the surface of the wear part 33 by buttering. In this case, the intermediate layer 34 is formed by covering arc welding of stainless steel (SUS309) without preheating the grinding roll 16. Then, on the surface of this intermediate layer 34, cast iron containing high chromium (Cr) and high carbon (C) is used as a welding material, and hardened overlay welding using non-gas arc welding is performed, so that a regenerated hardened surfacing layer. 35 is formed.

この場合、再生硬化肉盛層３５の厚さＴ2を硬化肉盛層３２の厚さＴ1の５０％以上とすることが望ましい。即ち、粉砕ロール１６を補修した後に使用すると、竪型ミル１１では、粉砕テーブル上の原炭に対して粉砕ロール１６が回転しながら押圧することで、この原炭を粉砕しており、粉砕ロール１６の再生硬化肉盛層３５の表面には、粉砕テーブルから衝撃力が作用する。このとき、再生硬化肉盛層３５の厚さＴ2に応じて中間層３４に作用する応力が変化する。図８に示すように、再生硬化肉盛層比率（Ｔ2／Ｔ1）が大きくなると、中間層３４に作用する応力σが減少し、再生硬化肉盛層比率が５０％以上で中間層３４に作用する応力σがσ1以下となる。この応力σ1は、補修後の粉砕ローラ１６の寿命が２年以上となる値であることから、再生硬化肉盛層比率を５０％以上とすることが望ましい。 In this case, it is desirable that the thickness T 2 of the regenerated cured built-up layer 35 is 50% or more of the thickness T 1 of the cured built-up layer 32. That is, when used after repairing the pulverizing roll 16, the vertical mill 11 pulverizes the raw coal by rotating the pulverizing roll 16 against the raw coal on the pulverizing table. An impact force acts on the surface of the regenerated hardfacing layer 35 from the grinding table. At this time, the stress acting on the intermediate layer 34 changes according to the thickness T 2 of the regenerated cured build-up layer 35. As shown in FIG. 8, when the regenerated / hardened layer ratio (T 2 / T 1 ) increases, the stress σ acting on the intermediate layer 34 decreases, and the regenerated / hardened layer ratio is 50% or more and the intermediate layer 34 is increased. The stress σ acting on σ is σ 1 or less. Since this stress σ 1 is a value at which the service life of the grinding roller 16 after repair is 2 years or longer, it is desirable that the ratio of the regenerated and hardened layer is 50% or more.

つまり、粉砕ロール１６の硬化肉盛層３２が摩耗し、再生硬化肉盛層比率を５０％以上確保できる摩耗量となってから補修作業を実施するとよい。硬化肉盛層３２の摩耗が少なく、再生硬化肉盛層比率を５０％以上確保できない状態で補修作業を実施すると、寿命が短縮化されてしまう。   That is, the repair work should be carried out after the hardened layer 32 of the pulverizing roll 16 is worn and the amount of wear is such that the ratio of the regenerated hardened layer can be secured by 50% or more. If the repair work is performed in a state where the wear of the hardened layer 32 is small and the ratio of the regenerated hardened layer cannot be ensured by 50% or more, the service life is shortened.

このように実施例４の粉砕ロール及び粉砕ロールの補修方法にあっては、粉砕ロール１６の摩耗部３３の表面に、ステンレス鋼を溶接材料として被覆アーク溶接を用いたバタリングを行うことで中間層３４を形成し、この中間層３４の表面に、高クロム（Ｃｒ）及び高炭素（Ｃ）を含有する鋳鉄を溶接材料としてノンガスアーク溶接を用いた硬化肉盛溶接を行うことで再生硬化肉盛層３５を形成し、この再生効果肉盛層３５の再生硬化肉盛層比率を５０％以上としている。   As described above, in the grinding roll and the repairing method of the grinding roll of Example 4, the intermediate layer is formed by performing buttering using the coated arc welding with stainless steel as the welding material on the surface of the wear part 33 of the grinding roll 16. 34 is formed, and on the surface of the intermediate layer 34, regenerative hardfacing is performed by performing hardfacing welding using non-gas arc welding using cast iron containing high chromium (Cr) and high carbon (C) as a welding material. The layer 35 is formed, and the ratio of the regeneration-hardened overlay layer of the regeneration effect build-up layer 35 is 50% or more.

従って、粉砕ロール１６における硬化肉盛層１６の摩耗部３３が中間層３４に被覆され、この中間層３４の表面に再生硬化肉盛層３５が設けられることとなり、この各中間層３４により残留応力を緩和して再生硬化肉盛層３５の剥離が防止され、硬度を高めて耐摩耗性を向上することができると共に、予熱を不要として補修時間を短縮することができ、生産効率の向上及び製造コストの低減を図ることができる。また、再生硬化肉盛層比率を５０％以上としたことで、中間層３４に作用する応力を低減することで、粉砕ロール１６の長寿命化を可能とすることができる。   Accordingly, the wear portion 33 of the hardfacing layer 16 in the pulverizing roll 16 is covered with the intermediate layer 34, and the regenerated hardfacing layer 35 is provided on the surface of the intermediate layer 34. The regenerated hardfacing layer 35 is prevented from being peeled off, the hardness can be increased and the wear resistance can be improved, the preheating is unnecessary and the repair time can be shortened. Cost can be reduced. Moreover, the lifetime of the grinding | pulverization roll 16 can be extended by reducing the stress which acts on the intermediate | middle layer 34 because the ratio of the reproduction | regeneration hardening build-up layer is 50% or more.

本発明に係る粉砕ロール及び粉砕ロールの補修方法は、摩耗した粉砕ロールの表面にバタリングにより中間層を形成し、この中間層の表面に再生硬化肉盛層を形成して補修するものであり、いずれの形式の粉砕ロールやその補修方法に適用することができる。   The grinding roll and the repairing method of the grinding roll according to the present invention are to repair by forming an intermediate layer by buttering on the surface of the worn grinding roll, and forming a regenerated hardfacing layer on the surface of the intermediate layer, It can be applied to any type of crushing roll and its repair method.

本発明の実施例１に係る粉砕ロールの断面図である。It is sectional drawing of the grinding | pulverization roll which concerns on Example 1 of this invention. 竪型ミルを表す概略構成図である。It is a schematic block diagram showing a vertical mill. 竪型ミルにおける粉砕テーブル及び粉砕ロールの要部断面図である。It is principal part sectional drawing of the crushing table and crushing roll in a vertical mill. 本発明の実施例２に係る粉砕ロールの断面図である。It is sectional drawing of the grinding | pulverization roll which concerns on Example 2 of this invention. 本発明の実施例３に係る粉砕ロールの断面図である。It is sectional drawing of the grinding | pulverization roll which concerns on Example 3 of this invention. バタリングによる初層溶接時おける入熱量に対する割れピッチを表すグラフである。It is a graph showing the crack pitch with respect to the heat input in the first layer welding by buttering. 本発明の実施例４に係る粉砕ロールの断面図である。It is sectional drawing of the grinding | pulverization roll which concerns on Example 4 of this invention. 再生効果肉盛比率に対する応力を表すグラフである。It is a graph showing the stress with respect to the reproduction effect build-up ratio.

符号の説明Explanation of symbols

１１ 竪型ミル
１４ 粉砕テーブル
１６ 粉砕ロール
３２ 硬化肉盛層
３３ 摩耗部
３４，３４ａ，３４ｂ，３４ｃ 中間層
３５ 再生硬化肉盛層
３５ａ 初層部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 Vertical mill 14 Crushing table 16 Crushing roll 32 Hardened buildup layer 33 Wear part 34, 34a, 34b, 34c Intermediate | middle layer 35 Regenerative hardened buildup layer 35a Initial layer part

Claims (10)

外周面に硬化肉盛層が設けられた粉砕ロールにおいて、前記硬化肉盛層の摩耗部にバタリングによる中間層が設けられると共に、該中間層の外側に再生硬化肉盛層が設けられたことを特徴とする粉砕ロール。   In the pulverizing roll provided with a hardened layer on the outer peripheral surface, an intermediate layer by buttering is provided on the worn part of the hardened layer, and a regenerated hardened layer is provided outside the intermediate layer. Characteristic grinding roll. 請求項１に記載の粉砕ロールにおいて、前記中間層が複数設けられたことを特徴とする粉砕ロール。   The pulverizing roll according to claim 1, wherein a plurality of the intermediate layers are provided. 請求項１または２に記載の粉砕ロールにおいて、前記中間層と前記再生硬化肉盛層が交互に複数設けられたことを特徴とする粉砕ロール。   The grinding roll according to claim 1 or 2, wherein a plurality of the intermediate layers and the regenerated cured build-up layers are alternately provided. 請求項１から３のいずれか一つに記載の粉砕ロールにおいて、前記再生効果肉盛層の初層部が低入熱溶接により設けられたことを特徴とする粉砕ロール。   The pulverization roll according to any one of claims 1 to 3, wherein an initial layer portion of the regeneration effect build-up layer is provided by low heat input welding. 請求項１から４のいずれか一つに記載の粉砕ロールにおいて、前記再生効果肉盛層が該再生硬化肉盛層を含む前記硬化肉盛層の５０％以上を有することを特徴とする粉砕ロール。   The pulverizing roll according to any one of claims 1 to 4, wherein the regenerative effect buildup layer has 50% or more of the hardened buildup layer including the regenerated hard buildup layer. . 外周面に硬化肉盛層が設けられた粉砕ロールにおいて、前記硬化肉盛層の摩耗部にバタリングにより中間層を設け、該中間層の外側に硬化肉盛溶接により再生硬化肉盛層を設けたことを特徴とする粉砕ロールの補修方法。   In the pulverizing roll provided with a hardfacing layer on the outer peripheral surface, an intermediate layer was provided by a buttering on the worn portion of the hardened layer, and a regenerated hardened layer was provided on the outer side of the intermediate layer by hardening welding. A method of repairing a pulverizing roll characterized by the above. 請求項６に記載の粉砕ロールの補修方法において、前記バタリングを複数回行うことで、前記中間層を複数設けたことを特徴とする粉砕ロールの補修方法。   The method for repairing a grinding roll according to claim 6, wherein the intermediate layer is provided in a plurality by performing the buttering a plurality of times. 請求項６または７に記載の粉砕ロールの補修方法において、前記再生効果肉盛層の初層部を低入熱溶接により設けたことを特徴とする粉砕ロールの補修方法。   8. The method for repairing a grinding roll according to claim 6 or 7, wherein an initial layer portion of the regenerative effect build-up layer is provided by low heat input welding. 請求項８に記載の粉砕ロールの補修方法において、前記初層部を５〜１５ＫＪ／ｃｍの低入熱溶接により設けたことを特徴とする粉砕ロールの補修方法。   The method for repairing a grinding roll according to claim 8, wherein the initial layer portion is provided by low heat input welding of 5 to 15 KJ / cm. 請求項６から９のいずれか一つに記載の粉砕ロールの補修方法において、前記再生硬化肉盛層を、該再生効果肉盛層を含む前記硬化肉盛層の５０％以上設けたことを特徴とする粉砕ロールの補修方法。   In the repair method of the grinding | pulverization roll as described in any one of Claim 6 to 9, 50% or more of the said hardening hardening layer including the said reproduction effect building-up layer was provided. Repair method for grinding rolls.
JP2006037080A 2006-02-14 2006-02-14 Crushing roll, and repair method of the crushing roll Withdrawn JP2007216101A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006037080A JP2007216101A (en) 2006-02-14 2006-02-14 Crushing roll, and repair method of the crushing roll

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006037080A JP2007216101A (en) 2006-02-14 2006-02-14 Crushing roll, and repair method of the crushing roll

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2007216101A true JP2007216101A (en) 2007-08-30

Family

ID=38493918

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2006037080A Withdrawn JP2007216101A (en) 2006-02-14 2006-02-14 Crushing roll, and repair method of the crushing roll

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2007216101A (en)

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010540238A (en) * 2007-10-05 2010-12-24 インターナショナル イノベティブ テクノロジーズ リミテッド Roller mill and raw material pulverization method using the same.
CN102302964A (en) * 2011-07-21 2012-01-04 吉林大学 Cement grinding roller with bionic coupling wear-resistant surface layer and preparation method thereof
CN102744497A (en) * 2012-07-19 2012-10-24 盐城市成功机械制造有限公司 Repair method for press roll of roll press
CN103056486A (en) * 2013-01-06 2013-04-24 昆山众备机械设备有限公司 Numerical control surfacing process applied to TBM (tunnel boring machine) cutters
KR101273889B1 (en) * 2013-04-18 2013-06-17 디와이웰텍 주식회사 A recycled roller for pulverizer
CN103182618A (en) * 2011-12-28 2013-07-03 湖北三环车桥有限公司 Overlaying manufacture repair technology for roll forging die
JP2013180312A (en) * 2012-03-01 2013-09-12 Kurimoto Ltd Removing method for existing padding material and crushing member
CN105436665A (en) * 2015-12-16 2016-03-30 秦皇岛鸿翔焊业有限公司 Surfacing reconstructed layer of large hot-rolled supporting roll Cr4 and method for repairing roll
WO2016101952A1 (en) * 2014-12-22 2016-06-30 Flsmidth A/S Wear-resistant roller
CN106312248A (en) * 2016-09-18 2017-01-11 安徽克里斯特新材料有限公司 Compression roller surface open arc overlaying method based on graphene composite powder solder
CN106346111A (en) * 2016-09-18 2017-01-25 安徽克里斯特新材料有限公司 Press roller surface gas shielded surfacing process based on modified Fe-based graphene composite solder
CN107405627A (en) * 2015-04-17 2017-11-28 三菱日立电力***株式会社 Pulverization roller and reducing mechanism
CN111843130A (en) * 2020-06-23 2020-10-30 苏州优霹耐磨复合材料有限公司 Surfacing process of high-carbon high-alloy roller

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010540238A (en) * 2007-10-05 2010-12-24 インターナショナル イノベティブ テクノロジーズ リミテッド Roller mill and raw material pulverization method using the same.
CN102302964A (en) * 2011-07-21 2012-01-04 吉林大学 Cement grinding roller with bionic coupling wear-resistant surface layer and preparation method thereof
CN103182618A (en) * 2011-12-28 2013-07-03 湖北三环车桥有限公司 Overlaying manufacture repair technology for roll forging die
JP2013180312A (en) * 2012-03-01 2013-09-12 Kurimoto Ltd Removing method for existing padding material and crushing member
CN102744497A (en) * 2012-07-19 2012-10-24 盐城市成功机械制造有限公司 Repair method for press roll of roll press
CN103056486A (en) * 2013-01-06 2013-04-24 昆山众备机械设备有限公司 Numerical control surfacing process applied to TBM (tunnel boring machine) cutters
KR101273889B1 (en) * 2013-04-18 2013-06-17 디와이웰텍 주식회사 A recycled roller for pulverizer
WO2016101952A1 (en) * 2014-12-22 2016-06-30 Flsmidth A/S Wear-resistant roller
CN107107065A (en) * 2014-12-22 2017-08-29 Fl史密斯公司 Wear resistant roll
CN107405627A (en) * 2015-04-17 2017-11-28 三菱日立电力***株式会社 Pulverization roller and reducing mechanism
CN107405627B (en) * 2015-04-17 2019-11-05 三菱日立电力***株式会社 Pulverization roller and grinding device
CN105436665A (en) * 2015-12-16 2016-03-30 秦皇岛鸿翔焊业有限公司 Surfacing reconstructed layer of large hot-rolled supporting roll Cr4 and method for repairing roll
CN106312248A (en) * 2016-09-18 2017-01-11 安徽克里斯特新材料有限公司 Compression roller surface open arc overlaying method based on graphene composite powder solder
CN106346111A (en) * 2016-09-18 2017-01-25 安徽克里斯特新材料有限公司 Press roller surface gas shielded surfacing process based on modified Fe-based graphene composite solder
CN111843130A (en) * 2020-06-23 2020-10-30 苏州优霹耐磨复合材料有限公司 Surfacing process of high-carbon high-alloy roller
CN111843130B (en) * 2020-06-23 2022-04-19 苏州优霹耐磨复合材料有限公司 Surfacing process of high-carbon high-alloy roller

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2007216101A (en) Crushing roll, and repair method of the crushing roll
US8240589B2 (en) Method for crushing hot cement clinker
JP5926259B2 (en) New patch structure and manufacturing method for cement industry tube mill
CN104668058B (en) A kind of New type ball mill lining plate and its liner plate installation method
CN100482350C (en) Composite-material abrasive roller of tungsten carbide grain reinforced metal base and its production
DK2825316T3 (en) Press roller
CN103567019B (en) A kind of gradual change compaction type HP type coal pulverizer
CN106040347B (en) Compression roller covers and its manufacture method
JP2016190234A (en) Alternative cone crusher wear liner
CN108479954A (en) A kind of wearing composite material blower mill beater plate
CN205868388U (en) Extrusion roller shell
KR100863332B1 (en) Turning type reclaimed aggregate grinder
JP2010095778A (en) Structure for conveyance
CN111263663B (en) Crushing roller of a roller crusher and method for manufacturing a crushing roller
JP4379263B2 (en) Woody fuel production method
JP7311440B2 (en) Roller mill device and modification method of roller mill device
JP5258126B1 (en) Hammer head, method of manufacturing the same, and crusher having the hammer head
KR101083965B1 (en) The hand grinder polishing disk where also the distressed circumstance uses the metal particle
WO2015015507A1 (en) A grinding roller for vertical roller mill and method of manufacturing the same
CN106475661B (en) A kind of bead-welding technology of wear-resisting millstone sheet
CN109108523A (en) A kind of grate plate renovation technique
JP2006218528A (en) Material for hard facing by welding, hard facing method by welding and product and vertical mill subjected to the hard facing by welding
CN203620703U (en) Metal-based ceramic composite grinding roller of vertical grinding machine
CN209138724U (en) A kind of hammer limestone crushing equipment
KR102152721B1 (en) Crushing apparatus of pulverizer and the method of manufacturing the same

Legal Events

Date Code Title Description
A300 Withdrawal of application because of no request for examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300

Effective date: 20090512