JP2007091197A - Pneumatic tire - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、トレッドにブロックパターンを備えた空気入りタイヤに関し、詳細には、摩耗末期まで良好な排水性及びトラクション性能を維持しつつショルダーブロックにおけるヒールアンドトウ摩耗(偏摩耗)の抑制を可能にした空気入りタイヤに関する。 The present invention relates to a pneumatic tire having a block pattern on a tread, and in particular, enables to suppress heel and toe wear (uneven wear) in a shoulder block while maintaining good drainage and traction performance until the end of wear. Related to pneumatic tires.
近年、タイヤのトレッドに形成するトレッドパターンとして、ブロックパターンが多用されている。ブロックパターンは、タイヤ周方向に延びる複数本の主溝(リブ溝)と、この主溝に交差して延びる多数の副溝(ラグ溝)とによって区画される多数のブロック(陸部)を備えている。ブロックパターンは乾燥路は勿論のこと、ウェット路面や氷雪路面でも良好なトラクションを発揮する全天候性を有するため、重荷重用空気入りタイヤに適用される割合が増加しつつある。 In recent years, block patterns have been frequently used as tread patterns formed on tire treads. The block pattern includes a large number of blocks (land portions) defined by a plurality of main grooves (rib grooves) extending in the tire circumferential direction and a large number of sub-grooves (lug grooves) extending across the main grooves. ing. Since the block pattern has an all-weather property that exhibits good traction not only on dry roads but also on wet roads and icy and snowy roads, the ratio applied to heavy duty pneumatic tires is increasing.
しかし、重荷重用空気入りタイヤに使用される場合のトレッドのブロックパターンは溝が深く、しかも高荷重下で使用されるため、個々のブロックが変形し易くなっている。このため、タイヤ接地時のブロックの変形(倒れ込み)が大きくなることで、特にショルダーブロックにおいてタイヤ周方向の前後で蹴り出し側ほど多く摩耗するヒールアンドトウ摩耗が発生し易い。ヒールアンドトウ摩耗は、タイヤ転動時にブロックが路面から離脱しようとする際、ブロック蹴り出し部に路面からの制動力とブロックのクラッシング変形による剪断力との合力が作用して滑りが生じ、早期に摩耗が進展し、各ブロックが鋸刃状に摩耗する現象である。 However, the tread block pattern used in heavy duty pneumatic tires has deep grooves and is used under a high load, so that individual blocks are easily deformed. For this reason, the deformation (falling down) of the block at the time of tire contact increases, and heel-and-toe wear that wears more toward the kicking side before and after the tire circumferential direction in the shoulder block tends to occur. In heel and toe wear, when the block tries to detach from the road surface during rolling of the tire, the combined force of the braking force from the road surface and the shearing force due to the crushing deformation of the block acts on the block kicking out part, and slipping occurs. This is a phenomenon in which wear progresses early and each block wears like a saw blade.
そこで、タイヤ周方向に並ぶショルダーブロック列のブロックの間の副溝に底上げ部を形成して副溝を主溝よりも浅くすることにより、ブロックのタイヤ周方向の曲げ剛性を高め、タイヤ接地時のブロックの変形を抑制してヒールアンドトウ摩耗の発生を防止するようにした空気入りタイヤが提案されている(特許文献1)。
しかしながら、ショルダーブロックの変形を十分に抑えられる程度にタイヤ周方向の曲げ剛性を高めるには、ラグ溝の大部分にわたって底上げ部を形成する必要があり、その結果、摩耗中期以降における排水性やトラクション性能の低下が避けられなかった。 However, in order to increase the bending rigidity in the tire circumferential direction to such an extent that the deformation of the shoulder block can be sufficiently suppressed, it is necessary to form a bottom raised portion over the majority of the lug groove, and as a result, drainage performance and traction after the middle stage of wear A decline in performance was inevitable.
本発明はこのような問題を解決するためになされたもので、その目的は、空気入りタイヤにおいて摩耗末期まで排水性及びトラクション性能を良好に維持しつつショルダーブロックにおけるヒールアンドトウ摩耗の発生を抑制することである。 The present invention has been made to solve such problems, and its purpose is to suppress the occurrence of heel and toe wear in the shoulder block while maintaining good drainage and traction performance until the end of wear in a pneumatic tire. It is to be.
請求項1の発明は、タイヤ周方向に延びる複数本の主溝と、タイヤ幅方向の両側の各々の最も外側の主溝とトレッド端との間のタイヤ周方向に配列された複数のブロックからなるショルダーブロック列とをトレッドに備えた空気入りタイヤであって、前記ブロックは、前記最も外側の主溝と、トレッド端と、前記トレッド端からタイヤ幅方向中央に向かって前記最も外側の主溝に到達しない位置まで延びる外側ラグ溝と、前記最も外側の主溝における前記外側ラグ溝のトレッド中央側縁と対向しない位置と前記外側ラグ溝とを連結する第1のサイプとにより区画されることを特徴とする。
請求項2の発明は、請求項1記載の空気入りタイヤにおいて、前記第1のサイプは、前記最も外側の主溝における前記位置から前記トレッド端に向かって前記トレッド端に到達しない位置まで延びるショルダー幅方向内側サイプと、該ショルダー幅方向内側サイプと前記外側ラグ溝とを連結するショルダー周方向サイプとからなることを特徴とする。
請求項3の発明は、請求項1記載の空気入りタイヤにおいて、前記ブロックの幅は前記トレッドの幅の12乃至35%であることを特徴とする。
請求項4の発明は、請求項1記載の空気入りタイヤにおいて、前記外側ラグ溝の幅は前記ブロックのタイヤ周方向の配列ピッチの12乃至30%であることを特徴とする。
請求項5の発明は、請求項1記載の空気入りタイヤにおいて、前記外側ラグ溝の長さは前記ブロックの幅の20乃至80%であることを特徴とする。
請求項6の発明は、請求項2記載の空気入りタイヤにおいて、前記ショルダー幅方向内側サイプの長さは前記ブロックの幅の20乃至80%であることを特徴とする。
請求項7の発明は、請求項2記載の空気入りタイヤにおいて、前記ショルダー周方向サイプの長さは前記ブロックのタイヤ周方向の配列ピッチの20乃至60%であることを特徴とする。
請求項8の発明は、請求項2記載の空気入りタイヤにおいて、前記ショルダー幅方向内側サイプ及び前記ショルダー周方向サイプの幅は0.5乃至3.0mmであることを特徴とする。
請求項9の発明は、請求項1乃至8の何れかに記載の空気入りタイヤにおいて、前記外側ラグ溝は、タイヤ幅方向中央側からトレッド端側に向かって傾斜状又は階段状に深くなることを特徴とする。
請求項10の発明は、請求項9記載の空気入りタイヤにおいて、前記外側ラグ溝の最も浅い部位の深さが最も深い部位の深さの20乃至60%であることを特徴とする。
請求項11の発明は、請求項9記載の空気入りタイヤにおいて、前記外側ラグ溝内の深さが相対的に浅い部位に、タイヤ幅方向及び周方向に延び、かつ前記第1のサイプに接続された第2のサイプを有することを特徴とする。
請求項12の発明は、請求項1乃至10の何れかに記載の空気入りタイヤにおいて、前記第1のサイプは深さ方向に1つ以上の傾斜部を有することを特徴とする。
請求項13の発明は、請求項12記載の空気入りタイヤにおいて、前記第1のサイプの少なくとも1つの傾斜部に、該傾斜部を挟んで対向する壁面から対向するように突出する突起対を有することを特徴とする。
請求項14の発明は、請求項13記載の空気入りタイヤにおいて、前記突起対の一対の突出量の和が前記第1のサイプ幅に相当することを特徴とする。
請求項15の発明は、請求項13又は14に記載の空気入りタイヤにおいて、前記突起対の数は少なくとも4つであることを特徴とする。
請求項16の発明は、請求項13乃至15の何れかに記載の空気入りタイヤにおいて、前記突起の断面積の総和が、前記第1のサイプの傾斜部を挟んで対向する壁面の総面積の1.5乃至50%であることを特徴とする。
請求項17の発明は、請求項13乃至16の何れかに記載の空気入りタイヤにおいて、前記第1のサイプの傾斜面が少なくとも1つの突起対を有することを特徴とする。
請求項18の発明は、請求項13乃至17の何れかに記載の空気入りタイヤにおいて、前記突起の断面の形状が円形、十字形、又は多角形であることを特徴とする。
The invention of
According to a second aspect of the present invention, in the pneumatic tire according to the first aspect, the first sipe extends from the position in the outermost main groove to a position where the tread end does not reach the tread end. It consists of a width direction inner side sipe and a shoulder circumferential direction sipe that connects the shoulder width direction inner side sipe and the outer lug groove.
According to a third aspect of the present invention, in the pneumatic tire according to the first aspect, the width of the block is 12 to 35% of the width of the tread.
According to a fourth aspect of the present invention, in the pneumatic tire of the first aspect, the width of the outer lug groove is 12 to 30% of the arrangement pitch of the blocks in the tire circumferential direction.
According to a fifth aspect of the present invention, in the pneumatic tire according to the first aspect, the length of the outer lug groove is 20 to 80% of the width of the block.
A sixth aspect of the present invention is the pneumatic tire according to the second aspect, wherein the length of the inner sipe in the shoulder width direction is 20 to 80% of the width of the block.
A seventh aspect of the present invention is the pneumatic tire according to the second aspect, wherein the length of the shoulder circumferential sipe is 20 to 60% of the arrangement pitch of the blocks in the tire circumferential direction.
The invention according to
A ninth aspect of the present invention is the pneumatic tire according to any one of the first to eighth aspects, wherein the outer lug groove is inclined or stepped from the center in the tire width direction toward the tread end. It is characterized by.
The invention according to
According to an eleventh aspect of the present invention, in the pneumatic tire according to the ninth aspect, the depth in the outer lug groove extends in a tire width direction and a circumferential direction and is connected to the first sipe. And having a second sipe.
According to a twelfth aspect of the present invention, in the pneumatic tire according to any one of the first to tenth aspects, the first sipe has one or more inclined portions in the depth direction.
In a thirteenth aspect of the present invention, in the pneumatic tire according to the twelfth aspect, at least one inclined portion of the first sipe has a pair of protrusions that protrude so as to face each other from opposite wall surfaces across the inclined portion. It is characterized by that.
According to a fourteenth aspect of the present invention, in the pneumatic tire according to the thirteenth aspect, a sum of a pair of protrusion amounts of the protrusion pair corresponds to the first sipe width.
A fifteenth aspect of the present invention is the pneumatic tire according to the thirteenth or fourteenth aspect, wherein the number of the protrusion pairs is at least four.
According to a sixteenth aspect of the present invention, in the pneumatic tire according to any one of the thirteenth to fifteenth aspects, the sum of the cross-sectional areas of the protrusions is a total area of wall surfaces facing each other across the inclined portion of the first sipe. It is characterized by 1.5 to 50%.
The invention according to
The invention according to
(作用)
本発明によれば、ショルダーブロック列を構成する各ブロックのタイヤ周方向の端は、トレッド端側は外側ラグにより区画され、トレッド中央側は第1のサイプにより区画されるため、タイヤ周方向の端の位置がトレッド端側とトレッド中央側とで異なる。これにより、ブロックのトレッド端側とトレッド中央側とで、タイヤ接地時の踏み・蹴りのタイミングをずらすことができるので、路面に接触している部分と既に離脱した部分とが互いの動きを拘束し合い、変形を抑制する。
また、第1のサイプはタイヤ周方向に隣り合うブロック間の境界を構成しており、タイヤ接地時にサイプを挟んで隣り合うブロック間に作用する押圧力がブロックの剛性を補完し、ブロックの変形を抑制する。
さらに、外側ラグ溝に浅い部分を設けたことにより、ショルダーブロックのブロック剛性が高まるため、タイヤ周方向に隣接するブロック同士が干渉し易くなることで、耐偏摩耗性が向上する。
また、外側ラグ溝内に形成した第2のサイプを挟んで対向している部分が互いに接触することで、互いに干渉し合い、耐偏摩耗性が向上する。
さらに、第1のサイプに傾斜部を設けて3次元化することにより、その傾斜部を挟んで対向する壁面の接触圧が高まることで、ブロック剛性を補完して変形を抑制する効果がより向上する。
また、第1のサイプの少なくとも1つの傾斜部に、その傾斜部を挟んで対向する壁面から対向するように突出する突起対を設けたことにより、突起対のみが接触して押し合うものの突起対以外の部位は接触せずにサイプの隙間が保持されるため、サイプの隙間が潰れて排水路が塞がれ、排水性が低下する事態を防止できる。
(Function)
According to the present invention, the tire circumferential end of each block constituting the shoulder block row is defined by the outer lug on the tread end side and the first sipe on the tread center side. The position of the end differs between the tread end side and the tread center side. As a result, the tread end side and the tread center side of the block can shift the timing of stepping and kicking when the tires are in contact with each other, so the part that is in contact with the road surface and the part that has already left the road restrain each other's movement. To suppress deformation.
The first sipe forms a boundary between adjacent blocks in the tire circumferential direction, and the pressing force acting between the adjacent blocks across the sipe when the tire contacts the ground complements the rigidity of the block. Suppress.
Furthermore, the provision of the shallow portion in the outer lug groove increases the block rigidity of the shoulder block, so that the blocks adjacent to each other in the tire circumferential direction easily interfere with each other, thereby improving the uneven wear resistance.
Further, the portions facing each other across the second sipe formed in the outer lug groove are in contact with each other, thereby interfering with each other and improving the uneven wear resistance.
Furthermore, by providing the first sipe with an inclined portion and making it three-dimensional, the contact pressure between the wall surfaces facing each other with the inclined portion increased increases the effect of supplementing block rigidity and suppressing deformation. To do.
In addition, by providing a pair of protrusions that protrude from at least one inclined part of the first sipe so as to face each other across the inclined part, a pair of protrusions that are in contact with each other and press against each other. Since the sipe gap is maintained without contact with other parts, the sipe gap is crushed and the drainage channel is blocked, thereby preventing the drainage from being deteriorated.
本発明によれば、ショルダーブロック列を構成するブロックを略S字状とし、サイプを挟んで隣接ブロックを対向させることにより、ラグ溝の底上部を不要とし、摩耗末期まで排水性及びトラクション性能を良好に維持しつつショルダーブロックにおけるヒールアンドトウ摩耗の発生を抑制できる。 According to the present invention, the blocks constituting the shoulder block row are substantially S-shaped and the adjacent blocks are opposed to each other with the sipe interposed therebetween, thereby eliminating the need for the bottom upper portion of the lug groove and providing drainage and traction performance until the end of wear. Generation of heel and toe wear in the shoulder block can be suppressed while maintaining good.
以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
[第1の実施形態]
図1は本発明の第1の実施形態に係る空気入りタイヤのトレッドパターンの展開平面図である。
この空気入りタイヤのトレッドパターン1は、タイヤ赤道の両側において周方向に延びるそれぞれ一対の中央主溝2及び両側主溝3と、中央主溝2と両側主溝3とを連結する内側ラグ溝4と、中央主溝2からタイヤ幅方向中央側、即ち対向する中央主溝2に接近する方向へ互い違いに分岐した分岐溝5と、隣り合う分岐溝5の間を連結する連結溝6とを備えている。これらの溝により、タイヤ周方向に延びるそれぞれ一対のセンターブロック列7及びセカンドブロック列8が形成される。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[First Embodiment]
FIG. 1 is a developed plan view of a tread pattern of a pneumatic tire according to a first embodiment of the present invention.
The
また、このトレッドパターン1は、トレッド端から両側主溝3の方向、即ちタイヤ幅方向中央に向かって両側主溝3に到達しない位置まで延びる外側ラグ溝9と、両側主溝3のトレッド端側の縁の外側ラグ溝9に対向しない部位からトレッド端に向かって、外側ラグ溝9のタイヤ幅方向内側(中央側)端に対応するタイヤ半径方向位置を越え、トレッド端に到達しない位置まで延びるショルダー幅方向内側サイプ10と、ショルダー幅方向内側サイプ10のトレッド端側と外側ラグ溝9のタイヤ周方向側の縁とを連結するショルダー周方向サイプ11とを備えている。ここで、ショルダー幅方向内側サイプ10と、ショルダー周方向サイプ11とが、本発明における第1のサイプに対応する。これらの溝及びサイプをタイヤ周方向に所定のピッチで配列することにより、タイヤ周方向に延びる一対のショルダーブロック列12が形成される。なお、ショルダーブロック列12はタイヤ赤道の両側に形成されるが、便宜上、この図では、左側のみに符号を付した(後述する各実施形態についても同じ)。
Further, the
ショルダーブロック列12を構成するショルダーブロック13のタイヤ幅方向の外側端はトレッド端に一致し、ショルダーブロック13のタイヤ幅方向の内側端は両側主溝3の外側端に一致する。また、ショルダーブロック13のタイヤ周方向の端については、トレッド端側とトレッド中央側とで周方向の位置(位相)が異なる。即ちトレッド端側は外側ラグ溝9のタイヤ周方向の縁により位置が規定され、トレッド中央側はショルダー幅方向内側サイプ10により位置が規定される。さらに、ショルダー周方向サイプ11は、タイヤ周方向に隣り合うショルダーブロック13同士のタイヤ幅方向の境界を構成し、ショルダー幅方向内側サイプ10はそのタイヤ周方向の境界を構成している。なお、ここでは、ショルダー幅方向内側サイプ10、ショルダー周方向サイプ11は何れも平面視直線状であり、それらを折れ線状に連結しているが、これらのサイプを滑らかな1本の曲線状に構成してもよい。また、直線と曲線とを混在させてもよい。
The outer end of the
次に、図2及び3を参照しながら、本実施形態に係る空気入りタイヤの転動時の作用を説明する。ここで、図2はショルダー幅方向内側サイプ10の作用を説明するための図であり、図3は外側ラグ溝9とショルダー幅方向内側サイプ10とのタイヤ周方向の位相を異ならせたことによる作用を説明するための図である。
Next, the action at the time of rolling of the pneumatic tire according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. Here, FIG. 2 is a view for explaining the action of the shoulder width direction
まず図2に基づいて説明する。ここで、図2Aは図1のトレッドパターンを示すものであり、特にショルダーブロック列12において、タイヤ周方向に隣り合う2個のショルダーブロックを説明の便宜上、ショルダーブロック13-1,13-2としたものである。また、図2Bは図2Aにて丸で囲んだ部分を両側主溝3の位置からショルダー幅方向内側サイプ10に平行な視線で見たときの図である。さらに、図2Cはショルダー幅方向内側サイプ10を設けた場合及び設けない場合のショルダーブロック局所変形を模式化したものである。ここでは、図2Bに示すように、タイヤが自由転動により図2Bにて矢印a1の方向(反時計回り)に回転し、ショルダーブロック13-1,13-2の順で路面e1に接触する場合について説明する。
First, a description will be given with reference to FIG. Here, FIG. 2A shows the tread pattern of FIG. 1, and in the
図2Bに示すように、回転方向前方側のショルダーブロック13-2は路面e1に接触しており、回転方向後方側のショルダーブロック13-1は既に路面e1から離れている。このとき、ショルダーブロック13-2は、路面e1から矢印b1に示すような摩擦力を受けることで変形し、ショルダー幅方向内側サイプ10を挟んで対向しているショルダーブロック13-1に接触して押圧する。このとき、ショルダーブロック13-2は、ショルダーブロック13-1との接触面から、ショルダーブロック13-1を押圧した反作用として矢印c1に示す抗力を受けるため、それ以上の変形が抑制される。この図における四辺形h0はショルダーブロックの局所変形を模式化したものである。ショルダー幅方向内側サイプ10を設けない場合、ショルダーブロックの局所変形は図2Cに破線で示すように倒れ込みの大きな四辺形であるのに対し、本実施形態では同図に実線で示すように倒れ込みが小さくなり、変形が抑制されている。
ここまではショルダー幅方向内側サイプ10によるタイヤ周方向の変形抑制作用を説明したが、タイヤ幅方向についても同様にショルダー周方向サイプ11がショルダーブロック13-1の変形を抑制する。つまり、隣り合うショルダーブロックの境界を構成するタイヤ幅方向及び周方向のサイプにより、路面e1に接触中のショルダーブロックの変形が路面e1から離脱しているショルダーブロックにより抑制されることになる。
As shown in Figure 2B, shoulder blocks 13-2 rotational direction front side is in contact with the road surface e 1, the shoulder block 13-1 of the rotational direction rear side is already away from the road surface e 1. At this time, the shoulder block 13-2 is deformed by receiving the frictional force as shown from the road surface e 1 in the arrow b 1, contacts the shoulder blocks 13-1 are opposed to each other across the shoulder width direction
Up to this point, the deformation suppression action in the tire circumferential direction by the shoulder width direction
次に図3に基づいて説明する。ここで、図3Aは図2Aと同様、タイヤ周方向に隣り合う2個のショルダーブロックをショルダーブロック13-1,13-2とすると共に、ショルダーブロック13-1についてはトレッド端側部13-1a、トレッド中央側部13-1b、及び連結部13-1cに区分したものである。また、図3B、Dはそれぞれショルダーブロック13-1を異なるタイミングでトレッド表面側から見た図であり、図3C、Eはそれぞれ図3B、Dのタイミングで両側主溝3の位置からショルダーブロック13-1を見た図である。さらに、図3Fは本実施形態に係るショルダーブロックと通常の矩形のショルダーブロックの局所変形を模式化したものである。なお、図3A,B,Dにおける破線は、トレッド端側部13-1a、トレッド中央側部13-1b、連結部13-1cの境界線(B,Dでは連結部13-1cを省略)を示す。以下、タイヤが自由転動により図3C,Eにて矢印a1の方向(反時計回り)に回転し、ショルダーブロック13-1,13-2の順で路面に接触する場合について説明する。
Next, a description will be given based on FIG. Here, in FIG. 3A, as in FIG. 2A, two shoulder blocks adjacent in the tire circumferential direction are shoulder blocks 13-1 and 13-2, and the shoulder block 13-1 is the tread end side portion 13-1a. The tread central side portion 13-1b and the connecting portion 13-1c are divided. 3B and 3D are views of the shoulder block 13-1 as viewed from the tread surface side at different timings, respectively, and FIGS. 3C and 3E respectively show the
図3B、Cに示すように、ショルダーブロック13-1のトレッド端側部13-1aの回転方向先端側に接地部(路面との接触部)d1が存在する時点では、路面からトレッド端側部13-1aに対し、矢印f1に示す摩擦力が作用することで、トレッド端側部13-1aはタイヤ周方向に変形し、連結部13-1cを圧縮する。このとき、圧縮力は連結部13-1cを介して、既に路面から離脱しているトレッド中央側部13-1bを押圧するので、トレッド中央側部13-1bから矢印g1に示すような摩擦力f1と逆向きの反発力が作用する。このため、連結部13-1cに剪断力が働き、トレッド端側部13-1aの変形が抑制される。この図のCにおける四辺形h1はショルダーブロックの局所変形を模式化したものである。通常の矩形のショルダーブロックでは、その局所変形は図3Fに破線で示すように倒れ込みの大きな四辺形であるのに対し、本実施形態では同図に実線で示すように倒れ込みが小さくなり、変形が抑制されている。 Figure 3B, as shown and C, grounding portion in the rotation direction front end side of the tread end sides 13-1a of the shoulder block 13-1 (the contact portion with the road surface) at the time when d 1 is present, the tread end side from the road surface to parts 13-1a, by frictional force shown by the arrow f 1 is applied, the tread end sides 13-1a is deformed in the tire circumferential direction, to compress the connecting portion 13-1C. At this time, compressive force via the connecting portion 13-1C, already so presses the tread center side portion 13-1b are disengaged from the road surface, as shown from the tread center side portion 13-1b of the arrow g 1 Friction A repulsive force opposite to the force f 1 acts. For this reason, a shearing force acts on the connecting portion 13-1c, and deformation of the tread end side portion 13-1a is suppressed. The quadrilateral h 1 in C in this figure is a schematic illustration of local deformation of the shoulder block. In a normal rectangular shoulder block, the local deformation is a quadrilateral with a large fall as shown by a broken line in FIG. 3F, whereas in this embodiment, the fall is reduced and the deformation is reduced as shown by a solid line in the figure. It is suppressed.
また、図3D、Eに示すように、ショルダーブロック13-1のトレッド端側部13-1aの回転方向先端側からトレッド中央側部13-1bの先端側にわたって接地部d2が存在する時点(図3B、Cよりも早い)では、路面からトレッド中央側部13-1bに対し、矢印f2に示す摩擦力が作用する。また、トレッド端側部13-1aは路面に接触しているので、路面との摩擦により、矢印g2に示すような摩擦力f2と逆向きの引張力を受ける。このため、連結部13-1cに剪断力が働き、トレッド中央端部13-1bの変形が抑制される。この図のEにおける四辺形h2はショルダーブロックの局所変形を模式化したものである。通常の矩形のショルダーブロックでは、その局所変形は図3Fに破線で示すように倒れ込みの大きな四辺形であるのに対し、本実施形態では同図に実線で示すように倒れ込みが小さくなり、変形が抑制されている。 Also, as shown in FIGS. 3D and 3E, when the ground contact portion d2 exists from the rotational direction front end side of the tread end side portion 13-1a of the shoulder block 13-1 to the front end side of the tread central side portion 13-1b (see FIG. 3B, the faster than C), with respect to the tread center side portion 13-1b from the road surface, frictional forces indicated by arrow f 2 acts. Further, since the tread edge side portion 13-1a is in contact with the road surface, due to friction with the road surface, under tensile force of the frictional force f 2 and opposite as shown by an arrow g 2. For this reason, a shearing force acts on the connecting portion 13-1c, and deformation of the tread central end portion 13-1b is suppressed. The quadrilateral h 2 in E in this figure is a schematic illustration of local deformation of the shoulder block. In a normal rectangular shoulder block, the local deformation is a quadrilateral with a large fall as shown by a broken line in FIG. 3F, whereas in this embodiment, the fall is reduced and the deformation is reduced as shown by a solid line in the figure. It is suppressed.
つまり、図3B、C及びD、Eの何れのタイミングにおいても、ショルダーブロック13-1が路面を踏み込むタイミングと蹴り出すタイミングとがトレッド端側部13-1aとトレッド中央側部13-1bとでずれており、図3B、Cの場合は、蹴り出し中であるトレッド端側部13-1aと既に離脱したトレッド中央側部13-1bとが互いの動きを拘束し合い、図3D、Eの場合は、路面に残っているトレッド端側部13-1aと蹴り出し中であるトレッド中央側部13-1bとが互いの動きを拘束し合うことで、ショルダーブロック13-1の変形を抑制する。このように、外部ラグ溝9とショルダー幅方向内側サイプ10のタイヤ周方向の位相をずらすことで、ショルダーブロック13を略S字状、クランク状、或いはそれらに類似した形状(以下、S字ブロック)にすることにより、ショルダーブロック13の変形を抑制する。
That is, at any timing of FIGS. 3B, 3C, 3D, and 3D, the timing at which the shoulder block 13-1 steps on the road surface and the timing at which the shoulder block 13-1 kicks are determined by the tread end side portion 13-1a and the tread center side portion 13-1b. 3B and 3C, the tread end side portion 13-1a being kicked out and the tread central side portion 13-1b already separated from each other restrain the movement of each other, In this case, the tread end side portion 13-1a remaining on the road surface and the tread central side portion 13-1b being kicked out restrain each other's movement, thereby suppressing the deformation of the shoulder block 13-1. . In this way, by shifting the phase in the tire circumferential direction of the
次に、図4に示すショルダーブロック13の拡大図を参照しながらショルダーブロック13の形状及び寸法について説明する。
ショルダーブロック13の幅W1は、トレッドの幅W0(図1参照)の12乃至35%に設定することが好ましい。12%に満たないとショルダーブロック13の幅が狭過ぎてS字ブロックの変形抑制効果が発揮される前にショルダーブロック13全体が摩耗し、ショルダー摩耗に至る可能性があり、35%を越えるとショルダーブロック13が大きくなり過ぎてS字の効果が低下し、矩形ブロックと同様な摩耗形態(ヒールアンドトウ摩耗)を呈することになる。
Next, the shape and dimensions of the
The width W 1 of the
外側ラグ溝9の幅W2はショルダーブロック13のタイヤ周方向の配列ピッチL0の12乃至30%に設定する。12%に満たないと溝の容積が過小となりウェット路面でのトラクション性能が損なわれる問題が生じ易く、30%を越えるとショルダーブロック13のタイヤ周方向長が短くなり、耐摩耗性及び耐偏摩耗性が損なわれる可能性がある。
The width W 2 of the
外側ラグ溝9の長さ(トレッド幅方向の寸法)L1はショルダーブロックの幅W1の20乃至80%に設定する。ウェット路面でのトラクション性能の観点からは、ラグ溝は長い方が有利であるが、S字ブロックを有効に機能させるためには、ショルダーブロック13のトレッド端側部分及びトレッド中央側部分の各々がある程度の幅を持つことが必要となるからである。
The length (dimension in the tread width direction) L 1 of the
ショルダー幅方向内側サイプ10のタイヤ幅方向の長さL2はショルダーブロック13の幅W1の20乃至80%とする。これにより、ショルダーブロック13のトレッド端側部分、トレッド中央側部分の各々にある程度の幅を持たせ、かつ両者のバランスをとることにより、幅の狭い方が先行して摩耗し、偏摩耗に至る可能性をなくすことができる。
The length L 2 in the tire width direction of the
ショルダー周方向サイプ11のタイヤ周方向の長さL3はショルダーブロック13のタイヤ周方向の配列ピッチL0の20乃至60%とする。これにより、ショルダーブロック13のトレッド端側部分及びトレッド中央側部分の各々にある程度の長さを持たせ、かつ両者のバランスをとることにより、長さの短い方が先行して摩耗し、偏摩耗に至る可能性をなくすことができる。
The length L 3 in the tire circumferential direction of the
ショルダー幅方向内側サイプ10の幅W3、ショルダー周方向サイプ11の幅W4は、何れも0.5乃至3.0mm、好ましくは0.5乃至1.5mmとする。これらのサイプはショルダーブロック間の押圧力によるブロック剛性の補完を図るものであるから、その目的達成のためには幅が狭いことが望ましいが、0.5mm未満ではサイプを形成するためのモールドのブレードの耐久性が低くなり実用的でない。また、3.0mmを越えるとサイプの内面同士が接触し難くなる。
Width W 3 of the shoulder width direction inside the
[第2の実施形態]
図5は本発明の第2の実施形態に係る空気入りタイヤのトレッドパターンの展開平面図である。この図において、図1に示す第1の実施形態と同一又は対応する構成要素には、図1におけるそれらの構成要素と同じ符号を付した。
[Second Embodiment]
FIG. 5 is a developed plan view of a tread pattern of a pneumatic tire according to the second embodiment of the present invention. In this figure, the same reference numerals as those in FIG. 1 are given to the same or corresponding components as those in the first embodiment shown in FIG.
図5に示すように、本実施形態に係るトレッドパターンは、第1の実施形態に係るトレッドパターンにおける外側ラグ溝9内に周方向サイプ(以下、外側ラグ溝内周方向サイプと言う)14及び幅方向サイプ(以下、外側ラグ溝内幅方向サイプと言う)15を設けたものである。この外側ラグ溝内周方向サイプ14及び外側ラグ溝内幅方向サイプ15が本発明における第2のサイプに対応する。外側ラグ溝内周方向サイプ14は、ショルダー周方向サイプ11の先端、即ち外側ラグ溝9のタイヤ周方向の縁から外側ラグ溝9の幅方向(タイヤ周方向)の略中央迄平面視直線状に延びており、外側ラグ溝内幅方向サイプ15は、外側ラグ溝内周方向サイプ14の先端からトレッド端の方向へ外側ラグ溝9の長手方向(タイヤ幅方向)の中央部を越える位置迄平面視直線状に延びている。従って、ショルダー幅方向内側サイプ10、ショルダー周方向サイプ11及び外側ラグ溝内周方向サイプ14、並びに外側ラグ溝内幅方向サイプ15は、平面視で3つの折れ線となる。
As shown in FIG. 5, the tread pattern according to the present embodiment includes a circumferential sipe (hereinafter referred to as an outer lag groove inner circumferential sipe) 14 in the
図6は図5にて丸で囲んだ部分、即ち外側ラグ溝9及びその周辺をタイヤ周方向から見た断面図である。ここで、図6A、Bは外側ラグ溝9及びその内側に形成されたサイプの二つの構成例である。図6Aに示す構成例では、外側ラグ溝9の底面が、タイヤ幅方向中央側(図における右側)からトレッド端側に向かって、階段状に深くなっている。また、図6Bに示す構成例では、外側ラグ溝9の底面が、タイヤ幅方向中央側からトレッド端側に向かって、傾斜状に深くなっている。図6A、B何れの構成例もタイヤ周方向については深さは変化しない。タイヤ幅方向の深さについては、好ましくはその最も浅い部位の深さが最も深い部位の深さの20%以上60%以下(より好ましくは20%以上40%以下)に定める。20%未満であると浅い部分が浅過ぎるためにウェット路面でのトラクション性能が低下し、60%を越えると耐偏摩耗性を補完する効果が不十分になる。
FIG. 6 is a cross-sectional view of a portion surrounded by a circle in FIG. 5, that is, the
図6Aの場合、最も浅い部位の深さは、外側ラグ溝9の底面の浅い方の段のタイヤ幅方向の中央側の端P1における外側ラグ溝9の底面とトレッド表面(ここではショルダーブロック13の表面)との段差(図の点P1とP2との距離)であり、最も深い部位の深さは、トレッド表面のタイヤ幅方向の傾斜が一定の領域のトレッド端側の端P4における外側ラグ溝9の底面とトレッド表面との段差(図の点P3とP4との距離)である。従って、P1とP2との間の距離がP3とP4との間の距離の20%以上60%以下になるように、外側ラグ溝9の階段の深さを設定する。また、図6Bの場合、最も浅い部位の深さは、外側ラグ溝9の底面の傾斜面のタイヤ幅方向の中央側の端P5における外側ラグ溝9の底面とトレッド表面(ここではショルダーブロック13の表面)との段差(図の点P5とP6との距離)であり、最も深い部位の深さは、トレッド表面のタイヤ幅方向の傾斜が一定の領域のトレッド端側の端P8における外側ラグ溝9の底面とトレッド表面との段差(図の点P7とP8との距離)である。従って、P5とP6との間の距離がP7とP8との間の距離の20%以上60%以下になるように、外側ラグ溝9の傾斜を設定する。
In the case of FIG. 6A, the depth of the shallowest part is the bottom surface of the
図6Aでは、外側ラグ溝内周方向サイプ14、外側ラグ溝内幅方向サイプ15の双方が浅い方の段に形成されている。また、図6Bでは、外側ラグ溝内周方向サイプ14は傾斜面の最も浅い部位の付近に形成されており、外側ラグ溝内幅方向サイプ15は浅い部位から深い部位にわたって形成されている。つまり、図6A、Bの双方において、外側ラグ溝内周方向サイプ14は外側ラグ溝9の浅い部位に形成され、外側ラグ溝内幅方向サイプ15は外側ラグ溝9の少なくとも浅い部位に形成されている。
In FIG. 6A, both the outer lug groove
本実施形態に係る空気入りタイヤによれば、外側ラグ溝9に浅い部分を設けたことにより、ショルダーブロック13のブロック剛性が高まるため、タイヤ周方向に隣接するブロック同士が干渉し易くなることで、耐偏摩耗性が向上する。また、外側ラグ溝9内に形成した外側ラグ溝内周方向サイプ14、外側ラグ溝内幅方向サイプ15が、それぞれショルダー周方向サイプ11、ショルダー幅方向内側サイプ10と同様に作用するため、それらのサイプを挟んで対向している部分が互いに接触することで、互いに干渉し合い、耐偏摩耗性が向上する。さらに、外側ラグ溝9の浅い部分が摩耗して溝の底面が露出しても外側ラグ溝内周方向サイプ14、外側ラグ溝内幅方向サイプ15は残るため、エッジ効果によるウェットトラクション性能の確保が可能である。
According to the pneumatic tire according to the present embodiment, by providing the shallow portion in the
なお、以上説明した第2の実施形態では、外側ラグ溝内周方向サイプ14と外側ラグ溝内幅方向サイプ15とが2つの折れ線を構成するように配置したが、2つのサイプを滑らかな1本の曲線状に構成してもよい。また、ショルダー幅方向内側サイプ10から外側ラグ溝内幅方向サイプ15迄の4つのサイプを滑らかな1本の曲線状に構成してもよい。さらに、図6Aにおける階段を3段以上にしてもよいし、図6Aにおける階段と図6Bにおける傾斜面とを混在又は組み合わせてもよい。また、内部にサイプが形成された外側ラグ溝(第2の実施形態)と形成されていない外側ラグ溝(第1の実施形態)とを混在させてもよい。
In the second embodiment described above, the outer lug groove
[第3の実施形態]
図7は本発明の第3の実施形態に係る空気入りタイヤのトレッドパターンの展開平面図である。この図において、図1に示す第1の実施形態と同一の構成要素には、図1におけるそれらの構成要素と同じ符号を付した。
[Third Embodiment]
FIG. 7 is a developed plan view of a tread pattern of a pneumatic tire according to a third embodiment of the present invention. In this figure, the same reference numerals as those in FIG. 1 are assigned to the same components as those in the first embodiment shown in FIG.
図7に示すように、本実施形態のトレッドパターンは、第1の実施形態のトレッドパターンにおけるショルダー幅方向内側サイプ10、ショルダー周方向サイプ11に代えて、それぞれショルダー幅方向内側3次元サイプ16、ショルダー周方向3次元サイプ17を設けたものである。図7に示すように、ショルダー幅方向内側3次元サイプ16及びショルダー周方向3次元サイプ17をトレッド表面に垂直な方向から見た形状は、それぞれショルダー幅方向内側サイプ10、ショルダー周方向サイプ11と同じであるが、その形状が深さ方向に変化する3次元サイプとすることで、サイプの倒れ込みを抑制する機能を向上させている。ショルダー幅方向内側3次元サイプ16及びショルダー周方向3次元サイプ17の深さ方向の変化のパターンは同一でも異なるものでもよいが、本実施形態では同一とし、以下、ショルダー幅方向内側3次元サイプ16の形状について説明する。
As shown in FIG. 7, the tread pattern of the present embodiment is replaced with the shoulder width direction
図8はショルダー幅方向内側3次元サイプ16の構成を示す図である。ここで、図8Aは図7におけるx−x断面図、図8Bは図8Aにおける前記サイプ16の傾斜部18を挟んで対向するブロック13の壁面(ブロック13の壁面のうち、サイプ16内で傾斜部18を挟んで対向している部分)に垂直な方向から見た図、図8Cは図8における突起の寸法を説明するための図である。
FIG. 8 is a diagram showing the configuration of the inner three-
図8Aに示すように、ショルダー幅方向内側3次元サイプ16は、ショルダーブロック13の表面からその内部(図の下方)へ垂直に延びる第1垂直部17と、第1垂直部17の先端からショルダーブロック13内の斜め下方に延びる傾斜部18と、傾斜部18の先端からショルダーブロック13内に垂直に延びる第2垂直部19とからなる。
As shown in FIG. 8A, the shoulder width direction inner three-
傾斜部18を挟んで対向するブロック13の壁面20及び21には、対向する突起22及び23が形成されている。図8Bに示すように、これらの突起22及び23を壁面20及び21に垂直な方向から見た形状は十字形である。また、図8Cに示すように、突起22の突出量m1と突起23の突出量m2との和がショルダー幅方向内側3次元サイプ16の幅(=壁面20と壁面21との間隔)に相当する(等しい)。ここで、突起22の突出量は、突起22の壁面20に垂直な方向の最大長であり、突起23の突出量は、突起23の壁面21に垂直な方向の最大長である。
Opposing
以上の構成を有する本実施形態に係る空気入りタイヤによれば、第1の実施形態と同様に、外部ラグ溝9とショルダー幅方向内側3次元サイプ16のタイヤ周方向の位相をずらすことで、ショルダーブロック13をS字ブロックにしたことにより、ショルダーブロック13の変形を抑制することができる。また、ショルダー幅方向内側3次元サイプ16、ショルダー周方向3次元サイプ17がショルダー幅方向内側サイプ10、ショルダー周方向サイプ11と同様に作用するため、それらのサイプを挟んで対向している部分が互いに接触することで、互いに干渉し合い、ブロック剛性を補完することにより耐偏摩耗性が向上する。さらに、ショルダー幅方向内側3次元サイプ16、ショルダー周方向3次元サイプ17は、対向する突起対を有するため、接触圧が高まることで、ブロック剛性を補完する効果がより向上する。また、対向する突起対のみが接触して押し合うものの突起対以外の部位は接触せずにサイプの隙間が保持されるため、サイプの隙間が潰れて排水路が塞がれ、排水性が低下する事態を防止できる。
According to the pneumatic tire according to the present embodiment having the above configuration, by shifting the phase in the tire circumferential direction of the
ショルダー幅方向内側3次元サイプ16、ショルダー周方向3次元サイプ17の諸元について説明する。
ショルダー幅方向内側3次元サイプ16及びショルダー周方向3次元サイプ17の各々の幅、ショルダー幅方向内側3次元サイプ16のタイヤ幅方向の長さのショルダーブロック13の幅W1に対する比、ショルダー周方向3次元サイプ17のタイヤ周方向の長さのショルダーブロック13のタイヤ周方向の配列ピッチL0に対する比、即ちこれらの3次元サイプの二次元的な諸元については、それぞれ第1の実施形態におけるショルダー幅方向内側サイプ10及びショルダー周方向サイプ11の該当する諸元と同じである。
The specifications of the shoulder width direction
Shoulder width direction
突起対(22,23)の数には特に制限はないが、ブロック剛性を高めるためには4個以上にすることが好適である。このとき、突起22及び23の断面積の総和が、傾斜部18の面積の総和、即ち壁面20及び21から突起22及び23を除去したときの壁面20及び21面積の総和の1.5乃至50%とすることが好ましく、10%以上とすることが更に好ましい。1.5%未満ではサイプを挟んで対向するブロック同士が支え合う効果が殆どなくなるため、ブロックが倒れ込んで排水路が塞がれてしまい、排水性が悪化する。50%を越えると、加硫後のタイヤをモールドから抜き取ることが困難となり、生産性が低下する。
The number of the protrusion pairs (22, 23) is not particularly limited, but is preferably 4 or more in order to increase the block rigidity. At this time, the sum of the cross-sectional areas of the
突起22,23の径は0.5乃至2.0mmとするのが好ましい。図8では突起22,23の断面形状(トレッド表面に垂直な方向から見た形状と同じ)は十字形であるが、突起の断面形状は円形、多角形等、互いに交差しない複数の直線又は曲線の連結により形成された閉ループを外周とする形状でよい。それらの形状の径とは、その閉ループの外接円の直径である。この径が0.5mmより小さいと、突起対の押し合いにより突起が潰れ、排水路が塞がれてしまうため、排水性が悪化する。2.0mmより大きいと、加硫後、モールドから抜き取るときに、もげや欠けが発生しやすくなる。
The diameter of the
なお、図8では、第1の実施形態と同様にショルダー幅方向内側3次元サイプ16、ショルダー周方向3次元サイプ17をトレッド表面に垂直な方向から見た形状は直線であり、それらを折れ線状に連結しているが、第1の実施形態にて説明したように、これらの3次元サイプを滑らかな1本の曲線状に構成してもよい。また、直線と曲線とを混在させてもよい。また、後述する第9の実施形態(図13B)のようなジグザグ形状(ジグザグサイプ)にしてもよい。この場合、ジグザグの振幅を2乃至5mm、ジグザグの隣接する線分のなす角度を90乃至130度とすることが好適である。また、ジグザグサイプの幅は0.5乃至1.0mm、深さは主溝の50乃至100%とすることが好適である。さらに、後述する第6の実施形態(図11)のように波形にしてもよい。
In addition, in FIG. 8, the shape which looked at the shoulder width direction inner side three-
[第4の実施形態]
図9は本発明の第4の実施形態に係る空気入りタイヤのトレッドにおけるショルダー幅方向内側3次元サイプの構成(第3の実施形態の図8に対応)を示す図である。本実形態にトレッドパターンの平面展開図は第3の実施形態(図7)と同じである。
[Fourth Embodiment]
FIG. 9 is a view showing the configuration of the inner three-dimensional sipe in the shoulder width direction in the tread of the pneumatic tire according to the fourth embodiment of the present invention (corresponding to FIG. 8 of the third embodiment). In this embodiment, the plan development view of the tread pattern is the same as that of the third embodiment (FIG. 7).
このショルダー幅方向内側3次元サイプ31は、ショルダーブロック13の表面からその内部へ垂直(図の下方)に延びる第1垂直部32と、第1垂直部32の先端からショルダーブロック13内の斜め下方へ延びる第1傾斜部33と、第1傾斜部33の先端からショルダーブロック13内へ垂直に延びる第2垂直部34と、第2垂直部34の先端からショルダーブロック13内の斜め下方へ延びる第2傾斜部35と、第2傾斜部35の先端からショルダーブロック13内に垂直に延びる第3垂直部36とからなる。ここで、第1傾斜部33と第2傾斜部35の傾斜方向は反対である。
The shoulder width direction inner three-
第1傾斜部33を挟んで対向するブロック13の壁面には、対向する突起37及び38が形成されており、第2傾斜部35を挟んで対向するブロック13の壁面には、対向する突起39及び40が形成されている。図9Bに示すように、これらの突起37乃至40を壁面に垂直な方向から見た形状は十字形である。また、第3の実施形態と同様、突起37の高さと突起38の高さとの和、及び突起39の高さと突起40の高さとの和は、共にショルダー幅方向内側3次元サイプ31の幅に相当する。
つまり、本実施形態のショルダー幅方向内側3次元サイプ31は、図8に示すショルダー幅方向内側3次元サイプ16において、傾斜部の数を1個増やすと共に、2個の傾斜部の間に垂直部を設けたものと言える。以上、ショルダー幅方向内側3次元サイプ31の内部構造について説明したが、ショルダー周方向3次元サイプ(図示せず)も同様に構成されている。また、これらの3次元サイプの諸元は第3の実施形態における3次元サイプの諸元と同じである。なお、図9では傾斜部の数は2であるが、この数を3以上にしてもよい。
That is, the shoulder width direction inner three-
[第5の実施形態]
図10は本発明の第5の実施形態に係る空気入りタイヤのトレッドにおけるショルダー幅方向内側3次元サイプの構成(第3の実施形態の図8に対応)を示す図である。本実形態にトレッドパターンの展開平面図は第3の実施形態と同じである。
[Fifth Embodiment]
FIG. 10 is a diagram showing the configuration of the inner three-dimensional sipe in the shoulder width direction in the tread of the pneumatic tire according to the fifth embodiment of the present invention (corresponding to FIG. 8 of the third embodiment). The development plan view of the tread pattern in this embodiment is the same as that in the third embodiment.
このショルダー幅方向内側3次元サイプ41は、ショルダーブロック13の表面から内部の斜め下方へ延びる第1傾斜部42と、第1傾斜部42の先端からショルダーブロック13内の斜め下方へ延びる第2傾斜部43と、第2傾斜部43の先端からショルダーブロック13内の斜め下方へ延びる第3傾斜部44とからなる。ここで、第2傾斜部43の傾斜方向は第1傾斜部42の傾斜方向と反対であり、第3傾斜部44の傾斜方向は第1傾斜部42の傾斜方向と同じである。つまり、第1乃至第3傾斜部42乃至44の傾斜部の傾斜はジグザグ状に変化していることになる。
The shoulder width direction inner side three-
第1傾斜部42を挟んで対向するブロック13の壁面には、対向する突起45及び46が形成されており、第2傾斜部43を挟んで対向するブロック13の壁面には、対向する突起47及び48が形成されており、第3傾斜部44を挟んで対向するブロック13の壁面には、対向する突起49及び50が形成されている。図10Bに示すように、これらの突起45乃至50を壁面に垂直な方向から見た形状は十字形である。また、第3の実施形態と同様、一対の対向する突起の高さの和はショルダー幅方向内側3次元サイプ41の幅に相当する。
以上、ショルダー幅方向内側3次元サイプ41の内部構造について説明したが、ショルダー周方向3次元サイプ(図示せず)も同様に構成されている。また、これらの3次元サイプの諸元は第3の実施形態における3次元サイプの諸元と同じである。
The internal structure of the shoulder width direction inner three-
[第6の実施形態]
図11は本発明の第6の実施形態のショルダー幅方向内側3次元サイプ51及びショルダー周方向3次元サイプ52をトレッド表面に垂直な方向から見た図である。本実形態にトレッドパターンの平面展開図は、これらの3次元サイプ以外は第3の実施形態と同じである。
[Sixth Embodiment]
FIG. 11 is a view of a shoulder width direction inner three-
この図に示すように、ショルダー幅方向内側3次元サイプ51及びショルダー周方向3次元サイプ52のトレッド表面側の形状は共に波形である。この波の振幅、及び波の最大振幅位置の前後の進行方向の角度差は、第3の実施形態にて言及したジグザグの振幅及びその線分のなす角度と同じである。また、これらの3次元サイプの内部の形状は、第3乃至5の実施形態の3次元サイプの何れか一つと同じ構成を備えている。
As shown in this figure, the shapes on the tread surface side of the shoulder width direction inner three-
[第7の実施形態]
図12は本発明の第7の実施形態に係る空気入りタイヤのトレッドにおけるショルダー幅方向内側3次元サイプ61の構成(第3の実施形態の図8に対応)を示す図である。本実形態にトレッドパターンの展開平面図は第3の実施形態と同じである。
[Seventh Embodiment]
FIG. 12 is a view showing a configuration of the three-
本実施形態のショルダー幅方向内側3次元サイプ61を挟んで対向するブロック13の壁面には、そのサイプのトレッド表面の延設方向(略タイヤ幅方向)に、断面が三角形状の***と窪みとが連続的に交互に形成され、かつその***と窪みとがそのサイプ61の深さ方向に半周期ずれて配置された形状の凹凸列が設けられている。図12A、Bに示すように、例えば最上段の凹凸列62の窪みの下に第2段の凹凸列63の***が配置されている。
また、図12Aに示すように、前記サイプ61内の***及び窪みの表面には、断面形状が十字形の突起66が設けられている。さらに、図12Cに示すように、前記サイプ61を挟んで対向するブロック13の壁面に形成された対向する***及び窪みの表面に形成された突起同士が対向するように配置されている。この図では、最上段の凹凸列62及び64にて対向する突起66及び68を図示したが、第2段以下についても同様である。
以上、ショルダー幅方向内側3次元サイプ61について説明したが、ショルダー周方向3次元サイプ(図示せず)についても同様である。また、これらの3次元サイプの諸元は第3の実施形態における3次元サイプの諸元と同じである。
On the wall surface of the
Further, as shown in FIG. 12A,
The shoulder width direction inner side three-
[第8の実施形態]
図13Aは本発明の第8の実施形態に係る空気入りタイヤのトレッドにおけるショルダー幅方向内側3次元サイプ71の構成(第3の実施形態の図8に対応)を示す図である。本実形態にトレッドパターンのトレッド表面側の形状は第3の実施形態と同じである。
[Eighth Embodiment]
FIG. 13A is a view showing a configuration of the three-
本実施形態のショルダー幅方向内側3次元サイプ71内の壁面には、そのサイプ71のトレッド表面の延設方向(略タイヤ幅方向)及び深さ方向に、複数の四角錐台状の凸部からなる凸部列と、その凸部を反転した形状の複数の凹部からなる凹部列とが交互に配置された形の3次元凹凸パターンが設けられている。この図において、符号72はサイプ71のトレッド表面の延設方向に配列された凸部列を示し、ハッチングが付された符号73は同方向に配列された凹部列を示している。図示のように、凸部と凹部とは、上記サイプ71のトレッド表面の延設方向に半周期ずれて配置されている。
The wall surface in the three-
また、凸部を構成する四角錐台の四個の斜面、及び凹部を構成する四個の傾斜面には第3乃至7の実施形態と同様な十字形の突起が形成されている(凹部については、便宜上、図示を省略)。さらに、図示されていないが、凸部列72及び凹部列73と、それらに対向する凸部列及び凹部列との関係は、凸部と傾斜面と凹部の傾斜面とが対向する配置となる。
Further, the four inclined surfaces of the quadrangular pyramid constituting the convex part and the four inclined surfaces constituting the concave part are formed with cruciform protrusions similar to those of the third to seventh embodiments (about the concave part). Are omitted for convenience). Further, although not shown in the drawing, the relationship between the
以上、ショルダー幅方向内側3次元サイプ71の内部構造について説明したが、ショルダー周方向3次元サイプ(図示せず)も同様に構成されている。また、これらの3次元サイプの諸元は第3の実施形態における3次元サイプの諸元と同じである。
The internal structure of the shoulder width direction inner three-
[第9の実施形態]
図13Bは本発明の第9の実施形態に係る空気入りタイヤのトレッドにおけるショルダー幅方向内側3次元サイプ81の構成(第3の実施形態の図8に対応)を示す図である。本実形態にトレッドパターンの展開平面図は第3の実施形態と同じである。
[Ninth Embodiment]
FIG. 13B is a diagram showing a configuration of the inner three-
本実施形態のショルダー幅方向内側3次元サイプ81はジグザグサイプである。
図13Bに示すように、本実施形態のショルダー幅方向内側3次元サイプ81内の壁面には、図13Aに示す第8の実施形態と同様に、そのサイプ81のトレッド表面の延設方向(略タイヤ幅方向)及び深さ方向に、複数の四角錐台状の凸部からなる凸部列と、その凸部を反転した形状の複数の凹部からなる凹部列とが交互に配置された形の3次元凹凸パターンが形成されている。凸部列82を構成する個々の凸部と、凹部列83を構成する個々の凹部とは上記サイプ81のトレッド表面の延設方向に半周期ずれて配置されている。また、凸部を構成する四角錐台の四個の傾斜面、及び凹部を構成する四個の傾斜面には第8の実施形態と同様な十字形の突起が形成されている(凹部については、便宜上、図示を省略)。さらに、図示されていないが、凸部列82及び凹部列83と、それらに対向する凸部列及び凹部列との関係は、凸部と傾斜面と凹部の傾斜面とが対向する配置となる。
The three-
As shown in FIG. 13B, on the wall surface in the shoulder width direction inner three-
つまり、本実施形態は、第8の実施形態において、サイプ内の壁面のうち、凸部列及び凹部列が形成されている部位をジグザグ状に構成したものと言える。以上、ショルダー幅方向内側3次元サイプ81の内部構造について説明したが、ショルダー周方向3次元サイプ(図示せず)も同様に構成されている。また、これらの3次元サイプの諸元は第3の実施形態における3次元サイプの諸元と同じである。
That is, in this eighth embodiment, it can be said that, in the eighth embodiment, the portion of the wall surface in the sipe where the convex row and the concave row are formed is formed in a zigzag shape. The internal structure of the shoulder width direction inner side three-
なお、以上説明した第3乃至9の実施形態では、3次元サイプの傾斜部を挟んで対向する全ての壁面に突起対を設けているが、対向する一部の壁面に突起対を設けてもよい。また、以上の各実施形態では、一対の突起対の突出量の和が3次元サイプの幅に相当するものとしたが、負荷がかかったときに押し合う範囲内において突出量の和を3次元サイプの幅より小さくしてもよい。さらに、3次元サイプの内部に、洗濯板の表面の刻み目のような湾曲した凹凸列を設けることで、タイヤ周方向及び幅方向に凹凸を有する傾斜面を設けてもよい。 In the third to ninth embodiments described above, the protrusion pairs are provided on all the wall surfaces facing each other across the inclined portion of the three-dimensional sipe, but the protrusion pairs may be provided on some of the facing wall surfaces. Good. In each of the above embodiments, the sum of the protrusion amounts of the pair of protrusions corresponds to the width of the three-dimensional sipe. However, the sum of the protrusion amounts is within the range of pressing when a load is applied. It may be smaller than the width of the sipe. Furthermore, an inclined surface having irregularities in the tire circumferential direction and the width direction may be provided by providing a curved irregularity row like a notch on the surface of the washing board inside the three-dimensional sipe.
[実施例]
本発明の効果を確認するために、実施例1乃至9、並びに比較例1及び2を各50本作成し、各種テストを行った結果について以下に説明する。このテストに使用したタイヤのサイズは、実施例1乃至9、並びに比較例1及び2の全てが11R22.5、リム幅は7.5インチ、内圧は900kPaである。また、実施例1乃至9、並びに比較例1及び2のトレッドパターンの詳細と、ヒールアンドトウ摩耗量のタイヤ毎の平均値の測定結果は表1のとおりである。
[Example]
In order to confirm the effects of the present invention, Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 and 2 were each prepared 50, and the results of various tests will be described below. The tire size used in this test is 11R22.5 in all of Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 and 2, the rim width is 7.5 inches, and the internal pressure is 900 kPa. Table 1 shows the details of the tread patterns of Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 and 2, and the measurement results of the average value of the amount of heel and toe wear for each tire.
この表における実施例1のタイヤは図1に示すトレッドパターンを有するものであり、実施例2のタイヤは図5に示すトレッドパターンを有するものである。さらに、実施例3乃至6の各々は、第3乃至9の各実施形態に示す3次元サイプを有するものであり、A〜Gはそれぞれ第3、4、5、7、6、8、9の実施形態に対応する。ここで、実施例3は突起を有しないもの、実施例4、5、6はそれぞれ断面形状が円形、正方形、×形突起を有するものである。また、実施例7は実施例2のショルダー幅方向内側サイプ10及びショルダー周方向サイプ11を3次元サイプとしたものであり、実施例8は実施例7の3次元サイプに突起を設けたものである。さらに、実施例9は実施例8のサイプ14及び15を除去したものである。さらに、比較例1、2のタイヤは図14に示すように、ショルダーブロック列92を構成するショルダーブロック93を矩形ブロックとしたものである。
The tire of Example 1 in this table has the tread pattern shown in FIG. 1, and the tire of Example 2 has the tread pattern shown in FIG. Further, each of Examples 3 to 6 has the three-dimensional sipe shown in the third to ninth embodiments, and A to G are the third, fourth, fifth, seventh, sixth, eighth, and ninth, respectively. This corresponds to the embodiment. Here, Example 3 has no protrusion, and Examples 4, 5, and 6 have circular, square, and x-shaped protrusions, respectively. Further, in the seventh embodiment, the shoulder width direction
実施例1乃至9のタイヤにおいて、ショルダーブロック13の幅W1はトレッド幅W0の17%、外側ラグ溝9の幅W2はショルダーブロック13のタイヤ周方向の配列ピッチL0の18%、外側ラグ溝9の長さL1はショルダーブロック13の幅W1の60%、ショルダー幅方向内側サイプ10の長さL2はショルダーブロック13の幅W1の46%、ショルダー周方向サイプ11の長さL3は、前記配列ピッチL0の42%、ショルダー幅方向内側サイプ10の幅W3、ショルダー周方向サイプ11の幅W4は共に0.7mmである。
In the tires of Examples 1 to 9, the width W 1 of the
比較例1はラグ溝24の深さを主溝25よりも浅くしたものであり、比較例2はラグ溝24の深さを主溝25と同等にしたものである。また、実施例1及び3乃至6のタイヤにおいて、外側ラグ溝9の深さは両側主溝3の深さと同等であり、タイヤ幅方向に略一定である。実施例2及び7乃至9のタイヤにおいて、外側ラグ溝9の底面の深さは図6Aに示す階段状であり、最も浅い部位の深さは最も深い部位の深さの40%である。ここで、最も深い部位の深さと実施例1のタイヤの外側ラグ溝9の深さとが同じであり、かつ両側主溝3の深さと同等である。そして、この両側主溝3の深さは、比較例2の主溝25の深さと同等である。
In Comparative Example 1, the depth of the lug groove 24 is shallower than that of the main groove 25, and in Comparative Example 2, the depth of the lug groove 24 is equal to that of the main groove 25. Further, in the tires of Examples 1 and 3 to 6, the depth of the
〔1〕ヒールアンドトウ摩耗の抑制効果
実施例1乃至9、並びに比較例1、2について、実地走行を行い、ヒールアンドトウの量を測定した。ここで、実地走行の内容は、テスト走行距離のうち、80%を高速道路で走行(平均時速80km)し、20%を地場(非舗装路)で走行(平均時速30km)した。
試験条件は以下のとおりである。
車両:2D4(操舵軸、駆動軸、遊動軸の3軸からなり、車両フロント部に操舵軸、リヤ部に前から駆動軸、遊動軸の順に配置された車両形式)
方式:装着位置固定、車両間ローテーション
内容:フロント軸に装着したタイヤにて、2万km、4万km走行時に測定
[1] Effect of suppressing heel and toe wear For Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 and 2, actual running was performed, and the amount of heel and toe was measured. Here, 80% of the test distance traveled on the highway (average speed of 80km) and 20% of the test distance traveled on the ground (unpaved road) (average speed of 30km).
The test conditions are as follows.
Vehicle: 2D4 (a vehicle type consisting of a steering shaft, a driving shaft, and a floating shaft arranged in the order of a steering shaft at the front of the vehicle, a driving shaft from the front at the rear, and a floating shaft)
Method: Fixed mounting position, rotation between vehicles Contents: Measured when traveling at 20,000km, 40,000km with tires mounted on the front axle
表1より、実施例1のタイヤのヒールアンドトウ摩耗量は、2万km走行時では比較例1の約1/2、比較例2の1/6、4万km走行時では比較例1の約1/2、比較例2の1/3であり、大幅に低減していることを確認した。実施例2のタイヤについては、実施例1と比較しても、ヒールアンドトウ摩耗量は、2万km走行時で60%、4万km走行時で約77%であり、さらに低減していることを確認した。つまり、実施例1により、外側ラグ溝9の深さを比較例2と同等に深く設定しても、ラグ溝24を浅くしてブロック剛性を高めた比較例1を大幅に上回るヒールアンドトウ摩耗抑制効果があることが実証された。また、実施例2により、外側ラグ溝9に浅い部分を設けることで、ヒールアンドトウ摩耗抑制効果がさらに向上することが実証された。
From Table 1, the heel and toe wear amount of the tire of Example 1 is about 1/2 of Comparative Example 1 when traveling at 20,000 km, 1/6 of Comparative Example 2, and that of Comparative Example 1 when traveling at 40,000 km. It was about 1/2 and 1/3 of Comparative Example 2, and it was confirmed that it was greatly reduced. For the tire of Example 2, the heel and toe wear amount was 60% when traveling at 20,000 km, and about 77% when traveling at 40,000 km, which was further reduced as compared with Example 1. It was confirmed. In other words, even when the depth of the
さらに、表1より、実施例1のサイプ10及び11を3次元化した実施例3乃至6については、突起の有無及び突起の形状とは無関係に、2万km走行時では比較例1の1/4、比較例2の1/10、4万km走行時では比較例1の約1/3、比較例2の1/5であり、実施例1よりもさらに低減しているから、3次元化したことによりブロック剛性がより向上していることが確認できた。
Further, from Table 1, Examples 3 to 6 in which the
また、実施例2のサイプ10及び11を3次元化した実施例7及び8、実施例2からサイプ14及び15を除去した実施例9については、突起並びにサイプ14及び15の有無とは無関係に、2万km走行時では比較例1の1/6、比較例2の1/15、4万km走行時では比較例1の約1/3.6、比較例2の1/6であり、実施例2よりもさらに低減しているから、3次元化したことによりブロック剛性がより向上していることが確認できた。
In addition, in Examples 7 and 8, in which the
〔2〕性能低下抑制効果
ショルダーブロックの摩耗によりブロックパターンが変化したときの性能低下を測定するために、ウェットトラクション試験を行った。この試験は水膜厚さが2mmの鉄板路上をエンジン回転数2000rpmで走行したときの加速度であり、その測定結果のタイヤ毎の平均値を比較例1の新品時の加速度を100とした指数で表したのが表2である。
[2] Effect of suppressing performance degradation A wet traction test was performed in order to measure performance degradation when the block pattern changed due to wear of the shoulder block. This test is the acceleration when running on an iron plate road with a water film thickness of 2 mm at an engine speed of 2000 rpm, and the average value for each tire of the measurement result is an index with the acceleration at the time of a new article of Comparative Example 1 being 100. Table 2 shows the results.
この表より、実施例1乃至9のタイヤは新品時、50%摩耗時、75%摩耗時の全てにおいて比較例1及び2よりも高い加速度が得られており、特に75%摩耗時に差異が最大になっているので、摩耗末期まで良好なウェットトラクション性能が維持されていることが確認された。また、サイプを3次元化し、その内部に突起を形成した実施例4乃至6並びに8及び9については、他の実施例よりも高い加速度が得られていることから、3次元サイプが突起対のみで押し合い、排水路が確保されることにより、高い排水性が得られていることが確認された。なお、実施例2が実施例1よりも低い理由、及び実施例8及び9が実施例4乃至6よりも低い理由は、ラグ溝の深さの相違によるものと考える。 From this table, the tires of Examples 1 to 9 have a higher acceleration than Comparative Examples 1 and 2 in all cases when new, 50% worn and 75% worn, and the difference is greatest when 75% worn. Therefore, it was confirmed that good wet traction performance was maintained until the end of wear. Further, in Examples 4 to 6, 8 and 9 in which the sipe is three-dimensionally formed and a protrusion is formed therein, a higher acceleration is obtained than in the other examples. It was confirmed that high drainage was obtained by securing the drainage channel. The reason why Example 2 is lower than Example 1 and the reason why Examples 8 and 9 are lower than Examples 4 to 6 are considered to be due to the difference in depth of the lug grooves.
〔3〕寿命延長効果
タイヤは偏摩耗、トレッドパターンの外観変化が原因で完全摩耗に至る前に廃棄されることが多い。実施例1乃至9、並びに比較例1及び2の、各々50本の廃棄時の摩耗率調査結果を表3に示す。
[3] Life extension effect Tires are often discarded before full wear due to uneven wear and changes in the appearance of the tread pattern. Table 3 shows the results of investigating the wear rate when 50 of each of Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 and 2 were discarded.
この表より、比較例1は65乃至85%摩耗時、比較例2は45乃至75%摩耗時に廃棄されているのに対し、実施例1乃至9では75乃至100%(完全摩耗)時に廃棄されているので、タイヤを無駄にすることなく有効に使用できることが確認された。 From this table, Comparative Example 1 is discarded at 65 to 85% wear, and Comparative Example 2 is discarded at 45 to 75% wear, while Examples 1 to 9 are discarded at 75 to 100% (complete wear). Therefore, it was confirmed that the tire can be used effectively without wasting it.
1・・・トレッドパターン、2・・・中央主溝、3・・・両側主溝、4・・・内側ラグ溝、9・・・外側ラグ溝、10・・・ショルダー幅方向内側サイプ、11・・・ショルダー周方向サイプ、12・・・ショルダーブロック列、13・・・ショルダーブロック、14・・・外側ラグ溝内周方向サイプ、15・・・外側ラグ溝内幅方向サイプ、16・・・ショルダー幅方向内側3次元サイプ、17・・・ショルダー周方向3次元サイプ、18,33,35,42,43,44・・・傾斜部、22,23,37,38,47,48,49,50,66,68・・・突起。
DESCRIPTION OF
Claims (18)
前記ブロックは、前記最も外側の主溝と、トレッド端と、前記トレッド端からタイヤ幅方向中央に向かって前記最も外側の主溝に到達しない位置まで延びる外側ラグ溝と、前記最も外側の主溝における前記外側ラグ溝のトレッド中央側縁と対向しない位置と前記外側ラグ溝とを連結する第1のサイプとにより区画されることを特徴とする空気入りタイヤ。 A tread having a plurality of main grooves extending in the tire circumferential direction and a shoulder block row composed of a plurality of blocks arranged in the tire circumferential direction between the outermost main grooves and the tread ends on both sides in the tire width direction. A pneumatic tire in preparation for
The block includes the outermost main groove, a tread end, an outer lug groove extending from the tread end toward the center of the tire width direction to a position not reaching the outermost main groove, and the outermost main groove. A pneumatic tire characterized in that the pneumatic tire is partitioned by a position that does not face the tread center side edge of the outer lug groove and a first sipe that connects the outer lug groove.
前記第1のサイプは、前記最も外側の主溝における前記位置から前記トレッド端に向かって前記トレッド端に到達しない位置まで延びるショルダー幅方向内側サイプと、該ショルダー幅方向内側サイプと前記外側ラグ溝とを連結するショルダー周方向サイプとからなることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 1,
The first sipe includes a shoulder width direction inner sipe extending from the position in the outermost main groove toward a position not reaching the tread end toward the tread end, the shoulder width direction inner sipe, and the outer lug groove. A pneumatic tire characterized by comprising a shoulder circumferential sipe that connects the two.
前記ブロックの幅は前記トレッドの幅の12乃至35%であることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 1,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein a width of the block is 12 to 35% of a width of the tread.
前記外側ラグ溝の幅は前記ブロックのタイヤ周方向の配列ピッチの12乃至30%であることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 1,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein a width of the outer lug groove is 12 to 30% of an arrangement pitch of the blocks in the tire circumferential direction.
前記外側ラグ溝の長さは前記ブロックの幅の20乃至80%であることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 1,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein a length of the outer lug groove is 20 to 80% of a width of the block.
前記ショルダー幅方向内側サイプの長さは前記ブロックの幅の20乃至80%であることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 2,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein a length of the inner sipe in the shoulder width direction is 20 to 80% of a width of the block.
前記ショルダー周方向サイプの長さは前記ブロックのタイヤ周方向の配列ピッチの20乃至60%であることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 2,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein a length of the shoulder circumferential sipe is 20 to 60% of an arrangement pitch of the blocks in the tire circumferential direction.
前記ショルダー幅方向内側サイプ及び前記ショルダー周方向サイプの幅は0.5乃至3.0mmであることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 2,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein a width of the shoulder width direction inner sipe and the shoulder circumferential direction sipe is 0.5 to 3.0 mm.
前記外側ラグ溝は、タイヤ幅方向中央側からトレッド端側に向かって傾斜状又は階段状に深くなることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to any one of claims 1 to 8,
The pneumatic tire is characterized in that the outer lug groove is deepened in an inclined shape or a step shape from the center side in the tire width direction toward the tread end side.
前記外側ラグ溝の最も浅い部位の深さが最も深い部位の深さの20乃至60%であることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 9, wherein
A pneumatic tire characterized in that the depth of the shallowest part of the outer lug groove is 20 to 60% of the depth of the deepest part.
前記外側ラグ溝内の深さが相対的に浅い部位に、タイヤ幅方向及び周方向に延び、かつ前記第1のサイプに接続された第2のサイプを有することを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 9, wherein
A pneumatic tire having a second sipe extending in a tire width direction and a circumferential direction and connected to the first sipe at a portion where the depth in the outer lug groove is relatively shallow.
前記第1のサイプは深さ方向に1つ以上の傾斜部を有することを特徴とする空気入りタイヤ。 In the pneumatic tire according to any one of claims 1 to 10,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein the first sipe has one or more inclined portions in a depth direction.
前記第1のサイプの少なくとも1つの傾斜部に、該傾斜部を挟んで対向する壁面から対向するように突出する突起対を有することを特徴とする空気入りタイヤ。 In the pneumatic tire according to claim 12,
The pneumatic tire according to claim 1, further comprising: a pair of protrusions that protrude from at least one inclined portion of the first sipe to face each other across the inclined portion.
前記突起対の一対の突出量の和が前記第1のサイプ幅に相当することを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to claim 13,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein a sum of a pair of protrusion amounts of the protrusion pair corresponds to the first sipe width.
前記突起対の数は少なくとも4つであることを特徴とする空気入りタイヤ。 In the pneumatic tire according to claim 13 or 14,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein the number of the pair of protrusions is at least four.
前記突起の断面積の総和が、前記第1のサイプの傾斜部を挟んで対向する壁面の総面積の1.5乃至50%であることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to any one of claims 13 to 15,
The pneumatic tire according to claim 1, wherein a total cross-sectional area of the protrusions is 1.5 to 50% of a total area of wall surfaces facing each other with the inclined portion of the first sipe.
前記第1のサイプの各傾斜部を挟んで対向する壁面が少なくとも1つの突起対を有することを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to any one of claims 13 to 16,
The pneumatic tire is characterized in that wall surfaces facing each other with the inclined portions of the first sipe have at least one pair of protrusions.
前記突起の断面の形状が円形、十字形、又は多角形であることを特徴とする空気入りタイヤ。 The pneumatic tire according to any one of claims 13 to 17,
A pneumatic tire characterized in that the cross-sectional shape of the protrusion is circular, cross-shaped, or polygonal.
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