JP2006320090A - モータ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】同一の回転軸16に外嵌固定されて軸線回りの周方向に交互に逆極性となる磁極が形成される一対の回転子12、14と、回転子14に対向配置されて軸線回りの周方向に交互に逆極性となる磁極が励磁される固定子13とを備え、回転子12、14の極数をN個とすると、一対の回転子12、14は、回転軸16に対して互いに180°/Nの回転角だけ取付角度をずらして固定し、一方の回転子12に形成される磁極と他方の回転子14に形成される磁極の位相をずらしている。
【選択図】図1
Description
前記回転子に対向配置され、軸線回りの周方向に交互に逆極性となる磁極が励磁される固定子とを備え、
前記回転子の極数をN個とすると、前記一方の回転子に形成される磁極と、前記他方の回転子に形成される磁極とは、互いに180°/Nの回転角だけ位相がずれていることを特徴とするモータを提供している。
なお、各回転子の回転軸に対する取付角度は同一とし、夫々の回転子に励磁される正弦波形の磁極の位相が180°/Nずれるように電流制御等を行う構成としてもよい。
前記回転子には、一端面が前記励磁手段の外周側に対向すると共に他端面が前記固定子の磁極に対向する磁性体からなる第1誘導子と、一端面が前記励磁手段の内周側に対向すると共に他端面が前記固定子の磁極に対向する磁性体からなる第2誘導子とを周方向に交互に配置していると好ましい。
また、第1誘導子と第2誘導子は互いを近接させすぎるとその間で磁気回路が形成されて磁場漏れが発生し、固定子に向けたトルクに寄与する磁束が低減する可能性があるため、各誘導子間にはある程度の空隙を設けることが求められる。このように各誘導子の隣接間隔を大きくするとトルクリップルが発生し易くなるので、前述した各回転子の位相を180°/Nずらす工夫がより効果的となる。
即ち、固定子の磁極を発生させるコイルを超電導化することで、磁場の強化が図られてモータトルクを大幅にアップすることができる。
即ち、誘導源固定子のコイルも超電導化することで大電流を流すことが可能となり、コイルの巻数を大幅に低減することができる。
図1乃至図9は第1実施形態を示す。
第1実施形態のモータ10はアキシャルギャップ構造であり、誘導源固定子11、回転子12、固定子13、回転子14、誘導源固定子15がこの順番に並設され、回転軸16が各回転子12、14に貫通固定されていると共に、各誘導源固定子11、15および固定子13に対しては回転自在としている。また、各誘導源固定子11、15および固定子13はケーシング等の設置面Gに固定されている。
断熱冷媒容器19、33には液体窒素を循環させた状態で界磁コイル18、32が収容されており、その断熱冷媒容器19、33がヨーク17、31の溝部17b、31bに埋設されている。界磁コイル18、32には直流を供給する第1給電装置35が接続されている。また、断熱冷媒容器19、33には冷媒となる液体窒素を貯留した液体窒素タンク34が接続されている。
回転子12、14は、図4(A)〜(D)に示すように、円盤形状で非磁性材料からなり回転軸16の固定用の中心軸穴20a、28aを有する支持部20、28と、中心軸穴20a、28aを中心として点対称位置に埋設された一対のN極誘導子21、29(第1誘導子)と、N極誘導子21、29から90°回転した位置に埋設された一対のS極誘導子22、30(第2誘導子)とを備えている。
S極誘導子22、30の一端面22b、30b、図7(C)に示すように、界磁コイル18、32の内周側に対向配置される円弧状とすることで、界磁コイル18、32のS極発生位置に対向配置させている。
N極誘導子21、29およびS極誘導子22、30の他端面21a、22a、29a、30aは扇形状で、固定子13の電機子コイル25、26と対向する同一円周上に等間隔に配置されている。
N極誘導子21、29およびS極誘導子22、30の軸線方向に直交する断面積は、一端面21b、29bから他端面22a、30aまで一定としている。また、N極誘導子21、29およびS極誘導子22、30の軸線方向に直交する断面積は互いに同一としている。
支持部23は、中央に回転軸16の外径より大きく穿設された遊嵌穴23aを穿設していると共に、外周側の周方向に等間隔に穿設された4つの取付穴23bを備えている。円環状で真空断熱構造の4つの断熱冷媒容器24を内部に電機子コイル25、26を収容した状態で取付穴23bに夫々埋設しており、断熱冷媒容器24の中空部には磁性体からなる磁心27を配置している。また、図6に示すように、上下の電機子コイル25と左右の電機子コイル26とは巻き方向を逆転させることで、周方向に交互に逆磁性が励磁されるようにしている。電機子コイル25、26には交流を供給する第2給電装置36が接続されている。また、断熱冷媒容器24には冷媒となる液体窒素を貯留した液体窒素タンク34が接続されている。
界磁コイル18、32に直流を給電すると、界磁コイル18、32の外周側にN極が発生すると共に内周側にS極が発生する。そうすると、例えば図7(A)(B)に示すように、N極側の磁束が一端面21bよりN極誘導子21内に導入され、他端面21aにN極磁束が現れる。また、図7(A)(C)に示すように、S極側の磁束は一端面22bよりS極誘導子22内に導入され、他端面22aにS極磁束が現れる。ここで、各誘導子21、22の一端面21b、22bは界磁コイル18の内外周に沿った同心円上に配置されているので、回転子12が回転してもN極誘導子21の他端面21aには常にN極が現れ、S極誘導子22の他端面22aには常にS極が現れることとなる。なお、図7では一方の回転子12について説明しているが、他方の回転子14についても同様である。
第1実施形態との相違点は、回転子12,14、固定子13および誘導源固定子15を軸線方向に直列追加して多段化している点である。
中央の誘導源固定子41は、設置面Gに固定された磁性体からなるヨーク42と、ヨーク42の軸線回りの円環状に埋設された真空断熱構造の断熱冷媒容器43と、断熱冷媒容器43に収容された超電導線材からなる軸線回りの界磁コイル44とを備えている。
ヨーク42は、中央に回転軸16の外径より大きく穿設された遊嵌穴42aと、遊嵌穴42aを中心として円環状に穿設された取付穴42bとを備えている。断熱冷媒容器43には液体窒素を循環させた状態で界磁コイル44が収容されており、その断熱冷媒容器43がヨーク42の取付穴42bに埋設されている。
以上の構成のようにモータを多段化すれば、第1実施形態に比べて磁場が強化されて出力トルクの増大を図ることができる。
第1実施形態との相違点は、誘導子を使用していない点である。
本実施形態のモータ50は、固定子51の軸線方向の両側に一対の回転子52、53を対向配置したアキシャルギャップ構造とし、回転子52、53の中心に回転軸54を固定している。
詳しくは、回転子52、53のヨーク58、61は、中心に回転軸取付用の中心軸穴58a、61aを穿設していると共に、固定子51との対向面側には周方向に等間隔をあけてコイル取付穴58b、61bを設けている、これらコイル取付穴58b、61bに円環状で真空断熱構造の断熱冷媒容器59、62を埋設し、断熱冷媒容器59、62に超電導線材からなる界磁コイル60、63を収容している。このように、4つの界磁コイル60、63を軸線回りの周方向に間隔をあけて取り付け、かつ、一方の回転子52と他方の回転子53とで界磁コイル60、63の取付角度が回転方向に45°ずれるように回転軸54に固定している。
第1実施形態との相違点は、誘導子を使用せず且つラジアルギャップ構造としている点である。
固定子71は、略円筒状の磁性体からなるヨーク71の内周面に周方向に等間隔をあけて4つの電機子コイル81を取り付けている。
回転子72、73は、回転軸74に外嵌固定された円柱状の磁性体からなるヨーク78、80と、ヨーク78、80の外周面に周方向に等間隔をあけて取り付けられた各4つの界磁コイル79、81とを備えている。夫々の回転子72、73は、図14(A)(B)に示すように、界磁コイル79、81の取付角度が互いに回転方向に45°ずれるようにして回転軸74に固定している。
11、15、41 誘導源固定子
12、14、52、53、72、73 回転子
13、51、71 固定子
16、54、74 回転軸
18、32、60、63、79、81 界磁コイル(超電導コイル)
19、24、33、56、59、62 断熱冷媒容器
21、29 N極誘導子(第1誘導子)
22、30 S極誘導子(第2誘導子)
25、57、76 電機子コイル(超電導コイル)
Claims (6)
- 同一の回転軸に外嵌固定され、軸線回りの周方向に交互に逆極性となる磁極が形成される一対の回転子と、
前記回転子に対向配置され、軸線回りの周方向に交互に逆極性となる磁極が励磁される固定子とを備え、
前記回転子の極数をN個とすると、前記一方の回転子に形成される磁極と、前記他方の回転子に形成される磁極とは、互いに180°/Nの回転角だけ位相がずれていることを特徴とするモータ。 - 前記一対の回転子は、前記回転軸に対して互いに180°/Nだけ回転方向の取付角度をずらして固定している請求項1に記載のモータ。
- 軸線回りの内周側と外周側とで互いに逆極性の同心円状の磁極を励磁させる励磁手段を有する誘導源固定子が、前記回転子の一側に配置され、
前記回転子には、一端面が前記励磁手段の外周側に対向すると共に他端面が前記固定子の磁極に対向する磁性体からなる第1誘導子と、一端面が前記励磁手段の内周側に対向すると共に他端面が前記固定子の磁極に対向する磁性体からなる第2誘導子とを周方向に交互に配置している請求項1または請求項2に記載のモータ。 - 前記固定子の軸線方向の両側に前記一対の回転子を配置すると共に、前記各回転子の軸線方向の外側に一対の前記誘導源固定子を配置するアキシャルギャップ構造としている請求項3に記載のモータ。
- 前記固定子は、超電導線材が巻回された超電導コイルを周方向に等間隔をあけて配置して前記磁極を励磁している請求項1乃至請求項4のいずれか1項に記載のモータ。
- 前記誘導源固定子の前記励磁手段は、超電導線材が軸線回りの円環状に巻回された超電導コイルとしている請求項3乃至請求項5のいずれか1項に記載のモータ。
Priority Applications (1)
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JP2005139086A JP2006320090A (ja) | 2005-05-11 | 2005-05-11 | モータ |
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JP2011172302A (ja) * | 2010-02-16 | 2011-09-01 | Daihatsu Motor Co Ltd | アキシャルギャップモータ |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS57160357A (en) * | 1981-03-27 | 1982-10-02 | Hitachi Ltd | Two-phase generator-motor |
JPS61199447A (ja) * | 1985-02-28 | 1986-09-03 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | モ−タ− |
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2005
- 2005-05-11 JP JP2005139086A patent/JP2006320090A/ja active Pending
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