JP2006289395A - ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 本発明のガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤは、mass%で、
C:0〜0.011%、Si:0.5〜1.0%、Mn:1.8超〜2.5%、Cu:0.1〜1.0%、Mo:0.10〜0.50%、Ti:0.1〜0.3%、B:0.001〜0.005%、N:0.0040〜0.0150%
を含み、かつ下記PMPが10%以上とされ、残部Fe及び不可避的不純物からなる。
PMP=4[Mn]+([Cu]+[Ni]+[Cr])+6000([Mo]+[V]+[Nb]+[Zr]+[Ta]+[Hf]+[W])*[B]
但し、[元素名]は当該元素の含有%を示す。
【選択図】 なし
Description
また、大入熱溶接性を確保すると共に組み立て溶接、横向き溶接のような低入熱溶接における溶接性も改良したワイヤが特開2004−202572号公報(特許文献5)に提案されている。
本発明はかかる問題に鑑みなされもので、大入熱、高パス間温度の溶接条件において溶着金属が強度、靭性に優れ、しかも低入熱溶接に対して耐低温割れ性に優れたガスシールドアーク溶接用ワイヤを提供することを目的とする。
C:0〜0.011%、
Si:0.5〜1.0%、
Mn:1.8超〜2.5%、
Cu:0.1〜1.0%、
Mo:0.10〜0.50%、
Ti:0.1〜0.3%、
B:0.0010〜0.0050%、
N:0.0040〜0.0150%
を含み、かつ下記PMPが10%以上とされ、残部Fe及び不可避的不純物からなるものである。
PMP=4[Mn]+([Cu]+[Ni]+[Cr])+6000([Mo]+[V]+[Nb]+[Zr]+[Ta]+[Hf]+[W])*[B]
但し、[元素名]は当該元素の含有%を示す。
PMP=4[Mn]+([Cu]+[Ni]+[Cr])+6000([Mo]+[V]+[Nb]+[Zr]+[Ta]+[Hf]+[W])*[B]
Cは溶着金属の強度を向上させる作用を有するが、優れた耐低温割れ性を確保するには低い方がよく、本発明では無添加でも差し支えない。もっとも、C濃度を過度に低減させるには、製造コスト高を招来するので、0.001%程度以上とすればよい。一方、0.011%を超えると、強度が過大になり、溶着金属の靭性が劣化し、特に耐低温割れ性の劣化が著しくなる。このため、C量は0.011%以下、好ましくは0.010%以下とする。
Siは脱酸元素であり、溶着金属中の溶存酸素量を低下させる。また、Si量を上記範囲にコントロールすることで、雰囲気のCO2 の還元を抑制して溶着金属中のC量を低下させ、耐低温割れ性を改善する効果がある。0.5%未満では溶存酸素量の低減が十分でなく、溶着金属の靭性が劣化する。このため、Si量の下限を0.5%とし、好ましくは0.6%とするのがよい。一方、過多に添加すると、固溶強化により強度が過大になり、溶着金属の靭性、耐低温割れ性が劣化するようになる。このため、その上限を1.0%とし、好ましくは0.9%とするのがよい。
Mnは、脱酸元素として作用すると共に、粒界フェライトの生成を抑制するため、強度、靭性を改善する効果がある。Mn量が過少になると大入熱溶接時の機械的特性が劣化するので、Mn量を1.8%超とし、好ましくは1.9%以上とするのがよい。一方、過多になると低入熱溶接時の強度が過大となり、耐低温割れ性が劣化する。このため、その上限を2.5%とし、好ましくは2.4%とするのがよい。
Cuは溶着金属の靭性を改善する作用があり、また心線の導電性めっき皮膜として不可避的
に含有される。0.1%未満では導電性を確保することができず、溶接作業性が劣化する。一方、1.0%を超えるとCuが微細に析出し、強度、靭性バランスが劣化するようになる。このため、Cu量の下限を0.1%、好ましくは0.15%とし、その上限を1.0%、好ましくは0.8%とする。
MoはBと複合して添加することで、粒界フェライトの生成を抑制し、大入熱溶接時の強度靭性バランスを改善する作用を有する。0.10%未満ではかかる作用が過小であり、一方0.50%を超えると、強度が高くなり過ぎて耐低温割れ性が劣化する。このため、Mo量の下限を0.10%、好ましくは0.15%とし、その上限を0.50%、好ましくは0.42%、より好ましくは0.40%とする。
Tiは酸化物を形成し、これが粒内変態の核として振舞うので、組織の微細化、靭性の改善作用を有する。0.1%未満ではかかる作用が過小であり、0.3%を超えるとTi炭化物が形成されるようになり、溶着金属の靭性が劣化するようになる。このため、Ti量の下限を0.1%、好ましくは0.15%とし、その上限を0.3%、好ましくは0.25%とする。
Bは粒界フェライトの生成を抑制し、これにより強度靭性バランスを改善する作用を有する。0.0010%未満ではかかる作用が過小であり、一方0.0050%を超えると低入熱溶接時の溶着金属の強度が過大となり、耐低温割れ性が劣化するようになる。このため、B量の下限を0.0010%、好ましくは0.0015%とし、その上限を0.0050%、好ましくは0.0040%とする。
NはTiと反応してTiNを形成し、γ粒径を微細化することにより、靭性を改善する作用を有する。0.0040%未満では、十分な量のTiNが形成されないため、かかる作用が過小であり、一方0.0150%を超えると固溶Nが存在するようになるため、却って靭性が劣化するようになる。このため、N量の下限を0.0040%、好ましくは0.0050%とし、一方その上限を0.0150%、好ましくは0.0120%とする。
PMPは、大入熱溶接時の溶着金属の強度、靭性に及ぼすフェライト生成抑制元素の添加量の影響を定量的に評価した指標であり、この値が10%未満では、極低C量の下では所期の高強度、高靭性を確保することができないようになる。このため、フェライト抑制元素の添加量をPMPで10%以上とする。
これらの元素は粒界フェライトの生成を抑制する作用及び組織微細化作用を有し、強度靭性バランスを改善する。0.01%未満ではかかる作用効果が過小となり、一方2.0%を超えると大入熱溶接の際の溶着金属中にMA(Martensite-Austenite Constituent:マルテンサイトおよびオーステナイトの混合物)が形成されるようになり、靭性が劣化する。このため、1種又は2種の合計量で下限を0.01%とし、上限を2.0%とする。
これらの元素は、Mo,Bと共に複合添加することにより、粒界フェライトの生成を抑制する効果を高め、強度・靭性バランスを改善する。しかし、過多に添加すると、強度が過大となり、却って強度靭性バランスが劣化するようになる。このため、これらの元素の1種もしくは2種以上の合計で下限を0.001%、上限を0.1%とする。
Alは固溶NをAlNとして固定し、これにより母材靭性を改善する作用を有する。0.001%未満ではかかる作用が過少であり、一方0.1%を超えて過多に添加すると固溶強化が過大となり、靭性が劣化するようになる。このため、Al量の下限を0.001%とし、その上限を0.1%、好ましくは0.05%とする。
REMは介在物を微細化し、これにより溶着金属組織を微細化することで強度靭性を改善する作用を有する。一方、過多に添加するとこれらの効果が失われて却って強度靭性を劣化させるようになる。このため本発明では、REM量の下限を0.001%とし、その上限を0.2%とする。
以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はかかる実施例により限定的に解釈されるものではない。
溶接電流:420A
溶接電圧:43V
ワイヤ送り速度:28cm/min
入熱量:38.7kJ/cm
予熱:なし
パス間管理条件:連続、最終パス間温度500〜550℃
母材鋼板:SM490、形状22mm厚×100mm幅×200mm長
開先形状:35°レ型開先、ギャップ7mm
シールドガス:CO2 、流量25L/min
溶接電流:200A
溶接電圧:26V
ワイヤ送り速度:50cm/min
入熱量:6.24kJ/cm
予熱:なし
母材鋼板:SM490
母材試験体の構造:図1
試験温度:0℃
シールドガス:CO2 、流量25L/min
一方、比較例については、試料No. 2はC量が高過ぎるため、大入熱溶接時の強度が高くなり過ぎ、溶着金属の衝撃特性が劣化しており、また耐低温割れ性も劣化している。また、Siに関して、Si量が過少なNo. 3では脱酸が不足し、固溶酸素が残存するため靭性が劣化しており、一方Si量が過多のNo. 4では固溶強化により強度が高くなり過ぎ、靭性が18Jと著しく劣化した。また、Mnに関して、No. 5はMn量が低過ぎるため、粒界フェライトの形成を抑制できず、大入熱溶接時の靭性が劣化し、一方Mn量が過多のNo. 6では低入熱溶接時の強度が過大となり、耐低温割れ性が悪化した。また、Cuに関して、試料No. 9はCu量が高過ぎるため、Cuの析出により強度が向上したものの、靭性が劣化した。また、Moに関して、Moが過少なNo. 10では、粒界フェライトの形成を抑制できず、大入熱溶接特性が低下し、一方Moが過多のNo. 11では、低入熱溶接時の強度が上がり過ぎて耐低温割れ性が確保できなかった。また、Tiに関して、Ti量が0.54%と過多なNo. 12では、溶着金属中にTi炭化物が形成され、靭性の劣化が著しい。また、Bについて、B量が過少なNo. 13では、粒界フェライトの形成を抑制できず、大入熱溶接時の靭性を確保することができず、一方B量が過多のNo. 14では、低入熱溶接時の強度が高くなり過ぎるため、耐低温割れ性が確保されなかった。また、No. 16は、個々の合金成分は本発明範囲内にあるものの、フェライト抑制元素量を総合評価するとPMPが8.6と過少なため、十分な大入熱溶接特性が得られていない。また、No. 27は、C量が高く、N量が低いため溶着金属の靭性が低下し、耐低温割れ性が確保されなかった。
Claims (5)
- mass%で、
C:0〜0.011%、
Si:0.5〜1.0%、
Mn:1.8超〜2.5%、
Cu:0.1〜1.0%、
Mo:0.10〜0.50%、
Ti:0.1〜0.3%、
B:0.0010〜0.0050%、
N:0.0040〜0.0150%
を含み、かつ下記PMPが10%以上とされ、残部Fe及び不可避的不純物からなる、大入熱特性及び耐低温割れ性に優れたガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ。
PMP=4[Mn]+([Cu]+[Ni]+[Cr])+6000([Mo]+[V]+[Nb]+[Zr]+[Ta]+[Hf]+[W])*[B]
但し、[元素名]は当該元素の含有mass%を示す。 - さらに、Feの一部に代えて、Cr、Niの1種もしくは2種を合計で0.1〜2.0%含む、請求項1に記載したガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ。
- さらに、Feの一部に代えて、V,Nb,Zr,Ta,Hf,Wの1種もしくは2種以上を合計で0.001〜0.1%含む、請求項1又は2に記載したガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ。
- さらに、Feの一部に代えて、Alを0.001〜0.1%含む、請求項1から3のいずれか1項に記載したガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ。
- さらに、Feの一部に代えて、REMを0.001〜0.2%を含む、請求項1から4のいずれか1項に記載したガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ。
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