JP2005525509A - 天然ガス車両のためのcng貯蔵及び送出システム - Google Patents
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Abstract
Description
従って、本発明の主な目的は、CNG燃料を貯蔵して、エンジン内での燃焼の要求に応じてCNG燃料を送出するのに適した改善された燃料貯蔵及び送出システムを提供することである。
次に本発明をその好ましい実施形態と関連して説明するが、本発明はこれらに限定されるものではないことは理解されるであろう。むしろ本発明は、請求項に記載された本発明の精神及び範囲に含まれる全ての代替形態、変更形態、及び均等形態を包含するものである。
ニッケル含有量が2.5重量%より少なく且つ引張強度が900MPa(130ksi)より大きいどのような超高強度低合金鋼も、本発明のシステムの燃料貯蔵容器及び他の構成要素を構成するのに使用できる。本発明で使用する鋼の一実施例は、ニッケル含有量が2.5重量%より少なく、且つ引張強度が900MPa(130ksi)より大きい溶接可能な超高強度低合金鋼であるが、これにより本発明を限定するものではない。本発明で使用する鋼の別の実施例は、約1重量%より少ないニッケルを含有し且つ引張強度が900MPa(130ksi)より大きい溶接可能な超高強度低合金鋼であるが、これにより本発明を限定するものではない。これらの鋼の実施例は、極寒環境におけるCNG車両の作動を可能にするために、母材としての板と溶接時のHAZの両方において、最低−40℃(−40°F)までの温度で十分な破壊靭性を有するのが好ましい。
上述のように、名称が「METHOD FOR PRODUCING ULTRA−HIGH STRENGTH,WELDABLE STEELS WITH SUPERIOR TOUGHNESS」の米国特許第6,248,191号及びこの対応特許である国際特許公開WO99/05328号は、それぞれ本発明での使用に好適な鋼を記載している。超高強度鋼板を作製する方法が提供される。即ち、バナジウム又はニオブの炭化物又は窒化炭素を実質的に全て溶解させるのに十分な実質的に均一の温度、好ましくは約1000℃乃至1250℃(約1832°F乃至2282°F)の範囲まで、より好ましくは約1050℃乃至1150℃(約1922°F乃至2102°F)の範囲までスラブを加熱する段階と、スラブを好ましくは(厚みで)約20%乃至60%まで減厚してオーステナイトが再結晶する第1の温度範囲内で1回又はそれ以上のパスで鋼板を形成する、第1の熱間圧延を行う段階と、オーステナイトが再結晶しない第1の温度範囲よりも幾分低く、且つAr3転移点よりも高い第2の温度範囲内で1回又はそれ以上のパスで好ましくは(厚みで)約40%乃至80%まで減厚する第2の熱間圧延を行う段階と、及び、Ar3転移点より低くない温度から少なくともAr1転移点と同程度の温度の急冷停止温度(QST)まで、好ましくは約550℃乃至約150℃(約1022°F乃至約302°F)の範囲内、より好ましくは約500℃乃至約150℃(約932°F乃至約302°F)の範囲内で、少なくとも約10℃/秒(18°F/秒)、好ましくは少なくとも約20℃/秒(36°F/秒)、より好ましくは少なくとも約30℃/秒(54°F/秒)、更により好ましくは少なくとも約35℃/秒(63°F/秒)の冷却速度で急冷して圧延板を硬化させる段階と、急冷を停止して鋼板を周囲温度まで空気冷却して、主成分として微細粒子状の下部ベイナイト、微細粒子状のラスマルテンサイト、又はこれらの混合物に対する鋼の完全転移を促進させる段階によって鋼スラブを処理する。当業者には理解されるように、本明細書で使用される「%減厚」は、言及される減厚の前の鋼スラブ又は鋼板の厚さをパーセント減少させることをいう。本発明を限定するためではなく、単に例証の目的において、約25.4cm(10インチ)の鋼スラブを、第1の温度範囲で約50%減少させて(50%減少)約12.7cm(5インチ)の厚さにすることができ、次に第2の温度範囲で約80%減少させて(80%減少)約2.54cm(1インチ)の厚さにすることができる。
0.03−0.10%、好ましくは0.05−0.09%の炭素(C)
0−0.6%の珪素(Si)
1.6−2.1%のマンガン(Mn)
0−1.0%の銅(Cu)
0−1.0%、好ましくは0.2−1.0%のニッケル(Ni)
0.01−0.10%、好ましくは0.03−0.06%のニオブ(Nb)
0.01−0.10%、好ましくは0.03−0.08%のバナジウム(V)
0.3−0.6%のモリブデン(Mo)
0−1.0%のクロム(Cr)
0.005−0.03%、好ましくは0.015−0.02%のチタン(Ti)
0−0.06%、好ましくは0.001−0.06%のアルミニウム(Al)
0−0.006%のカルシウム(Ca)
0−0.02%の希土金属類(REM)
0−0.006%のマグネシウム(Mg)
を含み、更に、Ceq≦0.7且つPcm≦0.35によって特徴付けられる鋼スラブを通常の方法で作製することによって製造される。
本発明の燃料貯蔵容器及び他の構成要素を構成するために、鋼板を接合する適切な方法が必要とされる。上述のような本発明における十分な強度及び靭性を有する接合部又はシーム部を形成するいずれの接合方法も適切と考えられる。好ましくは、CNGを収容するために十分な強度を提供するのに適した溶接方法は、本発明のシステムの燃料貯蔵容器及び他の構成要素を構成するのに使用される。このような溶接方法は、適切な消耗溶接ワイヤ、適切な消耗溶接ガス、適切な溶接作業、及び適切な溶接手順を含むのが好ましい。
本発明による燃料貯蔵及び送出システムの燃料貯蔵容器及び他の構成要素が提供される。燃料貯蔵容器及び他の構成要素は、ニッケル含有量が2.5重量%より少なく且つ引張強度が900MPa(130ksi)より大きい超高強度低合金鋼で構成される。本発明の燃料貯蔵容器及び他の構成要素は、超高強度低合金鋼の別々の板から構成することができる。本発明の更なる利点は、本発明による燃料貯蔵容器及び他の構成要素が、シベリヤ及びアラスカといった極寒環境で使用するのに十分な破壊靭性を有することである。燃料貯蔵容器及び他の構成要素の接合部又はシーム部は、好ましくは超高強度低合金鋼板とほぼ同じ強度及び破壊靭性を有する。場合によっては、約5%乃至約10%程度低い強度が、低応力箇所においては妥当とすることができる。好ましい特性を有する接合部又はシーム部は、好適な接合技術のいずれかにより形成することができる。本明細書では、1つの例示的な接合技術は、副題「燃料貯蔵及び送出システムの容器及び他の構成要素を構成するための接合方法」以下で述べられている。
容器直径(外径):0.71m(2.3フィート)
容器壁厚:32.9mm(1.29インチ)
設計圧力:37.5MPa(5440psig)
許容フープ応力:382MPa(55.3ksig)
CNG燃料を貯蔵し、車両エンジン内における燃焼の要求に応じてCNG燃料を送出する本発明による燃料貯蔵及び送出システムの一実施形態、及びこれに関係する固有の利点を以下に詳細に説明する。燃料貯蔵及び送出システムの構成要素、例えば燃料貯蔵容器及び蒸気ラインは、好ましくは本明細書に記載された超高強度低合金鋼又は本明細書に記載された所望の特性を有する他の鋼で構成される。例えば容器については円筒形状に、パイプについは筒状に鋼を成形する必要のある構成要素の場合、鋼の優れた低温靭性に悪影響を及ぼすのを回避するために、鋼は周囲温度で所望の形状に成形されるのが好ましい。成形中に所望の形状を達成するために鋼を加熱する必要がある場合には、鋼は、上述のような鋼ミクロ組織の利点を維持するようにするために、約600℃(1112°F)以下の温度に加熱されるのが好ましい。
図1Aを参照すると、本発明による燃料貯蔵及び送出システムの一実施例は、燃料貯蔵容器10を含む。燃料貯蔵容器10は、好ましくは本明細書に記載された超高強度低合金鋼で構成される。燃料貯蔵容器10は、例えば車両のトランク区域のブラケット11により支持することができる。燃料貯蔵容器10は、蒸気バッグ、遮断弁、排出管、及び当業者によく知られた他の構成部材(図1Aには図示せず)を追加することができる。燃料貯蔵容器10は、燃料ロックオフ12、手動遮断弁13、振動ループ14、燃料ゲージ15、及び逆止弁9を含む燃料管22を介して燃料充填容器20に接続される。燃料充填容器20の後に、燃料貯蔵容器10は、燃料調節器16と絞り弁17とを含む燃料管22の延長部を介して、天然ガスの燃焼によって作動するように設計された任意の標準エンジンの混合器19に接続される。燃料遮断リレー18が、電気接続部181に接続される。燃料調節器16は、冷却剤ホース161と排出管162とに接続される。
表1(図1Aの前にある)は、本発明の燃料貯蔵容器とX−65鋼で構成された現在市販のCNG燃料容器との比較データを提示している。表1のデータを参照すると、本発明に基づく2つの設計事例が標準X−65設計と比較されている。第1の実施例の場合、貯蔵システムは、標準X−65設計と同じ貯蔵条件及び体積要件において設計されており、結果として貯蔵システムの重量が36%減少している。名称「鋼の実施例」の広い列内の名称「重量低減」の列内のデータを参照されたい。特に、X−65容器の重量1773ポンドと比べて本発明による容器の重量が1131ポンドしかないことを示す列「y」を参照されたい。システム重量の減少は、これに応じて積載量を増加させること又は車両の燃料効率を向上させることになる。第2の実施例の場合、貯蔵システムは、貯蔵圧力が増大する(即ち、37.5MPa(5440psig))が、容器容量はX−65設計と同一となるように設計されている。名称「鋼の実施例」の広い列内の名称「最大走行距離」の列内のデータを参照されたい。この第2の実施例の場合、容器システムの重量(従って、厚さ)は、X−65容器と同一となるように設計されている。厚さが増大すると貯蔵圧力が増大する。貯蔵圧力の増大は、燃料貯蔵容量の増大に対応し、これは走行距離が増大することになる。
Ac1転移点:加熱中にオーステナイトが形成され始める温度
Ar1転移点:冷却中にオーステナイトのフェライト又はフェライト+セメンタイトへの遷移が完了する温度
Ar3転移点:冷却中にオーステナイトがフェライトに遷移し始める温度。
冷却速度:板厚の中心又は実質的に中心における冷却速度
CTOD:亀裂先端開口変位
DBTT(延性脆性遷移温度):構造鋼における2つの破壊形態を表している。DBTTより低い温度では、破壊は低エネルギーへき開(脆性)破壊により生じる傾向があり、DBTTより高い温度では、高エネルギー延性破壊によって生じる傾向がある。
GMAW:ミグ溶接
HAZ:熱影響部
J:ジュール
JC:平面ひずみ破壊靭性の測定値(ASTME1823)
KIC:平面ひずみ破壊靭性の測定値(ASTME1823)
kJ: キロジュール
低合金鋼: 鉄と合計で約10重量パーセントよりも少ない合金添加物とを含む鋼
最大許容傷寸法:臨界傷長さ及び深さ
Pcm:溶接性を表すために使用されるよく知られた工業用語であって、Pcm=(重量%C+重量%Si/30+(重量%Mn+重量%Cu+重量%Cr)/20+重量%Ni/60+重量%Mo/15+重量%V/10+5(重量%B))
ppm:百万分の一単位
主成分として:少なくとも約50体積パーセント
急冷:空気冷却とは対照的に、鋼の冷却速度を増大させる傾向があるものとして選択される流体を利用する任意の手段による加速冷却
急冷停止温度:急冷停止後に、板厚中心から伝達された熱により、板表面が得られる最高又は実質的に最高の温度
QST:急冷停止温度
スラブ:任意の寸法形状を有する鋼片
引張強度:引張試験において元の断面積に対する最大荷重の比
TIG溶接:タングステンと不活性ガスによる溶接
Tnr温度:オーステナイトが再結晶する下限温度
USPTO:米国特許商標庁
溶接金属:溶接作業中に溶融する母材の部分又は溶接作業中に溶融された溶接部の部分によって付着され及び希釈される溶接消耗ワイヤ(使用される場合はフラックスも)。この材料の容積は、母材と溶接材料の混合物である。
溶接部:(i)溶接金属、(ii)熱影響部(HAZ)、(iii)HAZの「近傍」にある母材金属を含む溶接接合部。HAZの「近傍」にあると考えられる母材の一部、従って、溶接部の一部は、当業者には公知の因子、例えば、これらに限定するものではないが、溶接部の幅、溶接された物品のサイズ、物品を作製するのに必要とされる溶接部の数、及び溶接部間の距離に応じて様々である。
16 燃料調節器
20 燃料充填容器
Claims (7)
- 圧縮天然ガス燃料を約20.7乃至37.5MPa(3000乃至5440psia)の圧力で貯蔵し、エンジン内における燃焼の要求に応じて圧縮天然ガス燃料を送出する燃料貯蔵及び送出システムに用いられるのに好適な燃料貯蔵容器であって、
前記燃料貯蔵容器が、ニッケル含有量が2.5重量%より少ない且つ引張強度が少なくとも約900MPa(130ksi)である超高強度低合金鋼を含む材料から成る複数の別々の板を互いに接合することにより構成されており、
前記別々の板の間の接合部が前記圧力条件で前記圧縮天然ガスを収容するのに十分な強度及び靭性を有する、
ことを特徴とする燃料貯蔵容器。 - 前記接合部が、前記超高強度低合金鋼の引張強度の少なくとも約90%の強度を有する、
請求項1に記載の燃料貯蔵容器。 - 前記燃料貯蔵容器が、最低−40℃(−40°F)までの温度で使用するのに適している、
請求項1に記載の燃料貯蔵容器。 - 前記接合部が、鉄と、重量パーセントで表した以下の合金元素、即ち
約0.04乃至約0.08重量%の炭素、
約1.0乃至約2.0重量%のマンガン、
約0.2乃至約0.7重量%の珪素、
約0.30乃至約0.80重量%のモリブデン、
約2.3乃至約3.5重量%のニッケル、
約0.0175乃至約0.0400重量%の酸素、
及び(i)最大約0.04重量%までのジルコニウムと、(ii)最大約0.02重量%までのチタニウムとから成る群から選択された少なくとも1つの添加物とを含む溶接金属により形成され、
前記溶接金属のミクロ組織が、約5乃至約45体積%の針状フェライトと、少なくとも約50体積%のラスマルテンサイト、縮退上部ベイナイト、下部ベイナイト、粒状ベイナイト、又はこれらの混合物を含む、
請求項1に記載の燃料貯蔵容器。 - (a)圧縮天然ガス燃料を約20.7乃至37.5MPa(3000乃至5440psia)の圧力で貯蔵し、ニッケル含有量が2.5重量%より少ない且つ引張強度が少なくとも約900MPa(130ksi)である超高強度低合金鋼を含む材料から成る複数の別々の板を互いに接合することにより構成され、前記別々の板の間の接合部が前記圧力条件で前記圧縮天然ガスを収容するのに十分な強度及び靭性を有する少なくとも1つの燃料貯蔵容器と、
(b)エンジン内における燃焼の要求に応じて圧縮天然ガス燃料を送出する機構と、を備える、
ことを特徴とするシステム。 - (a)圧縮天然ガス燃料を約20.7乃至37.5MPa(3000乃至5440psia)の圧力で貯蔵し、ニッケル含有量が2.5重量%より少ない且つ引張強度が少なくとも約900MPa(130ksi)である超高強度低合金鋼を含む材料から成る複数の別々の板を互いに接合することにより構成され、前記別々の板の間の接合部が前記圧力条件で前記圧縮天然ガスを収容するのに十分な強度及び靭性を有する少なくとも1つの燃料貯蔵容器と、
(b)燃料補給ステーションと前記燃料貯蔵容器との間で前記圧縮天然ガス燃料の移送を可能にする充填及び排出弁と、
(c)前記燃料貯蔵タンクから減圧装置への圧縮天然ガス燃料の流れを可能にする減圧管と、
(d)前記減圧装置から前記エンジンへの減圧された前記圧縮天然ガス燃料の流れを可能にする燃料管と、
(e)前記燃料貯蔵及び送出システムが、前記圧縮天然ガス燃料を約20.7乃至37.5MPa(3000乃至5440psia)の圧力で貯蔵し、エンジン内における燃焼の要求に応じて前記減圧された圧縮天然ガス燃料を送出するように、前記減圧装置から前記エンジンへの前記減圧された圧縮天然ガス燃料の流れを調節する燃料調節器と、を備える、
ことを特徴とする燃料貯蔵及び送出システム。 - (a)約20.7乃至37.5MPa(3000乃至5440psia)の圧力の圧縮天然ガス燃料を、ニッケル含有量が2.5重量%より少ない且つ引張強度が少なくとも約900MPa(130ksi)である超高強度低合金鋼を含む材料から成る複数の別々の板を互いに接合することにより構成され、前記別々の板の間の接合部が前記圧力条件で前記圧縮天然ガスを収容するのに十分な強度及び靭性を有する少なくとも1つの燃料貯蔵容器内に配置する段階と、
(b)エンジン内における燃焼の要求に応じて前記圧縮天然ガス燃料を送出する段階と、を含む、
ことを特徴とする方法。
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