JP2005022201A - Release film for manufacturing thin-layer ceramic sheet and its manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリエステルフィルムを基材とする離型フィルムに関し、詳しくは剥離帯電が小さく、剥離性に優れる、薄層セラミックシート製造用のキャリアフィルムとして好適な離型フィルムに関する。
【０００２】
【従来の技術】
セラミックコンデンサーなどの部品として用いられるセラミックシートは、キャリアフィルム上にセラミックスラリーを一定厚みに塗工、乾燥させた後、雛型フィルムから剥離して製造される。セラミックシートの製造に使用されるキャリアフィルムとしては、剥離をスムーズに行うため、離型層を設けた離型フィルムが用いられることが多い。
【０００３】
近年、セラミックコンデンサーの大容量化、小型化にともない、セラミックシートの薄膜化が進んでいる。セラミックシートの厚みを薄くすると、セラミックシートと離型フィルムとの剥離の際に大きな剥離力が必要となり、剥離不良が生じやすくなるという問題がある。また、セラミックシートの薄膜化が進むと、従来の離型フィルムでは剥離帯電が大きく、それによる静電気障害が大きな問題となっていた。なお、本発明でいう薄層セラミックシートとは、厚みが１μｍ以上１０μｍ未満を意味する。
【０００４】
剥離帯電を小さくする方法としては、離型フィルムにおいて、帯電防止層や電層の上に硬化型シリコーン樹脂からなる離型層を形成する方法（例えば、特許文献１、２参照）、あるいは離型層の反対面に、帯電防止層や導電層を形成する方法（例えば、特許文献３、４参照）が知られている。
【０００５】
【特許文献１】
特開平６−３４４５１３号公報
【特許文献２】
特開平３−１０６６４５号公報
【特許文献３】
特開平７−８１０１６号公報
【特許文献４】
特開平６−３４４５１３号公報
【０００６】
しかしながら、硬化型シリコーン樹脂からなる離型層は非常に帯電しやすく、セラミックシートを離型層から剥離する際の剥離帯電が大きくなる傾向がある。そのため、いったん剥離したセラミックシートが離型屑に再付着したり、また剥離したセラミックシート上に他層を積層する際に、各層が均一な厚みで積層されなかったり、剥離したセラミックシートに静電気により浮遊ゴミが付着したりする、など加工上の問題があった。特にこのような問題は、セラミックシートが薄膜化するにつれ顕著となる。
【０００７】
そこで、硬化型シリコーン樹脂からなる離型層中に、帯電防止剤や導電剤を含有させる方法なども検討されている（例えば、特許文献５参照）。
【０００８】
【特許文献５】
特開平６−１１６４２６号公報
【０００９】
しかしながら、帯電防止剤や導電剤を離型層に含有させた離型フィルムでは、帯電防止剤あるいは導電剤が離型層のシリコーン樹脂の硬化反応を阻害したり、離型フィルムやセラミックシート製造時に、離型層中の帯電防止剤が離型層に接触する加工工程中のロール等に転写してロール等を汚染させたり、剥離力が上昇したり、剥離力が不安定になるなどの問題があった。さらに、帯電防止剤とシリコーン樹脂の併用によるコストの増加もある。
【００１０】
そのため、硬化型シリコーン樹脂を離型層の構成材料として用いても、剥離帯電を小さくすることができる、薄層セラミックシート製造用のキャリアフィルムとして好適な離型フィルムが強く要望されていた。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、剥離帯電が小さく、かつ剥離性に優れる薄層セラミックシート製造用のキャリアフィルムとして好適な離型フィルムを提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明の薄層セラミックシート製造用離型フィルムは、末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）と末端水酸基濃度（ＯＨＶ）が特定の範囲にあるポリエステルフィルムに、特定の官能基を有するシリコーン樹脂を硬化させて得た、主として硬化型シリコーン樹脂からなる離型層を設けることにより、薄層セラミックシート製造時の剥離工程において、剥離帯電が小さく、かつ剥離性に優れるという、従来技術からは全く予測できない、新規な技術思想をもとに開発されたものである。
【００１３】
すなわち、本発明における第１の発明は、ポリエステルフィルムの片面に、主として硬化型シリコーン樹脂からなる離型層を設けてなる薄層セラミックシート製造用離型フィルムであって、前記ポリエステルフィルムは末端カルボキシル基濃度（ＡＶ：ｅｑ／ｔｏｎ）と末端水酸基濃度（ＯＨＶ：ｅｑ／ｔｏｎ）が下記式（１）及び（２）を満足し、かつ前記離型層は前記硬化型シリコーン樹脂の硬化反応後の残留Ｓｉ−Ｈ基指数（Ｒｈ）及び残留Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基指数（Ｒｖ）が下記式（３）及び（４）を満足することを特徴とする薄層セラミックシート製造用離型フィルムに関するものである。
ＡＶ≦４０ ・・・（１）
ＡＶ＋ＯＨＶ≦１２０ ・・・（２）
Ｒｈ（＝Ｉｈ／Ｉｍ）≦０．０１ ・・・（３）
Ｒｖ（＝（（Ｉｖ−０．７６５×Ｉｐｈ）／Ｉｍ）−（Ｉｐｈ／Ｉｍ））≦０．０８ ・・・（４）
但し、上記式（３）及び（４）において、Ｉｈ、Ｉｖ、Ｉｍ、Ｉｐｈは、それぞれラマンスペクトル測定における、２１７０ｃｍ−１付近のＳｉ−Ｈ基由来のピーク高さ、１５９８ｃｍ−１付近のＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２ 基由来のピーク高さ、１４１０ｃｍ−１付近のＳｉ−ＣＨ３ 基由来のピーク高さ、１５７０ｃｍ−１付近のＳｉ−Ｃ６Ｈ５ 基由来のピーク高さを示す。
【００１４】
また、第２の発明は、ポリエステルフィルムの片面に、主として硬化型シリコーン樹脂からなる離型層を設けてなる薄層セラミックシート製造用離型フィルムの製造方法であって、末端カルボキシル基濃度（ＡＶ：ｅｑ／ｔｏｎ）と末端水酸基濃度（ＯＨＶ：ｅｑ／ｔｏｎ）が下記式（５）及び（６）を満足するポリエステルフィルムの片面に、Ｓｉ−ＣＨ３ 基量を１００として他の官能基の量を基準化した際に、Ｓｉ−Ｈ基量とＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２ 基量との差が１．０未満である硬化型シリコーン樹脂、硬化反応触媒と有機溶剤を主たる構成成分とする塗布液を、硬化後の塗布量が０．０２〜０．１５ｇ／ｍ２となるように、塗布、乾燥、熱硬化処理を行い、離型層を設けることを特徴とする薄層セラミックシート製造用離型フィルムの製造方法に関するものである。
ＡＶ≦４０ ・・・（５）
ＡＶ＋ＯＨＶ≦１２０ ・・・（６）
【００１５】
第３の発明は、前記塗布液が、（ｉ）塗布液貯蔵タンクから送液ポンプにより、コーターへ塗布液を供給する工程、（ｉｉ）コーターからフィルムに塗布液を転移させる工程、（ｉｉｉ）余った塗布液を、送液ポンプを用いずに塗布液貯蔵タンク内に戻す工程、からなる塗布液循環システムを用いて得た塗布液であり、前記（ｉｉｉ）の工程において、余った塗布液を、２００〜４００メッシュの金網から剪断をかけずに通過させて、塗布液貯蔵タンク内に戻すことを特徴とする第２の発明に記載の薄層セラミックシート製造用離型フィルムの製造方法である。
【００１６】
【発明の実施の形態】
本発明において、離型フィルムの基材として用いるポリエステルフィルムは、末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）が４０ｅｑ／ｔｏｎ以下で、かつ末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）と末端水酸基濃度（ＯＨＶ）の和で示される、総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）が１２０ｅｑ／ｔｏｎ以下であることが、離型フィルムの離型層と該離型フィルムの離型層上に積層されるセラミックシート層とを剥離する際に、剥離帯電を低減できる点から特に重要である。
【００１７】
基材のポリエステルフィルムを構成するポリエステル樹脂の末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）、末端水酸基濃度（ＯＨＶ）及び総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）が、なぜ離型層とセラミックシート間の剥離帯電に影響するかは明確ではないが、前記ポリエステル樹脂の末端カルボキシル基や末端水酸基と、ポリエステル基材フィルムに積層される離型層を構成する硬化型シリコーン樹脂中の残存ビニル基や残存Ｓｉ−Ｈ基との相互作用により、エレクトレットが発生し、離型層全体が分極しやすくなるためと推定される。
【００１８】
前記ポリエステルフィルムは、末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）が小さいほうが剥離帯電の点から好ましく、３８ｅｑ／ｔｏｎ以下であることが好ましく、特に好ましくは３５ｅｑ／ｔｏｎ以下である。一方、生産性の点から、ポリエステルフィルムの末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）の下限値は２０ｅｑ／ｔｏｎとすることが好ましく、特に好ましくは２５ｅｑ／ｔｏｎである。
【００１９】
また、剥離帯電の点から、前記ポリエステルフィルムの総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）も小さいほうが好ましく、総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）が１１８ｅｑ／ｔｏｎ以下であることが好ましく、特に好ましくは１１６ｅｑ／ｔｏｎ以下である。一方、生産性の点から、ポリエステルフィルムの総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）の下限値は８０ｅｑ／ｔｏｎとすることが好ましく、特に好ましくは９０ｅｑ／ｔｏｎである。
【００２０】
ポリエステルフィルムの総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）と末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）は相互に関連しているが、前記の総末端基濃度の範囲内で末端カルボキシル基濃度を独立して制御することは可能である。
【００２１】
ポリエステルフィルムの総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）を１２０ｅｑ／ｔｏｎ以下とするためには、フィルム原料となるポリエステルの重合度を制御し、かつ加水分解の原因となるポリエステルペレット乾燥時の水分率や、酸化熱劣化の原因となるフィルム製造時の溶融押出し工程での温度及び時間を制御すればよい。また、酸化熱劣化の場合、酸化防止剤を予めポリエステルに含有させる、あるいは溶融押出し時にポリエステルペレットとともに添加することによっても制御することができる。
【００２２】
なお、ポリエステルの重合度が高いほど、末端カルボキシル基と末端水酸基の縮合反応が進み、ポリエステルフィルムの総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）は小さくなる。
【００２３】
ポリエステルの重合度は、予めポリエステルの溶融粘度（通常は、反応缶内の溶融ポリエステルの攪拌トルクで代用）との間で検量線を作成し、得られた攪拌トルクのデータをもとに工程管理することができる。
【００２４】
また、ポリエステルペレット乾燥時の水分率が多いと、ポリエステルの溶融押出し時に加水分解により、ポリエステルのエステル結合（−ＣＯ−ＯＲＯ−）の位置で分子鎖が切断され、新たに末端カルボキシル基と末端水酸基が当モル量形成される。その結果、総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）は末端カルボキシル基と末端水酸基の増加分だけ増加する。
【００２５】
また、ポリエステル重合時のオリゴマー酸価が高い場合、及びポリエステルの重縮合工程やフィルム製造時の溶融押出し工程でポリエステルが熱酸化劣化した場合に、同じ総末端基濃度であってもポリエステルの末端カルボキシル基濃度が大きくなる場合がある。
【００２６】
酸素雰囲気下での熱酸化劣化の場合、ポリエステルの分子鎖が切断され、新たに末端カルボキシル基と末端アルデヒド基が形成されるためである。すなわち、末端カルボキシル基濃度の増加分だけ、総末端基濃度が増加する。
【００２７】
（基材フィルム）
次に、本発明で用いる基材フィルムについて、詳しく説明する。
本発明の薄層セラミックシート製造用離型フィルムは、ポリエステルフィルムを基材として用いる。本発明におけるポリエステルフィルムを構成するポリエステル樹脂の種類は特に限定されず、離型フィルムの基材として一般に使用されているポリエステル樹脂を用いることができる。
【００２８】
本発明において、前記ポリエステル樹脂は、芳香族ジカルボン酸成分とグリコール成分からなる結晶性の線状飽和ポリエステル樹脂であることが好ましく、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，６−ナフタレート、ポリブチレンテレフタレート等が挙げられる。また、前記ポリエステル樹脂は単独で使用してもよいし、２種以上ブレンドして使用してもよいし、それらの共重合体を使用することもできる。
【００２９】
これらの中でも、主たる繰り返し単位がエチレンテレフタレートからなるポリエステルが好適であり、エチレンテレフタレート単位は８０モル％以上であることがさらに好ましく、特に好ましくは９０〜１００モル％である。
【００３０】
ポリエチレンテレフタレートを代表例として説明する。
ポリエチレンテレフタレートの製造方法は、エステル交換反応（ＤＭＴ法）あるいは直接エステル化反応（ＴＰＡ法）を経て、重縮合させる方法を用いる。さらに、得られたポリマーを固層重合し、分子量を大きくする方法も用いることができる。本発明において、基材のポリエステルフィルムの原料となるポリエステルのＡＶを小さくするためには、ＤＭＴ法の場合は、重縮合温度を２７０〜２８５℃、好ましくは２７５〜２８０℃と通常よりも低い温度とし、熱履歴を小さくする方法が好ましい。また、ＴＰＡ法の場合は、オリゴマーのＡＶを小さくし、重縮合温度を２７０〜２８５℃、好ましくは２７５〜２８０℃と通常よりも低い温度とし、熱履歴を小さくする方法が好ましい。ＴＰＡ法において、オリゴマーのＡＶを小さくするためには、エステル化工程での温度・時間積を大きくする方法が有効である。さらに、固層重合を併用することは、末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）及び総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）を小さくすることができるので好適である。
【００３１】
また、本発明の離型フィルムの離型層に、セラミック層を積層したセラミックシート付き離型フィルムにおいて、セラミック層を剥離しセラミックシートを製造した後、キャリアフィルムとしての機能を終えた離型フィルムは廃棄される。すなわち、セラミックシート製造後には離型フィルムは不要なものとなる。しかしながら、従来から離型フィルムの支持体として使用されてきた、ポリエチレンテレフタレートフィルムやポリエチレン−２，６−ナフタレートフィルムなどは生分解性の機能が無く、焼却処分せざるを得ない。
【００３２】したがって、本発明の薄層セラミックシート製造用離型フィルムの基材として、自然界で分解する生分解性を有し、燃焼時にも熱量が少なく焼却炉を痛めないなど環境負荷が少なく、かつ透明性、機械的強度に優れた、生分解性プラスチックフィルムを使用することもできる。前記生分解性プラスチックフィルムとしては、例えば、主たる繰り返し単位が、一般式、−Ｏ−ＣＨＲ−ＣＯ−（Ｒは水素または炭素数１〜３のアルキル基）で示される単位からなる脂肪族ポリエステルフィルムなどが挙げられる。
【００３３】
前記繰り返し単位を有する脂肪族ポリエステルとしては、例えば、ポリ乳酸、ポリグリコール酸、ポリ（２−オキシ酪酸）などを挙げることができるが、これらの一種または二種以上が選択して用いられる。二種以上を用いる場合は、混合物、共重合体でもよい。また、ポリマー中に不斉炭素を有するものでは、Ｌ−体、ＤＬ−体、Ｄ−体といった光学異性体が存在するが、これらのいずれでもよく、また、二種以上の異性体が混在したものであってもよい。前記脂肪族ポリエステルは、対応するα−オキシ酸の脱水環状エステル化合物を用い、開環重合などの公知の方法で製造することができる。これらの脂肪族ポリエステルの中でも、ポリ乳酸が好適であり、特に耐熱性を改善したポリ乳酸が好ましい。
【００３４】
本発明の離型フィルムの基材となるポリエステルフィルムは、滑り性、ブロッキング性、巻き上げ性などのハンドリング性のみならず、剥離帯電の点からもフィルム表面に凹凸を形成させることが好ましい。本発明の離型フィルムは、前記特性を維持しながら、薄層のセラミックシートを離型層に設ける際のピンホールの発生を低減させる点から、セラミックシートの厚さに応じて、フィルム表面の平均表面粗さＲａを０．００５〜０．０２５μｍの範囲で、所望するセラミックシートの厚さが薄い場合はＲａを低くするなど調整することが好ましい。なお、Ｒａは、ＪＩＳ Ｂ０６０１に準じ、東京精密（株）製表面粗さ計（サーフコム３００Ｂ）で、カットオフ０．０８ｍｍ、チャートスピード６ｍｍ／秒、試長０．８ｍｍ、拡大倍率５万倍、使用針ＮＯ．１の条件で測定する。
【００３５】
前記平均表面粗さに制御するためには、粒子を含有させて、フィルム表面に凹凸を形成させる方法を用いることが好ましい。基材フィルムに粒子を含有させてもよいし、積層構成とし、表面層にのみ粒子を含有させてもかまわない。
【００３６】
粒子の種類としては特に限定されない。例えば、非晶性合成シリカ、コロイダルシリカ、ガラスフィラー、炭酸カルシウム、シリカ−アルミナ複合酸化物、などの無機粒子が好適である。
【００３７】
ポリエステルフィルムに前記粒子を含有させる方法としては、例えば、ポリエステルを製造する際の、エステル化反応前の時点、もしくはエステル化反応終了後から重縮合反応開始前の時点、でエチレングリコール等に分散させたスラリーとして添加し、重縮合反応を行う、いわゆる重合時添加法が挙げられる。また、ベント付き混練押出機を用いエチレングリコールまたは水などに分散させた粒子のスラリーとポリエステル原料とをブレンドする方法、または混練押出機を用い、乾燥させた粒子とポリエステル原料とをブレンドする方法などでもよい。
【００３８】
これらの中でも、重合時添加法が好ましい。すなわち、ポリエステル原料の一部となるグリコール中で凝集体無機粒子を均質分散させた後、ビーズミルによる解砕処理、遠心分離処理、濾過処理したものを、重合反応系に添加する方法である。粒子径が小さくなると、単位質量当たりの粒子の全表面積は増加するため、熱により凝集が加速される。そのため、エステル化反応前の低温状態にある原料に粒子を添加することが好ましい。この方法は、シリカのような酸化物粒子に好適である。しかしながら、炭酸カルシウムの場合には酸価の高い時点で添加するとジカルボン酸のカルシウム塩が生成し好ましくない。
【００３９】
また、予め粒子を均一に分散させ、かつ高濃度で含有するポリエステルペレットを、粒子を含有しないペレットにブレンドして混練押出しする方法（マスターバッチ法）により、さらにポリエステル中での滑剤凝集物を低減することができ、基材フィルム表面の粗大突起数も少なくすることができるため好適である。
【００４０】
前記粒子は、平均粒子径が０．１〜１．０μｍであることが好ましく、０．４〜０．８μｍであることが特に好ましい。粒子の含有量は、前記の好適な平均表面粗さの範囲となるように、１００〜１００００ｐｐｍの範囲で適宜調整すればよい。
【００４１】
また、前記基材ポリエステルフィルムには、他の機能性を付与するために、本発明における効果を阻害しない範囲で、各種の添加剤を含有させてもよい。添加剤としては、例えば、ＵＶ吸収剤、安定剤等が挙げられる。
【００４２】
本発明で基材フィルムとして用いるポリエステルフィルムの製造法は、表面改質処理を除き、従来一般に用いられている方法を用いることができる。例えば、基材フィルムの構成成分であるポリエステル樹脂を押出機にて溶融して、シート状に押出し、回転冷却ドラムにて冷却することにより未延伸フィルムを得、次いで前記未延伸フィルムを一軸または二軸延伸することにより得ることができる。一軸延伸フィルムは、未延伸フィルムを縦方向あるいは横方向に一軸延伸することにより得ることができる。また、二軸延伸フィルムは、前記一軸延伸フィルムをその延伸方向とは直交方向にさらに延伸する逐次二軸延伸する方法、あるいは未延伸シートを縦方向と横方向に同時に延伸する同時二軸延伸方法を用いることができる。二軸延伸後、熱寸法安定性を向上させるために、熱固定処理、横方向及び／または縦方向に弛緩処理を行うことが好ましい。
【００４３】
本発明に使用されるポリエステルフィルムは、機械的強度、耐薬品性、耐熱性などの点から、二軸延伸ポリエステルフィルムが好ましい。
【００４４】
なお、本発明において、ポリエステルフィルムの延伸条件は特に限定されないが、延伸時の延伸温度はポリエステル樹脂の二次転移温度（Ｔｇ）以上、昇温結晶化温度未満とすることが好ましい。さらに、延伸倍率は、縦方向と横方向の各々の方向に１．１〜８倍とすることが好ましく、より好ましくは２〜６倍、特に好ましくは２．５〜５倍である。
【００４５】
本発明に使用されるポリエステルフィルムは、単層であっても、それぞれ同種あるいは異種のポリエステル樹脂からなる２層以上の複層構成であってもよい。
【００４６】
本発明のセラミックシート製造用離型フィルムの製造方法について、単層の二軸配向ポリエチレンテレフタレートを用いた場合を例にして以下に説明する。
サイロからフィルム原料（ＰＥＴのペレット）を押出機の上部にあるホッパーに移送する際に、通常、所定の配管を用いて空送で行うが、この際の空気には埃などが混入している。このような空気中の埃は、空送時にペレットの表面に付着し、異物混入の原因になる。したがって、ペレットの空送時には、空気からの埃の混入を防止するために、ＨＥＰＡフィルターにより清浄化された空気を用いることが好ましい。ＨＥＰＡフィルターは、公称濾過精度０．５μｍ以上の埃を９５％以上カットできる性能を有するフィルターを用いることのが好ましい。
【００４７】
フィルム原料（ＰＥＴのペレット）を十分に乾燥させてペレット中の水分量を減少させた後、フィルム原料を貯蔵しているホッパーから、押出機に供給し、Ｔダイのスリット部からシートを共押出し、キャスティングロール上で静電気を印加しながら冷却固化せしめて未延伸シートを作る。
【００４８】
押出機直前の原料ペレットの水分率は２００ｐｐｍ以下に制御することが、総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）や末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）を小さくできる点で重要である。原料ペレットの水分率が２００ｐｐｍを超えると、ポリエステルの溶融押出時に加水分解によりエステル結合部分でポリエステル分子鎖が切断する頻度が増加し、末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）や末端水酸基濃度（ＯＨＶ）が大きくなり、その結果、剥離帯電が大きくなる場合があるので好ましくない。また、押出機直前の原料は減圧状態、または窒素雰囲気等、不活性ガス雰囲気状態から押出機に供給することが、末端カルボキシル基濃度（ＡＶ）や総末端基濃度の増加を抑制できる点で有効である。
【００４９】
前記の溶融押出しの際に、溶融ＰＥＴ樹脂を２８０〜２９０℃に保たれた任意のメルトラインで、樹脂中に含まれる異物を除去するために高精度濾過を行うことが好ましい。また、押出工程全般で、熱劣化を防止する点から、２９５℃以上に樹脂温度を上げないことが好ましい。溶融ＰＥＴ樹脂の高精度濾過に用いられる濾材は、特に限定はされないが、ステンレス焼結体の濾材の場合、異物の除去性能に優れ好適である。
【００５０】
さらに、濾材の濾過粒子サイズ（初期濾過効率９５％）は、２０μｍ以下が好ましく、特に好ましくは１５μｍ以下である。濾材の濾過粒子サイズ（初期濾過効率９５％）が２０μｍを超えると、２０μｍ以上の大きさの異物が十分除去できない。濾材の濾過粒子サイズ（初期濾過効率９５％）が２０μｍ以下の濾材を使用して溶融樹脂の高精度濾過を行うことにより、生産性が低下する場合があるが、薄層セラミックシートのピンホールの原因となる粗大突起を形成させる粗大粒子を低減させる点で重要な工程である。
【００５１】
前記で得られた未延伸ＰＥＴシートを８０〜１２０℃に加熱したロールで長手方向に２．５〜５．０倍延伸して一軸配向ＰＥＴフィルムを得る。さらに、フィルムの端部をクリップで把持して８０〜１８０℃に加熱された熱風ゾーンに導き、予熱した後、幅方向に２．５〜５．０倍に延伸する。引き続き、１６０〜２４０℃の熱処理ゾーンに導き、１〜６０秒間の熱処理を行い、結晶配向を完了させる。この熱処理工程中で、必要に応じて、幅方向あるいは長手方向に１〜１２％の弛緩処理を施してもよい。
【００５２】
前記の各製膜工程は、クラス５０００以下、特に溶融押し出し工程においてはクラス１０００以下に制御し、クリーンな雰囲気でフィルムを製造することが好ましい。
【００５３】
本発明の離型フィルムに用いる基材フィルムの厚みは、好ましくは１２〜１００μｍ、より好ましくは２５〜５０μｍである。厚みが１２μｍ未満では、剛性が不十分となり、セラミックシートを製造する際のキャリアフィルムとしての機能が低下する場合がある。一方、厚みが１００μｍを超えると、作業性が劣るほかに、セラミックシートを剥離した後の離型フィルムは廃棄されるため、厚みが厚くなった分コスト高となる。
【００５４】
（離型層）
本発明の離型フィルムにおける離型層は、硬化型シリコーン樹脂から主として構成される（以後、シリコーン離型層と略す場合がある）。硬化型シリコーン樹脂は離型層に対し９０質量％以上であることが好ましく、特に好ましくは９５質量％以上である。その他の成分としては、触媒や未反応物などが含まれる。
【００５５】
本発明においては、剥離帯電の改良は、基材フィルムからのアプローチだけでなく、シリコーン離型層からのアプローチも重要である。
なぜなら、シリコーン離型層中に残留するＳｉ−Ｈ基やＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基は、ポリエステル基材フィルム表面のポリエステルの末端基と相互作用をおこし、シリコーン離型層表面の官能基の濃度や配列などが変わり、帯電を帯びやすい構造となるためである。そのため、ポリエステル基材フィルムにおけるポリエステルの総末端基濃度が１２０ｅｑ／ｔｏｎを超える、または末端カルボキシル基濃度が４０ｅｑ／ｔｏｎを超える場合、該基材フィルム上に離型層を設け、離型フィルムからセラミックシートを剥離する時に剥離帯電は大きくなる。
【００５６】
本発明の離型フィルムにおいて、シリコーン離型層を構成するシリコーン樹脂としては、ジメチルポリシロキサンを中心に末端及び側鎖の一部又は全部に例えばビニル基、水酸基、フェニル基などを有し、白金、酸化スズなどの触媒を用いて硬化反応させるシリコーン樹脂が好ましく用いられる。
【００５７】
前記のシリコーン樹脂を用いる理由は、剥離力の制御範囲を広くとれる点、及び安定した剥離性能が得られる点からである。但し、未反応のＳｉ−Ｈ基やＣＨ＝ＣＨ２基が残存すると、ポリエステルフィルム表面に存在するポリエステルの末端基と相互作用を起こし、離型フィルムの離型層とセラミックシートとの剥離の際に、剥離帯電に大きな影響を与える。したがって、シリコーン樹脂の硬化反応直後にＳｉ−Ｈ基や、Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基が残存しない反応機構を用いる方法、例えば、ＵＶカチオン硬化型シリコーンなどを用いる方法も好適である。
【００５８】
離型フィルムの製造において、前記でも述べたように、シリコーン樹脂の硬化反応直後にシリコーン樹脂に残留するＳｉ−Ｈ量及びＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２量は、セラミックシートの剥離帯電に大きく影響する。これは、シリコーン樹脂の硬化反応直後に残留するＳｉ−Ｈ量及びＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２量が多いと、残留Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基のマイナス電荷と残留Ｓｉ−Ｈ基のプラス電荷が離型層内で整列し、エレクトレット化現象が発生する、あるいはシリコーン離型層表面に帯電の帯びやすい残留Ｓｉ−Ｈ基や残留Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基が多く存在する、ためと推定される。
【００５９】
しかしながら、シリコーン離型層中にＳｉ−Ｃ６Ｈ５基が存在すると、離型フィルムの離型層とセラミックシートとを剥離する際の剥離帯電は小さくなる傾向がある。これは、フェニル基の立体障害により離型層内で官能基のプラス電荷とマイナス電荷の配列が乱されたり、シリコーン離型層表面に残留Ｓｉ−Ｈ基や、残留Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基が現れるのを抑えやすくなったりするためと推定される。
【００６０】
シリコーン樹脂の硬化反応直後において、シリコーン樹脂に残留するＳｉ−Ｈ基及びＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基の量が多い（特に、残留Ｓｉ−Ｈ基が多い）と、セラミックシートを剥離した際の剥離帯電が大きくなる。その結果、帯電したセラミックシートの取り扱い性は、著しく悪化し、次工程で不具合が発生する。
【００６１】
一般的には、シリコーン離型層に残留するＳｉ−Ｈ基及びＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基の量は、ポストキュア−（エージング）処理を行うことにより、減少できることが知られている。しかしながら、ポストキュア−処理時の温度や時間によって、前記残留官能基の減少量が異なるため、セラミックシート層を設ける前に、シリコーン離型層に残留するＳｉ−Ｈ基及びＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基の量を厳しく管理しなければならず、品質管理上大変労力がかかる。
【００６２】
シリコーン樹脂の硬化反応直後の、シリコーン樹脂に残留するＳｉ−Ｈ基及びＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基の量を制御することにより、ポストキュア−（エージング）処理工程（例えば、４０℃で一定時間のポストキュア−（エージング）処理を行う）を省くことができる。すなわち、シリコーン樹脂の硬化直後にシリコーン樹脂層（離型）に残留するＳｉ−Ｈ基及びＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基の量を前記式（３）で示した特定の範囲となるように制御することにより、例えば、湿度が低く、静電気障害が起こりやすい冬場に、倉庫等に本願発明の離型フィルムを保管したとしても、剥離帯電については心配しなくても良いということである。
【００６３】
シリコーン樹脂の硬化直後にシリコーン樹脂層（離型）に残留するＳｉ−Ｈ基及びＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基の量を前記式（３）で示した特定の範囲となるように制御するためには、キュア−温度、時間、ウエット塗布量の最適化はもちろんのこと、本発明の離型フィルムにおけるシリコーン離型層を形成するために使用する塗布液中のシリコーン樹脂の各官能基濃度を、Ｓｉ−ＣＨ３基濃度を１００と基準化したときに、Ｓｉ−Ｈ基濃度とＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基濃度との差を１．０未満とすることが好ましい。
【００６４】
この差が１．０以上であるシリコーン樹脂を含む塗布液をポリエステル基材フィルムに塗布、乾燥し、次いで硬化反応させた直後の離型フィルムにセミックシートを設けた場合、離型フィルムの離型層とセラミックシートを剥離する際に、セラミックシートの剥離帯電が大きくなる傾向にある。さらに、Ｓｉ−Ｈ基濃度／Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基濃度との比が、１．２〜３．５の範囲となるような組成のシリコーン樹脂を用いることが好ましい。また、上記範囲内で、シリコーン樹脂の架橋密度を調整し、所望する剥離力を調整すればよい。
【００６５】
本発明において、離型層の厚みは、その使用目的に応じて設定すればよく、特に限定されないが、好ましくは、硬化後の離型層の塗布量が０．０２〜０．１５ｇ／ｍ２となる範囲が良い。フィルムの表面突起にもよるが、離型層の厚みが上記範囲より小さいと剥離性能が低下しやすくなる。また、上記範囲より大きければ、ポリエステルの密着性に必要な、硬化時間が大きくなり、生産上不都合となりやすい。さらに、シリコーン樹脂の硬化直後にシリコーン樹脂に残留するＳｉ−Ｈ基又は残留Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基が多くなり、セラミックシートの剥離帯電が大きくなる場合がある。
【００６６】
本発明の離型層の形成方法は、特に限定されず、例えば硬化型シリコーン樹脂を溶媒に溶解あるいは分散させた塗布液を、基材のポリエステルフィルムの表面に塗布し、溶媒を乾燥除去した後加熱し、樹脂を硬化反応させる方法が好適である。樹脂の熱硬化および溶媒の乾燥除去の条件は、使用する樹脂の種類、離型層の厚み、離型フィルムのサイズに応じて、Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基とＳｉ−Ｈ基が速やかに反応するように、適時選択すれば良い。
【００６７】
上記塗布液の塗布方法としては、例えばグラビアコート法やリバースコート法などのロールコート法、マイヤーバーなどのバーコート法、スプレーコート法、エアーナイフコート法などの公知の塗布方法を用いることができる。
【００６８】
また、本発明の薄層セラミックシート製造用離型フィルムを製造する際に、
離型層形成に用いる塗布液として、（ｉ）塗布液貯蔵タンクから送液ポンプにより、コーターへ塗布液を供給する工程、（ｉｉ）コーターからフィルムに塗布液を転移させる工程、（ｉｉｉ）余った塗布液を、送液ポンプを用いずに塗布液貯蔵タンク内に戻す工程、からなる塗布液循環システムを用い、前記（ｉｉｉ）の工程において、塗布液貯蔵タンクの上部供給口に設けた２００〜４００メッシュの金網を通過させて、余った塗布液を塗布液貯蔵タンク内に戻して得た、塗布液を用いることが下記の理由で好ましい。
【００６９】
上記塗布液を塗布するための塗布液循環装置において、コーターからフィルムに塗布液を転移させる際に余った塗布液をコーターパンで受け、コーターパンから貯蔵タンクへ塗布液を自然落下させる箇所に３００メッシュ以上の金網を設けることが特に好ましい。フィルターメッシュの上限は生産性の点から４００メッシュとすることが好ましい。
【００７０】
この操作によって、塗布液中の未溶解のシリコーン樹脂を除去することができる。この理由は、圧力がかかる配管中にフィルターを取り付け、硬い異物や析出物などを除去する方法が一般的に用いられているが、塗布液中の未溶解シリコーン樹脂は柔らかく、自由に変形してフィルターの孔を通過するため、前記の一般的な方法では未溶解のシリコーン樹脂を除去することは困難なためである。
すなわち、未溶解のシリコーン樹脂のような柔らかい不溶物は、せん断を加えない状態で、目開きの比較的広い金網で除去することが肝要なのである。
【００７１】
なお、前記に記載した未溶解シリコーン樹脂とは、シリコーン樹脂を含む塗布液調合時の未溶解物や、調合タンクに付着している乾燥したシリコーン樹脂やコータ−パン等に付着している半乾燥シリコーン等を意味する。
【００７２】
ポリエステル基材フィルムに、未溶解シリコーン樹脂を含む塗布液を塗布すると、乾燥過程で未溶解シリコーン樹脂を中心に塗布面に「ハジキ」が生じる。塗布面にハジキが発生すると、セラミックシートを剥離する際にセラミックシートが剥れ難く、破れなどの不具合が発生しやすくなる。
【００７３】
前記塗布液を自然落下させるときのコータ−パンから金網への距離は、１５ｃｍ以下とすることが好ましい。１５ｃｍより距離が離れると、未溶解シリコーン樹脂は、金網を通過しやすくなり、コート面にはじきが発生しやすくなる。
【００７４】
【実施例】
以下に実施例を用いてさらに詳細に本発明の説明をするが、本発明はこれらの実施例によりなんら限定されるものではない。なお、本発明で使用する特性及び物性は、下記の方法により評価した。
【００７５】
【００７６】
（１）ポリエステルの極限粘度
フェノール６０質量％と１，１，２，２−テトラクロロエタン４０質量％の混合溶媒に、加熱攪拌下、ポリエステルチップ（またはポリエステルフィルム）を溶解した。溶液を冷却後、３０℃に維持した恒温槽中で、ウベローデ粘度管を用いて３０℃で測定した。
【００７７】
（２）ポリエステルの水分率
カールフィッシャ水分計（京都電子工業社製、ＭＫＣ−２１０）を用いて測定した。
【００７８】
（３）酸末端基濃度（ＡＶ）
ポリエステルフィルム３２０ｍｇを重クロロホルム（ＣＤＣｌ３）／トリフロロ酢酸（＝８５／１５；質量比）混合溶媒２．６ｍｌに溶解し、Ｃ−ＮＭＲ（ＢＢＯ−１０ｍｍプローブ）で測定した。
【００７９】
（４）ＯＨ末端基濃度（ＯＨＶ）
ポリエステルフィルム１５ｍｇを、０．１ｍｌのヘキサフルオロイソプロパノール（ＨＦＩＰ）−ｄ２に完全に溶解した後、重クロロホルム０．６ｍｌで希釈た。さらに、ＨＦＩＰのＯＨピークをシフトさせるため、ピリジン−ｄ５を３０ｕｌ添加し、Ｈ−ＮＭＲ（ＢＢＯ−５ｍｍプローブ）で測定した。
【００８０】
（５）離型層のＳｉ−Ｈ基指数とＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基指数
離型フィルムのシリコーン離型層を削り取り、ラマンスペクトルを顕微ラマンシステム（ＪＥＯＬ社製、ＪＲＳ−ＳＹＳＴＥＭ １０００）を用いて測定した。なお、前記顕微ラマンシステムによるラマンスペクトルの測定は、レーザーはＨｅ−Ｎｅレーザー（波長６３２．８ｎｍ、出力２５ｍＷ）を用い、Ｅｘｔｅｎｄｅｄモード、Ｂｉｎｎｉｎｇ＝１で、分解能が標準シリコンウエハーの５２０ｎｍのピーク半値幅が６．０ｃｍ−１以下となる条件で行った。また、測定試料にベースフィルムが混入している場合には、同条件で測定したベースフィルムとの差スペクトルを用いた。
【００８１】
得られたラマンスペクトルから、離型層のＳｉ−Ｈ基指数（Ｒｈ）とＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基指数（Ｒｖ）を、以下の式で定義した。
Ｒｈ＝Ｉｈ／Ｉｍ
Ｒｖ＝（Ｉｖ−０．７６５×Ｉｐｈ）／Ｉｍ−Ｉｐｈ／Ｉｍ
但し、前記式において、Ｉｈ、Ｉｖ、Ｉｍ、Ｉｐｈは、それぞれラマンスペクトル測定における、２１７０ｃｍ−１付近のＳｉ−Ｈ基由来のピーク高さ、１５９８ｃｍ−１付近のＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基由来のピーク高さ、１４１０ｃｍ−１付近のＳｉ−ＣＨ３基由来のピーク高さ、１５７０ｃｍ−１付近のＳｉ−Ｃ６Ｈ５基由来のピーク高さを示す。また、ピーク高さは、各ピークの両側の谷もしくはすそのを結んだベースラインからの高さとした。
【００８２】
（６）離型層のハジキ個数
ポリエステル基材フィルムに、シリコーン樹脂を含む離型層形成用塗布液を塗布し、塗布から６０分経過した後、塗布フィルムを１ｍ×５ｍの大きさにサンプリングした。黒布で被覆した平面台に塗布フィルムを置き、蛍光灯下で塗布面を照らし、５ｍ２当たりの塗布面に存在するハジキの個数を目視でカウントした。
【００８３】
（７）セラミックシートの剥離帯電性評価
離型フィルムの離型層面にセラミックシートを塗設したセラミックシート付き離型フィルムを幅３ｃｍ、長さ１０ｃｍにカットし、セラミックシート面にポリエステル粘着テープ（日東電工社製、ニットー３１Ｂ）を貼り、ピール法（剥離速度：５００ｍｍ／分、Ｔ型剥離）によりセラミックシートを離型フィルムから剥離して、剥離後のセラミックシート側の帯電圧を測定し、下記の基準により評価した。○が合格レベルである。
○：帯電圧の絶対値：≦２ｋＶ
×：帯電圧の絶対値：２ｋＶを超え、３ｋＶ以下
××：帯電圧の絶対値：３ｋＶを超える
【００８４】
（８）セラミックシートの剥離性
離型フィルムの離型層面にセラミックシートを塗設したセラミックシート付き離型フィルムを５ｃｍ巾にカットし、セラミックシート面にポリエステル粘着テープ（日東電工社製、ニットー３１Ｂ）を貼り、ピール法（剥離速度：５００ｍｍ／分、Ｔ型剥離）によりセラミックシートを離型フィルムから剥離して、剥離後のセラミックシートの全面を目視観察した際のセラミックシートの欠点を下記基準により評価した。なお、試験は５回行い、○であれば合格とした。
○：ピンホールや破れなどの破損が５回の試験で全くなかった場合
×：５回の試験で１回でもセラミックシートの一部に破損があった場合
××：５回の試験で１回でもセラミックシートが完全に破れ破損があった場合
【００８５】
実施例１
（炭酸カルシウム粒子含有ＰＥＴのマスターペレット（ａ）の製造）
電子顕微鏡（個数基準）で測定した平均粒子径が０．６μｍのカルサイト型合成炭酸カルシウム粒子（丸尾カルシウム社製）をエチレングリコール中に混合分散し、さらに９５％カット径が３０μｍのビスコースレーヨン製フィルターで濾過処理を行い、炭酸カルシウム粒子の１０質量％のエチレングリコールスラリーを得た。
【００８６】
次に、炭酸カルシウム粒子を高濃度で含有するＰＥＴからなるマスターペレット（ａ）を以下の方法で得た。
エステル化反応缶を昇温し、２００℃に到達した時点で、テレフタル酸を８６．４質量部及びエチレングリコールを６４．４質量部からなるスラリーを仕込み、攪拌しながら触媒として三酸化アンチモンを０．０３質量部及び酢酸マグネシウム四水塩を０．０８８質量部、トリエチルアミンを０．１６質量部添加した。次いで、加圧昇温を行いゲージ圧３．５ｋｇｆ／ｃｍ２（０．３４ＭＰａ）、２４０℃の条件で、加圧エステル化反応を行った。
【００８７】
その後、エステル化反応缶内を常圧に戻し、リン酸トリメチル０．０４０質量部を添加した。さらに、２６０℃に昇温し、リン酸トリメチルを添加した１５分後に、前記炭酸カルシウム粒子のエチレングリコールスラリーを、生成ＰＥＴに対し、２００００ｐｐｍとなるよう添加した。１５分後、得られたエステル化反応生成物を重縮合反応缶に移送し、２８０℃の減圧下で重縮合反応を行った。
【００８８】
重縮合反応終了後、９５％カット径が２８μｍのナスロンフィルター（日本精線（株）製）で濾過処理を行い、ダイスのノズルから溶融したＰＥＴを水中にストランド状に押出し、急冷固化した。次いで、ストランドをカットすることにより、極限粘度が０．６２ｄｌ／ｇであり、炭酸カルシウム粒子を２００００ｐｐｍ含有するＰＥＴからなるマスターペレット（ａ）を得た。
【００８９】
（ペレット（ｂ）の製造）
エステル化反応装置として、攪拌装置、分縮器、原料仕込口および生成物取り出し口を有する３段の完全混合槽よりなる連続エステル化反応装置を使用し、ＴＰＡを２ｔｏｎ／ｈｒとし、ＥＧをＴＰＡ１モルに対して２モルとし、三酸化アンチモンを生成ＰＥＴに対してＳｂ原子が１６０ｐｐｍとなる量とし、これらのスラリーをエステル化反応装置の第１エステル化反応缶に連続供給し、常圧下、２５５℃で平均滞留時間が４時間となるように反応を行った。
【００９０】
次に、前記の第１エステル化反応缶内の反応性生物を連続的に系外に取り出して第２エステル化反応缶に移送し、第２エステル化反応缶内に第１エステル化反応缶から留去されるＥＧを生成ＰＥＴに対し８質量％供給した。さらに、生成ＰＥＴに対してＭｇ原子が６５ｐｐｍとなる量の酢酸マグネシウム四水塩を含むＥＧ溶液と、生成ＰＥＴに対してＰ原子が２０ｐｐｍのとなる量のリン酸トリメチルを含むＥＧ溶液を添加し、常圧下、２６０℃で平均滞留時間が１．５時間となるように反応を行った。
【００９１】
次に、前記の第２エステル化反応缶内の反応生成物を連続的に系外に取り出して第３エステル化反応缶に供給し、さらに生成ＰＥＴに対してＰ原子が２０ｐｐｍのとなる量のリン酸トリメチルを含むＥＧ溶液を添加し、常圧下、２６０℃で平均滞留時間が０．５時間となるように反応を行った。
【００９２】
前記の第３エステル化反応缶内で生成したエステル化反応生成物を３段の連続重縮合反応装置に連続的に供給して重縮合を行った。さらに、ステンレス焼結体の濾材（公称濾過精度：５μｍ以上の粒子を９０％カット）で濾過処理を行い、ダイスのノズルから溶融したＰＥＴを水中にストランド状に押出し、急冷固化した。次いで、ストランドをカットすることにより、極限粘度０．６２０ｄｌ／ｇで、粒子を実質上含有していないＰＥＴからなるペレット（ｂ）を得た。
【００９３】
（基材フィルムの作製）
前記のマスターペレット（ａ）５質量％と、粒子を実質上含有していないＰＥＴからなるペレット（ｂ）９５質量％とを混合し、４ｈＰａの減圧下、１８０℃で８時間乾燥させた。次いで、混合ペレットをホッパーから押出機に供給し、２８５℃で溶融した。なお、押出機直前の混合ペレットは１５ｋＰａの減圧状態とし、抜き出された混合ペレットの水分率は５０ｐｐｍであった。
【００９４】
前記混合ペレットを押出機で溶融させ、ステンレス焼結体の濾材（公称濾過精度：１０μｍ以上の粒子を９０％カット）で濾過した。次いで、Ｔダイのスリット部からシート状にして押し出し、静電印加キャスト法を用いて表面温度３０℃の回転冷却金属ロール（チルロール）に巻きつけて冷却固化させ、未延伸ＰＥＴシートを得た。
【００９５】
この未延伸ＰＥＴシートを、加熱されたロール群とＩＲヒーターで１００℃に加熱し長手方向に３．５倍に延伸し、次いで、この一軸延伸フィルムの端部をクリップで把持して１３０℃で加熱された熱風ゾーンに導き、幅方向に４．０倍延伸した。さらに、２１０℃にて５秒間熱処理して、厚み３１μｍの二軸延伸ポリエステルフィルムを得た。なお、前記製膜工程において、キャスティング工程はクラス１０００以下、延伸工程はクラス５０００以下のクリーンな環境下で行った。得られた二軸延伸ポリエステルフィルムは、総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）が１０４ｅｑ／ｔｏｎ、末端カルボキシル基濃度が３２ｅｑ／ｔｏｎであった。
【００９６】
（離型層の塗布）
熱硬化型シリコーン樹脂Ａ（組成比：Ｓｉ−ＣＨ３基／Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基／Ｓｉ−Ｈ基／Ｓｉ−Ｃ６Ｈ５基＝１００／０．３／０．６／０；信越シリコーン（株）製、ＫＳ８４７Ｔ）を、固形分濃度が１質量％となるように、溶剤（トルエン／ＭＥＫ＝５０／５０；質量比）に混合分散させ、さらに、前記シリコーン樹脂Ａ１００質量部に対し、硬化触媒として白金触媒１質量部を添加して、離型層用塗布液を調製した。
【００９７】
次いで、前記の二軸延伸ポリエステルフィルムに、塗布液循環装置を用いて得た前記塗布液をワイヤーバーにて、乾燥後の離型層の塗布量が０．１０ｇ／ｍ２となるように塗布した。さらに、１４０℃で３０秒間加熱して乾燥、熱硬化させ、離型フィルムを得た。なお、塗布液循環の際には、塗布液貯蔵タンクの上部供給口に３００メッシュの金網を設けた漏斗から、塗布液を貯蔵タンクに自然落下させた。また、コーターパンから貯蔵タンクへの距離は１０ｃｍとした。
【００９８】
（セラミックシート付き離型フィルムの作製）
溶剤（トルエン／エタノール＝５０／５０：質量比）中にセラミック粒子（平均一次粒子径が０．６μｍのチタン酸バリウム（ＢａＴｉＯ３）、富士チタン社製）１００質量部を混合し、分散メディアである粒径１．５ｍｍのジルコニアビーズ（充填量：スラリーに対し２００質量％）とともにボールミルで２４時間分散した。次いで、バインダー（ポリビニルブチラール、ＢＭＳ、積水化学工業株式会社製）１０質量部、及び可塑剤（フタル酸ジオクチル）をセラミック粉末とバインダーの総量に対し２質量％混合し、ボールミルで２４時間分散し、さらにフィルター（孔径３μｍ）で濾過処理を行い、ペースト状のセラミックスラリーを得た。このセラミックスラリーを乾燥後の厚みが５μｍになるようにドクターブレードを用いて、離型フィルムの離型層面に塗布し、１２０℃で１分間乾燥してセラミックシート層（セラミック粒子／バインダーの質量比：１００／１０）を設け、セラミックシート付き離型フィルムを得た。
【００９９】
実施例２
実施例１の「離型層の塗布」の工程において、熱硬化型シリコーン樹脂Ａの代わりに熱硬化型シリコーン樹脂Ｂ（組成比：Ｓｉ−ＣＨ３基／Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基／Ｓｉ−Ｈ基／Ｓｉ−Ｃ６Ｈ５基＝１００／１．０／１．９／０；東芝シリコーン（株）製、ＴＰＲ６７１０）を用い、乾燥後の離型層の塗布量が０．０６ｇ／ｍ２となるように塗布すること以外は、実施例１と同様の方法で離型フィルム及びセラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１００】
実施例３
実施例１の「基材フィルムの作製」の工程において、基材フィルムの原料となるポリエチレンテレフタレートのペレットを、減圧乾燥下（４ｈＰａ）、１８０℃で６時間乾燥させたこと以外は、実施例１と同様の方法で二軸延伸ポリエステルフィルムを得た。なお、押出機直前の混合ペレットの水分率は１１０ｐｐｍであった。また、得られた二軸延伸ポリエステルフィルムは、総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）が１０７ｅｑ／ｔｏｎ、末端カルボキシル基濃度が３３ｅｑ／ｔｏｎであった。
【０１０１】
また、紫外線硬化型シリコーン樹脂Ｃ（組成比：Ｓｉ−ＣＨ３基／Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基／Ｓｉ−Ｈ基／Ｓｉ−Ｃ６Ｈ５基＝１００／０／０／０；東芝シリコーン（株）製、ＵＶ９３１５）を、固形分濃度が１質量％となるように、溶剤（トルエン／ＭＥＫ＝５０／５０；質量比）に混合分散させ、さらに、前記シリコーン樹脂Ｃ１００質量部に対し、硬化触媒としてビス（アルキルフェニル）ヨードニウムヘキサフルオロアンチモネート１質量部を添加して、離型層形成用塗布液を調製した。
【０１０２】
次いで、実施例１と同様の塗布方法により、実施例１記載の二軸延伸ポリエステルフィルムに乾燥後の離型層の塗布量が０．１０ｇ／ｍ２となるように塗布した。さらに、９０℃で３０秒間加熱した後、紫外線照射装置で３００ｍＪ／ｃｍ２の紫外線を塗布面に照射して紫外線硬化を行い、離型フィルムを得た。また、実施例１と同様にして、セラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１０３】
実施例４
実施例１において、熱硬化型シリコーン樹脂Ａの代わりに、熱硬化型シリコーン樹脂Ｄ（組成比：Ｓｉ−ＣＨ３基／Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基／Ｓｉ−Ｈ基／Ｓｉ−Ｃ６Ｈ５基＝１００／０．６／１．２／０．３；信越シリコーン（株）製、ＫＳ７７４）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、離型フィルム及びセラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１０４】
実施例５
実施例１の「基材フィルムの作製」の工程において、基材フィルムの原料となるポリエチレンテレフタレートのペレットを、４ｈＰａの減圧下、１８０℃で５時間乾燥させ、押出機直前の混合ペレットを減圧下とする代わりに窒素ガス雰囲気下とすること以外は、実施例１と同様の方法で二軸延伸ポリエステルフィルムを得た。前記押出機直前の混合ペレットの水分率は１８０ｐｐｍであった。また、得られた二軸延伸ポリエステルフィルムは、総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）が１１６ｅｑ／ｔｏｎ、末端カルボキシル基濃度が３６ｅｑ／ｔｏｎであった。この二軸延伸ポリエステルフィルムを用いて、実施例１と同様の方法で離型フィルム及びセラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１０５】
比較例１
実施例１の「基材フィルムの作製」の工程において、基材フィルムの原料となるポリエチレンテレフタレートのペレットを、４ｈＰａの減圧下、１８０℃で２時間乾燥させ、押出機直前の混合ペレットを減圧下とせず、常圧下で行ったこと以外は、実施例１と同様の方法で二軸延伸ポリエステルフィルムを得た。前記押出機直前の混合ペレットの水分率は２８０ｐｐｍであった。また、得られた二軸延伸ポリエステルフィルムは、総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）が１２２ｅｑ／ｔｏｎ、末端カルボキシル基濃度が３８ｅｑ／ｔｏｎであった。この二軸延伸ポリエステルフィルムを用いて、実施例１と同様の方法で離型フィルム及びセラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１０６】
比較例２
実施例２において、実施例１で用いた二軸延伸ポリエステルフィルムを用いる代わりに、比較例１の二軸延伸ポリエステルフィルムを用いたこと以外は実施例２と同様にして、離型フィルム及びセラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１０７】
比較例３
実施例２において、実施例２で用いた熱硬化型シリコーン樹脂Ｂの代わりに熱硬化型シリコーン樹脂Ｅ（組成比：Ｓｉ−ＣＨ３基／Ｓｉ−ＣＨ＝ＣＨ２基／Ｓｉ−Ｈ基／Ｓｉ−Ｃ６Ｈ５基＝１００／１．０／３．５／０；東芝シリコーン（株）製、ＸＳ５６−Ａ３９６９）を使用したこと以外は実施例２と同様にして、離型フィルム及びセラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１０８】
比較例４
比較例３において、実施例１で用いた二軸延伸ポリエステルフィルムの代わりに、コロナ放電処理を行った二軸延伸ポリエステルフィルム（東洋紡績（株）製、Ｅ５１０１、厚み３８μｍ）のコロナ処理面側に、熱硬化型シリコーン樹脂Ｅを含む塗布液を塗布した以外は、比較例３と同様にして、離型フィルム及びセラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１０９】
比較例５
実施例２において、離型層形成用塗布液を塗布した後の加熱条件を１４０℃で１０秒に変更すること以外は、実施例２と同様にして、離型フィルム及びセラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１１０】
比較例６
（ペレット（ｃ）の製造）
エステル化反応缶を昇温し、２００℃に到達した時点で、テレフタル酸を８６．４質量部及びエチレングリコールを６４．４質量部からなるスラリーを仕込み、攪拌しながら触媒として三酸化アンチモンを０．０３質量部及び酢酸マグネシウム四水塩を０．０８８質量部、トリエチルアミンを０．１６質量部添加した。次いで、加圧昇温を行いゲージ圧３．５ｋｇｆ／ｃｍ２（０．３４ＭＰａ）、２４０℃の条件で、加圧エステル化反応を行った。
【０１１１】
その後、エステル化反応缶内を常圧に戻し、さらに、２６０℃に昇温し、得られたエステル化反応生成物を重縮合反応缶に移送し、２９０℃の減圧下で重縮合反応を行った。
【０１１２】
重縮合反応終了後、９５％カット径が２８μｍのナスロンフィルター（日本精線（株）製）で濾過処理を行い、ダイスのノズルから溶融したＰＥＴを水中にストランド状に押出し、急冷固化した。次いで、ストランドをカットすることにより、極限粘度が０．６２ｄｌ／ｇのポリエチレンテレフタレートのペレット（ｃ）を得た。
【０１１３】
実施例１で用いたマスターペレット（ａ）５質量％と、ペレット（ｃ）９５質量％とを混合し、４ｈＰａの減圧下１８０℃で８時間乾燥した後、混合ペレットをホッパーから押出機に供給し、２９０℃で溶融した。次いで、実施例１と同様の方法で二軸延伸ポリエステルフィルムを得た。なお、押出機直前の混合ペレットの水分率は５０ｐｐｍであった。得られた二軸延伸ポリエステルフィルムは、総末端基濃度（ＡＶ＋ＯＨＶ）が１１１ｅｑ／ｔｏｎ、末端カルボキシル基濃度が４９ｅｑ／ｔｏｎであった。この二軸延伸ポリエステルフィルムを基材フィルムとすること以外は、実施例１と同様にして、離型フィルム及びセラミックシート付き離型フィルムを得た。
【０１１４】
各実施例及び比較例で得られたフィルムの評価結果を表１に示す。表１より、実施例１〜５で得られた離型フィルムは、セラミックシートとの剥離性は良好で、剥離帯電も小さかった。それに対し、比較例１〜６で得られた離型フィルムは、セラミックシートとの剥離性は良好であったが、剥離帯電は高く、特に比較例４及び６で得られた離型フィルムは剥離帯電が極めて高かった。
【０１１５】
【表１】
【発明の効果】
本発明の離型フィルムは、剥離時の剥離力が小さく、薄層セラミックシートの製造時の剥離工程において、剥離不良がなく適度な力でセラミックシートから離型フィルムを剥離除去することが可能である。さらに、セラミックシートと離型フィルムとの剥離帯電が小さいので、いったんセラミックシートを剥がした後再付着するトラブル、または、剥離したセラミックシートを重ねた際の付きぞろえ性不良によるトラブル、ゴミ付着等によるトラブルが発生しない。
【０１１７】
したがって、本発明の離型フィルムを用いてセラミックシート付き離型フィルムを作製し、さらにセラミックシートと離型フィルムを剥離する方法を用いて、薄層セラミックシートを製造する際に、顕著な剥離帯電防止効果を有する。そのため、本発明の離型フィルムは、厚さが１μｍ以上１０μｍ未満の薄層セラミックシートの製造、特に、厚みが１μｍ以上５μｍ以下の特に厚みの薄い薄層セラミックシートの製造する際に極めて好適である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a release film having a polyester film as a base material, and more particularly to a release film suitable for a carrier film for producing a thin-layer ceramic sheet, which has a small peel charge and excellent peelability.
[0002]
[Prior art]
A ceramic sheet used as a component such as a ceramic capacitor is manufactured by coating a ceramic slurry on a carrier film to a certain thickness, drying it, and then peeling it from the template film. As a carrier film used for producing a ceramic sheet, a release film provided with a release layer is often used in order to perform peeling smoothly.
[0003]
In recent years, with the increase in capacity and size of ceramic capacitors, ceramic sheets have been made thinner. When the thickness of the ceramic sheet is reduced, a large peeling force is required when peeling the ceramic sheet and the release film, and there is a problem that a peeling failure is likely to occur. In addition, as the ceramic sheet becomes thinner, the conventional release film has a large peeling charge, which causes a serious problem of static electricity failure. In addition, the thin-layer ceramic sheet referred to in the present invention means a thickness of 1 μm or more and less than 10 μm.
[0004]
As a method for reducing the peeling charge, a method for forming a release layer made of a curable silicone resin on an antistatic layer or an electric layer in a release film (for example, see Patent Documents 1 and 2), or a release A method of forming an antistatic layer or a conductive layer on the opposite surface of the layer (for example, see Patent Documents 3 and 4) is known.
[0005]
[Patent Document 1]
JP-A-6-344513
[Patent Document 2]
Japanese Patent Laid-Open No. 3-106645
[Patent Document 3]
JP-A-7-81016
[Patent Document 4]
JP-A-6-344513
[0006]
However, a release layer made of a curable silicone resin is very easily charged, and there is a tendency that the release charge when the ceramic sheet is released from the release layer is increased. For this reason, once peeled ceramic sheets are reattached to mold release scraps, and when other layers are laminated on the peeled ceramic sheets, each layer is not laminated with a uniform thickness, or the peeled ceramic sheets are exposed to static electricity. There were processing problems such as floating dust adhering. In particular, such a problem becomes more prominent as the ceramic sheet becomes thinner.
[0007]
Therefore, a method of incorporating an antistatic agent or a conductive agent in a release layer made of a curable silicone resin has been studied (for example, see Patent Document 5).
[0008]
[Patent Document 5]
JP-A-6-116426
[0009]
However, in a release film containing an antistatic agent or a conductive agent in the release layer, the antistatic agent or the conductive agent inhibits the curing reaction of the silicone resin in the release layer, or during the production of the release film or ceramic sheet. The problem is that the antistatic agent in the release layer is transferred to the roll in the processing step where it comes into contact with the release layer to contaminate the roll, etc., the peeling force increases, or the peeling force becomes unstable. was there. Furthermore, there is an increase in cost due to the combined use of an antistatic agent and a silicone resin.
[0010]
Therefore, there has been a strong demand for a release film suitable as a carrier film for producing a thin-layer ceramic sheet, which can reduce the peeling charge even when a curable silicone resin is used as a constituent material of the release layer.
[0011]
[Problems to be solved by the invention]
An object of the present invention is to provide a release film suitable as a carrier film for producing a thin-layer ceramic sheet having a small peel charge and excellent peelability.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
The release film for producing a thin ceramic sheet of the present invention is obtained by curing a silicone resin having a specific functional group on a polyester film having a terminal carboxyl group concentration (AV) and a terminal hydroxyl group concentration (OHV) in a specific range. By providing a release layer mainly made of a curable silicone resin, the release process during the production of a thin ceramic sheet has a small release charge and excellent peelability, which cannot be predicted from the prior art. It was developed based on the technical idea.
[0013]
That is, the first invention in the present invention is a release film for producing a thin-layer ceramic sheet in which a release layer mainly composed of a curable silicone resin is provided on one side of a polyester film, and the polyester film has a terminal carboxyl group. The group concentration (AV: eq / ton) and the terminal hydroxyl group concentration (OHV: eq / ton) satisfy the following formulas (1) and (2), and the release layer is formed after the curing reaction of the curable silicone resin. Residual Si-H group index (Rh) and residual Si-CH = CH 2 The base index (Rv) satisfies the following formulas (3) and (4), and relates to a release film for producing a thin-layer ceramic sheet.
AV ≦ 40 (1)
AV + OHV ≦ 120 (2)
Rh (= Ih / Im) ≦ 0.01 (3)
Rv (= ((Iv−0.765 × Iph) / Im) − (Iph / Im)) ≦ 0.08 (4)
However, in the above formulas (3) and (4), Ih, Iv, Im, and Iph are 2170 cm in the Raman spectrum measurement, respectively. -1 Peak height derived from nearby Si-H groups, 1598 cm -1 Nearby Si-CH = CH 2 Peak height derived from the base, 1410 cm -1 Nearby Si-CH 3 Peak height derived from the group, 1570cm -1 Nearby Si-C 6 H 5 The peak height derived from the group is shown.
[0014]
The second invention is a method for producing a release film for producing a thin-layer ceramic sheet, in which a release layer mainly comprising a curable silicone resin is provided on one side of a polyester film, wherein the terminal carboxyl group concentration (AV : Eq / ton) and terminal hydroxyl group concentration (OHV: eq / ton) on one side of the polyester film satisfying the following formulas (5) and (6), Si—CH 3 When the amount of other functional groups is normalized with the group amount being 100, the amount of Si—H group and Si—CH═CH 2 The coating amount after curing is 0.02 to 0.15 g / m with a coating liquid mainly comprising a curable silicone resin having a difference from the base amount of less than 1.0, a curing reaction catalyst and an organic solvent. 2 It is related with the manufacturing method of the release film for thin-layer ceramic sheet | seats characterized by providing application | coating, drying, and a thermosetting process, and providing a release layer.
AV ≦ 40 (5)
AV + OHV ≦ 120 (6)
[0015]
According to a third aspect of the present invention, the coating solution is (i) a step of supplying the coating solution from the coating solution storage tank to the coater by a liquid feed pump, (ii) a step of transferring the coating solution from the coater to the film, (iii) A coating liquid obtained by using a coating liquid circulation system comprising the step of returning the surplus coating liquid into the coating liquid storage tank without using a liquid feed pump, and the surplus coating liquid in the step (iii) In the method for producing a release film for producing a thin-layer ceramic sheet according to the second aspect of the present invention, the material is passed through a 200-400 mesh wire mesh without being sheared and returned into the coating solution storage tank. is there.
[0016]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In the present invention, the polyester film used as the substrate of the release film has a terminal carboxyl group concentration (AV) of 40 eq / ton or less, and is represented by the sum of the terminal carboxyl group concentration (AV) and the terminal hydroxyl group concentration (OHV). When the total terminal group concentration (AV + OHV) is 120 eq / ton or less, the release layer of the release film and the ceramic sheet layer laminated on the release layer of the release film are peeled off. This is particularly important from the viewpoint of reducing charging.
[0017]
Why the terminal carboxyl group concentration (AV), terminal hydroxyl group concentration (OHV), and total terminal group concentration (AV + OHV) of the polyester resin constituting the polyester film of the base material affect the peeling charge between the release layer and the ceramic sheet Although it is not clear, the terminal carboxyl group or terminal hydroxyl group of the polyester resin and the residual vinyl group or residual Si-H group in the curable silicone resin constituting the release layer laminated on the polyester base film are mutually It is presumed that electrets are generated by the action, and the entire release layer is easily polarized.
[0018]
The polyester film preferably has a smaller terminal carboxyl group concentration (AV) from the viewpoint of peeling charge, preferably 38 eq / ton or less, particularly preferably 35 eq / ton or less. On the other hand, from the viewpoint of productivity, the lower limit of the terminal carboxyl group concentration (AV) of the polyester film is preferably 20 eq / ton, and particularly preferably 25 eq / ton.
[0019]
Further, from the viewpoint of peeling charging, the total end group concentration (AV + OHV) of the polyester film is preferably small, and the total end group concentration (AV + OHV) is preferably 118 eq / ton or less, particularly preferably 116 eq / ton or less. is there. On the other hand, from the viewpoint of productivity, the lower limit value of the total terminal group concentration (AV + OHV) of the polyester film is preferably 80 eq / ton, and particularly preferably 90 eq / ton.
[0020]
The total end group concentration (AV + OHV) and end carboxyl group concentration (AV) of polyester film are related to each other, but it is possible to control the end carboxyl group concentration independently within the above total end group concentration range. It is.
[0021]
In order to reduce the total terminal group concentration (AV + OHV) of the polyester film to 120 eq / ton or less, the degree of polymerization of the polyester as the film raw material is controlled, and the moisture content during drying of the polyester pellets causing oxidation is reduced. What is necessary is just to control the temperature and time in the melt-extrusion process at the time of film manufacture which causes thermal deterioration. In the case of oxidative heat deterioration, it can also be controlled by adding an antioxidant to the polyester in advance or adding it together with the polyester pellets during melt extrusion.
[0022]
Note that the higher the degree of polymerization of the polyester, the more the terminal carboxyl group and terminal hydroxyl group condensation reaction proceeds, and the total end group concentration (AV + OHV) of the polyester film becomes smaller.
[0023]
For the degree of polymerization of polyester, a calibration curve is created in advance with the melt viscosity of the polyester (usually substituted with the stirring torque of the molten polyester in the reactor), and the process is controlled based on the obtained stirring torque data. can do.
[0024]
In addition, if the moisture content during drying of the polyester pellets is high, the molecular chain is cut at the position of the ester bond (-CO-ORO-) of the polyester by hydrolysis during the melt extrusion of the polyester, and new terminal carboxyl groups and terminal hydroxyl groups are obtained. Is formed in equimolar amounts. As a result, the total end group concentration (AV + OHV) increases by the increase of the terminal carboxyl group and terminal hydroxyl group.
[0025]
In addition, when the polyester has a high oligomer acid value, and when the polyester is thermally oxidized and deteriorated during the polyester polycondensation process or the melt extrusion process during film production, even if the total terminal group concentration is the same, the terminal carboxyl of the polyester The base concentration may increase.
[0026]
This is because in the case of thermal oxidative degradation under an oxygen atmosphere, the molecular chain of the polyester is cut, and terminal carboxyl groups and terminal aldehyde groups are newly formed. That is, the total terminal group concentration increases by the increase in the terminal carboxyl group concentration.
[0027]
(Base film)
Next, the base film used in the present invention will be described in detail.
The release film for producing a thin ceramic sheet of the present invention uses a polyester film as a base material. The kind of polyester resin which comprises the polyester film in this invention is not specifically limited, The polyester resin generally used as a base material of a release film can be used.
[0028]
In the present invention, the polyester resin is preferably a crystalline linear saturated polyester resin composed of an aromatic dicarboxylic acid component and a glycol component, such as polyethylene terephthalate, polyethylene-2,6-naphthalate, polybutylene terephthalate, etc. Is mentioned. Moreover, the said polyester resin may be used independently, 2 or more types may be blended and used, and those copolymers can also be used.
[0029]
Among these, a polyester whose main repeating unit is ethylene terephthalate is preferable, and the ethylene terephthalate unit is more preferably 80 mol% or more, and particularly preferably 90 to 100 mol%.
[0030]
Polyethylene terephthalate will be described as a representative example.
As a method for producing polyethylene terephthalate, a method of polycondensation through a transesterification reaction (DMT method) or a direct esterification reaction (TPA method) is used. Furthermore, a method of increasing the molecular weight by solid-phase polymerization of the obtained polymer can also be used. In the present invention, in order to reduce the polyester AV used as a raw material for the polyester film of the substrate, in the case of the DMT method, the polycondensation temperature is 270 to 285 ° C., preferably 275 to 280 ° C., which is lower than usual. And a method of reducing the thermal history is preferable. In the case of the TPA method, a method of reducing the thermal history by reducing the AV of the oligomer, setting the polycondensation temperature to 270 to 285 ° C., preferably 275 to 280 ° C., and lower than usual is preferable. In the TPA method, in order to reduce the AV of the oligomer, a method of increasing the temperature / time product in the esterification step is effective. Further, the combined use of solid layer polymerization is preferable because the terminal carboxyl group concentration (AV) and the total terminal group concentration (AV + OHV) can be reduced.
[0031]
Moreover, in the release film with a ceramic sheet in which the ceramic layer is laminated on the release layer of the release film of the present invention, after the ceramic layer is peeled to produce a ceramic sheet, the release film has finished its function as a carrier film Is discarded. That is, the release film is unnecessary after the production of the ceramic sheet. However, polyethylene terephthalate film and polyethylene-2,6-naphthalate film, which have been conventionally used as a support for release films, have no biodegradable function and must be incinerated.
Therefore, as a base material for the release film for producing the thin ceramic sheet of the present invention, it has a biodegradability that decomposes in nature, has a low environmental load, such as a small amount of heat during combustion and does not damage the incinerator, A biodegradable plastic film having excellent transparency and mechanical strength can also be used. Examples of the biodegradable plastic film include an aliphatic polyester film in which the main repeating unit is a unit represented by the general formula: —O—CHR—CO— (where R is hydrogen or an alkyl group having 1 to 3 carbon atoms). Etc.
[0033]
Examples of the aliphatic polyester having a repeating unit include polylactic acid, polyglycolic acid, poly (2-oxybutyric acid), and the like, and one or more of these are selected and used. When using 2 or more types, a mixture and a copolymer may be sufficient. In addition, in the polymer having an asymmetric carbon, there are optical isomers such as L-form, DL-form, and D-form, any of which may be present, and two or more isomers are mixed. It may be a thing. The aliphatic polyester can be produced by a known method such as ring-opening polymerization using a corresponding dehydrated cyclic ester compound of an α-oxy acid. Among these aliphatic polyesters, polylactic acid is preferable, and polylactic acid with improved heat resistance is particularly preferable.
[0034]
The polyester film as the substrate of the release film of the present invention preferably has irregularities formed on the film surface not only from handling properties such as slipping property, blocking property and winding property, but also from the viewpoint of peeling charging. The release film of the present invention has the above-mentioned characteristics while reducing the occurrence of pinholes when a thin ceramic sheet is provided on the release layer, depending on the thickness of the ceramic sheet. When the average surface roughness Ra is in the range of 0.005 to 0.025 μm and the desired ceramic sheet is thin, it is preferable to adjust Ra or the like. Ra is a surface roughness meter (Surfcom 300B) manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd. according to JIS B0601, with a cutoff of 0.08 mm, a chart speed of 6 mm / second, a test length of 0.8 mm, and an enlargement magnification of 50,000 times. Use needle NO. Measure under the condition of 1.
[0035]
In order to control the average surface roughness, it is preferable to use a method in which particles are contained and irregularities are formed on the film surface. Particles may be included in the base film, or a laminated structure may be used, and the particles may be included only in the surface layer.
[0036]
The type of particle is not particularly limited. For example, inorganic particles such as amorphous synthetic silica, colloidal silica, glass filler, calcium carbonate, and silica-alumina composite oxide are suitable.
[0037]
Examples of the method of incorporating the particles into the polyester film include, for example, dispersing in ethylene glycol or the like at the time of esterification before the esterification reaction or after the esterification reaction and before the start of the polycondensation reaction. A so-called addition method at the time of polymerization in which a polycondensation reaction is carried out as a slurry. Also, a method of blending a slurry of particles dispersed in ethylene glycol or water using a vented kneading extruder and a polyester raw material, or a method of blending dried particles and a polyester raw material using a kneading extruder, etc. But you can.
[0038]
Among these, the addition method at the time of superposition | polymerization is preferable. That is, after the aggregated inorganic particles are homogeneously dispersed in glycol, which is a part of the polyester raw material, the mixture is pulverized by a bead mill, centrifuged, and filtered, and then added to the polymerization reaction system. As the particle size decreases, the total surface area of the particles per unit mass increases, so that aggregation is accelerated by heat. Therefore, it is preferable to add particles to the raw material in a low temperature state before the esterification reaction. This method is suitable for oxide particles such as silica. However, in the case of calcium carbonate, if it is added at a point where the acid value is high, a calcium salt of dicarboxylic acid is formed, which is not preferable.
[0039]
In addition, the polyester agglomerates are dispersed uniformly in advance and polyester pellets containing a high concentration are blended with the pellets that do not contain particles and kneaded and extruded (masterbatch method) to further reduce lubricant agglomerates in the polyester. This is preferable because the number of coarse protrusions on the surface of the base film can be reduced.
[0040]
The particles preferably have an average particle size of 0.1 to 1.0 [mu] m, particularly preferably 0.4 to 0.8 [mu] m. What is necessary is just to adjust suitably content of particle | grains in the range of 100-10000 ppm so that it may become the range of the said suitable average surface roughness.
[0041]
In addition, the base polyester film may contain various additives as long as the effects of the present invention are not impaired in order to impart other functionality. Examples of the additive include a UV absorber and a stabilizer.
[0042]
As a method for producing a polyester film used as a base film in the present invention, a conventionally used method can be used except for surface modification treatment. For example, a polyester resin, which is a component of the base film, is melted with an extruder, extruded into a sheet, and cooled with a rotary cooling drum to obtain an unstretched film. It can be obtained by axial stretching. A uniaxially stretched film can be obtained by uniaxially stretching an unstretched film in the longitudinal direction or the transverse direction. The biaxially stretched film is a method of sequentially biaxially stretching the uniaxially stretched film further in a direction perpendicular to the stretching direction, or a simultaneous biaxial stretching method of simultaneously stretching an unstretched sheet in the longitudinal direction and the transverse direction. Can be used. In order to improve thermal dimensional stability after biaxial stretching, it is preferable to perform a heat setting treatment, a relaxation treatment in the transverse direction and / or the longitudinal direction.
[0043]
The polyester film used in the present invention is preferably a biaxially stretched polyester film from the viewpoint of mechanical strength, chemical resistance, heat resistance and the like.
[0044]
In the present invention, the stretching condition of the polyester film is not particularly limited, but the stretching temperature during stretching is preferably not less than the secondary transition temperature (Tg) of the polyester resin and less than the temperature-rising crystallization temperature. Furthermore, the draw ratio is preferably 1.1 to 8 times in each of the longitudinal direction and the transverse direction, more preferably 2 to 6 times, and particularly preferably 2.5 to 5 times.
[0045]
The polyester film used in the present invention may be a single layer or a multilayer structure of two or more layers each made of the same or different polyester resin.
[0046]
The method for producing a release film for producing a ceramic sheet of the present invention will be described below by taking as an example the case of using a single layer of biaxially oriented polyethylene terephthalate.
When the film material (PET pellets) is transferred from the silo to the hopper at the top of the extruder, it is usually sent by air using a predetermined pipe, and dust and the like are mixed in the air at this time . Such dust in the air adheres to the surface of the pellets during air transportation, causing foreign matter to enter. Therefore, it is preferable to use air purified by a HEPA filter in order to prevent dust from being mixed in when the pellets are air-fed. As the HEPA filter, a filter having a performance capable of cutting 95% or more of dust having a nominal filtration accuracy of 0.5 μm or more is preferably used.
[0047]
After the film raw material (PET pellet) is sufficiently dried to reduce the amount of water in the pellet, the film raw material is supplied from the hopper to the extruder and the sheet is coextruded from the slit portion of the T die. Then, while applying static electricity on the casting roll, it is cooled and solidified to make an unstretched sheet.
[0048]
Control of the moisture content of the raw material pellets immediately before the extruder to 200 ppm or less is important in that the total terminal group concentration (AV + OHV) and terminal carboxyl group concentration (AV) can be reduced. When the moisture content of the raw material pellets exceeds 200 ppm, the frequency of the polyester molecular chain being cut at the ester bond portion by hydrolysis during melt extrusion of polyester increases, and the terminal carboxyl group concentration (AV) and terminal hydroxyl group concentration (OHV) increase. As a result, the peeling charge may become large, which is not preferable. In addition, it is effective to supply the raw material immediately before the extruder to the extruder from a reduced pressure state or an inert gas atmosphere state such as a nitrogen atmosphere in order to suppress an increase in terminal carboxyl group concentration (AV) and total terminal group concentration. It is.
[0049]
In the melt extrusion, it is preferable to perform high-precision filtration in order to remove foreign substances contained in the resin with an arbitrary melt line in which the molten PET resin is kept at 280 to 290 ° C. Moreover, it is preferable not to raise the resin temperature to 295 ° C. or higher from the viewpoint of preventing thermal deterioration in the entire extrusion process. The filter medium used for the high-precision filtration of the molten PET resin is not particularly limited, but the filter medium made of a sintered stainless steel is excellent in the removal performance of foreign matters and is suitable.
[0050]
Furthermore, the filter particle size (initial filtration efficiency 95%) of the filter medium is preferably 20 μm or less, and particularly preferably 15 μm or less. When the filter particle size of the filter medium (initial filtration efficiency 95%) exceeds 20 μm, foreign matters having a size of 20 μm or more cannot be sufficiently removed. Productivity may be reduced by performing high-precision filtration of molten resin using a filter medium having a filtration particle size (initial filtration efficiency of 95%) of 20 μm or less. This is an important step in terms of reducing the coarse particles that cause the coarse protrusions to be the cause.
[0051]
The unstretched PET sheet obtained above is stretched 2.5 to 5.0 times in the longitudinal direction with a roll heated to 80 to 120 ° C. to obtain a uniaxially oriented PET film. Furthermore, after gripping the edge part of a film with a clip and guide | inducing to the hot-air zone heated at 80-180 degreeC and preheating, it extends | stretches 2.5 to 5.0 time in the width direction. Then, it guide | induces to the heat processing zone of 160-240 degreeC, and heat-processes for 1 to 60 seconds, and completes crystal orientation. In this heat treatment step, a relaxation treatment of 1 to 12% may be performed in the width direction or the longitudinal direction as necessary.
[0052]
Each of the film forming processes is preferably controlled to a class of 5000 or less, particularly in a melt extrusion process, to a class of 1000 or less, and a film is preferably produced in a clean atmosphere.
[0053]
The thickness of the base film used for the release film of the present invention is preferably 12 to 100 μm, more preferably 25 to 50 μm. If the thickness is less than 12 μm, the rigidity becomes insufficient, and the function as a carrier film in producing a ceramic sheet may be lowered. On the other hand, when the thickness exceeds 100 μm, the workability is inferior, and the release film after the ceramic sheet is peeled is discarded, so that the cost increases because the thickness is increased.
[0054]
(Release layer)
The release layer in the release film of the present invention is mainly composed of a curable silicone resin (hereinafter sometimes abbreviated as a silicone release layer). The curable silicone resin is preferably 90% by mass or more, particularly preferably 95% by mass or more, based on the release layer. Other components include catalysts and unreacted materials.
[0055]
In the present invention, the improvement of peel charging is not only an approach from a base film, but also an approach from a silicone release layer.
This is because Si—H groups and Si—CH═CH remaining in the silicone release layer 2 This is because the group interacts with the terminal group of the polyester on the surface of the polyester base film, and the concentration and arrangement of the functional groups on the surface of the silicone release layer change, resulting in a structure that is easily charged. Therefore, when the total terminal group concentration of the polyester in the polyester base film exceeds 120 eq / ton or the terminal carboxyl group concentration exceeds 40 eq / ton, a release layer is provided on the base film, and the ceramic is separated from the release film. The peeling charge increases when the sheet is peeled off.
[0056]
In the release film of the present invention, the silicone resin constituting the silicone release layer has, for example, vinyl group, hydroxyl group, phenyl group, etc. at the terminal and part or all of the side chain centering on dimethylpolysiloxane, platinum A silicone resin that undergoes a curing reaction using a catalyst such as tin oxide is preferably used.
[0057]
The reason for using the silicone resin is that the control range of the peeling force can be widened and a stable peeling performance can be obtained. However, unreacted Si—H groups and CH═CH 2 When the group remains, it interacts with the terminal group of the polyester present on the surface of the polyester film, and greatly affects the release charge when the release layer of the release film is peeled off from the ceramic sheet. Therefore, immediately after the curing reaction of the silicone resin, Si—H group, Si—CH═CH 2 A method using a reaction mechanism in which no group remains, for example, a method using UV cation curable silicone or the like is also suitable.
[0058]
In the production of the release film, as described above, the amount of Si—H remaining in the silicone resin immediately after the curing reaction of the silicone resin and Si—CH═CH 2 The amount greatly affects the peeling charge of the ceramic sheet. This is because the amount of Si—H remaining immediately after the curing reaction of the silicone resin and Si—CH═CH 2 If the amount is large, residual Si—CH═CH 2 The negative charge of the group and the positive charge of the residual Si-H group are aligned in the release layer, and an electret phenomenon occurs, or the surface of the silicone release layer is easily charged with residual Si-H group or residual Si-CH = CH 2 It is presumed that there are many groups.
[0059]
However, Si-C in the silicone release layer 6 H 5 When the group exists, the peeling charge at the time of peeling the release layer and the ceramic sheet of the release film tends to be small. This is because the steric hindrance of the phenyl group disturbs the arrangement of the positive and negative charges of the functional group in the release layer, or the surface of the silicone release layer has residual Si—H groups or residual Si—CH═CH. 2 It is presumed to be easier to suppress the appearance of the group.
[0060]
Immediately after the curing reaction of the silicone resin, Si—H groups and Si—CH═CH remaining in the silicone resin 2 When the amount of groups is large (particularly, when there are many residual Si—H groups), the peeling charge when the ceramic sheet is peeled off becomes large. As a result, the handleability of the charged ceramic sheet is remarkably deteriorated and a problem occurs in the next process.
[0061]
In general, Si—H groups and Si—CH═CH remaining in the silicone release layer 2 It is known that the amount of groups can be reduced by performing a post-cure (aging) process. However, since the amount of decrease in the residual functional groups varies depending on the temperature and time during the post-curing treatment, the Si—H groups and Si—CH═CH remaining in the silicone release layer before the ceramic sheet layer is provided. 2 The amount of the group must be strictly controlled, and it takes a lot of effort in quality control.
[0062]
Si—H group and Si—CH═CH remaining in the silicone resin immediately after the curing reaction of the silicone resin 2 By controlling the amount of the group, a post-cure (aging) treatment step (for example, a post-cure (aging) treatment at 40 ° C. for a certain time) can be omitted. That is, the Si—H group and Si—CH═CH remaining in the silicone resin layer (release) immediately after the silicone resin is cured. 2 The release film of the present invention was stored in a warehouse or the like, for example, in winter when humidity is low and electrostatic failure is likely to occur by controlling the amount of the group to be within the specific range represented by the formula (3). However, there is no need to worry about peeling charging.
[0063]
Si—H groups and Si—CH═CH remaining in the silicone resin layer (release) immediately after curing of the silicone resin 2 In order to control the amount of the group to be within the specific range represented by the above formula (3), not only the curing temperature, time and wet coating amount are optimized, but also the silicone in the release film of the present invention. The concentration of each functional group of the silicone resin in the coating solution used for forming the release layer is changed to Si-CH. 3 When the group concentration is normalized to 100, the Si—H group concentration and the Si—CH═CH 2 The difference from the base concentration is preferably less than 1.0.
[0064]
When a coating liquid containing a silicone resin having a difference of 1.0 or more is applied to a polyester base film, dried, and then provided with a semiconductive sheet immediately after the curing reaction, the release film is released. When the mold layer and the ceramic sheet are peeled, the peeling charge of the ceramic sheet tends to increase. Further, Si—H group concentration / Si—CH═CH 2 It is preferable to use a silicone resin having a composition such that the ratio to the group concentration is in the range of 1.2 to 3.5. Moreover, what is necessary is just to adjust the desired peeling force by adjusting the crosslinking density of a silicone resin within the said range.
[0065]
In the present invention, the thickness of the release layer may be set according to the purpose of use and is not particularly limited, but preferably, the coating amount of the release layer after curing is 0.02 to 0.15 g / m. 2 The range is good. Although depending on the surface protrusions of the film, if the thickness of the release layer is smaller than the above range, the peeling performance tends to be lowered. Moreover, if larger than the said range, the hardening time required for the adhesiveness of polyester will become long, and it will become inconvenience on production. Furthermore, Si—H groups or residual Si—CH═CH remaining in the silicone resin immediately after curing of the silicone resin 2 There are cases where the number of groups increases and the peeling charge of the ceramic sheet increases.
[0066]
The method for forming the release layer of the present invention is not particularly limited. For example, after applying a coating solution in which a curable silicone resin is dissolved or dispersed in a solvent to the surface of the base polyester film, the solvent is removed by drying. A method of heating and causing the resin to cure is suitable. The conditions for resin thermal curing and solvent removal are as follows: Si—CH═CH, depending on the type of resin used, the thickness of the release layer and the size of the release film 2 What is necessary is just to select timely so that a group and Si-H group may react rapidly.
[0067]
As the coating method of the coating solution, for example, a known coating method such as a roll coating method such as a gravure coating method or a reverse coating method, a bar coating method such as a Mayer bar, a spray coating method, or an air knife coating method can be used. .
[0068]
Moreover, when producing the release film for producing the thin-layer ceramic sheet of the present invention,
(I) a step of supplying the coating solution from the coating solution storage tank to the coater by a liquid feed pump; (ii) a step of transferring the coating solution from the coater to the film; The coating liquid circulating system comprising the step of returning the coating liquid into the coating liquid storage tank without using a liquid feed pump, and 200 provided in the upper supply port of the coating liquid storage tank in the step (iii). It is preferable to use a coating solution obtained by passing a wire mesh of ˜400 mesh and returning the excess coating solution into the coating solution storage tank for the following reasons.
[0069]
In the coating solution circulation device for coating the coating solution, the coating solution remaining when the coating solution is transferred from the coater to the film is received by the coater pan, and the coating solution is spontaneously dropped from the coater pan to the storage tank. It is particularly preferable to provide a wire mesh of mesh or higher. The upper limit of the filter mesh is preferably 400 mesh from the viewpoint of productivity.
[0070]
By this operation, the undissolved silicone resin in the coating solution can be removed. The reason for this is that a method is generally used in which a filter is installed in a pipe that is under pressure to remove hard foreign matter or precipitates, but the undissolved silicone resin in the coating solution is soft and can be freely deformed. This is because it is difficult to remove the undissolved silicone resin by the above-mentioned general method because it passes through the pores of the filter.
That is, it is important to remove a soft insoluble material such as an undissolved silicone resin with a wire mesh having a relatively wide opening without applying shear.
[0071]
In addition, the undissolved silicone resin described above is an undissolved material at the time of preparing a coating solution containing a silicone resin, a semi-dried material adhering to a dried silicone resin or a coater pan adhering to a compounding tank. It means silicone.
[0072]
When a coating solution containing an undissolved silicone resin is applied to the polyester base film, “repellency” is generated on the coated surface with the undissolved silicone resin at the center during the drying process. When repellency occurs on the coated surface, the ceramic sheet is difficult to peel off when the ceramic sheet is peeled off, and problems such as tearing tend to occur.
[0073]
The distance from the coater pan to the wire mesh when the coating solution is allowed to fall naturally is preferably 15 cm or less. When the distance is longer than 15 cm, the undissolved silicone resin tends to pass through the wire mesh, and the coating surface is likely to be repelled.
[0074]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. However, the present invention is not limited to these examples. The characteristics and physical properties used in the present invention were evaluated by the following methods.
[0075]
[0076]
(1) Intrinsic viscosity of polyester
A polyester chip (or polyester film) was dissolved in a mixed solvent of 60% by mass of phenol and 40% by mass of 1,1,2,2-tetrachloroethane with heating and stirring. After cooling the solution, it was measured at 30 ° C. using an Ubbelohde viscosity tube in a thermostatic bath maintained at 30 ° C.
[0077]
(2) Moisture content of polyester
The measurement was made using a Karl Fischer moisture meter (MKC-210, manufactured by Kyoto Electronics Industry Co., Ltd.).
[0078]
(3) Acid end group concentration (AV)
320 mg of the polyester film was dissolved in 2.6 ml of a mixed solvent of deuterated chloroform (CDCl 3) / trifluoroacetic acid (= 85/15; mass ratio) and measured by C-NMR (BBO-10 mm probe).
[0079]
(4) OH end group concentration (OHV)
15 mg of the polyester film was completely dissolved in 0.1 ml of hexafluoroisopropanol (HFIP) -d2, and then diluted with 0.6 ml of deuterated chloroform. Furthermore, in order to shift the OH peak of HFIP, 30 ul of pyridine-d5 was added, and measurement was performed by H-NMR (BBO-5 mm probe).
[0080]
(5) Si—H group index of release layer and Si—CH═CH 2 Base index
The silicone release layer of the release film was scraped, and the Raman spectrum was measured using a micro Raman system (JEOL, JRS-SYSTEM 1000). In the measurement of the Raman spectrum by the micro-Raman system, a He—Ne laser (wavelength 632.8 nm, output 25 mW) is used as the laser, the extended mode is Binning = 1, and the resolution is 520 nm peak half-value width of a standard silicon wafer. Was performed under the condition of 6.0 cm −1 or less. Moreover, when the base film was mixed in the measurement sample, the difference spectrum with the base film measured on the same conditions was used.
[0081]
From the obtained Raman spectrum, the Si—H group index (Rh) of the release layer and Si—CH═CH 2 The base index (Rv) was defined by the following formula.
Rh = Ih / Im
Rv = (Iv−0.765 × Iph) / Im−Iph / Im
In the above formula, Ih, Iv, Im, and Iph are 2170 cm in the Raman spectrum measurement, respectively. -1 Peak height derived from nearby Si-H groups, 1598 cm -1 Nearby Si-CH = CH 2 Peak height derived from the base, 1410 cm -1 Nearby Si-CH 3 Peak height derived from the group, 1570cm -1 Nearby Si-C 6 H 5 The peak height derived from the group is shown. The peak height was defined as the height from the base line connecting the valleys or skirts on both sides of each peak.
[0082]
(6) Number of release layers
A coating solution for forming a release layer containing a silicone resin was applied to the polyester base film, and after 60 minutes had elapsed from the coating, the coating film was sampled to a size of 1 m × 5 m. Place the coated film on a flat table covered with black cloth, illuminate the coated surface under fluorescent light, 5m 2 The number of repels present on the hit application surface was counted visually.
[0083]
(7) Evaluation of peelability of ceramic sheet
A release film with a ceramic sheet having a ceramic sheet coated on the release layer surface of the release film is cut to a width of 3 cm and a length of 10 cm, and a polyester adhesive tape (Nitto Denko, Nitto 31B) is applied to the ceramic sheet surface. The ceramic sheet was peeled from the release film by a peel method (peeling speed: 500 mm / min, T-type peeling), and the charged voltage on the ceramic sheet side after peeling was measured and evaluated according to the following criteria. ○ is an acceptable level.
○: Absolute value of charged voltage: ≤ 2 kV
X: Absolute value of charged voltage: over 2 kV and below 3 kV
XX: Absolute value of charging voltage: over 3kV
[0084]
(8) Peelability of ceramic sheet
A release film with a ceramic sheet with a ceramic sheet coated on the release layer surface of the release film is cut to a width of 5 cm, a polyester adhesive tape (Nitto Denko, Nitto 31B) is applied to the ceramic sheet surface, and a peel method (peeling) The ceramic sheet was peeled from the release film by speed (500 mm / min, T-type peeling), and the defects of the ceramic sheet when the entire surface of the peeled ceramic sheet was visually observed were evaluated according to the following criteria. In addition, the test was performed 5 times, and if it was (circle), it was set as the pass.
○: No damage such as pinholes or tears in 5 tests
X: When a part of the ceramic sheet was damaged even once in 5 tests
XX: When the ceramic sheet is completely broken and damaged even once in 5 tests
[0085]
Example 1
(Manufacture of master pellet (a) of PET containing calcium carbonate particles)
A calcite-type synthetic calcium carbonate particle (manufactured by Maruo Calcium Co., Ltd.) having an average particle diameter of 0.6 μm measured by an electron microscope (number basis) is mixed and dispersed in ethylene glycol, and a viscose rayon having a 95% cut diameter of 30 μm. Filtration was performed with a filter made from the product to obtain an ethylene glycol slurry of 10% by mass of calcium carbonate particles.
[0086]
Next, a master pellet (a) made of PET containing calcium carbonate particles at a high concentration was obtained by the following method.
When the temperature of the esterification reactor was raised to 200 ° C., a slurry consisting of 86.4 parts by mass of terephthalic acid and 64.4 parts by mass of ethylene glycol was charged, and 0% of antimony trioxide was added as a catalyst while stirring. 0.03 parts by mass and 0.088 parts by mass of magnesium acetate tetrahydrate and 0.16 parts by mass of triethylamine were added. Next, the pressure is raised and the gauge pressure is 3.5 kgf / cm. 2 The pressure esterification reaction was performed under the conditions of (0.34 MPa) and 240 ° C.
[0087]
Thereafter, the inside of the esterification reaction can was returned to normal pressure, and 0.040 parts by mass of trimethyl phosphate was added. Further, the temperature was raised to 260 ° C., and 15 minutes after addition of trimethyl phosphate, the ethylene glycol slurry of the calcium carbonate particles was added to 20000 ppm with respect to the generated PET. After 15 minutes, the obtained esterification reaction product was transferred to a polycondensation reaction can and subjected to a polycondensation reaction under reduced pressure at 280 ° C.
[0088]
After completion of the polycondensation reaction, filtration was performed with a NASRON filter (manufactured by Nippon Seisen Co., Ltd.) having a 95% cut diameter of 28 μm, and the melted PET was extruded into water from a die nozzle in a strand shape and rapidly cooled and solidified. Next, by cutting the strand, a master pellet (a) made of PET having an intrinsic viscosity of 0.62 dl / g and containing 20000 ppm of calcium carbonate particles was obtained.
[0089]
(Manufacture of pellet (b))
As the esterification reaction apparatus, a continuous esterification reaction apparatus consisting of a three-stage complete mixing tank having a stirrer, a partial condenser, a raw material charging port and a product discharge port is used, TPA is set to 2 ton / hr, and EG is set to TPA1. The amount of antimony trioxide is 2 mol to the amount of mol, and the amount of Sb atoms is 160 ppm with respect to the produced PET. These slurries are continuously supplied to the first esterification reactor of the esterification reactor, and at normal pressure, 255 The reaction was carried out at 4 ° C. so that the average residence time was 4 hours.
[0090]
Next, the reactive organism in the first esterification reaction can is continuously taken out of the system and transferred to the second esterification reaction can. From the first esterification reaction can into the second esterification reaction can. 8 mass% of EG to be distilled off was supplied to the produced PET. Further, an EG solution containing magnesium acetate tetrahydrate with an amount of 65 ppm of Mg atoms relative to the generated PET and an EG solution containing trimethyl phosphate with an amount of 20 ppm of P atoms relative to the generated PET were added. The reaction was carried out at 260 ° C. under normal pressure so that the average residence time was 1.5 hours.
[0091]
Next, the reaction product in the second esterification reaction can is continuously taken out of the system and supplied to the third esterification reaction can, and the amount of P atoms is 20 ppm with respect to the generated PET. An EG solution containing trimethyl phosphate was added, and the reaction was performed at 260 ° C. under normal pressure so that the average residence time was 0.5 hour.
[0092]
The esterification reaction product produced in the third esterification reaction can was continuously supplied to a three-stage continuous polycondensation reaction apparatus to carry out polycondensation. Further, filtration processing was performed with a filter material of stainless sintered body (nominal filtration accuracy: particles having a size of 5 μm or more being cut by 90%), PET melted from a die nozzle was extruded into strands and rapidly cooled and solidified. Next, by cutting the strand, a pellet (b) made of PET having an intrinsic viscosity of 0.620 dl / g and substantially not containing particles was obtained.
[0093]
(Preparation of base film)
5% by mass of the master pellet (a) and 95% by mass of pellet (b) made of PET substantially containing no particles were mixed and dried at 180 ° C. for 8 hours under reduced pressure of 4 hPa. The mixed pellets were then fed from the hopper to the extruder and melted at 285 ° C. The mixed pellet immediately before the extruder was in a reduced pressure state of 15 kPa, and the moisture content of the extracted mixed pellet was 50 ppm.
[0094]
The mixed pellets were melted with an extruder and filtered with a stainless steel sintered filter medium (nominal filtration accuracy: particles of 10 μm or more were cut by 90%). Next, the sheet was extruded in the form of a sheet from the slit portion of the T-die, wound around a rotating cooling metal roll (chill roll) having a surface temperature of 30 ° C. using an electrostatic application casting method, and cooled and solidified to obtain an unstretched PET sheet.
[0095]
The unstretched PET sheet was heated to 100 ° C. with a heated roll group and an IR heater and stretched 3.5 times in the longitudinal direction, and then the end of the uniaxially stretched film was held with a clip at 130 ° C. It led to the heated hot air zone and stretched 4.0 times in the width direction. Furthermore, it heat-processed at 210 degreeC for 5 second, and obtained the 31-micrometer-thick biaxially stretched polyester film. In the film forming process, the casting process was performed in a clean environment of class 1000 or less, and the stretching process was performed in a clean environment of class 5000 or less. The obtained biaxially stretched polyester film had a total terminal group concentration (AV + OHV) of 104 eq / ton and a terminal carboxyl group concentration of 32 eq / ton.
[0096]
(Application of release layer)
Thermosetting silicone resin A (composition ratio: Si-CH 3 Group / Si-CH = CH 2 Group / Si-H group / Si-C 6 H 5 Group = 100 / 0.3 / 0.6 / 0; manufactured by Shin-Etsu Silicone Co., Ltd., KS847T), so that the solid concentration is 1% by mass (toluene / MEK = 50/50; mass ratio) Further, 1 part by mass of a platinum catalyst as a curing catalyst was added to 100 parts by mass of the silicone resin A to prepare a release layer coating solution.
[0097]
Next, the application amount of the release layer after drying the coating liquid obtained by using the coating liquid circulation device on the biaxially stretched polyester film with a wire bar is 0.10 g / m. 2 It applied so that it might become. Furthermore, it was heated at 140 ° C. for 30 seconds to be dried and thermally cured to obtain a release film. During circulation of the coating solution, the coating solution was naturally dropped into the storage tank from a funnel in which a 300-mesh wire mesh was provided at the upper supply port of the coating solution storage tank. The distance from the coater pan to the storage tank was 10 cm.
[0098]
(Production of release film with ceramic sheet)
100 parts by mass of ceramic particles (barium titanate (BaTiO3), manufactured by Fuji Titanium Co., Ltd., whose average primary particle size is 0.6 μm) is mixed in a solvent (toluene / ethanol = 50/50: mass ratio) to obtain a dispersion medium. It was dispersed for 24 hours in a ball mill together with zirconia beads having a particle diameter of 1.5 mm (filling amount: 200 mass% with respect to the slurry). Next, 10 parts by mass of a binder (polyvinyl butyral, BMS, manufactured by Sekisui Chemical Co., Ltd.) and a plasticizer (dioctyl phthalate) are mixed in an amount of 2% by mass with respect to the total amount of the ceramic powder and the binder, and dispersed in a ball mill for 24 hours. Further, filtration treatment was performed with a filter (pore diameter: 3 μm) to obtain a paste-like ceramic slurry. The ceramic slurry was applied to the release layer surface of the release film using a doctor blade so that the thickness after drying was 5 μm, and dried at 120 ° C. for 1 minute to make a ceramic sheet layer (mass ratio of ceramic particles / binder). : 100/10) to provide a release film with a ceramic sheet.
[0099]
Example 2
In the step of “application of release layer” in Example 1, instead of the thermosetting silicone resin A, a thermosetting silicone resin B (composition ratio: Si—CH 3 Group / Si-CH = CH 2 Group / Si-H group / Si-C 6 H 5 Group = 100 / 1.0 / 1.9 / 0; manufactured by Toshiba Silicone Co., Ltd., TPR6710), and the coating amount of the release layer after drying is 0.06 g / m. 2 A release film and a release film with a ceramic sheet were obtained in the same manner as in Example 1 except that the coating was performed so that
[0100]
Example 3
Example 1 except that the polyethylene terephthalate pellets used as the raw material of the base film were dried at 180 ° C. for 6 hours under reduced pressure drying (4 hPa) in the process of “Preparation of base film” in Example 1. A biaxially stretched polyester film was obtained in the same manner as above. In addition, the moisture content of the mixed pellet immediately before the extruder was 110 ppm. Further, the obtained biaxially stretched polyester film had a total terminal group concentration (AV + OHV) of 107 eq / ton and a terminal carboxyl group concentration of 33 eq / ton.
[0101]
Further, ultraviolet curable silicone resin C (composition ratio: Si—CH 3 Group / Si-CH = CH 2 Group / Si-H group / Si-C 6 H 5 Group = 100/0/0/0; manufactured by Toshiba Silicone Co., Ltd., UV9315) is mixed and dispersed in a solvent (toluene / MEK = 50/50; mass ratio) so that the solid content concentration is 1% by mass. Furthermore, 1 part by mass of bis (alkylphenyl) iodonium hexafluoroantimonate was added as a curing catalyst to 100 parts by mass of the silicone resin C to prepare a release layer forming coating solution.
[0102]
Then, by the same coating method as in Example 1, the coating amount of the release layer after drying on the biaxially stretched polyester film described in Example 1 was 0.10 g / m. 2 It applied so that it might become. Furthermore, after heating at 90 ° C. for 30 seconds, 300 mJ / cm with an ultraviolet irradiation device. 2 UV was cured by irradiating the coated surface with UV light to obtain a release film. Moreover, it carried out similarly to Example 1, and obtained the release film with a ceramic sheet.
[0103]
Example 4
In Example 1, instead of thermosetting silicone resin A, thermosetting silicone resin D (composition ratio: Si—CH 3 Group / Si-CH = CH 2 Group / Si-H group / Si-C 6 H 5 Group = 100 / 0.6 / 1.2 / 0.3; Shin-Etsu Silicone Co., Ltd., KS774) was used in the same manner as Example 1 except that a release film and a release sheet with a ceramic sheet were used. Got.
[0104]
Example 5
In the step of “Preparation of base film” in Example 1, polyethylene terephthalate pellets as a raw material for the base film were dried at 180 ° C. for 5 hours under reduced pressure of 4 hPa, and the mixed pellets immediately before the extruder were reduced under reduced pressure. A biaxially stretched polyester film was obtained in the same manner as in Example 1, except that the atmosphere was a nitrogen gas atmosphere. The moisture content of the mixed pellet immediately before the extruder was 180 ppm. Further, the obtained biaxially stretched polyester film had a total terminal group concentration (AV + OHV) of 116 eq / ton and a terminal carboxyl group concentration of 36 eq / ton. Using this biaxially stretched polyester film, a release film and a release film with a ceramic sheet were obtained in the same manner as in Example 1.
[0105]
Comparative Example 1
In the step of “Preparation of base film” in Example 1, polyethylene terephthalate pellets as a raw material for the base film were dried at 180 ° C. for 2 hours under reduced pressure of 4 hPa, and the mixed pellets immediately before the extruder were reduced under reduced pressure. Instead, a biaxially stretched polyester film was obtained in the same manner as in Example 1 except that it was performed under normal pressure. The moisture content of the mixed pellet immediately before the extruder was 280 ppm. Further, the obtained biaxially stretched polyester film had a total terminal group concentration (AV + OHV) of 122 eq / ton and a terminal carboxyl group concentration of 38 eq / ton. Using this biaxially stretched polyester film, a release film and a release film with a ceramic sheet were obtained in the same manner as in Example 1.
[0106]
Comparative Example 2
In Example 2, instead of using the biaxially stretched polyester film used in Example 1, a release film and a ceramic sheet were obtained in the same manner as in Example 2 except that the biaxially stretched polyester film of Comparative Example 1 was used. A release film was obtained.
[0107]
Comparative Example 3
In Example 2, instead of the thermosetting silicone resin B used in Example 2, a thermosetting silicone resin E (composition ratio: Si—CH 3 Group / Si-CH = CH 2 Group / Si-H group / Si-C 6 H 5 Group = 100 / 1.0 / 3.5 / 0; manufactured by Toshiba Silicone Co., Ltd., XS56-A3969), a release film and a release film with a ceramic sheet were obtained in the same manner as in Example 2. Obtained.
[0108]
Comparative Example 4
In Comparative Example 3, instead of the biaxially stretched polyester film used in Example 1, the corona treatment surface of the biaxially stretched polyester film (Toyobo Co., Ltd., E5101, thickness 38 μm) subjected to corona discharge treatment was used. A release film and a release film with a ceramic sheet were obtained in the same manner as in Comparative Example 3 except that a coating solution containing a thermosetting silicone resin E was applied.
[0109]
Comparative Example 5
In Example 2, a release film and a release film with a ceramic sheet were used in the same manner as in Example 2 except that the heating condition after applying the release layer forming coating solution was changed to 140 ° C. for 10 seconds. Got.
[0110]
Comparative Example 6
(Manufacture of pellet (c))
When the temperature of the esterification reactor was raised to 200 ° C., a slurry consisting of 86.4 parts by mass of terephthalic acid and 64.4 parts by mass of ethylene glycol was charged, and 0% of antimony trioxide was added as a catalyst while stirring. 0.03 parts by mass and 0.088 parts by mass of magnesium acetate tetrahydrate and 0.16 parts by mass of triethylamine were added. Next, the pressure is raised and the gauge pressure is 3.5 kgf / cm. 2 The pressure esterification reaction was performed under the conditions of (0.34 MPa) and 240 ° C.
[0111]
Thereafter, the inside of the esterification reaction can is returned to normal pressure, and the temperature is further raised to 260 ° C., and the resulting esterification reaction product is transferred to a polycondensation reaction can and subjected to a polycondensation reaction at a reduced pressure of 290 ° C. It was.
[0112]
After completion of the polycondensation reaction, filtration was performed with a NASRON filter (manufactured by Nippon Seisen Co., Ltd.) having a 95% cut diameter of 28 μm, and the melted PET was extruded into water from a die nozzle in a strand shape and rapidly cooled and solidified. Next, the strand was cut to obtain polyethylene terephthalate pellets (c) having an intrinsic viscosity of 0.62 dl / g.
[0113]
5% by mass of the master pellets (a) used in Example 1 and 95% by mass of the pellets (c) were mixed and dried for 8 hours at 180 ° C. under a reduced pressure of 4 hPa, and then the mixed pellets were supplied from the hopper to the extruder. And melted at 290 ° C. Next, a biaxially stretched polyester film was obtained in the same manner as in Example 1. The moisture content of the mixed pellet immediately before the extruder was 50 ppm. The obtained biaxially stretched polyester film had a total terminal group concentration (AV + OHV) of 111 eq / ton and a terminal carboxyl group concentration of 49 eq / ton. A release film and a release film with a ceramic sheet were obtained in the same manner as in Example 1 except that this biaxially stretched polyester film was used as a base film.
[0114]
Table 1 shows the evaluation results of the films obtained in each Example and Comparative Example. From Table 1, the release films obtained in Examples 1 to 5 had good releasability from the ceramic sheet and also had small peel charge. On the other hand, the release films obtained in Comparative Examples 1 to 6 had good peelability from the ceramic sheet, but the release charge was high. In particular, the release films obtained in Comparative Examples 4 and 6 were peeled off. The charge was very high.
[0115]
[Table 1]
【The invention's effect】
The release film of the present invention has a small peeling force at the time of peeling, and it is possible to peel and remove the release film from the ceramic sheet with an appropriate force with no peeling failure in the peeling process during the production of the thin ceramic sheet. is there. Furthermore, since the peeling charge between the ceramic sheet and the release film is small, there is a problem that the ceramic sheet is peeled off and then reattached, or a trouble due to poor alignment when the separated ceramic sheets are stacked, dust adhesion Trouble due to etc. does not occur.
[0117]
Therefore, when a release film with a ceramic sheet is produced using the release film of the present invention, and a thin-layer ceramic sheet is produced using a method of peeling the ceramic sheet and the release film, remarkable release charging is required. Has a preventive effect. Therefore, the release film of the present invention is extremely suitable for producing a thin layer ceramic sheet having a thickness of 1 μm or more and less than 10 μm, particularly for producing a thin layer ceramic sheet having a thickness of 1 μm or more and 5 μm or less. is there.
Claims (3)
ＡＶ≦４０ ・・・（１）
ＡＶ＋ＯＨＶ≦１２０ ・・・（２）
Ｒｈ（＝Ｉｈ／Ｉｍ）≦０．０１ ・・・（３）
Ｒｖ（＝（（Ｉｖ−０．７６５×Ｉｐｈ）／Ｉｍ）−（Ｉｐｈ／Ｉｍ））≦０．０８ ・・・（４）
但し、上記式（３）及び（４）において、Ｉｈ、Ｉｖ、Ｉｍ、Ｉｐｈは、それぞれラマンスペクトル測定における、２１７０ｃｍ−１付近のＳｉ−Ｈ基由来のピーク高さ、１５９８ｃｍ−１付近のＳｉ−ＣＨ＝ＣＨ２ 基由来のピーク高さ、１４１０ｃｍ−１付近のＳｉ−ＣＨ３ 基由来のピーク高さ、１５７０ｃｍ−１付近のＳｉ−Ｃ６Ｈ５ 基由来のピーク高さを示す。A release film for producing a thin-layer ceramic sheet in which a release layer mainly composed of a curable silicone resin is provided on one side of a polyester film, wherein the polyester film has a terminal carboxyl group concentration (AV: eq / ton) and a terminal The hydroxyl group concentration (OHV: eq / ton) satisfies the following formulas (1) and (2), and the release layer has a residual Si—H group index (Rh) and residual after the curing reaction of the curable silicone resin. A release film for producing a thin-layer ceramic sheet, wherein the Si—CH═CH 2 group index (Rv) satisfies the following formulas (3) and (4):
AV ≦ 40 (1)
AV + OHV ≦ 120 (2)
Rh (= Ih / Im) ≦ 0.01 (3)
Rv (= ((Iv−0.765 × Iph) / Im) − (Iph / Im)) ≦ 0.08 (4)
However, in the above formula (3) and (4), Ih, Iv, Im, Iph is in each Raman spectrum measurement, peak height derived from Si-H groups in the vicinity of 2170cm -1, 1598cm -1 vicinity of Si- CH = CH 2 groups from the peak height, peak derived from Si-CH 3 groups in the vicinity of 1410 cm -1 height, indicating the peak height derived from Si-C 6 H 5 group near 1570 cm -1.
ＡＶ≦４０ ・・・（５）
ＡＶ＋ＯＨＶ≦１２０ ・・・（６）A method for producing a release film for producing a thin ceramic sheet comprising a release layer mainly composed of a curable silicone resin on one side of a polyester film, comprising a terminal carboxyl group concentration (AV: eq / ton) and a terminal hydroxyl group When one side of a polyester film having a concentration (OHV: eq / ton) satisfying the following formulas (5) and (6) is normalized with respect to the amount of other functional groups with the Si-CH 3 group amount being 100, When the amount of coating after curing is a coating liquid mainly comprising a curable silicone resin, a curing reaction catalyst and an organic solvent, the difference between the amount of —H group and the amount of Si—CH═CH 2 group is less than 1.0. A method for producing a release film for producing a thin-layer ceramic sheet, wherein a release layer is provided by applying, drying, and thermosetting treatment so as to be 0.02 to 0.15 g / m 2 .
AV ≦ 40 (5)
AV + OHV ≦ 120 (6)
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