JP2004523999A - ツェナーダイオードを備えたダイオード装置およびジェネレータ - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】
従来技術
14Vの車両電源回路網では電流制限用の受動の整流器ブリッジ回路を備えた回転機クロウポールジェネレータが一般に使用されている。例えば大きな負荷電流が急にオフとなって負荷が外れると(=ロードダンプが生じると)、ジェネレータ出力側電圧制御部の応答遅延のためにジェネレータの出力側に高い無負荷電圧が生じる。過負荷電圧が起こす電源回路網の障害を回避するには、この過負荷電圧を制限しなければならない。このために一般には整流器としてツェナーダイオードが使用される。これはきわめて低コストで実現できる手段である。整流器ダイオード(ツェナーダイオード)は通常動作ではジェネレータで形成される相交流電圧の整流に用いられる。このときツェナーダイオードは順方向で駆動され、アノードからカソードへ電流が流れる。
【0002】
14V電源回路網では整流器のツェナーダイオードは所定のトレランス条件を満足する。ここで電源回路網にとってジェネレータの限界状況としての最大電圧は通常電圧の約2倍である。高い給電電圧を有する電源回路網にとってこの比は簡単には送ることができない。なぜならこの種の給電電圧の2倍の値はあまりに高く、保護手段が必要となるからである。
【0003】
本発明の利点
本発明のダイオード装置およびジェネレータは従来技術に比べて、直流電源回路網への給電電圧が高い場合にも電源回路網の過負荷の防止が保証される利点を有する。その際に、入手しやすいツェナーダイオードを整流器ダイオードとして用いることができる。
【0004】
従属請求項に記載された手段により、本発明のダイオード装置およびジェネレータの有利な実施形態および改善形態が得られる。
【0005】
図面
本発明の実施例を図示し、以下に詳細に説明する。図1には整流器とこれに接続された直流電源回路網とを備えたジェネレータが示されている。図2には本発明の整流器装置が示されている。図3には本発明の整流器ダイオードのトレランス領域の例が示されている。
【0006】
実施例の説明
図1には整流器装置10を備えたジェネレータ20が示されている。さらにジェネレータ20に接続された制御装置30も示されている。整流器装置10はジェネレータ20に接続されており、図1では図示されていないジェネレータ20の交流電圧を送出する出力側は出力側は整流器装置10の同様に図示されていない交流電圧端子に相応する。整流器装置10は2つの直流電圧端子、すなわち第1の直流電圧端子B+および第2の直流電圧端子B−を有しており、これらは直流電源回路網100に接続されている。さらに整流器10は整流された直流電圧出力側B+、B−の電圧を平滑化するコンデンサを有しているが、これは図示されていない。直流電源回路網100は第1の直流電圧端子B+と直流電流源100とのあいだに接続線路90を有している。接続線路90は残りの直流電源回路網100への接続も形成する。直流電源回路網100はさらにバッテリ60を有しており、これは一般には少なくとも1つの第1の負荷40と第2の負荷50とを有している。第2の負荷は詳細には示されていないスイッチを介して直流電源回路網100に接続されるか、またはオンオフ可能または分離可能に構成されている。
【0007】
直流電源回路網100は本発明によれば特に車両の搭載電源回路網として構成されている。したがって以下では搭載電源回路網も直流電源回路網も同じものであるとする。
【0008】
図2には図1の整流器装置10が拡大図で示されている。整流器装置10は複数のダイオードを有しており、このためこの整流器装置10は本発明によればダイオード装置とも称される。ダイオード装置10は第1のダイオード2、第2のダイオード3、第3のダイオード4、第4のダイオード5、第5のダイオード6、および第6のダイオード7を有している。ダイオード2〜7は本発明によればツェナーダイオードとして設けられており、従来の形式の1つの整流器ブリッジ回路を形成している。図2にはダイオード装置の左側に交流電圧端子が示されている。この端子は第1の交流電圧端子U、第2の交流電圧端子V、第3の交流電圧端子Wを有している。図2の整流器装置10の右側には、ダイオード装置10の直流電流端子B+、B−が示されている。
【0009】
通常動作、すなわち交流電圧端子(交流電圧入力側)U、V、Wに印加される相交流電圧を整流するときには、ダイオード2〜7は順方向で駆動され、電流はアノードからカソードへ流れる。これは図2では細かい破線のライン1で示されている。第1の交流電圧端子Uと第2の交流電圧端子Vとのあいだの正の半波を整流すると、電流路は例えば第1の交流電圧端子Uからまず順方向で活性化される第1のダイオード2へ通じ、第1の直流電圧端子B+および電源回路網100を介して第2の直流電圧端子B−へ達し、そこから第5のダイオード6を介して第2の交流電圧端子Vへ通じる。第1のダイオード2および第5のダイオード6はこのとき順方向で駆動される。
【0010】
ロードダンプのケースでは、相交流電圧が上昇し、交流電圧端子(相端子)U、V、Wのあいだに存在するダイオードのコンビネーションによって制限される。ここでダイオード2〜7は少なくとも部分的にツェナーブレイクダウンで阻止方向に駆動される。制限電圧はここでは主として阻止方向に駆動されるダイオード2〜7のツェナー電圧によって定められる。相制限電圧はダイオードの順方向電圧とダイオードのツェナー電圧との和から得られる。このようなロードダンプのケースが図2で大きい破線のライン13の電流路として示されている。
【0011】
この場合の電流路は第1の交流電圧端子Uから順方向の第1のダイオード2および阻止方向の第2のダイオード3を介して第2の交流電圧端子Vへ通じ、さらに阻止方向の第4のダイオード5および順方向の第5のダイオード6を介してやはり第2の交流電圧端子Vへ通じる。ここで直流電圧端子B+、B−にはダイオードのツェナー電圧とダイオードの順方向電圧とのあいだの差から得られる電源回路網制限電圧がかかる。ダイオードのツェナー電圧はダイオードの順方向電圧よりも格段に大きいので、最終的には直流電圧端子B+、B−にかかるロードダンプ制限電圧は主としてブレイクダウン電圧すなわちツェナーダイオード2〜7のツェナー電圧によって定まる。これは一方では低電流および室温の既定条件で指示されるツェナーダイオード2〜7のツェナー電圧の製造トレランスから、他方ではツェナーダイオードの駆動状況(例えば阻止方向電流やダイオードの阻止層温度)から定まる別の成分から生じる。これにより全体で製造トレランスおよびダイオードの駆動条件(電流、阻止層温度)によって定まるロードダンプ制限電圧のトレランス領域が得られる。なお阻止層温度は各適用状況における外部の駆動温度、内部の損失電力、およびダイオードの冷却率に依存している。整流器ツェナーダイオードを効果的なロードダンプ電圧の制限に使用するためには、ツェナー電圧が全ての駆動領域で種々の適用状況または要求(例えば規格および安全性基準など)によって定められるトレランス領域を上方超過または下方超過しないことを保証しなければならない。
【0012】
本発明によれば、整流器ツェナーダイオード2〜7を例えば従来の電源回路網の14Vの目標電圧よりも格段に高い目標電圧を有する電源回路網100に使用することができる。このために特にブレイクダウン電圧のトレランスを低減する手段を設けなければならない。極端な条件を云えば、一方ではツェナーダイオードをジェネレータ20および整流器10の通常動作(ロードダンプ以外のケース)で時間によってツェナーブレイクダウンで駆動させなければならないのに、他方では例えば接続線路90の断線による完全なロードダンプモードにおいてジェネレータ出力側B+、B−のロードダンプ最大電圧を電源回路網100全体で許容される電圧よりも高い値へ上昇することがある。この場合にはジェネレータ内の全ての素子を高電圧に対して補償し、負荷40、50およびバッテリ60などの他の全てのシステムにこの電圧がかからないようにする。なぜならこれらはジェネレータ線路が外れると分離してしまうからである。ジェネレータ電子回路のほか、少なくとも1つの別のシステムが接続されたままとなるロードダンプの場合には、ダイオードのロードダンプ負荷は小さくなる。このことは電源回路網100の電圧の上方限界値を維持する構成では低減ロードダンプのケースとして考慮される。つまり完全なロードダンプの場合よりも小さな規模を有するロードダンプのケースと見なされる。このとき端子B+、B−にかかる直流電圧は、本発明により、電源回路網100の最大許容電圧までは上昇しない。なぜならロードダンプが制限された規模でしか生じないからである。
【0013】
他の手段としてジェネレータの通常動作中、時間によってダイオードをツェナーブレイクダウンで駆動することもできる。これは例えば低いダイオード温度と定格のツェナー電圧との組み合わせがツェナー電圧のトレランス領域の下方縁に存在し、ジェネレータの出力電圧が許容される電源回路網の駆動電圧領域の上方縁に存在する場合である。
【0014】
したがって本発明によれば、ツェナーダイオード2〜7のツェナー電圧に対するトレランス領域が得られる。これは図3に参照番号15で示されている。参照番号8でツェナー電圧のトレランス領域15の下方限界値が示されており、参照番号9で上方限界値が示されている。さらに図3には直流電源回路網100に対する整流器10の直流電圧端子B+、B−での可能な値を示すトレランス領域16が示されている。ここには直流電圧の上方の電圧12および下方の電圧11が示されている。上方の電圧12はこの電源回路網においてロードダンプ時に許容される最大電圧を表しており、下方の電圧11はジェネレータの通常動作中に発生する最大電圧を表している。ツェナー電圧の上方限界値9は、ロードダンプが所定の規模を上回る場合、つまり例えば接続線路90が断線するなどして“100%ロードダンプ”が生じた場合には予め定められた上方の電圧12を上回ることもある。
【0015】
図3には例として電圧の尺度が示されている。ここでは、ツェナー電圧の下方限界値8は42V、予め定められた下方の電圧11は48V、予め定められた上方の電圧12は58V、ツェナー電圧の上方限界値9は58Vまたはそれを僅かに上回る値である。ただしこれらは実施例としての数値にすぎない。
【0016】
有利には本発明により、ツェナー電圧の製造トレランスが14V電源回路網で使用されるツェナーダイオードに比べて一定となる。ロードダンプ時の阻止方向電流によって生じるツェナー電圧および温度の過上昇は14V電源回路網で使用されるツェナーダイオードに比べて大きくならない。電源回路網の素子40、50、60に関連する実際のロードダンプ時の最大のツェナー電圧は予め定められた上方の電圧12を上回らない。ツェナー電圧領域15の下方のトレランス領域は通常動作時の許容電圧の上方領域にオーバラップする。このときツェナーダイオードは時間によってツェナーブレイクダウンで駆動される。ここで付加的な損失電力がダイオードで生じる。これによりダイオードは加熱され、ダイオード内の電圧および電流の正の温度係数のためにツェナー電圧がさらに増大し、電源回路網電圧は予め定められた下方の電圧11から最大値へ上昇する。ジェネレータ20の効率は付加的な温度負荷が生じてもほとんど損なわれず、高いローバスト性に基づく長期の信頼性が得られる。
【図面の簡単な説明】
【0017】
【図1】ジェネレータを示す図である。
【0018】
【図2】本発明の整流器装置を示す図である。
【0019】
【図3】本発明の整流器装置のトレランス領域を示す図である。
Claims (7)
- 交流電圧端子(U、V、W)と直流電圧端子(B+、B−)とを有しており、ツェナーダイオード(2〜7)が順方向動作で駆動されて交流電圧端子(U、V、W)に印加される交流電圧が整流され、ツェナーダイオード(2〜7)のツェナー電圧に対して下方の(最小)限界値(8)が定められている
ダイオード装置(10)において、
ダイオード装置(10)は下方の直流電圧値(11)を形成するために設けられており、ツェナー電圧の下方の限界値(8)は設定された下方の直流電圧値(11)よりも小さく、
ツェナーダイオード(2〜7)の一部は直流電圧端子(B+、B−)に主としてツェナー電圧の下方限界値(8)を上回る直流電圧が印加される場合にツェナー動作(阻止方向モード)で駆動される
ことを特徴とするダイオード装置。 - 交流電圧端子(U、V、W)と直流電圧端子(B+、B−)とを有しており、ツェナーダイオード(2〜7)が順方向動作で駆動されて交流電圧端子(U、V、W)に印加される交流電圧が整流され、
急激な出力低下が生じた場合(ロードダンプ時)に少なくとも一部のツェナーダイオード(2〜7)がツェナー動作(阻止方向モード)で駆動され、
ツェナーダイオード(2〜7)のツェナー電圧に対して上方の(最大)限界値(9)が定められる
ダイオード装置において、
ダイオード装置(10)は上方の直流電圧値(12)を形成するために設けられており、
ツェナー電圧の上方限界値(9)は急激な出力低下が所定の規模を超えた場合に上方の直流電圧値(12)を上回る
ことを特徴とするダイオード装置。 - ツェナー電圧の下方限界値(8)は約42Vに設定されており、下方の直流電圧値(11)は約48Vに設定されている、請求項1記載のダイオード装置。
- 上方の直流電圧値(12)は約58Vに設定されている、請求項2記載のダイオード装置。
- 請求項1から4までのいずれか1項記載のダイオード装置(10)を備えていることを特徴とするジェネレータ(20)。
- 直流電源回路網(100)への接続のために設けられており、ここで直流電源回路網(100)には最大で上方の直流電圧値(12)が印加される、請求項5記載のジェネレータ。
- ジェネレータの出力側(B+、B−)と直流電源回路網(100)とのあいだの接続が中断されたとき、ジェネレータの出力側(B+、B−)で上方の直流電圧値(12)が上方超過される、請求項6記載のジェネレータ。
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