JP2004332100A - 耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 - Google Patents
耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 Download PDFInfo
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】質量%にて、C、Si、Mn、P、S、Al、Nを所定量含有し、Ni、Cu、Cr、Mo、Nbのうち1種以上を所定量含有し、残部鉄および不可避的不純物からなり、面積率でベイナイト、ベイニティックフェライトの一方又は双方を合計で70%以上、残留オーステナイト(Vγ)を3%未満含有し、引張強さ(TS)が800MPa以上であり、(1−1)〜(1−3)式を満たす鋼板。(3.0Nb+2.5Mo+1/10Si+Mn)−(2C0.5+2)>0 …(1−1) 0≦0.8×{2Cu+20Mo+3Ni+Cr+Vγ}−{0.1−3.5×107×(TS)-3.1} …(1−2) 0>Si+Al+7.67C−1.78 …(1−3)
【選択図】 なし
Description
(3.0Nb+2.5Mo+1/10Si+Mn)−(2C0.5+2)>0 … (1−1)
0≦0.8×{2Cu+20Mo+3Ni+Cr+Vγ}−{0.1−3.5×107×(TS)-3.1}−0.3Vγ … (1−2)
0>Si+Al+7.67C−1.78 … (1−3)
ここで、TS:引張強さ(MPa)
元素記号は鋼中に含まれる各元素の質量%
(3.0Nb+2.5Mo+1/10Si+Mn)−(2C0.5+2)>0 … (2−1)
0≦0.8×{2Cu+20Mo+3Ni+Cr+20V}−{0.1−V/5−3.5×107×(TS)-3.1}−0.3Vγ … (2−2)
0>Si+Al+7.67C−1.78 … (2−3)
ここで、TS:引張強さ(MPa)、
元素記号は鋼中に含まれる各元素の質量%を示す。
(4)更に、質量%にて、REM:0.0002〜0.10%、Ca:0.0002〜0.10%、Y:0.0002〜0.10%、Mg:0.0002〜0.10%の1種または2種以上を含むことを特徴とする前記(1)〜(3)の何れか1項に記載の耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。
(6)更に、質量%にて、W:0.005〜5%、Co:0.005〜2.0%、の1種または2種を含有することを特徴とする前記(1)〜(5)の何れか1項に記載の耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。
(8)ミクロ組織が、面積率で炭素量が0.1%未満またはビッカ―ス硬度が450以下であるマルテンサイト、ベイナイト、ベイニティックフェライトの一相は2相以上を合計で70%以上、残留オーステナイト(Vγ)を3%未満含有することを特徴とする前記(1)〜(7)の何れか1項に記載の耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度鋼板。
(イ)鋼板の強度と成分による析出物および残留オーステナイト量の制御。
(ロ)鋼板の成分による耐侵入水素特性の制御。
をそれぞれ行うことで、自動車用薄鋼板の使用環境下での耐水素脆化を向上させることが出きる。これを満たすための条件として、式(1−2)および(2−2)を規定した。
次に、(ロ)鋼材の成分による水素侵入特性の制御、について述べる。水素侵入の過程は、腐食や酸洗などによって、水分子(中性またはアルカリ性環境の場合)または水素イオン(酸性環境の場合)の還元反応が鋼板表面で生じると、鋼板表面に水素原子が生成、吸着する。この吸着水素原子は、(1)再結合して水素分子としてガス化するか、鋼板内部に侵入する。本発明者らはこれらの過程を鋭意研究した結果、水素侵入速度を低減するには、耐食性を向上させるほかに、(1)腐食反応の進行に伴う環境のpH(水素イオン濃度)低下を極力抑えて、表面の吸着水素原子濃度を低くする、(2)再結合反応(水素発生反応)を加速することが有効であることを見出した。
また、式(1−1)及び式(1−2)を満足しない場合には、引張り強度で800MPa以上を確保できなかったり、溶接熱影響部分の軟化を抑制できないことに加えて穴拡げ性の確保も困難となる。
(3.0Nb+2.5Mo+1/10Si+Mn)−(2C0.5+2)>0 … (1−1) (2−1)
Cは、良好な強度−穴拡げ性バランスを確保するための主相および第2相の率を制御する目的で添加する元素である。素地の微細均一化についても影響を与える。強度および各第2相の面積率を確保するために下限を0.01%とし、逆に多く含有すると、脆性破壊の起点となるセメンタイトを増加させるため、水素脆性や穴拡げ性の劣化を生じ易くする。従って、上限を0.25%とした。また、残留オーステナイトやマルテンサイトの生成を抑制して優れた穴拡げ性の確保の観点から式(1−3)および(2−3)の範囲を満たすこととした。
Mnは、鋼板の強度上昇に有効な元素である。また、フェライト変態を抑制して、主相をベイナイト、ベイニティックフェライトの一方又は双方にするのに有効である。さらに、強度低下と穴拡げ性劣化の1つの原因である炭化物析出や、パーライト生成を抑制する目的で添加する。しかし、0.01%未満ではこの効果が得られないので、下限値を0.01%とした。逆に多いと偏析が顕著となり、加工性が劣化する場合があるため4.0%を上限値とする。
Sは、腐食環境下での水素吸収を助長する元素であり、低い方が望ましいため上限を0.05%とする。一方、極低下は製造コスト上好ましくないため、下限を0.0001%とした。
Nは、加工性劣化や溶接時のブローホール発生にも寄与するため少ない方が良い。0.01%を越えると加工性が劣化してくるので、0.01%を上限とする。また、極低下は経済的に不利なため下限を、0.0001%とする。
Niは、水素侵入を抑制し遅れ破壊特性を向上させる効果や、鋼板の焼入れ性を高めることにより鋼板の強度を確保する効果がある。しかし、0.001%未満ではこれらの効果が得られないため下限値を0.001%とした。逆に、5.5%超では加工性が悪くなるため、上限値を5.5%とした。
Crは、水素侵入を抑制し遅れ破壊特性を向上させる効果や、鋼板の強度上昇に有効な元素である。しかし、0.001%未満ではこれらの効果が得られないため、下限値を0.001%とした。逆に、5%超含有すると加工性低下が生じるため、上限値を5%とした。
REM,Ca,Mgは、鋼板表面の腐食に伴う界面雰囲気の水素イオン濃度の上昇を抑制する、すなわちpHの低下を抑制するのに有効な元素である。しかし、それぞれ0.0002%未満ではこれらの効果が得られないため、下限値を0.0002%とした。逆に、それぞれ0.1%超含有すると加工性が劣化するため、上限値を0.1%とした。
Tiは、析出物や介在物を生成するために必要な元素である。しかし、0.002%未満では析出物を活用できないため、下限値を0.002%とした。逆に、1%超では粗大析出または昇出物が生成するために加工性および耐遅れ破壊性が低下する。このため、上限値を1%とした。
Hfは、鋼板の強度上昇及び細粒化に有効な元素である。しかし、0.005%未満ではこれらの効果が得られないため、下限値を0.005%とした。逆に、1%超含有すると、炭窒化物の析出が多くなり加工性および耐遅れ破壊性低下が生じるため、上限値を1%とした。
Wは、鋼板の強度上昇に有効な元素である。しかし、0.005%未満ではこれらの効果が得られないため、下限値を0.005%とした。逆に、5%超含有すると加工性低下が生じるため、上限値を5%とした。
Bは、鋼板の強度上昇に有効な元素である。しかし、0.0002%未満ではこれらの効果が得られないため、下限値を0.0002%とした。逆に、0.1%超含有すると熱間加工性が劣化するため、上限値を0.1%とした。
まず、熱延時の加熱温度は変形抵抗の観点から1100℃以上とした、また、高温すぎると粒粗大化やスケール形成の増大などの問題があるため1300℃以下とすることが望ましい。熱間圧延ではフェライト粒にひずみが過度に加わり加工性が低下するのを防ぐために熱間圧延をAr3 +30℃以上で行い、また、高温すぎても焼鈍後の再結晶粒径が必要以上に粗大化するため、仕上温度は940℃以下が望ましい。
冷延後焼鈍する際に、焼鈍温度が鋼の化学成分によって決まる温度Ac1 およびAc3 温度(例えば「鉄鋼材料学」:W.C.Leslie著、幸田成康監訳、丸善P273)で、表現される0.8×(Ac3 −Ac1 )+Ac1 (℃)未満の場合には、焼鈍温度で得られるオーステナイト量が少ないので、最終的な鋼板中に主にベイナイト、ベイニティックフェライトの一方又は双方を生成させることができない。また、焼鈍温度が高温となるほど結晶粒の粗大化や表面酸化が促進されるうえ、製造コストの上昇をまねくために、焼鈍温度の上限をAc3 +30(℃)とした。この温度域での焼鈍時間は鋼板の温度均一化とオーステナイトの確保のために10秒以上が好ましい。しかし、30分超では、粒界酸化相生成が促進されるうえ、コストの上昇を招く。
表1に示すような組成の鋼板を、1150〜1250℃に加熱し、Ar3 +30℃変態温度以上で熱延を完了し、冷却後巻き取った鋼帯を酸洗後、冷延して1.2mm厚とした。これらのAc1 およびAc3 変態温度から計算される焼鈍温度に10%H2 −N2 雰囲気中で昇温・保定したのち、3〜150℃/秒の冷却速度で200〜450℃まで冷却し、引き続いて1〜3000秒保持した後、冷却した。鋼種No.18〜21は、焼鈍した後、1〜150℃/秒の冷却速度でMf+10℃以下の温度域に冷却し、引き続いてMf〜450℃の温度域で1秒〜3000秒保持した。これらの鋼板からJIS5号引張り試験片を採取して、機械的性質を測定した。さらに、鉄鋼連盟規格に準拠して穴拡げ試験を行い、穴拡げ率を求めた。溶接性については鋼板をつきあわせた各種溶接を行い、テフロン(登録商標)潤滑にて球頭張り出し試験を行い、母材に対する張り出し高さおよび破断位置を測定した。
(1)調質圧延後、プレス時の歪を模擬する目的で2%歪を鋼板に与える。
(2)鋼板より応力集中率3.2の切欠き板状引張り試験片を採取する。
(3)3%NaCl−3g/1NH4 SCN水溶液中で0.01〜0.025mA/cm2 で定電流陰極チャージを施す。
(4)Cdめっきを行う。
(5)引張り強度の0.8倍の一定荷重を付加する。
(6)100hまで試験を行い、破断か未破断を判断する。
また、低炭素・低硬度マルテンサイト相を主相とする鋼種No.18〜21の本発明の要件を満たす発明鋼は、溶接性、強度(引張り強度で800MPa以上)、穴拡げ性に優れていることがわかる。一方、同じように主相をマルテンサイトの場合でも要件を満たさない鋼種No−処理Noの6−1および17−2は、強度は高いものの、遅れ破壊、溶接性および穴拡げ性のいずれも劣る。
特許出願人 新日本製鐵株式会社
代理人 弁理士 椎 名 彊 他1
Claims (10)
- 質量%にて、
C :0.01〜0.25%、
Si:0.01〜3.0%、
Mn:0.01〜4.0%、
P :0.0001〜0.05%、
S :0.0001〜0.05%、
Al:0.01〜3.0%、
N :0.0001〜0.01%、
を含有し、
Ni:0.001〜5.5%、
Cu:0.001〜3.0%、
Cr:0.001〜5.0%、
Mo:0.005〜5%、
Nb:0.001〜1.0%
のうち1種以上を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、ミクロ組織が、面積率でベイナイト、ベイニティックフェライトの一方又は双方を合計で70%以上、残留オーステナイト(Vγ)を3%未満含有し、引張強さ(TS)が800MPa以上であり、更に下記式(1−1)〜(1−3)を満たすことを特徴とする耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度鋼板。
(3.0Nb+2.5Mo+1/10Si+Mn)−(2C0.5+2)>0 … (1−1)
0≦0.8×{2Cu+20Mo+3Ni+Cr+Vγ}−{0.1−3.5×107 ×(TS)-3.1}−0.3Vγ … (1−2)
0>Si+Al+7.67C−1.78 … (1−3)
ここで、TS:引張強さ(MPa)、
元素記号は鋼中に含まれる各元素の質量%を示す。 - 質量%にて、
C :0.01%〜0.25%、
Si:0.01〜3.0%、
Mn:0.01〜4.0%、
P :0.0001〜0.020%、
S :0.0001〜0.020%、
Al:0.01〜3.0%、
N :0.0001〜0.01%
を含有し、
Ni:0.001〜5.5%、
Cu:0.001〜3.0%、
Cr:0.001〜5.0%、
Mo:0.005〜5%、
Nb:0.001〜1.0%、
のうち1種以上を含有し、更に、V:0.005〜1%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、ミクロ組織が、面積率でベイナイト、ベイニティックフェライトの一方又は双方を合計で70%以上、残留オーステナイト(Vγ)を3%未満含有し、引張強さ(TS)が800MPa以上であり、更に下記(2−1)〜(2−3)式を満たすことを特徴とする耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度鋼板。
(3.0Nb+2.5Mo+1/10Si+Mn)−(2C0.5+2)> 0 … (2−1)
0≦0.8×{2Cu+20Mo+3Ni+Cr+20V}−{0.1−V/5−3.5×107 ×(TS)-3.1}−0.3Vγ … (2−2)
0>Si+Al+7.67C−1.78 … (2−3)
ここで、TS:引張強さ(MPa)、
元素記号は鋼中に含まれる各元素の質量%を示す。 - 更に、質量%にて、
Se:0.0002〜0.05%、
As:0.0002〜0.05%、
Sb:0.0002〜0.05%、
Sn:0.0002〜0.05%、
Pb:0.0002〜0.05%、
Bi:0.0002〜0.05%、
の1種または2種以上を含有し、かつ、それらの合計が0.05%以下を満たすことを特徴とする請求項1又は2記載の耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。 - 更に、質量%にて、
REM:0.0002〜0.10%、
Ca:0.0002〜0.10%、
Y :0.0002〜0.10%、
Mg:0.0002〜0.10%
の1種または2種以上を含むことを特徴とする請求項1〜3の何れか1項に記載の耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。 - 更に、質量%にて
Ti:0.002〜1%、
Zr:0.005〜1%、
Hf:0.005〜1%、
Ta: 0.005〜1%、
の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜4の何れか1項に記載の耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。 - 更に、質量%にて
W :0.005〜5%、
Co:0.005〜2.0%、
の1種または2種を含有することを特徴とする請求項1〜5の何れか1項に記載の耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。 - 更に、質量%にて、
B :0.0002〜0.1%、
を含有することを特徴とする請求項1〜6の何れか1項に記載の耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。 - ミクロ組織が、面積率で炭素量が0.1%未満またはビッカ―ス硬度が450以下であるマルテンサイト、ベイナイト、ベイニティックフェライトの一相は2相以上を合計で70%以上、残留オーステナイト(Vγ)を3%未満含有することを特徴とする請求項1〜7の何れか1項に記載の耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度鋼板。
- 請求項1〜7のいずれかに記載の組成からなる鋳片を1100℃以上に加熱し、Ar3 点+30℃以上の仕上温度で熱間圧延を施し、400〜650℃の温度域に30℃/s以上で冷却して、同温度域で捲取り、次いで酸洗の後、圧下率を10〜80%として冷間圧延後、その後焼鈍時の最高温度が0.8×(Ac3 −Ac1 )+Ac1 (℃)以上、Ac3 +30(℃)以下で焼鈍した後に、1〜150℃/秒の冷却速度で350〜500℃の温度域に冷却し、引き続いて同温度域で1秒〜3000秒保持することを特徴とする耐水素脆化、溶接性、穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法。
- 焼鈍した後に、1〜150℃/秒の冷却速度でMf+10℃以下の温度域に冷却し、引き続いてMf〜450℃の温度域で1秒〜3000秒保持することを特徴とする請求項9記載の耐水素脆化、溶接性、穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法。
ここで、Mf(℃)=361−474×C(質量%)−33×Mn(質量%)−17×Ni(質量%)−17×Cr(質量%)−21×Mo(質量%)
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