JP2004243728A - 成形プレス用耐熱クッション材 - Google Patents
成形プレス用耐熱クッション材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004243728A JP2004243728A JP2003038175A JP2003038175A JP2004243728A JP 2004243728 A JP2004243728 A JP 2004243728A JP 2003038175 A JP2003038175 A JP 2003038175A JP 2003038175 A JP2003038175 A JP 2003038175A JP 2004243728 A JP2004243728 A JP 2004243728A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- felt
- heat
- aromatic polyamide
- cushioning material
- felt material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
- B30B15/06—Platens or press rams
- B30B15/061—Cushion plates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Presses And Accessory Devices Thereof (AREA)
- Press Drives And Press Lines (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
【課題】クッション性を有し、かつ熱を全面に均一に伝える、成形プレス用耐熱クッション材として優れた機能を有するものを提供する。
【解決手段】フェルト材を積層させてなる成形プレス用耐熱クッション材であって、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材およびパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材をそれぞれ１層または２層以上有する、前記成形プレス用耐熱クッション材。
【選択図】 なし
【解決手段】フェルト材を積層させてなる成形プレス用耐熱クッション材であって、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材およびパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材をそれぞれ１層または２層以上有する、前記成形プレス用耐熱クッション材。
【選択図】 なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、成形プレス用耐熱クッション材（以下、単にクッション材と記す場合がある。）に関し、特に当該クッション材に要求される特性のバランスが優れたものに関する。
【０００２】
【従来の技術】
複数の熱盤間にて挟持し、この熱盤による熱プレスにより製造される積層製品がある。
この積層製品の一例は次のとおりである。なお、積層製品は以下の例に限らず、更に多様な製品を含むものである。
▲１▼プリント配線板の基板となる積層板
クラフト紙とフェノール樹脂からなる紙フェノール積層板、ガラス繊維の織布とエポキシ樹脂からなるガラスエポキシ積層板などがある。
▲２▼プリント配線板
基板の片面に導体パターンを形成した片面プリント配線板、基板の両面に導体パターンを形成した両面プリント配線板、基板の外面だけでなく内部にも導体パターンを形成した多層プリント配線板などがある。
▲３▼フラットパネルディスプレイ
液晶ディスプレイ、エレクトロルミネセンスなどがある。
▲４▼半導体パッケージ
チップとほぼ同サイズのチップサイズパッケージ（Ｃｈｉｐ Ｓｉｚｅ Ｐａｃｋａｇｅ， ＣＳＰ）などがある。
【０００３】
これらの各種製品の製造工程にそれぞれ共通することは、上記熱盤と製品との間に、熱盤からの熱を製品全面に均一に伝えるとともに、クッション性を有するクッション材を介することにある。
【０００４】
このクッション材の具体的使用例を、図１に示す両面プリント配線板の製造装置に基づき説明する。
図１において、４０は熱盤、Ｃはクッション材、５０は鏡面板、６０は銅箔、７０はプリプレグである。なお、最終的には、プリプレグ７０と銅箔６０とにより両面プリント配線板が構成される。
図１において、プリプレグ７０は、ガラスクロスにエポキシ樹脂が含浸され半キュアー状態とされている板材を、複数枚重ねることにより構成される。
【０００５】
そして、熱盤４０、４０により熱と圧力を加え、成形するが、この時の成形条件は、エポキシ樹脂原料の配合などにより異なる。このため、成形工程で使用されるクッション材の熱移動量（昇温速度：℃／ｍｉｎ）が製造条件に合致していないと、熱盤４０側の製品と、熱盤４０、４０間の中央に位置する製品とで物性差が生ずる虞があった。さらに、一つの製品中においても、中央部と周辺部とで物性差が発生する虞があった。
【０００６】
これは、熱プレスによりプリプレグ７０中の樹脂の粘度が一旦下がり液状に戻った後、徐々に硬化が進むという製造工程において、当該工程中にプレス圧を昇圧するタイミングがずれるためである。
【０００７】
すなわち、樹脂を移動させプリプレグ同士の接着、プリプレグと銅箔の接着および樹脂中に含まれている空気の除去・細分吸収をさせるための、温度と圧力による成形プレスのタイミングが許容範囲を越えるからである。
例えば、樹脂粘度が低くなり過ぎた時にプリプレグに圧力が掛かると、樹脂が必要以上に流れて、積層板の中央部板厚が厚く、周辺部厚が薄くなるという問題が発生する。よって、最終的に製造された製品の厚みがそれぞれ異なるといった事態が発生する。
一方、樹脂粘度が高くなり過ぎた時にプリプレグに圧力が掛かると、樹脂が十分に流れず、樹脂中に含まれている空気が消えないため、製品の絶縁性等に問題を生ずる。
従って、クッション材には、優れた昇温速度を有することが要求されていた。
【０００８】
従来より、成形プレス用クッション材としてはクラフト紙等が多く使用されていた。しかし、近年においては、製造すべき製品の大型化や精密化が進んでいるため、さらに優れた特性を有するクッション材が要望されている。
このようなクッション材として、無機繊維と耐熱性芳香族系重合体のパルプ状物を含むもの（特許文献１参照）、および芳香族系ポリアミド繊維を含むもの（特許文献２および３参照）がある。しかし、いずれも湿紙を積層させたもの又は単一の層のみからなるものであり、異種のフェルト材を積層させたものでない。
【０００９】
例えば、このようなクッション材として、図２に示すものがある。図２において、クッション材Ｃ４は、基体１１Ｂと、基体１１Ｂにニードルパンチされたステープルファイバー１１Ａとからなる。
ステープルファイバー１１Ａは、メタ系芳香族ポリアミドにより構成されている。また、基体１１Ｂは、耐熱性繊維からなる経糸１１Ｂ１と緯糸１１Ｂ２とによる織布が使用されている。
【００１０】
このクッション材Ｃ４は、ステープルファイバー１１Ａがメタ系芳香族ポリアミドにより構成されているため、昇温速度の調整を行うことが容易であった。
しかしその反面、クッション性の維持を図ることが困難であり、寿命が短いものであった。
この際、クッション性の維持を図るために、ステープルファイバーの目付を大きくすることが考えられるが、目付を大きくした場合には、熱伝導速度が遅くなるため昇温速度の調整が困難になるとともに、重量が重くなり客先での使い勝手が悪化する虞があった。
【００１１】
一方、上記クッション材Ｃ４の欠点を解消すべく、図３に係るクッション材Ｃ５が開発された。
すなわち、図３のクッション材Ｃ５は、基体２１Ｂと、基体２１Ｂにニードルパンチされたステープルファイバー２１Ａとからなる。
ステープルファイバー２１Ａは、ポリパラフェニレンテレフタラミドなどを主体とするパラ系芳香族ポリアミドにより構成されている。また、基体２１Ｂは、耐熱性繊維からなる経糸２１Ｂ１と緯糸２１Ｂ２とによる織布が使用されている。
【００１２】
このクッション材Ｃ５は、ステープルファイバー２１Ａがパラ系芳香族ポリアミドにより構成されているため、クッション性の維持は良好であった。
しかし、熱伝導率が速すぎるため、所望の昇温速度を得ることが困難であった。従って、適当な昇温速度を得るためには、目付を膨大に増加させる必要があり、客先での使い勝手、コストの面で望ましくなかった。
【００１３】
【特許文献１】特開昭５９−１９２７９５号公報
【特許文献２】特開昭６２−１５６１００号公報
【特許文献３】特開平７−３３１５７０号公報
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、前記課題を解決し、クッション性を有し、かつ熱を全面に均一に伝える、成形プレス用耐熱クッション材として優れた機能を有するものを提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意研究を重ねる中で、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材およびパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材を積層させることにより、目付を大きくすることなく、クッション性が維持され、かつ熱を全面に均一に伝達できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１６】
すなわち、本発明は、フェルト材を積層させてなる成形プレス用耐熱クッション材であって、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材およびパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材をそれぞれ１層または２層以上有する、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
また、本発明は、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がメタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーのみからなり、および／またはパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーのみからなる、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
さらに、本発明は、少なくとも１層以上のフェルト材が基体を含む、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
【００１７】
また、本発明は、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材が成形プレス装置の熱盤側に配置される、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
さらに、本発明は、パラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がメタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材で挟持されてなる、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
また、本発明は、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材で挟持されてなる、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
【００１８】
本発明の成形プレス用耐熱クッション材によれば、熱を均一に全面に伝達することができ、品質の優れる成形プレス製品を得ることができる。そのメカニズムは明確ではないが、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材が、その直線的でない高分子の化学構造によって熱を分散させながら均一に伝達することができる役割を果たす一方で、パラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材が、その直線的な構造によって熱を早く伝達するとともにクッション性を維持する役割を果たすことが考えられる。従って、目付を大きくすることなく、クッション性が維持された成形プレス用耐熱クッション材を得ることができ、経済的にも好ましい。
【００１９】
【発明の実施の形態】
本発明の基本構成は、メタ系芳香族ポリアミドからなる第１のステープルファイバーを含む第１のフェルト材と、パラ系芳香族ポリアミドからなる第２のステープルファイバーを含む第２のフェルト材とを１層または２層以上積層させ、接続したものである。
この構成により、本発明に係るクッション材は、昇温速度の調整が容易であるとともに、クッション性の維持に優れた製品を、客先に提供することが可能となる。
【００２０】
第１のフェルト材（第２のフェルト材）を構成するステープルファイバーの目付のうち、少なくとも５０％以上がメタ系芳香族ポリアミド（パラ系芳香族ポリアミド）からなるものが好ましく、さらに、それぞれの素材の特性を有効に発現させるためには、第１のフェルト材（第２のフェルト材）における全てのステープルファイバーが、メタ系芳香族ポリアミド（パラ系芳香族ポリアミド）のみからなるものが好ましい。
【００２１】
具体的には、第１のステープルファイバー１０Ａには、ポリメタフェニレンイソフタルアミドを主体とする繊維を使用することができ、コーネックス（商品名／帝人製）、ノーメックス（商品名／デュポン製）等を採用することができる。また、第２のステープルファイバー２０Ａには、ポリパラフェニレンテレフタルアミドを主体とする繊維を使用することができ、具体的にはケブラー（商品名／デュポン製）、テクノーラ（商品名／帝人製）、トアロン（商品名／帝人製）、トルコン（商品名／東レ製）等を採用することができる。
【００２２】
第１、第２のフェルト材の接続方法にあっては、ニードルパンチングにより互いのステープルファイバー同士を絡合一体化させる方法を採用することができる。
一方、接着材により両者を接続することも可能である。この際、接着材としては、ガラスエポキシのプリプレグシート等の熱硬化性樹脂、フッ素フィルム等の熱溶着性素材、テトラフルオロエチレン〜エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン〜パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン〜ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等を適宜利用することができる。
【００２３】
ここで、本発明に係る実施の態様を、図４〜図６に基づき説明する。
図４〜図６において、１０は第１のフェルト材であり、基体１０Ｂと、第１のステープルファイバー１０Ａとにより構成されている。第１のステープルファイバー１０Ａは、基体１０Ｂの両面側にニードルパンチングにより接続されている。
一方、２０は第２のフェルト材であり、基体２０Ｂと、第２のステープルファイバー２０Ａとにより構成されている。第２のステープルファイバー２０Ａは、基体２０Ｂの両面側にニードルパンチングにより接続されている。
そして、第１のフェルト材と第２のフェルト材とは、接続手段３０により接続されている。
【００２４】
なお、基体１０Ｂおよび基体２０Ｂは、耐熱繊維からなる経糸１０Ｂ１、２０Ｂ１と、緯糸１０Ｂ２、２０Ｂ２とを織製してなる織布にて構成されている。
【００２５】
図４におけるクッション材Ｃ１は、それぞれ１枚の、第１のフェルト材１０と第２のフェルト材２０とが接続することにより構成される。
この構成により、昇温速度の調整と、クッション性の維持を図ることのできるクッション材を得ることができる。
【００２６】
なお、図４のような、それぞれ１枚の、第１のフェルト材１０と第２のフェルト材２０とを接続する構成の場合、成形プレス装置における熱盤側に、第１のフェルト材を配置することが望ましい。
すなわち、第１のフェルト材は熱伝導率が低いため、熱を分散させながら伝達し、熱盤における熱ムラを緩和することができ、これを第２のフェルト材にてさらに緩和させることができるからである。
一方、第２のフェルト材を熱盤側に配置すると、製造条件によっては、熱盤における熱ムラが、熱伝導率の高い第２のフェルト材により直接第１のフェルト材へ伝わり、熱ムラが解消されないまま製品へと伝達される虞があるため、上記構成が好ましい。
【００２７】
なお、図４のように、第１、第２のフェルト材を１枚づつ接続する構成にあっては、クッション材そのものの製造工程において問題を生じる可能性がある。
すなわち、例えば、第１、第２のフェルト材を熱硬化性樹脂にて接続する場合、当然フェルト材に熱を加えるものである。この際、メタ系芳香族ポリアミドの方が、パラ系芳香族ポリアミドよりも熱収縮率が高いものであるため、完成したクッション材が反ってしまう可能性があった。
【００２８】
この問題点を解決する望ましい構成を図５および図６に基づき説明する。
図５のクッション材Ｃ２は、２枚の第２のフェルト材２０により、第１のフェルト材を挟み、一体化したものである。
また、図６のクッション材Ｃ３は、２枚の第１のフェルト材１０により、第２のフェルト材を挟み、一体化したものである。
これらの構造により、上記欠点を解決する、更に良好なクッション材を提供することが可能となる。
【００２９】
なお、図５のクッション材Ｃ２と、図６のクッション材Ｃ３とを比較した場合、クッション材Ｃ３の方がより優れた性能を有するさらに好ましい形態である。すなわち、クッション材Ｃ２ではクッション性に寄与する第２のフェルト材２０が複数枚使用されているのに対し、クッション材Ｃ３のフェルト材２０は単一である。
上述したとおり、クッション材は目付が増加すると、客先での使い勝手が悪化するため、単一のフェルト材２０の方が、より小さい目付にてクッション性の向上を図ることが可能な分、より好ましい優れたクッション材であると言える。
【００３０】
本発明に係るクッション材において、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含む第１と、パラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含む第２における、好ましい比率は、第１のステープルファイバー部：第２のステープルファイバー部＝１０：９０〜９０：１０である。
【００３１】
また、基体１０Ｂ、２０Ｂは、耐熱性繊維であればいずれの繊維を用いてもよいが、具体的には、メタ系芳香族ポリアミド、パラ系芳香族ポリアミドのほか、全芳香族ポリエステル繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維、ステンレス繊維などを適宜採用することも可能である。
また、基体１０Ｂ、２０Ｂの構成としては、経糸と緯糸を織製した織布が強度上望ましいが、この織布のみならず、経糸と緯糸を単に重ね合わせた構成など、適宜採用することができる。また、場合によっては、基体１０Ｂ、２０Ｂを有さない構成であってもよい。
【００３２】
【実施例】
表１及び図７〜図１４に基づき、本発明の実施例を説明する。
まず、実施例１〜４、比較例１〜５に係るクッション材をサンプルとして準備した。
なお、サンプルにおいて、次の構成は全て共通のものを使用した（比較例５は除く）。
・第１のフェルト材を構成するステープルファイバー：
全てのステープルファイバーがメタ系芳香族ポリアミドからなる。具体的には、コーネックス（商品名／帝人製）を使用した。
・第２のフェルト材を構成するステープルファイバー：
全てのステープルファイバーがパラ系芳香族ポリアミドからなる。具体的には、ケブラー（商品名／デュポン製）を使用した。
・第１、第２のフェルト材に配置される基体：
メタ系芳香族ポリアミドのスパン糸を織製した織布を使用した。なお具体的な繊維としては、コーネックス（商品名／帝人製）を使用した。
【００３３】
（実施例１）
実施例１に係るクッション材を、図７に示す。このクッション材は、第２のフェルト材２０の表裏面に、それぞれ同一の構成を有する第１のフェルト材１０を接続することにより構成された。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材１０の構成
構成：コーネックス製ステープルファイバーのみをニードリングすることにより構成
坪量（１枚）：１５０ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材２０の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
坪量：１，５００ｇ／ｍ２
・第１、第２のフェルト材の接続手段３０：ニードルパンチングによる
【００３４】
（実施例２）
実施例２に係るクッション材を、図８に示す。このクッション材は、第２のフェルト材２０の表裏面に、それぞれ同一の構成を有する第１のフェルト材１０を接続することにより構成された。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材の構成
構成：コーネックス製の織布の両面に、コーネックス製ステープルファイバーをニードリングすることにより構成
坪量（１枚）：１５０ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
坪量：１，５００ｇ／ｍ２
・第１、第２のフェルト材の接続手段３０：ＥＴＦＥフィルムの熱溶着による
【００３５】
（実施例３）
実施例３に係るクッション材を、図９に示す。このクッション材は、第１のフェルト材１０の片面に、第２のフェルト材２０を接続することにより構成される。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材の構成
構成：コーネックス製ステープルファイバーのみをニードリングすることにより構成
坪量：３００ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
坪量：１，５００ｇ／ｍ２
・第１、第２のフェルト材の接続手段３０：ニードルパンチングによる
【００３６】
（実施例４）
実施例４に係るクッション材を、図１０に示す。このクッション材は、第１のフェルト材１０の表裏面に、それぞれ同一の構成を有する第２のフェルト材２０を接続することにより構成される。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材１０の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、コーネックス製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
坪量：３００ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材２０の構成
構成：ケブラー製ステープルファイバーのみをニードリングすることにより構成
坪量（１枚）：７５０ｇ／ｍ２
・第１、第２のフェルト材の接続手段３０：ニードルパンチングによる
【００３７】
（比較例１）
比較例１に係るクッション材を、図１１に示す。このクッション材は、第１のフェルト材１１のみにより構成される。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材１１の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、コーネックス製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
【００３８】
（比較例２）
比較例２に係るクッション材を、図１２に示す。このクッション材は、第１のフェルト材１１のみにより構成される。
・クッション材の総坪量：３，６００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材１１の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、コーネックス製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
【００３９】
（比較例３）
比較例３に係るクッション材を、図１３に示す。このクッション材は、第２のフェルト材２１のみにより構成される。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材２１の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
【００４０】
（比較例４）
比較例４に係るクッション材を、図１４に示す。このクッション材は、第２のフェルト材２１のみにより構成される。
・クッション材の総坪量：２，６００ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材２１の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
【００４１】
（比較例５）
比較例５に係るクッション材を、当該クッション材として一般的に使用されているクラフトペーパーを１４枚積層することにより得た。
・クッション材の総坪量：２，６７４ｇ／ｍ２（１枚＝１９１ｇ／ｍ２）
【００４２】
これらのサンプルを、図１に示すものと同様の構造を有する試験機を用いて、測定・実験した。
なお、実施内容は次のとおりである。
・昇温速度（℃／ｍｉｎ）の測定：９０℃から１４０℃になるまでの時間を測定し、昇温速度（℃／ｍｉｎ）を得た。
・到達温度（℃）の測定：毎分４℃で熱盤の温度を上げ、７０分経過した時点の温度を測定した。
・クッション変位量（μｍ）の測定：１８０℃の加熱下において、１５ｋｇ／ｃｍ２にてプレスした場合と、５０ｋｇ／ｃｍ２にてプレスした場合のクッション材の厚みを測定した。そして、５０ｋｇ／ｃｍ２時から１５ｋｇ／ｃｍ２時の差を求め、クッション変位量（μｍ）とした。
・試作試験：実際の製品製造を想定し、クッション材が何回程度繰り返し使用可能か測定した。具体的には、プリント配線基板を形成するものと設定し、所定枚数のプリプレグ（ガラスクロスにエポキシ樹脂が含浸され半キュア状態とされている板材）を、図１の如くクッション材間に配置して試作試験を行った。そして、５０プレス毎に想定製品を確認し、問題が発生した時点の回数を記録した。
【００４３】
その結果を、表１に示す。このことから、本発明に係る実施例においては、クッション材として非常に優れたバランスを有することが確認された。
【００４４】
なお、各比較例と、本発明に係る実施例との具体的な対比結果は次のとおりである。
・比較例１：昇温速度、到達温度は実施例と近似しているものの、クッション変位量にやや乏しく、試作試験時の回数も少なかった。よって、比較例１は、実施例１〜４に比して寿命の短いクッション材であることが確認された。
・比較例２：クッション変位量が実施例に近似するものの、目付が大きすぎ、昇温速度、到達温度とも実施例には遠く及ばなかった。試作試験の結果においては、昇温速度が遅すぎたため、クッション材として使用することが困難であった。
・比較例３：到達温度、クッション変位量に問題は無いが、昇温速度が速すぎるため、クッション材としての使用が困難であった。
・比較例４：全ての測定結果において良好な数値を得ることができたが、本発明のクッション材と同等のクッション性、昇温速度を得るには、目付を大きくする必要があり、第２のフェルト材のみでは、イニシャルコストが非常に増大することが確認された。
・比較例５：クッション変位量が非常に乏しく、また、著しく寿命が短いことが確認された。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【発明の効果】
本発明の成形プレス用耐熱クッション材によれば、目付を大きくすることなく、クッション性を維持しながらも熱を均一に伝達することが可能となり、良好な製品を得ることができる。従って、客先の使用条件、要望に適応したクッション材を経済的に提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】両面プリント配線板の成形プレスの例を示す。
【図２】従来の成形プレス用クッション材を示す。
【図３】従来の成形プレス用クッション材を示す。
【図４】本発明の成形プレス用クッション材の態様の例を示す。
【図５】本発明の成形プレス用クッション材の態様の例を示す。
【図６】本発明の成形プレス用クッション材の態様の例を示す。
【図７】実施例１における成形プレス用クッション材を示す。
【図８】実施例２における成形プレス用クッション材を示す。
【図９】実施例３における成形プレス用クッション材を示す。
【図１０】実施例４における成形プレス用クッション材を示す。
【図１１】比較例１における成形プレス用クッション材を示す。
【図１２】比較例２における成形プレス用クッション材を示す。
【図１３】比較例３における成形プレス用クッション材を示す。
【図１４】比較例４における成形プレス用クッション材を示す。
【符号の説明】
１０・・・第１のフェルト材
１０Ａ・・・第１のステープルファイバー
１０Ｂ・・・基体
１０Ｂ１・・・経糸
１０Ｂ２・・・緯糸
１１・・・第１のフェルト材
１１Ａ・・・基体１１Ｂにニードルパンチされたステープルファイバー
１１Ｂ・・・基体
１１Ｂ１・・・経糸
１１Ｂ２・・・緯糸
２０・・・第２のフェルト材
２０Ａ・・・第２のステープルファイバー
２０Ｂ・・・基体
２０Ｂ１・・・経糸
２０Ｂ２・・・緯糸
２１・・・第２のフェルト材
２１Ａ・・・基体２１Ｂにニードルパンチされたステープルファイバー
２１Ｂ・・・基体
２１Ｂ１・・・経糸
２１Ｂ２・・・緯糸
３０・・・接続手段
４０・・・熱盤
５０・・・鏡面板
６０・・・銅箔
７０・・・プリプレグ
Ｃ・・・クッション材
Ｃ１・・・本発明の成形プレス用クッション材
Ｃ２・・・本発明の成形プレス用クッション材
Ｃ３・・・本発明の成形プレス用クッション材
Ｃ４・・・従来の成形プレス用クッション材
Ｃ５・・・従来の成形プレス用クッション材
【発明の属する技術分野】
本発明は、成形プレス用耐熱クッション材（以下、単にクッション材と記す場合がある。）に関し、特に当該クッション材に要求される特性のバランスが優れたものに関する。
【０００２】
【従来の技術】
複数の熱盤間にて挟持し、この熱盤による熱プレスにより製造される積層製品がある。
この積層製品の一例は次のとおりである。なお、積層製品は以下の例に限らず、更に多様な製品を含むものである。
▲１▼プリント配線板の基板となる積層板
クラフト紙とフェノール樹脂からなる紙フェノール積層板、ガラス繊維の織布とエポキシ樹脂からなるガラスエポキシ積層板などがある。
▲２▼プリント配線板
基板の片面に導体パターンを形成した片面プリント配線板、基板の両面に導体パターンを形成した両面プリント配線板、基板の外面だけでなく内部にも導体パターンを形成した多層プリント配線板などがある。
▲３▼フラットパネルディスプレイ
液晶ディスプレイ、エレクトロルミネセンスなどがある。
▲４▼半導体パッケージ
チップとほぼ同サイズのチップサイズパッケージ（Ｃｈｉｐ Ｓｉｚｅ Ｐａｃｋａｇｅ， ＣＳＰ）などがある。
【０００３】
これらの各種製品の製造工程にそれぞれ共通することは、上記熱盤と製品との間に、熱盤からの熱を製品全面に均一に伝えるとともに、クッション性を有するクッション材を介することにある。
【０００４】
このクッション材の具体的使用例を、図１に示す両面プリント配線板の製造装置に基づき説明する。
図１において、４０は熱盤、Ｃはクッション材、５０は鏡面板、６０は銅箔、７０はプリプレグである。なお、最終的には、プリプレグ７０と銅箔６０とにより両面プリント配線板が構成される。
図１において、プリプレグ７０は、ガラスクロスにエポキシ樹脂が含浸され半キュアー状態とされている板材を、複数枚重ねることにより構成される。
【０００５】
そして、熱盤４０、４０により熱と圧力を加え、成形するが、この時の成形条件は、エポキシ樹脂原料の配合などにより異なる。このため、成形工程で使用されるクッション材の熱移動量（昇温速度：℃／ｍｉｎ）が製造条件に合致していないと、熱盤４０側の製品と、熱盤４０、４０間の中央に位置する製品とで物性差が生ずる虞があった。さらに、一つの製品中においても、中央部と周辺部とで物性差が発生する虞があった。
【０００６】
これは、熱プレスによりプリプレグ７０中の樹脂の粘度が一旦下がり液状に戻った後、徐々に硬化が進むという製造工程において、当該工程中にプレス圧を昇圧するタイミングがずれるためである。
【０００７】
すなわち、樹脂を移動させプリプレグ同士の接着、プリプレグと銅箔の接着および樹脂中に含まれている空気の除去・細分吸収をさせるための、温度と圧力による成形プレスのタイミングが許容範囲を越えるからである。
例えば、樹脂粘度が低くなり過ぎた時にプリプレグに圧力が掛かると、樹脂が必要以上に流れて、積層板の中央部板厚が厚く、周辺部厚が薄くなるという問題が発生する。よって、最終的に製造された製品の厚みがそれぞれ異なるといった事態が発生する。
一方、樹脂粘度が高くなり過ぎた時にプリプレグに圧力が掛かると、樹脂が十分に流れず、樹脂中に含まれている空気が消えないため、製品の絶縁性等に問題を生ずる。
従って、クッション材には、優れた昇温速度を有することが要求されていた。
【０００８】
従来より、成形プレス用クッション材としてはクラフト紙等が多く使用されていた。しかし、近年においては、製造すべき製品の大型化や精密化が進んでいるため、さらに優れた特性を有するクッション材が要望されている。
このようなクッション材として、無機繊維と耐熱性芳香族系重合体のパルプ状物を含むもの（特許文献１参照）、および芳香族系ポリアミド繊維を含むもの（特許文献２および３参照）がある。しかし、いずれも湿紙を積層させたもの又は単一の層のみからなるものであり、異種のフェルト材を積層させたものでない。
【０００９】
例えば、このようなクッション材として、図２に示すものがある。図２において、クッション材Ｃ４は、基体１１Ｂと、基体１１Ｂにニードルパンチされたステープルファイバー１１Ａとからなる。
ステープルファイバー１１Ａは、メタ系芳香族ポリアミドにより構成されている。また、基体１１Ｂは、耐熱性繊維からなる経糸１１Ｂ１と緯糸１１Ｂ２とによる織布が使用されている。
【００１０】
このクッション材Ｃ４は、ステープルファイバー１１Ａがメタ系芳香族ポリアミドにより構成されているため、昇温速度の調整を行うことが容易であった。
しかしその反面、クッション性の維持を図ることが困難であり、寿命が短いものであった。
この際、クッション性の維持を図るために、ステープルファイバーの目付を大きくすることが考えられるが、目付を大きくした場合には、熱伝導速度が遅くなるため昇温速度の調整が困難になるとともに、重量が重くなり客先での使い勝手が悪化する虞があった。
【００１１】
一方、上記クッション材Ｃ４の欠点を解消すべく、図３に係るクッション材Ｃ５が開発された。
すなわち、図３のクッション材Ｃ５は、基体２１Ｂと、基体２１Ｂにニードルパンチされたステープルファイバー２１Ａとからなる。
ステープルファイバー２１Ａは、ポリパラフェニレンテレフタラミドなどを主体とするパラ系芳香族ポリアミドにより構成されている。また、基体２１Ｂは、耐熱性繊維からなる経糸２１Ｂ１と緯糸２１Ｂ２とによる織布が使用されている。
【００１２】
このクッション材Ｃ５は、ステープルファイバー２１Ａがパラ系芳香族ポリアミドにより構成されているため、クッション性の維持は良好であった。
しかし、熱伝導率が速すぎるため、所望の昇温速度を得ることが困難であった。従って、適当な昇温速度を得るためには、目付を膨大に増加させる必要があり、客先での使い勝手、コストの面で望ましくなかった。
【００１３】
【特許文献１】特開昭５９−１９２７９５号公報
【特許文献２】特開昭６２−１５６１００号公報
【特許文献３】特開平７−３３１５７０号公報
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、前記課題を解決し、クッション性を有し、かつ熱を全面に均一に伝える、成形プレス用耐熱クッション材として優れた機能を有するものを提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意研究を重ねる中で、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材およびパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材を積層させることにより、目付を大きくすることなく、クッション性が維持され、かつ熱を全面に均一に伝達できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１６】
すなわち、本発明は、フェルト材を積層させてなる成形プレス用耐熱クッション材であって、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材およびパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材をそれぞれ１層または２層以上有する、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
また、本発明は、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がメタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーのみからなり、および／またはパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーのみからなる、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
さらに、本発明は、少なくとも１層以上のフェルト材が基体を含む、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
【００１７】
また、本発明は、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材が成形プレス装置の熱盤側に配置される、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
さらに、本発明は、パラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がメタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材で挟持されてなる、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
また、本発明は、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材で挟持されてなる、前記成形プレス用耐熱クッション材に関する。
【００１８】
本発明の成形プレス用耐熱クッション材によれば、熱を均一に全面に伝達することができ、品質の優れる成形プレス製品を得ることができる。そのメカニズムは明確ではないが、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材が、その直線的でない高分子の化学構造によって熱を分散させながら均一に伝達することができる役割を果たす一方で、パラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材が、その直線的な構造によって熱を早く伝達するとともにクッション性を維持する役割を果たすことが考えられる。従って、目付を大きくすることなく、クッション性が維持された成形プレス用耐熱クッション材を得ることができ、経済的にも好ましい。
【００１９】
【発明の実施の形態】
本発明の基本構成は、メタ系芳香族ポリアミドからなる第１のステープルファイバーを含む第１のフェルト材と、パラ系芳香族ポリアミドからなる第２のステープルファイバーを含む第２のフェルト材とを１層または２層以上積層させ、接続したものである。
この構成により、本発明に係るクッション材は、昇温速度の調整が容易であるとともに、クッション性の維持に優れた製品を、客先に提供することが可能となる。
【００２０】
第１のフェルト材（第２のフェルト材）を構成するステープルファイバーの目付のうち、少なくとも５０％以上がメタ系芳香族ポリアミド（パラ系芳香族ポリアミド）からなるものが好ましく、さらに、それぞれの素材の特性を有効に発現させるためには、第１のフェルト材（第２のフェルト材）における全てのステープルファイバーが、メタ系芳香族ポリアミド（パラ系芳香族ポリアミド）のみからなるものが好ましい。
【００２１】
具体的には、第１のステープルファイバー１０Ａには、ポリメタフェニレンイソフタルアミドを主体とする繊維を使用することができ、コーネックス（商品名／帝人製）、ノーメックス（商品名／デュポン製）等を採用することができる。また、第２のステープルファイバー２０Ａには、ポリパラフェニレンテレフタルアミドを主体とする繊維を使用することができ、具体的にはケブラー（商品名／デュポン製）、テクノーラ（商品名／帝人製）、トアロン（商品名／帝人製）、トルコン（商品名／東レ製）等を採用することができる。
【００２２】
第１、第２のフェルト材の接続方法にあっては、ニードルパンチングにより互いのステープルファイバー同士を絡合一体化させる方法を採用することができる。
一方、接着材により両者を接続することも可能である。この際、接着材としては、ガラスエポキシのプリプレグシート等の熱硬化性樹脂、フッ素フィルム等の熱溶着性素材、テトラフルオロエチレン〜エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン〜パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン〜ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等を適宜利用することができる。
【００２３】
ここで、本発明に係る実施の態様を、図４〜図６に基づき説明する。
図４〜図６において、１０は第１のフェルト材であり、基体１０Ｂと、第１のステープルファイバー１０Ａとにより構成されている。第１のステープルファイバー１０Ａは、基体１０Ｂの両面側にニードルパンチングにより接続されている。
一方、２０は第２のフェルト材であり、基体２０Ｂと、第２のステープルファイバー２０Ａとにより構成されている。第２のステープルファイバー２０Ａは、基体２０Ｂの両面側にニードルパンチングにより接続されている。
そして、第１のフェルト材と第２のフェルト材とは、接続手段３０により接続されている。
【００２４】
なお、基体１０Ｂおよび基体２０Ｂは、耐熱繊維からなる経糸１０Ｂ１、２０Ｂ１と、緯糸１０Ｂ２、２０Ｂ２とを織製してなる織布にて構成されている。
【００２５】
図４におけるクッション材Ｃ１は、それぞれ１枚の、第１のフェルト材１０と第２のフェルト材２０とが接続することにより構成される。
この構成により、昇温速度の調整と、クッション性の維持を図ることのできるクッション材を得ることができる。
【００２６】
なお、図４のような、それぞれ１枚の、第１のフェルト材１０と第２のフェルト材２０とを接続する構成の場合、成形プレス装置における熱盤側に、第１のフェルト材を配置することが望ましい。
すなわち、第１のフェルト材は熱伝導率が低いため、熱を分散させながら伝達し、熱盤における熱ムラを緩和することができ、これを第２のフェルト材にてさらに緩和させることができるからである。
一方、第２のフェルト材を熱盤側に配置すると、製造条件によっては、熱盤における熱ムラが、熱伝導率の高い第２のフェルト材により直接第１のフェルト材へ伝わり、熱ムラが解消されないまま製品へと伝達される虞があるため、上記構成が好ましい。
【００２７】
なお、図４のように、第１、第２のフェルト材を１枚づつ接続する構成にあっては、クッション材そのものの製造工程において問題を生じる可能性がある。
すなわち、例えば、第１、第２のフェルト材を熱硬化性樹脂にて接続する場合、当然フェルト材に熱を加えるものである。この際、メタ系芳香族ポリアミドの方が、パラ系芳香族ポリアミドよりも熱収縮率が高いものであるため、完成したクッション材が反ってしまう可能性があった。
【００２８】
この問題点を解決する望ましい構成を図５および図６に基づき説明する。
図５のクッション材Ｃ２は、２枚の第２のフェルト材２０により、第１のフェルト材を挟み、一体化したものである。
また、図６のクッション材Ｃ３は、２枚の第１のフェルト材１０により、第２のフェルト材を挟み、一体化したものである。
これらの構造により、上記欠点を解決する、更に良好なクッション材を提供することが可能となる。
【００２９】
なお、図５のクッション材Ｃ２と、図６のクッション材Ｃ３とを比較した場合、クッション材Ｃ３の方がより優れた性能を有するさらに好ましい形態である。すなわち、クッション材Ｃ２ではクッション性に寄与する第２のフェルト材２０が複数枚使用されているのに対し、クッション材Ｃ３のフェルト材２０は単一である。
上述したとおり、クッション材は目付が増加すると、客先での使い勝手が悪化するため、単一のフェルト材２０の方が、より小さい目付にてクッション性の向上を図ることが可能な分、より好ましい優れたクッション材であると言える。
【００３０】
本発明に係るクッション材において、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含む第１と、パラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含む第２における、好ましい比率は、第１のステープルファイバー部：第２のステープルファイバー部＝１０：９０〜９０：１０である。
【００３１】
また、基体１０Ｂ、２０Ｂは、耐熱性繊維であればいずれの繊維を用いてもよいが、具体的には、メタ系芳香族ポリアミド、パラ系芳香族ポリアミドのほか、全芳香族ポリエステル繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維、ステンレス繊維などを適宜採用することも可能である。
また、基体１０Ｂ、２０Ｂの構成としては、経糸と緯糸を織製した織布が強度上望ましいが、この織布のみならず、経糸と緯糸を単に重ね合わせた構成など、適宜採用することができる。また、場合によっては、基体１０Ｂ、２０Ｂを有さない構成であってもよい。
【００３２】
【実施例】
表１及び図７〜図１４に基づき、本発明の実施例を説明する。
まず、実施例１〜４、比較例１〜５に係るクッション材をサンプルとして準備した。
なお、サンプルにおいて、次の構成は全て共通のものを使用した（比較例５は除く）。
・第１のフェルト材を構成するステープルファイバー：
全てのステープルファイバーがメタ系芳香族ポリアミドからなる。具体的には、コーネックス（商品名／帝人製）を使用した。
・第２のフェルト材を構成するステープルファイバー：
全てのステープルファイバーがパラ系芳香族ポリアミドからなる。具体的には、ケブラー（商品名／デュポン製）を使用した。
・第１、第２のフェルト材に配置される基体：
メタ系芳香族ポリアミドのスパン糸を織製した織布を使用した。なお具体的な繊維としては、コーネックス（商品名／帝人製）を使用した。
【００３３】
（実施例１）
実施例１に係るクッション材を、図７に示す。このクッション材は、第２のフェルト材２０の表裏面に、それぞれ同一の構成を有する第１のフェルト材１０を接続することにより構成された。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材１０の構成
構成：コーネックス製ステープルファイバーのみをニードリングすることにより構成
坪量（１枚）：１５０ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材２０の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
坪量：１，５００ｇ／ｍ２
・第１、第２のフェルト材の接続手段３０：ニードルパンチングによる
【００３４】
（実施例２）
実施例２に係るクッション材を、図８に示す。このクッション材は、第２のフェルト材２０の表裏面に、それぞれ同一の構成を有する第１のフェルト材１０を接続することにより構成された。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材の構成
構成：コーネックス製の織布の両面に、コーネックス製ステープルファイバーをニードリングすることにより構成
坪量（１枚）：１５０ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
坪量：１，５００ｇ／ｍ２
・第１、第２のフェルト材の接続手段３０：ＥＴＦＥフィルムの熱溶着による
【００３５】
（実施例３）
実施例３に係るクッション材を、図９に示す。このクッション材は、第１のフェルト材１０の片面に、第２のフェルト材２０を接続することにより構成される。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材の構成
構成：コーネックス製ステープルファイバーのみをニードリングすることにより構成
坪量：３００ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
坪量：１，５００ｇ／ｍ２
・第１、第２のフェルト材の接続手段３０：ニードルパンチングによる
【００３６】
（実施例４）
実施例４に係るクッション材を、図１０に示す。このクッション材は、第１のフェルト材１０の表裏面に、それぞれ同一の構成を有する第２のフェルト材２０を接続することにより構成される。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材１０の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、コーネックス製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
坪量：３００ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材２０の構成
構成：ケブラー製ステープルファイバーのみをニードリングすることにより構成
坪量（１枚）：７５０ｇ／ｍ２
・第１、第２のフェルト材の接続手段３０：ニードルパンチングによる
【００３７】
（比較例１）
比較例１に係るクッション材を、図１１に示す。このクッション材は、第１のフェルト材１１のみにより構成される。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材１１の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、コーネックス製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
【００３８】
（比較例２）
比較例２に係るクッション材を、図１２に示す。このクッション材は、第１のフェルト材１１のみにより構成される。
・クッション材の総坪量：３，６００ｇ／ｍ２
・第１のフェルト材１１の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、コーネックス製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
【００３９】
（比較例３）
比較例３に係るクッション材を、図１３に示す。このクッション材は、第２のフェルト材２１のみにより構成される。
・クッション材の総坪量：１，８００ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材２１の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
【００４０】
（比較例４）
比較例４に係るクッション材を、図１４に示す。このクッション材は、第２のフェルト材２１のみにより構成される。
・クッション材の総坪量：２，６００ｇ／ｍ２
・第２のフェルト材２１の構成
構成：コーネックス製の織布２枚を重ね、ケブラー製ステープルファイバーをその両面にニードリングすることにより構成
【００４１】
（比較例５）
比較例５に係るクッション材を、当該クッション材として一般的に使用されているクラフトペーパーを１４枚積層することにより得た。
・クッション材の総坪量：２，６７４ｇ／ｍ２（１枚＝１９１ｇ／ｍ２）
【００４２】
これらのサンプルを、図１に示すものと同様の構造を有する試験機を用いて、測定・実験した。
なお、実施内容は次のとおりである。
・昇温速度（℃／ｍｉｎ）の測定：９０℃から１４０℃になるまでの時間を測定し、昇温速度（℃／ｍｉｎ）を得た。
・到達温度（℃）の測定：毎分４℃で熱盤の温度を上げ、７０分経過した時点の温度を測定した。
・クッション変位量（μｍ）の測定：１８０℃の加熱下において、１５ｋｇ／ｃｍ２にてプレスした場合と、５０ｋｇ／ｃｍ２にてプレスした場合のクッション材の厚みを測定した。そして、５０ｋｇ／ｃｍ２時から１５ｋｇ／ｃｍ２時の差を求め、クッション変位量（μｍ）とした。
・試作試験：実際の製品製造を想定し、クッション材が何回程度繰り返し使用可能か測定した。具体的には、プリント配線基板を形成するものと設定し、所定枚数のプリプレグ（ガラスクロスにエポキシ樹脂が含浸され半キュア状態とされている板材）を、図１の如くクッション材間に配置して試作試験を行った。そして、５０プレス毎に想定製品を確認し、問題が発生した時点の回数を記録した。
【００４３】
その結果を、表１に示す。このことから、本発明に係る実施例においては、クッション材として非常に優れたバランスを有することが確認された。
【００４４】
なお、各比較例と、本発明に係る実施例との具体的な対比結果は次のとおりである。
・比較例１：昇温速度、到達温度は実施例と近似しているものの、クッション変位量にやや乏しく、試作試験時の回数も少なかった。よって、比較例１は、実施例１〜４に比して寿命の短いクッション材であることが確認された。
・比較例２：クッション変位量が実施例に近似するものの、目付が大きすぎ、昇温速度、到達温度とも実施例には遠く及ばなかった。試作試験の結果においては、昇温速度が遅すぎたため、クッション材として使用することが困難であった。
・比較例３：到達温度、クッション変位量に問題は無いが、昇温速度が速すぎるため、クッション材としての使用が困難であった。
・比較例４：全ての測定結果において良好な数値を得ることができたが、本発明のクッション材と同等のクッション性、昇温速度を得るには、目付を大きくする必要があり、第２のフェルト材のみでは、イニシャルコストが非常に増大することが確認された。
・比較例５：クッション変位量が非常に乏しく、また、著しく寿命が短いことが確認された。
【００４５】
【表１】
【発明の効果】
本発明の成形プレス用耐熱クッション材によれば、目付を大きくすることなく、クッション性を維持しながらも熱を均一に伝達することが可能となり、良好な製品を得ることができる。従って、客先の使用条件、要望に適応したクッション材を経済的に提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】両面プリント配線板の成形プレスの例を示す。
【図２】従来の成形プレス用クッション材を示す。
【図３】従来の成形プレス用クッション材を示す。
【図４】本発明の成形プレス用クッション材の態様の例を示す。
【図５】本発明の成形プレス用クッション材の態様の例を示す。
【図６】本発明の成形プレス用クッション材の態様の例を示す。
【図７】実施例１における成形プレス用クッション材を示す。
【図８】実施例２における成形プレス用クッション材を示す。
【図９】実施例３における成形プレス用クッション材を示す。
【図１０】実施例４における成形プレス用クッション材を示す。
【図１１】比較例１における成形プレス用クッション材を示す。
【図１２】比較例２における成形プレス用クッション材を示す。
【図１３】比較例３における成形プレス用クッション材を示す。
【図１４】比較例４における成形プレス用クッション材を示す。
【符号の説明】
１０・・・第１のフェルト材
１０Ａ・・・第１のステープルファイバー
１０Ｂ・・・基体
１０Ｂ１・・・経糸
１０Ｂ２・・・緯糸
１１・・・第１のフェルト材
１１Ａ・・・基体１１Ｂにニードルパンチされたステープルファイバー
１１Ｂ・・・基体
１１Ｂ１・・・経糸
１１Ｂ２・・・緯糸
２０・・・第２のフェルト材
２０Ａ・・・第２のステープルファイバー
２０Ｂ・・・基体
２０Ｂ１・・・経糸
２０Ｂ２・・・緯糸
２１・・・第２のフェルト材
２１Ａ・・・基体２１Ｂにニードルパンチされたステープルファイバー
２１Ｂ・・・基体
２１Ｂ１・・・経糸
２１Ｂ２・・・緯糸
３０・・・接続手段
４０・・・熱盤
５０・・・鏡面板
６０・・・銅箔
７０・・・プリプレグ
Ｃ・・・クッション材
Ｃ１・・・本発明の成形プレス用クッション材
Ｃ２・・・本発明の成形プレス用クッション材
Ｃ３・・・本発明の成形プレス用クッション材
Ｃ４・・・従来の成形プレス用クッション材
Ｃ５・・・従来の成形プレス用クッション材
Claims (6)
- フェルト材を積層させてなる成形プレス用耐熱クッション材であって、メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材およびパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材をそれぞれ１層または２層以上有する、前記成形プレス用耐熱クッション材。
- メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がメタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーのみからなり、および／またはパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーのみからなる、請求項１に記載の成形プレス用耐熱クッション材。
- 少なくとも１層以上のフェルト材が基体を含む、請求項１または２に記載の成形プレス用耐熱クッション材。
- メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材が成形プレス装置の熱盤側に配置される、請求項１〜３のいずれかに記載の成形プレス用耐熱クッション材。
- パラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がメタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材で挟持されてなる、請求項１〜４のいずれかに記載の成形プレス用耐熱クッション材。
- メタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材がパラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーを含むフェルト材で挟持されてなる、請求項１〜５のいずれかに記載の成形プレス用耐熱クッション材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003038175A JP4102679B2 (ja) | 2003-02-17 | 2003-02-17 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003038175A JP4102679B2 (ja) | 2003-02-17 | 2003-02-17 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004243728A true JP2004243728A (ja) | 2004-09-02 |
| JP4102679B2 JP4102679B2 (ja) | 2008-06-18 |
Family
ID=33022769
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003038175A Expired - Lifetime JP4102679B2 (ja) | 2003-02-17 | 2003-02-17 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4102679B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009072463A1 (ja) * | 2007-12-07 | 2009-06-11 | Yamauchi Corporation | 熱プレス用クッション材および積層板の製造方法 |
| WO2010007662A1 (ja) * | 2008-07-15 | 2010-01-21 | イチカワ株式会社 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
| JP4820920B2 (ja) * | 2008-07-15 | 2011-11-24 | イチカワ株式会社 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
| WO2014027525A1 (ja) * | 2012-08-17 | 2014-02-20 | ヤマウチ株式会社 | 熱プレス用クッション材 |
| JP2020059180A (ja) * | 2018-10-09 | 2020-04-16 | ヤマウチ株式会社 | 熱プレス用クッション材および熱プレス用クッション材の製造方法 |
-
2003
- 2003-02-17 JP JP2003038175A patent/JP4102679B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009072463A1 (ja) * | 2007-12-07 | 2009-06-11 | Yamauchi Corporation | 熱プレス用クッション材および積層板の製造方法 |
| US8444798B2 (en) | 2007-12-07 | 2013-05-21 | Yamauchi Corporation | Hot press cushioning member and method for manufacturing laminated plate |
| CN102083606A (zh) * | 2008-07-15 | 2011-06-01 | 市川株式会社 | 压力成形用耐热缓冲材料 |
| WO2010007917A1 (ja) * | 2008-07-15 | 2010-01-21 | イチカワ株式会社 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
| JP4820920B2 (ja) * | 2008-07-15 | 2011-11-24 | イチカワ株式会社 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
| TWI383893B (zh) * | 2008-07-15 | 2013-02-01 | Ichikawa Co Ltd | 成形壓合用耐熱緩衝材 |
| WO2010007662A1 (ja) * | 2008-07-15 | 2010-01-21 | イチカワ株式会社 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
| WO2014027525A1 (ja) * | 2012-08-17 | 2014-02-20 | ヤマウチ株式会社 | 熱プレス用クッション材 |
| JP2014037654A (ja) * | 2012-08-17 | 2014-02-27 | Yamauchi Corp | 熱プレス用クッション材 |
| CN104284765A (zh) * | 2012-08-17 | 2015-01-14 | 山内株式会社 | 热压用缓冲材料 |
| US11077642B2 (en) | 2012-08-17 | 2021-08-03 | Yamauchi Corporation | Hot press cushioning material |
| JP2020059180A (ja) * | 2018-10-09 | 2020-04-16 | ヤマウチ株式会社 | 熱プレス用クッション材および熱プレス用クッション材の製造方法 |
| JP7140381B2 (ja) | 2018-10-09 | 2022-09-21 | ヤマウチ株式会社 | 熱プレス用クッション材および熱プレス用クッション材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4102679B2 (ja) | 2008-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2010007662A1 (ja) | 成形プレス用耐熱クッション材 | |
| JP3920627B2 (ja) | 熱プレス用クッション材 | |
| JP4597685B2 (ja) | 熱プレス用クッション材およびその製造方法ならびに積層板の製造方法 | |
| JP2013001110A (ja) | 成形プレス用クッション材 | |
| JP2003103552A (ja) | 熱プレス用クッション材およびその製造方法 | |
| KR20080113397A (ko) | 열프레스용 쿠션재 및 그 제조 방법 | |
| JP4102679B2 (ja) | 成形プレス用耐熱クッション材 | |
| JP6920756B2 (ja) | 熱プレス用クッション材およびその製造方法 | |
| CN102343703B (zh) | 热压机用的缓冲材及其应用 | |
| JP2003191267A (ja) | 成形用クッション材及び積層板の製造方法 | |
| JP3936872B2 (ja) | 成形プレス用耐熱クッション材 | |
| CN108688267B (zh) | 热压用缓冲材料和热压用缓冲材料的制造方法 | |
| JP4820920B2 (ja) | 成形プレス用耐熱クッション材 | |
| JP2010137384A (ja) | 成形プレス用耐熱クッション材 | |
| JP2024047319A (ja) | フェルト材、熱プレス成形用クッション材、及び、フェルト材の製造方法 | |
| TWI477386B (zh) | 熱壓機用之緩衝材及其應用 | |
| TWI473717B (zh) | 熱壓機用之緩衝材及其應用 | |
| JP7442164B2 (ja) | 熱プレス用クッション材 | |
| JPH05475A (ja) | クツシヨン材 | |
| JP3263173B2 (ja) | 樹脂積層板の製造方法および金属張り積層板の製造方法 | |
| JP2002011747A (ja) | 成形プレス用耐熱クッション材 | |
| JPH0775269B2 (ja) | 電気用積層板 | |
| JPH04357024A (ja) | 積層板用クッション材 | |
| JPH11235782A (ja) | 金属箔張り積層板の製造方法 | |
| JPH05162216A (ja) | 積層板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060111 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20071214 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20071225 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080219 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080318 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080324 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110328 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4102679 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110328 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120328 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120328 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130328 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130328 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140328 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |