JP2004051782A

JP2004051782A - Gas oil composition and its manufacturing method

Info

Publication number: JP2004051782A
Application number: JP2002211264A
Authority: JP
Inventors: Takashi Kaneko; 金子　タカシ; Hideaki Sugano; 菅野　秀昭
Original assignee: Nippon Oil Corp
Current assignee: Eneos Corp
Priority date: 2002-07-19
Filing date: 2002-07-19
Publication date: 2004-02-19
Anticipated expiration: 2022-07-19
Also published as: JP4119190B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a gas oil composition which, when used as a diesel fuel, can achieve a reduction in load on the environment and an improvement in fuel consumption each at a high level, and its manufacturing method. <P>SOLUTION: The gas oil composition contains a hydrocracked gas oil having a 90% distillation temperature of 200-380°C, a density at 15°C of 780-870 kg/m<SP>3</SP>, and a sulfur content of 10 ppm by mass or lower. The composition has a sulfur content of 10 ppm by mass or lower, an aromatic matter content of 15 vol.% or lower, a content of aromatic matters composed of two or more rings of 2 vol.% or lower, and a density at 15°C of 820-840 kg/m<SP>3</SP>. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は軽油組成物及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、軽油の基材としては、原油の常圧蒸留装置から得られる直留軽油に水素化精製処理や水素化脱硫処理を施したもの、原油の常圧蒸留により得られる直留灯油に水素化精製処理や水素化脱硫処理を施したもの等が知られている。従来の軽油組成物は上記軽油の基材を１種、又は２種以上の混合物を用いて製造される。また、これらの基材には、必要に応じて、セタン価向上剤や清浄剤が配合される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、近年、大気環境改善及び環境負荷低減を目指して、内燃機関用燃料である軽油中の硫黄分含有量及び芳香族分含有量の低減が求められている。また同時に地球温暖化問題に対応するため、一層の燃費向上に貢献する燃料性状が求められており、これには密度が主要な因子であるとされている。
【０００４】
しかし、上記従来の軽油基材には、芳香族分が最大４０容量％程度、平均的には２０容量％程度含まれる。この芳香族分は水素化精製処理や水素化脱硫処理では十分に低減できないため、脱芳香族プロセスを導入する必要があるが、既存設備では所望の軽油基材が得られない場合があり、また精製コストが著しく増加してしまう。
【０００５】
なお、一般的に軽油基材よりも灯油基材の方が芳香族分含有量が低い（最大３０容量％程度、平均的には１５容量％程度含有）ため、灯油基材を軽油基材に混合することで、芳香族分含有量を低減することはできる。しかし、このようにして得られる軽油組成物は、低密度で非常に軽質であり、燃費の悪化や出力の低下を招く原因となる。更には軽油基材と灯油基材との混合により、組成物の動粘度も低下してしまうため、燃料噴射ポンプ等の潤滑面の問題が生じやすくなる。
【０００６】
また、天然ガス、アスファルト分、石炭等を原料とする合成軽油及び合成灯油は芳香族分や硫黄分をほとんど含まないが、パラフィン分主体の基材であることから、低温始動時におけるワックス分の析出が懸念される。また、燃料噴射系で使用している部材への影響を鑑みた場合、むしろある程度の芳香族分が必要とされるため、軽油組成物中の合成軽油の配合割合が制限を受けることがある。分子中に酸素原子を持つ含酸素化合物の場合も同様の理由があり、更には、燃焼副生成物であるアルデヒド排出の問題、エンジン構成部材への影響等が指摘されているため、実用に供し得るものとしては必ずしも十分ではない。
【０００７】
従って、現状においては密度の低下なく低芳香族分含有量を実現し、低硫黄分含有量、高セタン価、蒸留性状軽質化、動粘度性状幅の限定等の全てを満たした軽油組成物、すなわち内燃機関における環境負荷低減と燃費の向上を高水準で達成できる高品質の燃料を設計することは非常に困難であり、市販燃料油として求められている諸性能を十分満たし、また現実的な製造方法の検討を踏まえた例、知見は存在していない。
【０００８】
本発明は、かかる実状に鑑みてなされたものであり、その目的は、ディーゼル燃料として用いた場合に環境負荷の低減と燃費の向上とを高水準で達成可能な軽油組成物及びその製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明の軽油組成物は、９０％留出温度が２００℃以上３８０℃以下、１５℃における密度が７８０ｋｇ／ｍ^３以上８７０ｋｇ／ｍ^３以下、且つ硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下である水素化分解軽油を含有し、硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下、芳香族分含有量が１５容量％以下、２環以上の芳香族分含有量が２容量％以下、１５℃における密度が８２０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下であることを特徴とする。
【００１０】
本発明によれば、９０％留出温度、１５℃における密度及び硫黄分含有量がそれぞれ上記の範囲内にある水素化分解軽油を用いることにより、従来の基材では実現が困難であった、組成物全体の密度、硫黄分含有量、芳香族分含有量の全てを容易に且つ確実に制御することが可能となる。そして、かかる水素化分解軽油を軽油組成物に含有せしめ、軽油組成物の硫黄分含有量、芳香族分含有量、１５℃における密度を、それぞれ上記の範囲内とすることにより、将来型ディーゼル燃料としての要求性状を満たし、環境負荷の低減と燃費の向上とを高水準で達成可能な軽油組成物が実現される。
【００１１】
本発明の軽油組成物においては、水素化精製軽油、水素化精製灯油及び合成軽油から選ばれる少なくとも１種をさらに含有することが好ましい。
【００１２】
また、本発明の軽油組成物においては、水素化分解軽油の芳香族分含有量が１５容量％以上である場合、軽油組成物が合成軽油をさらに含有することが好ましい。
【００１３】
また、本発明の軽油組成物においては、セタン価が５５以上、セタン指数が５２以上、３０℃における動粘度が２．５ｍｍ^２／ｓ以上４．５ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましい。
【００１４】
また、本発明の軽油組成物においては、９０％留出温度が３２０℃以下、９５％留出温度が３４０℃以下、終点が３５０℃以下、ＨＦＲＲ摩耗痕径が４００μｍ以下、流動点が−７．５℃以下であることが好ましい。
【００１５】
また、本発明の軽油組成物の製造方法は、９０％留出温度が２００℃以上３８０℃以下、１５℃における密度が７８０ｋｇ／ｍ^３以上８７０ｋｇ／ｍ^３以下、且つ硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下である水素化分解軽油と、水素化精製軽油、水素化精製灯油及び合成軽油から選ばれる少なくとも１種とを配合して、硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下、芳香族分含有量が１５容量％以下、２環以上の芳香族分含有量が２容量％以下、且つ１５℃における密度が８２０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下である軽油組成物を得ることを特徴とする。
【００１６】
上記製造方法によれば、環境負荷の低減と燃費の向上とを高水準で達成可能な本発明の軽油組成物を容易に且つ確実に得ることができる。
【００１７】
本発明の製造方法においては、水素化分解軽油の芳香族分含有量が１５容量％以上である場合、該水素化分解軽油と合成軽油とを配合して本発明の軽油組成物を得ることが好ましい。
【００１８】
また、本発明の製造方法においては、得られる軽油組成物のセタン価が５５以上、セタン指数が５２以上、３０℃における動粘度が２．５ｍｍ^２／ｓ以上４．５ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましい。
【００１９】
また、本発明の製造方法においては、得られる軽油組成物の９０％留出温度が３２０℃以下、９５％留出温度が３４０℃以下、終点が３５０℃以下、ＨＦＲＲ摩耗痕径が４００μｍ以下、流動点が−７．５℃以下であることが好ましい。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。
【００２１】
（水素化分解軽油）
本発明においては、９０％留出温度が２００℃以上３８０℃以下、１５℃における密度が７８０ｋｇ／ｍ^３以上８７０ｋｇ／ｍ^３以下、且つ硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下である水素化分解軽油が用いられる。
【００２２】
本発明にかかる水素化分解軽油とは、所定の軽油を水素化分解して得られる軽油留分である。水素化分解に供する軽油としては、原油の常圧蒸留装置から得られる直留軽油；常圧蒸留装置から得られる直留重質油や残査油を減圧蒸留装置で処理して得られる減圧軽油；脱硫又は未脱硫の減圧軽油；減圧重質軽油あるいは脱硫重油を接触分解して得られる接触分解軽油；上記の軽油を水素化処理して得られる水素化精製軽油及び水素化脱硫軽油等が挙げられる。
【００２３】
水素化分解軽油を製造する際には、重質軽油、減圧軽油等の重質な原料油を、高温高圧水素条件下で、分解と水素化の二元機能を持つ触媒上に通し、水素化分解と共に脱硫、脱窒素等を行う水素化分解装置を使用することができる。触媒の分解能は、多孔性の固体酸担体に起因する傾向にある。固体酸担体としては、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、シリカ−ジルコニア、シリカ−チタニア等のアモルファス系担体、各種の改質や変性が施されたゼオライト等の結晶系担体が用いられる。水素化能は、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｗ、Ｐｄ、Ｐｔ等の金属を２〜３種類組み合わせて担持されることにより発揮されるが、中でもＣｏ−Ｍｏ、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｎｉ−Ｗの組み合わせが好ましい。
【００２４】
水素化分解装置を運転する際の水素圧力は、８ＭＰａ以上、好ましくは１０ＭＰａ以上２５ＭＰａ以下である。また、反応温度は、３００℃以上、好ましくは３５０℃以上５００℃以下である。液空間速度は、０．１／ｈ以上２．０／ｈ以下、好ましくは１．０／ｈ以下である。水素化分解率は４０％以上、好ましくは５０％以上、より好ましくは６０％以上である。
【００２５】
本発明にかかる水素化分解軽油の９０％留出温度（以下、場合により「Ｔ９０」という）は、前述の通り２００℃以上であることが必要であり、好ましくは２１０℃以上、より好ましくは２２０℃以上、さらに好ましくは２３０℃以上、さらにより好ましくは２４０℃以上である。また当該Ｔ９０は、エンジンより排出される粒子状物質（Ｐａｒｔｉｃｌｅ　Ｍａｔｔｅｒ、以下、ＰＭという）の増加を抑制する点から、前述の通り３８０℃以下であることが必要であり、好ましくは３７０℃以下、より好ましくは３６０℃以下、さらに好ましくは３５０℃以下、さらにより好ましくは３４０℃以下である。なお、ここでいう９０％留出温度とは、全てＪＩＳ　Ｋ　２２５４「石油製品−蒸留試験方法」により測定される値を意味する。
【００２６】
また、本発明にかかる水素化分解軽油の１５℃における密度は、前述の通り７８０ｋｇ／ｍ^３以上であることが必要であり、好ましくは７９０ｋｇ／ｍ^３以上、より好ましくは８００ｋｇ／ｍ^３以上である。また、当該密度は前述の通り８７０ｋｇ／ｍ^３以下であることが必要であり、好ましくは８６０ｋｇ／ｍ^３以下、より好ましくは８５０ｋｇ／ｍ^３以下、さらに好ましくは８４０ｋｇ／ｍ^３以下である。なお、ここでいう密度とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。
【００２７】
また、本発明にかかる水素化分解軽油の硫黄分含有量は、前述の通り１０質量ｐｐｍ以下である必要があり、好ましくは５質量ｐｐｍ以下、より好ましくは３質量ｐｐｍ以下、さらに好ましくは２質量ｐｐｍ以下である。なお、ここでいう硫黄分含有量とは、ＪＩＳ　Ｋ　２５４１「硫黄分試験方法」により測定される軽油組成物全量基準の硫黄分の質量含有量を意味する。
【００２８】
本発明にかかる水素化分解軽油の芳香族分含有量は特に制限されないが、３０容量％以下であることが好ましく、２０容量％以下であることがより好ましく、１５容量％以下であることがさらに好ましく、１２容量％以下であることがさらにより好ましい。水素化分解軽油の芳香族分含有量が前記の範囲内であると、本発明の軽油組成物において規定される性状をより容易に且つ確実に達成することができる。なお、ここでいう芳香族分含有量は、社団法人石油学会により発行されている石油学会誌ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「炭化水素タイプ試験法−高速液体クロマトグラフ法」に準拠され測定された、芳香族分含有量の容量百分率（容量％）を意味する。
【００２９】
本発明における軽油組成物は、上記特定の水素化分解軽油を含有するものである。水素化分解軽油を含有しない場合は、上記の環境負荷低減と燃費向上を同時に達成することができない。本発明における軽油組成物は、水素化分解軽油に加えて他のベース軽油、合成軽油、灯油基材等の他の燃料基材を１種もしくは２種以上混合して製造することができる。
【００３０】
本発明にかかる水素化分解軽油の配合量は、他の基材の配合量や、市販燃料油としての実用性能（例えば低温流動性能や潤滑性能）に応じて適宜設定可能であるが、環境負荷低減効果と燃費向上効果との双方をより高めるためには、好ましくは１０容量％以上、より好ましくは１５容量％以上、さらに好ましくは２０容量％以上、さらにより好ましくは２５容量％以上、最も好ましくは３０容量％以上である。
【００３１】
（その他のベース軽油）
本発明においては、得られる軽油組成物の硫黄分含有量、芳香族分含有量、２環以上の芳香族分含有量及び１５℃における密度がそれぞれ上記の範囲内であれば、上記水素化分解軽油以外の軽油基材を配合することができる。
【００３２】
具体的には、原油の常圧蒸留装置から得られる直留軽油や常圧蒸留装置から得られる直留重質油や残査油を減圧蒸留装置で処理して得られる減圧軽油；硫黄分含有量に応じて、前述の軽油を水素化精製装置で水素化処理した水素化精製軽油；水素化精製よりも苛酷な条件で一段階または多段階で水素化脱硫して得られる水素化脱硫軽油等が使用可能である。
【００３３】
これらの軽油基材の性状は特に制限されないが、本発明の軽油組成物における目的の性状を容易に且つ確実に達成するためには、後述する特定性状を有することが好ましい。
【００３４】
すなわち、上記軽油基材のＴ９０は、好ましくは２００℃以上、より好ましくは２１０℃以上、さらに好ましくは２２０℃以上、さらにより好ましくは２３０℃以上、最も好ましくは２４０℃以上である。また、当該Ｔ９０は、好ましくは３８０℃以下、より好ましくは３７０℃以下、さらに好ましくは３６０℃以下、さらにより好ましくは３５０℃以下、最も好ましくは３４０℃以下である。なお、ここでいうＴ９０はＪＩＳ　Ｋ　２２５４「石油製品−蒸留試験方法」により測定される値を意味する。
【００３５】
また、上記軽油基材の１５℃における密度は、好ましくは７８０ｋｇ／ｍ^３以上、より好ましくは７９０ｋｇ／ｍ^３以上、さらに好ましくは８００ｋｇ／ｍ^３以上である。また、当該密度は、好ましくは８７０ｋｇ／ｍ^３以下、より好ましくは８６０ｋｇ／ｍ^３以下、さらに好ましくは８５０ｋｇ／ｍ^３以下、さらにより好ましくは８４０ｋｇ／ｍ^３以下である。なお、ここでいう密度とはＪＩＳ　Ｋ　２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。
【００３６】
また、上記軽油基材の硫黄分含有量は、好ましくは１０質量ｐｐｍ以下、より好ましくは５質量ｐｐｍ以下、さらに好ましくは３質量ｐｐｍ以下である。なお、ここでいう硫黄分含有量とは、ＪＩＳ　Ｋ　２５４１「硫黄分試験方法」により測定される軽油組成物全量基準の硫黄分の質量含有量を意味する。
【００３７】
また、上記軽油基材の芳香族分含有量は特に制限されないが、３０容量％以下であることが好ましく、２０容量％以下であることがより好ましく、１７容量％以下であることがさらに好ましく、１２容量％以下であることがさらにより好ましい。なお、ここでいう芳香族分含有量は、社団法人石油学会により発行されている石油学会誌ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「炭化水素タイプ試験法−高速液体クロマトグラフ法」に準拠され測定された、芳香族分含有量の容量百分率（容量％）を意味する。
【００３８】
上記軽油基材の配合量は、水素化分解軽油の含有量や、市販燃料油としての実用性能（例えば低温流動性能や潤滑性能）に応じて適宜設定可能である。環境負荷低減効果と燃費の向上効果との双方をより高めるためには、当該軽油基材の配合量は、好ましくは５容量％以上、より好ましくは１０容量％以上、さらに好ましくは１５容量％以上である。また、当該配合量は好ましくは９０容量％以下、より好ましくは８５容量％以下、さらに好ましくは８０容量％以下、さらにより好ましくは７５容量％以下、最も好ましくは７０容量％以下である。
【００３９】
（合成軽油）
本発明においては、得られる軽油組成物の硫黄分含有量、芳香族分含有量、２環以上の芳香族分含有量及び１５℃における密度がそれぞれ上記の範囲内であれば、合成軽油を配合することができる。
【００４０】
本発明にかかる合成軽油とは、天然ガス、アスファルト分、石炭等を原料とし、これを化学合成させることで得られる合成軽油をいう。化学合成方法としては間接液化法、直接液化法などがあり、代表的な合成手法として、フィッシャートロップス合成法が挙げられるが、本発明で使用する合成軽油はこれらの製造方法により限定されるものではない。合成軽油は一般に飽和炭化水素類が主成分であり、詳しくはノルマルパラフィン類、イソパラフィン類、ナフテン類から構成されている。すなわち合成軽油は一般に、芳香族分をほとんど含有していない。従って、水素化分解軽油の芳香族分含有量が１５容量％を超える場合には、当該合成軽油を用いることによって、軽油組成物の芳香族分含有量を容易に低減できる。
【００４１】
本発明の軽油組成物における目的の性状を容易に且つ確実に達成するためには、合成軽油が後述する特定性状を有することが好ましい。
【００４２】
すなわち、合成軽油の１５℃における密度は、好ましくは７２０ｋｇ／ｍ^３以上、より好ましくは７３０ｋｇ／ｍ^３以上、さらに好ましくは７４０ｋｇ／ｍ^３以上、さらにより好ましくは７５０ｋｇ／ｍ^３以上である。また、当該密度は、好ましくは８４０ｋｇ／ｍ^３以下、より好ましくは８３０ｋｇ／ｍ^３以下、さらに好ましくは８２０ｋｇ／ｍ^３以下、さらにより好ましくは８１０ｋｇ／ｍ^３以下である。なお、ここでいう密度とはＪＩＳ　Ｋ　２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。
【００４３】
また、合成軽油の硫黄分含有量は、好ましくは５質量ｐｐｍ以下、より好ましくは３質量ｐｐｍ以下、さらに好ましくは２質量ｐｐｍ以下、さらにより好ましくは１質量ｐｐｍ以下である。なお、ここでいう硫黄分含有量とは、ＪＩＳ　Ｋ２５４１「硫黄分試験方法」により測定される軽油組成物全量基準の硫黄分の質量含有量を意味する。
【００４４】
また、配合する水素化分解軽油の芳香族分含有量が１５容量％以上である場合、合成軽油を配合することが好ましい。本発明にかかる合成軽油の配合量は、水素化分解軽油の含有量や、市販燃料油としての実用性能（例えば低温流動性能や潤滑性能）に応じて適宜設定可能であるが、環境負荷低減効果と燃費の向上効果との双方をより高めるためには、好ましくは５容量％以上、より好ましくは１０容量％以上、さらに好ましくは２０容量％以上、さらにより好ましくは３０容量％以上である。また、当該配合量は好ましくは８０容量％以下、より好ましくは７０容量％以下、さらに好ましくは６０容量％以下、さらにより好ましくは５０容量％以下である。
【００４５】
また、水素化分解軽油の芳香族分含有量が１５容量％未満である場合であっても、合成軽油を軽油組成物に含有させることができる。
【００４６】
（灯油基材）
また、本発明においては、得られる軽油組成物の硫黄分含有量、芳香族分含有量、２環以上の芳香族分含有量、及び１５℃における密度がそれぞれ上記範囲内であれば灯油基材を配合することができる。
【００４７】
かかる灯油基材としては、原油の常圧蒸留により得られる直留灯油；直留原油の常圧蒸留により得られる軽油留分を分解して得られる分解灯油直留灯油；水素化分解軽油と共に製造される水素化分解灯油；上記の灯油留分を水素化精製して得られる水素化精製灯油；天然ガス、アスファルト分、石炭等を原料とする合成灯油等が使用可能である。
【００４８】
これらの灯油基材の性状は特に制限されないが、本発明の軽油組成物における目的の性状を容易に且つ確実に達成するためには、後述する特定性状を有することが好ましい。
【００４９】
すなわち、灯油基材のＴ９０は、好ましくは１４０℃以上、より好ましくは１４５℃以上、さらに好ましくは１５０℃以上である。また、当該Ｔ９０は、好ましくは２８０℃以下、より好ましく２７０℃以下、さらに好ましくは２６０℃以下である。なお、ここでいうＴ９０はＪＩＳ　Ｋ　２２５４「石油製品−蒸留試験方法」により測定される値を意味する。
【００５０】
また、灯油基材の１５℃における密度は、好ましくは７５０ｋｇ／ｍ^３以上、より好ましくは７６０ｋｇ／ｍ^３以上、さらに好ましくは７７０ｋｇ／ｍ^３以上である。また、当該密度は、好ましくは８２０ｋｇ／ｍ^３以下、より好ましくは８１０ｋｇ／ｍ^３以下、さらに好ましくは８００ｋｇ／ｍ^３以下である。なお、ここでいう密度とはＪＩＳ　Ｋ　２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。
【００５１】
また、灯油基材の硫黄分含有量は、好ましくは１０質量ｐｐｍ以下、より好ましくは５質量ｐｐｍ以下、さらに好ましくは３質量ｐｐｍ以下である。なお、ここでいう硫黄分含有量とは、ＪＩＳ　Ｋ　２５４１「硫黄分試験方法」により測定される軽油組成物全量基準の硫黄分の質量含有量を意味する。
【００５２】
また、灯油基材の芳香族分含有量は特に制限されないが、３０容量％以下であることが好ましく、２０容量％以下であることがより好ましく、１７容量％以下であることがさらに好ましく、１５容量％以下であることがさらにより好ましく、１２容量％以下であることが最も好ましい。なお、ここでいう芳香族分含有量は、社団法人石油学会により発行されている石油学会誌ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「炭化水素タイプ試験法−高速液体クロマトグラフ法」に準拠され測定された、芳香族分含有量の容量百分率（容量％）を意味する。
【００５３】
本発明にかかる灯油基材の配合量は、水素化分解軽油の含有量や、市販燃料油としての実用性能（例えば低温流動性能や潤滑性能）に応じて適宜設定可能であるが、環境負荷低減効果と燃費の向上効果との双方をより高めるためには、好ましくは５容量％以上、より好ましくは１０容量％以上である。また、当該配合量は好ましくは６０容量％以下、より好ましくは５０容量％以下、さらに好ましくは４０容量％以下、さらにより好ましくは３０容量％以下である。
【００５４】
（セタン価向上剤）
本発明においては、必要に応じてセタン価向上剤を適量配合し、得られる軽油組成物のセタン価を５５以上とすることができる。
【００５５】
セタン価向上剤としては、軽油のセタン価向上剤として知られる各種の化合物を任意に使用することができ、例えば、硝酸エステルや有機過酸化物等が挙げられる。これらのセタン価向上剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いても良い。
【００５６】
本発明においては、上述のセタン価向上剤の中でも硝酸エステルを用いることが好ましい。かかる硝酸エステルには、２−クロロエチルナイトレート、２−エトキシエチルナイトレート、イソプロピルナイトレート、ブチルナイトレート、第一アミルナイトレート、第二アミルナイトレート、イソアミルナイトレート、第一ヘキシルナイトレート、第二ヘキシルナイトレート、ｎ−ヘプチルナイトレート、ｎ−オクチルナイトレート、２−エチルヘキシルナイトレート、シクロヘキシルナイトレート、エチレングリコールジナイトレートなどの種々のナイトレート等が包含されるが、特に、炭素数６〜８のアルキルナイトレートが好ましい。
【００５７】
セタン価向上剤の含有量は、組成物全量基準で５００質量ｐｐｍ以上であることが好ましく、６００質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、７００質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましく、８００質量ｐｐｍ以上であることがさらにより好ましく、９００質量ｐｐｍ以上であることが最も好ましい。セタン価向上剤の含有量が５００質量ｐｐｍに満たない場合は、十分なセタン価向上効果が得られず、ディーゼルエンジン排出ガスのＰＭ、アルデヒド類、さらにはＮＯｘが十分に低減されない傾向にある。また、セタン価向上剤の含有量の上限値は特に限定されないが、軽油組成物全量基準で、１４００質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、１２５０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、１１００質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましく、１０００質量ｐｐｍ以下であることが最も好ましい。
【００５８】
セタン価向上剤は、常法に従い合成したものを用いてもよく、また、市販品を用いてもよい。なお、セタン価向上剤と称して市販されているものは、セタン価向上に寄与する有効成分（すなわちセタン価向上剤自体）を適当な溶剤で希釈した状態で入手されるのが通例である。このような市販品を使用して本発明の軽油組成物を調製する場合には、軽油組成物中の当該有効成分の含有量が上述の範囲内となることが好ましい。
【００５９】
（その他の添加剤）
本発明の軽油組成物においては、上記セタン価向上剤以外の添加剤を必要に応じて配合することができ、特に、潤滑性向上剤および／または清浄剤が好ましく配合される。
【００６０】
潤滑性向上剤としては、例えば、カルボン酸系、エステル系、アルコール系およびフェノール系の各潤滑性向上剤の１種又は２種以上が任意に使用可能である。これらの中でも、カルボン酸系及びエステル系の潤滑性向上剤が好ましい。
【００６１】
カルボン酸系の潤滑性向上剤としては、例えば、リノ−ル酸、オレイン酸、サリチル酸、パルミチン酸、ミリスチン酸、ヘキサデセン酸及び上記カルボン酸の２種以上の混合物が例示できる。
【００６２】
エステル系の潤滑性向上剤としては、グリセリンのカルボン酸エステルが挙げられる。カルボン酸エステルを構成するカルボン酸は、１種であっても２種以上であってもよく、その具体例としては、リノ−ル酸、オレイン酸、サリチル酸、パルミチン酸、ミリスチン酸、ヘキサデセン酸等がある。
【００６３】
潤滑性向上剤の配合量は、ＨＦＲＲ摩耗痕径が上記範囲内であれば特に制限されないが、組成物全量基準で３５質量ｐｐｍ以上であることが好ましく、５０質量ｐｐｍ以上であることがより好ましい。潤滑性向上剤の配合量が前記の範囲内であると、配合された潤滑性向上剤の効能を有効に引き出すことができ、例えば分配型噴射ポンプを搭載したディーゼルエンジンにおいて、運転中のポンプの駆動トルク増を抑制し、ポンプの摩耗を低減させることができる。また、配合量の上限値は、それ以上加えても添加量に見合う効果が得られないことから、組成物全量基準で１５０質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、１０５質量ｐｐｍ以下であることがより好ましい。
【００６４】
清浄剤としては、例えば、イミド系化合物；ポリブテニルコハク酸無水物とエチレンポリアミン類とから合成されるポリブテニルコハク酸イミドなどのアルケニルコハク酸イミド；ペンタエリスリトールなどの多価アルコールとポリブテニルコハク酸無水物から合成されるポリブテニルコハク酸エステルなどのコハク酸エステル；ジアルキルアミノエチルメタクリレート、ポリエチレングリコールメタクリレート、ビニルピロリドンなどとアルキルメタクリレートとのコポリマーなどの共重合系ポリマー、カルボン酸とアミンの反応生成物等の無灰清浄剤等が挙げられ、中でもアルケニルコハク酸イミド及びカルボン酸とアミンとの反応生成物が好ましい。これらの清浄剤は、１種を単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。
【００６５】
アルケニルコハク酸イミドを使用する例としては、分子量１０００〜３０００程度のアルケニルコハク酸イミドを単独使用する場合と、分子量７００〜２０００程度のアルケニルコハク酸イミドと分子量１００００〜２００００程度のアルケニルコハク酸イミドとを混合して使用する場合とがある。
【００６６】
カルボン酸とアミンとの反応生成物を構成するカルボン酸は１種であっても２種以上であってもよく、その具体例としては、炭素数１２〜２４の脂肪酸および炭素数７〜２４の芳香族カルボン酸等が挙げられる。炭素数１２〜２４の脂肪酸には、リノール酸、オレイン酸、パルミチン酸、ミリスチン酸等が含まれるが、これらに限定されるものではない。また、炭素数７〜２４の芳香族カルボン酸には、安息香酸、サリチル酸等が含まれるが、これらに限定されるものではない。また、カルボン酸とアミンとの反応生成物を構成するアミンは、１種であっても２種以上であってもよい。ここで用いられるアミンとしては、オレイルアミンが代表的であるが、これに限定されるものではなく、各種アミンが使用可能である。　清浄剤の配合量は特に制限されないが、清浄剤を配合した効果、具体的には、燃料噴射ノズルの閉塞抑制効果を引き出すためには、清浄剤の配合量を組成物全量基準で３０質量ｐｐｍ以上とすることが好ましく、６０質量ｐｐｍ以上とすることがより好ましく、８０質量ｐｐｍ以上とすることがさらに好ましい。３０質量ｐｐｍに満たない量を添加しても効果が現れない可能性がある。一方、配合量が多すぎても、それに見合う効果が期待できず、逆にディーゼルエンジン排出ガス中のＮＯｘ、ＰＭ、アルデヒド類等を増加させる恐れがあることから、清浄剤の配合量は３００質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、１８０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましい。
【００６７】
なお、先のセタン価向上剤の場合と同様、潤滑性向上剤又は清浄剤と称して市販されているものは、それぞれ潤滑性向上または清浄に寄与する有効成分が適当な溶剤で希釈された状態で入手されるのが通例である。このような市販品を本発明の軽油組成物に配合する際には、軽油組成物中の当該有効成分の含有量が上述の範囲内となることが好ましい。
【００６８】
また、本発明における軽油組成物の性能をさらに高める目的で、後述するその他の公知の燃料油添加剤（以下、便宜上「その他の添加剤」という）を単独で、または数種類組み合わせて添加することもできる。その他の添加剤としては、例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体、アルケニルコハク酸アミドなどの低温流動性向上剤；フェノール系、アミン系などの酸化防止剤；サリチリデン誘導体などの金属不活性化剤；ポリグリコールエーテルなどの氷結防止剤；脂肪族アミン、アルケニルコハク酸エステルなどの腐食防止剤；アニオン系、カチオン系、両性系界面活性剤などの帯電防止剤；アゾ染料などの着色剤；シリコン系などの消泡剤等が挙げられる。
【００６９】
その他の添加剤の添加量は任意に決めることができるが、添加剤個々の添加量は、軽油組成物全量基準でそれぞれ好ましくは０．５質量％以下、より好ましくは０．２質量％以下である。
【００７０】
（軽油組成物）
上述のように、本発明の軽油組成物は、上記特定の水素化分解軽油、並びに必要に応じて配合されるその他のベース軽油、合成軽油、灯油基材、セタン価向上剤、潤滑性向上剤、清浄剤及びその他の添加剤を含んで構成されるものであり、より詳しくは軽油組成物全体として、硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下、芳香族分含有量が１５容量％以下、２環以上の芳香族分含有量が２容量％以下、１５℃における密度が８２０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下のものである。
【００７１】
本発明の軽油組成物における硫黄分含有量は、前述の通り１０質量ｐｐｍ以下であることが必要であり、好ましくは７質量ｐｐｍ以下、より好ましくは５質量ｐｐｍ以下である。当該硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍを超えると、環境負荷の低減効果が不十分となる。なお、ここでいう硫黄分含有量とは、ＪＩＳ　Ｋ　２５４１「硫黄分試験方法」により測定される、軽油組成物全量を基準とした硫黄分の含有量を意味する。
【００７２】
また、本発明の軽油組成物における芳香族分含有量は、前述の通り１５容量％以下であることが必要であり、好ましくは１４容量％以下、より好ましくは１３容量％以下である。また、当該芳香族分含有量は好ましくは５容量％以上、より好ましくは７容量％以上、さらに好ましくは１０容量％以上である。当該芳香族分含有量が５容量％に満たないと、噴射ポンプに使用されている材料への影響が懸念される。
【００７３】
また、当該芳香族分のうち２環以上の芳香族分含有量は、２容量％以下であることが必要であり、好ましくは１．５容量％以下、より好ましくは１容量％以下である。当該芳香族分含有量及び当該２環以上の芳香族分含有量がそれぞれ前記上限値を超えると、排ガス中のＮＯｘ、ＰＭ排出量が増加し、環境負荷の低減効果が不十分となる。なお、ここでいう芳香族分含有量及び２環以上の芳香族分含有量は、社団法人石油学会により発行されている石油学会誌ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「炭化水素タイプ試験法−高速液体クロマトグラフ法」に準拠され測定された芳香族分含有量及び２環以上の芳香族分含有量の容量百分率（容量％）を意味する。
【００７４】
また、本発明の軽油組成物における１５℃における密度は、燃料消費率及び加速性の点から、前述の通り８２０ｋｇ／ｍ^３以上であることが必要であり、好ましくは８２２ｋｇ／ｍ^３以上であり、より好ましくは８２５ｋｇ／ｍ^３以上である。また、当該密度は、排出ガス中のＰＭ濃度低下の点から、８４０ｋｇ／ｍ^３以下であることが必要であり、好ましくは８３７ｋｇ／ｍ^３以下、より好ましくは８３５ｋｇ／ｍ^３以下である。なお、ここでいう密度とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。
【００７５】
また、本発明の軽油組成物におけるセタン価は、好ましくは５５以上であり、より好ましくは５７以上である。セタン価が５５に満たない場合には、排出ガス中のＮＯｘ、ＰＭ及びアルデヒド類の濃度が高くなりやすい。なお、ここでいうセタン価とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「７．セタン価試験方法」に準拠して測定されるセタン価を意味する。
【００７６】
また、本発明の軽油組成物におけるセタン指数は、好ましくは５２以上であり、より好ましくは５３以上であり、さらに好ましくは５５以上である。セタン指数が５２に満たない場合には、排出ガス中のＮＯｘ、ＰＭ及びアルデヒド類の濃度が高くなりやすい。ここでいうセタン指数とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」に準拠して算出した値を意味する。上記ＪＩＳ規格におけるセタン指数は、セタン価向上剤を添加したものに対しては適用されないが、本発明ではセタン価向上剤を添加した軽油組成物についても上記「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」を適用し、当該算出方法により算出される値をセタン指数として表す。
【００７７】
また、本発明の軽油組成物の３０℃における動粘度は、好ましくは２．５ｍｍ^２／ｓ以上、より好ましくは２．５５ｍｍ^２／ｓ、さらに好ましくは２．６ｍｍ^２／ｓ以上、さらにより好ましくは２．６５ｍｍ^２／ｓ以上、最も好ましくは２．７ｍｍ^２／ｓ以上である。当該動粘度が２．５ｍｍ^２／ｓに満たない場合は、燃料噴射ポンプ側の燃料噴射時期制御が困難となる傾向にあり、また燃料噴射ポンプの各部における潤滑性が損なわれる恐れがある。また、当該動粘度は、好ましくは４．５ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは４．３ｍｍ^２／ｓ以下、さらに好ましくは４．２ｍｍ^２／ｓ以下、さらにより好ましくは４．１ｍｍ^２／ｓ以下、最も好ましくは４ｍｍ^２／ｓ以下である。当該動粘度が４．５をｍｍ^２／ｓを超えると、噴射システム内部の抵抗増加により、噴射系が不安定化して、排出ガス中のＮＯｘ、ＰＭの濃度が高くなる傾向がある。なお、ここでいう動粘度とは、ＪＩＳ　Ｋ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定される動粘度を意味する。
【００７８】
また、本発明の軽油組成物における蒸留性状としては、９０％留出温度が好ましくは３２０℃以下、より好ましくは３１７℃以下、さらに好ましくは３１５℃以下、さらにより好ましくは３１２℃以下、最も好ましくは３１０℃以下である。９５％留出温度は好ましくは３４０℃以下、より好ましくは３３５℃以下、さらに好ましくは３３０℃以下である。終点は好ましくは３５０℃以下、より好ましくは３４５℃以下、さらに好ましくは３４０℃以下である。９０％留出温度、９５％留出温度及び終点がそれぞれ前記上限値を超えると、ＰＭや微小粒子の排出量が増加する傾向にある。また、９０％留出温度は、好ましくは２７０℃以上、より好ましくは２７５℃以上、さらに好ましくは２８０℃以上である。９５％留出温度は、好ましくは２９０℃以上、より好ましくは２９５℃以上である。終点は、好ましくは３００℃以上、より好ましくは３０５℃以上である。９０％留出温度、９５％留出温度及び終点がそれぞれ前記下限値に満たないと、燃費向上効果が不十分となり、エンジン出力が低下する傾向にある。なお、ここでいう９０％留出温度、９５％留出温度及び終点とは、全てＪＩＳ　Ｋ　２２５４「石油製品−蒸留試験方法」により測定される値を意味する。
【００７９】
また、本発明の軽油組成物は、潤滑性能を示すＨＦＲＲ摩耗痕径（ＷＳ１．４）が好ましくは４００μｍ以下、より好ましくは３９０μｍ以下、さらに好ましくは３８０μｍ以下である。ＨＦＲＲ摩耗痕径が４００μｍを超える場合は、特に分配型噴射ポンプを搭載したディーゼルエンジンにおいて、運転中のポンプの駆動トルク増、ポンプ各部の摩耗増を引き起こし、排ガス性能、微小粒子性能の悪化のみならずエンジン自体が破壊される恐れがある。また、高圧噴射が可能な電子制御式燃料噴射ポンプにおいても、摺動面等の摩耗が懸念される。なお、ここでいうＨＦＲＲ摩耗痕径とは、社団法人石油学会から発行されている石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−５０−９８「軽油−潤滑性試験方法」により測定される値を意味する。
【００８０】
また、本発明の軽油組成物における流動点は、低温始動性ないしは低温運転性の観点、並びに電子制御式燃料噴射ポンプにおける噴射性能維持の観点から、−７．５℃以下であることが好ましく、−１５℃以下であることがより好ましく、−２０℃以下であることがさらにより好ましい。ここで流動点とは、ＪＩＳ　Ｋ２２６９「原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法」により測定される流動点を意味する。
【００８１】
また、本発明の軽油組成物における灰分含有量は、好ましくは０．０１質量％未満である。灰分含有量が０．０１質量％以上であると、灰分が燃料噴射系に対する夾雑物となり、性能を阻害することが懸念される。なお、ここでいう灰分含有量とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２７２「原油及び石油製品の灰分並びに硫酸灰分試験方法」により測定される軽油組成物全量基準の灰分の質量含有量を意味する。
【００８２】
また、本発明の軽油組成物における目詰まり点については特に限定されないが、−５℃以下であることが好ましく、−８℃以下であることがより好ましく、−１２℃以下であることがさらに好ましく、−１９℃以下であることがさらにより好ましい。なお、ここでいう目詰まり点とはＪＩＳ　Ｋ　２２８８「軽油−目詰まり点試験方法」により測定される目詰まり点を意味する。
【００８３】
また、本発明の軽油組成物においては、貯蔵安定性の点から、酸化安定性試験後の全不溶解分が２．０ｍｇ／１００ｍＬ以下であることが好ましく、１．０ｍｇ／１００ｍＬ以下であることがより好ましく、０．５ｍｇ／１００ｍＬ以下であることがさらに好ましく、０．３ｍｇ／１００ｍＬ以下であることがさらにより好ましく、０．１ｍｇ／１００ｍＬ以下であることが最も好ましい。なお、ここでいう酸化安定性試験とは、ＡＳＴＭ　Ｄ２２７４−９４に準拠して、９５℃、酸素バブリング下、１６時間の条件で実施するものである。また、ここでいう酸化安定性試験後の全不溶解分とは、前記酸化安定性試験に準拠して測定される値を意味する。
【００８４】
また、本発明の軽油組成物は、貯蔵安定性、部材への適合性の点から、上記酸化安定性試験後の過酸化物価は、好ましくは１０質量ｐｐｍ以下、より好ましくは５質量ｐｐｍ以下、さらに好ましくは２質量ｐｐｍ以下、さらにより好ましくは１質量ｐｐｍ以下である。なお、ここでいう過酸化物価とは石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−４６−９６に準拠して測定される値を意味する。
【００８５】
本発明の軽油組成物には、全不溶解分や過酸化物価を低減するために、酸化防止剤や金属不活性剤等の添加剤を適宜添加することができる。
【００８６】
また、本発明における軽油組成物における導電率は特に限定されないが、安全性の点から５０ｐＳ／ｍ以上であることが好ましい。
【００８７】
本発明の軽油組成物には、導電率を改善するために、適宜帯電防止剤等を添加することができる。なお、ここでいう導電率とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２７６「石油製品−航空燃料油試験方法」に準拠して測定される値を意味する。
【００８８】
【実施例】
以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。
【００８９】
［実施例１〜３及び比較例１〜８］
実施例１〜３及び比較例１〜８においては、それぞれ表１に示す水素化分解軽油、水素化精製灯油、水素化精製軽油、及び合成軽油、並びに以下に示す添加剤を用いて軽油組成物を調製した。水素化分解軽油、水素化精製灯油、水素化精製軽油及び合成軽油の１５℃における密度、３０℃における動粘度、硫黄分含有量、蒸留性状、芳香族分含有量（全芳香族分及び２環以上の芳香族分の各含有量）、ナフテン分含有量、セタン指数を表１に併せて示す。
【００９０】
添加剤
セタン価向上剤：２−エチルヘキシルナイトレ−ト
潤滑性向上剤：リノ−ル酸を主成分とするカルボン酸混合物
清浄剤：オレイン酸を主成分とするカルボン酸混合物とオレイルアミンとの反応生成物
低温流動性向上剤：エチレン−酢酸ビニル共重合体
【００９１】
【表１】

【００９２】
実施例１〜３及び比較例１〜８で得られた軽油組成物の組成（水素化分解軽油、水素化精製灯油、水素化精製軽油及び合成軽油、並びに添加剤の配合割合）を表２に示す。
【００９３】
また、実施例１〜３及び比較例１〜８で得られた軽油組成物の１５℃における密度、３０℃における動粘度、硫黄分含有量、蒸留性状、芳香族分含有量（全芳香族分及び２環以上の芳香族分の各含有量）、ナフテン分含有量、セタン指数、セタン価、流動点、目詰まり点、潤滑性能を示すＨＦＲＲ摩耗痕径（ＷＳ１．４）、灰分含有量、酸化安定度：全不溶分、酸化安定度：過酸化物価、導電率を表３に示す。
【００９４】
なお、燃料油の性状は以下の方法により測定した。密度は、ＪＩＳ　Ｋ　２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。動粘度は、ＪＩＳ　Ｋ　２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定される動粘度を意味する。硫黄分含有量は、ＪＩＳ　Ｋ　２５４１「硫黄分試験方法」により測定される、軽油組成物全量を基準とした硫黄分の含有量を意味する。蒸留性状は、全てＪＩＳ　Ｋ　２２５４「石油製品−蒸留試験方法」により測定される値を意味する。芳香族分含有量及び２環以上の芳香族分含有量は、社団法人石油学会により発行されている石油学会誌ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「炭化水素タイプ試験法−高速液体クロマトグラフ法」に準拠され測定された芳香族分含有量及び２環以上の芳香族分含有量の容量百分率（容量％）を意味する。ナフテン化合物分含有量は、ＡＳＴＭ　Ｄ２７８６「質量分析法」に準拠して測定されるナフテン分の質量百分率（質量％）を意味する。セタン指数は、ＪＩＳ　Ｋ　２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」により算出した値を意味する。なお、上記ＪＩＳ規格におけるセタン指数は、セタン価向上剤を添加したものに対しては適用されないが、本発明ではセタン価向上剤を添加した軽油組成物のセタン指数についても、上記「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」を適用し、当該算出方法により算出される値をセタン指数として表す。セタン価は、ＪＩＳ　Ｋ　２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「７．セタン価試験方法」に準拠して測定されるセタン価を意味する。流動点は、ＪＩＳ　Ｋ　２２６９「原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法」により測定される流動点を意味する。目詰まり点はＪＩＳ　Ｋ　２２８８「軽油−目詰まり点試験方法」により測定される目詰まり点を意味する。潤滑性能を示すＨＦＲＲ摩耗痕径（ＷＳ１．４）は、社団法人石油学会から発行されている石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−５０−９８「軽油−潤滑性試験方法」に準拠され測定される値を意味する。灰分含有量は、ＪＩＳ　Ｋ　２２７２「原油及び石油製品の灰分並びに硫酸灰分試験方法」により測定される軽油組成物全量基準の灰分の質量含有量を意味する。酸化安定度：全不溶解分は、ＡＳＴＭ　Ｄ２２７４−９４に準拠して測定される値を意味する。酸化安定度：過酸化物価は、石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−４６−９６に準拠して測定される値を意味する。導伝率は、ＪＩＳ　Ｋ　２２７６「石油製品−航空燃料油試験方法」に準拠して測定される値を意味する。
【００９５】
【表２】

【００９６】
【表３】

【００９７】
表３に示した通り、実施例１〜３においては、９０％留出温度、１５℃における密度及び硫黄分含有量がいずれも本発明で規定される範囲内である水素化分解軽油を用いることにより、硫黄分含有量が１０容量ｐｐｍ以下、芳香族分含有量が１５容量％以下、２環以上の芳香族分含有量が２容量％以下、且つ１５℃における密度が８２０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下である軽油組成物を容易に且つ確実に得ることができた。一方、上記特定の水素化分解軽油を用いずに軽油組成物を調製した比較例１〜８においては、上述の性状の全てを同時に満たすことができなかった。
【００９８】
次に、実施例１〜３及び比較例１〜８の各軽油組成物について、以下に示すディーゼルエンジンを用いて各種試験を行った。なお、エンジン排ガス測定に使用した試験方法は、旧運輸省監修新型自動車審査関係基準集別添「ディーゼル自動車１３モード排出ガス測定の技術規準」に準拠し、１３モード中の１０モード目（６０％回転数、８０％負荷）の定常条件で測定を行った。また、ＤＰＦとして、フィルタ部に酸化触媒機能を有する連続再生式ＤＰＦを用いた。結果を表３に示す。全ての結果は、供試燃料として比較例１の軽油組成物を用いて、ＤＰＦ未装着時で行ったときの値を１００とし、当該値を基準とする相対値で評価した。すなわち、燃費は、当該値が１００を越えた場合に改善が見られ、ＰＭ、アルデヒド類及び微小粒子数は、当該値が１００を下回ると改善が見られたことになる。
【００９９】
（エンジン諸元）
エンジンの種類：自然吸気式直列４気筒ディ−ゼル
排気量：５Ｌ
圧縮比：１９
最高出力：１１０ｋＷ／２９００ｒｐｍ
最高トルク：３６０Ｎｍ／１７００ｒｐｍ
規制適合：平成６年度排ガス規制適合。
【０１００】
（ＰＭ及びアルデヒド類の濃度測定試験）
上記エンジン単体、又は当該エンジンにＤＰＦを装着した条件について、上述の試験方法に準拠した部分希釈トンネル法を用いた排ガス希釈により、ＰＭサンプル、アルデヒド類サンプルの濃度測定を行った。ＰＭのサンプリングには炭化フッ素被膜ガラス繊維フィルタを、また、アルデヒド類のサンプリングにはＤＰＮＨカートリッジを使用し、捕集及び分析した。得られた結果を表４に示す。
【０１０１】
（微小粒子測定）
上記ＰＭ及びアルデヒド類の濃度測定試験に併行して、ＰＭの総粒子数を測定した。
【０１０２】
粒子数の測定の際には、図１に示す走査型モビリティ粒径分析装置を使用し、粒子の粒径ごと分離と粒子数の検出を行った。すなわち、図１に示した装置において、希釈された排ガスサンプルを通す流路１１には、その上流から順に、荷電分布制御部１２、分級部１３、粒子数計測部１４が設けられている。希釈された排ガス中の微小粒子は、荷電分布制御部１２で平衡荷電分布状態となり、分級部１３で粒子それぞれの電気移動度に従い分級（分離）される。そして、粒子数計測部１４において、粒径ごとに分離された粒子が計測される。
【０１０３】
得られた結果を表４に示す。なお、表４の数値は１３モード中に排出された微小粒子の総数について供試燃料として比較例１を用いて、ＤＰＦ未装着時の結果を１００とした場合の相対値で評価している。
【０１０４】
（燃費特性の評価）
上記ＰＭ及びアルデヒド類の濃度測定試験に併行して、軽油組成物の燃費特性の評価を行った。燃費は１０モード目に消費した燃料容積流量を燃料温度補正し、重量値に置き換えた値について供試燃料として比較例１を用いて、ＤＰＦ未装着時の結果を１００とした場合の相対値で評価した。得られた結果を表４に示す。
【０１０５】
【表４】

【０１０６】
【発明の効果】
以上説明した通り、本発明によれば、９０％留出温度、１５℃における密度及び硫黄分含有量がそれぞれ上記の範囲内にある水素化分解軽油を用いることにより、従来の基材では実現が困難であった、密度を維持しつつ低硫黄分含有量、低芳香族含有量及び高セタン価を同時に達成することが可能となる。そして、かかる水素化分解軽油を軽油組成物に含有せしめ、軽油組成物の硫黄分含有量、芳香族分含有量、２環以上の芳香族分含有量、１５℃における密度、セタン価及びセタン指数をそれぞれ上記の範囲内とすることにより、将来型ディーゼル燃料としての要求性状を具備し、環境負荷の低減と燃費の向上とを高水準で達成可能な軽油組成物が実現される。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例で用いた走査型モビリティ粒径分析装置を示す概略構成図である。
【符号の説明】
１１…流路、１２…荷電分布制御部、１３…分級部、１４…粒子数計測部[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a gas oil composition and a method for producing the same.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as the base material for gas oil, straight-run gas oil obtained from atmospheric distillation equipment for crude oil is subjected to hydrorefining treatment or hydrodesulfurization treatment, and hydrogenated to straight-run kerosene obtained from atmospheric distillation of crude oil. Those subjected to a refining treatment or a hydrodesulfurization treatment are known. The conventional light oil composition is produced using one of the above light oil base materials or a mixture of two or more kinds. Further, a cetane number improver and a detergent are added to these base materials as necessary.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in recent years, reduction of sulfur content and aromatic content in light oil which is a fuel for an internal combustion engine has been demanded in order to improve an atmospheric environment and reduce an environmental load. At the same time, in order to cope with the problem of global warming, fuel properties that contribute to further improvement in fuel efficiency are required, and density is considered to be a major factor in this.
[0004]
However, the above-mentioned conventional light oil base material contains an aromatic component at a maximum of about 40% by volume, and on average about 20% by volume. Since this aromatic component cannot be sufficiently reduced by hydrorefining treatment or hydrodesulfurization treatment, it is necessary to introduce a dearomatization process.However, existing equipment may not be able to obtain a desired light oil base material. Refining costs increase significantly.
[0005]
Note that kerosene base materials generally have lower aromatic content than gas oil base materials (up to about 30% by volume, containing on average about 15% by volume), so kerosene base materials are used as light oil base materials. By mixing, the aromatic content can be reduced. However, the gas oil composition obtained in this manner is low in density and very light, and causes deterioration of fuel efficiency and output. Further, the mixing of the light oil base material and the kerosene base material also lowers the kinematic viscosity of the composition, so that problems with the lubricating surface of a fuel injection pump or the like are likely to occur.
[0006]
In addition, synthetic gas oil and synthetic kerosene made from natural gas, asphalt, and coal are almost free of aromatics and sulfur. Precipitation is a concern. In addition, in consideration of the influence on the members used in the fuel injection system, a certain amount of aromatic components is required, and therefore the mixing ratio of the synthetic gas oil in the gas oil composition may be limited. Oxygen-containing compounds having an oxygen atom in the molecule have similar reasons.Furthermore, it has been pointed out that problems such as emission of aldehyde as a combustion by-product and influence on engine components are pointed out. Not always enough to gain.
[0007]
Therefore, at present, a low-aromatic component content is realized without lowering the density, a low-sulfur content component, a high cetane number, a lighter distillation property, a gas oil composition that satisfies all of the limitations of the kinematic viscosity property width, In other words, it is very difficult to design a high-quality fuel that can achieve a high level of environmental load reduction and fuel efficiency improvement in an internal combustion engine. There are no examples or findings based on the study of the manufacturing method.
[0008]
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a gas oil composition capable of achieving a high level of reduction in environmental load and improvement in fuel efficiency when used as diesel fuel, and a method for producing the same. To provide.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problems, the gas oil composition of the present invention has a 90% distillation temperature of 200 ° C to 380 ° C and a density at 15 ° C of 780 kg / m.³More than 870kg / m³And a hydrocracked gas oil having a sulfur content of 10 mass ppm or less, a sulfur content of 10 mass ppm or less, an aromatic content of 15 vol% or less, and a two-ring or more aromatic component. The content is 2% by volume or less, and the density at 15 ° C. is 820 kg / m.³More than 840kg / m³It is characterized by the following.
[0010]
According to the present invention, by using a hydrocracked gas oil having a 90% distilling temperature, a density at 15 ° C., and a sulfur content each within the above-mentioned ranges, it has been difficult to realize the conventional base material. All of the density, sulfur content, and aromatic content of the entire composition can be easily and reliably controlled. Then, such a hydrocracked gas oil is contained in a gas oil composition, and the sulfur content, the aromatic content, and the density at 15 ° C. of the gas oil composition are respectively within the above ranges, so that the future diesel fuel is obtained. Thus, a light oil composition that satisfies the required properties as described above and that can achieve a high level of reduction in environmental load and improvement in fuel efficiency is realized.
[0011]
The gas oil composition of the present invention preferably further contains at least one selected from hydrorefined gas oil, hydrorefined kerosene and synthetic gas oil.
[0012]
In the gas oil composition of the present invention, when the aromatic content of the hydrocracked gas oil is 15% by volume or more, it is preferable that the gas oil composition further contains a synthetic gas oil.
[0013]
In the gas oil composition of the present invention, the cetane number is 55 or more, the cetane index is 52 or more, and the kinematic viscosity at 30 ° C. is 2.5 mm.²/ S over 4.5mm²/ S or less.
[0014]
In the gas oil composition of the present invention, the 90% distilling temperature is 320 ° C or lower, the 95% distilling temperature is 340 ° C or lower, the end point is 350 ° C or lower, the HFRR wear scar diameter is 400 µm or lower, and the pour point is −7. It is preferable that the temperature is not more than 0.5 ° C.
[0015]
The method for producing a gas oil composition according to the present invention has a 90% distillation temperature of 200 ° C. or more and 380 ° C. or less, and a density at 15 ° C. of 780 kg / m 2.³More than 870kg / m³A hydrogenated gas oil having a sulfur content of 10 mass ppm or less and at least one selected from hydrorefined gas oil, hydrorefined kerosene and synthetic gas oil are blended to obtain a sulfur content of 10 mass ppm or less. Mass ppm or less, aromatic content is 15% by volume or less, aromatic content of two or more rings is 2% by volume or less, and density at 15 ° C. is 820 kg / m.³More than 840kg / m³The following light oil composition is obtained.
[0016]
According to the above-mentioned production method, the light oil composition of the present invention, which can achieve a high level of reduction in environmental load and improvement in fuel efficiency, can be obtained easily and reliably.
[0017]
In the production method of the present invention, when the aromatic content of the hydrocracked gas oil is 15% by volume or more, the gasoline composition of the present invention can be obtained by blending the hydrocracked gas oil and the synthetic gas oil. preferable.
[0018]
In the production method of the present invention, the obtained light oil composition has a cetane number of 55 or more, a cetane index of 52 or more, and a kinematic viscosity at 30 ° C. of 2.5 mm.²/ S over 4.5mm²/ S or less.
[0019]
Further, in the production method of the present invention, the 90% distillation temperature of the obtained gas oil composition is 320 ° C. or less, the 95% distillation temperature is 340 ° C. or less, the end point is 350 ° C. or less, and the HFRR wear scar diameter is 400 μm or less. It is preferable that the pour point is −7.5 ° C. or less.
[0020]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail.
[0021]
(Hydrolysis gas oil)
In the present invention, the 90% distillation temperature is 200 ° C. or more and 380 ° C. or less, and the density at 15 ° C. is 780 kg / m 2.³More than 870kg / m³A hydrocracked gas oil having a sulfur content of 10 mass ppm or less is used.
[0022]
The hydrocracked gas oil according to the present invention is a gas oil fraction obtained by hydrocracking a predetermined gas oil. The gas oil to be subjected to hydrocracking is a straight-run gas oil obtained from an atmospheric distillation unit for crude oil; a reduced-pressure gas oil obtained by treating a straight-run heavy oil or residual oil obtained from an atmospheric distillation unit with a vacuum distillation unit. Desulfurized or undesulfurized vacuum gas oil; catalytic cracked gas oil obtained by catalytic cracking of vacuum heavy gas oil or desulfurized heavy oil; hydrorefined gas oil and hydrogenated desulfurized gas oil obtained by hydrotreating the above gas oil. Can be
[0023]
In the production of hydrocracked gas oil, heavy feedstock oil such as heavy gas oil and vacuum gas oil is passed over a catalyst having a dual function of cracking and hydrogenation under high temperature and high pressure hydrogen conditions, and hydrogenated. A hydrocracking device that performs desulfurization, denitrification, etc. together with the decomposition can be used. The resolution of the catalyst tends to be due to the porous solid acid support. Examples of the solid acid carrier include amorphous carriers such as silica-alumina, silica-magnesia, silica-zirconia, and silica-titania, and crystalline carriers such as various modified or modified zeolites. Hydrogenation ability is exhibited when two or three kinds of metals such as Ni, Co, Mo, W, Pd, and Pt are supported in combination. Among them, a combination of Co-Mo, Ni-Mo, and Ni-W is particularly preferable. Is preferred.
[0024]
The hydrogen pressure when operating the hydrocracking device is 8 MPa or more, preferably 10 MPa or more and 25 MPa or less. The reaction temperature is 300 ° C. or higher, preferably 350 ° C. or higher and 500 ° C. or lower. The liquid hourly space velocity is 0.1 / h or more and 2.0 / h or less, preferably 1.0 / h or less. The hydrocracking rate is at least 40%, preferably at least 50%, more preferably at least 60%.
[0025]
As described above, the 90% distillation temperature (hereinafter sometimes referred to as “T90”) of the hydrocracked gas oil according to the present invention needs to be 200 ° C. or higher, preferably 210 ° C. or higher, more preferably 220 ° C. or higher. ° C or higher, more preferably 230 ° C or higher, and even more preferably 240 ° C or higher. In addition, the T90 needs to be 380 ° C or lower as described above, and preferably 370 ° C or lower, from the viewpoint of suppressing an increase in particulate matter (Particle Matter, hereinafter referred to as PM) discharged from the engine. The temperature is more preferably 360 ° C or lower, still more preferably 350 ° C or lower, and even more preferably 340 ° C or lower. Here, the 90% distillation temperature means a value measured in accordance with JIS K 2254 "Petroleum products-Distillation test method".
[0026]
The density of the hydrocracked gas oil according to the present invention at 15 ° C. is 780 kg / m 2 as described above.³Or more, preferably 790 kg / m³Above, more preferably 800 kg / m³That is all. The density is 870 kg / m as described above.³Or less, preferably 860 kg / m³Or less, more preferably 850 kg / m³Or less, more preferably 840 kg / m³It is as follows. In addition, the density here means the density measured by JIS @ K # 2249 "Density test method of crude oil and petroleum products and density / mass / volume conversion table".
[0027]
Further, the sulfur content of the hydrocracked gas oil according to the present invention needs to be 10 mass ppm or less as described above, preferably 5 mass ppm or less, more preferably 3 mass ppm or less, and still more preferably 2 mass ppm or less. ppm or less. In addition, the sulfur content here means the mass content of sulfur based on the total amount of the gas oil composition as measured by JIS K # 2541 "Sulfur content test method".
[0028]
The aromatic content of the hydrocracked gas oil according to the present invention is not particularly limited, but is preferably 30% by volume or less, more preferably 20% by volume or less, and further preferably 15% by volume or less. It is still more preferably 12% by volume or less. When the aromatic content of the hydrocracked gas oil is within the above range, the properties specified in the gas oil composition of the present invention can be more easily and reliably achieved. In addition, the aromatic content mentioned here was measured based on the Japan Petroleum Institute's journal JPI-5S-49-97 "Hydrocarbon type test method-High performance liquid chromatography" issued by the Japan Petroleum Institute. , The volume percentage of aromatic content (% by volume).
[0029]
The light oil composition of the present invention contains the above specific hydrocracked light oil. If the hydrocracked gas oil is not contained, the above-mentioned reduction in environmental load and improvement in fuel efficiency cannot be achieved at the same time. The gas oil composition in the present invention can be produced by mixing one or more other fuel base materials such as other base gas oils, synthetic gas oils, and kerosene base materials in addition to the hydrocracked gas oils.
[0030]
The blending amount of the hydrocracked gas oil according to the present invention can be appropriately set according to the blending amount of another base material and the practical performance (for example, low-temperature fluidity performance and lubrication performance) as a commercially available fuel oil. In order to further enhance both the reduction effect and the fuel efficiency improving effect, it is preferably at least 10% by volume, more preferably at least 15% by volume, further preferably at least 20% by volume, still more preferably at least 25% by volume, most preferably. Is 30% by volume or more.
[0031]
(Other base gas oils)
In the present invention, if the sulfur content, the aromatic content, the aromatic content of two or more rings and the density at 15 ° C. of the obtained gas oil composition are within the above ranges, respectively, Light oil base materials other than light oil can be blended.
[0032]
Specifically, a vacuum gas oil obtained by treating a straight-run gas oil obtained from a normal-pressure distillation unit of crude oil or a straight-run heavy oil or residue oil obtained from a normal-pressure distillation unit with a vacuum distillation unit; Hydrorefined gas oil obtained by hydrotreating the aforementioned gas oil with a hydrorefining unit depending on the amount; hydrodesulfurized gas oil obtained by hydrodesulfurization in one or more stages under more severe conditions than hydrorefining, etc. Can be used.
[0033]
The properties of these gas oil base materials are not particularly limited, but in order to easily and reliably achieve the desired properties in the gas oil composition of the present invention, it is preferable that the gas oil compositions have specific properties described below.
[0034]
That is, T90 of the light oil base is preferably 200 ° C. or higher, more preferably 210 ° C. or higher, further preferably 220 ° C. or higher, still more preferably 230 ° C. or higher, and most preferably 240 ° C. or higher. Further, the T90 is preferably 380 ° C or less, more preferably 370 ° C or less, further preferably 360 ° C or less, still more preferably 350 ° C or less, and most preferably 340 ° C or less. In addition, T90 here means the value measured by JIS @ K # 2254 "Petroleum products-distillation test method".
[0035]
The density of the light oil base at 15 ° C. is preferably 780 kg / m³Above, more preferably 790 kg / m³Above, more preferably 800 kg / m³That is all. The density is preferably 870 kg / m³Or less, more preferably 860 kg / m³Or less, more preferably 850 kg / m³Below, still more preferably 840 kg / m³It is as follows. In addition, the density here means the density measured by JIS @ K # 2249 "Density test method of crude oil and petroleum products and density / mass / volume conversion table".
[0036]
Further, the sulfur content of the light oil base is preferably 10 ppm by mass or less, more preferably 5 ppm by mass or less, and further preferably 3 ppm by mass or less. In addition, the sulfur content here means the mass content of sulfur based on the total amount of the gas oil composition as measured by JIS K # 2541 "Sulfur content test method".
[0037]
The aromatic content of the gas oil base material is not particularly limited, but is preferably 30% by volume or less, more preferably 20% by volume or less, and still more preferably 17% by volume or less. It is even more preferred that the content be 12% by volume or less. In addition, the aromatic content mentioned here was measured based on the Japan Petroleum Institute's journal JPI-5S-49-97 "Hydrocarbon type test method-High performance liquid chromatography" issued by the Japan Petroleum Institute. , The volume percentage of aromatic content (% by volume).
[0038]
The blending amount of the light oil base material can be appropriately set according to the content of the hydrocracked light oil and the practical performance as a commercial fuel oil (for example, low-temperature fluidity performance and lubrication performance). In order to further enhance both the environmental load reduction effect and the fuel efficiency improvement effect, the blending amount of the light oil base material is preferably 5% by volume or more, more preferably 10% by volume or more, and still more preferably 15% by volume or more. It is. The amount is preferably 90% by volume or less, more preferably 85% by volume or less, further preferably 80% by volume or less, still more preferably 75% by volume or less, and most preferably 70% by volume or less.
[0039]
(Synthetic light oil)
In the present invention, if the sulfur content, the aromatic content, the aromatic content of two or more rings and the density at 15 ° C. of the obtained gas oil composition are within the above ranges, a synthetic gas oil is blended. can do.
[0040]
The synthetic gas oil according to the present invention refers to a synthetic gas oil obtained by using natural gas, asphalt, coal or the like as a raw material and chemically synthesizing the same. Chemical synthesis methods include indirect liquefaction method and direct liquefaction method, and a typical synthesis method includes Fischer-Trops synthesis method, but synthetic gas oil used in the present invention is limited by these production methods. is not. Synthetic light oils generally contain saturated hydrocarbons as a main component, and more specifically, are composed of normal paraffins, isoparaffins, and naphthenes. That is, synthetic gas oil generally contains almost no aromatic components. Therefore, when the aromatic content of the hydrocracked gas oil exceeds 15% by volume, the aromatic gas content of the gas oil composition can be easily reduced by using the synthetic gas oil.
[0041]
In order to easily and reliably achieve the target properties of the gas oil composition of the present invention, it is preferable that the synthetic gas oil has the specific properties described below.
[0042]
That is, the density of the synthetic gas oil at 15 ° C. is preferably 720 kg / m³Above, more preferably 730 kg / m³Above, more preferably 740 kg / m³Above, even more preferably 750 kg / m³That is all. The density is preferably 840 kg / m³Or less, more preferably 830 kg / m³Or less, more preferably 820 kg / m³Below, still more preferably 810 kg / m³It is as follows. In addition, the density here means the density measured by JIS @ K # 2249 "Density test method of crude oil and petroleum products and density / mass / volume conversion table".
[0043]
The sulfur content of the synthetic gas oil is preferably 5 ppm by mass or less, more preferably 3 ppm by mass or less, further preferably 2 ppm by mass or less, and still more preferably 1 ppm by mass or less. Here, the sulfur content means the mass content of sulfur based on the total amount of the gas oil composition measured by JIS K2541 “Sulfur content test method”.
[0044]
When the aromatic content of the hydrocracked gas oil to be blended is 15% by volume or more, it is preferable to blend a synthetic gas oil. The blending amount of the synthetic gas oil according to the present invention can be appropriately set according to the content of the hydrocracked gas oil and the practical performance as a commercially available fuel oil (for example, low-temperature fluidity performance and lubrication performance). In order to further improve both the fuel efficiency and the effect of improving fuel economy, the content is preferably 5% by volume or more, more preferably 10% by volume or more, further preferably 20% by volume or more, and still more preferably 30% by volume or more. The amount is preferably 80% by volume or less, more preferably 70% by volume or less, further preferably 60% by volume or less, and still more preferably 50% by volume or less.
[0045]
Further, even when the aromatics content of the hydrocracked gas oil is less than 15% by volume, the synthetic gas oil can be contained in the gas oil composition.
[0046]
(Kerosene base material)
In the present invention, if the sulfur content, the aromatic content, the aromatic content of two or more rings, and the density at 15 ° C. of the obtained light oil composition are within the above ranges, respectively, the kerosene base material is used. Can be blended.
[0047]
Examples of such kerosene base materials include straight run kerosene obtained by atmospheric distillation of crude oil; cracked kerosene straight run kerosene obtained by decomposing a gas oil fraction obtained by atmospheric distillation of straight run crude oil; produced together with hydrocracked gas oil Hydrokerose kerosene to be used; hydrorefined kerosene obtained by hydrorefining the above kerosene fraction; synthetic kerosene obtained from natural gas, asphalt, coal and the like can be used.
[0048]
The properties of these kerosene base materials are not particularly limited, but in order to easily and surely achieve the desired properties in the gas oil composition of the present invention, it is preferable to have the specific properties described below.
[0049]
That is, the T90 of the kerosene base material is preferably 140 ° C. or higher, more preferably 145 ° C. or higher, and further preferably 150 ° C. or higher. Further, the T90 is preferably 280 ° C or lower, more preferably 270 ° C or lower, further preferably 260 ° C or lower. In addition, T90 here means the value measured by JIS @ K # 2254 "Petroleum products-distillation test method".
[0050]
The density of the kerosene base material at 15 ° C. is preferably 750 kg / m³Above, more preferably 760 kg / m³Above, more preferably 770 kg / m³That is all. The density is preferably 820 kg / m³Or less, more preferably 810 kg / m³Or less, more preferably 800 kg / m³It is as follows. In addition, the density here means the density measured by JIS @ K # 2249 "Density test method of crude oil and petroleum products and density / mass / volume conversion table".
[0051]
Further, the sulfur content of the kerosene base material is preferably 10 ppm by mass or less, more preferably 5 ppm by mass or less, and further preferably 3 ppm by mass or less. In addition, the sulfur content here means the mass content of sulfur based on the total amount of the gas oil composition as measured by JIS K # 2541 "Sulfur content test method".
[0052]
The aromatic content of the kerosene base material is not particularly limited, but is preferably 30% by volume or less, more preferably 20% by volume or less, even more preferably 17% by volume or less, and 15% by volume or less. Even more preferably, it is at most 12% by volume. In addition, the aromatic content mentioned here was measured based on the Japan Petroleum Institute's journal JPI-5S-49-97 "Hydrocarbon type test method-High performance liquid chromatography" issued by the Japan Petroleum Institute. , The volume percentage of aromatic content (% by volume).
[0053]
The blending amount of the kerosene base material according to the present invention can be appropriately set according to the content of the hydrocracked gas oil and the practical performance as a commercial fuel oil (for example, low-temperature fluidity performance and lubrication performance). In order to further enhance both the effect and the fuel consumption improving effect, the content is preferably 5% by volume or more, more preferably 10% by volume or more. Further, the amount is preferably 60% by volume or less, more preferably 50% by volume or less, further preferably 40% by volume or less, and still more preferably 30% by volume or less.
[0054]
(Cetane number improver)
In the present invention, the cetane number of the obtained light oil composition can be 55 or more by adding an appropriate amount of a cetane number improver as needed.
[0055]
As the cetane number improver, various compounds known as a cetane number improver of light oil can be arbitrarily used, and examples thereof include a nitrate ester and an organic peroxide. One of these cetane number improvers may be used alone, or two or more thereof may be used in combination.
[0056]
In the present invention, it is preferable to use a nitrate ester among the above-mentioned cetane number improvers. Such nitrates include 2-chloroethyl nitrate, 2-ethoxyethyl nitrate, isopropyl nitrate, butyl nitrate, primary amyl nitrate, secondary amyl nitrate, isoamyl nitrate, primary hexyl nitrate, Various nitrates such as secondary hexyl nitrate, n-heptyl nitrate, n-octyl nitrate, 2-ethylhexyl nitrate, cyclohexyl nitrate, ethylene glycol dinitrate and the like are included. 6-8 alkyl nitrates are preferred.
[0057]
The content of the cetane number improver is preferably 500 mass ppm or more, more preferably 600 mass ppm or more, still more preferably 700 mass ppm or more, and more preferably 800 mass ppm or more based on the total amount of the composition. Is still more preferable, and 900 ppm by mass or more is most preferable. When the content of the cetane number improver is less than 500 ppm by mass, a sufficient effect of improving the cetane number cannot be obtained, and PM, aldehydes, and NOx in the exhaust gas of the diesel engine tend to be not sufficiently reduced. The upper limit of the content of the cetane number improver is not particularly limited, but is preferably 1400 mass ppm or less, more preferably 1250 mass ppm or less, and more preferably 1100 mass ppm or less based on the total amount of the gas oil composition. Is more preferred, and most preferably 1000 ppm by mass or less.
[0058]
As the cetane number improver, a compound synthesized according to a conventional method may be used, or a commercially available product may be used. In addition, what is marketed as a cetane number improver is usually obtained in a state where an active ingredient contributing to cetane number improvement (that is, the cetane number improver itself) is diluted with a suitable solvent. When the light oil composition of the present invention is prepared using such a commercially available product, the content of the active ingredient in the light oil composition is preferably within the above range.
[0059]
(Other additives)
In the light oil composition of the present invention, additives other than the above-mentioned cetane number improver can be blended as required, and in particular, a lubricity improver and / or a detergent are preferably blended.
[0060]
As the lubricity improver, for example, one or more of carboxylic acid type, ester type, alcohol type and phenol type lubricity improvers can be arbitrarily used. Among these, carboxylic acid-based and ester-based lubricity improvers are preferred.
[0061]
Examples of the carboxylic acid-based lubricity improver include linoleic acid, oleic acid, salicylic acid, palmitic acid, myristic acid, hexadecenoic acid and a mixture of two or more of the above carboxylic acids.
[0062]
Examples of the ester-based lubricity improver include carboxylic acid esters of glycerin. The carboxylic acid constituting the carboxylic acid ester may be one kind or two or more kinds, and specific examples thereof include linoleic acid, oleic acid, salicylic acid, palmitic acid, myristic acid, and hexadecenoic acid. There is.
[0063]
The amount of the lubricity improver is not particularly limited as long as the HFRR wear scar diameter is within the above range, but is preferably 35 mass ppm or more, more preferably 50 mass ppm or more based on the total amount of the composition. . When the compounding amount of the lubricity improver is within the above range, the effect of the compounded lubricity improver can be effectively brought out.For example, in a diesel engine equipped with a distribution-type injection pump, An increase in driving torque can be suppressed, and wear of the pump can be reduced. In addition, the upper limit of the compounding amount is preferably 150 mass ppm or less, more preferably 105 mass ppm or less based on the total amount of the composition, since an effect corresponding to the addition amount cannot be obtained even if added more. preferable.
[0064]
Examples of the detergent include imide compounds; alkenyl succinimides such as polybutenyl succinimide synthesized from polybutenyl succinic anhydride and ethylene polyamines; and polyhydric alcohols such as pentaerythritol and polybutane. Succinic esters such as polybutenylsuccinic esters synthesized from tenylsuccinic anhydride; copolymers such as dialkylaminoethyl methacrylate, polyethylene glycol methacrylate, copolymers of vinylpyrrolidone and other alkyl methacrylates, carboxylic acids and amines And the like. Of these, ashless detergents such as the reaction products of the above are preferred, and among them, the reaction products of alkenyl succinimides and carboxylic acids with amines are preferred. These detergents can be used alone or in combination of two or more.
[0065]
Examples of the use of alkenyl succinimides include the case where alkenyl succinimide having a molecular weight of about 1,000 to 3,000 is used alone, the alkenyl succinimide having a molecular weight of about 700 to 2,000, and the alkenyl succinimide having a molecular weight of about 10,000 to 20,000. May be used as a mixture.
[0066]
The carboxylic acid constituting the reaction product of the carboxylic acid and the amine may be one type or two or more types. Specific examples thereof include a fatty acid having 12 to 24 carbon atoms and a fatty acid having 7 to 24 carbon atoms. And aromatic carboxylic acids. Fatty acids having 12 to 24 carbon atoms include, but are not limited to, linoleic acid, oleic acid, palmitic acid, myristic acid, and the like. The aromatic carboxylic acids having 7 to 24 carbon atoms include benzoic acid and salicylic acid, but are not limited thereto. The amine constituting the reaction product of the carboxylic acid and the amine may be one type or two or more types. As the amine used here, oleylamine is typical, but not limited to this, and various amines can be used. The amount of the detergent is not particularly limited, but in order to bring out the effect of adding the detergent, specifically, the effect of suppressing the clogging of the fuel injection nozzle, the amount of the detergent is 30 mass ppm based on the total amount of the composition. It is preferably at least 60 ppm by mass, more preferably at least 60 ppm by mass, even more preferably at least 80 ppm by mass. The effect may not be exhibited even if the amount is less than 30 ppm by mass. On the other hand, if the compounding amount is too large, the effect corresponding thereto cannot be expected, and conversely, there is a possibility that NOx, PM, aldehydes and the like in the exhaust gas of the diesel engine may be increased. ppm or less, and more preferably 180 ppm by mass or less.
[0067]
As in the case of the cetane number improver, those commercially available as lubricity improvers or detergents are prepared by diluting an active ingredient contributing to lubricity improvement or cleaning with an appropriate solvent. It is usually obtained at When such a commercially available product is blended with the light oil composition of the present invention, the content of the active ingredient in the light oil composition is preferably within the above range.
[0068]
In order to further enhance the performance of the gas oil composition in the present invention, other known fuel oil additives described below (hereinafter, referred to as “other additives” for convenience) may be added alone or in combination of several kinds. it can. Other additives include, for example, low-temperature fluidity improvers such as ethylene-vinyl acetate copolymers and alkenyl succinamides; antioxidants such as phenolic and amine-based agents; metal deactivators such as salicylidene derivatives; Anti-freezing agents such as polyglycol ethers; Corrosion inhibitors such as aliphatic amines and alkenyl succinates; Antistatic agents such as anionic, cationic and amphoteric surfactants; Colorants such as azo dyes; And the like.
[0069]
The addition amount of the other additives can be arbitrarily determined, but the addition amount of each additive is preferably 0.5% by mass or less, more preferably 0.2% by mass or less based on the total amount of the gas oil composition. is there.
[0070]
(Light oil composition)
As described above, the gas oil composition of the present invention comprises the above-mentioned specific hydrocracked gas oil, and other base gas oils, synthetic gas oils, kerosene base materials, cetane improvers, lubricity improvers which are optionally blended. , A detergent, and other additives. More specifically, the gas oil composition as a whole has a sulfur content of 10 mass ppm or less and an aromatic content of 15 volume% or less. The above aromatic content is 2% by volume or less, and the density at 15 ° C. is 820 kg / m³More than 840kg / m³These are:
[0071]
As described above, the sulfur content in the gas oil composition of the present invention needs to be 10 ppm by mass or less, preferably 7 ppm by mass or less, more preferably 5 ppm by mass or less. When the sulfur content exceeds 10 ppm by mass, the effect of reducing the environmental load becomes insufficient. In addition, the sulfur content here means the content of sulfur based on the total amount of the gas oil composition as measured by JIS K # 2541 "Sulfur content test method".
[0072]
Further, the aromatic content in the gas oil composition of the present invention needs to be 15% by volume or less as described above, preferably 14% by volume or less, more preferably 13% by volume or less. The aromatic content is preferably 5% by volume or more, more preferably 7% by volume or more, and further preferably 10% by volume or more. If the aromatic content is less than 5% by volume, there is a concern that the material used in the injection pump will be affected.
[0073]
Further, the content of the aromatic component having two or more rings in the aromatic component needs to be 2% by volume or less, preferably 1.5% by volume or less, more preferably 1% by volume or less. When the aromatic content and the aromatic content of two or more rings each exceed the upper limit, the amount of NOx and PM emitted from the exhaust gas increases, and the effect of reducing the environmental load becomes insufficient. Here, the aromatic content and the aromatic content of two or more rings are described in the journal Petroleum Institute of Japan, JPI-5S-49-97, "Hydrocarbon Type Test Method-High Speed Liquid", published by the Japan Petroleum Institute. Means the aromatic content and the volume percentage (vol%) of the aromatic content of two or more rings measured according to "Chromatography".
[0074]
In addition, the density at 15 ° C. of the gas oil composition of the present invention is 820 kg / m 2 as described above from the viewpoint of fuel consumption rate and acceleration.³Or more, preferably 822 kg / m³Or more, more preferably 825 kg / m³That is all. In addition, the density is 840 kg / m2 in view of the decrease in the PM concentration in the exhaust gas.³Or less, preferably 837 kg / m³Or less, more preferably 835 kg / m³It is as follows. In addition, the density here means the density measured by JIS @ K # 2249 "Density test method of crude oil and petroleum products and density / mass / volume conversion table".
[0075]
Further, the cetane number in the light oil composition of the present invention is preferably 55 or more, more preferably 57 or more. If the cetane number is less than 55, the concentrations of NOx, PM and aldehydes in the exhaust gas tend to be high. The cetane number referred to here is a cetane number measured according to “7. Cetane number test method” in JIS K 2280 “Petroleum products-Fuel oil-Octane number and cetane number test method and cetane index calculation method”. Means
[0076]
The cetane index of the gas oil composition of the present invention is preferably 52 or more, more preferably 53 or more, and further preferably 55 or more. If the cetane index is less than 52, the concentrations of NOx, PM and aldehydes in the exhaust gas tend to be high. The cetane index referred to herein is based on “Calculation method of cetane index using 8.4 variable equation” in JIS K 2280 “Petroleum products-Fuel oil-Octane number and cetane number test method and cetane index calculation method”. Means the calculated value. Although the cetane index in the above JIS standard is not applied to the one to which a cetane number improver is added, in the present invention, the light oil composition to which the cetane number improver is added is also used for the cetane index using the above “8.4 variable equation”. The "index calculation method" is applied, and the value calculated by the calculation method is expressed as a cetane index.
[0077]
The kinematic viscosity at 30 ° C. of the light oil composition of the present invention is preferably 2.5 mm.²/ S or more, more preferably 2.55 mm²/ S, more preferably 2.6 mm²/ S or more, even more preferably 2.65 mm²/ S or more, most preferably 2.7 mm²/ S or more. The kinematic viscosity is 2.5 mm²When the value is less than / s, it tends to be difficult to control the fuel injection timing on the fuel injection pump side, and the lubricity of each part of the fuel injection pump may be impaired. The kinematic viscosity is preferably 4.5 mm²/ S or less, more preferably 4.3 mm²/ S or less, more preferably 4.2 mm²/ S or less, still more preferably 4.1 mm²/ S or less, most preferably 4 mm²/ S or less. The kinematic viscosity is 4.5 mm²If the speed exceeds / s, the injection system becomes unstable due to an increase in the resistance inside the injection system, and the concentrations of NOx and PM in the exhaust gas tend to increase. In addition, the kinematic viscosity here means the kinematic viscosity measured by JIS K2283 "Crude oil and petroleum products-Kinematic viscosity test method and viscosity index calculation method".
[0078]
As the distillation properties of the gas oil composition of the present invention, a 90% distillation temperature is preferably 320 ° C or lower, more preferably 317 ° C or lower, further preferably 315 ° C or lower, still more preferably 312 ° C or lower, and most preferably. Is 310 ° C. or less. The 95% distillation temperature is preferably 340 ° C or lower, more preferably 335 ° C or lower, and even more preferably 330 ° C or lower. The end point is preferably at most 350 ° C, more preferably at most 345 ° C, even more preferably at most 340 ° C. When the 90% distillation temperature, the 95% distillation temperature, and the end point exceed the above upper limits, respectively, the emission amount of PM and fine particles tends to increase. The 90% distillation temperature is preferably 270 ° C. or higher, more preferably 275 ° C. or higher, and further preferably 280 ° C. or higher. The 95% distillation temperature is preferably at least 290 ° C, more preferably at least 295 ° C. The end point is preferably at least 300 ° C, more preferably at least 305 ° C. If the 90% distilling temperature, the 95% distilling temperature, and the end point are less than the above lower limits, respectively, the effect of improving fuel efficiency becomes insufficient and the engine output tends to decrease. The 90% distilling temperature, 95% distilling temperature and end point referred to here all mean values measured according to JIS K2254 "Petroleum products-Distillation test method".
[0079]
Further, the gas oil composition of the present invention has a HFRR wear scar diameter (WS1.4) showing lubricating performance of preferably 400 μm or less, more preferably 390 μm or less, and still more preferably 380 μm or less. If the HFRR wear scar diameter exceeds 400 μm, especially in a diesel engine equipped with a distributive injection pump, it causes an increase in the driving torque of the pump during operation and an increase in wear of each part of the pump. Engine may be destroyed. Also, in an electronically controlled fuel injection pump capable of high-pressure injection, there is a concern about wear of the sliding surface and the like. Here, the HFRR wear scar diameter means a value measured by the Japan Petroleum Institute standard JPI-5S-50-98 "Diesel oil-lubricity test method" issued by the Japan Petroleum Institute.
[0080]
Further, the pour point of the gas oil composition of the present invention is preferably -7.5 ° C or less from the viewpoint of low-temperature startability or low-temperature drivability, and from the viewpoint of maintaining injection performance in an electronically controlled fuel injection pump, The temperature is more preferably -15 ° C or lower, and even more preferably -20 ° C or lower. Here, the pour point means a pour point measured according to JIS K2269 “Testing methods for pour point of crude oil and petroleum products and cloud point of petroleum products”.
[0081]
Further, the ash content in the gas oil composition of the present invention is preferably less than 0.01% by mass. If the ash content is 0.01% by mass or more, the ash becomes a contaminant to the fuel injection system, and there is a concern that the ash content may impair the performance. In addition, the ash content here means the mass content of the ash based on the total amount of the light oil composition measured by JIS K 2272 "Test method for ash content and sulfated ash content of crude oil and petroleum products".
[0082]
The clogging point in the gas oil composition of the present invention is not particularly limited, but is preferably -5 ° C or lower, more preferably -8 ° C or lower, and still more preferably -12 ° C or lower. -19 ° C. or lower. Here, the clogging point means a clogging point measured according to JIS @ K # 2288 "Light oil-clogging point test method".
[0083]
Further, in the light oil composition of the present invention, the total insoluble content after the oxidation stability test is preferably 2.0 mg / 100 mL or less, and preferably 1.0 mg / 100 mL or less from the viewpoint of storage stability. Is more preferably 0.5 mg / 100 mL or less, even more preferably 0.3 mg / 100 mL or less, and most preferably 0.1 mg / 100 mL or less. The oxidation stability test referred to herein is a test performed at 95 ° C. for 16 hours under oxygen bubbling according to ASTM D2274-94. Further, the total insoluble content after the oxidation stability test means a value measured according to the oxidation stability test.
[0084]
In addition, the light oil composition of the present invention has a storage stability and a peroxide value after the oxidation stability test is preferably 10 mass ppm or less, more preferably 5 mass ppm or less, from the viewpoint of compatibility with members. It is more preferably at most 2 ppm by mass, still more preferably at most 1 ppm by mass. In addition, the peroxide value here means the value measured based on the Japan Petroleum Institute standard JPI-5S-46-96.
[0085]
To the gas oil composition of the present invention, additives such as an antioxidant and a metal deactivator can be appropriately added in order to reduce the total insoluble content and the peroxide value.
[0086]
The electrical conductivity of the gas oil composition of the present invention is not particularly limited, but is preferably 50 pS / m or more from the viewpoint of safety.
[0087]
An antistatic agent or the like can be appropriately added to the light oil composition of the present invention in order to improve the electrical conductivity. Here, the electrical conductivity means a value measured in accordance with JIS @ K # 2276 "Petroleum products-Aviation fuel oil test method".
[0088]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples and Comparative Examples, but the present invention is not limited to the following Examples.
[0089]
[Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 8]
In Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 8, gas oil compositions using the hydrocracked gas oil, hydrorefined kerosene, hydrorefined gas oil, and synthetic gas oil shown in Table 1, respectively, and additives shown below Was prepared. Density at 15 ° C, Kinematic viscosity at 30 ° C, Sulfur content, Distillation properties, Aromatic content (total aromatics and 2-rings) of hydrocracked gas oil, hydrorefined kerosene, hydrorefined gas oil and synthetic gas oil Table 1 also shows the content of each of the above aromatic components), the content of the naphthene component, and the cetane index.
[0090]
Additive
Cetane number improver: 2-ethylhexyl nitrate
Lubricity improver: carboxylic acid mixture containing linoleic acid as a main component
Detergent: Reaction product of oleic acid and carboxylic acid mixture mainly composed of oleic acid
Low temperature fluidity improver: ethylene-vinyl acetate copolymer
[0091]
[Table 1]

[0092]
Table 2 shows the compositions of the gas oil compositions obtained in Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 8 (mixing ratio of hydrocracked gas oil, hydrorefined kerosene, hydrorefined gas oil and synthetic gas oil, and additives). Show.
[0093]
Further, the density at 15 ° C., the kinematic viscosity at 30 ° C., the sulfur content, the distillation properties, the aromatic content (total aromatic content) of the light oil compositions obtained in Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 8 were obtained. And each content of aromatics having two or more rings), naphthenic content, cetane index, cetane number, pour point, clogging point, HFRR wear scar diameter (WS1.4) indicating lubricating performance, ash content, Table 3 shows the oxidation stability: total insoluble content, and the oxidation stability: peroxide value and conductivity.
[0094]
The properties of the fuel oil were measured by the following methods. The density refers to the density measured according to JIS K2249 “Density test method for crude oil and petroleum products and conversion table for density / mass / volume”. The kinematic viscosity means the kinematic viscosity measured according to JIS K 2283 “Crude oil and petroleum products—Kinematic viscosity test method and viscosity index calculation method”. The sulfur content means the sulfur content based on the total amount of the gas oil composition as measured by JIS K # 2541 "Sulfur content test method". The distillation properties all mean values measured according to JIS K 2254 “Petroleum products-Distillation test method”. The aromatic content and the aromatic content of two or more rings are described in JPI-5S-49-97 "Hydrocarbon Type Test Method-High Performance Liquid Chromatography" published by the Japan Petroleum Institute. It means the volume percentage (% by volume) of the aromatic content and the aromatic content of two or more rings as determined and determined. The naphthenic compound content means a mass percentage (% by mass) of a naphthene component measured according to ASTM D2786 “Mass Spectrometry”. The cetane index means a value calculated according to "Method for calculating cetane index using 8.4 variable equation" in JIS K2280 "Petroleum products-fuel oil-Octane number and cetane number test method and cetane index calculation method". In addition, the cetane index in the JIS standard is not applied to the case where the cetane number improver is added, but in the present invention, the cetane index of the light oil composition to which the cetane number improver is added is also referred to as “8.4”. A method of calculating a cetane index using a variable equation ”is applied, and a value calculated by the calculation method is expressed as a cetane index. The cetane number means a cetane number measured according to "7. Cetane number test method" in JIS K2280 "Petroleum products-fuel oil-Octane number and cetane number test method and cetane index calculation method". The pour point means a pour point measured according to JIS K 2269 “Testing methods for pour point of crude oil and petroleum products and cloud point of petroleum products”. The clogging point means a clogging point measured according to JIS K 2288 "Light oil-Clogging point test method". The HFRR wear scar diameter (WS1.4) indicating the lubrication performance is a value measured in conformity with the Japan Petroleum Institute standard JPI-5S-50-98 "light oil-lubricity test method" issued by the Japan Petroleum Institute. means. The ash content means the mass content of ash based on the total amount of the gas oil composition as measured by JIS K 2272 “Test method for ash and sulfated ash of crude oil and petroleum products”. Oxidation stability: Total insoluble content means a value measured in accordance with ASTM D2274-94. Oxidation stability: The peroxide value means a value measured according to the Japan Petroleum Institute standard JPI-5S-46-96. The conductivity means a value measured according to JIS K 2276 "Petroleum products-Test method for aviation fuel oil".
[0095]
[Table 2]

[0096]
[Table 3]

[0097]
As shown in Table 3, in Examples 1 to 3, a hydrocracked gas oil having a 90% distillation temperature, a density at 15 ° C., and a sulfur content all within the ranges specified in the present invention is used. Thus, the sulfur content is 10 vol ppm or less, the aromatic content is 15 vol% or less, the aromatic content of two or more rings is 2 vol% or less, and the density at 15 ° C. is 820 kg / m2.³More than 840kg / m³The following light oil composition was easily and reliably obtained. On the other hand, in Comparative Examples 1 to 8 in which the gas oil compositions were prepared without using the specific hydrocracked gas oil, all of the above properties could not be satisfied at the same time.
[0098]
Next, various tests were performed on each of the light oil compositions of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 8 using the following diesel engine. The test method used for the measurement of engine exhaust gas was based on the new automobile inspection standards supervised by the former Ministry of Transport and attached to the “Technical Standards for Measuring Exhaust Emissions in 13-Diesel Vehicles”. (Rotation speed, 80% load). Further, as the DPF, a continuous regeneration type DPF having an oxidation catalyst function in a filter portion was used. Table 3 shows the results. All results were evaluated using the light oil composition of Comparative Example 1 as a test fuel, with the value obtained when the test was performed without the DPF attached as 100, and a relative value based on the value. That is, the fuel economy is improved when the value exceeds 100, and the PM, aldehydes, and the number of microparticles are improved when the value is less than 100.
[0099]
(Engine specifications)
Engine type: naturally aspirated in-line 4-cylinder diesel
Displacement: 5L
Compression ratio: 19
Maximum output: 110kW / 2900rpm
Maximum torque: 360 Nm / 1700 rpm
Regulatory compliance: Conforms to the 1994 exhaust gas regulations.
[0100]
(Concentration measurement test of PM and aldehydes)
The concentration of the PM sample and the aldehyde samples was measured by diluting the exhaust gas using the partial dilution tunnel method based on the above-described test method under the condition that the engine alone or the DPF was attached to the engine. PM was collected and analyzed using a fluorocarbon-coated glass fiber filter for sampling, and a DPNH cartridge for sampling aldehydes. Table 4 shows the obtained results.
[0101]
(Micro particle measurement)
Simultaneously with the PM and aldehyde concentration measurement test, the total number of PM particles was measured.
[0102]
In the measurement of the number of particles, the scanning mobility particle size analyzer shown in FIG. 1 was used to separate each particle size and to detect the number of particles. That is, in the apparatus shown in FIG. 1, the charge distribution control unit 12, the classifying unit 13, and the particle number measuring unit 14 are provided in the flow path 11 for passing the diluted exhaust gas sample in order from the upstream. The fine particles in the diluted exhaust gas are brought into an equilibrium charge distribution state by the charge distribution control unit 12, and are classified (separated) by the classification unit 13 according to the electric mobility of each particle. Then, in the particle number measurement unit 14, the particles separated for each particle diameter are measured.
[0103]
Table 4 shows the obtained results. Note that the numerical values in Table 4 are evaluated based on the relative value with respect to the total number of fine particles discharged in the 13 mode, using Comparative Example 1 as a test fuel, and the result when the DPF is not mounted as 100.
[0104]
(Evaluation of fuel efficiency characteristics)
Simultaneously with the PM and aldehyde concentration measurement test, the fuel economy characteristics of the gas oil composition were evaluated. The fuel efficiency is a relative value when the fuel volume flow rate consumed in the 10th mode is corrected to the fuel temperature and replaced with the weight value, the comparative example 1 is used as the test fuel, and the result when the DPF is not attached is 100. evaluated. Table 4 shows the obtained results.
[0105]
[Table 4]

[0106]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, the conventional base material can be realized by using a hydrocracked gas oil having a 90% distillation temperature, a density at 15 ° C., and a sulfur content each within the above ranges. It has become difficult to simultaneously achieve a low sulfur content, a low aromatic content and a high cetane number while maintaining the density. Then, the hydrocracked gas oil is contained in the gas oil composition, and the sulfur content, the aromatic content, the aromatic content of two or more rings, the density at 15 ° C., the cetane number and the cetane index of the gas oil composition are obtained. Are within the above ranges, a gas oil composition having the required properties as a future-type diesel fuel and capable of achieving a high level of reduction in environmental load and improvement in fuel efficiency is realized.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a scanning mobility particle size analyzer used in Examples.
[Explanation of symbols]
11: flow path, 12: charge distribution control unit, 13: classification unit, 14: particle number measurement unit

Claims

９０％留出温度が２００℃以上３８０℃以下、１５℃における密度が７８０ｋｇ／ｍ^３以上８７０ｋｇ／ｍ^３以下、且つ硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下である水素化分解軽油を含有し、
硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下、芳香族分含有量が１５容量％以下、２環以上の芳香族分含有量が２容量％以下、且つ１５℃における密度が８２０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下である
ことを特徴とする軽油組成物。90% distillation temperature of 200 ° C. or higher 380 ° C. or less, density at 15 ℃ is 780 kg / ^{m 3} or more 870 kg / ^{m 3} or less, and sulfur content contained hydrocracking gas oil is less than 10 mass ppm,
The sulfur content is 10 mass ppm or less, the aromatic content is 15 vol% or less, the aromatic content of two or more rings is 2 vol% or less, and the density at 15 ° C. is 820 kg / m ³ or more and 840 kg / m. ^3. A light oil composition characterized by being ³ or less.

水素化精製軽油、水素化精製灯油及び合成軽油から選ばれる少なくとも１種をさらに含有することを特徴とする、請求項１に記載の軽油組成物。The gas oil composition according to claim 1, further comprising at least one selected from hydrorefined gas oil, hydrorefined kerosene, and synthetic gas oil.

前記水素化分解軽油の芳香族分含有量が１５容量％以上であり、前記軽油組成物が合成軽油をさらに含有することを特徴とする、請求項１又は２に記載の軽油組成物。3. The gas oil composition according to claim 1, wherein the hydrogenated gas oil has an aromatic content of 15% by volume or more, and the gas oil composition further contains a synthetic gas oil.

セタン価が５５以上、セタン指数が５２以上、３０℃における動粘度が２．５ｍｍ^２／ｓ以上４．５ｍｍ^２／ｓ以下であることを特徴とする、請求項１〜３のうちのいずれか一項に記載の軽油組成物。The cetane number is 55 or more, the cetane index is 52 or more, and the kinematic viscosity at 30 ° C is 2.5 mm ² / s or more and 4.5 mm ² / s or less. A light oil composition according to claim 1.

９０％留出温度が３２０℃以下、９５％留出温度が３４０℃以下、終点が３５０℃以下、ＨＦＲＲ摩耗痕径が４００μｍ以下、流動点が−７．５℃以下であることを特徴とする、請求項１〜４のうちのいずれか一項に記載の軽油組成物。The 90% distillation temperature is 320 ° C or less, the 95% distillation temperature is 340 ° C or less, the end point is 350 ° C or less, the HFRR wear scar diameter is 400 µm or less, and the pour point is -7.5 ° C or less. The light oil composition according to any one of claims 1 to 4.

９０％留出温度が２００℃以上３８０℃以下、１５℃における密度が７８０ｋｇ／ｍ^３以上８７０ｋｇ／ｍ^３以下、且つ硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下である水素化分解軽油と、水素化精製軽油、水素化精製灯油及び合成軽油から選ばれる少なくとも１種とを配合して、硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下、芳香族分含有量が１５容量％以下、２環以上の芳香族分含有量が２容量％以下、且つ１５℃における密度が８２０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下である軽油組成物を得ることを特徴とする、軽油組成物の製造方法。90% distillation temperature of 200 ° C. or higher 380 ° C. or less, density at 15 ℃ is 780 kg / ^{m 3} or more 870 kg / ^{m 3} or less, and a hydrocracked gas oil sulfur content is not more than 10 mass ppm, hydrorefining Blended with at least one selected from gas oil, hydrorefined kerosene and synthetic gas oil, the sulfur content is 10 mass ppm or less, the aromatic content is 15 vol% or less, and the aromatic content of two or more rings is contained. the amount of 2% by volume or less, and a density at 15 ℃ is characterized in that to obtain 820 kg / ^{m 3} or more 840 kg / ^{m 3} or less is the gas oil composition, a manufacturing method of the gas oil composition.

前記水素化分解軽油の芳香族分含有量が１５容量％以上であり、該水素化分解軽油と合成軽油とを配合して前記軽油組成物を得ることを特徴とする、請求項６に記載の軽油組成物の製造方法。The aromatic oil content of the hydrocracked gas oil is 15% by volume or more, and the gas oil composition is obtained by blending the hydrocracked gas oil and a synthetic gas oil. A method for producing a light oil composition.

前記軽油組成物のセタン価が５５以上、セタン指数が５２以上、３０℃における動粘度が２．５ｍｍ^２／ｓ以上４．５ｍｍ^２／ｓ以下であることを特徴とする、請求項６又は７に記載の軽油組成物の製造方法。The cetane number of the light oil composition is 55 or more, the cetane index is 52 or more, and the kinematic viscosity at 30 ° C is 2.5 mm ² / s or more and 4.5 mm ² / s or less. The method for producing a gas oil composition according to the above.

前記軽油組成物の９０％留出温度が３２０℃以下、９５％留出温度が３４０℃以下、終点が３５０℃以下、ＨＦＲＲ摩耗痕径が４００μｍ以下、流動点が−７．５℃以下であることを特徴とする、請求項６〜８のうちのいずれか一項に記載の軽油組成物の製造方法。The 90% distillation temperature of the gas oil composition is 320 ° C. or less, the 95% distillation temperature is 340 ° C. or less, the end point is 350 ° C. or less, the HFRR wear scar diameter is 400 μm or less, and the pour point is −7.5 ° C. or less. The method for producing a gas oil composition according to any one of claims 6 to 8, characterized in that: