JP2004003611A - Sleeve bearing for underwater and its application - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a fiber reinforced sleeve bearing for underwater demonstrating an excellent friction characteristic. <P>SOLUTION: The sleeve bearing consists of a shaft and a sleeve fundamentally. The sleeve bearing for underwater is made from the synthetic resin composition which uniformly distributes fine powder of RBC or CRBC into the synthetic resin, and is made from the synthetic resin composition which blends inorganic fiber and/or organic fiber. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、水中での摩擦係数が小さい水中で用いる水中用スリーブ軸受に関する。
日本において９０万トン／年、世界中で３３００万トン／年も排出されている米ぬかを利用して、多孔質炭素材料を得ようとすることは、本件の第一発明者である堀切川　一男の研究により知られている。（非特許文献１参照）
ここには、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、加圧成型した成型体を乾燥させた後、乾燥成型体を不活性ガス雰囲気中で焼成した炭素材料であるＲＢセラミックス（以下ＲＢＣという）及びその製造方法が示されている。熱硬化性樹脂は、熱硬化しさえすればどのようなものでも良く、代表的にはフェノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂が挙げられる。とくにフェノール系樹脂が好適に用いられる。　脱脂ぬかと熱硬化性樹脂の混合割合は、質量比で、５０〜９０：５０〜１０であるが、好適には７５：２５　が用いられる。
焼成温度は、７００℃〜１０００℃であり、通常はロータリーキルンが用いられ、焼成時間は約４０分から１２０分である。
ＲＢセラミックスをさらに改良した炭素材料であるＣＲＢセラミックス（以下ＣＲＢＣという）は、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂とから得られるＲＢセラミックスの改良材であって、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃で一次焼成した後、１００メッシュ程度以下に粉砕して炭化粉末とし、該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬し、圧力２０ＭＰａ〜３０ＭＰａで加圧成型した後、成型体を不活性ガス雰囲気中で再び５００℃〜１１００℃で熱処理して得られる黒色樹脂ないし多孔質セラミックスである。
【０００２】
ＲＢＣ及びＣＲＢＣは、次のような優れた特徴を持っている。
・硬度が高い。
・粒子にしても形状がいびつ。
・膨張係数が非常に小さい。
・組織構造がポーラスである。
・電気伝導性を有する。
・比重が小さく軽い。
・摩擦係数が非常に小さい。
・耐摩耗性に優れる。
・材料が米ぬかで地球環境への悪影響が少なく、省資源に繋がる。
本発明は、ＲＢＣ及びＣＲＢＣを平均粒子径３００μｍ以下、好ましくは１０〜１００μｍとくに好ましくは、１０〜５０μｍに微粉末化して用い、合成樹脂と混合することにより得られる合成樹脂組成物を利用した水中用のスリーブ軸受に関する。
【０００３】
【従来技術】
従来、水冷式エンジンを冷却するウオータポンプなど液体中で使われるポンプの軸受には、軸受に液体が浸入しないように、シールドが施されていた。
また、液体中で使われるポンプの軸受として、シールドしないで液体中で用いるスリーブ軸受を構成する材料の摩擦特性は、これまで実用化されていないこともあって、液体中で好ましい特性を発揮するものは殆んど知られていない。
【非特許文献１】
機能材料　１９９７年　５月号　Ｖｏｌ．１７　Ｎｏ．５　ｐ２４〜２８
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
従来の水中用スリーブ軸受の材料として用いられている窒化珪素、アルミナ等のセラミックスやＰＰＳ等のスーパーエンプラは、水中用スリーブ軸受に要求される機械的性質、化学的性質、物理的性質を兼ね備えているが、摩擦特性、摩耗特性、生産効率、コストの点で改善の余地が残されていた。
本発明は、摩擦特性、摩耗特性、生産効率、コストを改善した水冷式エンジンの冷却水循環ポンプを提供することを課題とする。さらに、機械的性質を同時に向上させた水中用スリーブ軸受を提供することを課題とする。
また、シールドを施さずそのまま液体中、たとえば水―エチレングリコール混合物である水冷式エンジンの冷却水中で用いたとき優れた防錆性の摩擦特性を発揮する水中用スリーブ軸受を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、ＲＢＣ（ＲＢセラミックス）又はＣＲＢＣ（ＣＲＢセラミックス）の水中における優れた摩擦特性、摩耗特性に着目し、鋭意研究した結果、以下の手段により課題が解決されることを見出した。
すなわち、合成樹脂にＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を組成物全体の１０〜５０質量％加えて混錬した樹脂組成物を成型することにより、摩擦特性、摩耗特性、生産効率、コストが改善された水中用スリーブ軸受を得た。
さらに、本発明者は、合成樹脂に繊維材料を加えた繊維強化合成樹脂に、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を組成物全体の１０〜５０質量％混錬した樹脂組成物を成型することにより、摩擦特性、摩耗特性が維持され、かつ、機械的性質が改善された水中用スリーブ軸受を得た。
また、本発明者は、この水中用スリーブ軸受を用いて摩擦特性、摩耗特性だけでなく機械的性質も改善された水冷式エンジンの冷却水循環ポンプが得られることを見出した。
ＲＢＣ（ＲＢセラミックス）又はＣＲＢＣ（ＣＲＢセラミックス）の特異性に着目し、鋭意研究した結果驚くべきことには、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散し、とくに、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、１０〜７０：９０〜３０とした樹脂組成物が、水、アルコール、エチレングリコール及びこれらの混合物の液体中において、防錆性および驚異的な摩擦特性を発揮する樹脂成型物となることを見いだし、本発明を完成させるに至った。
すなわち本発明は、軸とスリーブから基本的に構成され、スリーブ又は軸が、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を合成樹脂中に均一に分散した合成樹脂組成物で作られている水中用スリーブ軸受を提供するものである。
本発明の水中用スリーブ軸受に用いる樹脂組成物の典型的な製造方法は、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を合成樹脂の融点付近の温度で混錬することにより、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散することにより簡単に得られる。
【０００６】
【本発明の実施の形態】
本発明の典型的な例を図１に示す。スリーブ軸受は、軸１とスリーブ２からなる。ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を合成樹脂中に均一に分散した合成樹脂組成物を成型して、軸またはスリーブを作製する。
本発明においては通常、軸にはステンレス鋼系の合金が用いられる。硬い軸を必要とするときは、焼入れを行う。図３に示すように、必要により、軸の一部に硬質の防錆合金を圧入して用いても良い。さらに、前記の合成樹脂組成物で軸を作製しても良い。
スリーブ軸受２の形状は、図１ないし図４に示したもののほか、鍔付きスリーブなど周知の形状のスリーブであっても良い。
本発明において用いるＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末は、平均粒子径３００μｍ以下のものが用いられる。特に平均粒子径１０〜１００μｍより好ましくは１０〜５０μｍのものが、摩擦係数の良い表面状態を作り出し、水中用スリーブ軸受の材料として適している。
【０００７】
本発明において用いることが出来る合成樹脂としては、ポリアミド、ポリエステル、ポリオレフィン等の熱可塑性樹脂が挙げられる。具体的には、ナイロン６６（ポリヘキサメチレンアジポアミド）、ナイロン６（ポリカプラミド）、ナイロン１１（ポリウンデカンアミド）、ナイロン１２、ポリフタールアミドなど芳香族ナイロン、ポリアセタール、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリフェニレンサルファイド等の熱可塑性樹脂が挙げられる。とくに、ナイロン６６、ナイロン１１、ポリフタールアミド、ポリブチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ＰＯＭ等が好ましく用いられる。これら熱可塑性樹脂は、１種でも２種以上を混合して用いても良い。
【０００８】
さらに、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、熱硬化性樹脂を併用することも出来る。このような熱硬化性樹脂としては、フェノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂などが挙げられる。
本発明において、合成樹脂の添加割合は、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、１０〜７０：９０〜３０であることが必要である。合成樹脂の添加割合が９０質量％を超えると、摩擦特性が悪くなり、３０質量％以下では、成型が難しくなる。
さらに、本発明の水中用軸受に用いる合成樹脂組成物中に、硝子繊維、ロックウール、炭素繊維等の無機質繊維、ポリエステル、レーヨン、ポリビニルアルコール、ポリアミド、ポリオレフイン、アクリル、アラミド等の合成繊維又は木材パルプ、マニラ麻等の天然パルプ繊維を添加して、成型物の強度を高めることが出来る。
また、繊維は市販のもので、長繊維でも短繊維でも同様に用いることができる。
これらの繊維の配合量は、組成物全体の０．１〜７０質量％配合することができるが、強度及び摩擦特性から１〜３０質量％であることが好ましい。
【０００９】
成型は、通常、押出成型または射出成型で行われる。
また、金型の温度をやや低めに設定すると良いことが解っている。基本的には合成樹脂のガラス転移点ないし融点の範囲の温度が良い。さらに、金型は、急冷するよりも徐冷する方が、良い摩擦特性の成型物が得られることがわかっている。
本発明において、軸ないしスリーブ軸受として用いるスチール系金属としては、主として鉄とニッケル、クロム、モリブデン等のステンレス系合金であり、硬くて錆びにくい合金ならどのようなものでも良い。
【００１０】
本発明の実施の形態をまとめると、以下のとおりである。
（１）　軸とスリーブから基本的に構成され、スリーブ又は軸が、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を合成樹脂中に均一に分散した合成樹脂組成物で作られている水中用スリーブ軸受。
（２）　合成樹脂組成物が、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、１０〜７０：９０〜３０である上記１に記載した水中用スリーブ軸受。
（３）　合成樹脂が、ナイロン６６、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリフタールアミド、ポリアセタール、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリフェニレンサルファイドから選ばれる樹脂の１種又は２種以上である上記１又は上記２に記載した水中用スリーブ軸受。
（４）　合成樹脂組成物に、さらに、無機繊維及び／又は有機繊維を配合した合成樹脂組成物で作られている上記１ないし上記３のいずれかひとつに記載した水中用スリーブ軸受。
（５）　無機繊維及び／又は有機繊維が、短繊維であり、配合量が組成物全体の１〜３０質量％である上記４に記載した水中用スリーブ軸受。
（６）　無機繊維が硝子繊維である上記４又は上記５に記載した水中用スリーブ軸受。
（７）　ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、３００μｍ以下である上記１ないし上記６のいずれかひとつに記載した水中用スリーブ軸受。
（８）　ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、１０〜５０μｍである上記７に記載した水中用スリーブ軸受。
（９）　軸が防錆スチール系金属であり、スリーブが上記２ないし上記８のいずれかひとつに記載した合成樹脂組成物で作られている水中用スリーブ軸受。
（１０）　軸が上記２ないし上記８のいずれかひとつに記載された合成樹脂組成物で作られている上記１記載の水中用スリーブ軸受。
（１１）　軸またはスリーブ内面に、螺旋状の溝を設けた上記１ないし上記１０のいずれかひとつに記載した水中用スリーブ軸受。
（１２）　上記１ないし上記１１のいずれかひとつに記載された水中用スリーブ軸受を水冷式エンジンの冷却水循環ポンプの軸受に用いること。
【００１１】
（実施例）
本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明する。
実施例１
（ＲＢＣ微粉末の製造例１）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５０ｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５０ｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中９００℃で１００分焼き上げ、得られた炭化焼成物を、さらに粉砕機を用いて粉砕し、ついで１５０メッシュの篩にかけて、平均粒径が１４０〜１６０μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂の組成物の作製例１）
得られたＲＢＣ微粉末５００ｇ、ナイロン６６粉末５００ｇを２４０℃〜２９０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。ＲＢＣ微粉末の含有量は５０質量％であった。
（スリーブ軸受の作製）
ＲＢＣ微粉末とナイロン６６を溶融混合して得られた樹脂組成物を、射出成形して、外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、一方、ＳＵＳ３０３ステンレス合金製の外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を挿入し、図１に示すようなスリーブ軸受を作製した。
【００１２】
実施例２
実施例１に記載した方法を用いて、平均粒径が１４０〜１６０μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂の組成物の作製例２）
得られたＲＢＣ微粉末７００ｇ、ナイロン６６粉末３００ｇを２４０℃〜２９０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。ＲＢＣ微粉末の含有量は７０質量％であった。
（スリーブ軸受の作製）
ＲＢＣ微粉末とナイロン６６を溶融混合して得られた樹脂組成物を、射出成形して、外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ２０ｍｍのスリーブを作製し、一方、ＳＵＳ３０４ステンレス合金製の外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を挿入し、図２に示すようなスリーブ軸受を作製した。
【００１３】
実施例３
（ＲＢＣ微粉末の製造例３）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５０ｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５０ｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中１０００℃で１００分焼き上げ、得られた炭化焼成物を、さらに粉砕機を用いて粉砕し、ついで４００メッシュの篩にかけて、平均粒径が３０〜５０μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂の組成物の作製例３）
得られたＲＢＣ微粉末７００ｇ、ナイロン６６粉末３００ｇを２４０℃〜２９０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。ＲＢＣ微粉末の含有量は７０質量％であった。
（スリーブ軸受の作製）
ＲＢＣ微粉末とナイロン６６を溶融混合して得られた樹脂組成物を、射出成形して、外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、一方、ＳＵＳベアリング鋼製の外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を挿入し、図１に示すようなスリーブ軸受を作製した。
【００１４】
実施例４
（ＣＲＢＣ微粉末の製造例）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５０ｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５０ｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中で９００℃で６０分焼き上げた。得られた炭化焼成物を、粉砕機を用いて粉砕し、ついで２００メッシュの篩にかけて、平均粒径が１００〜１２０μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
得られたＲＢＣ微粉末７５０ｇと固体状のフェノール樹脂（レゾール）５００ｇを１００℃〜１５０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
次いで、可塑物を圧力２２ＭＰａで直径約１ｃｍの球形に加圧成型した。金型の温度は１５０℃であった。
金型から成型体を取り出し、窒素雰囲気中で５００℃までは１℃／分の昇温速度で温度を上げ、５００℃で６０分間保持し、９００℃で約１２０分焼結した。次いで５００℃までは２〜３℃／分の冷却速度で、温度を下げ、５００℃以下になると自然放冷した。
得られたＣＲＢＣ成型物を、粉砕機を用いて粉砕し、ついで５００メッシュの篩にかけて、平均粒径が２０〜３０μｍであるＣＲＢＣ微粉末を得た。
（ＣＲＢＣ微粉末と合成樹脂の組成物の作製例）
得られたＣＲＢＣ微粉末５００ｇ、ナイロン６６粉末５００ｇを２４０℃〜２９０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。ＣＲＢＣ微粉末の含有量は５０質量％であった。
（スリーブ軸受の作製）
ＲＢＣ微粉末とナイロン６６を溶融混合して得られた樹脂組成物を、射出成形して、外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ２０ｍｍのスリーブを作製し、一方、ＳＵＳ３０４ステンレス合金製の外径７．９５ｍｍ内径５．００ｍｍ長さ２０ｍｍの円筒形部品を長さ２００ｍｍのスチール製軸の両端に圧入した軸を挿入し、図３に示すような、スリーブ軸受を作製した。
【００１５】
実施例５〜１０で用いたＲＢＣまたはＣＲＢＣ微粉末と合成樹脂の組成物を、実施例１〜４で製造したと同じ、ＲＢＣまたはＣＲＢＣ微粉末を用いて、表１に示すような条件でＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を合成樹脂中に均一に分散して作製した。また、比較のために、市販の水中ポンプ用ＰＰＳ樹脂（出光石油化学株式会社製）および窒化珪素を用いた。
【表１】

【００１６】
実施例１〜１０の水中用スリーブ軸受に用いたＲＢＣまたはＣＲＢＣ微粉末と合成樹脂の組成物及びＰＰＳ樹脂、窒化珪素の特性を表２にまとめる。
【表２】

【００１７】
実施例５
表１の組成物５を用いて、射出成形により、スリーブの内側に深さ０．１ｍｍの螺旋溝を有する外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、一方、ＳＵＳベアリング鋼製の外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を挿入し、スリーブ軸受を作製した。
【００１８】
実施例６
表１の組成物６を用いて、射出成形により、外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を作製した。一方、ＳＵＳベアリング鋼製の外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、両者を組み合わせて、図１に示すようなスリーブ軸受を作製した。
【００１９】
実施例７
表１の組成物７を用いて、射出成形により、深さ０．１ｍｍの螺旋溝を有する外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を作製した。一方、ＳＵＳベアリング鋼製の外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、両者を組み合わせて、図４に示すようなスリーブ軸受を作製した。
【００２０】
実施例８
表１の組成物８を用いて、射出成形により、外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、一方、深さ０．１ｍｍの螺旋溝を有するＳＵＳベアリング鋼製の外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を挿入し、図４に示すようなスリーブ軸受を作製した。
【００２１】
実施例９
表１の組成物９を用いて、射出成形により、深さ０．１ｍｍの螺旋溝を有する外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を作製した。一方、ＳＵＳベアリング鋼製の外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、両者を組み合わせて、図４に示すようなスリーブ軸受を作製した。
【００２２】
実施例１０
（スリーブ軸受の作製）
平均粒径が１５０μｍＲＢＣ微粉末１０ｇと市販の短繊維硝子繊維２３ｇ及びナイロン６６ペレット７７ｇを均一に溶融混合して樹脂組成物９０ｇを溶融混合して得られた樹脂組成物が表１の組成物１０である。この組成物１０を原料樹脂とし射出成型して、外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、一方、ＳＵＳ３０３ステンレス合金製の外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を挿入し、図１に示すようなスリーブ軸受を作製した。
比較例
市販の水中ポンプ用ＰＰＳ樹脂（出光石油化学株式会社製）を用いて、射出成形により、外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、一方、ＳＵＳ３０３ステンレス合金製の外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を挿入し、図１に示すようなスリーブ軸受を作製した。
比較例２
外径が２２ｍｍ内径８ｍｍ長さ１２０ｍｍのスリーブを作製し、一方、ＳＵＳ３０３ステンレス合金製の外径７．９５ｍｍ長さ２００ｍｍの軸を挿入し、図１に示すような窒化珪素製スリーブ軸受を作製した。
実施例１〜１０及び比較例で得られた水中用スリーブ軸受の水中での摩擦特性を表３にまとめる。
【表３】

表中Ａ〜Ｆの数値は以下の条件で測定した。
Ａ：すべり速度（ｍ／ｓ^−１）０．００１の条件下で測定
Ｂ：すべり速度（ｍ／ｓ^−１）０．００５の条件下で測定
Ｃ：すべり速度（ｍ／ｓ^−１）０．０１の条件下で測定
Ｄ：すべり速度（ｍ／ｓ^−１）０．１の条件下で測定
Ｅ：すべり速度（ｍ／ｓ^−１）０．５の条件下で測定
Ｆ：すべり速度（ｍ／ｓ^−１）１．０の条件下で測定
【００２３】
実施例１で得られた平均粒子径１５０μｍＲＢＣ微粉末及び実施例３で得られた平均粒径が３０μｍのＣＲＢＣ微粉末を用いて、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリフタールアミド、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリアセタール（ＰＯＭ）と配合して合成樹脂組成物を製造し、試験片を作製して同様の実験を行った。
表３の結果とほぼ同様の傾向が見られた。
【００２４】
【本発明の効果】
表３の結果からも明らかなように、本発明のＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末及び合成樹脂又は繊維強化合成樹脂で作られた水中用スリーブ軸受は、以下の効果を奏することが判明した。
１．摩擦係数を低下させることができる。
２．低すべり速度域と高すべり速度域での摩擦係数の差を、小さくすることができる。
３．繊維強化合成樹脂を用いた場合、前記１．〜２．に加えて、機械的性質も同時に向上させることが出来る。
４．射出成形できるので、生産効率に優れる。
５．低コストである。
また、本発明のＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末及び合成樹脂からなる水中用スリーブ軸受は、水中での摩擦特性が際立って優れており、水冷式エンジンの冷却水循環ポンプなど、液体中で使われるポンプの軸受として、シールドしないで液体中で用いるスリーブ軸受構造など直接液体に触れるに軸受を構成する材料として有望である。
【図面の簡単な説明】
【図１】スリーブ軸受の概略図
【図２】スリーブ軸受の応用例
【図３】スリーブ軸受の軸の一例
【図４】軸に螺旋溝を設けたスリーブ軸受の一例
【符号の説明】
１　軸
２　スリーブ
３　硬質材
４　螺旋溝[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an underwater sleeve bearing used in water having a small coefficient of friction in water.
It is Kazuo Horikirikawa, the first inventor of the present invention, to try to obtain a porous carbon material using rice bran, which emits 900,000 tons / year in Japan and 33 million tons / year worldwide. Is known by the study of (See Non-Patent Document 1)
Here, a carbon material obtained by mixing and kneading a degreased bran obtained from rice bran and a thermosetting resin, drying the molded body pressed and then firing the dried molded body in an inert gas atmosphere. (Hereinafter referred to as RBC) and a method for producing the same. The thermosetting resin may be of any type as long as it is thermally cured, and typically includes a phenolic resin, a diarylphthalate resin, an unsaturated polyester resin, an epoxy resin, a polyimide resin, and a triazine resin. No. In particular, a phenolic resin is preferably used. The mixing ratio of the degreased bran and the thermosetting resin is from 50 to 90:50 to 10 by mass, but preferably 75:25.
The firing temperature is from 700 ° C. to 1000 ° C., usually a rotary kiln is used, and the firing time is from about 40 minutes to 120 minutes.
CRB ceramics (hereinafter referred to as CRBC), a carbon material obtained by further improving RB ceramics, is a degreased bran obtained from rice bran and an improved material of RB ceramics obtained from thermosetting resin, and is a degreased bran obtained from rice bran. And a thermosetting resin are mixed and kneaded, and after primary baking at 700 ° C. to 1000 ° C. in an inert gas, pulverized to about 100 mesh or less to obtain a carbonized powder. It is a black resin or a porous ceramic obtained by mixing and kneading, press-molding at a pressure of 20 MPa to 30 MPa, and heat-treating the molded body again at 500 ° C. to 1100 ° C. in an inert gas atmosphere.
[0002]
RBC and CRBC have the following excellent features.
・ High hardness.
・ The shape of the particles is distorted.
-Very low expansion coefficient.
・ The organizational structure is porous.
-It has electrical conductivity.
・ Light and low specific gravity.
-Very low coefficient of friction.
・ Excellent wear resistance.
-If the material is rice bran, there is little adverse effect on the global environment, leading to resource saving.
The present invention uses RBC and CRBC in an average particle diameter of 300 μm or less, preferably 10 to 100 μm, and more preferably 10 to 50 μm, and uses the synthetic resin composition obtained by mixing with the synthetic resin. To a sleeve bearing for a vehicle.
[0003]
[Prior art]
Conventionally, a bearing of a pump used in a liquid such as a water pump for cooling a water-cooled engine is provided with a shield so that the liquid does not enter the bearing.
Also, as a bearing for a pump used in a liquid, the friction characteristics of a material constituting a sleeve bearing used in a liquid without being shielded exhibit favorable characteristics in a liquid, because they have not been put to practical use until now. Little is known.
[Non-patent document 1]
Functional Materials May 1997 Vol. 17 No. 5 p24-28
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
Ceramics such as silicon nitride and alumina and super engineering plastics such as PPS, which are used as materials for conventional underwater sleeve bearings, have the mechanical, chemical, and physical properties required for underwater sleeve bearings. However, there was room for improvement in terms of friction characteristics, wear characteristics, production efficiency, and cost.
An object of the present invention is to provide a cooling water circulation pump for a water-cooled engine with improved friction characteristics, wear characteristics, production efficiency, and cost. It is another object of the present invention to provide a submerged sleeve bearing having improved mechanical properties at the same time.
Another object of the present invention is to provide an underwater sleeve bearing that exhibits excellent rustproof friction characteristics when used in a liquid without shielding, for example, in water-cooled water of a water-cooled engine that is a mixture of water and ethylene glycol. I have.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
The inventor of the present invention focused on excellent friction and wear characteristics of RBC (RB ceramics) or CRBC (CRB ceramics) in water, and as a result of diligent research, they found that the following means would solve the problem.
That is, by adding 10 to 50% by mass of RBC or CRBC fine powder to a synthetic resin and kneading the resin composition to form a kneaded resin composition, the friction characteristics, wear characteristics, production efficiency, and cost are improved. Sleeve bearing was obtained.
Furthermore, the present inventor frictionally molds a resin composition obtained by kneading 10 to 50% by mass of a fine powder of RBC or CRBC into a fiber-reinforced synthetic resin obtained by adding a fiber material to a synthetic resin. An underwater sleeve bearing having improved properties and wear characteristics and improved mechanical properties was obtained.
The inventor has also found that a cooling water circulation pump for a water-cooled engine having improved mechanical properties as well as friction and wear properties can be obtained by using the underwater sleeve bearing.
Focusing on the specificity of RBC (RB ceramics) or CRBC (CRB ceramics), as a result of intensive research, it is surprising that the fine powder of RBC or CRBC is uniformly dispersed, especially the fine powder of RBC or CRBC: synthesis A resin composition in which a resin composition having a resin mass ratio of 10 to 70:90 to 30 exhibits rust prevention and surprising friction characteristics in a liquid of water, alcohol, ethylene glycol and a mixture thereof. And completed the present invention.
That is, the present invention provides an underwater sleeve bearing which is basically composed of a shaft and a sleeve, wherein the sleeve or the shaft is made of a synthetic resin composition in which fine powder of RBC or CRBC is uniformly dispersed in a synthetic resin. Is what you do.
A typical method for producing the resin composition used for the underwater sleeve bearing of the present invention is to uniformly knead the RBC or CRBC fine powder by kneading the RBC or CRBC fine powder at a temperature near the melting point of the synthetic resin. It is easily obtained by dispersing.
[0006]
[Embodiment of the present invention]
A typical example of the present invention is shown in FIG. The sleeve bearing includes a shaft 1 and a sleeve 2. A shaft or sleeve is produced by molding a synthetic resin composition in which fine powder of RBC or CRBC is uniformly dispersed in a synthetic resin.
In the present invention, a stainless steel alloy is usually used for the shaft. When a hard shaft is required, quenching is performed. As shown in FIG. 3, if necessary, a hard rustproof alloy may be press-fitted into a part of the shaft. Further, the shaft may be made of the synthetic resin composition.
The shape of the sleeve bearing 2 may be a sleeve having a known shape such as a flanged sleeve in addition to those shown in FIGS.
The fine powder of RBC or CRBC used in the present invention has an average particle size of 300 μm or less. In particular, those having an average particle diameter of 10 to 100 μm, more preferably 10 to 50 μm, create a surface state having a good friction coefficient and are suitable as a material for a submerged sleeve bearing.
[0007]
Examples of the synthetic resin that can be used in the present invention include thermoplastic resins such as polyamide, polyester, and polyolefin. Specifically, aromatic nylons such as nylon 66 (polyhexamethylene adipamide), nylon 6 (polycapramide), nylon 11 (polyundecaneamide), nylon 12, and polyphthalamide, polyacetal, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, Thermoplastic resins such as polypropylene, polyethylene, and polyphenylene sulfide are exemplified. In particular, nylon 66, nylon 11, polyphthalamide, polybutylene terephthalate, polypropylene, POM and the like are preferably used. These thermoplastic resins may be used alone or in combination of two or more.
[0008]
Further, a thermosetting resin may be used in combination without departing from the spirit of the present invention. Examples of such a thermosetting resin include a phenol resin, a diaryl phthalate resin, an unsaturated polyester resin, an epoxy resin, a polyimide resin, and a triazine resin.
In the present invention, the mass ratio of fine powder of RBC or CRBC: synthetic resin is required to be 10 to 70:90 to 30 for the addition ratio of the synthetic resin. If the addition ratio of the synthetic resin exceeds 90% by mass, the friction characteristics deteriorate, and if it is 30% by mass or less, molding becomes difficult.
Furthermore, in the synthetic resin composition used for the underwater bearing of the present invention, glass fiber, rock wool, inorganic fiber such as carbon fiber, polyester, rayon, polyvinyl alcohol, polyamide, polyolefin, acrylic, aramid or the like synthetic fiber or wood. The strength of the molded product can be increased by adding natural pulp fibers such as pulp and manila hemp.
The fibers are commercially available, and either long fibers or short fibers can be used in the same manner.
The compounding amount of these fibers can be 0.1 to 70% by mass of the whole composition, but is preferably 1 to 30% by mass from the viewpoint of strength and friction characteristics.
[0009]
Molding is usually performed by extrusion molding or injection molding.
Also, it has been found that it is better to set the temperature of the mold a little lower. Basically, a temperature in the range of the glass transition point or the melting point of the synthetic resin is good. Further, it has been found that a mold having good friction characteristics can be obtained by gradually cooling the mold rather than by rapidly cooling.
In the present invention, the steel-based metal used as the shaft or sleeve bearing is mainly a stainless steel-based alloy such as iron and nickel, chromium, and molybdenum, and may be any hard and rust-resistant alloy.
[0010]
The embodiments of the present invention are summarized as follows.
(1) An underwater sleeve bearing which basically comprises a shaft and a sleeve, wherein the sleeve or the shaft is made of a synthetic resin composition in which fine powder of RBC or CRBC is uniformly dispersed in a synthetic resin.
(2) The underwater sleeve bearing according to the above 1, wherein the synthetic resin composition has a mass ratio of fine powder of RBC or CRBC: synthetic resin of 10 to 70:90 to 30.
(3) The synthetic resin is one or more resins selected from nylon 66, nylon 6, nylon 11, nylon 12, polyphthalamide, polyacetal, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, polypropylene, polyethylene, and polyphenylene sulfide. 3. The underwater sleeve bearing according to the above 1 or 2.
(4) The underwater sleeve bearing according to any one of (1) to (3) above, wherein the underwater sleeve bearing is made of a synthetic resin composition obtained by further blending an inorganic fiber and / or an organic fiber with the synthetic resin composition.
(5) The underwater sleeve bearing according to the above item 4, wherein the inorganic fibers and / or the organic fibers are short fibers, and the compounding amount is 1 to 30% by mass of the whole composition.
(6) The underwater sleeve bearing according to (4) or (5) above, wherein the inorganic fibers are glass fibers.
(7) The underwater sleeve bearing according to any one of (1) to (6) above, wherein the average diameter of the fine powder of RBC or CRBC is 300 μm or less.
(8) The underwater sleeve bearing described in (7) above, wherein the average diameter of the fine powder of RBC or CRBC is 10 to 50 μm.
(9) An underwater sleeve bearing in which the shaft is made of a rust-proof steel-based metal and the sleeve is made of the synthetic resin composition described in any one of (2) to (8) above.
(10) The underwater sleeve bearing according to (1), wherein the shaft is made of the synthetic resin composition described in any one of (2) to (8) above.
(11) The underwater sleeve bearing according to any one of the above (1) to (10), wherein a spiral groove is provided on a shaft or an inner surface of the sleeve.
(12) The underwater sleeve bearing described in any one of 1 to 11 above is used for a bearing of a cooling water circulation pump of a water-cooled engine.
[0011]
(Example)
The present invention will be described in more detail based on examples.
Example 1
(Production Example 1 of RBC Fine Powder)
750 g of defatted bran obtained from rice bran and 250 g of a liquid phenol resin (resole) were mixed and kneaded while heating to 50 ° C to 60 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained.
The mixture is baked at 900 ° C. for 100 minutes in a nitrogen atmosphere using a rotary kiln, and the obtained carbonized product is further pulverized using a pulverizer and then passed through a 150-mesh sieve to have an average particle size of 140 to 160 μm. RBC fine powder was obtained.
(Production Example 1 of Composition of RBC Fine Powder and Synthetic Resin)
500 g of the obtained RBC fine powder and 500 g of nylon 66 powder were mixed and kneaded while being heated to 240 to 290 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained. The content of the RBC fine powder was 50% by mass.
(Production of sleeve bearing)
The resin composition obtained by melting and mixing the RBC fine powder and nylon 66 was injection-molded to produce a sleeve having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm. A shaft having a length of 95 mm and a length of 200 mm was inserted to produce a sleeve bearing as shown in FIG.
[0012]
Example 2
Using the method described in Example 1, RBC fine powder having an average particle size of 140 to 160 μm was obtained.
(Production Example 2 of Composition of RBC Fine Powder and Synthetic Resin)
700 g of the obtained RBC fine powder and 300 g of nylon 66 powder were mixed and kneaded while heating to 240 to 290 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained. The content of the RBC fine powder was 70% by mass.
(Production of sleeve bearing)
The resin composition obtained by melting and mixing the RBC fine powder and nylon 66 is injection-molded to produce a sleeve having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 20 mm. A shaft having a length of 95 mm and a length of 200 mm was inserted to produce a sleeve bearing as shown in FIG.
[0013]
Example 3
(Production Example 3 of RBC fine powder)
750 g of defatted bran obtained from rice bran and 250 g of a liquid phenol resin (resole) were mixed and kneaded while heating to 50 ° C to 60 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained.
The mixture is baked at 1000 ° C. for 100 minutes in a nitrogen atmosphere using a rotary kiln, and the obtained carbonized fired product is further pulverized using a pulverizer and then sieved with a 400 mesh sieve to have an average particle size of 30 to 50 μm. RBC fine powder was obtained.
(Production Example 3 of Composition of RBC Fine Powder and Synthetic Resin)
700 g of the obtained RBC fine powder and 300 g of nylon 66 powder were mixed and kneaded while heating to 240 to 290 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained. The content of the RBC fine powder was 70% by mass.
(Production of sleeve bearing)
The resin composition obtained by melting and mixing the RBC fine powder and nylon 66 is injection-molded to produce a sleeve having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm. A shaft having a length of 95 mm and a length of 200 mm was inserted to produce a sleeve bearing as shown in FIG.
[0014]
Example 4
(Production example of CRBC fine powder)
750 g of defatted bran obtained from rice bran and 250 g of a liquid phenol resin (resole) were mixed and kneaded while heating to 50 ° C to 60 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained.
The mixture was baked at 900 ° C. for 60 minutes in a nitrogen atmosphere using a rotary kiln. The obtained carbonized fired product was pulverized using a pulverizer, and then sieved through a 200-mesh sieve to obtain an RBC fine powder having an average particle size of 100 to 120 µm.
750 g of the obtained RBC fine powder and 500 g of a solid phenol resin (resole) were mixed and kneaded while heating to 100 ° C to 150 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained.
Next, the plastic was pressure-molded into a sphere having a diameter of about 1 cm at a pressure of 22 MPa. The mold temperature was 150 ° C.
The molded body was taken out of the mold, and the temperature was increased at a rate of 1 ° C./min up to 500 ° C. in a nitrogen atmosphere, held at 500 ° C. for 60 minutes, and sintered at 900 ° C. for about 120 minutes. Next, the temperature was lowered at a cooling rate of 2 to 3 ° C./min up to 500 ° C., and when the temperature was lowered to 500 ° C. or less, it was naturally cooled.
The obtained CRBC molded product was pulverized using a pulverizer and then sieved through a 500-mesh sieve to obtain a fine CRBC powder having an average particle size of 20 to 30 μm.
(Example of preparing composition of CRBC fine powder and synthetic resin)
500 g of the obtained CRBC fine powder and 500 g of nylon 66 powder were mixed and kneaded while being heated to 240 to 290 ° C. A homogeneous mixture with plasticity was obtained. The content of the CRBC fine powder was 50% by mass.
(Production of sleeve bearing)
The resin composition obtained by melting and mixing the RBC fine powder and nylon 66 is injection-molded to produce a sleeve having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 20 mm. A shaft obtained by pressing a cylindrical part having a 95 mm inner diameter of 5.00 mm and a length of 20 mm into both ends of a steel shaft having a length of 200 mm was inserted to produce a sleeve bearing as shown in FIG.
[0015]
The composition of the RBC or CRBC fine powder and the synthetic resin used in Examples 5 to 10 was mixed with the same RBC or CRBC fine powder produced in Examples 1 to 4 under the conditions shown in Table 1 to obtain RBC or CRBC fine powder. Alternatively, it was prepared by uniformly dispersing CRBC fine powder in a synthetic resin. For comparison, a commercially available PPS resin for a submersible pump (manufactured by Idemitsu Petrochemical Co., Ltd.) and silicon nitride were used.
[Table 1]

[0016]
Table 2 summarizes the composition of the RBC or CRBC fine powder, the synthetic resin, the PPS resin, and the silicon nitride used in the underwater sleeve bearings of Examples 1 to 10.
[Table 2]

[0017]
Example 5
Using composition 5 of Table 1, a sleeve having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm having a spiral groove with a depth of 0.1 mm inside the sleeve was produced by injection molding, while a SUS bearing steel was used. A shaft having an outer diameter of 7.95 mm and a length of 200 mm was inserted to produce a sleeve bearing.
[0018]
Example 6
Using composition 6 in Table 1, a shaft having an outer diameter of 7.95 mm and a length of 200 mm was produced by injection molding. On the other hand, a sleeve made of SUS bearing steel having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm was prepared, and a sleeve bearing as shown in FIG. 1 was prepared by combining the two.
[0019]
Example 7
Using composition 7 in Table 1, a shaft having an outer diameter of 7.95 mm and a length of 200 mm having a spiral groove having a depth of 0.1 mm was produced by injection molding. On the other hand, a sleeve made of SUS bearing steel having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm was prepared, and a sleeve bearing as shown in FIG. 4 was prepared by combining the two.
[0020]
Example 8
6. Using composition 8 in Table 1, a sleeve having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm was produced by injection molding, while an outer diameter of a SUS bearing steel having a spiral groove having a depth of 0.1 mm. A shaft having a length of 95 mm and a length of 200 mm was inserted to produce a sleeve bearing as shown in FIG.
[0021]
Example 9
Using composition 9 in Table 1, a shaft having an outer diameter of 7.95 mm and a length of 200 mm having a spiral groove having a depth of 0.1 mm was produced by injection molding. On the other hand, a sleeve made of SUS bearing steel having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm was prepared, and a sleeve bearing as shown in FIG. 4 was prepared by combining the two.
[0022]
Example 10
(Production of sleeve bearing)
The resin composition obtained by uniformly melt-mixing 10 g of RBC fine powder having an average particle diameter of 150 μm, 23 g of commercially available short fiber glass fibers and 77 g of nylon 66 pellets, and melt-mixing 90 g of the resin composition is as follows. It is. This composition 10 was injection-molded as a raw material resin to produce a sleeve having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm, and a SUS303 stainless alloy shaft having an outer diameter of 7.95 mm and a length of 200 mm was inserted. A sleeve bearing as shown in FIG.
Comparative Example A sleeve having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm was prepared by injection molding using a commercially available PPS resin for a submersible pump (manufactured by Idemitsu Petrochemical Co., Ltd.). A shaft having a length of .95 mm and a length of 200 mm was inserted to produce a sleeve bearing as shown in FIG.
Comparative Example 2
A sleeve having an outer diameter of 22 mm, an inner diameter of 8 mm, and a length of 120 mm was prepared. On the other hand, a shaft made of SUS303 stainless steel having an outer diameter of 7.95 mm and a length of 200 mm was inserted to prepare a silicon nitride sleeve bearing as shown in FIG. .
Table 3 summarizes the friction characteristics in water of the underwater sleeve bearings obtained in Examples 1 to 10 and Comparative Example.
[Table 3]

The numerical values of A to F in the table were measured under the following conditions.
A: Measured under conditions of slip speed (m / s ^-1 ) 0.001 B: Measured under conditions of slip speed (m / s ^-1 ) 0.005 C: Slip speed (m / s ^-1 ) 0 0.01: Measured under the condition of 0.1: Slip speed (m / s ^-1 ) 0.1: Measured under the condition of 0.5: Slip speed (m / s ^-1 ) F: Measured by the slip speed (m / s ^-1 ) m / s ^-1 ) Measured under the condition of 1.0
Using the RBC fine powder having an average particle diameter of 150 μm obtained in Example 1 and the CRBC fine powder having an average particle diameter of 30 μm obtained in Example 3, nylon 6, nylon 11, nylon 12, polyphthalamide, polybutylene terephthalate were used. , Polyethylene terephthalate, polypropylene, polyethylene, and polyacetal (POM) to produce a synthetic resin composition, and a test piece was prepared for the same experiment.
The tendency almost similar to the result of Table 3 was seen.
[0024]
[Effects of the present invention]
As is clear from the results shown in Table 3, it was found that the underwater sleeve bearing made of the fine powder of RBC or CRBC and the synthetic resin or the fiber-reinforced synthetic resin of the present invention has the following effects.
1. The coefficient of friction can be reduced.
2. The difference in the coefficient of friction between the low slip speed range and the high slip speed range can be reduced.
3. When a fiber-reinforced synthetic resin is used, the above-mentioned 1. ~ 2. In addition, the mechanical properties can be improved at the same time.
4. Because it can be injection molded, it has excellent production efficiency.
5. Low cost.
Further, the underwater sleeve bearing made of fine powder of RBC or CRBC of the present invention and a synthetic resin has remarkably excellent friction characteristics in water, and is suitable for pumps used in liquids such as a cooling water circulation pump of a water-cooled engine. As a bearing, it is promising as a material for forming a bearing in direct contact with liquid, such as a sleeve bearing structure used in liquid without shielding.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram of a sleeve bearing. FIG. 2 is an application example of a sleeve bearing. FIG. 3 is an example of a shaft of a sleeve bearing. FIG. 4 is an example of a sleeve bearing in which a spiral groove is provided on the shaft.
1 shaft 2 sleeve 3 hard material 4 spiral groove

Claims (12)

軸とスリーブから基本的に構成され、スリーブ又は軸が、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を合成樹脂中に均一に分散した合成樹脂組成物で作られている水中用スリーブ軸受。An underwater sleeve bearing basically comprising a shaft and a sleeve, wherein the sleeve or the shaft is made of a synthetic resin composition in which fine powder of RBC or CRBC is uniformly dispersed in a synthetic resin. 合成樹脂組成物が、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、１０〜７０：９０〜３０である請求項１に記載した水中用スリーブ軸受。The underwater sleeve bearing according to claim 1, wherein the synthetic resin composition has a mass ratio of fine powder of RBC or CRBC: synthetic resin of 10 to 70:90 to 30. 合成樹脂が、ナイロン６６、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリフタールアミド、ポリアセタール、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリフェニレンサルファイドから選ばれる樹脂の１種又は２種以上である請求項１又は請求項２に記載した水中用スリーブ軸受。The synthetic resin is one or more resins selected from nylon 66, nylon 6, nylon 11, nylon 12, polyphthalamide, polyacetal, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, polypropylene, polyethylene, and polyphenylene sulfide. The underwater sleeve bearing according to claim 1 or 2. 合成樹脂組成物に、さらに、無機繊維及び／又は有機繊維を配合した合成樹脂組成物で作られている請求項１ないし請求項３のいずれかひとつに記載した水中用スリーブ軸受。The underwater sleeve bearing according to any one of claims 1 to 3, wherein the underwater sleeve bearing is made of a synthetic resin composition obtained by further blending an inorganic fiber and / or an organic fiber with the synthetic resin composition. 無機繊維及び／又は有機繊維が、短繊維であり、配合量が組成物全体の１〜３０質量％である請求項４に記載した水中用スリーブ軸受。The underwater sleeve bearing according to claim 4, wherein the inorganic fiber and / or the organic fiber is a short fiber, and the compounding amount is 1 to 30% by mass of the whole composition. 無機繊維が硝子繊維である請求項４又は請求項５に記載した水中用スリーブ軸受。The underwater sleeve bearing according to claim 4 or 5, wherein the inorganic fiber is a glass fiber. ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、３００μｍ以下である請求項１ないし請求項６のいずれかひとつに記載した水中用スリーブ軸受。The underwater sleeve bearing according to any one of claims 1 to 6, wherein the average diameter of the fine powder of RBC or CRBC is 300 µm or less. ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、１０〜５０μｍである請求項７に記載した水中用スリーブ軸受。The underwater sleeve bearing according to claim 7, wherein the average diameter of the fine powder of RBC or CRBC is 10 to 50 m. 軸が防錆スチール系金属であり、スリーブが請求項２ないし請求項８のいずれかひとつに記載した合成樹脂組成物で作られている水中用スリーブ軸受。An underwater sleeve bearing, wherein the shaft is made of a rust-proof steel-based metal, and the sleeve is made of the synthetic resin composition according to any one of claims 2 to 8. 軸が請求項２ないし請求項８のいずれかひとつに記載された合成樹脂組成物で作られている請求項１記載の水中用スリーブ軸受。An underwater sleeve bearing according to claim 1, wherein the shaft is made of the synthetic resin composition according to any one of claims 2 to 8. 軸またはスリーブ内面に、螺旋状の溝を設けた請求項１ないし請求項１０のいずれかひとつに記載した水中用スリーブ軸受。The underwater sleeve bearing according to any one of claims 1 to 10, wherein a spiral groove is provided on the shaft or the inner surface of the sleeve. 請求項１ないし請求項１１のいずれかひとつに記載された水中用スリーブ軸受を水冷式エンジンの冷却水循環ポンプの軸受に用いること。Use of the underwater sleeve bearing according to any one of claims 1 to 11 for a bearing of a cooling water circulation pump of a water-cooled engine.

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