JP2003517921A - 触媒装置 - Google Patents
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Abstract
Description
017号の優先権を主張するものである。
物(NOx)などの有害な排気物を低減するために1970年代初期に最初に使
用された。これらのコンバータは依然として使用されており、通常、貴金属触媒
を含有するコーティングによって覆われている金属又はセラミック(例えば、コ
ージエライト)を含むハニカム支持体構造体を形成することにより製造されてい
る。触媒で被覆された構造体は排気装置に連結された金属容器内に配置され、排
気ガスはハニカムのチャンネルを通して流れるようになっている。
子上に堆積されたナノメートルサイズの貴金属(例えば、白金、パラジウム及び
ロジウム)の粒子からなるウォッシュコートを用いて適用される。コーティング
の厚さは、通常、10〜100μmの厚さであり、表面粗さを含む金属又はコー
ジエライトの全体表面を被覆している。触媒コーティングはこの厚さで形成され
、コンバータ装置の体積制限内で十分な触媒充填量を提供し、それにより、触媒
コンバータの十分な初期性能及び十分な性能寿命を確保する。
に有効であるが、「低温スタート」(cold start)時の排気物の抑制にはあまり
有効でない。低温スタートとは、触媒温度が低く(例えば、周囲温度)であり、
そして触媒反応の速度が有効な排気ガス処理のためには遅すぎるときである。高
温エンジンガスが触媒を加熱し、触媒が運転し始める温度が達成され(一般にラ
イトオフと呼ぶ)、そして反応が起こり、例えば、COからCO2への酸化が生
じる。結果として、自動車は自動車が始動した後の最初の数分の間に最も汚染を
生じさせることがよく認識されている。
アップ時の汚染はより大きな問題である。この問題を解決するために、自動車の
バッテリーにより出力される抵抗加熱を用いた触媒コンンバータの予熱などの幾
つかのアプローチが試みられてきた。このアプローチではバッテリーの過度の消
耗の問題があり、複雑さが増し、乗物を始動しそして即座に進行することができ
なくなるという問題がある(すなわち、コンバータを暖めるのに数分を要する)
。別のアプローチはエンジンの熱を捕獲することであり、この熱はコンバータを
加熱するためにある時間の後に使用されうる。このアプローチも複雑さが増し、
始動しそして即座に進行することができず、そして熱が保持される時間が限定さ
れている(例えば、24時間以下)という問題がある。
触媒装置及びこの装置の製造方法を提供することが望まれている。
ク粒の少なくとも一部に表面結合しており、セラミック粒の少なくとも一部に取
り込まれており又はその組み合わせである触媒を含む触媒装置であり、このセラ
ミック粒及び触媒は、少なくとも1マイクロメートルから最大で1ミリメートル
のボックスサイズ「d」から測定しときに、ボックスカウンティング寸法が少な
くとも1ステップ変化(one step change)を有するか、又は、ボックスカウンテ
ィング寸法が1.00より大きい表面構造を形成している。
レットを有する金属容器内に包囲された第一の態様の触媒装置を含む触媒コンバ
ータである。
ウトレットを有する金属容器内に包囲された第一の態様の触媒装置を含む触媒コ
ンバータである。
ウトレットを有する金属容器内に包囲された第一の態様の触媒装置を含む触媒コ
ンバータ−煤トラップである。
ータよりもずっと薄い触媒コーティングの使用及びより速いライトオフが可能に
なる。さらに、触媒装置は触媒装置の触媒発熱反応(例えば、CO+1/2O2
=CO2)により発生される熱によって続いて燃焼される煤粒子を捕獲するフィ
ルター要素としても使用されうる。
こともできる。すなわち、点火点と消火点を有する反応である。一般に、これは
反応が少なくとも4の絶対値を有するゼルドビッチ数(Zeldovich number)Bを有
する場合である。ゼルドビッチ数Bは以下の式で示される。
であり、Cpは流体の熱容量であり、Eは反応の全活性化エネルギーであり、T
oは反応体の温度であり、Rは普遍気体定数である)。
からなり、触媒は針状ムライトハニカム基材の壁内及び針上に堆積されたアルミ
ナ及び白金のウォッシュコートである。
鏡写真からなり、基材は図1に示されるのと同一のウォッシュコートで被覆され
た市販のコージエライトハニカム基材である。
も一部に表面結合しており、セラミック粒の少なくとも一部の中に取り込まれて
おり、又はそれらの組み合わせである触媒を含む触媒装置であり、セラミック粒
及び触媒は少なくとも1マイクロメートルから最大で1ミリメートルのボックス
サイズdから測定したときに、1.00より大きいか又は少なくとも1ステップ
変化のボックスカウンティング寸法を有する表面構造を形成している。
り好ましい拡散条件で触媒反応しうるものと信じられる。例えば、セラミック粒
及び触媒はウォッシュコート粒子間の小さい孔チャンネルにより生じる拡散抵抗
を低減するものと信じられる。一般に、これらのウォッシュコートは1マイクロ
メートル未満の大きさの孔チャンネル開口部を有する。本発明の表面構造の例は
、平面表面がその表面から外側に延びている直交筒型突起を有するもの、すなわ
ち、「ベッドオブネイル」であり、但し、突起(すなわち、ネイル)間の距離は
突起間で形成されるチャンネルがガスのチャンネル内での拡散が実質的に阻害さ
れるほど小さい開口部を有するほどには小さくならない。表面構造の別の例は、
多孔質表面構造を形成するランダム配向の非対称粒である。
ときに1.00より大きい。又は、表面構造が周期的(例えば、ベッドオブネイ
ル)であるときには、ボックスカウンティング寸法は下記のラインの傾きにおい
て少なくとも1ステップ変化を有する。ボックスカウンティング法はフラクタル
技術において知られている方法、例えば、Falconer, Fractal Geometry Mathema
tical Foundations and Applications, John Wiley and Sons, NY, pages38-47,
1990に記載されている方法により決定されうる。
はボックスを用いて、図に示される表面の断面の顕微鏡写真からの表面構造の同
一部分をカバーする(例えば、「ベッドオブネイル」の顕微鏡写真はクシの歯の
長さに対して直角に見たクシのように見える)。dの最小寸法は下限(1マイク
ロメートル)であり、dの最大寸法は上限(1ミリメートル)であり、前のパラ
グラフで記載している。表面をカバーするのに必要なボックス又は円の量Mは上
限及び下限で又はその間で周期的に決定される。ボックス寸法はlog M対log d
の対数比により示され、dは測定限界内で0に近づく。ボックスカウンティング
法による表面の分析において、市販の画像分析ソフトウェア、例えば、TruSoft
International, Inc., St. Petersburg, FL33704から入手可能なBenoit, versio
n 1.3, Fractal Analysis Systemを用いることができる。
であるときに(例えばフラクタルタイプ表面)1より大きい。上限及び下限の範
囲内でラインの傾きが突然変化し、その後、傾きの突然変化の前と同様の傾きが
続くときには、ボックスカウンティング寸法は1ステップ変化を有する。ステッ
プ変化の例は、ボックスサイズが「ベッドオブネイル」におけるネイル間の空間
とちょうど等しくなるときである。これらのタイプの構造は広く周期構造と呼ば
れ、そして擬周期構造(例えば、異なる長さのネイルを有する「ベッドオブネイ
ル」)を含む。
ましくは少なくとも1.01であり、より好ましくは少なくとも1.05であり
、さらにより好ましくは少なくとも1.2であり、そして最も好ましくは少なく
とも1.5である。所望の構造が周期的であるときには、少なくとも2ステップ
変化を有することが好ましく、より好ましくは少なくとも3ステップ変化、そし
て最も好ましくは少なくとも4ステップ変化を有する。
の上限で決定される。下限はウォッシュコート粒子間の孔チャンネルサイズに対
応することが理解される。ウォッシュコート粒子は一般に凝集した粒子群を含み
、ウォッシュコート粒子間の孔チャンネルよりも小さい孔チャンネルを画定して
いる。例えば、顕微鏡サンプル調製のために生じるウォッシュコートにおける亀
裂は測定に適用されないことも理解される。好ましくは、下限は2マイクロメー
トルであり、より好ましくは5マイクロメートルであり、そして最も好ましくは
10マイクロメートルである。
であってもよい。一般に、セラミック粒は酸化物である。好ましくは、セラミッ
クはアルミナ、シリカ又はアルミノシリケートである。より好ましくは、セラミ
ックはアルミノシリケートである。最も好ましくは、セラミック粒はムライト粒
である。粒子タイプは電子線回折、X−線回折及びエネルギー分散分光測定など
の適切な技術によって決定されうる。
に全てのセラミック粒が針状であるとは、支持体の粒の少なくとも90%が針状
粒であることを意味する。より好ましくは、全ての粒は針状粒である。
ク粒である。好ましくは、針状粒は少なくとも10のアスペクト比を有する。一
般に、断面寸法(すなわち、幅及び深さ)は少なくとも0.1マイクロメートル
から250マイクロメートルである。好ましくは、断面寸法は少なくとも1マイ
クロメートル、より好ましくは少なくとも2マイクロメートル、そして最も好ま
しくは少なくとも10マイクロメートルから、好ましくは、150マイクロメー
トル以下、より好ましくは100マイクロメートル以下、そして最も好ましくは
50マイクロメートル以下である。針状粒の長さ(すなわち、最長寸法)は、一
般に、少なくとも1マイクロメートルから2ミリメートル以下である。好ましく
は、その長さは好ましくは少なくとも10マイクロメートル、より好ましくは少
なくとも20マイクロメートル、そして最も好ましくは少なくとも100マイク
ロメートルから、好ましくは1.5ミリメートル以下、より好ましくは1ミリメ
ートル以下、そして最も好ましくは500マイクロメートル以下である。
)」とは互いに焼結している粒を意味する(すなわち、粒間の粒界はガラスなど
を含むセラミックを含む)。
的に全ての孔質は開放孔であることも好ましい。開放孔は液体又は気体にアクセ
ス可能である(すなわち、液体又は気体が浸入することができる)孔である。換
言すれば、開放孔は閉止されておらず又はエントラップされていない。好ましく
は、この開放孔は支持体全体を通して連続的に相互連結されている。このことは
針状粒がランダムに配向されているときに一般に起こることである。この文脈に
おいて、「実質的に全て」とは、触媒支持体が、触媒支持体の孔の全量のうち5
%以下の閉止孔を含むことを意味する。好ましくは、閉止孔の量はほぼ微量(ト
レース量)以下である。好ましくは、閉止孔の殆どは個々の粒の内部の孔を含む
(すなわち、1つより多くの粒子の表面が画定している孔ではない)。開放孔及
び閉止孔は当業界において知られているような適切な技術によって測定されうる
。
少なくとも40体積%の多孔度を有しながら、触媒コンバータ用途に適する強度
を有することができる。好ましくは、多孔度は触媒支持体の少なくとも50体積
%、より好ましくは少なくとも60体積%、そして最も好ましくは少なくとも6
5体積%から、一般に、85体積%以下である。
しているか、セラミック粒の少なくとも一部に取り込まれているか、又はそれら
の組み合わせである触媒を含む。触媒は当業界において知られているようなどの
適切な触媒であってもよい。特に、触媒は以下の好ましい態様のいずれか又はそ
れらの組み合わせであってよい。
結合した金属触媒である。貴金属触媒の例は白金、ロジウム、パラジウム、ルテ
ニウム、レニウム、銀及びそれらの合金を含む。卑金属触媒の例は銅、クロム、
鉄、コバルト、ニッケル、亜鉛、マンガン、バナジウム、チタン、スカンジウム
及びそれらの組み合わせを含む。金属触媒は、好ましくは、金属の形態であるが
、酸化物、窒化物及び炭化物などの無機化合物として存在してもよく、又は、多
孔質触媒支持体のセラミック粒の内部の欠陥構造として存在してもよい。金属は
当業界において知られているような適切な技術のいずれかによって適用できる。
例えば、金属触媒はケミカルベーパーデポジションによって適用されうる。
造中に取り込まれたものである。例えば、元素としてはCe、Zr、La、Mg
、Ca、前のパラグラフで記載した金属元素又はそれらの組み合わせであってよ
い。これらの元素は当業界において知られてるようないずれかの適切な様式で、
以下に記載する方法によって取り込まれることができる。
これらは、通常、ウォッシュコートと呼ばれている。一般に、ウォッシュコート
は金属が上に堆積されたマイクロメートルサイズのセラミック粒からなり、例え
ば、金属が堆積されたゼオライト、アルミノシリケート、シリカ、セリア、ジル
コニア、酸化バリウム、炭酸バリウム及びアルミナ粒子である。金属は直接的に
堆積される金属について上記に記載したいずれのものであってもよい。特に好ま
しいウォッシュコート触媒コーティングは貴金属を有するアルミナ粒子を含むも
のである。ジルコニウム、バリウム、ランタン、マグネシウム及びセリウムのう
ちの少なくとも1つの酸化物を有するアルミナなどの1種を超える金属酸化物を
含むこともできる。
しているような金属酸化物組成物を含むペロブスカイト型触媒である。
ることにより形成され、そして触媒支持体上に堆積されるものである:上記組成
物は(a)少なくとも1種の金属塩を含む塩水溶液及び(b)平均分子量が400を超
え、エチレンオキシド含有分が5〜90%であり、そしてHLBが−15〜15
である、両親媒性エチレンオキシド含有コポリマーを含み、Gruenbauerらにより
PCT特許出願第99/18809号に記載されているとおりである。さらに、触
媒は米国特許第5,698,483号明細書及びPCT特許出願第99/0362
7号に記載されているものなどであってよい。
くとも一部に結合しているか又はそこに取り込まれている。一般に、少なくとも
10%から本質的に全てのセラミック粒は触媒でコーティングされているか又は
触媒を含む。
れているときに、この触媒は結合している。
は、触媒が結合しているセラミック粒の少なくとも10%が、被覆された各セラ
ミック粒の最小寸法の1/2以下の厚さを有するようなものである。好ましくは
、上記の文に記載されるとおりの厚さが1/3以下であり、より好ましくは1/
4以下であり、そして最も好ましくは1/5以下である。さらに、触媒コーティ
ングがモノレイヤー(すなわち、1原子又は1分子の厚さである)以下であるこ
とも望ましいことがある。
りも低い多孔度を有する材料を含む構造支持体に結合されてもよい。一般に、構
造支持体は多孔質触媒支持体よりも少なくとも20%低い多孔度を有する。例え
ば、多孔質触媒支持体の多孔度が70%であるときに、構造支持体は一般に50
体積%以下の多孔度を有する。一般に、構造支持体は50体積%以下、より好ま
しくは30体積%以下、そして最も好ましくは10体積%以下の多孔度を有する
。
は触媒コンバータの運転の厳しさに耐えるのに十分に結合される。好ましくは、
構造支持体は多孔質触媒支持体に融着され、融着は上記と同様に使用される。
とおりに異なっているかぎり、多孔質触媒支持体と同一の化学物質であっても又
は異なる化学物質であってもよい。構造支持体は金属であっても、セラミックで
あっても、又はそれらの組み合わせであってもよい。構造支持体がセラミックで
あるときには、その粒は、針状とは対照的に実質的に対称であることが好ましい
。実質的に対称であるとは、粒の平均アスペクト比が2以下であるときである。
コージエライトは好ましい構造支持体である。
な方法には、例えば、米国特許第5,194,154号、同第5,198,00
7号、同第5,173,349号、同第4,911,902号、同第5,252
,272号、同第4,948,766号及び同第4,910,172号明細書に
記載されているような針状ムライトの製造方法が含まれる。
、支持体の針状セラミック粒を形成するのに十分に加熱する。例えば、支持体が
ムライトであるときに、Al、Si及び酸素を含有する前駆体化合物を混合して
、フルオロトパーズを形成し次いでムライトを形成することができる混合物を形
成する。ムライト多孔質触媒支持体を形成するために使用することができる前駆
体化合物は上記の米国特許明細書に記載されている。
まれることができる元素を有する前駆体触媒化合物を含むこともできる。これら
の取り込まれる触媒を形成するのに有用な化合物の例は多孔質触媒のセラミック
粒中に取り込まれることができる触媒について上記した元素を有する無機化合物
及び有機化合物を含む。
ば、Introduction to the Principles of Ceramic Processing, J. Reed, Wiley
Interscience, 1988に記載されているようなバインダーおよび分散剤)。一般
に、ムライト多孔質触媒支持体を形成するときに、混合物は、クレー(すなわち
、水和されたアルミニウムシリケート)、他のアルミノシリケート、例えば、カ
イアナイト又はゼオライト、アルミナ、シリカ、三フッ化アルミニウム及びフル
オロトパーズなどの化合物を含む。好ましくは、前駆体化合物はクレー、シリカ
、アルミナ及びそれらの混合物からなる群より選ばれる。最も好ましくは、混合
物はムライト多孔質触媒支持体を形成するときには、クレー及びアルミナを含む
。
てもよい。例はボールミリングリボンブレンディング、垂直スクリュー混合、V-
ブレンディング及びアトリションミリングを含む。混合物はドライ(すなわち、
液媒の不在下に)、又は、ウェットで調製されてよい。
て多孔質形状へと造形される。例はインジェクションモールディング、押出、平
衡プレス(isostatic pressing)、スリップキャスティング、ロールコンパクショ
ン及びテープキャスティングを含む。これらの例はIntroduction to the Princi
ples of Ceramic Processing, J. Reed, Chapters 20 and 21, Wiley Interscie
nce, 1988により詳細に記載されている。
加熱される。所望の多孔質触媒支持体のセラミック粒の化学的性質によって、ど
の適切な温度及び雰囲気を用いてもよい。例えば、ムライトを形成するときには
、前駆体化合物の加熱の少なくともある時間の間には、SiF4、AlF3、HF
、Na2SiF6、NaF及びNH4Fなどの源からのフッ素が雰囲気中に存在す
る。
をフルオロトパーズに転化するために十分な時間、第一の温度に加熱し、その後
、ムライト組成物を形成するために十分な第二の温度に上げる。温度は完全なム
ライト生成を確保するために第一の温度と第二の温度とを繰り返してもよい。ム
ライト生成後、多孔質体は製品中のフッ化物イオンの量を低減するための処理を
行ってもよい。フッ化物イオンを低減するための方法は米国特許第5,173,
349号明細書に記載されている方法を含む。第一の温度は500℃〜950℃
であることができる。好ましくは、第一の温度は少なくとも550℃、より好ま
しくは少なくとも650℃、そして最も好ましくは少なくとも725℃から、好
ましくは850℃以下、より好ましくは800℃以下、そして最も好ましくは7
75℃以下である。
ましくは、第二の温度は、少なくとも1050℃、より好ましくは少なくとも1
075℃、そして最も好ましくは少なくとも1100℃から、好ましくは160
0℃以下、より好ましくは1400℃以下、そして最も好ましくは1200℃以
下である。
に、雰囲気は、フッ素含有ガスを通常に導入する温度である500℃までは不活
性(例えば、窒素)であるか又は真空である。第一の温度に加熱する間に、有機
化合物及び水は除去されうる。これらは、当業界に一般的な別個の加熱工程にお
いて除去されてもく、例えば、Introduction to the Principles of Ceramic Pr
ocessing, J. Reed, Wiley Interscience, 1988に記載されている。
触媒は当業界において知られている適切な方法によって支持体が製造された後に
、触媒は適用されうる。例えば、触媒は蒸着法及び溶液法によって適用されうる
。特に、金属触媒を適切な溶剤(例えば、水)中の可溶性塩(例えば、白金塩)
により溶液から触媒支持体に塗布し、次いで、加熱して塩を分解してよい。触媒
は、既知のウォッシュコート及びその適用法を用いることによっても多孔質触媒
支持体に適用されうる。もちろん、触媒コーティングの形成方法のいずれか1つ
又はその組み合わせを用いてもよい。
の態様において、触媒装置は、自動車排気系において通常に行われているように
、触媒装置上にガス(例えば、排気ガス)を流すためのインレット及びアウトレ
ットを有する金属容器内に包囲されている。別の態様において、触媒装置は触媒
装置を通してガスを流すためのインレット及びアウトレットを有する金属容器内
に包囲されている。金属容器は触媒コンバータを製造するための当業界に知られ
ているどの適切な容器であってもよい。触媒装置の形状は、ペレット、平板及び
ハニカムなどの適切な形状であってよい。
、既知の触媒コンバータよりも短いライトオフ時間を有する。ライトオフ時間と
は、触媒が反応の点火温度に達するのに要する時間である。さらに、貴金属触媒
の量は、もし使用されるならば、より少量であることができる。というのは、金
属触媒原子の粒子又はクラスターがより均一に広がり、触媒コンンバータの最も
問題である被毒、「金属触媒の焼結」をさけることができるからである。好まし
くは、触媒コンバータ又は装置は実質的により短いライトオフ時間を有する。実
質的に、より短いライトオフ時間は、一般に、その時間が少なくとも5%短いこ
とを意味する。
、実質的に同一の条件下に試験して、実質的に同一の触媒を用いて調製された金
属もしくはコージエライト基材から製造された既知の触媒コンバータよりも低い
ライトオフ温度を有することができる。実質的に同一の触媒及び条件とは、例え
ば、同一の白金充填量及びウォッシュコート及びガス流量速度及びガス組成を含
む。好ましくは、ライトオフ温度は実質的により低い。ライトオフ温度は、その
温度が少なくとも10℃低いときに、一般に、実質的により低いという。好まし
くは、ライトオフ温度は少なくとも15℃低く、そしてより好ましくは少なくと
も20℃低い。
気触媒として特に有用である。この態様において、触媒装置は触媒装置を通して
排気ガスを流すためのインレット及びアウトレットを有する金属カン内に閉じ込
められる。このような配置で、煤粒子は、一般に、より小さい孔径を有する領域
でトラップされ、そして排気ガスは、通常、より大きな孔径を有する領域で触媒
されるであろう。煤粒子は触媒において保持されるので、驚くべきことに、煤粒
子は触媒が運転温度まで加熱されたときに燃焼し、そして得られた燃焼ガスは排
気ガスと同様に触媒される。
素を有する0.5体積%CO及びこのような用途で一般に使用される白金量)。
、K−アルミナ(ALCOA ギブサイト、1100℃で焼成)及びポリマーバインダ
ーの混合物を押出すことにより、セル密度240セル/平方インチ及び壁厚0.
013〜0.014インチを有する正方形チャンネルハニカムを形成した。クレ
ー及びアルミナはAl:Si原子比3.15を与える割合で混合した。ハニカム
を押出成形した。押出成形されたハニカムを、その後、1時間1000℃まで空
気中でゆっくりと加熱し、ポリマーバインダーを燃焼させ、そしてクレーの構造
水を追い出した。得られた焼成ハニカムを試験に要求されるサイズに切断し、そ
してその後、SiF4源に連結されそしてガス雰囲気を調節することが可能にな
った真空炉内で針状ムライトに転化した。
も1時間保持し、その後、真空下に720℃まで冷却した。この点で、SiF4
ガスを加えて、圧力を600トルに維持した。その後、炉を1.5℃/分で加熱
し、必要なときにSiF4を添加し、SiF4の吸収が本質的に完了するまで60
0トルの圧力を維持した(820℃)。この点で、反応器の圧力を200トルま
で低下し、そして必要なときにSiF4を除去するように反応器をセットし、そ
の圧力を維持した。炉を3℃/分で1000℃まで加熱し、その後、SiF4の
放出が実質的に止まるまで1℃/分で加熱した(1100℃)。反応器を排気し
、そして周囲温度に冷却し、そしてセル密度238セル/平方インチの得られた
ムライトハニカムを取り出した。
20nm及び焼成後の表面積155m2/gである水性アルミナスラリー(20
重量%)中にムライトハニカムを完全に浸漬させた。ムライトハニカムをスラリ
ーから取り出し、そしてハニカムのチャンネルを通して圧縮空気を吹き付けるこ
とにより過剰のスラリーを除去した。このサンプルを乾燥させ、30,000m 2 表面積/1リットルハニカム体積(焼成後)を提供するのに十分なアルミナが
添加されるまでスラリー内に再び浸漬させた。所望のアルミナ量が堆積したとき
に、ムライトハニカムを炉内で600℃の温度に2時間加熱した。
425重量%のジアミンジニトリト白金)中にハニカムの末端を、溶液がハニカ
ムの半分まで吸い上げられるまで浸漬し、その後、ハニカムを反転しそしてこの
手順を繰り返した。周囲条件での乾燥の後、サンプルを空気炉内で200℃にま
で2時間加熱し、ジアミンジニトリト白金を分解して酸化白金とした。このサン
プルを、その後、5%水素/窒素雰囲気中225℃で6時間加熱し、酸化白金を
白金金属に還元した。得られた触媒装置は、中性子活性化分析により決定した白
金の質量及び触媒装置又はモノリスの外側寸法から計算して、0.84g/lの
白金濃度を有した。
corporation)を用いることによりステンレススチールサンプルホルダー中にモ
ノリスを留めた。検量された質量流量コントローラ(Brooks)及び空気/N2/C
Oガスマニホールドを用いて、40標準リットル/分(slpm)の流速のO2
/N2/COガス混合物を発生させた。このガス混合物を充填床熱交換器(石英
チップで充填され、そしてチューブ炉内にあるステンレススチールパイプ)で加
熱し、その後、試験モノリスを通過させた。モノリスに入るガスの温度(T3)
は、モノリスの前面から上流約1と3/4インチにサンプルホルダー中にあるタ
イプK熱電対により測定した。サンプル点火の近傍でdT3/dtを5℃/分未満
に制限するようにチュープ炉のセットポイント温度を調節した。モノリス及びサ
ンプルホルダーを出るガス混合物の組成を、10秒未満の応答時間を有するCO
/O2/CO2分析器(Servomex 1440シリーズ)によって連続的にモニターした。
モノリスを出るガス中のCO濃度が入り口ガスの値の50%にまで落ちた温度(
T3)としてライトオフ温度を定義した。同様に、冷却時に、出口CO濃度が入
口の値の50%になる入口ガス温度として消火温度を定義した。この例では、ラ
イトオフ温度は246℃であり、そして消火温度は212℃であった。表1にも
示す。さらに、この例は、図1に示されており、触媒ウォッシュコートは針状ム
ライトハニカム基材の針の上及び壁に堆積されている。
ルであり、ライトオフ温度は233℃であり、消火温度は200℃であった(表
1にも示している)。
液の濃度は0.85重量%であり、白金の濃度は2.03g/リットルであり、
そしてライトオフ温度は224℃であり、そして消火温度は185℃であった(
表1にも示している)。
トルであり、そしてライトオフ温度は232℃であり、そして消火温度は192
℃であった(表1にも示している)。
X−80)ハニカムであって、セル密度300セル/平方インチのハニカムを例
3のムライトと同一のアルミナ及び白金で被覆して、同様に試験した。白金の濃
度は1.5g/リットルであり、そしてモノリスは271℃のライトオフ温度及
び229℃の消火温度を有した(表1参照)。
X−80)ハニカムであって、セル密度200セル/平方インチのハニカムを比
較例1と同様に製造し、そして試験したが、ジアミンジニトリト白金の水溶液の
濃度は1.7重量%であった。白金の濃度は1.8g/リットルであり、そして
モノリスは262℃のライトオフ温度及び227℃の消火温度を有した(表1参
照)。さらに、この比較例は図2に示されており、表面が請求項1の範囲にない
ことが容易に観測される。
X−80)ハニカムであって、セル密度300セル/平方インチのハニカムを比
較例1と同様に製造しそして試験したが、ジアミンジニトリト白金の水溶液の濃
度は1.7重量%であった。白金の濃度は3.0g/リットルであり、そしてモ
ノリスは240℃のライトオフ温度及び201℃の消火温度を有した(表1参照
)。
X−80)ハニカムであって、セル密度400セル/平方インチのハニカムを比
較例1と同様に製造しそして試験したが、ジアミンジニトリト白金の水溶液の濃
度は1.7重量%であった。白金の濃度は2.2g/リットルであり、そしてモ
ノリスは265℃のライトオフ温度及び223℃の消火温度を有した(表1参照
)。
度が低下する一般的な傾向を示している。白金の増加に伴い、下限に到達してい
るようである。これは、例えば、白金が焼結し、結果的に、反応に利用されうる
白金の量を減少させていることによるものであろう。さらに、ハニカムのセル/
平方インチはライトオフ温度に温度に殆ど影響を及ぼさないか又は全く影響を及
ぼさないようである(比較例1、2及び4参照)。
に各々同量を用いても、本発明の触媒装置は市販のコージエライト基材よりもほ
ぼ40℃低いライトオフ温度を有する(例1と、比較例1及び2とを参照)。さ
らにより驚くべきことには、本発明の触媒装置は、コージエライトをベースとす
る触媒装置上に存在する白金濃度の半分以下であっても、30℃低いライトオフ
温度を有する(例1と、比較例1、2及び4とを参照)。コージエライトをベー
スとする装置の白金濃度が4倍であるときにのみ、ライトオフ温度は本発明の触
媒装置と同等になる。
達成しながら、実質的に低減された貴金属濃度で触媒コンバータを使用すること
が可能であろうからである。さらに、より低い白金濃度でのより低いライトオフ
温度は、例えば、貴金属の焼結による、時間経過に伴う触媒劣化を抑制すること
になりうる。最後に、同等の貴金属濃度でより低い温度でライトオフすることが
できる能力により、実質的なコスト又は努力を伴わずに、より過酷な排出規制を
満たすことを可能にすることができる。
い消火温度は非常に望ましい。というのは、触媒が一度点火された後に、エンジ
ンの速度及び排気組成及び温度の変化により、反応の消火を生じさせることがあ
るからである。結果として、より低い消火温度を有する触媒はこの問題を受けに
くい。このため、より低い消火温度を有する触媒は、他の全てのことが同一で、
より高い転化率(効率)をもたらすであろう。より低い消火温度は触媒の寿命を
改善するものと信じられる。というのは、一般に、反応が触媒のインレットによ
り近いであろうからである。
Claims (31)
- 【請求項1】 溶融セラミック粒の触媒支持体、及び、前記セラミック粒の
少なくとも一部に表面結合しているか、前記セラミック粒の少なくとも一部に取
り込まれているか、又は、それらの組み合わせである触媒を含む触媒装置であり
、前記セラミック粒及び触媒は、少なくとも1.0マイクロメートルから1ミリ
ートル以下のボックスサイズdから測定されたときに、ボックスカウンティング
寸法が少なくとも1ステップ変化を有するか、又は、1.00を超えるボックス
カウンティング寸法を有する表面構造を形成している、触媒装置。 - 【請求項2】 溶融セラミック粒の触媒支持体、及び、前記セラミック粒の
少なくとも一部に表面結合しているか、前記セラミック粒の少なくとも一部に取
り込まれているか、又は、それらの組み合わせである触媒を含む触媒装置であり
、前記セラミック粒及び触媒は、少なくとも1.0マイクロメートルから1ミリ
ートル以下のボックスサイズdから測定されたときに、ボックスカウンティング
寸法が少なくとも1ステップ変化を有するか、又は、1.00を超えるボックス
カウンティング寸法を有する表面構造を形成しており、前記セラミック粒はその
中に取り込まれた少なくとも1種の触媒活性元素を有する、触媒装置。 - 【請求項3】 前記セラミック粒は針状ムライト粒である、請求項1記載の
触媒装置。 - 【請求項4】 前記触媒支持体は多孔質である、請求項1記載の触媒装置。
- 【請求項5】 前記セラミック粒はアスペクト比が少なくとも10である、
請求項1記載の触媒装置。 - 【請求項6】 前記多孔質触媒支持体は多孔度が少なくとも50体積%であ
る、請求項4記載の触媒装置。 - 【請求項7】 前記多孔度は少なくとも60体積%である、請求項6記載の
触媒装置。 - 【請求項8】 前記多孔度は少なくとも70体積%である、請求項7記載の
触媒装置。 - 【請求項9】 前記触媒支持体は、触媒支持体の多孔度よりも低い多孔度を
有する、異なる材料を含む構造支持体の表面に結合されている、請求項8記載の
触媒装置。 - 【請求項10】 前記異なる材料は実質的に対称な粒の金属、セラミック又
はそれらの組み合わせである、請求項9記載の触媒装置。 - 【請求項11】 前記構造支持体はセラミックである、請求項10記載の触
媒装置。 - 【請求項12】 前記セラミックはコージエライトである、請求項11記載
の触媒装置。 - 【請求項13】 前記触媒支持体はムライトである、請求項12記載の触媒
装置。 - 【請求項14】 前記触媒はセラミック、金属又はそれらの混合物である、
請求項1記載の触媒装置。 - 【請求項15】 前記触媒は、Ni、Ti、Fe、Ce、Zr、La、Mg
、Ca及びそれらの組み合わせからなる群より選ばれる元素を含む、請求項14
記載の触媒装置。 - 【請求項16】 溶融セラミック粒の触媒支持体、及び、前記セラミック粒
の少なくとも一部に表面結合しているか、前記セラミック粒の少なくとも一部に
取り込まれているか、又は、それらの組み合わせである触媒を含む触媒装置であ
り、前記セラミック粒及び触媒は、少なくとも1.0マイクロメートルから1ミ
リートル以下のボックスサイズdから測定されたときに、ボックスカウンティン
グ寸法が少なくとも1ステップ変化を有するか、又は、1.00を超えるボック
スカウンティング寸法を有する表面構造を形成しており、前記触媒は、金属を上
に有するゼオライト、金属を上に有するアルミナもしくは金属を上に有する、ム
ライト以外のアルミノシリケート、ペロブスカイト型触媒又はパイロクロール(p
yrochlors)である、触媒装置。 - 【請求項17】 前記触媒は触媒支持体のセラミック粒に直接結合している
、請求項1記載の触媒装置。 - 【請求項18】 前記触媒は貴金属、卑金属、卑金属酸化物又はそれらの組
み合わせである、請求項17記載の触媒装置。 - 【請求項19】 前記触媒は白金、ロジウム、パラジウム及びそれらの組み
合わせからなる群より選ばれたものである、請求項18記載の触媒装置。 - 【請求項20】 前記卑金属はCu、Cr、Fe、Co、Ni及びそれらの
組み合わせからなる群より選ばれたものである、請求項18記載の触媒装置。 - 【請求項21】 前記触媒は前記粒の表面の少なくとも一部に結合して層を
形成しており、前記触媒が結合している前記粒の少なくとも10%の層の厚さが
被覆された各粒の最小寸法の1/2以下である、請求項1記載の触媒装置。 - 【請求項22】 前記触媒が結合している前記粒の少なくとも10%の層の
厚さが被覆された各粒の最小寸法の1/4である、請求項21記載の触媒装置。 - 【請求項23】 触媒装置上にガスを流すためのインレット及びアウトレッ
トを有する金属容器内に包囲されている請求項1記載の触媒装置を含む、触媒コ
ンバータ。 - 【請求項24】 前記コンバータは従来の触媒コンバータを用いた触媒コン
バータよりも同一の条件下で短い時間でライトオフに到達する、請求項23記載
の触媒コンバータ。 - 【請求項25】 触媒装置を通してガスを流すためのインレット及びアウト
レットを有する金属容器内に包囲されている請求項4記載の触媒装置を含む、触
媒コンバータ。 - 【請求項26】 触媒装置を通してガスを流すためのインレット及びアウト
レットを有する金属容器内に包囲されている請求項4の触媒装置を含む、触媒コ
ンバータ−煤トラップ。 - 【請求項27】 前記触媒コンバータは、実質的に同一の条件下に試験して
、実質的に同一の触媒を用いて調製したコージエライトもしくは金属ハニカム基
材を含む従来の触媒コンバータよりも低いライトオフ温度を有する、請求項23
記載の触媒コンバータ。 - 【請求項28】 前記触媒装置は、実質的に同一の条件下に試験して、実質
的に同一の触媒を用いて調製したコージエライトもしくは金属ハニカム基材を含
む従来の触媒装置よりも低いライトオフ温度を有する、請求項16記載の触媒装
置。 - 【請求項29】 前記触媒は金属を上に有するアルミナを含む、請求項28
記載の触媒装置。 - 【請求項30】 前記触媒コンバータは、実質的に同一の条件下に試験して
、実質的に同一の触媒を用いて調製したコージエライトもしくは金属ハニカム基
材を含む従来の触媒コンバータよりも低い消火温度を有する、請求項23記載の
触媒コンバータ。 - 【請求項31】 前記触媒装置は、実質的に同一の条件下に試験して、実質
的に同一の触媒を用いて調製したコージエライトもしくは金属ハニカム基材を含
む従来の触媒コンバータよりも低い消火温度を有する、請求項16記載の触媒装
置。
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