JP2003202174A - 空気冷却装置 - Google Patents
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- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F6/00—Air-humidification, e.g. cooling by humidification
- F24F6/02—Air-humidification, e.g. cooling by humidification by evaporation of water in the air
- F24F6/04—Air-humidification, e.g. cooling by humidification by evaporation of water in the air using stationary unheated wet elements
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
- F24F5/0007—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater cooling apparatus specially adapted for use in air-conditioning
- F24F5/0035—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater cooling apparatus specially adapted for use in air-conditioning using evaporation
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F25D7/00—Devices using evaporation effects without recovery of the vapour
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
- F28C1/00—Direct-contact trickle coolers, e.g. cooling towers
- F28C1/04—Direct-contact trickle coolers, e.g. cooling towers with cross-current only
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
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- Y02B30/54—Free-cooling systems
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
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- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Devices For Blowing Cold Air, Devices For Blowing Warm Air, And Means For Preventing Water Condensation In Air Conditioning Units (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱効率がよく、液ガス比が小さく、圧損が小
さく、省スペース及び省エネルギーを図れる空気冷却装
置を提供すること。 【解決手段】 前後両面と上下両面とが開口し、前面開
口部から被冷却空気が導入されると共に後面開口部から
冷却空気が排出されるように配置される斜行ハニカム、
該斜行ハニカムの上面開口部へ冷却水を供給する冷却水
供給手段、及び該斜行ハニカムの下面開口部から排出さ
れる排出水を受ける受水部を有する冷却ユニットと、前
記斜行ハニカムの前面開口部に被冷却空気を導入し該斜
行ハニカムの後面開口部から冷却空気を排出する送風手
段とを備える空気冷却装置であって、前記冷却ユニット
を少なくとも１個備えると共に、該冷却ユニット中の前
記斜行ハニカム１個当りの高さが２００〜８００mmであ
る空気冷却装置。
さく、省スペース及び省エネルギーを図れる空気冷却装
置を提供すること。 【解決手段】 前後両面と上下両面とが開口し、前面開
口部から被冷却空気が導入されると共に後面開口部から
冷却空気が排出されるように配置される斜行ハニカム、
該斜行ハニカムの上面開口部へ冷却水を供給する冷却水
供給手段、及び該斜行ハニカムの下面開口部から排出さ
れる排出水を受ける受水部を有する冷却ユニットと、前
記斜行ハニカムの前面開口部に被冷却空気を導入し該斜
行ハニカムの後面開口部から冷却空気を排出する送風手
段とを備える空気冷却装置であって、前記冷却ユニット
を少なくとも１個備えると共に、該冷却ユニット中の前
記斜行ハニカム１個当りの高さが２００〜８００mmであ
る空気冷却装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、夏場等の高温の空
気を効率良く冷却する空気冷却装置に関するものであ
る。さらに詳しくは、オフィスビル、病院、生産工場の
空気の空気冷却装置に関するものである。
気を効率良く冷却する空気冷却装置に関するものであ
る。さらに詳しくは、オフィスビル、病院、生産工場の
空気の空気冷却装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、オフィスビルや工場等空調に使用
されるエネルギーは、日本のエネルギー消費の３０％以
上を占め、その削減は緊急の課題になっている。従来、
オフィスビルや工場の循環空気や取り入れ空気は、冷媒
や冷却水を流したフィンコイル式熱交換器に空気を送っ
て、フィンコイル中を通過させることによって冷却する
方法が採られてきた。しかし、フィンコイル式熱交換器
では、被冷却空気量に対して大量の冷却水が必要である
ため、すなわち液ガス比が大きいため、冷却水の循環ポ
ンプ等の稼動のために多くの電力が必要であり、また圧
損が大きく、さらにフィンコイルに水滴が付着すると水
滴が熱伝導を大きく妨げて熱効率が大幅に低下する。な
お、付着した水滴を除去する方法としてはブロア−等で
吹き飛ばす方法も考えられるが、ブロア−等の設置スペ
ースや電力が余分に必要になるため、スペース効率や省
電力の観点からは好ましくない。
されるエネルギーは、日本のエネルギー消費の３０％以
上を占め、その削減は緊急の課題になっている。従来、
オフィスビルや工場の循環空気や取り入れ空気は、冷媒
や冷却水を流したフィンコイル式熱交換器に空気を送っ
て、フィンコイル中を通過させることによって冷却する
方法が採られてきた。しかし、フィンコイル式熱交換器
では、被冷却空気量に対して大量の冷却水が必要である
ため、すなわち液ガス比が大きいため、冷却水の循環ポ
ンプ等の稼動のために多くの電力が必要であり、また圧
損が大きく、さらにフィンコイルに水滴が付着すると水
滴が熱伝導を大きく妨げて熱効率が大幅に低下する。な
お、付着した水滴を除去する方法としてはブロア−等で
吹き飛ばす方法も考えられるが、ブロア−等の設置スペ
ースや電力が余分に必要になるため、スペース効率や省
電力の観点からは好ましくない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで、上記フィンコ
イルを用いずに、斜行ハニカムを用いて水と空気とを直
接接触させる方法が提案されている。例えば、特開２０
００―３１７２４８号公報には、水を固体に沿うように
流したぬれ壁塔をシリーズに繋いで、このぬれ壁塔の中
に空気を通過させて、空気中のNOx等を除去する方法が
開示されている。しかしながら、この方法を空気の冷却
方法として用いようとしても、一旦ぬれ壁塔を流下して
温まった水を次のぬれ壁塔で再び流下させるため、空気
を十分に冷却することができないという問題があった。
また、各塔に給水するためのポンプがそれぞれ必要にな
るため、ポンプの設置コストと運転経費が嵩むという問
題があった。
イルを用いずに、斜行ハニカムを用いて水と空気とを直
接接触させる方法が提案されている。例えば、特開２０
００―３１７２４８号公報には、水を固体に沿うように
流したぬれ壁塔をシリーズに繋いで、このぬれ壁塔の中
に空気を通過させて、空気中のNOx等を除去する方法が
開示されている。しかしながら、この方法を空気の冷却
方法として用いようとしても、一旦ぬれ壁塔を流下して
温まった水を次のぬれ壁塔で再び流下させるため、空気
を十分に冷却することができないという問題があった。
また、各塔に給水するためのポンプがそれぞれ必要にな
るため、ポンプの設置コストと運転経費が嵩むという問
題があった。
【０００４】また、フィンコイルを用いずに斜行ハニカ
ムを用いて水と空気とを直接接触させる他の方法とし
て、通常のポリ塩化ビニル製斜行ハニカムをクーリング
タワーに用いて温水又は熱水を空気で冷却する方法も知
られている。しかしながら、この方法は、斜行ハニカム
の材質が通常のポリ塩化ビニルであるため、温水等が斜
行ハニカム表面からはじかれ、水滴状になって落下す
る。すなわち、温水等が斜行ハニカム表面を均一に濡ら
した状態にはならず、斜行ハニカムの有する大きな表面
積を十分に活用することができないため、フィンコイル
式冷却器よりも熱効率が低くなり、熱効率のよい空気冷
却器として用いることはできなかった。
ムを用いて水と空気とを直接接触させる他の方法とし
て、通常のポリ塩化ビニル製斜行ハニカムをクーリング
タワーに用いて温水又は熱水を空気で冷却する方法も知
られている。しかしながら、この方法は、斜行ハニカム
の材質が通常のポリ塩化ビニルであるため、温水等が斜
行ハニカム表面からはじかれ、水滴状になって落下す
る。すなわち、温水等が斜行ハニカム表面を均一に濡ら
した状態にはならず、斜行ハニカムの有する大きな表面
積を十分に活用することができないため、フィンコイル
式冷却器よりも熱効率が低くなり、熱効率のよい空気冷
却器として用いることはできなかった。
【０００５】従って、本発明の目的は、熱効率がよく、
液ガス比が小さく、圧損が小さく、省スペース及び省エ
ネルギーを図れ、さらに、低コストな空気冷却装置を提
供することにある。
液ガス比が小さく、圧損が小さく、省スペース及び省エ
ネルギーを図れ、さらに、低コストな空気冷却装置を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】かかる実情において、本
発明者は鋭意検討を行った結果、斜行ハニカムと冷却水
供給装置と受水部とを有する冷却ユニットを少なくとも
１個用い、該冷却ユニット中の斜行ハニカム１個当りの
高さが特定範囲内のものであれば、熱効率がよく、液ガ
ス比が小さく、圧損が小さく、省スペース且つ省エネル
ギーである空気冷却方法とすることができることを見出
し、本発明を完成するに至った。
発明者は鋭意検討を行った結果、斜行ハニカムと冷却水
供給装置と受水部とを有する冷却ユニットを少なくとも
１個用い、該冷却ユニット中の斜行ハニカム１個当りの
高さが特定範囲内のものであれば、熱効率がよく、液ガ
ス比が小さく、圧損が小さく、省スペース且つ省エネル
ギーである空気冷却方法とすることができることを見出
し、本発明を完成するに至った。
【０００７】すなわち、本発明は、前後両面と上下両面
とが開口し、前面開口部から被冷却空気が導入されると
共に後面開口部から冷却空気が排出されるように配置さ
れる斜行ハニカム、該斜行ハニカムの上面開口部へ冷却
水を供給する冷却水供給手段、及び該斜行ハニカムの下
面開口部から排出される排出水を受ける受水部を有する
冷却ユニットと、前記斜行ハニカムの前面開口部に被冷
却空気を導入し該斜行ハニカムの後面開口部から冷却空
気を排出する送風手段とを備える空気冷却装置であっ
て、前記冷却ユニットを少なくとも１個備えると共に、
該冷却ユニット中の前記斜行ハニカム１個当りの高さが
２００〜８００mmであることを特徴とする空気冷却装置
を提供するものである。
とが開口し、前面開口部から被冷却空気が導入されると
共に後面開口部から冷却空気が排出されるように配置さ
れる斜行ハニカム、該斜行ハニカムの上面開口部へ冷却
水を供給する冷却水供給手段、及び該斜行ハニカムの下
面開口部から排出される排出水を受ける受水部を有する
冷却ユニットと、前記斜行ハニカムの前面開口部に被冷
却空気を導入し該斜行ハニカムの後面開口部から冷却空
気を排出する送風手段とを備える空気冷却装置であっ
て、前記冷却ユニットを少なくとも１個備えると共に、
該冷却ユニット中の前記斜行ハニカム１個当りの高さが
２００〜８００mmであることを特徴とする空気冷却装置
を提供するものである。
【０００８】
【発明の実施の形態】まず、本発明の第１の実施の形態
における空気冷却装置について図１を参照して説明す
る。図１は、本例の空気冷却装置の一部を切り欠いて示
す模式図である。図１中、１は空気冷却装置、２は水分
散装置（冷却水供給手段）、３は斜行ハニカム、４は受
水パン（受水部）、５は冷却ユニットである。本例の空
気冷却装置１は、水分散装置２、斜行ハニカム３及び受
水パン４を有する冷却ユニット５と図示しない送風手段
とを備えるものである。
における空気冷却装置について図１を参照して説明す
る。図１は、本例の空気冷却装置の一部を切り欠いて示
す模式図である。図１中、１は空気冷却装置、２は水分
散装置（冷却水供給手段）、３は斜行ハニカム、４は受
水パン（受水部）、５は冷却ユニットである。本例の空
気冷却装置１は、水分散装置２、斜行ハニカム３及び受
水パン４を有する冷却ユニット５と図示しない送風手段
とを備えるものである。
【０００９】冷却ユニット５に用いられる斜行ハニカム
３は、一方向に向かって伝播する波形形状を有する波形
シート２１、２２（以下、「コルゲート状シート」とも
いう。）が複数積層されてハニカム形状を呈するもので
あって、積層されるコルゲート状シート２１、２２は波
の伝播方向が一枚おきに斜めに交差するように積層さ
れ、且つ、二層おきのシートの波の伝播方向がそれぞれ
略同一方向になるように配置されたハニカム状体であ
る。
３は、一方向に向かって伝播する波形形状を有する波形
シート２１、２２（以下、「コルゲート状シート」とも
いう。）が複数積層されてハニカム形状を呈するもので
あって、積層されるコルゲート状シート２１、２２は波
の伝播方向が一枚おきに斜めに交差するように積層さ
れ、且つ、二層おきのシートの波の伝播方向がそれぞれ
略同一方向になるように配置されたハニカム状体であ
る。
【００１０】該斜行ハニカム３は、コルゲート状シート
２１、２２に平行な面に対して垂直な４面１０１〜１０
４で切断して直方体を形成し、且つ、該切断面がコルゲ
ート状シートの波の伝播方向と平行でなく、且つ、垂直
でもないようにした場合、該直方体を切断面の１つ１０
４を下面にし、且つ、コルゲート状シートの最外層１０
５、１０６をそれぞれ左右面にして載置すると、切断面
である前後両面１０２、１０３及び上下両面１０１、１
０４の４面は全てハニカムセルが開口し、左右面１０
５、１０６はコルゲート状シートで閉じられた構造を有
する。すなわち、斜行ハニカム３は、前後両面１０２、
１０３と、上下両面１０１、１０４とが開口する構造を
有するものである。また、該切断面の、例えば前後両面
１０２、１０３は、斜め上方向に延設されるセルと斜め
下方向に延設されるセルとが一層おきに形成される。斜
め方向に延設されるセルの前後両面からみた場合の空気
の流入、流出方向（水平方向）に対する斜め角度（図
中、符号Ｘ）は、通常１５〜４５度、好ましくは２５〜
３５度の範囲内にする。上記斜め角度が該範囲内にある
と、流下速度が適度の範囲となり接触効率が向上するた
め好ましい。
２１、２２に平行な面に対して垂直な４面１０１〜１０
４で切断して直方体を形成し、且つ、該切断面がコルゲ
ート状シートの波の伝播方向と平行でなく、且つ、垂直
でもないようにした場合、該直方体を切断面の１つ１０
４を下面にし、且つ、コルゲート状シートの最外層１０
５、１０６をそれぞれ左右面にして載置すると、切断面
である前後両面１０２、１０３及び上下両面１０１、１
０４の４面は全てハニカムセルが開口し、左右面１０
５、１０６はコルゲート状シートで閉じられた構造を有
する。すなわち、斜行ハニカム３は、前後両面１０２、
１０３と、上下両面１０１、１０４とが開口する構造を
有するものである。また、該切断面の、例えば前後両面
１０２、１０３は、斜め上方向に延設されるセルと斜め
下方向に延設されるセルとが一層おきに形成される。斜
め方向に延設されるセルの前後両面からみた場合の空気
の流入、流出方向（水平方向）に対する斜め角度（図
中、符号Ｘ）は、通常１５〜４５度、好ましくは２５〜
３５度の範囲内にする。上記斜め角度が該範囲内にある
と、流下速度が適度の範囲となり接触効率が向上するた
め好ましい。
【００１１】上記斜行ハニカム３において、積層された
コルゲート状シートの一層おきの波の伝播方向が互いに
交差する角度（図中、符号Ｙ）は、通常３０〜９０度、
好しくは５０〜７０度である。このようにコルゲート状
シートを上記角度範囲内で交差するように積層すると、
上記のように斜め角度（Ｘ）を上記の１５〜４５度とし
た場合に、被冷却空気及び水がハニカムセルと実質的に
接触する面積が大きくなるため、被冷却空気と水との接
触、すなわち、被冷却空気の冷却効率が高くなるため好
ましい。すなわち、後述のように、本発明において、被
冷却空気は斜行ハニカム３の前面開口部１０３から導入
され、また、水は上面開口部１０１から冷却水供給手段
２、例えば給水ダクト２３により供給され斜行ハニカム
のコルゲート状シートに浸透し、且つ、該コルゲート状
シートの極く表面をゆっくりと下方に流下するため、被
冷却空気の通気方向と浸透壁面の水の流下方向とが適度
の角度を保持し、接触効率が高くなる。
コルゲート状シートの一層おきの波の伝播方向が互いに
交差する角度（図中、符号Ｙ）は、通常３０〜９０度、
好しくは５０〜７０度である。このようにコルゲート状
シートを上記角度範囲内で交差するように積層すると、
上記のように斜め角度（Ｘ）を上記の１５〜４５度とし
た場合に、被冷却空気及び水がハニカムセルと実質的に
接触する面積が大きくなるため、被冷却空気と水との接
触、すなわち、被冷却空気の冷却効率が高くなるため好
ましい。すなわち、後述のように、本発明において、被
冷却空気は斜行ハニカム３の前面開口部１０３から導入
され、また、水は上面開口部１０１から冷却水供給手段
２、例えば給水ダクト２３により供給され斜行ハニカム
のコルゲート状シートに浸透し、且つ、該コルゲート状
シートの極く表面をゆっくりと下方に流下するため、被
冷却空気の通気方向と浸透壁面の水の流下方向とが適度
の角度を保持し、接触効率が高くなる。
【００１２】本発明で用いられる斜行ハニカムのセルの
高さ、すなわち、波形の山と谷間の寸法を示すセルの山
高寸法は、通常２．５〜８．０mm、好ましくは３〜５mm
である。セルの山高寸法が２．５mm未満であると製造が
困難であり、圧力損失が大きくなるため好ましくない。
また、セルの山高寸法が８．０mmを越えると冷却効率が
低下するため好ましくない。
高さ、すなわち、波形の山と谷間の寸法を示すセルの山
高寸法は、通常２．５〜８．０mm、好ましくは３〜５mm
である。セルの山高寸法が２．５mm未満であると製造が
困難であり、圧力損失が大きくなるため好ましくない。
また、セルの山高寸法が８．０mmを越えると冷却効率が
低下するため好ましくない。
【００１３】斜行ハニカムのコルゲート状シートの状態
におけるセルの幅、すなわち、セルピッチは、通常６〜
１６mm、好ましくは７〜１０mmである。また、斜行ハニ
カムの前面開口部と後面開口部との間の寸法、すなわ
ち、斜行ハニカムの厚さ（ｔ）は、通常１００〜１００
０mm、好ましくは２００〜８００mmである。該厚さが１
００mm未満であると、冷却効率が低下するため好ましく
なく、該厚さが１０００mmを越えると冷却効率がこれ以
上向上せず、圧力損失が大きくなるため好ましくない。
なお、本発明において、斜行ハニカムの厚さは、斜行ハ
ニカムを複数枚使用する場合には、この合計の厚さが上
記範囲内のものであればよい。例えば、厚さが３００mm
の斜行ハニカムを用いる場合には、厚さが１００mmの斜
行ハニカムを３枚厚さ方向に重ねて合計の厚さを３００
mmとしてもよい。なお、冷却手段として斜行ハニカムを
用いると、体積当りの熱交換率が従来用いられていたフ
ィンコイルよりも高いため、斜行ハニカムの厚さを小さ
くすることができ、装置の設置スペースを小さくするこ
とができる。さらに、水の循環量が、従来のフィンコイ
ルのものと比較すると格段に少なくて済み、大幅な省エ
ネルギー化をも図ることができる。
におけるセルの幅、すなわち、セルピッチは、通常６〜
１６mm、好ましくは７〜１０mmである。また、斜行ハニ
カムの前面開口部と後面開口部との間の寸法、すなわ
ち、斜行ハニカムの厚さ（ｔ）は、通常１００〜１００
０mm、好ましくは２００〜８００mmである。該厚さが１
００mm未満であると、冷却効率が低下するため好ましく
なく、該厚さが１０００mmを越えると冷却効率がこれ以
上向上せず、圧力損失が大きくなるため好ましくない。
なお、本発明において、斜行ハニカムの厚さは、斜行ハ
ニカムを複数枚使用する場合には、この合計の厚さが上
記範囲内のものであればよい。例えば、厚さが３００mm
の斜行ハニカムを用いる場合には、厚さが１００mmの斜
行ハニカムを３枚厚さ方向に重ねて合計の厚さを３００
mmとしてもよい。なお、冷却手段として斜行ハニカムを
用いると、体積当りの熱交換率が従来用いられていたフ
ィンコイルよりも高いため、斜行ハニカムの厚さを小さ
くすることができ、装置の設置スペースを小さくするこ
とができる。さらに、水の循環量が、従来のフィンコイ
ルのものと比較すると格段に少なくて済み、大幅な省エ
ネルギー化をも図ることができる。
【００１４】斜行ハニカムを構成するシート状部材は、
表面に凹凸があり、内部が多孔質であるものであること
が、エレメントの表面積を大きく採れ、エレメントに浸
透して流下する水と空気との接触面積が高まる点で好ま
しい。このようなシート状部材としては、例えば、アル
ミナ、シリカ及びチタニアからなる群より選択される１
又は２以上の充填材又は結合材と、ガラス繊維、セラミ
ック繊維又はアルミナ繊維等の繊維基材とからなるもの
が挙げられる。この内、チタニアを配合したものは酸性
の化学汚染物質の除去効率が向上するため好ましい。ま
た、シート状部材は、通常、充填材又は結合材を６０〜
９３重量％、繊維基材を７〜４０重量％含み、好ましく
は充填材又は結合材を７０〜８８重量％、繊維基材を１
２〜３０重量％含む。シート状部材の配合比率が該範囲
内にあると、シート状部材の水浸透性及び強度が高いた
め好ましい。
表面に凹凸があり、内部が多孔質であるものであること
が、エレメントの表面積を大きく採れ、エレメントに浸
透して流下する水と空気との接触面積が高まる点で好ま
しい。このようなシート状部材としては、例えば、アル
ミナ、シリカ及びチタニアからなる群より選択される１
又は２以上の充填材又は結合材と、ガラス繊維、セラミ
ック繊維又はアルミナ繊維等の繊維基材とからなるもの
が挙げられる。この内、チタニアを配合したものは酸性
の化学汚染物質の除去効率が向上するため好ましい。ま
た、シート状部材は、通常、充填材又は結合材を６０〜
９３重量％、繊維基材を７〜４０重量％含み、好ましく
は充填材又は結合材を７０〜８８重量％、繊維基材を１
２〜３０重量％含む。シート状部材の配合比率が該範囲
内にあると、シート状部材の水浸透性及び強度が高いた
め好ましい。
【００１５】上記シート状部材は、公知の方法で作製で
き、例えば、ガラス繊維、セラミック繊維又はアルミナ
繊維で作製されたペーパーを、アルミナゾル等の結合材
とアルミナ水和物等の充填材を混合したスラリーに浸漬
した後、乾燥し、コルゲート加工し、その後、乾燥処理
と熱処理を行い、水分と有機分を除去すれば得ることが
できる。アルミナ以外にシリカやチタニアを含有する場
合、例えば、シリカ及びチタニアの配合量は、アルミナ
１００重量部に対してそれぞれ、通常５〜４０重量部で
ある。
き、例えば、ガラス繊維、セラミック繊維又はアルミナ
繊維で作製されたペーパーを、アルミナゾル等の結合材
とアルミナ水和物等の充填材を混合したスラリーに浸漬
した後、乾燥し、コルゲート加工し、その後、乾燥処理
と熱処理を行い、水分と有機分を除去すれば得ることが
できる。アルミナ以外にシリカやチタニアを含有する場
合、例えば、シリカ及びチタニアの配合量は、アルミナ
１００重量部に対してそれぞれ、通常５〜４０重量部で
ある。
【００１６】また、斜行ハニカムは、シート状部材の厚
さが通常２００〜１０００μm 、好ましくは３００〜８
００μm である。また、斜行ハニカムの空隙率は、通常
５０〜８０％、好ましくは６０〜７５％である。空隙率
を該範囲内とすることにより、ほどよい浸透性を実現で
き、空気と水との接触効率を高めることができる。該シ
ート状部材が、上記厚さと空隙率を有すると、液ガス比
及び水の浸透速度が適度な範囲となり、水と空気の接触
効率を高めると共に、強度的にも十分となる。
さが通常２００〜１０００μm 、好ましくは３００〜８
００μm である。また、斜行ハニカムの空隙率は、通常
５０〜８０％、好ましくは６０〜７５％である。空隙率
を該範囲内とすることにより、ほどよい浸透性を実現で
き、空気と水との接触効率を高めることができる。該シ
ート状部材が、上記厚さと空隙率を有すると、液ガス比
及び水の浸透速度が適度な範囲となり、水と空気の接触
効率を高めると共に、強度的にも十分となる。
【００１７】斜行ハニカム３の高さは、２００〜８００
mm、好ましくは４００〜６００mmである。高さが２００
mm未満であると、斜行ハニカム最下部に流下した冷却水
の温度がまだ低く、冷却水として有効利用されないまま
排出されるため好ましくない。また、高さが８００mmを
越えると、斜行ハニカム最下部に流下した冷却水の温度
と被冷却空気の温度との差が小さくなり、斜行ハニカム
下部での熱交換効率が低下するため好ましくない。
mm、好ましくは４００〜６００mmである。高さが２００
mm未満であると、斜行ハニカム最下部に流下した冷却水
の温度がまだ低く、冷却水として有効利用されないまま
排出されるため好ましくない。また、高さが８００mmを
越えると、斜行ハニカム最下部に流下した冷却水の温度
と被冷却空気の温度との差が小さくなり、斜行ハニカム
下部での熱交換効率が低下するため好ましくない。
【００１８】上記シート状部材をコルゲート状シートに
成形する方法としては、径方向に振幅する波形の凹凸が
表面に形成された複数の幅広の歯車間に平板状シートを
通すような公知のコルゲーターを用いる方法が挙げられ
る。得られたコルゲート状シートから上記斜行ハニカム
を成形する方法としては、例えば、まず、上記コルゲー
ト状シートを縦１００mm（斜行ハニカム成形後の厚み寸
法）×横８００mm（斜行ハニカム成形後の幅方向又は高
さ方向の寸法）程度の矩形の裁断型に対し、波の伝播方
向が矩形型の一辺に対して１５〜４５度になるように配
置して裁断して矩形のコルゲート状シートを作製し、次
いで、得られた矩形のコルゲート状シートを１枚おきの
波の伝播方向が斜交するように配置し、これらを接着し
て積層する方法が挙げられる。なお、このようにして製
造した場合、斜行ハニカム１枚の厚さは上記裁断型の縦
の長さとなる。このため、例えば、冷却ユニット１個に
組込まれる斜行ハニカムの厚さ、すなわち、斜行ハニカ
ムの前面開口部と後面開口部との間の寸法が３００mm必
要である場合に、縦１００mmの裁断型で作製した厚さ１
００mmの斜行ハニカムを用いるときは、斜行ハニカムを
厚さ方向に３枚重ねて使用すればよい。また、高さ方向
又は幅方向に１個の斜行ハニカムでは寸法が不足すると
きは、斜行ハニカムを高さ方向に複数個重ねて又は幅方
向に複数個並べて使用してもよい。なお、このように複
数個重ねて又は並べて使用する場合、斜行ハニカム同士
は、接着しても接着しなくてもどちらでもよい。接着し
ない場合には、複数個の斜行ハニカムを重ねて又は並べ
て配置するだけでよい。
成形する方法としては、径方向に振幅する波形の凹凸が
表面に形成された複数の幅広の歯車間に平板状シートを
通すような公知のコルゲーターを用いる方法が挙げられ
る。得られたコルゲート状シートから上記斜行ハニカム
を成形する方法としては、例えば、まず、上記コルゲー
ト状シートを縦１００mm（斜行ハニカム成形後の厚み寸
法）×横８００mm（斜行ハニカム成形後の幅方向又は高
さ方向の寸法）程度の矩形の裁断型に対し、波の伝播方
向が矩形型の一辺に対して１５〜４５度になるように配
置して裁断して矩形のコルゲート状シートを作製し、次
いで、得られた矩形のコルゲート状シートを１枚おきの
波の伝播方向が斜交するように配置し、これらを接着し
て積層する方法が挙げられる。なお、このようにして製
造した場合、斜行ハニカム１枚の厚さは上記裁断型の縦
の長さとなる。このため、例えば、冷却ユニット１個に
組込まれる斜行ハニカムの厚さ、すなわち、斜行ハニカ
ムの前面開口部と後面開口部との間の寸法が３００mm必
要である場合に、縦１００mmの裁断型で作製した厚さ１
００mmの斜行ハニカムを用いるときは、斜行ハニカムを
厚さ方向に３枚重ねて使用すればよい。また、高さ方向
又は幅方向に１個の斜行ハニカムでは寸法が不足すると
きは、斜行ハニカムを高さ方向に複数個重ねて又は幅方
向に複数個並べて使用してもよい。なお、このように複
数個重ねて又は並べて使用する場合、斜行ハニカム同士
は、接着しても接着しなくてもどちらでもよい。接着し
ない場合には、複数個の斜行ハニカムを重ねて又は並べ
て配置するだけでよい。
【００１９】冷却ユニット５に用いられる冷却水供給手
段２は、斜行ハニカム３の上面開口部に冷却水を供給す
るものである。冷却水供給手段２の形態としては特に限
定されないが、例えば、図１に示す単に水滴を滴下する
通常の給水ダクト２３や、図示しないが給水管にスプレ
ーノズルを取り付けて水を斜行ハニカムの上面開口部に
分散して供給しうるようにしたもの等が挙げられる。ま
た、冷却水供給手段２は、斜行ハニカム３に必要最低量
の冷却水量が供給されるように、水量調整が可能なもの
であることが好ましい。
段２は、斜行ハニカム３の上面開口部に冷却水を供給す
るものである。冷却水供給手段２の形態としては特に限
定されないが、例えば、図１に示す単に水滴を滴下する
通常の給水ダクト２３や、図示しないが給水管にスプレ
ーノズルを取り付けて水を斜行ハニカムの上面開口部に
分散して供給しうるようにしたもの等が挙げられる。ま
た、冷却水供給手段２は、斜行ハニカム３に必要最低量
の冷却水量が供給されるように、水量調整が可能なもの
であることが好ましい。
【００２０】冷却ユニット５に用いられる受水部４は、
斜行ハニカム３の下面開口部１０４から排出される排出
水を受けるものである。受水部４の形態としては特に限
定されないが、例えば、図１に示す雨どい形状の受水パ
ン等が挙げられ、受水部４には、排出水を受水部４外に
排出する排出管４１を設けてもよい。冷却ユニット５
は、通常、図示しない枠体に組み込まれて固定される。
この際、給水ダクト２３と斜行ハニカムの上面開口部１
０１とは少しの隙間を形成することが、斜行ハニカムの
上面開口部１０１全体に給水を均一分散下することがで
きる点で好ましい。また、斜行ハニカムの下面開口部１
０４と受水部４はできるだけ近接するように配置するこ
とが、省スペース化が図れる点で好ましい。
斜行ハニカム３の下面開口部１０４から排出される排出
水を受けるものである。受水部４の形態としては特に限
定されないが、例えば、図１に示す雨どい形状の受水パ
ン等が挙げられ、受水部４には、排出水を受水部４外に
排出する排出管４１を設けてもよい。冷却ユニット５
は、通常、図示しない枠体に組み込まれて固定される。
この際、給水ダクト２３と斜行ハニカムの上面開口部１
０１とは少しの隙間を形成することが、斜行ハニカムの
上面開口部１０１全体に給水を均一分散下することがで
きる点で好ましい。また、斜行ハニカムの下面開口部１
０４と受水部４はできるだけ近接するように配置するこ
とが、省スペース化が図れる点で好ましい。
【００２１】空気冷却装置１は、さらに、斜行ハニカム
３の前面開口部１０３に被冷却空気を導入し該斜行ハニ
カム３の後面開口部１０２から冷却空気を排出する送風
手段を備えるものである。送風手段としては、例えば、
ファンを備えた送風機等が挙げられる。また、空気冷却
装置１は、図示しない排出水を冷する冷却手段及び排出
水を冷却水供給手段２に供給する水循環手段を設けるこ
とが、斜行ハニカム３を流下して被冷却空気で温められ
た冷却水（排出水）を再利用することができる点で好ま
しい。冷却手段としては、例えば、熱交換器が挙げられ
る。また、水循環手段としては、例えば、循環ポンプが
挙げられる。
３の前面開口部１０３に被冷却空気を導入し該斜行ハニ
カム３の後面開口部１０２から冷却空気を排出する送風
手段を備えるものである。送風手段としては、例えば、
ファンを備えた送風機等が挙げられる。また、空気冷却
装置１は、図示しない排出水を冷する冷却手段及び排出
水を冷却水供給手段２に供給する水循環手段を設けるこ
とが、斜行ハニカム３を流下して被冷却空気で温められ
た冷却水（排出水）を再利用することができる点で好ま
しい。冷却手段としては、例えば、熱交換器が挙げられ
る。また、水循環手段としては、例えば、循環ポンプが
挙げられる。
【００２２】次に、第１の実施の形態の空気冷却装置の
使用方法について図１を参照して説明する。まず、斜行
ハニカム３の上面開口部１０１に、冷却水供給手段２か
ら冷却水１２を流下する。この際、冷却水１２の供給水
量を適宜調整して、斜行ハニカム３全体を濡れた状態と
する。次に、図示しない送風手段等により被冷却空気を
斜行ハニカム３の前面開口部１０３から図１中の矢印９
の方向に導入する。斜行ハニカム３内のセルでは、流下
される冷却水１２と導入される被冷却空気とが直接気液
接触して、被冷却空気が冷却されると共に、被冷却空気
中に化学汚染物質等が存在する場合は該化学汚染物質等
が冷却水１２に取り込まれる。熱交換して温まり且つ場
合により化学汚染物質を取り込んだ冷却水１２は、斜行
ハニカム３を流下し切ったところで排出水１３となり、
受水部４に移動する。受水部４中の排出水１３は、排水
管４１を通って図示しない循環ポンプで熱交換器に供給
されて所定温度まで冷却され、冷却された排出水１３
は、再び冷却水供給手段２に供給され、冷却水１２とし
て再利用される。一方、斜行ハニカム３の後面開口部１
０２からは冷却された冷却空気が得られる。
使用方法について図１を参照して説明する。まず、斜行
ハニカム３の上面開口部１０１に、冷却水供給手段２か
ら冷却水１２を流下する。この際、冷却水１２の供給水
量を適宜調整して、斜行ハニカム３全体を濡れた状態と
する。次に、図示しない送風手段等により被冷却空気を
斜行ハニカム３の前面開口部１０３から図１中の矢印９
の方向に導入する。斜行ハニカム３内のセルでは、流下
される冷却水１２と導入される被冷却空気とが直接気液
接触して、被冷却空気が冷却されると共に、被冷却空気
中に化学汚染物質等が存在する場合は該化学汚染物質等
が冷却水１２に取り込まれる。熱交換して温まり且つ場
合により化学汚染物質を取り込んだ冷却水１２は、斜行
ハニカム３を流下し切ったところで排出水１３となり、
受水部４に移動する。受水部４中の排出水１３は、排水
管４１を通って図示しない循環ポンプで熱交換器に供給
されて所定温度まで冷却され、冷却された排出水１３
は、再び冷却水供給手段２に供給され、冷却水１２とし
て再利用される。一方、斜行ハニカム３の後面開口部１
０２からは冷却された冷却空気が得られる。
【００２３】第１の実施の形態に係る空気冷却装置を使
用する方法は、被冷却空気と冷却水とが直接接触する斜
行ハニカムを含む冷却ユニットを用い、しかも、斜行ハ
ニカムの高さを所定範囲内のものとしたため、冷却水を
冷えたまま使用でき、熱効率がよく、液ガス比が小さ
く、圧損が小さく、省スペース及び省エネルギーを図
れ、さらに、低コストである。
用する方法は、被冷却空気と冷却水とが直接接触する斜
行ハニカムを含む冷却ユニットを用い、しかも、斜行ハ
ニカムの高さを所定範囲内のものとしたため、冷却水を
冷えたまま使用でき、熱効率がよく、液ガス比が小さ
く、圧損が小さく、省スペース及び省エネルギーを図
れ、さらに、低コストである。
【００２４】本発明の空気冷却装置において、冷却ユニ
ット５を複数用いることができる。この場合の冷却ユニ
ット５の配置の態様としては、例えば、斜行ハニカム３
の上下方向に複数個配置する態様（多段配置）、被冷却
空気の流れ方向に複数個配置する態様（多列配置）、斜
行ハニカム３の幅方向に複数個配置する態様、及び、こ
れらの配置を１又は２以上組み合わせた複合配置の態様
等が挙げられる。斜行ハニカム３の上下方向とは斜行ハ
ニカム３の上面開口部と下面開口部とを結ぶ方向であ
り、被冷却空気の流れ方向とは斜行ハニカム３の前面開
口部と後面開口部とを結ぶ方向であり、斜行ハニカム３
の幅方向とは上下方向及び被冷却空気の流れ方向それぞ
れに略直交する方向である。そこで、冷却ユニット５を
複数用いる空気冷却装置を第２の実施の形態例として図
２及び図３を参照して説明する。図２は本例の空気冷却
装置の概略図、図３は本例の空気冷却装置の被冷却空気
の流れ方向に直交する側から見た概略図である。なお、
図３において、被冷却空気の流れ方向の互いに隣接する
斜行ハニカム間に隙間が見られるが、これは図面を理解
し易くするためのものであり、実際は前方の斜行ハニカ
ムの後面開口部１０２とその後方の斜行ハニカムの前面
開口部１０３とは当接又は近接している。
ット５を複数用いることができる。この場合の冷却ユニ
ット５の配置の態様としては、例えば、斜行ハニカム３
の上下方向に複数個配置する態様（多段配置）、被冷却
空気の流れ方向に複数個配置する態様（多列配置）、斜
行ハニカム３の幅方向に複数個配置する態様、及び、こ
れらの配置を１又は２以上組み合わせた複合配置の態様
等が挙げられる。斜行ハニカム３の上下方向とは斜行ハ
ニカム３の上面開口部と下面開口部とを結ぶ方向であ
り、被冷却空気の流れ方向とは斜行ハニカム３の前面開
口部と後面開口部とを結ぶ方向であり、斜行ハニカム３
の幅方向とは上下方向及び被冷却空気の流れ方向それぞ
れに略直交する方向である。そこで、冷却ユニット５を
複数用いる空気冷却装置を第２の実施の形態例として図
２及び図３を参照して説明する。図２は本例の空気冷却
装置の概略図、図３は本例の空気冷却装置の被冷却空気
の流れ方向に直交する側から見た概略図である。なお、
図３において、被冷却空気の流れ方向の互いに隣接する
斜行ハニカム間に隙間が見られるが、これは図面を理解
し易くするためのものであり、実際は前方の斜行ハニカ
ムの後面開口部１０２とその後方の斜行ハニカムの前面
開口部１０３とは当接又は近接している。
【００２５】第２の実施の形態における空気冷却装置に
おいて、図２及び図３中、図１と同一構成要素には同一
符号を付してその説明を省略し、異なる点についてのみ
主に説明する。図２及び図３において、図１と異なる点
は、冷却ユニット５を１２個使用し、上下方向に３段配
置、且つ被冷却空気の流れ方向に４列配置した点、及び
冷却水系及び排水系を循環系とした点にある。すなわ
ち、第２の実施の形態例において、空気冷却装置１Ａ
は、被冷却空気の流れ方向の前方から第１列が、上下方
向に上から冷却ユニット５ａ1、５ａ2、５ａ3を配置
し、次いで、同方向の第２列が、上下方向に上から冷却
ユニット５ｂ1、５ｂ2、５ｂ3を配置し、次いで、同方
向の第３列が、上下方向に上から冷却ユニット５ｃ1、
５ｃ2、５ｃ3を配置し、次いで、同方向の第４列が、上
下方向に上から冷却ユニット５ｄ1、５ｄ2、５ｄ3を配
置する。更に、水循環系は、受水部４から排出管１５を
通して排出される排出水を、送水管１０を通して冷却水
供給手段２に供給する水循環手段６と排出水を冷却する
冷却手段７とを備える。
おいて、図２及び図３中、図１と同一構成要素には同一
符号を付してその説明を省略し、異なる点についてのみ
主に説明する。図２及び図３において、図１と異なる点
は、冷却ユニット５を１２個使用し、上下方向に３段配
置、且つ被冷却空気の流れ方向に４列配置した点、及び
冷却水系及び排水系を循環系とした点にある。すなわ
ち、第２の実施の形態例において、空気冷却装置１Ａ
は、被冷却空気の流れ方向の前方から第１列が、上下方
向に上から冷却ユニット５ａ1、５ａ2、５ａ3を配置
し、次いで、同方向の第２列が、上下方向に上から冷却
ユニット５ｂ1、５ｂ2、５ｂ3を配置し、次いで、同方
向の第３列が、上下方向に上から冷却ユニット５ｃ1、
５ｃ2、５ｃ3を配置し、次いで、同方向の第４列が、上
下方向に上から冷却ユニット５ｄ1、５ｄ2、５ｄ3を配
置する。更に、水循環系は、受水部４から排出管１５を
通して排出される排出水を、送水管１０を通して冷却水
供給手段２に供給する水循環手段６と排出水を冷却する
冷却手段７とを備える。
【００２６】送水管１０から分岐し、各段毎に一括送水
する分岐送水管１１１、１１２及び１１３は、上段の冷
却ユニット５ａ1、５ｂ1、５ｃ1、５ｄ1の冷却水供給手
段２、２、２、２、中段の冷却ユニット５ａ2、５ｂ2、
５ｃ2、５ｄ2の冷却水供給手段２、２、２、２及び下段
の冷却ユニット５ａ3、５ｂ3、５ｃ3、５ｄ3の冷却水供
給手段２、２、２、２にそれぞれ接続されている。一
方、上段の冷却ユニット５ａ1、５ｂ1、５ｃ1、５ｄ1の
受水部４、４、４、４、中段の冷却ユニット５ａ 2、５
ｂ2、５ｃ2、５ｄ2の受水部４、４、４、４及び下段の
冷却ユニット５ａ3、５ｂ3、５ｃ3、５ｄ3の受水部４、
４、４、４と排水管１５の分岐排水管１５１、１５２、
１５３とがそれぞれ接続され、各段毎に排水を一括回収
している。
する分岐送水管１１１、１１２及び１１３は、上段の冷
却ユニット５ａ1、５ｂ1、５ｃ1、５ｄ1の冷却水供給手
段２、２、２、２、中段の冷却ユニット５ａ2、５ｂ2、
５ｃ2、５ｄ2の冷却水供給手段２、２、２、２及び下段
の冷却ユニット５ａ3、５ｂ3、５ｃ3、５ｄ3の冷却水供
給手段２、２、２、２にそれぞれ接続されている。一
方、上段の冷却ユニット５ａ1、５ｂ1、５ｃ1、５ｄ1の
受水部４、４、４、４、中段の冷却ユニット５ａ 2、５
ｂ2、５ｃ2、５ｄ2の受水部４、４、４、４及び下段の
冷却ユニット５ａ3、５ｂ3、５ｃ3、５ｄ3の受水部４、
４、４、４と排水管１５の分岐排水管１５１、１５２、
１５３とがそれぞれ接続され、各段毎に排水を一括回収
している。
【００２７】個々の冷却ユニット５において、斜行ハニ
カム３は幅方向に複数個配置してもよい。すなわち、斜
行ハニカム３は分割された斜行ハニカムの横並び形態で
あってもよい。また、空気冷却装置１Ａにおける個々の
冷却ユニット５の設置形態としては、特に制限されず、
第１の実施の形態における冷却ユニット５を、例えば上
下方向に積み重ね、前後方向に並べて枠体上に固定する
方法が挙げられる。この場合、受水部４の前後方向幅は
斜行ハニカム３の厚みと同程度とし、前後方向の組み付
けの際、前方の斜行ハニカムの後面開口部１０２とその
後方の斜行ハニカムの前面開口部１０３とが当接又は近
接するように行うことが、省スペース化の点で好まし
い。
カム３は幅方向に複数個配置してもよい。すなわち、斜
行ハニカム３は分割された斜行ハニカムの横並び形態で
あってもよい。また、空気冷却装置１Ａにおける個々の
冷却ユニット５の設置形態としては、特に制限されず、
第１の実施の形態における冷却ユニット５を、例えば上
下方向に積み重ね、前後方向に並べて枠体上に固定する
方法が挙げられる。この場合、受水部４の前後方向幅は
斜行ハニカム３の厚みと同程度とし、前後方向の組み付
けの際、前方の斜行ハニカムの後面開口部１０２とその
後方の斜行ハニカムの前面開口部１０３とが当接又は近
接するように行うことが、省スペース化の点で好まし
い。
【００２８】なお、空気冷却装置１Ａは、第１の実施の
形態例と同様に、循環ポンプや熱交換器を設けずに受水
部４の排出水１３を廃棄してもよいし、また、冷却水中
の不純物を除去する純水化装置を組込んでもよい。ま
た、冷却ユニット５は、例えば、図２及び図３に示すよ
うな左右両側及び上下両面が壁部の筐体１４に収納し
て、被冷却空気が斜行ハニカム３の前面開口部のみを通
過するようにすることが好ましい。筐体１４の形態とし
ては特に限定されるものでないが、冷却ユニットと筐体
との間の隙間が全くないか又は実質的に存在しないもの
であると熱効率が高いため好ましい。また、送風機の吐
出口と筐体１４の前面開口部をダクトで接続し、該ダク
トを通して被冷却空気を供給することが、送風効率の点
で好ましい。
形態例と同様に、循環ポンプや熱交換器を設けずに受水
部４の排出水１３を廃棄してもよいし、また、冷却水中
の不純物を除去する純水化装置を組込んでもよい。ま
た、冷却ユニット５は、例えば、図２及び図３に示すよ
うな左右両側及び上下両面が壁部の筐体１４に収納し
て、被冷却空気が斜行ハニカム３の前面開口部のみを通
過するようにすることが好ましい。筐体１４の形態とし
ては特に限定されるものでないが、冷却ユニットと筐体
との間の隙間が全くないか又は実質的に存在しないもの
であると熱効率が高いため好ましい。また、送風機の吐
出口と筐体１４の前面開口部をダクトで接続し、該ダク
トを通して被冷却空気を供給することが、送風効率の点
で好ましい。
【００２９】次に、第２の実施の形態の空気冷却装置の
使用方法について図２及び図３を参照して説明する。ま
ず、上段の４個、中段の４個及び下段の４個の斜行ハニ
カム３のそれぞれの上面開口部１０１に冷却水１２を同
時に流下する。この際、冷却水１２の供給水量や散水方
法を適宜調整して、１２個の斜行ハニカム３全体を濡れ
た状態とする。次に、図示しない送風手段等により被冷
却空気を前方の３個の斜行ハニカム３の全面開口部１０
３から図２中の矢印の方向に導入する。１２個の斜行ハ
ニカム３内のセルでは、流下される冷却水１２と導入さ
れる被冷却空気とが直接気液接触して、被冷却空気が冷
却されると共に、被冷却空気中に化学汚染物質等が存在
する場合は該化学汚染物質等が冷却水１２に取り込まれ
る。熱交換して温まり且つ場合により化学汚染物質を取
り込んだ冷却水１２は、それぞれの斜行ハニカム３を流
下し切ったところで排出水となり、受水部４に移動す
る。受水部４中の排出水は、各段毎に配設される分岐排
水管１５１、１５２、１５３及び排水管１５を通って循
環ポンプ６で熱交換器７に供給されて所定温度まで冷却
され、冷却された排出水１３は、再び冷却水供給手段２
に供給され、冷却水１２として再利用される。一方、最
後列の斜行ハニカム５ｄ1、５ｄ2、５ｄ3の後面開口部
１０２からは冷却された冷却空気が得られる。
使用方法について図２及び図３を参照して説明する。ま
ず、上段の４個、中段の４個及び下段の４個の斜行ハニ
カム３のそれぞれの上面開口部１０１に冷却水１２を同
時に流下する。この際、冷却水１２の供給水量や散水方
法を適宜調整して、１２個の斜行ハニカム３全体を濡れ
た状態とする。次に、図示しない送風手段等により被冷
却空気を前方の３個の斜行ハニカム３の全面開口部１０
３から図２中の矢印の方向に導入する。１２個の斜行ハ
ニカム３内のセルでは、流下される冷却水１２と導入さ
れる被冷却空気とが直接気液接触して、被冷却空気が冷
却されると共に、被冷却空気中に化学汚染物質等が存在
する場合は該化学汚染物質等が冷却水１２に取り込まれ
る。熱交換して温まり且つ場合により化学汚染物質を取
り込んだ冷却水１２は、それぞれの斜行ハニカム３を流
下し切ったところで排出水となり、受水部４に移動す
る。受水部４中の排出水は、各段毎に配設される分岐排
水管１５１、１５２、１５３及び排水管１５を通って循
環ポンプ６で熱交換器７に供給されて所定温度まで冷却
され、冷却された排出水１３は、再び冷却水供給手段２
に供給され、冷却水１２として再利用される。一方、最
後列の斜行ハニカム５ｄ1、５ｄ2、５ｄ3の後面開口部
１０２からは冷却された冷却空気が得られる。
【００３０】第２の実施の形態における空気冷却装置に
よれば、第１の実施の形態における空気冷却装置と同様
の効果を奏する他、上下方向に複数段としたことによ
り、１個の斜行ハニカムの高さを短くとれ、斜行ハニカ
ムの下方においても冷却水の温度が低いままであり、熱
効率が向上する。更に、被冷却空気の流れ方向に複数列
としたことにより、被冷却空気の流速を高めることがで
きる。従って、省スペース且つ省エネルギーとすること
ができる。
よれば、第１の実施の形態における空気冷却装置と同様
の効果を奏する他、上下方向に複数段としたことによ
り、１個の斜行ハニカムの高さを短くとれ、斜行ハニカ
ムの下方においても冷却水の温度が低いままであり、熱
効率が向上する。更に、被冷却空気の流れ方向に複数列
としたことにより、被冷却空気の流速を高めることがで
きる。従って、省スペース且つ省エネルギーとすること
ができる。
【００３１】本発明において、被冷却空気としては、特
に限定されないが、清浄な空気に加え、高性能（ＵＬＰ
Ａ）フィルターの編み目を通過するような微細な化学汚
染物質を含んだ空気も用いることができる。ここで化学
汚染物質としては、例えば、ナトリウム、カリウム、カ
ルシウム、ホウ素等の無機質の金属元素、フッ素イオ
ン、塩化物イオン、硝酸イオン、亜硝酸イオン、硫酸イ
オン、亜硫酸イオン等のアニオン類や、アンモニウムイ
オン等のカチオン類等が挙げられる。
に限定されないが、清浄な空気に加え、高性能（ＵＬＰ
Ａ）フィルターの編み目を通過するような微細な化学汚
染物質を含んだ空気も用いることができる。ここで化学
汚染物質としては、例えば、ナトリウム、カリウム、カ
ルシウム、ホウ素等の無機質の金属元素、フッ素イオ
ン、塩化物イオン、硝酸イオン、亜硝酸イオン、硫酸イ
オン、亜硫酸イオン等のアニオン類や、アンモニウムイ
オン等のカチオン類等が挙げられる。
【００３２】本発明に係る空気冷却装置は、被冷却空気
と冷却水とが直接に接触するため、これらの化学汚染物
質を冷却水に取り込んで清浄な冷却空気を得ることがで
きる。なお、被冷却空気中の化学汚染物質量が多い場合
等には、必要により、受水部４と冷却水供給手段２との
間に、排出水中の化学汚染物質を除去可能な手段とし
て、例えば、イオン交換樹脂等を組込んだ純水化装置を
介するようにすると、冷却水を清浄に保つことができる
ため好ましい。
と冷却水とが直接に接触するため、これらの化学汚染物
質を冷却水に取り込んで清浄な冷却空気を得ることがで
きる。なお、被冷却空気中の化学汚染物質量が多い場合
等には、必要により、受水部４と冷却水供給手段２との
間に、排出水中の化学汚染物質を除去可能な手段とし
て、例えば、イオン交換樹脂等を組込んだ純水化装置を
介するようにすると、冷却水を清浄に保つことができる
ため好ましい。
【００３３】被処理空気の温度としては、特に限定され
ないが、例えば、２０℃以上、好ましくは２５℃以上、
さらに好ましくは３０℃以上である。被冷却空気の温度
が高いほど一般的に熱効率が向上するため好ましい。ま
た、冷却ユニット５に供給する斜行ハニカムの上面開口
部１０１における冷却水の水温は通常７〜１０℃であ
り、且つ、第１列目に配置した斜行ハニカムの下面開口
部１０４における排出水の水温より通常２．５℃以上、
さらに好ましくは５．０℃以上低くする。このような条
件で装置を稼動させると、熱効率が高くなるため好まし
い。
ないが、例えば、２０℃以上、好ましくは２５℃以上、
さらに好ましくは３０℃以上である。被冷却空気の温度
が高いほど一般的に熱効率が向上するため好ましい。ま
た、冷却ユニット５に供給する斜行ハニカムの上面開口
部１０１における冷却水の水温は通常７〜１０℃であ
り、且つ、第１列目に配置した斜行ハニカムの下面開口
部１０４における排出水の水温より通常２．５℃以上、
さらに好ましくは５．０℃以上低くする。このような条
件で装置を稼動させると、熱効率が高くなるため好まし
い。
【００３４】また、本発明において、冷却ユニット１個
当りの冷却水の供給量と被冷却空気の供給量との液ガス
比Ｌ／Ｇ400-200は、通常０．１〜０．５kg/kg、好まし
くは０．２〜０．４kg/kgである。ここで、Ｌ／Ｇ
400-200とは、冷却ユニット中の前記斜行ハニカム１個
当りの高さ４００mm、厚さ２００mmの場合における単位
時間当りの供給空気量に対する供給水量の重量比であ
る。なお、斜行ハニカム１個当りの大きさが高さ４００
mm、厚さ２００mmでない場合における斜行ハニカム１個
当りの単位時間当りの供給空気量に対する供給水量の重
量比Ｌ／Ｇは、Ｌ／Ｇ40 0-200の値に対して、斜行ハニ
カム１個当りの高さの増加に反比例して減少し、厚さの
増加に比例して増加する。例えば、Ｌ／Ｇ400-200が
０．３のときに、斜行ハニカム１個の大きさを高さ８０
０mm、厚さ２００mmとすると該斜行ハニカムのＬ／Ｇは
０．１５となり、また高さ４００mm、厚さ６００mmとす
るとＬ／Ｇは０．９となる。本発明では、熱効率がよい
ため、上記範囲内程度のように液ガス比が小さくても十
分に空気を冷却できる。
当りの冷却水の供給量と被冷却空気の供給量との液ガス
比Ｌ／Ｇ400-200は、通常０．１〜０．５kg/kg、好まし
くは０．２〜０．４kg/kgである。ここで、Ｌ／Ｇ
400-200とは、冷却ユニット中の前記斜行ハニカム１個
当りの高さ４００mm、厚さ２００mmの場合における単位
時間当りの供給空気量に対する供給水量の重量比であ
る。なお、斜行ハニカム１個当りの大きさが高さ４００
mm、厚さ２００mmでない場合における斜行ハニカム１個
当りの単位時間当りの供給空気量に対する供給水量の重
量比Ｌ／Ｇは、Ｌ／Ｇ40 0-200の値に対して、斜行ハニ
カム１個当りの高さの増加に反比例して減少し、厚さの
増加に比例して増加する。例えば、Ｌ／Ｇ400-200が
０．３のときに、斜行ハニカム１個の大きさを高さ８０
０mm、厚さ２００mmとすると該斜行ハニカムのＬ／Ｇは
０．１５となり、また高さ４００mm、厚さ６００mmとす
るとＬ／Ｇは０．９となる。本発明では、熱効率がよい
ため、上記範囲内程度のように液ガス比が小さくても十
分に空気を冷却できる。
【００３５】冷却ユニットを複数個使用する場合、冷却
ユニットの数は、上記実施の形態例に限定されず、適宜
定めればよいが、例えば、ファン動力と斜行ハニカムを
通過する被冷却空気の空間速度とから必要な開口面積
(Ａo)を求め、Ａoを満たす数にすればよい。この際の被
冷却空気の空間速度は、例えば、１.５〜３．０m/secで
ある。また、冷却水供給手段や受水部は各冷却ユニット
に各々独立して設けられていてもいなくてもどちらでも
よい。すなわち、幅方向に複数個配置した冷却ユニット
が、各段で冷却水供給手段又は受水部を共用していても
よい。例えば、冷却ユニットが斜行ハニカムの前面開口
部の幅方向に２列、且つ高さ方向に３段形成される場合
は、各段の冷却水供給手段や受水部を幅方向の２列の冷
却ユニットで共用してもよい。このように、各段で冷却
水供給手段等を共用すると、低コスト化できるため好ま
しい。
ユニットの数は、上記実施の形態例に限定されず、適宜
定めればよいが、例えば、ファン動力と斜行ハニカムを
通過する被冷却空気の空間速度とから必要な開口面積
(Ａo)を求め、Ａoを満たす数にすればよい。この際の被
冷却空気の空間速度は、例えば、１.５〜３．０m/secで
ある。また、冷却水供給手段や受水部は各冷却ユニット
に各々独立して設けられていてもいなくてもどちらでも
よい。すなわち、幅方向に複数個配置した冷却ユニット
が、各段で冷却水供給手段又は受水部を共用していても
よい。例えば、冷却ユニットが斜行ハニカムの前面開口
部の幅方向に２列、且つ高さ方向に３段形成される場合
は、各段の冷却水供給手段や受水部を幅方向の２列の冷
却ユニットで共用してもよい。このように、各段で冷却
水供給手段等を共用すると、低コスト化できるため好ま
しい。
【００３６】本発明に係る空気冷却装置は、オフィスビ
ル、病院、生産工場の空気の空気冷却装置に使用でき
る。
ル、病院、生産工場の空気の空気冷却装置に使用でき
る。
【００３７】
【実施例】次に、実施例を挙げて本発明をさらに具体的
に説明するが、本発明はこれに限定されるものではな
い。 実施例１ Ｅガラス繊維と有機バインダで形成したガラス不織布
を、充填材であるアルミナ水和物と結合材であるアルミ
ナゾルとを含むスラリに浸漬した後に乾燥し、波付け加
工して波形状物を得た。該波形状物を、波の伝播方向が
交差するように交互に重ね合わせた後に５００℃で熱処
理して、アルミナとアルミナゾル硬化物との合計量８０
重量％及びＥガラス繊維２０重量％からなり、空隙率が
６５％であり、山高が４．８mm、ピッチ１０mmの斜行ハ
ニカムを作製した。この斜行ハニカムは空気の通気方向
に対して幅１０００mm、高さ４００mm、奥行き２００mm
となるものであり、コルゲート状シートの一層おきの波
の伝播方向が互いに交差する角度（図１中、符号Ｙ）が
６０度、斜め方向に延設されるセルの前後両面からみた
場合の空気の流入、流出方向（水平方向）に対する斜め
角度（図１中、符号Ｘ）は３０度である。次にこの斜行
ハニカムを保持可能な大きさで、且つ前面、後面、上面
及び下面が通気可能なケースに組み込み、この上部に冷
却水をハニカムに供給するノズルを取り付けた給水パン
と、この下部にハニカムを通過した冷却水を受ける排水
パンとを付設し、１個の冷却ユニットとした。この冷却
ユニットは、高さが給水パン及び排水パンを含め５００
mmであり、幅１０００mm、奥行き２００mmである。次
に、この冷却ユニットを幅１０００mm、高さ１５００m
m、奥行き２００mmで前面及び後面が開口した筐体に、
上下３段に組み込んだ（冷却ユニットの３段１列配置。
合計３ユニット。）。また、排水パンで受けた温度の上
昇した冷却水は送水ポンプを経て、水冷却用熱交換器に
送られ、冷却され、ハニカム上部の給水パンに循環供給
されるようにした。冷却ユニット等の条件について表１
及び表２に示す。
に説明するが、本発明はこれに限定されるものではな
い。 実施例１ Ｅガラス繊維と有機バインダで形成したガラス不織布
を、充填材であるアルミナ水和物と結合材であるアルミ
ナゾルとを含むスラリに浸漬した後に乾燥し、波付け加
工して波形状物を得た。該波形状物を、波の伝播方向が
交差するように交互に重ね合わせた後に５００℃で熱処
理して、アルミナとアルミナゾル硬化物との合計量８０
重量％及びＥガラス繊維２０重量％からなり、空隙率が
６５％であり、山高が４．８mm、ピッチ１０mmの斜行ハ
ニカムを作製した。この斜行ハニカムは空気の通気方向
に対して幅１０００mm、高さ４００mm、奥行き２００mm
となるものであり、コルゲート状シートの一層おきの波
の伝播方向が互いに交差する角度（図１中、符号Ｙ）が
６０度、斜め方向に延設されるセルの前後両面からみた
場合の空気の流入、流出方向（水平方向）に対する斜め
角度（図１中、符号Ｘ）は３０度である。次にこの斜行
ハニカムを保持可能な大きさで、且つ前面、後面、上面
及び下面が通気可能なケースに組み込み、この上部に冷
却水をハニカムに供給するノズルを取り付けた給水パン
と、この下部にハニカムを通過した冷却水を受ける排水
パンとを付設し、１個の冷却ユニットとした。この冷却
ユニットは、高さが給水パン及び排水パンを含め５００
mmであり、幅１０００mm、奥行き２００mmである。次
に、この冷却ユニットを幅１０００mm、高さ１５００m
m、奥行き２００mmで前面及び後面が開口した筐体に、
上下３段に組み込んだ（冷却ユニットの３段１列配置。
合計３ユニット。）。また、排水パンで受けた温度の上
昇した冷却水は送水ポンプを経て、水冷却用熱交換器に
送られ、冷却され、ハニカム上部の給水パンに循環供給
されるようにした。冷却ユニット等の条件について表１
及び表２に示す。
【００３８】上記装置に、夏場と同等の空気条件である
３２℃、７０ｒｈ％の空気を流量７２００m3/時間で通
風するとともに、給水部から７℃の冷水を１ユニット当
たり水量２１L/分（液ガス比Ｌ／Ｇ＝０．２９kg/k
g）、３ユニットで計６３L/分供給し、出口空気の温
度、湿度及び空気冷却装置の圧損を測定した。結果を表
３に示す。
３２℃、７０ｒｈ％の空気を流量７２００m3/時間で通
風するとともに、給水部から７℃の冷水を１ユニット当
たり水量２１L/分（液ガス比Ｌ／Ｇ＝０．２９kg/k
g）、３ユニットで計６３L/分供給し、出口空気の温
度、湿度及び空気冷却装置の圧損を測定した。結果を表
３に示す。
【００３９】参考例１
冷却ユニットを、幅１０００mm、高さ１２００mm、厚さ
２００mmの斜行ハニカムを用い、給水パン及び排水パン
を含めて幅１０００mm、高さ１３００mm、奥行き２００
mm冷却ユニットを１段配置したもの（冷却ユニットの１
段１列配置。合計１ユニット。）とし、さらに同様の形
状で該冷却ユニットを収容可能な大きさの筐体を用いた
以外は実施例１と同様にして、出口空気の温度、湿度及
び空気冷却装置の圧損を測定した。冷却ユニット等の条
件及び測定結果を表１〜表３に示す。なお、本例では、
運転中にかなりの量の冷却水が風とともにハニカムの風
下側に飛散するキャリーオーバー現象が発生した。これ
は、Ｌ／Ｇが実施例１と同じであるものの、Ｌ／Ｇ
400-200が実施例１より大きくて斜行ハニカムの奥行き
方向の冷却水量が多すぎたために起きたものと考えられ
る。
２００mmの斜行ハニカムを用い、給水パン及び排水パン
を含めて幅１０００mm、高さ１３００mm、奥行き２００
mm冷却ユニットを１段配置したもの（冷却ユニットの１
段１列配置。合計１ユニット。）とし、さらに同様の形
状で該冷却ユニットを収容可能な大きさの筐体を用いた
以外は実施例１と同様にして、出口空気の温度、湿度及
び空気冷却装置の圧損を測定した。冷却ユニット等の条
件及び測定結果を表１〜表３に示す。なお、本例では、
運転中にかなりの量の冷却水が風とともにハニカムの風
下側に飛散するキャリーオーバー現象が発生した。これ
は、Ｌ／Ｇが実施例１と同じであるものの、Ｌ／Ｇ
400-200が実施例１より大きくて斜行ハニカムの奥行き
方向の冷却水量が多すぎたために起きたものと考えられ
る。
【００４０】比較例１
実施例１で用いた空気冷却装置に代えて、表２に示す条
件のフィンコイル式熱交換器（境川工業株式会社製）を
用いた以外は、実施例１と同様にして出口空気の温度、
湿度及び空気冷却装置の圧損を測定した。フィンコイル
式熱交換器等の条件及び測定結果を表１〜表３に示す。
件のフィンコイル式熱交換器（境川工業株式会社製）を
用いた以外は、実施例１と同様にして出口空気の温度、
湿度及び空気冷却装置の圧損を測定した。フィンコイル
式熱交換器等の条件及び測定結果を表１〜表３に示す。
【００４１】実施例２
斜行ハニカムの山高を３．５mm、ピッチ７．５mmとした
以外は、実施例１と同様にして出口空気の温度、湿度及
び空気冷却装置の圧損を測定した。冷却ユニット等の条
件及び測定結果を表１〜表３に示す。
以外は、実施例１と同様にして出口空気の温度、湿度及
び空気冷却装置の圧損を測定した。冷却ユニット等の条
件及び測定結果を表１〜表３に示す。
【００４２】実施例３
実施例１で作製した冷却ユニットを、幅１０００mm、高
さ１５００mm、奥行き６００mmで前面及び後面が開口し
た筐体に、上下方向に３段且つ前後方向に３列組み込ん
だ（冷却ユニットの３段３列配置。合計９ユニット。）
以外は、実施例１と同様の装置構成とし、測定条件を表
３及び表４のようにして出口空気の温度、湿度及び空気
冷却装置の圧損を測定した。また、本実施例は半導体工
場のクリーンルーム用の外気取り入れ口の冷却を想定し
たものであるため、さらに、該取り入れ口の空気におけ
る不純物イオンの含有量と冷却後の空気中における不純
物イオンの除去率も測定した。不純物イオン濃度は、空
気取り入れ口の空気と冷却後の空気とをそれぞれ超純水
を入れたインピンジャーで吸収捕集し、この捕集液をイ
オンクロマトグラフで分析して求めた。冷却ユニット等
の条件及び測定結果を表１〜表４に示す。
さ１５００mm、奥行き６００mmで前面及び後面が開口し
た筐体に、上下方向に３段且つ前後方向に３列組み込ん
だ（冷却ユニットの３段３列配置。合計９ユニット。）
以外は、実施例１と同様の装置構成とし、測定条件を表
３及び表４のようにして出口空気の温度、湿度及び空気
冷却装置の圧損を測定した。また、本実施例は半導体工
場のクリーンルーム用の外気取り入れ口の冷却を想定し
たものであるため、さらに、該取り入れ口の空気におけ
る不純物イオンの含有量と冷却後の空気中における不純
物イオンの除去率も測定した。不純物イオン濃度は、空
気取り入れ口の空気と冷却後の空気とをそれぞれ超純水
を入れたインピンジャーで吸収捕集し、この捕集液をイ
オンクロマトグラフで分析して求めた。冷却ユニット等
の条件及び測定結果を表１〜表４に示す。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】
【表３】
【００４６】
【表４】
【００４７】表１〜表４より、以下のことが分る。すな
わち、参考例１は実施例１と同一水量では出口空気の温
度が高くなる。比較例１は空気圧損が大きく、冷却水量
が多く必要であり、またフィンコイルの設置スペースの
奥行きが同等の冷却性能にした実施例１の３倍必要にな
った。実施例２は、ハニカムセルの大きさを小さくする
ことにより実施例１よりも設置スペースの奥行きを小さ
くでき、冷却水量も減少した。実施例３は、出口空気と
して、加熱によりクリーンルーム内空気条件（２３℃、
４５ＲＨ％）に適合する１０．５℃、１００ＲＨ％の冷
却空気が得られた。また、ＮＨ4 +、ＳＯ4 2-、ＮＯ2 -が
９０％以上除去できていることが分った。
わち、参考例１は実施例１と同一水量では出口空気の温
度が高くなる。比較例１は空気圧損が大きく、冷却水量
が多く必要であり、またフィンコイルの設置スペースの
奥行きが同等の冷却性能にした実施例１の３倍必要にな
った。実施例２は、ハニカムセルの大きさを小さくする
ことにより実施例１よりも設置スペースの奥行きを小さ
くでき、冷却水量も減少した。実施例３は、出口空気と
して、加熱によりクリーンルーム内空気条件（２３℃、
４５ＲＨ％）に適合する１０．５℃、１００ＲＨ％の冷
却空気が得られた。また、ＮＨ4 +、ＳＯ4 2-、ＮＯ2 -が
９０％以上除去できていることが分った。
【００４８】
【発明の効果】本発明に係る空気冷却装置を用いると、
例えばオフィスビルや工場の取り入れ空気や循環空気に
対し、斜行ハニカムという簡易な構成で、熱効率がよ
く、液ガス比が小さく、圧損が小さく、省スペース及び
省エネルギーを図れ、さらに、コストを低減できる。
例えばオフィスビルや工場の取り入れ空気や循環空気に
対し、斜行ハニカムという簡易な構成で、熱効率がよ
く、液ガス比が小さく、圧損が小さく、省スペース及び
省エネルギーを図れ、さらに、コストを低減できる。
【図１】第１の実施の形態の空気冷却装置の一部を切り
欠いて示す模式図である。
欠いて示す模式図である。
【図２】第２の実施の形態の空気冷却装置の概略図であ
る。
る。
【図３】第２の実施の形態の空気冷却装置の被冷却空気
の流れ方向に直交する側から見た概略図である。
の流れ方向に直交する側から見た概略図である。
１ 空気冷却装置
２ 水分散装置（冷却水供給手段）
３ 斜交ハニカム
４ 受水パン（受水部）
５、５ａ1、５ａ2、５ａ3、５ｂ1、５ｂ2、５ｂ3、５ｃ
1、５ｃ2、５ｃ3、５ｄ1、５ｄ2、５ｄ3５ 冷却ユ
ニット ６ 循環ポンプ（水循環手段） ７ 熱交換器 ８ 排出水冷却用の冷却水 ９ 空気の流れ方向を示す矢印 １０ 送水管 １１ 補給水を示す矢印 １２ 冷却水 １３ 排出水 １４ 筐体 １５ 排水管 ２１、２２ 互いに隣接するコルゲート状シート ２３ 給水ダクト １０１ 斜行ハニカム上面開口部 １０２ 斜行ハニカム後面開口部 １０３ 斜行ハニカム前面開口部 １０４ 斜行ハニカム下面開口部 １１１、１１２、１１３ 分岐送水管 １５１、１５２、１５３ 分岐排水管
1、５ｃ2、５ｃ3、５ｄ1、５ｄ2、５ｄ3５ 冷却ユ
ニット ６ 循環ポンプ（水循環手段） ７ 熱交換器 ８ 排出水冷却用の冷却水 ９ 空気の流れ方向を示す矢印 １０ 送水管 １１ 補給水を示す矢印 １２ 冷却水 １３ 排出水 １４ 筐体 １５ 排水管 ２１、２２ 互いに隣接するコルゲート状シート ２３ 給水ダクト １０１ 斜行ハニカム上面開口部 １０２ 斜行ハニカム後面開口部 １０３ 斜行ハニカム前面開口部 １０４ 斜行ハニカム下面開口部 １１１、１１２、１１３ 分岐送水管 １５１、１５２、１５３ 分岐排水管
フロントページの続き
(71)出願人 000206211
大成建設株式会社
東京都新宿区西新宿一丁目25番１号
(71)出願人 000169499
高砂熱学工業株式会社
東京都千代田区神田駿河台４丁目２番地８
(71)出願人 000005452
日立プラント建設株式会社
東京都千代田区内神田１丁目１番14号
(72)発明者 大見 忠弘
宮城県仙台市青葉区米ヶ袋２−１−17−
301
(72)発明者 白井 泰雪
宮城県仙台市太白区八木山香澄町33の３チ
サンマンション八木山香澄町803
(72)発明者 小林 貞雄
神奈川県横浜市栄区本郷台４−13−11
(72)発明者 寺田 功
神奈川県横浜市鶴見区大黒町１−70 ニチ
アス株式会社鶴見研究所内
(72)発明者 岡部 稔久
神奈川県横浜市鶴見区大黒町１−70 ニチ
アス株式会社鶴見研究所内
(72)発明者 谷口 隆志
神奈川県横浜市鶴見区大黒町１−70 ニチ
アス株式会社鶴見研究所内
(72)発明者 森 直樹
東京都新宿区西新宿一丁目25番１号 大成
建設株式会社内
(72)発明者 伊藤 宏
東京都新宿区西新宿一丁目25番１号 大成
建設株式会社内
(72)発明者 若山 恵英
東京都新宿区西新宿一丁目25番１号 大成
建設株式会社内
(72)発明者 稲葉 仁
東京都千代田区神田駿河台４丁目２番地８
高砂熱学工業株式会社内
(72)発明者 斎藤 一夫
東京都千代田区神田駿河台４丁目２番地８
高砂熱学工業株式会社内
(72)発明者 小林 菊治
東京都千代田区内神田１丁目１番14号 日
立プラント建設株式会社内
(72)発明者 花岡 秀夫
東京都千代田区内神田１丁目１番14号 日
立プラント建設株式会社内
Ｆターム(参考） 3L044 AA04 BA05 CA02 DB01 FA02
FA04 FA09 KA04 KA05
3L050 BB12
Claims (9)
- 【請求項１】 前後両面と上下両面とが開口し、前面開
口部から被冷却空気が導入されると共に後面開口部から
冷却空気が排出されるように配置される斜行ハニカム、
該斜行ハニカムの上面開口部へ冷却水を供給する冷却水
供給手段、及び該斜行ハニカムの下面開口部から排出さ
れる排出水を受ける受水部を有する冷却ユニットと、前
記斜行ハニカムの前面開口部に被冷却空気を導入し該斜
行ハニカムの後面開口部から冷却空気を排出する送風手
段とを備える空気冷却装置であって、前記冷却ユニット
を少なくとも１個備えると共に、該冷却ユニット中の前
記斜行ハニカム１個当りの高さが２００〜８００mmであ
ることを特徴とする空気冷却装置。 - 【請求項２】 前記排出水を冷却する冷却手段及び該排
出水を前記冷却水供給手段に供給する水循環手段を有す
ることを特徴とする請求項１記載の空気冷却装置。 - 【請求項３】 前記冷却ユニットを、上下方向に複数個
配置することを特徴とする請求項１又は２記載の空気冷
却装置。 - 【請求項４】 前記冷却ユニットを、被冷却空気の流れ
方向に複数個配置することを特徴とする請求項１〜３の
いずれか１項記載の空気冷却装置。 - 【請求項５】 前記冷却ユニットを、幅方向に複数個配
置することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項記
載の空気冷却装置。 - 【請求項６】 幅方向に複数個配置した前記冷却ユニッ
トが、各段で冷却水供給手段又は受水部を共用すること
を特徴とする請求項５記載の空気冷却装置。 - 【請求項７】 前記斜行ハニカムを構成するシート状部
材は、アルミナ、シリカ及びチタニアからなる群より選
択される１又は２以上の充填材又は結合材と、ガラス繊
維、セラミック繊維又はアルミナ繊維とからなるもので
あることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項記載
の空気冷却装置。 - 【請求項８】 前記斜行ハニカムは、空隙率が５０〜８
０％であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１
項記載の空気冷却装置。 - 【請求項９】 前記斜行ハニカムは、セルの山高が２．
５〜８．０mmであることを特徴とする請求項１〜８のい
ずれか１項記載の空気冷却装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002002182A JP2003202174A (ja) | 2002-01-09 | 2002-01-09 | 空気冷却装置 |
| US10/331,653 US6748751B2 (en) | 2002-01-09 | 2002-12-31 | Air cooling device and air cooling method |
| TW092100265A TWI227166B (en) | 2002-01-09 | 2003-01-07 | Air cooling device and air cooling method |
| CNB031000614A CN1271377C (zh) | 2002-01-09 | 2003-01-08 | 空气冷却装置及空气冷却方法 |
| KR1020030020320A KR100963343B1 (ko) | 2002-01-09 | 2003-04-01 | 공기 냉각 장치 및 공기 냉각 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002002182A JP2003202174A (ja) | 2002-01-09 | 2002-01-09 | 空気冷却装置 |
Publications (1)
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