JP2002507784A - 特に連続レーザ放射の可変周波数変換のため共鳴性を向上させる方法およびデバイス - Google Patents
特に連続レーザ放射の可変周波数変換のため共鳴性を向上させる方法およびデバイスInfo
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Abstract
Description
ることを目的とした連続的なレーザ放射の周波数変換を記載した多くの方法及び
デバイスがすでに知られている。
よる刊行物、「受動的リング・レゾネータにおける単一周波数SHGの増幅」、
OPt.Commun.第38巻、1981年、第423頁;C.S.Adam
sら、「可変で、ライン幅の狭い紫外光線の発生」、Opt.Commun.第
90巻、1992年、第89頁;S.Bourzeixら、「連続波の効率的な
周波数ダブリング」、Opt.Commun.第99巻、1993年、第89頁
に記載されているように、ダブル−Z形状の共振器を含んでいる。この共振器は
、少なくとも2つが曲率半径を有する4つのミラーと、1つの非線形結晶とを有
している。第1のミラーは、ピエゾ要素にマウントされていて、入射する光線と
共振する共振器長へと調節するために用いられている。入射光線の一部は、第3
のミラーにより反射されて、検出器で記録される。標準的な方法(Hansch
−Couillaud,Pound−Drever)を用いて、能動的に共振器
を安定化するための制御信号が得られている。ミラーの間隔、曲率半径、コーテ
ィングおよび結晶は、下記のように構成される。 a)共振器は、光学的に安定であること、 b)非線形結晶のサイトにおいては2つの曲面ミラーの間において、効率的な変
換を行うために最適なサイズとなるようにビームが絞られること。 c)別の2つのミラー(第3および第4のミラー)の間においてこれらのミラー
により絞られる第2のビームの収差は、ブリュースター・カットされた結晶によ
り補われること。 d)ミラーのうちの3つは、基本波に対して可能な最大の反射率を有しているこ
と。 e)ミラーのうちの1つは、発生された高調波について可能な最大透過率を有し
ていること。 f)入力ミラーの反射率は、基本波の共鳴増幅が、インピーダンス整合の場合の
R=1−V(R:反射率、V:受動的共振器損失)のようにできるだけ最大とな
るようにされていること。 g)位相整合の条件は、非線形結晶について満足されていること。
る。4つの調節可能なミラーホルダーがこの配置には必要なので、機械に係る費
用は、比較的高いものとなる。高反射率ミラーは、概ね残りを透過させてしまう
ので、このアレイからの受動的損失は、不明確で低減できず、共振器の増幅ファ
クタが上限値を有することになる。
には、いくつかの不都合が生じる。最大許容並進は、ビーム経路が変化すること
により引き起こされる共振器のミスアライメントの増加により制限される。別の
ミスアライメントは、標準的なピエゾ要素において発生する傾斜により発生し、
並進運動に重畳される。したがって、共振器は、限られた周波数だけの間隔で、
入射光線の周波数の連続的な変動に追従する(例えば原子のレーザ冷却のために
は、迅速で連続的な周波数同調が必要とされる)。
けるために、交換しなければならない場合に発生する。最小の費用でこれを行う
ためには、ミラーを、ピエゾ要素に対して取外し可能なマウントを用いて取付け
る必要があり、その重量が共振器の安定化のための制御ダイナミックスを劣化さ
せてしまう。
システムのために用いられている。入射する放射の波長が変化する場合には、結
晶を位相整合を満足させるべく、回転させる必要がある。このための回転を行っ
ている間、レーザビームは、共振器内において平行シフトし、この平行移動は共
振器の再調整を必要とさせる。この結果として得られる高調波のビーム位置は、
この再調整の間著しく変化する。ビーム位置が一定であることが要求される用途
においては、この位置は、2つの隣接したペリスコープといった下流側の偏向シ
ステムを用いて修正されねばならない。
ス型の装置が用いられており、また米国特許第5,027,361号、第5,2
27,911号、第4,731,787号、第4,797,896号には、モノ
リス型装置の使用が記載されている。
している。 a)これらは機械的により安定であり、このため外部からの干渉に対してより影
響されづらい。 b)共振器内における界面の数が少ないため、損失が少ない。 c)高価で、精密な光学部品を排除することができる。
がらこれらの構成は、きわめて小さな波長間隔内で同調を行うことができるにす
ぎないものであり、このためこれらの用途がダイオード−ポンプNd:YAGレ
ーザといった固定周波数レーザに制限されてしまっている。このタイプの共振器
では、その後の調整または変更が不可能である。一部が損傷を受けた場合には、
著しい高価格で個々の部品が交換できるのみか、または全く交換できない。加え
て、モノリス型またはセミモノリス型の共振器を形成するための結晶の製造者は
、球面状に曲がった曲面や、特殊コーティングなど、きわめて手間がかかること
になる。これらの結晶は、市販に利用可能ではなく、特別の実験室において製造
できるものである。ある場合には、これらの構成はまた、共振器を同調するため
に電圧が使用される結晶材料である、電気−光学的効果の高い係数を有するリチ
ウムニオベートといった数少ない材料によってのみ提供される結晶特性を使用す
る。これらの結晶に対する制約は、ダブリングできる波長範囲をきわめて制限し
てしまうことになる。
ダイオード−ポンプのリングレーザが開示されており、その共振器は、僅かに2
つのミラーと、1つ以上の屈折素子とから構成されている。これらは、個々の要
素を調節可能とする、または組立の後でさえあっても光学要素を追加して取付け
ることによる変更を可能とする、別体構造の柔軟性を利用している。共振器の損
失は、古典的なリング−レーザに比較して、要素を少なくすることにより低減さ
れている。これらの利点は、より良好な効率を有し、より製造容易なリングレー
ザを製造するために用いられている。これらの構成はすべて活性レーザ媒体を含
んで明確にレーザ装置として使用することができる。
和周波数の発生」、OPt.Commun.第97巻、1993年、第225頁
)においては、プリズムが2つの異なった波長の一段階共鳴増幅のために用いら
れている。この場合には、プリズムの分散効果が、波長の異なった2つのレーザ
ビームを結合させるために使用されている。これらの2つのレーザビームは、共
通ブランチに2つのレーザビームの和周波数を発生させる非線形結晶を有する2
つの独立した共振器内において増幅される。
選択する方法が開示されており、入射レーザパルスは、ビームスプリッタにより
、スイッチングビームと、被スイッチビームとに分割されている。スイッチング
ビームは、曲面鏡とレンズとを介して基本波の第2高調波発生ユニットへと集光
される。その後、第2高調波は、スイッチング結晶へとガイドされ、このスイッ
チング結晶は、第2高調波および基本波に対してアンチリフレクションコートが
施されている。被スイッチビームには、ディレイが与えられ、短焦点距離のレン
ズへと向けられて、スイッチングビームの焦点空間へと集光される。この短パル
ス化配置において、ビームの経路長は、配置の外側へとビーム経路を変えること
なく、レトロ反射型プリズムの並進により変えられている。ある種の好適なミラ
ーを加えることにより、共振器が形成でき、この共振器は、レトロ反射型プリズ
ムの並進により同調される。しかしながら、レトロ反射型プリズムは、共振器に
付加的な界面を導入して損失を生じさせ、効率を低下させるので高い変換効率を
可能とするものではない。180°の偏向角度の配置は、光学的に安定な共振器
を形成させるために曲面鏡とされなければならない共振器ミラーにおいて入射角
を大きくさせるので、効率を低下させることとなる。大きな入射角度は、著しい
収差を与えることにもなり、効率を低下させてしまう。
、1985年、第43〜第47頁においては、cwリングダイレーザに対してミ
ラーを用いない構成が開示されており、この構成は、共振器を形成させるために
特殊なプリズムを用いている。
収差を補償する可変共振器が形成できるが、共振器の周波数変換における多数の
界面のため、利用可能な増幅ファクタを有する高効率の共鳴増幅は、この配置に
おいて可能ではない。
ザ放射の周波数変換を、特に上述した不都合を生じさせずに高効率で生じさせ、
かつ入射波長の最大可能な波長範囲にわたり、改善されたチューナビリティを保
証するものである。チューナビリティの改善は特に、以下について意図するもの
である。 −連続的な同調範囲を拡大させること、 −部品の調整プロセスを簡略化させること、 −置き換え可能な部品数を低減し、部品の実際上の交換を簡略化すること、であ
る。
いる。 ケース1:入射波長は、僅かずつ結晶の位相整合が保持されるように、すなわち
共振器長さの調整を必要とするのみで連続的に変化され、結晶を回転させる必要
がない。この場合波長の変化は、典型的には1nm以下とされる。 ケース2:入射波長は、結晶または他の部品の調整を必要とするが、光学部品の
交換を要しない量で変化される。本発明者らは、このケースで50nm程度の変
化を扱うことができる。 ケース3:入射波長は、部品(ミラー、結晶)の交換が必要とされる量で変化さ
れる。本発明者らは、このケースで50nmを超え、1000nm程度まで大き
な変化を取扱うことができる。
のすべてのケースについて所望される改善を含むものである。ケース1において
は、連続的同調の範囲が増加、すなわち共振器が連続的に波長の変化するレーザ
ビームに共振させる場合にはいつでも、共振器のモードホップは生じない。ケー
ス2においては、部品の調整プロセスが簡略化され、かつ自動的(ミラー駆動)
同調に対する可能性が提供される。ケース3においては、交換可能な部品の数が
低減され、現実の交換ステップが可能な限り簡略化される。
の態様は、サブクレームに記載されている。
えられる。 1.古典的な4ミラー構成に比較して、共振器は、より少ない要素からなるので
受動的損失が低減され、変換効率が向上する。 2.古典的な4ミラー構成に比較して、よりコンパクトな構成を提供できる。 3.構成がよりコンパクトにできるので、共振器は外部干渉に対してより感受性
が低下する。 4.コスト削減:古典的な共振器の4つに比較して、2つの精密ミラーホルダが
必要とされるだけである。 5.古典的な構成に比較して、より小さな共振器長のため共振器のフリースぺク
トラルレンジがさらに大きくなる。このため入射する放射の周波数バンド幅につ
いてみれば、共振器の許容幅が増大する(共振器の品質が一定となる)。したが
って、本装置によれば、低い品質のレーザビーム源であっても変換できる。 6.モノリス型およびセミモノリス型の装置との比較:低コストで市販され、容
易に利用可能な要素のみが用いられる(プリズム、結晶につき、平坦で、未コー
トの面とでき、ミラーについて標準的な支持体寸法および標準的なコーティング
とできる)。 7.プリズムの並進による共振器の同調は、ミラーの並進によるよりも大きな周
波数範囲にわたる同調を可能とする。 8.プリズムの反対方向への回転によるビームシフトの補償により、共振器の再
アライメントをすることなくカバーできる波長範囲を拡大することができる。 9.部品の交換という方法による同調を行う場合、すなわち共振器光学部品を別
の連続同調範囲へと移動させるように交換する場合、2つのミラーと結晶とを交
換するだけで済む。マウントは、この目的のために制御ダイナミクスを低下させ
るといったいかなる不都合も生じさせずに最適化できる。
とづいてより詳細に説明する。
るチューナビリティが強調される。入射波長の同調に関するいくつかのケースに
ついての相違点については、上述した通りである。
ら構成される。
低下のため、不等辺四角形の形状に構成されている(しかしながら、簡略化のた
め以下プリズムという)。ミラーM1,M2は、いすれも共振器の同調には使用
されず、双方ともそれらの慣性重量を考慮しない限り標準的な寸法の容易に利用
できるものである。ミラーホルダーは、ミラーM1,M2を容易に交換できるよ
うに最適化されている。
グも施されてはいない。互いに屈折する複数の面の角度は、入射ビームおよび出
力ビームがブリュースター角度またはブリュースター角度に近い角度となるよう
に選択されている。溶融石英の場合には、波長範囲400nm〜1000nmに
おいて、ピーク角度が69°で0.01%以下の反射損失が得られる。プリズム
は、波長範囲が変化した後も交換を必要としないので、マウントなしで直接ピエ
ゾ要素PZへと取付けられている。運動させる重量をできるだけ小さく保持する
ため、プリズムへの取付けは、接着剤を用いて行うことが好ましい。
並進した場合にでも変化しない。光学的経路長は、共振器同調のため決定されて
いる。プリズムがΔyの量だけその対称軸に沿って移動した場合、光学的経路長
は、
て、プリズムの傾斜が、共振器内においてビーム経路に対して与える影響はきわ
めて小さい。この装置のこれらの2つの特徴は、共振器の脱調を生じることなし
に、より大きな並進経路の使用を可能とするので、ケース1においてはより大き
な同調範囲が可能となる。
して用いられる。基本波の波長での反射率は、インピーダンス整合するように選
択される(R=1−V、V:受動的損失)。ミラーM2は、出力ミラーとして用
いられ、したがって基本波の波長を大きく反射させ、発生した高調波の波長にお
いては高い透過性となるように設計されている。周波数変換は、ブリュースター
カットされ、角度同調される非線形結晶NKを用いて行われている。この非線形
結晶は、プリズムPと、出力ミラーM2との間に配置されている。角度同調を行
うため、結晶は、リングプレーンに位置し、結晶内のビーム経路に垂直に位置決
めされた軸D1を中心として回転する。結晶の回転により生じたビームシフトは
、プリズムを反対向きに小さな角度で回転させることにより補償される。その後
プリズムは、プリズムの対称軸D2を中心として回転される。選択されたビーム
経路において最小の偏向となるので、プリズムの回転は、ほぼ近似的に単にビー
ムシフトを生じさせることとなり、偏向方向を変化させることがない。プリズム
の回転により生じるビームシフトおよび偏向角度についての数値計算の結果を、
図5、図6、図7に示す。補償を行うため、プリズムの回転角Ψは、下記式を満
たすことが必要とされる。
リズムの屈折率であり、dkおよびdpは、結晶またはプリズム内の経路長であ
る。上述した関係にしたがった結晶の回転とプリズムの回転との単純な機械的カ
ップリングは、共振器を同時に脱調させることなく、結晶の角度同調を可能とす
る。プリズムの回転は、二次的で僅かなビームの偏向を発生させるので、限定さ
れた角度範囲についてのみ、可能である。しかしながら、下記の装置には補償要
素が加えられていて、精度高い補償が達成できる。ただし、共振器損失が増加す
るという代償が要求されることになる。
る:曲面鏡M1,M2、プリズムP、およびまた、非線形結晶NKである。ミラ
ーにより発生する収差は、プリズムおよび結晶による収差とは符号が異なる。こ
の反対の符号を図1の古典的な装置では、理想的にはモード整合条件でカップル
されたビームが結像される共振器のビーム絞りにおける収差を補償するために使
用している。回析限界において円形のガウシアン形状(TEM00モード)のレ
ーザビームのすべての出力を、共振器の基本モードへと入射させることが必要で
ある。本発明において説明する共振器の場合には、自由度が低下するために収差
の完全な補償は可能ではない。したがって、収差の補償は、共振器の一部外側に
配置された球面鏡M3(図4参照)により行われる。入射するレーザビームの正
確な結像のため、調節可能な2つのミラーからなるペリスコープといった偏向シ
ステムが必要とされる以外には、さらに大きな費用を生じさせることがない。通
常用いられる平面鏡の代わりに、この場合には、ペリスコープのミラーのうちの
1つを凹面鏡として設計することができる。
垂直な光線の入射の下で使用することができる;結晶の入力面および出力面には
、対応する反射防止被覆が施されている。この場合には、発生した高調波の結晶
における出力側において損失が小さくできるので、幾分か高い変換効率が可能と
される。このことが効率を高めるか否かは、用いるアンチリフレクション層の品
質に大きく依存する。加えて、コストが必要とされる反射防止被覆を施すために
必要となる。
英)の平面平行板Kが、ビーム経路内にブリュースター角度において配置されて
いる。非線形結晶NKによるビームシフトは、この装置においては平面平行板の
反対方向への回転により補償されているが、反射プリズムPは、移動されない。
それ以外は、この装置は、図4に示した装置に対応する。平面平行板Kは、非線
形結晶NKと同様に、軸D2またはD1を中心とするいかなる回転についても、
ビームの角度的な偏向を生じさせないので、結晶のビームシフトは、正確に好適
な角度および方向に補償される。ケース2(上述)について同調を行う場合に利
用できる波長範囲は、このためブリュースター角度からのずれにより生じる損失
が増加することによってのみ制約される。ケース2における同調範囲の増大は、
図4に示した装置についていえば、要素を付け加えることによる損失が大きくな
るものの、幾分か大きくなる。上述した装置のように、立方体にカットされ反射
防止被覆を有する結晶は、発生した高調波の出力の損失を低減させるために、ま
た本実施例においても用いられる。この場合には、垂直入射の下で、反射防止被
覆がされた下でまた、精度よい補償を確実とするために補償用板を用いることが
望ましい。別の可能な変更例としては、対称的に配置された第2の結晶による補
償を挙げることができる。この配置は、結晶の効率を低下させるウオークオフ角
度を同様にして補償する効果がある。
れず、プリズムの(未コートの)面の1つを介して入射される。図4および図8
の構成とは対照的に、プリズムのピーク角度は、プリズムの入力面への入射角が
ブリュースター角度より小さく、別のプリズムの面における入射角度は、ブリュ
ースター角度に等しくなるように選択されている。ピーク角度の正確な値は、イ
ンピーダンス整合についての条件から決定される。入力ビームについてのフレネ
ルの関係により規定される、入力面の反射率Rは、共振器の受動的損失Vに対応
する(R=V)。ここで、市販に利用可能な、石英製の2等辺プリズム(ピーク
角度60°)を用いる場合には、約1.3%の反射率が得られる。これは、上述
した共振器により通常達成される受動的損失の値に概ね対応する。未コートの標
準的なプリズムを使用すれば、入力要素は、例外的に低コストの方法により製造
できる。加えて、この入力要素は、反射率が波長の広い範囲にわたりきわめて少
ないので、略アクロマチックである。ミラーのセットの利用できる範囲は、波長
範囲が基本的により高い反射率の層よりも小さく、部分的に反射させる入力層に
より、本質的に決定される。共振器の同調は、入力要素および同調要素としての
同時使用が空間的スペースの問題を生じさせるので、好ましくはミラーM1の並
進を通じて行われる。加えてプリズムを並進させることの効果については、すで
に充分に説明を行っている。それ以外については、この装置は、図8の装置に対
応する。図9に示した装置の図8に示した装置と比較した場合の不都合は、調整
がより難しくなることにある。この場合、共振器内におけるビーム経路およびま
た入射ビームのビーム位置の双方に影響を与えるので、プリズムは、調節自在な
マウントに保持する必要がある。図4および図8の装置において用いる入射ビー
ムと、共振器との、繰返さずに済み、また独立した調整は、この装置においては
可能ではない。
に、調節することができる(立方結晶、2つの結晶)。
の範囲を逸脱せずに、特性を組み合わせることにより追加の設計の実施例を得る
ことが可能である。
Claims (19)
- 【請求項1】 特に複数のミラーと、少なくとも1つの屈折素子とから構成
されるリング共振器の特に連続レーザ放射の可変周波数変換のため共鳴性を向上
させる方法であって、 共振器長の同調を、少なくとも1つの屈折させるためだけの要素(P)の並進
により行うことを特徴とする、方法。 - 【請求項2】 前記屈折素子(P)は、ビーム経路内に導入され、かつプリ
ズムの機能を有することを特徴とする、請求項1に記載の方法。 - 【請求項3】 共振器長の同調を、不等辺四辺形の形状に設計された屈折素
子(P)の並進により行うことを特徴とする、請求項1に記載の方法。 - 【請求項4】 前記周波数変換は、角同調された非線形結晶(NK)により
行われ、前記非線形結晶(NK)は、前記屈折素子(P)と、出力ミラー(M2
)との間に配置されていると共に、位相整合のために軸(D1)を中心として回
転され、前記軸(D1)は、前記リングの面内に配置され、前記結晶(NK)内
において前記ビーム経路に垂直な成分を有しており、前記非線形結晶(NK)の
ビームシフトが、前記屈折素子(P)の対称軸(D2)を中心とした前記結晶(
NK)の回転方向とは反対の回転により補償されることを特徴とする、請求項1
に記載の方法。 - 【請求項5】 前記ビーム経路内にブリュースター角度において配置された
高透過性材料の平面平行板(K)が加えられ、前記非線形結晶(NK)により生
じたビームシフトが、軸(D2)を中心とした前記板(K)の反対方向の回転を
通して補償されることを特徴とする、請求項1に記載の方法。 - 【請求項6】 特に複数のミラーと、少なくとも1つの屈折素子とから構成
されるリング共振器の特に連続レーザ放射の可変周波数変換のため共鳴性を向上
させる方法であって、 基本波ビームは、前記屈折素子(P)の未コートの面の1つから入射され、前
記共振器の同調は、前記ミラーのうちの1つ(M1)の並進により行われること
を特徴とする、方法。 - 【請求項7】 特に複数のミラーと、少なくとも1つの屈折素子とから構成
されるリング共振器の特に連続レーザ放射の可変周波数変換のため共鳴性を向上
させるデバイスであって、 前記共振器は、第1のミラー(M1)と、第2のミラー(M2)と、不等辺四
辺形の形状に設計されプリズムとして機能する屈折させるだけの要素と、から構
成されることを特徴とする、デバイス。 - 【請求項8】 前記ミラー(M1,M2)の曲率半径と、前記共振器要素の
間隔とは、形成された前記共振器が光学的に安定であり、前記入力ミラー(M1
)の反射率が、インピーダンス整合が生じるようにされ、かつ前記出力ミラー(
M2)が、基本波長に対して高い反射性を有し、変換された波長に対して透過性
を有するように選択されていることを特徴とする、請求項7に記載のデバイス。 - 【請求項9】 前記屈折素子(P)は、フレームではなく直接ピエゾ要素(
PZ)に、特に接着剤により取付けられていることを特徴とする、請求項7また
は8に記載のデバイス。 - 【請求項10】 前記屈折素子(P)は、未コーティングで透過率の高い材
料からなり、互いの前記屈折面の角度は、入射ビームおよび出力ビームが略前記
ブリュースター角度となるように選択されることを特徴とする、請求項7〜9の
いずれか1項に記載のデバイス。 - 【請求項11】 前記第1のミラー(M1)は、入力ミラーとしてコートさ
れ、前記第2のミラー(M2)は、出力ミラーとしてコートされ、前記屈折素子
(P)と前記出力ミラー(M2)との間に、ブリュースターカットされ、角同調
される非線形結晶(NK)が配置されることを特徴とする、請求項7〜10のい
ずれれか1項に記載のデバイス。 - 【請求項12】 収差を補償するため、球面鏡(M3)が前記共振器の外側
に配置されることを特徴とする、請求項11に記載のデバイス。 - 【請求項13】 前記球面鏡(M3)は、凹面鏡として設計され、偏向シス
テムのペリスコープミラーから形成されていることを特徴とする、請求項12に
記載のデバイス。 - 【請求項14】 立方体の面を有する非線形結晶は、光線の入射に対して垂
直にセットされており、前記非線形結晶の入射面および出力面には、反射防止被
覆が施されていることを特徴とする、請求項7〜12のいずれか1項に記載のデ
バイス。 - 【請求項15】 高い透過性を有する平面平行板(K)は、前記ビーム経路
内にブリュースター角度で配置されていることを特徴とする、請求項7〜12の
いずれか1項に記載のデバイス。 - 【請求項16】 前記平面平行板(K)は、光線の入射に対して垂直に配置
されていると共に、反射防止被覆が施されていることを特徴とする、請求項11
〜15のいずれか1項に記載のデバイス。 - 【請求項17】 第2の結晶は、前記第1の結晶(NK)に対して対称に配
置されていることを特徴とする、請求項7〜11のいずれか1項に記載のデバイ
ス。 - 【請求項18】 前記屈折素子(P)のピーク角度は、入力面への入射角度
がブリュースター角度以下となり、別の面への入射角度が前記ブリュースター角
度に等しくされ、前記ピエゾ要素(PZ)は、第1のミラー(M1)に配置され
ることを特徴とする、請求項7〜15のいずれか1項に記載のデバイス。 - 【請求項19】 前記結晶(NK)と、前記屈折素子(P)と、前記平面平
行板(K)とは、回転可能とされていることを特徴とする、請求項7〜18のい
ずれか1項に記載のデバイス。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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