JP2002343642A - オーディオ用トランスの捲線方法 - Google Patents
オーディオ用トランスの捲線方法Info
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- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】出力トランスの捲き方において高周波数域の特
性を改善するため１次側と２次側を複雑な多層多分割サ
ンドイッチ捲きにした場合、コアの窓厚の関係から２次
捲線をあまり太くすることが出来ない。このため２次側
の直流抵抗が高くなり、内部損失が増加して電力効率が
悪くなる問題点がある。 【解決手段】本発明は２次捲線に太さの異なる銅線を使
用し、太い２次捲線と１次捲線の間に入れた細い２次捲
線により低い直流抵抗でかつ高域周波数特性を改善する
方法である。この方法は直流抵抗の低い２次捲線を１次
捲線の内側または外側もしくは内側と外側の両方に採用
することが可能であって選択の範囲が広がる。また１次
捲線の間に入れる細い２次捲線はコアの厚み、1次捲線
の厚み、高域周波数特性等を考慮して１段または複数の
段数入れるのが良い。
性を改善するため１次側と２次側を複雑な多層多分割サ
ンドイッチ捲きにした場合、コアの窓厚の関係から２次
捲線をあまり太くすることが出来ない。このため２次側
の直流抵抗が高くなり、内部損失が増加して電力効率が
悪くなる問題点がある。 【解決手段】本発明は２次捲線に太さの異なる銅線を使
用し、太い２次捲線と１次捲線の間に入れた細い２次捲
線により低い直流抵抗でかつ高域周波数特性を改善する
方法である。この方法は直流抵抗の低い２次捲線を１次
捲線の内側または外側もしくは内側と外側の両方に採用
することが可能であって選択の範囲が広がる。また１次
捲線の間に入れる細い２次捲線はコアの厚み、1次捲線
の厚み、高域周波数特性等を考慮して１段または複数の
段数入れるのが良い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オーディオ信号を
増幅する増幅装置に使用されるオーディオ用出力トラン
スの捲線方法に関するものである。
増幅する増幅装置に使用されるオーディオ用出力トラン
スの捲線方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】オーディオ用出力トランスの捲き方にお
いては広帯域の特性を改善するためいろいろな方法が考
案されている。高周波数域の特性を改善するため１次側
と２次側をいわゆるサンドイッチ捲きするなどの例があ
る。広帯域用の出力トランスでは２次捲線の結線方法と
して複雑なシリーズタップ式結線方法が採用される場合
が多い。しかし複雑な多層多分割では必然的に捲線は細
くなる。
いては広帯域の特性を改善するためいろいろな方法が考
案されている。高周波数域の特性を改善するため１次側
と２次側をいわゆるサンドイッチ捲きするなどの例があ
る。広帯域用の出力トランスでは２次捲線の結線方法と
して複雑なシリーズタップ式結線方法が採用される場合
が多い。しかし複雑な多層多分割では必然的に捲線は細
くなる。
【０００３】図１は比較的単純な出力トランスの捲き方
の例である。この例のような単純に内側と外側をサンド
イッチする捲き方では、直流抵抗は少ないがコアサイズ
が大型になると漏洩インダクタンスが大きくなり高周波
数域の特性が劣る。
の例である。この例のような単純に内側と外側をサンド
イッチする捲き方では、直流抵抗は少ないがコアサイズ
が大型になると漏洩インダクタンスが大きくなり高周波
数域の特性が劣る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】出力トランスの捲き方
において高周波数域の特性を改善するため１次側と２次
側を複雑な多層多分割サンドイッチ捲きにした場合、コ
アの窓厚の関係から２次捲線をあまり太くすることが出
来ない。このため２次側の直流抵抗が高くなり、内部損
失が増加して電力効率が悪くなる問題点がある。この発
明は２次側の直流抵抗を低くしながら高周波数域の特性
を改善する捲線方法である。
において高周波数域の特性を改善するため１次側と２次
側を複雑な多層多分割サンドイッチ捲きにした場合、コ
アの窓厚の関係から２次捲線をあまり太くすることが出
来ない。このため２次側の直流抵抗が高くなり、内部損
失が増加して電力効率が悪くなる問題点がある。この発
明は２次側の直流抵抗を低くしながら高周波数域の特性
を改善する捲線方法である。
【０００５】
【発明の構成】トランスの仕様として1次と２次のイン
ピーダンスが決定されと、これに基づき1次と２次のイ
ンピーダンスから1次と２次の捲線比が 捲線比＝√（Ｚ１／Ｚ２） により求められる。（ここ
でＺ１；1次インピーダンス、Ｚ２；２次インピーダン
ス）
ピーダンスが決定されと、これに基づき1次と２次のイ
ンピーダンスから1次と２次の捲線比が 捲線比＝√（Ｚ１／Ｚ２） により求められる。（ここ
でＺ１；1次インピーダンス、Ｚ２；２次インピーダン
ス）
【０００６】トランスの仕様として最大出力から最大1
次電圧（V）が指定され、これに基づき１次側の所要捲
線数は以下により求められる。 １次側の所要捲線数N１(回)=E１＊10の４乗 /（(2π／
√2)＊A＊Ｂｏ＊ｆ）（ここでＥ１；最大1次電圧
（V）、Ａ；コアの鉄心面積（cm2）、Bo；コアの鉄心の
磁束密度（テスラ）、ｆ：周波数（Hz） ）
次電圧（V）が指定され、これに基づき１次側の所要捲
線数は以下により求められる。 １次側の所要捲線数N１(回)=E１＊10の４乗 /（(2π／
√2)＊A＊Ｂｏ＊ｆ）（ここでＥ１；最大1次電圧
（V）、Ａ；コアの鉄心面積（cm2）、Bo；コアの鉄心の
磁束密度（テスラ）、ｆ：周波数（Hz） ）
【０００７】コア仕様は最大出力との関係から経験的に
あらかじめ選択される場合が多い。トランスの最大出力
と1次と２次のインピーダンスが仕様から１次と２次の
捲線回数は一般的に決まってくる。次にコア仕様の窓面
積から経験的に１次と２次の捲線の太さが経験的に決ま
ってくる。
あらかじめ選択される場合が多い。トランスの最大出力
と1次と２次のインピーダンスが仕様から１次と２次の
捲線回数は一般的に決まってくる。次にコア仕様の窓面
積から経験的に１次と２次の捲線の太さが経験的に決ま
ってくる。
【０００８】２次捲線は銅線の被覆材の関係からなるべ
く太い銅線を巻くと単位面積当たりの直流抵抗が少なく
なる。例えば図２に示すように１．０ｍｍφの銅線の仕
上り外径は１．０７５ｍｍφである。０．５ｍｍφの銅
線の仕上り外径は０．５６ｍｍφである。０．５ｍｍφ
の銅線を４倍すると１．０ｍｍφと同じ銅線断面積にな
るが、外径は１．１２０ｍｍφとなる。この例で同じ銅
線面積当たり仕上り面積を比較すると 仕上り面積１．０ｍｍφ＝ 1.075＊1.075 ＝ 1.1556
25ｍｍ２ 仕上り面積０．５ｍｍφ＝ 1.12＊1.12 ＝ 1.2544ｍ
ｍ２ 仕上り面積比＝1.2544ｍｍ２ ／ 1.155625ｍｍ２＝
1.08547３ となる。 太い１．０ｍｍφ銅線のほうが仕上り面積を８．５４７
％少なくすることが出来る。この例では太さの差が２倍
であるがもっと細い線と太い線との差があればあるほど
同じ銅線面積当たり仕上り面積に差が出る。被覆材は銅
線が細くなってもある程度絶縁のため厚みが必要で、被
覆材の厚みは銅線の太さに比例しない。
く太い銅線を巻くと単位面積当たりの直流抵抗が少なく
なる。例えば図２に示すように１．０ｍｍφの銅線の仕
上り外径は１．０７５ｍｍφである。０．５ｍｍφの銅
線の仕上り外径は０．５６ｍｍφである。０．５ｍｍφ
の銅線を４倍すると１．０ｍｍφと同じ銅線断面積にな
るが、外径は１．１２０ｍｍφとなる。この例で同じ銅
線面積当たり仕上り面積を比較すると 仕上り面積１．０ｍｍφ＝ 1.075＊1.075 ＝ 1.1556
25ｍｍ２ 仕上り面積０．５ｍｍφ＝ 1.12＊1.12 ＝ 1.2544ｍ
ｍ２ 仕上り面積比＝1.2544ｍｍ２ ／ 1.155625ｍｍ２＝
1.08547３ となる。 太い１．０ｍｍφ銅線のほうが仕上り面積を８．５４７
％少なくすることが出来る。この例では太さの差が２倍
であるがもっと細い線と太い線との差があればあるほど
同じ銅線面積当たり仕上り面積に差が出る。被覆材は銅
線が細くなってもある程度絶縁のため厚みが必要で、被
覆材の厚みは銅線の太さに比例しない。
【０００９】同じコアの捲幅に銅線を捲いた時、コアの
捲幅をすべてに捲線を捲いたほうが余分な空間が出来な
いので窓面積当たりの効率が良い。したがってコア捲幅
に対して余分が出ない捲線の幅を選択するのが良い。
捲幅をすべてに捲線を捲いたほうが余分な空間が出来な
いので窓面積当たりの効率が良い。したがってコア捲幅
に対して余分が出ない捲線の幅を選択するのが良い。
【００１０】図１に示すコアの捲幅６０ｍｍの場合、両
端は絶縁と捲線の間の微小な隙間を考慮すると、実質的
な捲幅は５３から５４ｍｍとなる。この捲幅にまるよう
に銅線の太さを選択する。図３に仮に２次側を１５０回
捲く場合を想定して実質的な捲幅に余分が出ない太さの
捲線を１．０ｍｍφ、０．６５ｍｍφ、０．３２ｍｍφ
の３種類を示す。図３では１．０ｍｍφの場合は１段当
り５０回捲くと捲線の幅は１．０７５＊５０回＝５３．
７５ｍｍとなる。これを３段巻くと１５０回となる。同
様に図３では０．６５ｍｍφの場合は１段当り７５回捲
くと捲線の幅は０．７１＊７５回＝５３．２５ｍｍとな
る。１段当り７５回を２段巻くと１５０回となる。同様
に図３では０．３２ｍｍφの場合は１段当り１５０回巻
くと捲線の幅は０．３６５＊１５０回＝５４．７５ｍｍ
となる。１５０回を１段で１５０回となる。（更に太い
銅線で４段以上捲く場合も考えられるがコアの窓面積と
捲線数の関係から非現実であるので省略する。）一般的
に図３のようにして段数は１から３段（まれに４段以
上）までの整数段となる。
端は絶縁と捲線の間の微小な隙間を考慮すると、実質的
な捲幅は５３から５４ｍｍとなる。この捲幅にまるよう
に銅線の太さを選択する。図３に仮に２次側を１５０回
捲く場合を想定して実質的な捲幅に余分が出ない太さの
捲線を１．０ｍｍφ、０．６５ｍｍφ、０．３２ｍｍφ
の３種類を示す。図３では１．０ｍｍφの場合は１段当
り５０回捲くと捲線の幅は１．０７５＊５０回＝５３．
７５ｍｍとなる。これを３段巻くと１５０回となる。同
様に図３では０．６５ｍｍφの場合は１段当り７５回捲
くと捲線の幅は０．７１＊７５回＝５３．２５ｍｍとな
る。１段当り７５回を２段巻くと１５０回となる。同様
に図３では０．３２ｍｍφの場合は１段当り１５０回巻
くと捲線の幅は０．３６５＊１５０回＝５４．７５ｍｍ
となる。１５０回を１段で１５０回となる。（更に太い
銅線で４段以上捲く場合も考えられるがコアの窓面積と
捲線数の関係から非現実であるので省略する。）一般的
に図３のようにして段数は１から３段（まれに４段以
上）までの整数段となる。
【００１１】捲線の厚みは図３に示すように１．０ｍｍ
φを５０回３段巻くと １．０７５＊３段＝３．２２５ｍｍとなる。 同様に０．６５ｍｍφの場合は４段巻くと ０．７１＊４段＝２．８４ｍｍとなる。 同様に０．３２ｍｍφの場合は９段捲くと ０．３６５＊９段＝３．２８５ｍｍとなる。
φを５０回３段巻くと １．０７５＊３段＝３．２２５ｍｍとなる。 同様に０．６５ｍｍφの場合は４段巻くと ０．７１＊４段＝２．８４ｍｍとなる。 同様に０．３２ｍｍφの場合は９段捲くと ０．３６５＊９段＝３．２８５ｍｍとなる。
【００１２】２次捲線の断面積は１．０ｍｍφの場合
０．７８５４ｍｍ２となる。同様に０．６５ｍｍφの場
合は２本をパラに接続すると ０．３３１８＊２＝０．６６３６ｍｍ２となる。 同様に０．３２ｍｍφの場合は９本をパラに接続すると ０．０８０４２＊９＝０．７２３７８ｍｍ２となる。
０．７８５４ｍｍ２となる。同様に０．６５ｍｍφの場
合は２本をパラに接続すると ０．３３１８＊２＝０．６６３６ｍｍ２となる。 同様に０．３２ｍｍφの場合は９本をパラに接続すると ０．０８０４２＊９＝０．７２３７８ｍｍ２となる。
【００１３】捲線の厚み１ｍｍ当たりの２次捲線断面積
は１．０ｍｍφの場合 ０．７８５４ｍｍ２／３．２２５ｍｍ＝０．２５３２９
ｍｍ２となる。 同様に０．６５ｍｍφの場合 ０．６６３６ｍｍ２／２．８４ｍｍ＝０．２３３６６ｍ
ｍ２となる。 同様に０．３２ｍｍφの場合は ０．７２３７８ｍｍ２／３．２８５ｍｍ＝０．２２０３
２８７ｍｍ２となる。 以上のことから、捲線の厚み１ｍｍ当たりの２次捲線断
面積は太い銅線の場合のほうが大きい。被覆材は銅線が
細くなってもある程度絶縁のため厚みが必要なため図２
の説明と同様の結果となる。
は１．０ｍｍφの場合 ０．７８５４ｍｍ２／３．２２５ｍｍ＝０．２５３２９
ｍｍ２となる。 同様に０．６５ｍｍφの場合 ０．６６３６ｍｍ２／２．８４ｍｍ＝０．２３３６６ｍ
ｍ２となる。 同様に０．３２ｍｍφの場合は ０．７２３７８ｍｍ２／３．２８５ｍｍ＝０．２２０３
２８７ｍｍ２となる。 以上のことから、捲線の厚み１ｍｍ当たりの２次捲線断
面積は太い銅線の場合のほうが大きい。被覆材は銅線が
細くなってもある程度絶縁のため厚みが必要なため図２
の説明と同様の結果となる。
【００１４】２次捲線断面積と直流抵抗は反比例するの
で、同じ捲線厚または仕上り面積当たりの直流抵抗は太
い銅線のほうが少ない。コアの捲き幅がちょうど合う太
さの捲線が複数ある場合はなるべく太い銅線を捲いたほ
うが同じ窓断面積当たりの直流抵抗が少ない。図１はこ
のような背景から１．０ｍｍφの銅線をコアの中側と外
側で１次捲線をサンドイッチした直流抵抗が少ない例で
ある。
で、同じ捲線厚または仕上り面積当たりの直流抵抗は太
い銅線のほうが少ない。コアの捲き幅がちょうど合う太
さの捲線が複数ある場合はなるべく太い銅線を捲いたほ
うが同じ窓断面積当たりの直流抵抗が少ない。図１はこ
のような背景から１．０ｍｍφの銅線をコアの中側と外
側で１次捲線をサンドイッチした直流抵抗が少ない例で
ある。
【００１５】
【実施態様の概要】図１に示す実施例では２次側の直流
抵抗が０．４２オームと低い値を実現している。しかし
図１に示す実施例の周波数特性では高域周波数約１０Ｋ
Ｈｚから減衰する。漏洩インダクタンスは捲線の厚みに
比例して大きくなる傾向がある。図１に示す例では１次
捲線の厚みは約１２ｍｍ（捲線間の絶縁紙を含む）、２
次捲線の厚みは内側、外側それぞれ５ｍｍ（捲線間の絶
縁紙を含む）である。図１に示す例では１次捲線に厚み
があるため漏洩インダクタンスが大きくなって高域周波
数が減衰すると推察される。
抵抗が０．４２オームと低い値を実現している。しかし
図１に示す実施例の周波数特性では高域周波数約１０Ｋ
Ｈｚから減衰する。漏洩インダクタンスは捲線の厚みに
比例して大きくなる傾向がある。図１に示す例では１次
捲線の厚みは約１２ｍｍ（捲線間の絶縁紙を含む）、２
次捲線の厚みは内側、外側それぞれ５ｍｍ（捲線間の絶
縁紙を含む）である。図１に示す例では１次捲線に厚み
があるため漏洩インダクタンスが大きくなって高域周波
数が減衰すると推察される。
【００１６】この場合、１次捲線を分割してその間に２
次捲線を入れると高域周波数特性が改善されると予想さ
れる。図１に示す例では２次捲線１．０ｍｍφをさらに
１次捲線の間に入れることはコアの窓厚から不可能であ
る。図１に示す例において２次捲線１．０ｍｍφ以外の
場合を検討する。
次捲線を入れると高域周波数特性が改善されると予想さ
れる。図１に示す例では２次捲線１．０ｍｍφをさらに
１次捲線の間に入れることはコアの窓厚から不可能であ
る。図１に示す例において２次捲線１．０ｍｍφ以外の
場合を検討する。
【００１７】図１に示す例で２次捲線０．６５ｍｍφの
場合を検討する。２次捲線０．６５ｍｍφの場合は内
側、中間、外側に分けて2次捲線を入れる事が可能であ
る。しかし２次捲線直流抵抗が１．０ｍｍφの銅線では
０．４２オームであったが、２次捲線０．６５ｍｍφの
場合は０．６５オームに増加する。捲き線の厚みに余裕
があるので内側、中間、外側に並列（パラ）接続を１段
増加して２次捲線１．０ｍｍφの場合と同じ程度の捲線
厚にした場合でも、２次側の直流抵抗が減少するが、２
次捲線１．０ｍｍφの場合までには至らない。
場合を検討する。２次捲線０．６５ｍｍφの場合は内
側、中間、外側に分けて2次捲線を入れる事が可能であ
る。しかし２次捲線直流抵抗が１．０ｍｍφの銅線では
０．４２オームであったが、２次捲線０．６５ｍｍφの
場合は０．６５オームに増加する。捲き線の厚みに余裕
があるので内側、中間、外側に並列（パラ）接続を１段
増加して２次捲線１．０ｍｍφの場合と同じ程度の捲線
厚にした場合でも、２次側の直流抵抗が減少するが、２
次捲線１．０ｍｍφの場合までには至らない。
【００１８】図１に示す例で２次捲線０．３２ｍｍφの
場合を検討する。同様に２次捲線０．３２ｍｍφの場合
は３本づつ並列（パラ）に接続して内側、中間、外側に
入れることが可能である。しかし２次捲線直流抵抗が
１．０ｍｍφの銅線では０．４２オームであったが、２
次捲線０．３２ｍｍφの場合は０．９２オームになる。
捲き線の厚みに余裕があるので内側、中間、外側に並列
（パラ）接続をさらに増加して２次捲線１．０ｍｍφの
場合と同じ程度の捲線厚にした場合でも多少２次側の直
流抵抗が減少するが２次捲線１．０ｍｍφの場合までに
は至らない。
場合を検討する。同様に２次捲線０．３２ｍｍφの場合
は３本づつ並列（パラ）に接続して内側、中間、外側に
入れることが可能である。しかし２次捲線直流抵抗が
１．０ｍｍφの銅線では０．４２オームであったが、２
次捲線０．３２ｍｍφの場合は０．９２オームになる。
捲き線の厚みに余裕があるので内側、中間、外側に並列
（パラ）接続をさらに増加して２次捲線１．０ｍｍφの
場合と同じ程度の捲線厚にした場合でも多少２次側の直
流抵抗が減少するが２次捲線１．０ｍｍφの場合までに
は至らない。
【００１９】このように単に１次捲線を分割してその間
に相対的に細い２次捲線を入れて高域周波数特性を改善
する場合は２次側の直流抵抗が相対的に増加する。
に相対的に細い２次捲線を入れて高域周波数特性を改善
する場合は２次側の直流抵抗が相対的に増加する。
【００２０】高域周波数特性を改善し、かつ２次側の直
流抵抗を増加させない方法を考案する。２次側の直流抵
抗は太い２次捲線の場合が低い。１次捲線を分割してそ
の間に２次捲線を入れると高域周波数特性が改善される
と予想されるが、太い２次捲線を中間に入れることはコ
アの厚みおよび断面積から不可能である。そこで図４に
示すように太い２次捲線は内側、外側にしてそして中間
に１段だけで２次捲線回数を巻く事が出来る細い銅線
（図４の例では０．３２ｍｍφの銅線）を入れる。ただ
しこの場合は細い銅線銅線を１段入れる厚みが必要にな
る。
流抵抗を増加させない方法を考案する。２次側の直流抵
抗は太い２次捲線の場合が低い。１次捲線を分割してそ
の間に２次捲線を入れると高域周波数特性が改善される
と予想されるが、太い２次捲線を中間に入れることはコ
アの厚みおよび断面積から不可能である。そこで図４に
示すように太い２次捲線は内側、外側にしてそして中間
に１段だけで２次捲線回数を巻く事が出来る細い銅線
（図４の例では０．３２ｍｍφの銅線）を入れる。ただ
しこの場合は細い銅線銅線を１段入れる厚みが必要にな
る。
【００２１】図４のように太い２次捲線を内側と外側に
配置し、細い２次捲線を中間に入れると厚みは若干増加
するが、直流抵抗を少なく且つ高域周波数特性を改善す
ることが可能である。また、この時中間に入れる細い２
次捲線は直流抵抗分を考慮して若干多目（経験的には２
から３％程度多目）にするのが良い。
配置し、細い２次捲線を中間に入れると厚みは若干増加
するが、直流抵抗を少なく且つ高域周波数特性を改善す
ることが可能である。また、この時中間に入れる細い２
次捲線は直流抵抗分を考慮して若干多目（経験的には２
から３％程度多目）にするのが良い。
【００２２】図４に示す例ではコアの捲幅から１段だけ
で２次捲線回数（または若干多目）を巻く事が出来る細
い銅線は０．３２ｍｍφ銅線が最適となる。図４に示す
例の場合、捲線厚みおよび導体占積率から好ましい２次
捲線の組合せは１．０ｍｍφ銅線と０．３２ｍｍφ銅線
となる。
で２次捲線回数（または若干多目）を巻く事が出来る細
い銅線は０．３２ｍｍφ銅線が最適となる。図４に示す
例の場合、捲線厚みおよび導体占積率から好ましい２次
捲線の組合せは１．０ｍｍφ銅線と０．３２ｍｍφ銅線
となる。
【００２３】本発明は２次捲線に太さの異なる銅線を使
用し、太い２次捲線と１次捲線の間に入れた細い２次捲
線により低い直流抵抗でかつ高域周波数特性を改善する
方法である。１次捲線の間に入れる細い２次捲線はコア
の厚み、1次捲線の厚み、高域周波数特性等を考慮して
１段または複数の段数入れるのが良い。
用し、太い２次捲線と１次捲線の間に入れた細い２次捲
線により低い直流抵抗でかつ高域周波数特性を改善する
方法である。１次捲線の間に入れる細い２次捲線はコア
の厚み、1次捲線の厚み、高域周波数特性等を考慮して
１段または複数の段数入れるのが良い。
【００２４】
【実施例】本発明の具体的な実施例を図５に示す。図５
に示す実施例ではコアは関東変圧器材（株）の1号オリ
エントアニール材を使用する。窓の幅は６８ｍｍ、厚み
は２５．５ｍｍである。図５に示す実施例では2次捲き
線１．１ｍｍφをコアの内側と外側に捲き、1次捲線を
３分割し、その間に2次捲き線０．３５ｍｍφを２ヶ所
に入れる。2次捲き線０．３５ｍｍφの捲回数は２次側
１５０回に対して細い銅線の直流抵抗分を考慮して２％
増加して１５３回捲いている。図５の実施例では捲線の
厚みは合計で２４．５ｍｍとなり。コアの厚み２５．５
ｍｍに対して十分余裕のある。
に示す実施例ではコアは関東変圧器材（株）の1号オリ
エントアニール材を使用する。窓の幅は６８ｍｍ、厚み
は２５．５ｍｍである。図５に示す実施例では2次捲き
線１．１ｍｍφをコアの内側と外側に捲き、1次捲線を
３分割し、その間に2次捲き線０．３５ｍｍφを２ヶ所
に入れる。2次捲き線０．３５ｍｍφの捲回数は２次側
１５０回に対して細い銅線の直流抵抗分を考慮して２％
増加して１５３回捲いている。図５の実施例では捲線の
厚みは合計で２４．５ｍｍとなり。コアの厚み２５．５
ｍｍに対して十分余裕のある。
【００２５】
【発明の効果】出力トランスの捲き方のおいてはコアの
窓の中に1次と２次の捲線をバランスよく収めるかが重
要である。本発明は２次捲線に太さの異なる銅線を使用
して、コアの窓に対して隙間を少なくして２次捲線を捲
く方法である。本発明の請求項１によれば２次捲線に太
さの異なる銅線を使用し、適切な太い２次捲線により直
流抵抗を低く抑えトランスの効率を良くしつつ、同時に
１次捲線の間に適切に入れた細い２次捲線により多層多
分割を実現し、漏洩インダクタンスを少なくする事が可
能になる。このため適切な太さの２次側捲線の組合せに
より直流抵抗の低減、且つ良好な高周波数特性を得るた
めの２次捲線方法として効果がある。
窓の中に1次と２次の捲線をバランスよく収めるかが重
要である。本発明は２次捲線に太さの異なる銅線を使用
して、コアの窓に対して隙間を少なくして２次捲線を捲
く方法である。本発明の請求項１によれば２次捲線に太
さの異なる銅線を使用し、適切な太い２次捲線により直
流抵抗を低く抑えトランスの効率を良くしつつ、同時に
１次捲線の間に適切に入れた細い２次捲線により多層多
分割を実現し、漏洩インダクタンスを少なくする事が可
能になる。このため適切な太さの２次側捲線の組合せに
より直流抵抗の低減、且つ良好な高周波数特性を得るた
めの２次捲線方法として効果がある。
【００２６】図６に図５実施例と同様のコアで2次捲き
線１．１ｍｍφをコアの内側と外側に捲き、1次捲線を
分割しない例を示す。図７に図５に示す実施例と図６に
示す１次を分割しない例の周波数特性を示す。図６の１
次を分割しない例では周波数特性が１ＫＨｚに対して１
０ＫＨｚで６．０２ｄＢ減衰するが、実施例の図５に示
す捲線方法を採用すると１０ＫＨｚでの減衰は起こらな
い。図５実施例の方が若干捲線の厚みは増えるが直流抵
抗は若干低い。
線１．１ｍｍφをコアの内側と外側に捲き、1次捲線を
分割しない例を示す。図７に図５に示す実施例と図６に
示す１次を分割しない例の周波数特性を示す。図６の１
次を分割しない例では周波数特性が１ＫＨｚに対して１
０ＫＨｚで６．０２ｄＢ減衰するが、実施例の図５に示
す捲線方法を採用すると１０ＫＨｚでの減衰は起こらな
い。図５実施例の方が若干捲線の厚みは増えるが直流抵
抗は若干低い。
【００２７】出力トランスの捲き方において複雑な多層
多分割サンドイッチ捲きにした場合、コアの窓厚および
窓断面積の制約から２次捲線をあまり太くすることが出
来ない。請求項２の発明によれば太い２次捲線を１次捲
線の内側または外側もしくは内側と外側の両方に採用す
ることが可能であるため、選択の範囲が広がり相対的に
直流抵抗の低下は内部損失の低下となりトランスの効率
の改善に寄与する。
多分割サンドイッチ捲きにした場合、コアの窓厚および
窓断面積の制約から２次捲線をあまり太くすることが出
来ない。請求項２の発明によれば太い２次捲線を１次捲
線の内側または外側もしくは内側と外側の両方に採用す
ることが可能であるため、選択の範囲が広がり相対的に
直流抵抗の低下は内部損失の低下となりトランスの効率
の改善に寄与する。
【００２８】この発明は、２次側の銅線に太い銅線を使
用しながら多層多分割サンドイッチ捲きを採用すること
が可能となる捲線方法である。請求項３の発明によれば
2次捲線の細い捲き線を１次捲線の中間に１つまたは複
数段入れることにより良好な高周波数帯域での特性を得
る事が可能になる。
用しながら多層多分割サンドイッチ捲きを採用すること
が可能となる捲線方法である。請求項３の発明によれば
2次捲線の細い捲き線を１次捲線の中間に１つまたは複
数段入れることにより良好な高周波数帯域での特性を得
る事が可能になる。
【図１】比較的単純な出力トランスの捲き方の例
【図２】銅線断面積と仕上り断面積の比較
【図３】実質的な捲幅に余分が出ない太さの銅線の捲き
方
方
【図４】２次捲線を内側、外側に太い銅線、中間に細い
銅線を捲いた例
銅線を捲いた例
【図５】本発明の具体的な実施例
【図６】1次捲線を分割しない例
【図７】実施例の周波数特性比較
D 銅線の直径
Claims (3)
- 【請求項１】オーディオ用トランスの電力効率および高
周波数帯域の特性を向上させるための捲線方法であっ
て、適切な太さの２次側捲線の組合せにより（a） ２
次側の捲き線を太い捲線を採用して直流抵抗の低減させ
つつ、（b） ２次側の捲き線を１段で２次側捲き数
（もしくは若干多い捲き数）が可能となる細い捲き線を
使用して全体の捲線厚をあまり増加させずに１次捲線の
中間に入れ、低い直流抵抗と且つ適切な多層多分割の採
用による良好な高周波数帯域での特性を得るための捲線
方法。 - 【請求項２】請求項１（a）において良好な特性になる
ように2次捲線として太い捲き線を１次捲線の内側また
は外側もしくは内側と外側の両方に捲いて直流抵抗の低
減を実現する２次捲線の捲線方法。 - 【請求項３】請求項１（b）において2次捲線の細い捲き
線を１次捲線の中間に必要に応じて１つまたは複数段入
れて良好な高周波数帯域での特性を得るための２次捲線
の捲線方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001148924A JP2002343642A (ja) | 2001-05-18 | 2001-05-18 | オーディオ用トランスの捲線方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001148924A JP2002343642A (ja) | 2001-05-18 | 2001-05-18 | オーディオ用トランスの捲線方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002343642A true JP2002343642A (ja) | 2002-11-29 |
Family
ID=18994162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001148924A Pending JP2002343642A (ja) | 2001-05-18 | 2001-05-18 | オーディオ用トランスの捲線方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002343642A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101132921B1 (ko) * | 2010-03-18 | 2012-04-03 | 이윤원 | 코일 권선식 자동 전압 조절기 |
| CN103474201A (zh) * | 2013-08-12 | 2013-12-25 | 深圳顺络电子股份有限公司 | 一种脉冲变压器及其制造方法 |
-
2001
- 2001-05-18 JP JP2001148924A patent/JP2002343642A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101132921B1 (ko) * | 2010-03-18 | 2012-04-03 | 이윤원 | 코일 권선식 자동 전압 조절기 |
| CN103474201A (zh) * | 2013-08-12 | 2013-12-25 | 深圳顺络电子股份有限公司 | 一种脉冲变压器及其制造方法 |
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