JP2002141182A - 自己昇温型冷陰極放電管用制御装置 - Google Patents
自己昇温型冷陰極放電管用制御装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 自己昇温型冷陰極放電管の過度な昇温制御を
行うことなく、当該冷陰極放電管の低温時における輝度
立ち上がりを簡単な制御で改善するようにした制御装置
を提供する。 【解決手段】 マイクロコンピュータ２７は、Ａ−Ｄ変
換器２４を介し温度センサ２３から付与される冷陰極放
電管１０の検出周囲温度に基づき、ブースト時間及びデ
ューティ比１００％を決定する。スイッチング回路２５
は、直流電源Ｂからの給電のもと、マイクロコンピュー
タ２７による決定出力に基づきスイッチング動作し、イ
ンバータ回路２６は、このスイッチング動作に基づき冷
陰極放電管１０を起動制御する。
行うことなく、当該冷陰極放電管の低温時における輝度
立ち上がりを簡単な制御で改善するようにした制御装置
を提供する。 【解決手段】 マイクロコンピュータ２７は、Ａ−Ｄ変
換器２４を介し温度センサ２３から付与される冷陰極放
電管１０の検出周囲温度に基づき、ブースト時間及びデ
ューティ比１００％を決定する。スイッチング回路２５
は、直流電源Ｂからの給電のもと、マイクロコンピュー
タ２７による決定出力に基づきスイッチング動作し、イ
ンバータ回路２６は、このスイッチング動作に基づき冷
陰極放電管１０を起動制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自己昇温型冷陰極
放電管のための制御装置に関するものである。
放電管のための制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷陰極放電管には、その一つとし
て、通常型冷陰極放電管がある。この通常型冷陰極放電
管は、図６にて示すごとく、長手状の管体１と、この管
体１内にてその長手方向両端に設けた各電極２と、管体
１内に封入した希ガス３、水銀４とにより構成されてい
る。
て、通常型冷陰極放電管がある。この通常型冷陰極放電
管は、図６にて示すごとく、長手状の管体１と、この管
体１内にてその長手方向両端に設けた各電極２と、管体
１内に封入した希ガス３、水銀４とにより構成されてい
る。
【０００３】この通常型冷陰極放電管は、原則的には、
加熱エネルギーに依存することなく、両電極２間への交
流電圧の印加によって起動されるが、管体１内における
希ガス３の圧力が低い。このため、当該冷陰極放電管の
起動の際にこの冷陰極放電管の周囲温度が低いと、両電
極２間にて放出される電子ｅと希ガス３中のガス粒子３
ａとの衝突が少なく、この衝突による発熱が期待できな
い。従って、当該冷陰極放電管の温度が上昇しにくい。
よって、水銀４の蒸気化は期待できず、そのため、水銀
４の蒸気４ａと電子との衝突によって発生する紫外線が
少ない。その結果、管体の内表面における発光層の紫外
線との衝突が少なく、通常型冷陰極放電管としての発光
輝度は、低温時において著しく低い。
加熱エネルギーに依存することなく、両電極２間への交
流電圧の印加によって起動されるが、管体１内における
希ガス３の圧力が低い。このため、当該冷陰極放電管の
起動の際にこの冷陰極放電管の周囲温度が低いと、両電
極２間にて放出される電子ｅと希ガス３中のガス粒子３
ａとの衝突が少なく、この衝突による発熱が期待できな
い。従って、当該冷陰極放電管の温度が上昇しにくい。
よって、水銀４の蒸気化は期待できず、そのため、水銀
４の蒸気４ａと電子との衝突によって発生する紫外線が
少ない。その結果、管体の内表面における発光層の紫外
線との衝突が少なく、通常型冷陰極放電管としての発光
輝度は、低温時において著しく低い。
【０００４】このようなことから、通常型冷陰極放電管
の低温時における起動の際の発光輝度の不足を補償する
ため、この冷陰極放電管の管体近傍にヒータを配設し、
このヒータをヒータ駆動回路により駆動し、当該ヒータ
の発熱によって管体の温度を上昇させて、水銀４の蒸気
化を促進して、水銀４の蒸気４ａと電子ｅとの衝突を増
大させて発光輝度を増大させようとしている。
の低温時における起動の際の発光輝度の不足を補償する
ため、この冷陰極放電管の管体近傍にヒータを配設し、
このヒータをヒータ駆動回路により駆動し、当該ヒータ
の発熱によって管体の温度を上昇させて、水銀４の蒸気
化を促進して、水銀４の蒸気４ａと電子ｅとの衝突を増
大させて発光輝度を増大させようとしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記通常型
冷陰極放電管においては、その管体がヒータによる加熱
で昇温することで、当該冷陰極放電管の低温起動の際の
発光輝度の不足を補償し得るとしても、上述のようにヒ
ータ及びそのヒータ駆動回路が必須の構成部材とされ
る。換言すれば、通常型冷陰極放電管を制御する制御装
置が、ヒータ及びそのヒータ駆動回路を余分に必要と
し、その結果、当該制御装置の構成が複雑になるのは勿
論のことコスト高を招くという不具合がある。
冷陰極放電管においては、その管体がヒータによる加熱
で昇温することで、当該冷陰極放電管の低温起動の際の
発光輝度の不足を補償し得るとしても、上述のようにヒ
ータ及びそのヒータ駆動回路が必須の構成部材とされ
る。換言すれば、通常型冷陰極放電管を制御する制御装
置が、ヒータ及びそのヒータ駆動回路を余分に必要と
し、その結果、当該制御装置の構成が複雑になるのは勿
論のことコスト高を招くという不具合がある。
【０００６】これに対しては、ヒータ及びヒータ駆動回
路を必要としない自己昇温型冷陰極放電管を通常型冷陰
極放電管に代えて採用することが考えられる。
路を必要としない自己昇温型冷陰極放電管を通常型冷陰
極放電管に代えて採用することが考えられる。
【０００７】この自己昇温型冷陰極放電管は、通常型冷
陰極放電管と同様の構成を有するが、管体内の希ガスの
圧力が通常型冷陰極放電管の場合よりも高くなっている
（図７にて符号ａ、ｃ参照）。ここで、符号ａは、通常
型冷陰極放電管の希ガスの圧力及び分圧の領域を示し、
符号ｃは、自己昇温型冷陰極放電管の希ガスの圧力及び
分圧の領域を示す。
陰極放電管と同様の構成を有するが、管体内の希ガスの
圧力が通常型冷陰極放電管の場合よりも高くなっている
（図７にて符号ａ、ｃ参照）。ここで、符号ａは、通常
型冷陰極放電管の希ガスの圧力及び分圧の領域を示し、
符号ｃは、自己昇温型冷陰極放電管の希ガスの圧力及び
分圧の領域を示す。
【０００８】従って、自己昇温型冷陰極放電管の管体の
周囲温度が低いと、水銀は蒸気化しにくいものの、当該
自己昇温型冷陰極放電管は、両電極間にて交流電圧を印
加されたとき、希ガスの圧力が高いために、希ガスのガ
ス粒子と電子とが、通常型冷陰極放電管よりも衝突し易
く、この衝突による発熱で昇温する。このため、水銀が
通常型冷陰極放電管よりも蒸気化し易い。
周囲温度が低いと、水銀は蒸気化しにくいものの、当該
自己昇温型冷陰極放電管は、両電極間にて交流電圧を印
加されたとき、希ガスの圧力が高いために、希ガスのガ
ス粒子と電子とが、通常型冷陰極放電管よりも衝突し易
く、この衝突による発熱で昇温する。このため、水銀が
通常型冷陰極放電管よりも蒸気化し易い。
【０００９】そこで、このような自己昇温型冷陰極放電
管を用いて、その周囲温度が低いときに、両電極間に放
出される電子の流れを電流としてブースト（増大）し、
管体自身の温度を上げて低温時の発光輝度不足を改善す
ることが提案されている。
管を用いて、その周囲温度が低いときに、両電極間に放
出される電子の流れを電流としてブースト（増大）し、
管体自身の温度を上げて低温時の発光輝度不足を改善す
ることが提案されている。
【００１０】しかし、当該自己昇温型冷陰極放電管にお
いて高温時にも低温時と同様の電流ブーストを行うと、
希ガスのガス圧が高いため、管体の温度が上昇し過ぎて
冷陰極放電管の寿命が短くなるという不具合が生ずる。
いて高温時にも低温時と同様の電流ブーストを行うと、
希ガスのガス圧が高いため、管体の温度が上昇し過ぎて
冷陰極放電管の寿命が短くなるという不具合が生ずる。
【００１１】これに対する対策としては、冷陰極放電管
の管体の温度を常時監視して、管体の温度が上昇しすぎ
ないように、管体の温度に応じてこの管体に流れる電流
をリアルタイムで制御する必要があり、その結果、自己
昇温型冷陰極放電管の制御が複雑になるという不具合が
生じる。
の管体の温度を常時監視して、管体の温度が上昇しすぎ
ないように、管体の温度に応じてこの管体に流れる電流
をリアルタイムで制御する必要があり、その結果、自己
昇温型冷陰極放電管の制御が複雑になるという不具合が
生じる。
【００１２】そこで、本発明は、以上のようなことに対
処するため、自己昇温型冷陰極放電管の過度な昇温制御
を行うことなく、当該冷陰極放電管の低温時における輝
度立ち上がりを簡単な制御で改善するようにした制御装
置を提供することを目的とする。
処するため、自己昇温型冷陰極放電管の過度な昇温制御
を行うことなく、当該冷陰極放電管の低温時における輝
度立ち上がりを簡単な制御で改善するようにした制御装
置を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記課題の解決にあた
り、請求項１に記載の発明に係る自己昇温型冷陰極放電
管の制御装置は、交流電圧を受けて作動する自己昇温型
冷陰極放電管（１０）の周囲温度を検出する温度検出手
段（２３）と、冷陰極放電管にその作動に伴い流れる電
流をブーストするためのブースト時間が検出温度の上昇
に応じて短くなり当該検出温度の低下に応じて長くなる
ように予め定めた特性データに基づき、冷陰極放電管の
作動時における温度検出手段の検出温度に応じてブース
ト時間を決定するブースト時間決定手段（３３）と、検
出温度が冷陰極放電管の輝度不足の原因となる所定の低
温範囲に属するか否かにつき判定する温度範囲判定手段
（３２）と、この温度範囲判定手段による属するとの判
定に伴い、冷陰極放電管の発光輝度を適正に維持できる
ように交流電圧を決定する電圧決定手段（３５）と、ブ
ースト時間決定手段による決定ブースト時間の間電圧決
定手段による決定交流電圧に基づき冷陰極放電管の作動
を制御する制御手段（３５、２５、２６）とを備える。
り、請求項１に記載の発明に係る自己昇温型冷陰極放電
管の制御装置は、交流電圧を受けて作動する自己昇温型
冷陰極放電管（１０）の周囲温度を検出する温度検出手
段（２３）と、冷陰極放電管にその作動に伴い流れる電
流をブーストするためのブースト時間が検出温度の上昇
に応じて短くなり当該検出温度の低下に応じて長くなる
ように予め定めた特性データに基づき、冷陰極放電管の
作動時における温度検出手段の検出温度に応じてブース
ト時間を決定するブースト時間決定手段（３３）と、検
出温度が冷陰極放電管の輝度不足の原因となる所定の低
温範囲に属するか否かにつき判定する温度範囲判定手段
（３２）と、この温度範囲判定手段による属するとの判
定に伴い、冷陰極放電管の発光輝度を適正に維持できる
ように交流電圧を決定する電圧決定手段（３５）と、ブ
ースト時間決定手段による決定ブースト時間の間電圧決
定手段による決定交流電圧に基づき冷陰極放電管の作動
を制御する制御手段（３５、２５、２６）とを備える。
【００１４】このように、冷陰極放電管にその作動に伴
い流れる電流をブーストするためのブースト時間が検出
温度の上昇に応じて短くなり当該検出温度の低下に応じ
て長くなるように予め定めた特性データを用いて、冷陰
極放電管の検出温度がその輝度不足の原因となる所定の
低温範囲に属するときに、当該検出温度に応じてブース
ト時間を決定し、このブースト時間の間には、冷陰極放
電管の発光輝度を適正に維持できるように決定した交流
電圧でもって冷陰極放電管を駆動制御するようにした。
これにより、冷陰極放電管が低温状態にあっても、当該
冷陰極放電管は輝度不足を招くことなく良好に発光でき
る。また、このような作用効果は、上記特性データのも
とに決定されるブースト時間を利用することで達成され
るので、制御装置の制御が複雑になることがない。
い流れる電流をブーストするためのブースト時間が検出
温度の上昇に応じて短くなり当該検出温度の低下に応じ
て長くなるように予め定めた特性データを用いて、冷陰
極放電管の検出温度がその輝度不足の原因となる所定の
低温範囲に属するときに、当該検出温度に応じてブース
ト時間を決定し、このブースト時間の間には、冷陰極放
電管の発光輝度を適正に維持できるように決定した交流
電圧でもって冷陰極放電管を駆動制御するようにした。
これにより、冷陰極放電管が低温状態にあっても、当該
冷陰極放電管は輝度不足を招くことなく良好に発光でき
る。また、このような作用効果は、上記特性データのも
とに決定されるブースト時間を利用することで達成され
るので、制御装置の制御が複雑になることがない。
【００１５】また、請求項２に記載の発明に係る自己昇
温型冷陰極放電管の制御装置は、交流電圧を受けて作動
する自己昇温型冷陰極放電管（１０）の周囲温度を検出
する温度検出手段（２３）と、冷陰極放電管を起動する
ときに操作されるスイッチ手段（ＩＧ）と、冷陰極放電
管にその作動に伴い流れる電流をブーストするためのブ
ースト時間が検出温度の上昇に応じて短くなり当該検出
温度の低下に応じて長くなるように予め定めた特性デー
タに基づき、スイッチ手段の操作時における温度検出手
段の検出温度に応じてブースト時間を決定するブースト
時間決定手段（３３）と、検出温度が冷陰極放電管の輝
度不足の原因となる所定の低温範囲に属するか否かにつ
き判定する温度範囲判定手段（３２）と、この温度範囲
判定手段による属するとの判定に伴い、冷陰極放電管の
発光輝度を適正に維持できるように交流電圧を決定する
電圧決定手段（３５）と、ブースト時間決定手段による
決定ブースト時間の間電圧決定手段による決定交流電圧
に基づき冷陰極放電管の作動を制御する制御手段（３
５、２５、２６）とを備える。
温型冷陰極放電管の制御装置は、交流電圧を受けて作動
する自己昇温型冷陰極放電管（１０）の周囲温度を検出
する温度検出手段（２３）と、冷陰極放電管を起動する
ときに操作されるスイッチ手段（ＩＧ）と、冷陰極放電
管にその作動に伴い流れる電流をブーストするためのブ
ースト時間が検出温度の上昇に応じて短くなり当該検出
温度の低下に応じて長くなるように予め定めた特性デー
タに基づき、スイッチ手段の操作時における温度検出手
段の検出温度に応じてブースト時間を決定するブースト
時間決定手段（３３）と、検出温度が冷陰極放電管の輝
度不足の原因となる所定の低温範囲に属するか否かにつ
き判定する温度範囲判定手段（３２）と、この温度範囲
判定手段による属するとの判定に伴い、冷陰極放電管の
発光輝度を適正に維持できるように交流電圧を決定する
電圧決定手段（３５）と、ブースト時間決定手段による
決定ブースト時間の間電圧決定手段による決定交流電圧
に基づき冷陰極放電管の作動を制御する制御手段（３
５、２５、２６）とを備える。
【００１６】このようにスイッチ手段の操作で冷陰極放
電管を起動するときにも、請求項１に記載の発明と同様
の作用効果を達成できる。
電管を起動するときにも、請求項１に記載の発明と同様
の作用効果を達成できる。
【００１７】また、請求項３に記載の発明では、請求項
１又は２に記載の発明において、自己昇温型冷陰極放電
管は簡易自己昇温型冷陰極放電管であり、特性データ
は、ブースト時間が検出温度の上昇に応じて直線的に短
くなり当該検出温度の低下に応じて直線的に長くなるよ
うに予め定めた直線データであり、ブースト時間決定手
段は、検出温度に応じたブースト時間の決定を直線デー
タに基づき行い、電圧決定手段は、交流電圧を、冷陰極
放電管の発光輝度を適正に維持できるようなデューティ
比の交流電圧として決定し、制御手段は、冷陰極放電管
の作動の制御を、決定デューティ比の交流電圧に基づき
行うことを特徴とする。
１又は２に記載の発明において、自己昇温型冷陰極放電
管は簡易自己昇温型冷陰極放電管であり、特性データ
は、ブースト時間が検出温度の上昇に応じて直線的に短
くなり当該検出温度の低下に応じて直線的に長くなるよ
うに予め定めた直線データであり、ブースト時間決定手
段は、検出温度に応じたブースト時間の決定を直線デー
タに基づき行い、電圧決定手段は、交流電圧を、冷陰極
放電管の発光輝度を適正に維持できるようなデューティ
比の交流電圧として決定し、制御手段は、冷陰極放電管
の作動の制御を、決定デューティ比の交流電圧に基づき
行うことを特徴とする。
【００１８】このように、特性データとして上記直線デ
ータを用いることで、請求項１又は２に記載の発明の作
用効果をより一層向上できる。
ータを用いることで、請求項１又は２に記載の発明の作
用効果をより一層向上できる。
【００１９】また、請求項４に記載の発明では、請求項
１又は２に記載の発明において、自己昇温型冷陰極放電
管は簡易自己昇温型冷陰極放電管であり、特性データ
は、ブースト時間が検出温度の上昇に応じて短くなり当
該検出温度の低下に応じて長くなるように予め定めたマ
ップデータであり、ブースト時間決定手段は、検出温度
に応じたブースト時間の決定をマップデータに基づき行
い、電圧決定手段は、交流電圧を、冷陰極放電管の発光
輝度を適正に維持できるようなデューティ比の交流電圧
として決定し、制御手段は、冷陰極放電管の作動の制御
を、決定デューティ比の交流電圧に基づき行うことを特
徴とする。
１又は２に記載の発明において、自己昇温型冷陰極放電
管は簡易自己昇温型冷陰極放電管であり、特性データ
は、ブースト時間が検出温度の上昇に応じて短くなり当
該検出温度の低下に応じて長くなるように予め定めたマ
ップデータであり、ブースト時間決定手段は、検出温度
に応じたブースト時間の決定をマップデータに基づき行
い、電圧決定手段は、交流電圧を、冷陰極放電管の発光
輝度を適正に維持できるようなデューティ比の交流電圧
として決定し、制御手段は、冷陰極放電管の作動の制御
を、決定デューティ比の交流電圧に基づき行うことを特
徴とする。
【００２０】このように、特性データとして上記マップ
データを用いることで、請求項１又は２に記載の発明の
作用効果をより一層向上できる。
データを用いることで、請求項１又は２に記載の発明の
作用効果をより一層向上できる。
【００２１】また、請求項５に記載の発明では、請求項
２に記載の発明において、自己昇温型冷陰極放電管は、
車両に装備した簡易自己昇温型冷陰極放電管であり、ス
イッチ手段は、車両の原動機を起動するとき操作される
キースイッチ（ＩＧ）であり、ブースト時間決定手段
は、ブースト時間の決定を、キースイッチの操作時にお
ける温度検出手段の検出温度に応じて特性データに基づ
き行うことを特徴とする。
２に記載の発明において、自己昇温型冷陰極放電管は、
車両に装備した簡易自己昇温型冷陰極放電管であり、ス
イッチ手段は、車両の原動機を起動するとき操作される
キースイッチ（ＩＧ）であり、ブースト時間決定手段
は、ブースト時間の決定を、キースイッチの操作時にお
ける温度検出手段の検出温度に応じて特性データに基づ
き行うことを特徴とする。
【００２２】このように、自己昇温型冷陰極放電管は、
車両に装備した簡易自己昇温型冷陰極放電管であって
も、請求項２に記載の発明と実質的に同様の作用効果を
達成できる。
車両に装備した簡易自己昇温型冷陰極放電管であって
も、請求項２に記載の発明と実質的に同様の作用効果を
達成できる。
【００２３】また、請求項６に記載の発明では、請求項
５に記載の発明において、特性データは、ブースト時間
が検出温度の上昇に応じて直線的に短くなり当該検出温
度の低下に応じて直線的に長くなるように予め定めた直
線データであり、ブースト時間決定手段は、検出温度に
応じたブースト時間の決定を直線データに基づき行い、
電圧決定手段は、交流電圧を、冷陰極放電管の発光輝度
を適正に維持できるようなデューティ比の交流電圧とし
て決定し、制御手段は、冷陰極放電管の作動の制御を、
決定デューティ比の交流電圧に基づき行うことを特徴と
する。
５に記載の発明において、特性データは、ブースト時間
が検出温度の上昇に応じて直線的に短くなり当該検出温
度の低下に応じて直線的に長くなるように予め定めた直
線データであり、ブースト時間決定手段は、検出温度に
応じたブースト時間の決定を直線データに基づき行い、
電圧決定手段は、交流電圧を、冷陰極放電管の発光輝度
を適正に維持できるようなデューティ比の交流電圧とし
て決定し、制御手段は、冷陰極放電管の作動の制御を、
決定デューティ比の交流電圧に基づき行うことを特徴と
する。
【００２４】このように、特性データとして直線データ
を用いることで、請求項５に記載の発明の作用効果をよ
り一層向上できる。
を用いることで、請求項５に記載の発明の作用効果をよ
り一層向上できる。
【００２５】また、請求項７に記載の発明では、請求項
５に記載の発明において、特性データは、ブースト時間
が検出温度の上昇に応じて短くなり当該検出温度の低下
に応じて長くなるように予め定めたマップデータであ
り、ブースト時間決定手段は、検出温度に応じたブース
ト時間の決定をマップデータに基づき行い、電圧決定手
段は、交流電圧を、冷陰極放電管の発光輝度を適正に維
持できるようなデューティ比の交流電圧として決定し、
制御手段は、冷陰極放電管の作動の制御を、決定デュー
ティ比の交流電圧に基づき行うことを特徴とする。
５に記載の発明において、特性データは、ブースト時間
が検出温度の上昇に応じて短くなり当該検出温度の低下
に応じて長くなるように予め定めたマップデータであ
り、ブースト時間決定手段は、検出温度に応じたブース
ト時間の決定をマップデータに基づき行い、電圧決定手
段は、交流電圧を、冷陰極放電管の発光輝度を適正に維
持できるようなデューティ比の交流電圧として決定し、
制御手段は、冷陰極放電管の作動の制御を、決定デュー
ティ比の交流電圧に基づき行うことを特徴とする。
【００２６】このように、特性データとしてマップデー
タを用いても、請求項６に記載の発明と実質的に同様の
作用効果を達成できる。
タを用いても、請求項６に記載の発明と実質的に同様の
作用効果を達成できる。
【００２７】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すも
のである。
する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すも
のである。
【００２８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態を図面
に基づいて説明する。図１は本発明が乗用車用照明シス
テムに採用する簡易自己昇温型冷陰極放電管１０を制御
する制御装置２０に適用された例を示している。
に基づいて説明する。図１は本発明が乗用車用照明シス
テムに採用する簡易自己昇温型冷陰極放電管１０を制御
する制御装置２０に適用された例を示している。
【００２９】簡易自己昇温型冷陰極放電管１０は、当該
乗用車のインストルメントパネル（図示しない）の裏側
に配設されており、この冷陰極放電管１０は、長手状の
管体１１と、この管体１１内にてその長手方向両端に設
けた両電極と、管体１１内に封入したキセノン或いはネ
オン等の希ガスと水銀とにより構成されている。ここ
で、管体１１の内表面には蛍光塗料が発光層として一様
に塗布されている。また、冷陰極放電管１０の希ガスの
圧力は自己昇温型冷陰極放電管の希ガスの圧力と通常型
冷陰極放電管の希ガスの圧力との中間にある。なお、具
体的には、冷陰極放電管１０の希ガスの圧力及び分圧の
領域は図７にて符号ｂにより示されている。
乗用車のインストルメントパネル（図示しない）の裏側
に配設されており、この冷陰極放電管１０は、長手状の
管体１１と、この管体１１内にてその長手方向両端に設
けた両電極と、管体１１内に封入したキセノン或いはネ
オン等の希ガスと水銀とにより構成されている。ここ
で、管体１１の内表面には蛍光塗料が発光層として一様
に塗布されている。また、冷陰極放電管１０の希ガスの
圧力は自己昇温型冷陰極放電管の希ガスの圧力と通常型
冷陰極放電管の希ガスの圧力との中間にある。なお、具
体的には、冷陰極放電管１０の希ガスの圧力及び分圧の
領域は図７にて符号ｂにより示されている。
【００３０】このように構成した冷陰極放電管１０にお
いては、その両電極間への交流電圧の印加によって、管
体１１の周囲温度に応じて当該両電極間で放出される電
子の流れが管体１１内の希ガスを通り電流として流れ
る。そして、この電流の電子が管体１１内の希ガスのガ
ス粒子と衝突して発熱し水銀の蒸気化及び管体１１の昇
温を促進し、管体１１が上記発光層の紫外線との衝突の
増大により発光する。これにより、冷陰極放電管１０は
上記発光層の発光に応じた輝度にて発光する。
いては、その両電極間への交流電圧の印加によって、管
体１１の周囲温度に応じて当該両電極間で放出される電
子の流れが管体１１内の希ガスを通り電流として流れ
る。そして、この電流の電子が管体１１内の希ガスのガ
ス粒子と衝突して発熱し水銀の蒸気化及び管体１１の昇
温を促進し、管体１１が上記発光層の紫外線との衝突の
増大により発光する。これにより、冷陰極放電管１０は
上記発光層の発光に応じた輝度にて発光する。
【００３１】制御装置２０は、定電圧回路２１を備えて
おり、この定電圧回路２１は、当該乗用車に搭載のバッ
テリである直流電源Ｂの正側端子に当該乗用車のイグニ
ッションスイッチＩＧを介し接続されるとともに、逆流
阻止用ダイオード２２を介しバッテリＢの正側端子に接
続されている。なお、定電圧回路２１は、逆流阻止用ダ
イオード２２からの給電により、常時、定電圧（例え
ば、５Ｖ）を発生する。
おり、この定電圧回路２１は、当該乗用車に搭載のバッ
テリである直流電源Ｂの正側端子に当該乗用車のイグニ
ッションスイッチＩＧを介し接続されるとともに、逆流
阻止用ダイオード２２を介しバッテリＢの正側端子に接
続されている。なお、定電圧回路２１は、逆流阻止用ダ
イオード２２からの給電により、常時、定電圧（例え
ば、５Ｖ）を発生する。
【００３２】また、当該制御装置２０は、温度センサ２
３、Ａ−Ｄ変換器２４、スイッチング回路２５、インバ
ータ回路２６及びマイクロコンピュータ２７を備えてい
る。温度センサ２３は、冷陰極放電管１０の管体１１の
近傍に配設されており、この温度センサ２３は、管体１
１の近傍の周囲温度を検出する。Ａ−Ｄ変換器２４は、
温度センサ２３の検出周囲温度をデジタル変換して管体
１１の検出温度としてマイクロコンピュータ２７に出力
する。
３、Ａ−Ｄ変換器２４、スイッチング回路２５、インバ
ータ回路２６及びマイクロコンピュータ２７を備えてい
る。温度センサ２３は、冷陰極放電管１０の管体１１の
近傍に配設されており、この温度センサ２３は、管体１
１の近傍の周囲温度を検出する。Ａ−Ｄ変換器２４は、
温度センサ２３の検出周囲温度をデジタル変換して管体
１１の検出温度としてマイクロコンピュータ２７に出力
する。
【００３３】スイッチング回路２５は、マイクロコンピ
ュータ２７により後述のように電流ブースト時間の間デ
ューティ制御されてスイッチング作動をする。インバー
タ回路２６は、イグニッションスイッチＩＧを介する直
流電源Ｂからの給電のもと、スイッチング回路２５のス
イッチング作動に応じデューティ電圧を供給されてデュ
ーティ交流電圧に変換し管体１１の両電極間に印加す
る。
ュータ２７により後述のように電流ブースト時間の間デ
ューティ制御されてスイッチング作動をする。インバー
タ回路２６は、イグニッションスイッチＩＧを介する直
流電源Ｂからの給電のもと、スイッチング回路２５のス
イッチング作動に応じデューティ電圧を供給されてデュ
ーティ交流電圧に変換し管体１１の両電極間に印加す
る。
【００３４】マイクロコンピュータ２７は、図２にて示
すフローチャートに従い、コンピュータプログラムを実
行し、この実行中において、Ａ−Ｄ変換器２４からの検
出温度に応じてスイッチング回路２５のスイッチング作
動を後述のようにデューティ制御するための演算処理を
する。なお、マイクロコンピュータ２７は、定電圧回路
２１から定電圧を受けて作動状態となる。また、上記コ
ンピュータプログラムはマイクロコンピュータ２７のＲ
ＯＭに予め記憶されている。
すフローチャートに従い、コンピュータプログラムを実
行し、この実行中において、Ａ−Ｄ変換器２４からの検
出温度に応じてスイッチング回路２５のスイッチング作
動を後述のようにデューティ制御するための演算処理を
する。なお、マイクロコンピュータ２７は、定電圧回路
２１から定電圧を受けて作動状態となる。また、上記コ
ンピュータプログラムはマイクロコンピュータ２７のＲ
ＯＭに予め記憶されている。
【００３５】以上のように構成した本実施形態において
は、定電圧回路２１は、ダイオード２２を通して直流電
源Ｂから常時給電されて定電圧を発生している。これに
伴い、マイクロコンピュータ２７は、イグニッションス
イッチＩＧの操作とはかかわりなく、定電圧回路２１か
らの定電圧を受けて、常時、作動状態にある。このた
め、マイクロコンピュータ２７は、常時、コンピュータ
プログラムを実行し、イグニッションスイッチＩＧのオ
フ状態には、図２のフローチャートに従いステップ３０
にてＮＯとの判定を繰り返している。
は、定電圧回路２１は、ダイオード２２を通して直流電
源Ｂから常時給電されて定電圧を発生している。これに
伴い、マイクロコンピュータ２７は、イグニッションス
イッチＩＧの操作とはかかわりなく、定電圧回路２１か
らの定電圧を受けて、常時、作動状態にある。このた
め、マイクロコンピュータ２７は、常時、コンピュータ
プログラムを実行し、イグニッションスイッチＩＧのオ
フ状態には、図２のフローチャートに従いステップ３０
にてＮＯとの判定を繰り返している。
【００３６】このような状態において、イグニッション
スイッチＩＧがオンされると、ステップ３０における判
定がＹＥＳとなる。これに伴い、ステップ３１におい
て、Ａ−Ｄ変換器２４が温度センサ２３の検出周囲温度
をデジタル変換し検出温度（以下、検出温度Ｔという）
としてマイクロコンピュータ２７に入力する。
スイッチＩＧがオンされると、ステップ３０における判
定がＹＥＳとなる。これに伴い、ステップ３１におい
て、Ａ−Ｄ変換器２４が温度センサ２３の検出周囲温度
をデジタル変換し検出温度（以下、検出温度Ｔという）
としてマイクロコンピュータ２７に入力する。
【００３７】然る後、ステップ３２において、検出温度
Ｔが所定の温度範囲ＴＷ以内にあるかにつき判定され
る。本実施形態では、温度範囲ＴＷは、当該乗用車の走
行地域の変化や季節の変化に伴う上記インストルメント
パネルの裏側の激しい温度変動や冷陰極放電管１０の輝
度不足の原因となる低温領域を考慮して、−３０℃乃至
＋２０℃の低温範囲に設定され、マイクロコンピュータ
２７のＲＯＭに予め記憶されている。
Ｔが所定の温度範囲ＴＷ以内にあるかにつき判定され
る。本実施形態では、温度範囲ＴＷは、当該乗用車の走
行地域の変化や季節の変化に伴う上記インストルメント
パネルの裏側の激しい温度変動や冷陰極放電管１０の輝
度不足の原因となる低温領域を考慮して、−３０℃乃至
＋２０℃の低温範囲に設定され、マイクロコンピュータ
２７のＲＯＭに予め記憶されている。
【００３８】ここで、検出温度Ｔが温度範囲ＴＷ以内に
あれば、ステップ３２における判定がＹＥＳとなる。こ
れに伴い、ステップ３３において、ブースト時間Ｈが図
３にて示すマップに基づき検出温度Ｔに応じて決定され
る。本実施形態では、上記マップは、管体１１の発光輝
度がその周囲温度に応じて適正となるように、図３にて
示すようなブースト時間Ｈと検出温度Ｔとの間の関係で
もって特定されて、マイクロコンピュータ２７のＲＯＭ
に予めデータとして記憶されている。なお、検出温度Ｔ
が図３の両隣接検出温度の間の値になる場合には、これ
ら両隣接検出温度に対応する両隣接ブースト時間の差を
用いて検出温度Ｔに応じて補間しこの補間値をブースト
時間として用いる。
あれば、ステップ３２における判定がＹＥＳとなる。こ
れに伴い、ステップ３３において、ブースト時間Ｈが図
３にて示すマップに基づき検出温度Ｔに応じて決定され
る。本実施形態では、上記マップは、管体１１の発光輝
度がその周囲温度に応じて適正となるように、図３にて
示すようなブースト時間Ｈと検出温度Ｔとの間の関係で
もって特定されて、マイクロコンピュータ２７のＲＯＭ
に予めデータとして記憶されている。なお、検出温度Ｔ
が図３の両隣接検出温度の間の値になる場合には、これ
ら両隣接検出温度に対応する両隣接ブースト時間の差を
用いて検出温度Ｔに応じて補間しこの補間値をブースト
時間として用いる。
【００３９】このようにしてブースト時間Ｈを決定した
後、ステップ３４において、冷陰極放電管１０を連続駆
動するためにデューティ比が１００％と決定される。こ
の決定後、ステップ３５において、デューティ比１００
％のデューティ出力が、上記決定ブースト時間Ｈの間、
スイッチング回路２５に出力される。このため、スイッ
チング回路２５は、上記決定ブースト時間Ｈの間、デュ
ーティ比１００％のデューティ出力に基づき、連続的に
オンする。
後、ステップ３４において、冷陰極放電管１０を連続駆
動するためにデューティ比が１００％と決定される。こ
の決定後、ステップ３５において、デューティ比１００
％のデューティ出力が、上記決定ブースト時間Ｈの間、
スイッチング回路２５に出力される。このため、スイッ
チング回路２５は、上記決定ブースト時間Ｈの間、デュ
ーティ比１００％のデューティ出力に基づき、連続的に
オンする。
【００４０】このため、インバータ回路２６は、イグニ
ッションスイッチＩＧを介する直流電源Ｂからの直流電
圧のもと、スイッチング回路２５からデューティ比１０
０％のデューティ電圧を、上記決定ブースト時間Ｈの
間、供給されてデューティ交流電圧に逆変換し冷陰極放
電管１０の両電極間に印加する。この印加はステップ３
６でＹＥＳとの判定がなされるまで繰り返される。
ッションスイッチＩＧを介する直流電源Ｂからの直流電
圧のもと、スイッチング回路２５からデューティ比１０
０％のデューティ電圧を、上記決定ブースト時間Ｈの
間、供給されてデューティ交流電圧に逆変換し冷陰極放
電管１０の両電極間に印加する。この印加はステップ３
６でＹＥＳとの判定がなされるまで繰り返される。
【００４１】ここで、決定ブースト時間Ｈは、図３から
分かるように、検出温度Ｔが低い程長くなるので、デュ
ーティ比１００％のデューティ交流電圧は、検出温度Ｔ
が低い程、長いブースト時間Ｈの間、冷陰極放電管１０
の両電極間に印加される。このため、冷陰極放電管１０
の両電極間で放出される電子は、検出温度Ｔが低い程、
長いブースト時間Ｈの間、上記デューティ比１００％を
満たすように、多く流れる。
分かるように、検出温度Ｔが低い程長くなるので、デュ
ーティ比１００％のデューティ交流電圧は、検出温度Ｔ
が低い程、長いブースト時間Ｈの間、冷陰極放電管１０
の両電極間に印加される。このため、冷陰極放電管１０
の両電極間で放出される電子は、検出温度Ｔが低い程、
長いブースト時間Ｈの間、上記デューティ比１００％を
満たすように、多く流れる。
【００４２】これにより、管体１１内での電子と希ガス
のガス粒子との衝突による発熱が、管体１１の周囲温度
に応じて適正に確保される。従って、水銀が適正に蒸気
化され、水銀と電子との衝突により紫外線も周囲温度に
応じて適正に確保される。このため、管体１１の発光層
に対する紫外線の衝突も管体１１の周囲温度に応じて適
正に確保されて、冷陰極放電管１０の発光輝度は適正に
確保される。
のガス粒子との衝突による発熱が、管体１１の周囲温度
に応じて適正に確保される。従って、水銀が適正に蒸気
化され、水銀と電子との衝突により紫外線も周囲温度に
応じて適正に確保される。このため、管体１１の発光層
に対する紫外線の衝突も管体１１の周囲温度に応じて適
正に確保されて、冷陰極放電管１０の発光輝度は適正に
確保される。
【００４３】因みに、冷陰極放電管１０の発光輝度が時
間の経過によりどのように変化するかにつき、電流ブー
ストを適用した場合としない場合とで比較してみたとこ
ろ、図４にて示すデータが得られた。ここで、符号Ｌ１
は、本実施形態のように電流ブーストを適用した場合の
グラフを示し、符号Ｌ２は、当該電流ブーストを適用し
ない場合のグラフを示す。これによれば、グラフＬ１の
方がグラフＬ２よりも冷陰極放電管１０の低温起動直後
の発光輝度の改善が大幅になされることが分かる。
間の経過によりどのように変化するかにつき、電流ブー
ストを適用した場合としない場合とで比較してみたとこ
ろ、図４にて示すデータが得られた。ここで、符号Ｌ１
は、本実施形態のように電流ブーストを適用した場合の
グラフを示し、符号Ｌ２は、当該電流ブーストを適用し
ない場合のグラフを示す。これによれば、グラフＬ１の
方がグラフＬ２よりも冷陰極放電管１０の低温起動直後
の発光輝度の改善が大幅になされることが分かる。
【００４４】ステップ３５の処理後、決定ブースト時間
Ｈが経過すると、ステップ３６における判定がＹＥＳと
なり、ステップ３７にてリターン処理される。その後、
ステップ３２に達したときＮＯとの判定になれば、ステ
ップ３８において、デューティ比が７０％と決定されて
デューティ出力としてスイッチング回路２５に付与され
る。このため、スイッチング回路２５は、マイクロコン
ピュータ２７による制御のもと、デューティ比７０％に
てスイッチング作動する。
Ｈが経過すると、ステップ３６における判定がＹＥＳと
なり、ステップ３７にてリターン処理される。その後、
ステップ３２に達したときＮＯとの判定になれば、ステ
ップ３８において、デューティ比が７０％と決定されて
デューティ出力としてスイッチング回路２５に付与され
る。このため、スイッチング回路２５は、マイクロコン
ピュータ２７による制御のもと、デューティ比７０％に
てスイッチング作動する。
【００４５】これに伴い、インバータ回路２６は、イグ
ニッションスイッチＩＧを介する直流電源Ｂからの直流
電圧のもと、スイッチング回路２５からデューティ比７
０％のデューティ電圧を供給されてデューティ交流電圧
に逆変換し冷陰極放電管１０の両電極間に印加される。
このため、冷陰極放電管１０の両電極間で放出される電
子は、検出温度Ｔが温度範囲ＴＷ以内にない間、上記デ
ューティ比７０％を満たすように、多く流れる。
ニッションスイッチＩＧを介する直流電源Ｂからの直流
電圧のもと、スイッチング回路２５からデューティ比７
０％のデューティ電圧を供給されてデューティ交流電圧
に逆変換し冷陰極放電管１０の両電極間に印加される。
このため、冷陰極放電管１０の両電極間で放出される電
子は、検出温度Ｔが温度範囲ＴＷ以内にない間、上記デ
ューティ比７０％を満たすように、多く流れる。
【００４６】これにより、管体１１内での電子と希ガス
のガス粒子との衝突による発熱が、検出温度Ｔが温度範
囲ＴＷ以内にない間、適正に確保される。このため、管
体１１の発光層に対する電子の衝突も適正に確保され
て、冷陰極放電管１０の発光輝度は適正に確保される。
この場合、上記デューティ交流電圧のデューティ比は、
上述のごとく、７０％と小さくなっているから、冷陰極
放電管１０の温度が上昇し過ぎることはなく、その結
果、冷陰極放電管１０の寿命を十分に長く維持できる。
このように粗い制御でも冷陰極放電管の寿命に影響がな
いのは、簡易型冷陰極放電管のガス圧が自己昇温型冷陰
極放電管のガス圧より低めのため、多少、電流ブースト
時間が過剰になっても冷陰極放電管の管体の温度が過度
には上昇しないからである。
のガス粒子との衝突による発熱が、検出温度Ｔが温度範
囲ＴＷ以内にない間、適正に確保される。このため、管
体１１の発光層に対する電子の衝突も適正に確保され
て、冷陰極放電管１０の発光輝度は適正に確保される。
この場合、上記デューティ交流電圧のデューティ比は、
上述のごとく、７０％と小さくなっているから、冷陰極
放電管１０の温度が上昇し過ぎることはなく、その結
果、冷陰極放電管１０の寿命を十分に長く維持できる。
このように粗い制御でも冷陰極放電管の寿命に影響がな
いのは、簡易型冷陰極放電管のガス圧が自己昇温型冷陰
極放電管のガス圧より低めのため、多少、電流ブースト
時間が過剰になっても冷陰極放電管の管体の温度が過度
には上昇しないからである。
【００４７】図５は上記実施形態の変形例を示してい
る。この変形例においては、ブースト時間Ｈと検出温度
Ｔとの関係を特定する特性直線Ｐを表すグラフが、図５
にて示すごとく、図３のマップに代えて採用されてい
る。この特性直線Ｐは、ブースト時間Ｈが、検出温度Ｔ
の上昇（又は、低下）に伴い、短く（又は、長く）なる
ように設定されて、マイクロコンピュータ２７のＲＯＭ
に図３のマップに代えて予め直線データとして記憶され
ている。なお、特性直線Ｐは、−４０℃≦Ｔ≦＋３０℃
の範囲以内にて、直線式Ｈ＝−Ｔ＋３０でもって特定さ
れる。その他の構成は上記実施形態と同様である。
る。この変形例においては、ブースト時間Ｈと検出温度
Ｔとの関係を特定する特性直線Ｐを表すグラフが、図５
にて示すごとく、図３のマップに代えて採用されてい
る。この特性直線Ｐは、ブースト時間Ｈが、検出温度Ｔ
の上昇（又は、低下）に伴い、短く（又は、長く）なる
ように設定されて、マイクロコンピュータ２７のＲＯＭ
に図３のマップに代えて予め直線データとして記憶され
ている。なお、特性直線Ｐは、−４０℃≦Ｔ≦＋３０℃
の範囲以内にて、直線式Ｈ＝−Ｔ＋３０でもって特定さ
れる。その他の構成は上記実施形態と同様である。
【００４８】このように構成した本変形例において、上
記実施形態にて述べたと同様にステップ３２における判
定がＹＥＳとなると、次のステップ３３において、ブー
スト時間Ｈが、図３のマップに代えて、図５の特性直線
Ｐに基づき、検出温度Ｔに応じて決定される。ここで、
特性直線Ｐは、連続的なデータであるため、図３のマッ
プを用いる場合のように補間することなく、ブースト時
間Ｈのきめ細かい決定が可能となる。
記実施形態にて述べたと同様にステップ３２における判
定がＹＥＳとなると、次のステップ３３において、ブー
スト時間Ｈが、図３のマップに代えて、図５の特性直線
Ｐに基づき、検出温度Ｔに応じて決定される。ここで、
特性直線Ｐは、連続的なデータであるため、図３のマッ
プを用いる場合のように補間することなく、ブースト時
間Ｈのきめ細かい決定が可能となる。
【００４９】このようにブースト時間Ｈが決定される
と、上記実施形態にて述べたと同様に、ステップ３４に
おいてデューティ比１００％が決定され、ステップ３５
において、当該デューティ比１００％が、デューティ出
力として、上述のように特性直線Ｐに基づき決定したブ
ースト時間Ｈの間、スイッチング回路２５に付与され
る。
と、上記実施形態にて述べたと同様に、ステップ３４に
おいてデューティ比１００％が決定され、ステップ３５
において、当該デューティ比１００％が、デューティ出
力として、上述のように特性直線Ｐに基づき決定したブ
ースト時間Ｈの間、スイッチング回路２５に付与され
る。
【００５０】これに伴い、スイッチング回路２５は、上
述のように特性直線Ｐに基づき決定したブースト時間Ｈ
の間、デューティ比１００％にてスイッチング作動す
る。その後の作動は上記実施形態と同様である。これに
より、上記実施形態にて述べた作用効果が、冷陰極放電
管１０のインバータ回路２６による制御を上記実施形態
よりもより一層きめ細かく行いつつ、達成され得る。
述のように特性直線Ｐに基づき決定したブースト時間Ｈ
の間、デューティ比１００％にてスイッチング作動す
る。その後の作動は上記実施形態と同様である。これに
より、上記実施形態にて述べた作用効果が、冷陰極放電
管１０のインバータ回路２６による制御を上記実施形態
よりもより一層きめ細かく行いつつ、達成され得る。
【００５１】なお、本発明の実施にあたり、図３のマッ
プや図５の特性直線Ｐは、必要に応じて適宜変更しても
よい。
プや図５の特性直線Ｐは、必要に応じて適宜変更しても
よい。
【００５２】また、本発明の実施にあたり、スイッチン
グ回路２５はインバータ回路２６に含まれていてもよ
く、また、インバータ回路２６に代えて、交流の高電圧
を発生する高電圧回路を採用して、この高電圧回路によ
り冷陰極放電管１０を駆動するようにしてもよい。
グ回路２５はインバータ回路２６に含まれていてもよ
く、また、インバータ回路２６に代えて、交流の高電圧
を発生する高電圧回路を採用して、この高電圧回路によ
り冷陰極放電管１０を駆動するようにしてもよい。
【００５３】また、本発明の実施にあたり、図５の特性
直線Ｐに代えて、検出温度Ｔの上昇（或いは低下）に応
じてブースト時間Ｈを短く（或いは長く）するようなデ
ータを用いて、ステップ３３においてブースト時間の決
定を行うようにしてもよい。
直線Ｐに代えて、検出温度Ｔの上昇（或いは低下）に応
じてブースト時間Ｈを短く（或いは長く）するようなデ
ータを用いて、ステップ３３においてブースト時間の決
定を行うようにしてもよい。
【００５４】また、本発明の実施にあたり、ステップ３
４でのデューティ比の決定は、１００％に限ることな
く、冷陰極放電管１０の低温時の発光輝度を適正に確保
できるデューティ比であればよく、また、ステップ３８
でのデューティ比の決定は、７０％に限ることなく、冷
陰極放電管１０が電流ブーストで昇温し過ぎないような
デューティ比であればよい。
４でのデューティ比の決定は、１００％に限ることな
く、冷陰極放電管１０の低温時の発光輝度を適正に確保
できるデューティ比であればよく、また、ステップ３８
でのデューティ比の決定は、７０％に限ることなく、冷
陰極放電管１０が電流ブーストで昇温し過ぎないような
デューティ比であればよい。
【００５５】また、本発明の実施にあたり、乗用車用照
明システムに限ることなく、一般に車両に装備される照
明システムの簡易自己昇温型冷陰極放電管や自己昇温型
冷陰極放電管その他一般建築物に採用される照明システ
ムの簡易自己昇温型冷陰極放電管や自己昇温型冷陰極放
電管に本発明を適用してもよい。なお、電気自動車用照
明システムの場合には、当該電気自動車の原動機として
の電動機を起動するためのキースイッチがイグニッショ
ンスイッチＩＧに対応し、また、一般建築物に採用され
る照明システムにおいては、適宜な操作スイッチがイグ
ニッションスイッチＩＧに代えて採用される。
明システムに限ることなく、一般に車両に装備される照
明システムの簡易自己昇温型冷陰極放電管や自己昇温型
冷陰極放電管その他一般建築物に採用される照明システ
ムの簡易自己昇温型冷陰極放電管や自己昇温型冷陰極放
電管に本発明を適用してもよい。なお、電気自動車用照
明システムの場合には、当該電気自動車の原動機として
の電動機を起動するためのキースイッチがイグニッショ
ンスイッチＩＧに対応し、また、一般建築物に採用され
る照明システムにおいては、適宜な操作スイッチがイグ
ニッションスイッチＩＧに代えて採用される。
【図１】本発明の一実施形態を示すブロック図である。
【図２】図１のマイクロコンピュータの作用を表すフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図３】上記実施形態におけるブースト時間Ｈと検出温
度Ｔとの関係を表すマップである。
度Ｔとの関係を表すマップである。
【図４】簡易自己昇温型冷陰極放電管の発光輝度と時間
との関係を、電流ブーストを適用した場合としない場合
とで比較するグラフである。
との関係を、電流ブーストを適用した場合としない場合
とで比較するグラフである。
【図５】上記実施形態の変形例を示すグラフである。
【図６】通常型冷陰極放電管の概略構成図である。
【図７】通常型冷陰極放電管、自己昇温型冷陰極放電
管、簡易自己昇温型冷陰極放電管について希ガスの圧力
と分圧との関係を示す分布図である。
管、簡易自己昇温型冷陰極放電管について希ガスの圧力
と分圧との関係を示す分布図である。
ＩＧ…イグニッションスイッチ、１０…簡易自己昇温型
冷陰極放電管、２３…温度センサ、２５…スイッチング
回路、２６…インバータ回路。
冷陰極放電管、２３…温度センサ、２５…スイッチング
回路、２６…インバータ回路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 若山 信彦 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 3K072 AA19 CB06 DA04 DE06 EB01 EB04 HA10
Claims (7)
- 【請求項１】 交流電圧を受けて作動する自己昇温型冷
陰極放電管（１０）の周囲温度を検出する温度検出手段
（２３）と、 前記冷陰極放電管にその作動に伴い流れる電流をブース
トするためのブースト時間が前記検出温度の上昇に応じ
て短くなり当該検出温度の低下に応じて長くなるように
予め定めた特性データに基づき、前記冷陰極放電管の作
動時の前記温度検出手段の検出温度に応じて前記ブース
ト時間を決定するブースト時間決定手段（３３）と、 前記検出温度が前記冷陰極放電管の輝度不足の原因とな
る所定の低温範囲に属するか否かにつき判定する温度範
囲判定手段（３２）と、 この温度範囲判定手段による属するとの判定に伴い、前
記冷陰極放電管の発光輝度を適正に維持できるように前
記交流電圧を決定する電圧決定手段（３５）と、 前記ブースト時間決定手段による決定ブースト時間の間
前記電圧決定手段による決定交流電圧に基づき前記冷陰
極放電管の作動を制御する制御手段（３５、２５、２
６）とを備える自己昇温型冷陰極放電管の制御装置。 - 【請求項２】 交流電圧を受けて作動する自己昇温型冷
陰極放電管（１０）の周囲温度を検出する温度検出手段
（２３）と、 前記冷陰極放電管を起動するときに操作されるスイッチ
手段（ＩＧ）と、 前記冷陰極放電管にその作動に伴い流れる電流をブース
トするためのブースト時間が前記検出温度の上昇に応じ
て短くなり当該検出温度の低下に応じて長くなるように
予め定めた特性データに基づき、前記スイッチ手段の操
作時における前記温度検出手段の検出温度に応じて前記
ブースト時間を決定するブースト時間決定手段（３３）
と、 前記検出温度が前記冷陰極放電管の輝度不足の原因とな
る所定の低温範囲に属するか否かにつき判定する温度範
囲判定手段（３２）と、 この温度範囲判定手段による属するとの判定に伴い、前
記冷陰極放電管の発光輝度を適正に維持できるように前
記交流電圧を決定する電圧決定手段（３５）と、 前記ブースト時間決定手段による決定ブースト時間の間
前記電圧決定手段による決定交流電圧に基づき前記冷陰
極放電管の作動を制御する制御手段（３５、２５、２
６）とを備える自己昇温型冷陰極放電管の制御装置。 - 【請求項３】 前記自己昇温型冷陰極放電管は簡易自己
昇温型冷陰極放電管であり、 前記特性データは、前記ブースト時間が前記検出温度の
上昇に応じて直線的に短くなり当該検出温度の低下に応
じて直線的に長くなるように予め定めた直線データであ
り、 前記ブースト時間決定手段は、前記検出温度に応じた前
記ブースト時間の決定を前記直線データに基づき行い、 前記電圧決定手段は、前記交流電圧を、前記冷陰極放電
管の発光輝度を適正に維持できるようなデューティ比の
交流電圧として決定し、 前記制御手段は、前記冷陰極放電管の作動の制御を、前
記決定デューティ比の交流電圧に基づき行うことを特徴
とする請求項１又は２に記載の自己昇温型冷陰極放電管
の制御装置。 - 【請求項４】 前記自己昇温型冷陰極放電管は簡易自己
昇温型冷陰極放電管であり、 前記特性データは、前記ブースト時間が前記検出温度の
上昇に応じて短くなり当該検出温度の低下に応じて長く
なるように予め定めたマップデータであり、 前記ブースト時間決定手段は、前記検出温度に応じた前
記ブースト時間の決定を前記マップデータに基づき行
い、 前記電圧決定手段は、前記交流電圧を、前記冷陰極放電
管の発光輝度を適正に維持できるようなデューティ比の
交流電圧として決定し、 前記制御手段は、前記冷陰極放電管の作動の制御を、前
記決定デューティ比の交流電圧に基づき行うことを特徴
とする請求項１又は２に記載の自己昇温型冷陰極放電管
の制御装置。 - 【請求項５】 前記自己昇温型冷陰極放電管は、車両に
装備した簡易自己昇温型冷陰極放電管であり、 前記スイッチ手段は、車両の原動機を起動するとき操作
されるキースイッチ（ＩＧ）であり、 前記ブースト時間決定手段は、前記ブースト時間の決定
を、前記キースイッチの操作時における前記温度検出手
段の検出温度に応じて前記特性データに基づき行うこと
を特徴とする請求項２に記載の自己昇温型冷陰極放電管
の制御装置。 - 【請求項６】 前記特性データは、前記ブースト時間が
前記検出温度の上昇に応じて直線的に短くなり当該検出
温度の低下に応じて直線的に長くなるように予め定めた
直線データであり、 前記ブースト時間決定手段は、前記検出温度に応じた前
記ブースト時間の決定を前記直線データに基づき行い、 前記電圧決定手段は、前記交流電圧を、前記冷陰極放電
管の発光輝度を適正に維持できるようなデューティ比の
交流電圧として決定し、 前記制御手段は、前記冷陰極放電管の作動の制御を、前
記決定デューティ比の交流電圧に基づき行うことを特徴
とする請求項５に記載の自己昇温型冷陰極放電管の制御
装置。 - 【請求項７】 前記特性データは、前記ブースト時間が
前記検出温度の上昇に応じて短くなり当該検出温度の低
下に応じて長くなるように予め定めたマップデータであ
り、 前記ブースト時間決定手段は、前記検出温度に応じた前
記ブースト時間の決定を前記マップデータに基づき行
い、 前記電圧決定手段は、前記交流電圧を、前記冷陰極放電
管の発光輝度を適正に維持できるようなデューティ比の
交流電圧として決定し、 前記制御手段は、前記冷陰極放電管の作動の制御を、前
記決定デューティ比の交流電圧に基づき行うことを特徴
とする請求項５に記載の自己昇温型冷陰極放電管の制御
装置。
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|---|---|---|---|
| JP2000337833A JP2002141182A (ja) | 2000-11-06 | 2000-11-06 | 自己昇温型冷陰極放電管用制御装置 |
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