JP2002060900A - イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板および製造方法 - Google Patents
イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板および製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 極めて厳しいイヤリング特性が要求される絞
り缶成形に供されるイヤリング性に極めて優れた絞り缶
用鋼板および製造方法を提供することである。 【解決手段】 （１）Ｃ：０．０１０〜０．１００重量
％、Ｎ：≦０．００６０重量％、Ｂ：Ｂ／Ｎ＝０．５〜
２．５を主な特徴とする組成の鋳片を、８５０℃〜９５
０℃で仕上げ圧延を行い熱延鋼帯とした後、 ８５〜９２
％の冷間圧延率の範囲内で、 再結晶焼鈍後のΔｒ値がほ
ぼゼロになる冷延率で冷延し、連続焼鈍で５℃／ｓｅｃ
以上の加熱速度で、再結晶焼鈍し、調質圧延を施すこと
を特徴とするΔｒ値が＋０．１５〜−０．０８であるイ
ヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼板の製造方法及び
鋼板。（２）（１）において、鋼板の表面にＮｉメッ
キ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキが施さ
れたイヤリング性に極めて優れた絞り缶用メッキ鋼板。
（３）熱延巻き取り温度を３５０℃〜６７０℃とするこ
とを特徴とするコイルの長手方向全長に渡り、更に優れ
たイヤリング性が安定して得られる絞り缶用鋼板の製造
方法。
り缶成形に供されるイヤリング性に極めて優れた絞り缶
用鋼板および製造方法を提供することである。 【解決手段】 （１）Ｃ：０．０１０〜０．１００重量
％、Ｎ：≦０．００６０重量％、Ｂ：Ｂ／Ｎ＝０．５〜
２．５を主な特徴とする組成の鋳片を、８５０℃〜９５
０℃で仕上げ圧延を行い熱延鋼帯とした後、 ８５〜９２
％の冷間圧延率の範囲内で、 再結晶焼鈍後のΔｒ値がほ
ぼゼロになる冷延率で冷延し、連続焼鈍で５℃／ｓｅｃ
以上の加熱速度で、再結晶焼鈍し、調質圧延を施すこと
を特徴とするΔｒ値が＋０．１５〜−０．０８であるイ
ヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼板の製造方法及び
鋼板。（２）（１）において、鋼板の表面にＮｉメッ
キ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキが施さ
れたイヤリング性に極めて優れた絞り缶用メッキ鋼板。
（３）熱延巻き取り温度を３５０℃〜６７０℃とするこ
とを特徴とするコイルの長手方向全長に渡り、更に優れ
たイヤリング性が安定して得られる絞り缶用鋼板の製造
方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、 イヤリング性に極
めて優れた絞り缶用鋼板および製造方法に関するもので
ある。
めて優れた絞り缶用鋼板および製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】絞り缶用鋼板は、 冷延鋼板のまま或いは
Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッ
キ等の各種のメッキが施されたメッキ鋼板で、 厳しい多
段の絞り加工、 ＤＩ（Ｄｒａｗｎ＆Ｉｒｏｎｅｄ）加工
等を行い、缶容器例えば電池缶（単に絞り缶と称する）
に製缶される、 或は、 製缶後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、
Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッキまたは
塗装が施され缶容器となる。
Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッ
キ等の各種のメッキが施されたメッキ鋼板で、 厳しい多
段の絞り加工、 ＤＩ（Ｄｒａｗｎ＆Ｉｒｏｎｅｄ）加工
等を行い、缶容器例えば電池缶（単に絞り缶と称する）
に製缶される、 或は、 製缶後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、
Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッキまたは
塗装が施され缶容器となる。
【０００３】従来技術として、 特公平７−５９７３４号
公報等の方法或いは“板金プレス成形分科会第２９回Ｓ
ＭＦセミナー資料「製缶技術と製缶材料の最新動向（平
成６年１０月７日／於名古屋大学）」／文献−１”で紹
介されている技術等があるが、 例えば、絞り缶のイヤリ
ングに伴う鋼板歩留まりの更なる改善の要求、電池缶等
の絞り成形のプレス速度が速くなり、その結果、多段プ
レス＆ＤＩ絞り工程においてイヤリング起因に伴う工程
間の順送りトラブル、イヤリング先端のちぎれによる押
し疵などの問題が発生し易くなり、 より極めて優れたイ
ヤリング性が要求されるようになるなど、例えば、特公
平７−５９７３４号公報のような単にΔｒ値を約ゼロに
するような方法ではイヤリング性が不十分で、より厳し
い電池缶のような絞り缶の成形には耐えられないものも
現れるようになった。
公報等の方法或いは“板金プレス成形分科会第２９回Ｓ
ＭＦセミナー資料「製缶技術と製缶材料の最新動向（平
成６年１０月７日／於名古屋大学）」／文献−１”で紹
介されている技術等があるが、 例えば、絞り缶のイヤリ
ングに伴う鋼板歩留まりの更なる改善の要求、電池缶等
の絞り成形のプレス速度が速くなり、その結果、多段プ
レス＆ＤＩ絞り工程においてイヤリング起因に伴う工程
間の順送りトラブル、イヤリング先端のちぎれによる押
し疵などの問題が発生し易くなり、 より極めて優れたイ
ヤリング性が要求されるようになるなど、例えば、特公
平７−５９７３４号公報のような単にΔｒ値を約ゼロに
するような方法ではイヤリング性が不十分で、より厳し
い電池缶のような絞り缶の成形には耐えられないものも
現れるようになった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、 極めて厳しいイヤリング特性が要求される
絞り缶成形に供されるイヤリング性に極めて優れた絞り
缶用鋼板および製造方法を提供することである。
する課題は、 極めて厳しいイヤリング特性が要求される
絞り缶成形に供されるイヤリング性に極めて優れた絞り
缶用鋼板および製造方法を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、 上記課題
を解決する鋼板及び製造方法を提供することについて、
鋭意検討を行い本発明を完成したものであり、 その要旨
とするところは下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０１０〜０．１００％、Ｓ
ｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０７
０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜
０．１００％、Ｎ：≦０．００６０％、Ｂ：Ｂ／Ｎ＝
０．５〜２．５、残部がＦｅおよび不可避元素からなる
組成で、板厚ｔが０．１５〜０．６０ｍｍ、Δｒ値が＋
０．１５〜−０．０８の範囲で、再結晶焼鈍時の加熱速
度を５℃／ｓｅｃ以上とすることで鋼板の結晶方位をラ
ンダム化させたことを特徴とするイヤリング性に極めて
優れた絞り缶用鋼板。
を解決する鋼板及び製造方法を提供することについて、
鋭意検討を行い本発明を完成したものであり、 その要旨
とするところは下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０１０〜０．１００％、Ｓ
ｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０７
０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜
０．１００％、Ｎ：≦０．００６０％、Ｂ：Ｂ／Ｎ＝
０．５〜２．５、残部がＦｅおよび不可避元素からなる
組成で、板厚ｔが０．１５〜０．６０ｍｍ、Δｒ値が＋
０．１５〜−０．０８の範囲で、再結晶焼鈍時の加熱速
度を５℃／ｓｅｃ以上とすることで鋼板の結晶方位をラ
ンダム化させたことを特徴とするイヤリング性に極めて
優れた絞り缶用鋼板。
【０００６】（２）前記（１）において、鋼板の表面に
Ｎｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッ
キが施されたイヤリング性に極めて優れた絞り缶用メッ
キ鋼板。 （３）重量％で、Ｃ：０．０１０〜０．１００％、Ｓ
ｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０７
０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜
０．１００％、Ｎ：≦０．００６０％、Ｂ：Ｂ／Ｎ＝
０．５〜２．５、残部がＦｅおよび不可避元素からなる
組成の鋳片を、１０００℃以上に加熱し、８５０〜９５
０℃で仕上げ圧延を行い、 仕上げ圧延後冷却し、巻取
り、熱延鋼帯とした後、 ８５〜９２％の冷間圧延率の範
囲内で、 再結晶焼鈍後のΔｒ値がほぼゼロ（＋０．１５
〜−０．０８の範囲）になるように冷間圧延率を設定
し、０．１５〜０．６０ｍｍに冷間圧延を行った後、 連
続焼鈍で５℃／ｓｅｃ以上の加熱速度で、再結晶温度以
上に加熱均熱し、０．５〜１０．０％で調質圧延を施す
ことを特徴とするΔｒ値が＋０．１５〜−０．０８であ
るイヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼板の製造方
法。
Ｎｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッ
キが施されたイヤリング性に極めて優れた絞り缶用メッ
キ鋼板。 （３）重量％で、Ｃ：０．０１０〜０．１００％、Ｓ
ｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０７
０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜
０．１００％、Ｎ：≦０．００６０％、Ｂ：Ｂ／Ｎ＝
０．５〜２．５、残部がＦｅおよび不可避元素からなる
組成の鋳片を、１０００℃以上に加熱し、８５０〜９５
０℃で仕上げ圧延を行い、 仕上げ圧延後冷却し、巻取
り、熱延鋼帯とした後、 ８５〜９２％の冷間圧延率の範
囲内で、 再結晶焼鈍後のΔｒ値がほぼゼロ（＋０．１５
〜−０．０８の範囲）になるように冷間圧延率を設定
し、０．１５〜０．６０ｍｍに冷間圧延を行った後、 連
続焼鈍で５℃／ｓｅｃ以上の加熱速度で、再結晶温度以
上に加熱均熱し、０．５〜１０．０％で調質圧延を施す
ことを特徴とするΔｒ値が＋０．１５〜−０．０８であ
るイヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼板の製造方
法。
【０００７】（４）前記（３）において、熱延巻き取り
温度を３５０〜６７０℃とすることを特徴とするコイル
の長手方向全長に渡り、更に優れたイヤリング性が安定
して得られる絞り缶用鋼板の製造方法。 （５）前記（３）、（４）において、再結晶焼鈍として
連続焼鈍を行った後、３００〜６００℃の温度範囲で箱
焼鈍炉で過時効処理を施すことを特徴とするイヤリング
性及び軟質で時効特性にも極めて優れた絞り缶用鋼板の
製造方法。
温度を３５０〜６７０℃とすることを特徴とするコイル
の長手方向全長に渡り、更に優れたイヤリング性が安定
して得られる絞り缶用鋼板の製造方法。 （５）前記（３）、（４）において、再結晶焼鈍として
連続焼鈍を行った後、３００〜６００℃の温度範囲で箱
焼鈍炉で過時効処理を施すことを特徴とするイヤリング
性及び軟質で時効特性にも極めて優れた絞り缶用鋼板の
製造方法。
【０００８】（６）前記（３）〜（５）において、製造
した鋼板の表面にＮｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメ
ッキ、ＴＦＳメッキを施すことを特徴とするイヤリング
性に極めて優れた絞り缶用メッキ鋼板の製造方法。 （７）前記（３）〜（５）において、冷間圧延後、 脱脂
等の前処理を行った後にＮｉ電気メッキを施し、その
後、再結晶焼鈍とＮｉのメッキ層の再結晶軟化焼鈍と拡
散熱処理とを兼ねた連続焼鈍を行うことを特徴とするメ
ッキ層の加工性と密着性を向上させた耐食性及びイヤリ
ング性に極めて優れた電池絞り缶用Ｎｉ拡散メッキ鋼板
の製造方法にある。
した鋼板の表面にＮｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメ
ッキ、ＴＦＳメッキを施すことを特徴とするイヤリング
性に極めて優れた絞り缶用メッキ鋼板の製造方法。 （７）前記（３）〜（５）において、冷間圧延後、 脱脂
等の前処理を行った後にＮｉ電気メッキを施し、その
後、再結晶焼鈍とＮｉのメッキ層の再結晶軟化焼鈍と拡
散熱処理とを兼ねた連続焼鈍を行うことを特徴とするメ
ッキ層の加工性と密着性を向上させた耐食性及びイヤリ
ング性に極めて優れた電池絞り缶用Ｎｉ拡散メッキ鋼板
の製造方法にある。
【０００９】以下に、本発明について詳細に述べる。本
発明者らは、前述の文献−１の図４にも、「Δｒ値をほ
ぼゼロにすることで良好なイヤリング性が得られるが、
しかし、Δｒ値をゼロにしてもなおかつイヤリングは
１．０〜３％と大きくばらついていることと共に、イヤ
リングを１％以下にはできていないこと」が示されてい
るように、「イヤリングは、Δｒ値がゼロでも大きくば
らつくことに着目し、イヤリング値を更に優れたものに
する方法について検討した。
発明者らは、前述の文献−１の図４にも、「Δｒ値をほ
ぼゼロにすることで良好なイヤリング性が得られるが、
しかし、Δｒ値をゼロにしてもなおかつイヤリングは
１．０〜３％と大きくばらついていることと共に、イヤ
リングを１％以下にはできていないこと」が示されてい
るように、「イヤリングは、Δｒ値がゼロでも大きくば
らつくことに着目し、イヤリング値を更に優れたものに
する方法について検討した。
【００１０】本発明者らは、 前述の文献に紹介されてい
る図３の高ｒ値（２．０前後レベル）である０．００９
Ｃ−０．１１８Ｔｉ（いわゆるＴｉ添加の極低炭素
鋼）、特公平７−５９７３４号公報の高Ａｌ−Ａｌ−Ｋ
鋼をＢＡＦ（箱焼鈍）する方法、等種々の鋼種につい
て、イヤリング性が最も良くなると紹介されている冷延
率（８７〜８８％）前後に調整し、 再結晶焼鈍を行い
１．０％の調質圧延を施し冷延鋼板を造り、 絞り缶を試
作し、Δｒ値｛＝（ｒ０＋ｒ９０）／２−ｒ４
５．．．．ｒ０，ｒ９０，４５：ｒ値測定用引張り試験
片の方向と圧延方向とのなす角度がそれぞれ０，９０，
４５゜であるところのそれぞれのｒ値｝とイヤリング性
との関係を調査した。
る図３の高ｒ値（２．０前後レベル）である０．００９
Ｃ−０．１１８Ｔｉ（いわゆるＴｉ添加の極低炭素
鋼）、特公平７−５９７３４号公報の高Ａｌ−Ａｌ−Ｋ
鋼をＢＡＦ（箱焼鈍）する方法、等種々の鋼種につい
て、イヤリング性が最も良くなると紹介されている冷延
率（８７〜８８％）前後に調整し、 再結晶焼鈍を行い
１．０％の調質圧延を施し冷延鋼板を造り、 絞り缶を試
作し、Δｒ値｛＝（ｒ０＋ｒ９０）／２−ｒ４
５．．．．ｒ０，ｒ９０，４５：ｒ値測定用引張り試験
片の方向と圧延方向とのなす角度がそれぞれ０，９０，
４５゜であるところのそれぞれのｒ値｝とイヤリング性
との関係を調査した。
【００１１】調査した鋼板のΔｒ値とイヤリング率[ ＝
｛（山高さ（絞りカップ側壁山高さの最大値) −谷高さ
の最小値（絞りカップ側壁谷高さの最小値））／平均壁
高さ｝×１００］との関係は、Δｒ値とイヤリング率と
の関係は認められるものの、ある程度最適化なされた冷
延率の範囲では、鋼種間の差が大きいことが分かった。
そこで、 本発明者らは、 この原因を調査するため、種種
の鋼板のｒ値を１５度ピッチで０〜９０度まで調査し、
ｒ値の面内異方性を詳細に調査し、 イヤリング性との関
係を比較検討した。
｛（山高さ（絞りカップ側壁山高さの最大値) −谷高さ
の最小値（絞りカップ側壁谷高さの最小値））／平均壁
高さ｝×１００］との関係は、Δｒ値とイヤリング率と
の関係は認められるものの、ある程度最適化なされた冷
延率の範囲では、鋼種間の差が大きいことが分かった。
そこで、 本発明者らは、 この原因を調査するため、種種
の鋼板のｒ値を１５度ピッチで０〜９０度まで調査し、
ｒ値の面内異方性を詳細に調査し、 イヤリング性との関
係を比較検討した。
【００１２】その結果、（１）ｒ値の最大値は９０，７
５，６０，４５゜、最小値は０，１５，３０，４５゜の
位置に存在し、Δｒ値の算出に用いられる０、４５，９
０゜方向以外にも存在し、定義されているΔｒ値は０〜
９０゜間のｒ値の最大偏差値に必ずしもならないこと、
（２）イヤリング率の定義とΔｒ値の定義の測定方向の
定義は、上述に示すように一致していないこと、に起因
していると考えるべきであること。従って、１５度ピッ
チで測定したｒ値の最大値から最小値を引いたΔｒmax
値とイヤリング性との関係を調査した結果、良好な相関
が認められ、 Δｒmax 値をミニマム化する製造方法を検
討する必要があることが判明した。尚、Δｒ値は、その
鋼種の最適冷延率を求めるには、測定点数が少なく試験
が容易であり、有効な方法であることも再確認できた。
５，６０，４５゜、最小値は０，１５，３０，４５゜の
位置に存在し、Δｒ値の算出に用いられる０、４５，９
０゜方向以外にも存在し、定義されているΔｒ値は０〜
９０゜間のｒ値の最大偏差値に必ずしもならないこと、
（２）イヤリング率の定義とΔｒ値の定義の測定方向の
定義は、上述に示すように一致していないこと、に起因
していると考えるべきであること。従って、１５度ピッ
チで測定したｒ値の最大値から最小値を引いたΔｒmax
値とイヤリング性との関係を調査した結果、良好な相関
が認められ、 Δｒmax 値をミニマム化する製造方法を検
討する必要があることが判明した。尚、Δｒ値は、その
鋼種の最適冷延率を求めるには、測定点数が少なく試験
が容易であり、有効な方法であることも再確認できた。
【００１３】本発明者らは、 本発明の課題である 「イヤ
リング性に極めて優れた絞り缶用鋼板」 は、 前述の種々
の組成及び製造条件で製造した鋼板のΔｒmax 値及びイ
ヤリング率等の調査結果を詳細に解析した結果、Ｂ添加
Ａｌ−Ｋは、従来からＤＩ飲料缶に用いられイヤリング
性がよいとされている連続焼鈍法で製造された低炭素Ａ
ｌ−Ｋ鋼（低ＣＴ）及び良好なイヤリング性が要求され
る電池缶にも適用されているＮｂ添加極低炭素鋼より
も、本質的に優れたイヤリング性が得られる可能性を持
った鋼であることを知見した。
リング性に極めて優れた絞り缶用鋼板」 は、 前述の種々
の組成及び製造条件で製造した鋼板のΔｒmax 値及びイ
ヤリング率等の調査結果を詳細に解析した結果、Ｂ添加
Ａｌ−Ｋは、従来からＤＩ飲料缶に用いられイヤリング
性がよいとされている連続焼鈍法で製造された低炭素Ａ
ｌ−Ｋ鋼（低ＣＴ）及び良好なイヤリング性が要求され
る電池缶にも適用されているＮｂ添加極低炭素鋼より
も、本質的に優れたイヤリング性が得られる可能性を持
った鋼であることを知見した。
【００１４】また、本発明者等は、Ｂ添加Ａｌ−Ｋ鋼で
良好なイヤリング性が得られる条件についても検討し、
Ｃ，Ｎ，Ｂ／Ｎ及び冷間圧延後の再結晶焼鈍時の加熱速
度が重要であり、これらを適正化することで焼鈍後の結
晶方位をランダム化させ得ることが可能であることを突
き止めた。なお、冷間圧延は、その鋼種に最適な冷延率
に設定し冷間圧延を行うことが重要であることは、従来
の知見と同様に、必要な要件である。
良好なイヤリング性が得られる条件についても検討し、
Ｃ，Ｎ，Ｂ／Ｎ及び冷間圧延後の再結晶焼鈍時の加熱速
度が重要であり、これらを適正化することで焼鈍後の結
晶方位をランダム化させ得ることが可能であることを突
き止めた。なお、冷間圧延は、その鋼種に最適な冷延率
に設定し冷間圧延を行うことが重要であることは、従来
の知見と同様に、必要な要件である。
【００１５】図１は、上記知見に基づき、Ｂ添加Ａｌ−
Ｋ鋼（Ｂ−Ａｌ−Ｋ）の低ＣＴ（６６０℃巻き取り：
Ｌ．ＣＴ）、高ＣＴ（６９０℃巻き取り：Ｈ．ＣＴ）及
び、比較鋼として、Ｃ含有量を０．００２０％とし低温
巻き取りのＢ添加極低炭素鋼（Ｂ−ＳＵＬＣ−Ｌ．Ｃ
Ｔ）の熱延板を冷延率を変え冷間圧延し、１５℃／ｓｅ
ｃの加熱速度、６８０℃（但しＢ−ＳＵＬＣは７３０
℃）の均熱温度で連続焼鈍し、１．５％の調質圧延した
冷延鋼板、更に、従来からＤＩ飲料缶に用いられイヤリ
ング性がよいとされている連続焼鈍法で製造された低Ｃ
Ｔの低炭素Ａｌ−Ｋ鋼（Ａｌ−Ｋ−Ｌ．ＣＴ）の冷延鋼
板、良好なイヤリング性が要求される電池缶にも適用さ
れている高温巻き取りのＮｂ添加極低炭素鋼（Ｎｂ−Ｓ
ＵＬＣ−Ｈ．ＣＴ）の冷延鋼板、を試作し、得られた冷
延鋼板のΔｒ値とイヤリング率との関係を図示したもの
である。
Ｋ鋼（Ｂ−Ａｌ−Ｋ）の低ＣＴ（６６０℃巻き取り：
Ｌ．ＣＴ）、高ＣＴ（６９０℃巻き取り：Ｈ．ＣＴ）及
び、比較鋼として、Ｃ含有量を０．００２０％とし低温
巻き取りのＢ添加極低炭素鋼（Ｂ−ＳＵＬＣ−Ｌ．Ｃ
Ｔ）の熱延板を冷延率を変え冷間圧延し、１５℃／ｓｅ
ｃの加熱速度、６８０℃（但しＢ−ＳＵＬＣは７３０
℃）の均熱温度で連続焼鈍し、１．５％の調質圧延した
冷延鋼板、更に、従来からＤＩ飲料缶に用いられイヤリ
ング性がよいとされている連続焼鈍法で製造された低Ｃ
Ｔの低炭素Ａｌ−Ｋ鋼（Ａｌ−Ｋ−Ｌ．ＣＴ）の冷延鋼
板、良好なイヤリング性が要求される電池缶にも適用さ
れている高温巻き取りのＮｂ添加極低炭素鋼（Ｎｂ−Ｓ
ＵＬＣ−Ｈ．ＣＴ）の冷延鋼板、を試作し、得られた冷
延鋼板のΔｒ値とイヤリング率との関係を図示したもの
である。
【００１６】図１に示す調査結果からも明らかなよう
に、本発明のＢ添加の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼は、（１）Ｂ添
加の低炭素鋼のみが所望の優れたイヤリング性を得るこ
とが可能であること、（２）再結晶焼鈍を連続焼鈍（加
熱速度：５℃／ｓｅｃ以上）として、冷延率を調整し、
Δｒ値を＋０．１５〜−０．０８と制御した鋼板は、優
れたイヤリング性が得られることがわかる。更に、Ｂ添
加低炭素鋼を低温巻き取りとして製造した絞り用鋼板の
イヤリング性のバラツキを調査した結果、連続焼鈍によ
るコイル長手方向、巾方向の加熱速度及び均熱温度の低
バラツキ効果により、全長善巾にわたり安定した極低イ
ヤリングが得られることも確認できた。
に、本発明のＢ添加の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼は、（１）Ｂ添
加の低炭素鋼のみが所望の優れたイヤリング性を得るこ
とが可能であること、（２）再結晶焼鈍を連続焼鈍（加
熱速度：５℃／ｓｅｃ以上）として、冷延率を調整し、
Δｒ値を＋０．１５〜−０．０８と制御した鋼板は、優
れたイヤリング性が得られることがわかる。更に、Ｂ添
加低炭素鋼を低温巻き取りとして製造した絞り用鋼板の
イヤリング性のバラツキを調査した結果、連続焼鈍によ
るコイル長手方向、巾方向の加熱速度及び均熱温度の低
バラツキ効果により、全長善巾にわたり安定した極低イ
ヤリングが得られることも確認できた。
【００１７】また、（１）箱焼鈍では、コイル内の温度
バラツキによるΔｒmax 値がコイルの長手幅方向での変
動が大きいこと、 （２）鋼の組成は、 Ｂ添加鋼であって
も、極低炭素成分では優れたイヤリング性が得られない
こと、（３）Ｔｉ添加鋼では、 いわゆるΔｒ値をゼロに
しても、６０度方向のｒ値が極めて高く１５〜３０度方
向のｒ値が極めて低くなり、 冷延率をどのように調整し
てもΔｒmax 値を確実に０．４０以下にすることが出来
ず良好なイヤリングが得られないこと、（４）Ｎｂ添加
極低炭素鋼では成分、 熱延条件、 冷延条件、 焼鈍条件の
最適化でΔｒma x 値が改善されるが本発明の目標である
極低イヤリング性レベルには到達できないことも知見し
た。尚、 本発明鋼の極低イヤリング性は、本発明の冷延
鋼板に各種のメッキを施した鋼板、或いは、焼鈍前にＮ
ｉメッキを行った拡散Ｎｉメッキ鋼板においても、Δｒ
値を＋０．１５〜−０．０８であれば極めて優れたイヤ
リング特性が得られている。
バラツキによるΔｒmax 値がコイルの長手幅方向での変
動が大きいこと、 （２）鋼の組成は、 Ｂ添加鋼であって
も、極低炭素成分では優れたイヤリング性が得られない
こと、（３）Ｔｉ添加鋼では、 いわゆるΔｒ値をゼロに
しても、６０度方向のｒ値が極めて高く１５〜３０度方
向のｒ値が極めて低くなり、 冷延率をどのように調整し
てもΔｒmax 値を確実に０．４０以下にすることが出来
ず良好なイヤリングが得られないこと、（４）Ｎｂ添加
極低炭素鋼では成分、 熱延条件、 冷延条件、 焼鈍条件の
最適化でΔｒma x 値が改善されるが本発明の目標である
極低イヤリング性レベルには到達できないことも知見し
た。尚、 本発明鋼の極低イヤリング性は、本発明の冷延
鋼板に各種のメッキを施した鋼板、或いは、焼鈍前にＮ
ｉメッキを行った拡散Ｎｉメッキ鋼板においても、Δｒ
値を＋０．１５〜−０．０８であれば極めて優れたイヤ
リング特性が得られている。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の構成条件の詳細
な説明を行う。Ｃは、 ０．０１０重量％未満では、例え
Δｒ値を＋０．１５〜−０．０８の範囲にしてもイヤリ
ング性が劣化し良好なイヤリング性が得られなくなる。
又、０．１０％超になると鋼板が高質化し、絞り性が劣
化し絞り缶用途に使えなくなる。よって、Ｃ含有量は
０．０１０〜０．１０重量％に規制する必要がある。
Ｓｉは、 多くなるとメッキ密着性や製缶後に塗装される
ときの塗装密着性等に悪影響を及すので０．３５重量％
以下に規制する必要がある。
な説明を行う。Ｃは、 ０．０１０重量％未満では、例え
Δｒ値を＋０．１５〜−０．０８の範囲にしてもイヤリ
ング性が劣化し良好なイヤリング性が得られなくなる。
又、０．１０％超になると鋼板が高質化し、絞り性が劣
化し絞り缶用途に使えなくなる。よって、Ｃ含有量は
０．０１０〜０．１０重量％に規制する必要がある。
Ｓｉは、 多くなるとメッキ密着性や製缶後に塗装される
ときの塗装密着性等に悪影響を及すので０．３５重量％
以下に規制する必要がある。
【００１９】Ｍｎは、 多く含有すると、 硬質化し、厳し
い深絞り加工に耐えれなくなるので１．０重量％以下に
規制する必要がある。Ｐは、 鋼板の強度を上昇させるの
で必要に応じ添加しても良いが、０．０７０重量％超に
なると高質化し絞り加工性が劣化すると共に、 絞り缶の
二次加工性(深絞りを行った缶は、 例えば−１０℃のよ
うな低温では落下時の衝撃や曲げ加工歪みで缶側壁端部
が脆性破断することがある。 このような破断の発生のし
やすさを示す指標を二次加工性と称されている）を劣化
させるので、 ０．０７０重量％以下に規制する必要があ
る。
い深絞り加工に耐えれなくなるので１．０重量％以下に
規制する必要がある。Ｐは、 鋼板の強度を上昇させるの
で必要に応じ添加しても良いが、０．０７０重量％超に
なると高質化し絞り加工性が劣化すると共に、 絞り缶の
二次加工性(深絞りを行った缶は、 例えば−１０℃のよ
うな低温では落下時の衝撃や曲げ加工歪みで缶側壁端部
が脆性破断することがある。 このような破断の発生のし
やすさを示す指標を二次加工性と称されている）を劣化
させるので、 ０．０７０重量％以下に規制する必要があ
る。
【００２０】Ｓは、 熱間圧延時の脆性を阻害し、 熱延鋼
帯に耳荒れを生じさせるので、 ０．０２５重量％以下に
規制する必要がある。ｓｏｌＡｌは、 鋳片を造るとき
に、良好な表面品位を得るために必要な元素で０．００
５重量％以上含有させてやる必要があり、 また、０．１
０重量％超ではこの効果が飽和しコストが高くなるばか
りでなく、 固溶強化により硬質化しすぎると言う弊害も
生じるようになるので、 ０．１０重量％以下に規制する
必要がある。
帯に耳荒れを生じさせるので、 ０．０２５重量％以下に
規制する必要がある。ｓｏｌＡｌは、 鋳片を造るとき
に、良好な表面品位を得るために必要な元素で０．００
５重量％以上含有させてやる必要があり、 また、０．１
０重量％超ではこの効果が飽和しコストが高くなるばか
りでなく、 固溶強化により硬質化しすぎると言う弊害も
生じるようになるので、 ０．１０重量％以下に規制する
必要がある。
【００２１】Ｎは、 Ａｌと結びついて結晶粒の細粒化や
粗大化等による結晶の集合組織を変化させイヤリングに
大きな影響を及ぼす元素である。更にはＮ時効による材
質の時効劣化等にも大きく影響する元素である。本発明
の鋼では、Ｂを添加し、Ｎによる弊害や特性の不安定さ
を阻止するようにしているが、それでも、多くなりすぎ
ると弊害が生じるようになるので、０．００６０重量％
以下に規制する必要がある。
粗大化等による結晶の集合組織を変化させイヤリングに
大きな影響を及ぼす元素である。更にはＮ時効による材
質の時効劣化等にも大きく影響する元素である。本発明
の鋼では、Ｂを添加し、Ｎによる弊害や特性の不安定さ
を阻止するようにしているが、それでも、多くなりすぎ
ると弊害が生じるようになるので、０．００６０重量％
以下に規制する必要がある。
【００２２】Ｂは、 Ｎ及びＡｌＮによるイヤリングに対
するる弊害を防止するために添加するもので、Ｂ／Ｎ
（重量％比）で０．５未満ではＮ，ＡｌＮの弊害を阻止
できなくなり、又、２．５超では、過剰に添加されたＢ
量が多くなる過ぎ、固溶のＢによる硬質化やイヤリング
性への弊害が出始めるので、Ｂ／Ｎ（重量％比）を０．
５〜２．５に規制する必要がある。そして、残部がＦｅ
および不可避元素からなる鋼組成でなければならない。
なお、スクラップのリサイクルなどで混入するＣｕ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｓｎ等はそれぞれ０．５，０．５，０．３，
０．０５重量％程度未満ではイヤリング特性への大きな
影響はないので、含有しても差し支えない。
するる弊害を防止するために添加するもので、Ｂ／Ｎ
（重量％比）で０．５未満ではＮ，ＡｌＮの弊害を阻止
できなくなり、又、２．５超では、過剰に添加されたＢ
量が多くなる過ぎ、固溶のＢによる硬質化やイヤリング
性への弊害が出始めるので、Ｂ／Ｎ（重量％比）を０．
５〜２．５に規制する必要がある。そして、残部がＦｅ
および不可避元素からなる鋼組成でなければならない。
なお、スクラップのリサイクルなどで混入するＣｕ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｓｎ等はそれぞれ０．５，０．５，０．３，
０．０５重量％程度未満ではイヤリング特性への大きな
影響はないので、含有しても差し支えない。
【００２３】本発明の絞り缶用鋼板の製鋼条件は、 上述
の組成の鋼を溶製し鋳片にし得るものではあれば特に規
制する必要がなく、通常の方法で鋳片とすればよい。熱
延条件は、 絞り缶用鋼板の結晶粒を所定のものにする重
要な工程で、 鋳片を、１０００℃以上に加熱し、８５０
℃〜９５０℃で仕上げ圧延を行い、 仕上げ圧延後冷却
し、巻取り熱延鋼帯とする必要がある。 特に仕上げ圧延
温度は重要で８５０℃未満になればα域圧延となり集合
組織が大きく変りΔｒｍａｘ値が劣悪になりイヤリング
性が劣化する。又仕上げ圧延温度が高すぎると熱延板の
結晶粒が大きくなりすぎ良好なイヤリング性が得られな
くなるので９５０℃以下とする必要がある。尚、 加熱温
度を１０００℃以上としたのは１０００℃未満では８５
０℃以上の仕上げ温度が確保できなくなるためである。
の組成の鋼を溶製し鋳片にし得るものではあれば特に規
制する必要がなく、通常の方法で鋳片とすればよい。熱
延条件は、 絞り缶用鋼板の結晶粒を所定のものにする重
要な工程で、 鋳片を、１０００℃以上に加熱し、８５０
℃〜９５０℃で仕上げ圧延を行い、 仕上げ圧延後冷却
し、巻取り熱延鋼帯とする必要がある。 特に仕上げ圧延
温度は重要で８５０℃未満になればα域圧延となり集合
組織が大きく変りΔｒｍａｘ値が劣悪になりイヤリング
性が劣化する。又仕上げ圧延温度が高すぎると熱延板の
結晶粒が大きくなりすぎ良好なイヤリング性が得られな
くなるので９５０℃以下とする必要がある。尚、 加熱温
度を１０００℃以上としたのは１０００℃未満では８５
０℃以上の仕上げ温度が確保できなくなるためである。
【００２４】又、熱延の巻き取り温度は、特に規制しな
くても優れたイヤリング特性が得られるが、巻き取り温
度を３５０〜６７０℃とすれば、コイルの全長全巾にわ
たり、安定して更に優れたイヤリング特性が得られるよ
うになる。冷間圧延の圧延率は、 本発明の製造条件で製
造した熱延板を用い、事前に、冷延率を変化させ絞り缶
用鋼板或いはにメッキ鋼板を造り、冷延率とΔｒ値との
関係を求め、鋼板のΔｒ値がほぼゼロ（＋０．１５〜−
０．０８の範囲）になるように冷間圧延率を設定すれば
よい。優れたイヤリング性が得られる冷延率の範囲は８
５〜９２％である。
くても優れたイヤリング特性が得られるが、巻き取り温
度を３５０〜６７０℃とすれば、コイルの全長全巾にわ
たり、安定して更に優れたイヤリング特性が得られるよ
うになる。冷間圧延の圧延率は、 本発明の製造条件で製
造した熱延板を用い、事前に、冷延率を変化させ絞り缶
用鋼板或いはにメッキ鋼板を造り、冷延率とΔｒ値との
関係を求め、鋼板のΔｒ値がほぼゼロ（＋０．１５〜−
０．０８の範囲）になるように冷間圧延率を設定すれば
よい。優れたイヤリング性が得られる冷延率の範囲は８
５〜９２％である。
【００２５】又、 板厚は０．６０ｍｍ超になると優れた
イヤリング性にするには熱延板の板厚が厚くなり過ぎ冷
間圧延負荷が掛かりすぎるので０．６０ｍｍ以下に規制
する必要がある。 ０．１０ｍｍ未満では逆に熱延板の板
厚が薄くなり過ぎ仕上げ温度を確保できなくなるので冷
延板の板厚は０．１０ｍｍ以上に規制した。再結晶焼鈍
は、５℃／ｓｅｃ未満の加熱速度では再結晶集合組織の
ランダム化が不充分となり、優れたイヤリング性が得ら
れなくなるので、５℃／ｓｅｃ以上の加熱速度で、再結
晶温度以上に加熱均熱し、再結晶焼鈍する必要がある。
再結晶焼鈍方法には、箱焼鈍（ＢＡＦと称されている)
法と連続焼鈍（ＣＡＬ）法とがあるが、 ＢＡＦ法では、
加熱速度が遅すぎ５℃／ｓｅｃ以上の加熱速度が得られ
ないので、連続焼鈍とする必要がある。又、連続焼鈍法
とすることで、ＢＡＦ焼鈍法のようなコイルの積み位置
及びコイルの内周、 中央、 外周部での焼鈍温度差に起因
するイヤリング特性のバラツキを阻止できるというメリ
ットもある。
イヤリング性にするには熱延板の板厚が厚くなり過ぎ冷
間圧延負荷が掛かりすぎるので０．６０ｍｍ以下に規制
する必要がある。 ０．１０ｍｍ未満では逆に熱延板の板
厚が薄くなり過ぎ仕上げ温度を確保できなくなるので冷
延板の板厚は０．１０ｍｍ以上に規制した。再結晶焼鈍
は、５℃／ｓｅｃ未満の加熱速度では再結晶集合組織の
ランダム化が不充分となり、優れたイヤリング性が得ら
れなくなるので、５℃／ｓｅｃ以上の加熱速度で、再結
晶温度以上に加熱均熱し、再結晶焼鈍する必要がある。
再結晶焼鈍方法には、箱焼鈍（ＢＡＦと称されている)
法と連続焼鈍（ＣＡＬ）法とがあるが、 ＢＡＦ法では、
加熱速度が遅すぎ５℃／ｓｅｃ以上の加熱速度が得られ
ないので、連続焼鈍とする必要がある。又、連続焼鈍法
とすることで、ＢＡＦ焼鈍法のようなコイルの積み位置
及びコイルの内周、 中央、 外周部での焼鈍温度差に起因
するイヤリング特性のバラツキを阻止できるというメリ
ットもある。
【００２６】なお、軟質で耐時効性にも優れた絞り缶用
鋼板を製造するときは、連続焼鈍後、箱焼鈍方法で３０
０〜６００℃の温度範囲に加熱し過時効処理を施せばよ
い。調質圧延は、０．５〜１０．０％で調質圧延を施せ
ば、形状が優れ、調質度を選択すれば適度の降伏点の絞
り缶用鋼板が得られる。調質圧延率は、 形状を良好なら
しめるために０．５％以上が必要で、１０．０％超では
硬質となりすぎるので０．５〜１０．０％にするのがよ
い。
鋼板を製造するときは、連続焼鈍後、箱焼鈍方法で３０
０〜６００℃の温度範囲に加熱し過時効処理を施せばよ
い。調質圧延は、０．５〜１０．０％で調質圧延を施せ
ば、形状が優れ、調質度を選択すれば適度の降伏点の絞
り缶用鋼板が得られる。調質圧延率は、 形状を良好なら
しめるために０．５％以上が必要で、１０．０％超では
硬質となりすぎるので０．５〜１０．０％にするのがよ
い。
【００２７】鋼板の表面処理は、必要に応じ、製造した
冷延鋼板の表面にＮｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメ
ッキ、ＴＦＳメッキを施せばよく特別な制約はない。
又、冷間圧延後、 脱脂等の前処理を行った後にＮｉ電気
メッキを施し、 その後、 再結晶焼鈍とＮｉのメッキ層の
再結晶軟化焼鈍と拡散熱処理とを兼ねた連続焼鈍を行う
と、メッキ層の加工性と密着性を向上させた耐食性及び
イヤリング性に極めて優れた電池絞り缶用Ｎｉ拡散メッ
キ鋼板の製造ができる。
冷延鋼板の表面にＮｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメ
ッキ、ＴＦＳメッキを施せばよく特別な制約はない。
又、冷間圧延後、 脱脂等の前処理を行った後にＮｉ電気
メッキを施し、 その後、 再結晶焼鈍とＮｉのメッキ層の
再結晶軟化焼鈍と拡散熱処理とを兼ねた連続焼鈍を行う
と、メッキ層の加工性と密着性を向上させた耐食性及び
イヤリング性に極めて優れた電池絞り缶用Ｎｉ拡散メッ
キ鋼板の製造ができる。
【００２８】
【実施例】以下に、本発明の効果を実施例により説明す
る。表１に示す成分の鋳片を造り、表２に示す熱延条件
で熱延板を製造し、予め調査したΔｒ値がほぼゼロにな
る冷延率で冷間圧延し、表２に示す条件で、０．２５ｍ
ｍの絞り缶用鋼板を製造し、Δｒ値、φ３０ｍｍの円筒
絞りのイヤリング率｛＝（缶側壁の最大山高さ−最少谷
高さ）／（最少谷高さ×１００）｝を評価した。それら
の評価結果は、 表２に示す。
る。表１に示す成分の鋳片を造り、表２に示す熱延条件
で熱延板を製造し、予め調査したΔｒ値がほぼゼロにな
る冷延率で冷間圧延し、表２に示す条件で、０．２５ｍ
ｍの絞り缶用鋼板を製造し、Δｒ値、φ３０ｍｍの円筒
絞りのイヤリング率｛＝（缶側壁の最大山高さ−最少谷
高さ）／（最少谷高さ×１００）｝を評価した。それら
の評価結果は、 表２に示す。
【００２９】供試鋼Ｂ，Ｃ，Ｄは本発明成分範囲の鋼
で、 鋼Ａは従来から飲料ＤＩ缶に用いられているイヤリ
ング性の良好な低炭Ａｌ−Ｋ鋼の従来例成分鋼、鋼Ｅは
Ｃ含有量が０．００２重量％と本発明の範囲を低く外れ
た比較例成分鋼、鋼ＦはＣ含有量が０．１５０％と高く
外れた比較例成分鋼、鋼ＧはＴｉを０．０４５重量％含
有したＴｉ添加極低炭素の自動車用深絞り用鋼板の従来
例成分鋼、そして、鋼Ｈは従来から電池缶などに用いら
れているイヤリング性の優れたＮｂ添加極低炭素の従来
例成分鋼である。
で、 鋼Ａは従来から飲料ＤＩ缶に用いられているイヤリ
ング性の良好な低炭Ａｌ−Ｋ鋼の従来例成分鋼、鋼Ｅは
Ｃ含有量が０．００２重量％と本発明の範囲を低く外れ
た比較例成分鋼、鋼ＦはＣ含有量が０．１５０％と高く
外れた比較例成分鋼、鋼ＧはＴｉを０．０４５重量％含
有したＴｉ添加極低炭素の自動車用深絞り用鋼板の従来
例成分鋼、そして、鋼Ｈは従来から電池缶などに用いら
れているイヤリング性の優れたＮｂ添加極低炭素の従来
例成分鋼である。
【００３０】試料Ｎｏ３，４，６，７は、 本発明成分鋼
Ｂ，Ｃ，Ｄを本発明の熱延、 冷延,焼鈍, 調質圧延条件
で製造した本発明の実施例、 試料Ｎｏ５は、 本発明の成
分の鋼Ｂを用いたが冷延後の再結晶焼鈍速度が０．０３
℃／ｓｅｃと本発明の条件を外れた比較例、 試料Ｎｏ
１，２，８，９，１０，１１は、 熱延、 冷延、 焼鈍、 条
件は本発明の製造条件内であるが鋼成分が本発明の範囲
を外れた比較例或いは従来例、 試料Ｎｏ１，６は再結晶
焼鈍後調質圧延を施した後に、Ｎｉメッキを行った拡散
処理のないＮｉメッキ鋼板、試料２，３，４，５は冷間
圧延後鋼板にＮｉを電気メッキ法で２μｍメッキした後
再結晶焼鈍とＮｉの軟化再結晶ならびに拡散合金化処理
を施し調質圧延を行って製造したＮｉ拡散メッキ鋼板の
本発明の実施例及び比較例である。
Ｂ，Ｃ，Ｄを本発明の熱延、 冷延,焼鈍, 調質圧延条件
で製造した本発明の実施例、 試料Ｎｏ５は、 本発明の成
分の鋼Ｂを用いたが冷延後の再結晶焼鈍速度が０．０３
℃／ｓｅｃと本発明の条件を外れた比較例、 試料Ｎｏ
１，２，８，９，１０，１１は、 熱延、 冷延、 焼鈍、 条
件は本発明の製造条件内であるが鋼成分が本発明の範囲
を外れた比較例或いは従来例、 試料Ｎｏ１，６は再結晶
焼鈍後調質圧延を施した後に、Ｎｉメッキを行った拡散
処理のないＮｉメッキ鋼板、試料２，３，４，５は冷間
圧延後鋼板にＮｉを電気メッキ法で２μｍメッキした後
再結晶焼鈍とＮｉの軟化再結晶ならびに拡散合金化処理
を施し調質圧延を行って製造したＮｉ拡散メッキ鋼板の
本発明の実施例及び比較例である。
【００３１】本発明の実施例の試料Ｎｏ３，４，６，７
は、 何れもΔｒ値がほぼゼロで、イヤリング率も０．
３，０．５，０．４，０．３％と優れており、中でも請
求項（４）の低温巻き取りの実施例である試料Ｎｏ３，
７は、イヤリング率が０．３％と極めて優れた値となっ
ている。一方、試料Ｎｏ５は、鋼成分は本発明例と同じ
鋼Ｂであるが、再結晶焼鈍を箱焼鈍法（ＢＡ）で加熱速
度を０．０３℃／ｓｅｃと本発明範囲を外れた条件で焼
鈍した比較例で、得られている特性値はΔｒ値はほぼゼ
ロであるがイヤリング率が１．０％と今一歩のレベルで
ある。
は、 何れもΔｒ値がほぼゼロで、イヤリング率も０．
３，０．５，０．４，０．３％と優れており、中でも請
求項（４）の低温巻き取りの実施例である試料Ｎｏ３，
７は、イヤリング率が０．３％と極めて優れた値となっ
ている。一方、試料Ｎｏ５は、鋼成分は本発明例と同じ
鋼Ｂであるが、再結晶焼鈍を箱焼鈍法（ＢＡ）で加熱速
度を０．０３℃／ｓｅｃと本発明範囲を外れた条件で焼
鈍した比較例で、得られている特性値はΔｒ値はほぼゼ
ロであるがイヤリング率が１．０％と今一歩のレベルで
ある。
【００３２】試料Ｎｏ８，９は、本発明と同様にＢを添
加した鋼であるが、Ｃ含有量がそれぞれ０．００２、
０．１５重量％と本発明の範囲を外れた例で、試料Ｎｏ
８はＣ含有量が低すぎるためイヤリング値が１．７％と
悪く、試料Ｎｏ９はＣ含有量が高すぎるため硬質化しイ
ヤリング試験のカップ絞りで破断してしまった。又、試
料Ｎｏ１，２，１０，１１は、従来から飲料缶用鋼板、
自動車用深絞り用鋼板、電池缶用鋼板などに用いられて
きている鋼板で、何れもΔｒ値はほぼゼロであるが、イ
ヤリング値はそれぞれ１．４，１．０，２．４，１．４
％と悪い。
加した鋼であるが、Ｃ含有量がそれぞれ０．００２、
０．１５重量％と本発明の範囲を外れた例で、試料Ｎｏ
８はＣ含有量が低すぎるためイヤリング値が１．７％と
悪く、試料Ｎｏ９はＣ含有量が高すぎるため硬質化しイ
ヤリング試験のカップ絞りで破断してしまった。又、試
料Ｎｏ１，２，１０，１１は、従来から飲料缶用鋼板、
自動車用深絞り用鋼板、電池缶用鋼板などに用いられて
きている鋼板で、何れもΔｒ値はほぼゼロであるが、イ
ヤリング値はそれぞれ１．４，１．０，２．４，１．４
％と悪い。
【００３３】以上の実施例の結果から明らかなように、
本発明の鋼板は、本発明が解決しようとする課題の「極
めて厳しいイヤリング特性が要求される絞り缶成形に供
されるイヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼板および
製造方法を提供すること」が十分に達成できる。本発明
の絞り缶用鋼板は、Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｎｉ拡散
メッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッ
キが施された後に、厳しい多段の深絞り加工、厳しいＤ
Ｉ加工を行い、深絞り缶に製缶され、或いは、製缶後Ｓ
ｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ
等の各種のメッキ或いは塗装が施され、電池缶をはじめ
各種の缶容器に供されその効果が発揮できる。
本発明の鋼板は、本発明が解決しようとする課題の「極
めて厳しいイヤリング特性が要求される絞り缶成形に供
されるイヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼板および
製造方法を提供すること」が十分に達成できる。本発明
の絞り缶用鋼板は、Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｎｉ拡散
メッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッ
キが施された後に、厳しい多段の深絞り加工、厳しいＤ
Ｉ加工を行い、深絞り缶に製缶され、或いは、製缶後Ｓ
ｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ
等の各種のメッキ或いは塗装が施され、電池缶をはじめ
各種の缶容器に供されその効果が発揮できる。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【発明の効果】以上、本発明について詳細に説明した
が、本発明の鋼板は、本発明が解決しようとする課題の
「極めて厳しいイヤリング特性が要求される絞り缶成形
に供されるイヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼板お
よび製造方法を提供すること」が十分に達成でき、工業
的価値が極めて大である。
が、本発明の鋼板は、本発明が解決しようとする課題の
「極めて厳しいイヤリング特性が要求される絞り缶成形
に供されるイヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼板お
よび製造方法を提供すること」が十分に達成でき、工業
的価値が極めて大である。
【図１】各種製造条件で製造された鋼板のイヤリング率
と△ｒ値との関係を示す図である。
と△ｒ値との関係を示す図である。
フロントページの続き Ｆターム(参考） 4K024 AA03 AB01 BA03 BB23 BB25 BC01 DA04 DB01 GA08 GA16 4K037 EA01 EA02 EA05 EA15 EA18 EA23 EA25 EA27 EB06 EB08 FA02 FC04 FE01 FE02 FE03 FH01 FJ01 FL01 FL02 FL05 FM02 GA05 HA03 JA06
Claims (7)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０１０〜０．１００％、 Ｓｉ：≦０．３５％、 Ｍｎ：≦１．０％、 Ｐ：≦０．０７０％、 Ｓ：≦０．０２５％、 ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ：≦０．００６０％、 Ｂ：Ｂ／Ｎ＝０．５〜２．５、 残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、板厚ｔが
０．１５〜０．６０ｍｍ、Δｒ値が＋０．１５〜−０．
０８の範囲で、再結晶焼鈍時の加熱速度を５℃／ｓｅｃ
以上とすることで鋼板の結晶方位をランダム化させたこ
とを特徴とするイヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼
板。 - 【請求項２】 請求項１において、鋼板の表面にＮｉメ
ッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキが施
されたイヤリング性に極めて優れた絞り缶用メッキ鋼
板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．０１０〜０．１００％、 Ｓｉ：≦０．３５％、 Ｍｎ：≦１．０％、 Ｐ：≦０．０７０％、 Ｓ：≦０．０２５％、 ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ：≦０．００６０％、 Ｂ：Ｂ／Ｎ＝０．５〜２．５、 残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成の鋳片を、１
０００℃以上に加熱し、８５０〜９５０℃で仕上げ圧延
を行い、 仕上げ圧延後冷却し、巻取り、熱延鋼帯とした
後、 ８５〜９２％の冷間圧延率の範囲内で、 再結晶焼鈍
後のΔｒ値がほぼゼロ（＋０．１５〜−０．０８の範
囲）になるように冷間圧延率を設定し、０．１５〜０．
６０ｍｍに冷間圧延を行った後、 連続焼鈍で５℃／ｓｅ
ｃ以上の加熱速度で、再結晶温度以上に加熱均熱し、
０．５〜１０．０％で調質圧延を施すことを特徴とする
Δｒ値が＋０．１５〜−０．０８であるイヤリング性に
極めて優れた絞り缶用鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 請求項３において、熱延巻き取り温度を
３５０〜６７０℃とすることを特徴とするコイルの長手
方向全長に渡り、更に優れたイヤリング性が安定して得
られる絞り缶用鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 請求項３、４において、再結晶焼鈍とし
て連続焼鈍を行った後、３００〜６００℃の温度範囲で
箱焼鈍炉で過時効処理を施すことを特徴とするイヤリン
グ性及び軟質で時効特性にも極めて優れた絞り缶用鋼板
の製造方法。 - 【請求項６】 請求項３〜５において、製造した鋼板の
表面にＮｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦ
Ｓメッキを施すことを特徴とするイヤリング性に極めて
優れた絞り缶用メッキ鋼板の製造方法。 - 【請求項７】 請求項３〜５において、冷間圧延後、 脱
脂等の前処理を行った後にＮｉ電気メッキを施し、その
後、再結晶焼鈍とＮｉのメッキ層の再結晶軟化焼鈍と拡
散熱処理とを兼ねた連続焼鈍を行うことを特徴とするメ
ッキ層の加工性と密着性を向上させた耐食性及びイヤリ
ング性に極めて優れた電池絞り缶用Ｎｉ拡散メッキ鋼板
の製造方法。
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