JP2001295782A - 気体圧縮機 - Google Patents
気体圧縮機Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧縮機の無駄な運転動力の削減にあたり、軸
受クリアランスの縮小化等によることなく、ベーンの背
圧低減を図ることができるようにした気体圧縮機を提供
する。 【解決手段】 高圧オイルの絞り部５０を形成する手段
として、ＣＹ油穴２１−２の一部を拡幅して拡幅通路５
１とするとともに、この拡幅通路５１内に、それより小
径の柱状体５２をＣＹ油穴２１−２と同軸状に配置し、
拡幅通路５１と柱状体５２との間に形成される隙間５３
が絞りとして機能するものとする。この場合、ＣＹ油穴
２１−２内を流れるオイルは、上記隙間５３を通過し絞
られ減圧された後、ＦＢ油穴２１−３を経由してフロン
トサイドブロック２の軸受クリアランスに供給され、そ
こから最終的にベーン底部の背圧室へ供給される。
受クリアランスの縮小化等によることなく、ベーンの背
圧低減を図ることができるようにした気体圧縮機を提供
する。 【解決手段】 高圧オイルの絞り部５０を形成する手段
として、ＣＹ油穴２１−２の一部を拡幅して拡幅通路５
１とするとともに、この拡幅通路５１内に、それより小
径の柱状体５２をＣＹ油穴２１−２と同軸状に配置し、
拡幅通路５１と柱状体５２との間に形成される隙間５３
が絞りとして機能するものとする。この場合、ＣＹ油穴
２１−２内を流れるオイルは、上記隙間５３を通過し絞
られ減圧された後、ＦＢ油穴２１−３を経由してフロン
トサイドブロック２の軸受クリアランスに供給され、そ
こから最終的にベーン底部の背圧室へ供給される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両等のエアコン
システム中に組み込まれる、または空調システムの一部
として室外機に搭載される気体圧縮機に関し、特に、そ
の圧縮機の無駄な運転動力の削減にあたり、軸受クリア
ランスの縮小化等によることなく、ベーン背圧の低減を
図れるようにしたものである。
システム中に組み込まれる、または空調システムの一部
として室外機に搭載される気体圧縮機に関し、特に、そ
の圧縮機の無駄な運転動力の削減にあたり、軸受クリア
ランスの縮小化等によることなく、ベーン背圧の低減を
図れるようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の気体圧縮機は、たとえば
図５に示すように、内周楕円状のシリンダ１を有し、シ
リンダ１の両端面にはサイドブロック２、３がそれぞれ
取り付けられている。また、シリンダ１の内側にはロー
タ４が配設されており、このロータ４は、その軸心に一
体に設けられているロータ軸５と、これを支持するサイ
ドブロック２、３の軸受６、７とを介して回転可能に横
架されている。
図５に示すように、内周楕円状のシリンダ１を有し、シ
リンダ１の両端面にはサイドブロック２、３がそれぞれ
取り付けられている。また、シリンダ１の内側にはロー
タ４が配設されており、このロータ４は、その軸心に一
体に設けられているロータ軸５と、これを支持するサイ
ドブロック２、３の軸受６、７とを介して回転可能に横
架されている。
【０００３】図６に示すように、ロータ４にはその径方
向にスリット状のベーン溝８が複数切り込み形成され、
その各ベーン溝８にはベーン９がそれぞれ装着されてお
り、これらのベーン９はそれぞれロータ４外周面からシ
リンダ１内壁に向かって出没自在に設けられている。
向にスリット状のベーン溝８が複数切り込み形成され、
その各ベーン溝８にはベーン９がそれぞれ装着されてお
り、これらのベーン９はそれぞれロータ４外周面からシ
リンダ１内壁に向かって出没自在に設けられている。
【０００４】シリンダ１の内側は、シリンダ１内壁、サ
イドブロック２、３内面、ロータ４外周面およびベーン
９先端側両側面によって複数の小室に仕切られ、この仕
切り形成された小室が圧縮室１０であり、圧縮室１０は
ロータ４が図中矢印イの方向に回転することにより容積
の大小変化を繰り返す。
イドブロック２、３内面、ロータ４外周面およびベーン
９先端側両側面によって複数の小室に仕切られ、この仕
切り形成された小室が圧縮室１０であり、圧縮室１０は
ロータ４が図中矢印イの方向に回転することにより容積
の大小変化を繰り返す。
【０００５】圧縮室１０の容積変化が生じると、その容
積増加時に、吸入室１１内の低圧冷媒ガスが、シリンダ
１等の吸入通路１２とサイドブロック２、３の吸入口１
３を介して圧縮室１０へ吸入される。そして、圧縮室１
０の容積が減少し始めると、その容積減少効果により圧
縮室１０の冷媒ガスが圧縮され始める。その後、圧縮室
１０の容積が最小付近に近づくと、圧縮された高圧冷媒
ガスの圧力により、シリンダ１楕円短径部付近に位置す
るシリンダ吐出孔１４のリードバルブ１５が開く。これ
により、圧縮室１０内の高圧冷媒ガスは、シリンダ吐出
孔１４からシリンダ１外部空間の吐出チャンバ１６へ吐
出し、さらに吐出チャンバ１６から油分離器１８等を経
て吐出室１９側へ導かれる。
積増加時に、吸入室１１内の低圧冷媒ガスが、シリンダ
１等の吸入通路１２とサイドブロック２、３の吸入口１
３を介して圧縮室１０へ吸入される。そして、圧縮室１
０の容積が減少し始めると、その容積減少効果により圧
縮室１０の冷媒ガスが圧縮され始める。その後、圧縮室
１０の容積が最小付近に近づくと、圧縮された高圧冷媒
ガスの圧力により、シリンダ１楕円短径部付近に位置す
るシリンダ吐出孔１４のリードバルブ１５が開く。これ
により、圧縮室１０内の高圧冷媒ガスは、シリンダ吐出
孔１４からシリンダ１外部空間の吐出チャンバ１６へ吐
出し、さらに吐出チャンバ１６から油分離器１８等を経
て吐出室１９側へ導かれる。
【０００６】吐出チャンバ１６内に吐出した高圧冷媒ガ
ス中には、潤滑油がミストの状態で含まれており、この
高圧冷媒ガス中の潤滑油成分は、油分離器１８を通過す
る際に分離され、吐出室１９底部のオイル溜まり２０に
滴下し貯留される。
ス中には、潤滑油がミストの状態で含まれており、この
高圧冷媒ガス中の潤滑油成分は、油分離器１８を通過す
る際に分離され、吐出室１９底部のオイル溜まり２０に
滴下し貯留される。
【０００７】また、図５の気体圧縮機では、吐出室１９
内へ吐出した高圧冷媒ガスの圧力が上記オイル溜まり２
０に作用しており、このような吐出圧力Ｐｄの作用する
オイル溜まり２０の高圧オイルは、サイドブロック２、
３やシリンダ１の油穴２１を通って軸受６、７クリアラ
ンス側に導かれ、そのクリアランス通過時に絞られ減圧
される。そして、このように減圧された中圧オイルの圧
力が、サイドブロック２、３のシリンダ対向面側に形成
されたサライ溝２２を介してベーン９底部の背圧室２３
に作用し、ベーン９をシリンダ１内壁に向かって押し上
げる力（以下「背圧」という。）となる。
内へ吐出した高圧冷媒ガスの圧力が上記オイル溜まり２
０に作用しており、このような吐出圧力Ｐｄの作用する
オイル溜まり２０の高圧オイルは、サイドブロック２、
３やシリンダ１の油穴２１を通って軸受６、７クリアラ
ンス側に導かれ、そのクリアランス通過時に絞られ減圧
される。そして、このように減圧された中圧オイルの圧
力が、サイドブロック２、３のシリンダ対向面側に形成
されたサライ溝２２を介してベーン９底部の背圧室２３
に作用し、ベーン９をシリンダ１内壁に向かって押し上
げる力（以下「背圧」という。）となる。
【０００８】ところで、ベーン９のチャタリング現象を
抑制する観点からみると、ベーン９の背圧は高い方がよ
いが、背圧が高すぎると、ベーン９先端とシリンダ１内
壁との摺動抵抗が増大し、運転動力が大きくなるという
不具合がある。したがって、ベーン９の背圧はチャタリ
ング現象を抑制するのに必要最低限あればよい。
抑制する観点からみると、ベーン９の背圧は高い方がよ
いが、背圧が高すぎると、ベーン９先端とシリンダ１内
壁との摺動抵抗が増大し、運転動力が大きくなるという
不具合がある。したがって、ベーン９の背圧はチャタリ
ング現象を抑制するのに必要最低限あればよい。
【０００９】しかしながら、従来の気体圧縮機では、上
記のように高圧オイルの圧力を軸受６、７クリアランス
で絞り、この絞られ減圧された中圧オイルの圧力をベー
ン９の背圧として用いているが、その背圧はベーン９の
チャタリングを抑制するのに必要最低限の背圧（以下
「背圧理想値」ともいう。）よりも高く、それだけ運転
動力が余分に必要となっている。
記のように高圧オイルの圧力を軸受６、７クリアランス
で絞り、この絞られ減圧された中圧オイルの圧力をベー
ン９の背圧として用いているが、その背圧はベーン９の
チャタリングを抑制するのに必要最低限の背圧（以下
「背圧理想値」ともいう。）よりも高く、それだけ運転
動力が余分に必要となっている。
【００１０】また、ベーン９の背圧を背圧理想値まで引
き下げ運転動力の削減を図るためには、軸受６、７クリ
アランスをさらに小さくすればよいのであるが、軸受
６、７クリアランスの縮小化を図ると、ロータ軸５が焼
きつきロックしやすくなる、いわゆる軸ロックの問題が
生じる。
き下げ運転動力の削減を図るためには、軸受６、７クリ
アランスをさらに小さくすればよいのであるが、軸受
６、７クリアランスの縮小化を図ると、ロータ軸５が焼
きつきロックしやすくなる、いわゆる軸ロックの問題が
生じる。
【００１１】この軸ロック問題は特にフロント側のサイ
ドブロック２に設けられている軸受９とロータ軸５との
間で生じやすい。このような部位において軸ロック問題
が発生しやすいのは、従来の気体圧縮機における運転動
力の伝達構造に原因があると考えられる。すなわち、従
来の気体圧縮機では、フロント側のサイドブロック２か
ら外部に突出したロータ軸５の先端に、図示しないプー
リーやベルトを介して車両エンジン等の回転力を伝達す
るので、ロータ軸５に加わるラジアル方向の負荷がフロ
ント側のサイドブロック２に近い部位で特に大きくなる
ためである。
ドブロック２に設けられている軸受９とロータ軸５との
間で生じやすい。このような部位において軸ロック問題
が発生しやすいのは、従来の気体圧縮機における運転動
力の伝達構造に原因があると考えられる。すなわち、従
来の気体圧縮機では、フロント側のサイドブロック２か
ら外部に突出したロータ軸５の先端に、図示しないプー
リーやベルトを介して車両エンジン等の回転力を伝達す
るので、ロータ軸５に加わるラジアル方向の負荷がフロ
ント側のサイドブロック２に近い部位で特に大きくなる
ためである。
【００１２】さらに、ベーン９の背圧を低減する方法に
ついては、上記のような軸受６、７クリアランスを縮小
化する手段のほか、油穴２１の途中に、その油穴径を小
さくして絞り部を形成する手段もあるが、このような絞
り部構造の場合、ベーン９の背圧を背圧理想値まで引き
下げるには、絞り部として油穴２１の途中にその油穴径
より極細の穴加工を施さなければならず、特に、絞り部
の形成部位が鉄系材料であると、そのような極細の穴を
ドリル等の刃物で穿孔するのは極めて困難であり、ベー
ン９の背圧を背圧理想値まで引き下げることのできる狭
小の絞り部を得ることは難しい。
ついては、上記のような軸受６、７クリアランスを縮小
化する手段のほか、油穴２１の途中に、その油穴径を小
さくして絞り部を形成する手段もあるが、このような絞
り部構造の場合、ベーン９の背圧を背圧理想値まで引き
下げるには、絞り部として油穴２１の途中にその油穴径
より極細の穴加工を施さなければならず、特に、絞り部
の形成部位が鉄系材料であると、そのような極細の穴を
ドリル等の刃物で穿孔するのは極めて困難であり、ベー
ン９の背圧を背圧理想値まで引き下げることのできる狭
小の絞り部を得ることは難しい。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題点を
解決するためになされたもので、その目的とするところ
は、圧縮機の無駄な運転動力の削減にあたり、軸受クリ
アランスの縮小化や極細の穴加工によることなく、ベー
ンの背圧低減を図ることができるようにした気体圧縮機
を提供することにある。
解決するためになされたもので、その目的とするところ
は、圧縮機の無駄な運転動力の削減にあたり、軸受クリ
アランスの縮小化や極細の穴加工によることなく、ベー
ンの背圧低減を図ることができるようにした気体圧縮機
を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、フロントおよびリア側のサイドブロック
間に介挿されたシリンダと、上記両サイドブロックにそ
れぞれ設けられた軸受とこれに支持されるロータ軸とを
介して上記シリンダ内側に回転可能に横架されたロータ
と、上記ロータ外周面から上記シリンダ内壁に向かって
出没自在に設けられたベーンと、上記シリンダ、両サイ
ドブロック、ロータおよびベーンによって仕切り形成さ
れるとともに、上記ロータの回転により容積の大小変化
を繰り返し、この容積変化により冷媒ガスを吸気し圧縮
して吐出する圧縮室と、上記冷媒ガスの吐出圧力が作用
するオイル溜まりから高圧オイルを上記両サイドブロッ
クの軸受クリアランスへ導く油穴とを備え、その軸受ク
リアランスを通過して絞られた減圧オイル圧により上記
ベーンの背圧を得る気体圧縮機において、上記高圧オイ
ルを絞り減圧するための絞り部を形成する手段として、
上記油穴の一部を拡幅して拡幅通路とするとともに、こ
の拡幅通路内に、それより小径の柱状体を上記油穴と同
軸状に配置したことを特徴とするものである。
に、本発明は、フロントおよびリア側のサイドブロック
間に介挿されたシリンダと、上記両サイドブロックにそ
れぞれ設けられた軸受とこれに支持されるロータ軸とを
介して上記シリンダ内側に回転可能に横架されたロータ
と、上記ロータ外周面から上記シリンダ内壁に向かって
出没自在に設けられたベーンと、上記シリンダ、両サイ
ドブロック、ロータおよびベーンによって仕切り形成さ
れるとともに、上記ロータの回転により容積の大小変化
を繰り返し、この容積変化により冷媒ガスを吸気し圧縮
して吐出する圧縮室と、上記冷媒ガスの吐出圧力が作用
するオイル溜まりから高圧オイルを上記両サイドブロッ
クの軸受クリアランスへ導く油穴とを備え、その軸受ク
リアランスを通過して絞られた減圧オイル圧により上記
ベーンの背圧を得る気体圧縮機において、上記高圧オイ
ルを絞り減圧するための絞り部を形成する手段として、
上記油穴の一部を拡幅して拡幅通路とするとともに、こ
の拡幅通路内に、それより小径の柱状体を上記油穴と同
軸状に配置したことを特徴とするものである。
【００１５】本発明は、上記拡幅通路と柱状体とからな
る絞り部が、フロント側のサイドブロックの軸受クリア
ランスに通じる油穴の途中に設けられていることを特徴
とするものである。
る絞り部が、フロント側のサイドブロックの軸受クリア
ランスに通じる油穴の途中に設けられていることを特徴
とするものである。
【００１６】本発明は、上記油穴が、少なくとも、サイ
ドブロックとシリンダとの取付け接合面に向かって楕円
状に開口したＦＢ油穴と、このＦＢ油穴の楕円開口端に
向かって円形状に開口したＣＹ油穴とを備え、上記拡幅
通路が、上記ＣＹ油穴の円形開口端側を拡幅して形成さ
れ、上記拡幅通路と柱状体との間に形成される隙間の一
部が、ＦＢ油穴の楕円開口端の縁部により塞がれる構造
であることを特徴とするものである。
ドブロックとシリンダとの取付け接合面に向かって楕円
状に開口したＦＢ油穴と、このＦＢ油穴の楕円開口端に
向かって円形状に開口したＣＹ油穴とを備え、上記拡幅
通路が、上記ＣＹ油穴の円形開口端側を拡幅して形成さ
れ、上記拡幅通路と柱状体との間に形成される隙間の一
部が、ＦＢ油穴の楕円開口端の縁部により塞がれる構造
であることを特徴とするものである。
【００１７】本発明では、高圧オイルの絞り部を形成す
るのにあたり、従来のように軸受クリアランスを縮小し
たり、極細の穴加工を必要とせず、油穴の一部を拡幅す
る作業と、その拡幅通路内に柱状体を配置する作業だけ
で簡単に絞り部を形成することができる。このように形
成された絞り部は、拡幅通路と柱状体の間の隙間が高圧
オイルの絞りとして機能する。
るのにあたり、従来のように軸受クリアランスを縮小し
たり、極細の穴加工を必要とせず、油穴の一部を拡幅す
る作業と、その拡幅通路内に柱状体を配置する作業だけ
で簡単に絞り部を形成することができる。このように形
成された絞り部は、拡幅通路と柱状体の間の隙間が高圧
オイルの絞りとして機能する。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る気体圧縮機の
実施形態について図１乃至図４を基に詳細に説明する。
実施形態について図１乃至図４を基に詳細に説明する。
【００１９】図１は、本発明に係る気体圧縮機の一実施
形態を示した断面図であり、この図の気体圧縮機の基本
的な構成、たとえば一対のサイドブロック２、３（以
下、一方のサイドブロック２を「フロントサイドブロッ
ク」といい、他方のサイドブロック３を「リアサイドブ
ロック」という。）間にシリンダ１が介挿され、該シリ
ンダ１内側にロータ４が回転可能に横架され、またロー
タ４にはその外周面からシリンダ１内壁に向かってベー
ン８が出没自在に設けられていること、シリンダ１の内
側にはベーン８等で仕切り形成された圧縮室１０（図６
参照）が設けられており、この圧縮室１０はロータ４の
回転により容積の大小変化を繰り返すとともに、その容
積変化により冷媒ガスを吸入し圧縮して吐出する構造で
あること等は従来と同様なため、それと同一部材には同
一符号を付し、その詳細説明は省略する。
形態を示した断面図であり、この図の気体圧縮機の基本
的な構成、たとえば一対のサイドブロック２、３（以
下、一方のサイドブロック２を「フロントサイドブロッ
ク」といい、他方のサイドブロック３を「リアサイドブ
ロック」という。）間にシリンダ１が介挿され、該シリ
ンダ１内側にロータ４が回転可能に横架され、またロー
タ４にはその外周面からシリンダ１内壁に向かってベー
ン８が出没自在に設けられていること、シリンダ１の内
側にはベーン８等で仕切り形成された圧縮室１０（図６
参照）が設けられており、この圧縮室１０はロータ４の
回転により容積の大小変化を繰り返すとともに、その容
積変化により冷媒ガスを吸入し圧縮して吐出する構造で
あること等は従来と同様なため、それと同一部材には同
一符号を付し、その詳細説明は省略する。
【００２０】本実施形態の気体圧縮機においても、図１
に示したように、冷媒ガスの吐出圧力Ｐｄが作用するオ
イル溜まり２０からフロントおよびリアサイドブロック
２、３の軸受６、７クリアランスへ高圧オイルを導く手
段として、油穴２１を備えており、この油穴２１はリア
サイドブロック３に穿孔された穴２１−１（以下「ＲＢ
油穴」という。）、シリンダ１に穿孔された穴２１−２
（以下「ＣＹ油穴」という。）、および、フロントサイ
ドブロック２に穿孔された穴２１−３（以下「ＦＢ油
穴」という。）から構成されている。
に示したように、冷媒ガスの吐出圧力Ｐｄが作用するオ
イル溜まり２０からフロントおよびリアサイドブロック
２、３の軸受６、７クリアランスへ高圧オイルを導く手
段として、油穴２１を備えており、この油穴２１はリア
サイドブロック３に穿孔された穴２１−１（以下「ＲＢ
油穴」という。）、シリンダ１に穿孔された穴２１−２
（以下「ＣＹ油穴」という。）、および、フロントサイ
ドブロック２に穿孔された穴２１−３（以下「ＦＢ油
穴」という。）から構成されている。
【００２１】ＲＢ油穴２１−１は、リアサイドブロック
３に穿孔形成され、かつ、オイル溜まり２０からリアサ
イドブロック３の軸受７クリアランス側へ直接高圧オイ
ルを圧送する油路と、オイル溜まり２０からＣＹ油穴２
１−２側へ高圧オイルを圧送する油路を形成する。
３に穿孔形成され、かつ、オイル溜まり２０からリアサ
イドブロック３の軸受７クリアランス側へ直接高圧オイ
ルを圧送する油路と、オイル溜まり２０からＣＹ油穴２
１−２側へ高圧オイルを圧送する油路を形成する。
【００２２】ＣＹ油穴２１−２は、シリンダ１の肉厚部
に穿孔形成され、かつ、ＲＢ油穴２１−１のオイルをＦ
Ｂ油穴２１−３側へ導く油路を形成する。
に穿孔形成され、かつ、ＲＢ油穴２１−１のオイルをＦ
Ｂ油穴２１−３側へ導く油路を形成する。
【００２３】ＦＢ油穴２１−３は、フロントサイドブロ
ック２に穿孔形成され、かつ、ＣＹ油穴２１−２のオイ
ルをフロントサイドブロック２の軸受７クリアランス側
へ圧送する油路を形成する。
ック２に穿孔形成され、かつ、ＣＹ油穴２１−２のオイ
ルをフロントサイドブロック２の軸受７クリアランス側
へ圧送する油路を形成する。
【００２４】図２に示したように、ＣＹ油穴２１−２と
ＦＢ油穴２１−３は、フロントサイドブロック２とシリ
ンダ１との取り付け接合面２４において連通接続されて
いるが、そのＦＢ油穴２１−２の連通接続端は、上記取
り付け接合面２４に向かって縦長の楕円状に開口してな
る楕円開口端２１−３ａとして形成され、また、ＣＹ油
穴の連通接続端は、上記ＦＢ油穴楕円開口端２１−３ａ
に向かって円形状に開口してなる円形開口端２１−２ａ
として形成されている。なお、ＦＢ油穴楕円開口端２１
−３ａの短軸は、ＣＹ油穴円形開口端２１−２ａの径よ
り短くなるように設けられている。
ＦＢ油穴２１−３は、フロントサイドブロック２とシリ
ンダ１との取り付け接合面２４において連通接続されて
いるが、そのＦＢ油穴２１−２の連通接続端は、上記取
り付け接合面２４に向かって縦長の楕円状に開口してな
る楕円開口端２１−３ａとして形成され、また、ＣＹ油
穴の連通接続端は、上記ＦＢ油穴楕円開口端２１−３ａ
に向かって円形状に開口してなる円形開口端２１−２ａ
として形成されている。なお、ＦＢ油穴楕円開口端２１
−３ａの短軸は、ＣＹ油穴円形開口端２１−２ａの径よ
り短くなるように設けられている。
【００２５】つまり、本実施形態の場合、フロントサイ
ドブロック２とシリンダ１との取り付け接合面２４で
は、ＦＢ油穴２１−３の楕円開口端２１−３ａとＣＹ油
穴２１−２の円形開口端２１−２ａとが対向するように
接続されている。
ドブロック２とシリンダ１との取り付け接合面２４で
は、ＦＢ油穴２１−３の楕円開口端２１−３ａとＣＹ油
穴２１−２の円形開口端２１−２ａとが対向するように
接続されている。
【００２６】上記のような油穴２１の途中には絞り部５
０が設けられており、この絞り部５０は、フロントサイ
ドブロック２の軸受７クリアランスに通じる油穴の途
中、すなわちＣＹ油穴２１−２とＦＢ油穴２１−３から
なる油路のうち、ＣＹ油穴２１−２側に設置されてい
る。
０が設けられており、この絞り部５０は、フロントサイ
ドブロック２の軸受７クリアランスに通じる油穴の途
中、すなわちＣＹ油穴２１−２とＦＢ油穴２１−３から
なる油路のうち、ＣＹ油穴２１−２側に設置されてい
る。
【００２７】絞り部５０は、ＣＹ油穴２１−２の一部を
拡幅して拡幅通路５１とするとともに、この拡幅通路５
１内に、それより小径の柱状体５２をＣＹ油穴２１−２
と同軸状に配置した構造である。
拡幅して拡幅通路５１とするとともに、この拡幅通路５
１内に、それより小径の柱状体５２をＣＹ油穴２１−２
と同軸状に配置した構造である。
【００２８】本実施形態の場合、上記拡幅通路５１はＣ
Ｙ油穴円形開口端２１−２ａ側を拡幅して形成されてい
る。また、上記柱状体５２の先端面５２ａは、油穴２１
のオイルの流れを正面から直に受けるように配置されて
いる一方、上記柱状体５２の後端面５２ｂは、その両側
部５２b1、５２b2だけがＦＢ油穴楕円開口端２１−３ａ
の縁部、具体的にはその楕円短軸付近の縁部に当接する
とともに、その両側部を除く中央部５２b3が、ＦＢ油穴
楕円開口端２１−３ａと対向するように構成されてい
る。
Ｙ油穴円形開口端２１−２ａ側を拡幅して形成されてい
る。また、上記柱状体５２の先端面５２ａは、油穴２１
のオイルの流れを正面から直に受けるように配置されて
いる一方、上記柱状体５２の後端面５２ｂは、その両側
部５２b1、５２b2だけがＦＢ油穴楕円開口端２１−３ａ
の縁部、具体的にはその楕円短軸付近の縁部に当接する
とともに、その両側部を除く中央部５２b3が、ＦＢ油穴
楕円開口端２１−３ａと対向するように構成されてい
る。
【００２９】上記のような柱状体５２の配置構造を採る
と、柱状体先端面５２ａにはＣＹ油穴２１−２のオイル
圧が作用するが、このオイル圧により、柱状体５２はＦ
Ｂ油穴楕円開口端２１−３ａの縁部に押し付けられ位置
決め固定される。つまり、この種の柱状体５２の固定構
造については各種考えられるが、本実施形態では、特別
な固定具等を用いず、ＣＹ油穴２１−２を流れるオイル
の圧力により柱状体５２を位置決め固定するという構造
を採用している。
と、柱状体先端面５２ａにはＣＹ油穴２１−２のオイル
圧が作用するが、このオイル圧により、柱状体５２はＦ
Ｂ油穴楕円開口端２１−３ａの縁部に押し付けられ位置
決め固定される。つまり、この種の柱状体５２の固定構
造については各種考えられるが、本実施形態では、特別
な固定具等を用いず、ＣＹ油穴２１−２を流れるオイル
の圧力により柱状体５２を位置決め固定するという構造
を採用している。
【００３０】また、本実施形態の場合、拡幅通路５１と
柱状体５２の両径および両断面形状との関係から、拡幅
通路５１と柱状体５２との間には環状の隙間５３が形成
されるが、この環状の隙間５３の一部、具体的にはＦＢ
油穴楕円開口端２１−３ａの楕円短軸付近との対向部分
が、そのＦＢ油穴楕円開口端２１−３ａの縁部で塞がれ
るように構成されている。つまり、環状の隙間５３は部
分的に塞がれ、その一部だけが微小な開部５３ａとして
開いた状態となっており、このような隙間５３の微小な
開部５３ａが高圧オイルの絞りとして機能する。
柱状体５２の両径および両断面形状との関係から、拡幅
通路５１と柱状体５２との間には環状の隙間５３が形成
されるが、この環状の隙間５３の一部、具体的にはＦＢ
油穴楕円開口端２１−３ａの楕円短軸付近との対向部分
が、そのＦＢ油穴楕円開口端２１−３ａの縁部で塞がれ
るように構成されている。つまり、環状の隙間５３は部
分的に塞がれ、その一部だけが微小な開部５３ａとして
開いた状態となっており、このような隙間５３の微小な
開部５３ａが高圧オイルの絞りとして機能する。
【００３１】次に、上記の如く構成された本実施形態の
気体圧縮機の動作について図１および図２を基に説明す
る。
気体圧縮機の動作について図１および図２を基に説明す
る。
【００３２】本実施形態の気体圧縮機においても、運転
を開始すると、図１に示したシリンダ１内側の圧縮室１
０（図６参照）において冷媒ガスが圧縮され、この圧縮
された高圧冷媒ガスが油分離器１８等を経て吐出室１９
側へ吐出する。また、吐出室１９底部のオイル溜まり２
０には高圧冷媒ガスの吐出圧力Ｐｄが作用している。
を開始すると、図１に示したシリンダ１内側の圧縮室１
０（図６参照）において冷媒ガスが圧縮され、この圧縮
された高圧冷媒ガスが油分離器１８等を経て吐出室１９
側へ吐出する。また、吐出室１９底部のオイル溜まり２
０には高圧冷媒ガスの吐出圧力Ｐｄが作用している。
【００３３】そして、吐出圧力Ｐｄの作用するオイル溜
まり２０の高圧オイルは、ＲＢ油穴２１−１を通過して
リアサイドブロック３の軸受１０側へ圧送供給されると
同時に、ＣＹ油穴２１−２とＦＢ油穴２１−３を通って
フロントサイドブロック２のの軸受９クリアランス側に
も圧送供給される。
まり２０の高圧オイルは、ＲＢ油穴２１−１を通過して
リアサイドブロック３の軸受１０側へ圧送供給されると
同時に、ＣＹ油穴２１−２とＦＢ油穴２１−３を通って
フロントサイドブロック２のの軸受９クリアランス側に
も圧送供給される。
【００３４】このとき、ＣＹ油穴２１−２を流れるオイ
ルは、図２に示したように、絞り部５０における隙間５
３の微小な開部５３ａを通過し絞られ減圧された後、Ｆ
Ｂ油穴２１−３を経由してフロントサイドブロック２の
軸受６クリアランスに供給される。
ルは、図２に示したように、絞り部５０における隙間５
３の微小な開部５３ａを通過し絞られ減圧された後、Ｆ
Ｂ油穴２１−３を経由してフロントサイドブロック２の
軸受６クリアランスに供給される。
【００３５】したがって、リアサイドブロック３の軸受
７クリアランス側へ供給されるオイルは、オイル溜まり
２０からＲＢ油穴２１−１を経て直接圧送された高圧オ
イルであるが、フロントサイドブロック２の軸受６クリ
アランス側へ供給されるオイルは、ＣＹ油穴２１−２の
絞り部５０によりきつく絞られ減圧されたオイルとな
る。
７クリアランス側へ供給されるオイルは、オイル溜まり
２０からＲＢ油穴２１−１を経て直接圧送された高圧オ
イルであるが、フロントサイドブロック２の軸受６クリ
アランス側へ供給されるオイルは、ＣＹ油穴２１−２の
絞り部５０によりきつく絞られ減圧されたオイルとな
る。
【００３６】なお、本実施形態の気体圧縮機において
も、上述の軸ロック問題との関係からフロントサイドブ
ロック２の軸受６クリアランスは余り小さくできない
が、リアサイドブロック３の軸受７クリアランスについ
ては比較的小さくすることができる。そこで、本実施形
態の気体圧縮機では、ベーンの背圧低減を図るため、フ
ロントサイドブロック２の軸受６クリアランスに比し、
リアサイドブロック３の軸受７クリアランスを小さくし
ている。
も、上述の軸ロック問題との関係からフロントサイドブ
ロック２の軸受６クリアランスは余り小さくできない
が、リアサイドブロック３の軸受７クリアランスについ
ては比較的小さくすることができる。そこで、本実施形
態の気体圧縮機では、ベーンの背圧低減を図るため、フ
ロントサイドブロック２の軸受６クリアランスに比し、
リアサイドブロック３の軸受７クリアランスを小さくし
ている。
【００３７】したがって、リアサイドブロック３の軸受
７クリアランス側から最終的にベーン９底部の背圧室２
３へ供給されるオイルは、リアサイドブロック３の狭い
軸受７クリアランスを通過するときに強く絞られ減圧さ
れる。一方、フロントサイドブロック２の軸受６クリア
ランスは比較的大きいので、フロントサイドブロック２
の軸受６クリアランス側から最終的にベーン９底部の背
圧室２３へ供給されるオイルは、主にＣＹ油穴２１−２
の絞り部５０を通過するときに強く絞られ減圧されるこ
とになる。この絞り部５０における減圧効果は、隙間５
３の寸法と柱状体５２のスラスト方向の長さを変更する
ことにより調節できる。
７クリアランス側から最終的にベーン９底部の背圧室２
３へ供給されるオイルは、リアサイドブロック３の狭い
軸受７クリアランスを通過するときに強く絞られ減圧さ
れる。一方、フロントサイドブロック２の軸受６クリア
ランスは比較的大きいので、フロントサイドブロック２
の軸受６クリアランス側から最終的にベーン９底部の背
圧室２３へ供給されるオイルは、主にＣＹ油穴２１−２
の絞り部５０を通過するときに強く絞られ減圧されるこ
とになる。この絞り部５０における減圧効果は、隙間５
３の寸法と柱状体５２のスラスト方向の長さを変更する
ことにより調節できる。
【００３８】以上のように、本実施形態の気体圧縮機に
よると、絞り部５０を形成する手段として、油穴２１の
一部を拡幅して拡幅通路５１とし、この拡幅通路５１内
に柱状体５２を配置してなる構造を採用したものであ
る。このため、高圧オイルの絞り部５０を形成するのに
あたり、従来のように軸受クリアランス６、７を縮小し
たり、極細の穴加工を必要とせず、油穴２１の一部を拡
幅する作業と、その拡幅通路５１内に柱状体５２を配置
する作業だけで簡単に絞り部５０を形成することができ
るとともに、このような絞り部５０によりベーン９のチ
ャタリング抑制に最低限必要な値までベーン９の背圧を
低減することが可能となり、過剰なベーン背圧による圧
縮機の無駄な運転動力を削減できる。
よると、絞り部５０を形成する手段として、油穴２１の
一部を拡幅して拡幅通路５１とし、この拡幅通路５１内
に柱状体５２を配置してなる構造を採用したものであ
る。このため、高圧オイルの絞り部５０を形成するのに
あたり、従来のように軸受クリアランス６、７を縮小し
たり、極細の穴加工を必要とせず、油穴２１の一部を拡
幅する作業と、その拡幅通路５１内に柱状体５２を配置
する作業だけで簡単に絞り部５０を形成することができ
るとともに、このような絞り部５０によりベーン９のチ
ャタリング抑制に最低限必要な値までベーン９の背圧を
低減することが可能となり、過剰なベーン背圧による圧
縮機の無駄な運転動力を削減できる。
【００３９】また、上記絞り部５０は気体圧縮機への組
付け作業性にも優れている。すなわち、本実施形態の気
体圧縮機を組み立てる場合には、シリンダ１にリア側の
サイドブロック３をネジ止めし、これを逆さにしてロー
タ４をシリンダ１内に組付けた後、該ロータ４のベーン
溝８にベーン９を組付けてから、フロント側のサイドブ
ロック２をシリンダ１にネジ止めするが、このフロント
側のサイドブロック２を組む前に、柱状体５２をシリン
ダ１の端面側から拡幅通路５１内に入れるだけで絞り部
５０の組付けが済むためである。
付け作業性にも優れている。すなわち、本実施形態の気
体圧縮機を組み立てる場合には、シリンダ１にリア側の
サイドブロック３をネジ止めし、これを逆さにしてロー
タ４をシリンダ１内に組付けた後、該ロータ４のベーン
溝８にベーン９を組付けてから、フロント側のサイドブ
ロック２をシリンダ１にネジ止めするが、このフロント
側のサイドブロック２を組む前に、柱状体５２をシリン
ダ１の端面側から拡幅通路５１内に入れるだけで絞り部
５０の組付けが済むためである。
【００４０】なお、上記実施形態では、絞り部５０をＣ
Ｙ油穴２１−２に設置した例について説明したが、この
絞り部５０の設置場所は必要に応じて適宜変更すること
ができる。
Ｙ油穴２１−２に設置した例について説明したが、この
絞り部５０の設置場所は必要に応じて適宜変更すること
ができる。
【００４１】また、上記実施形態においては、柱状体５
２として円柱形状のものを採用したが、この種の柱状体
５２については、たとえば図３に示したように、円柱の
外周面に、その円柱軸方向に沿って溝５４を直線的に複
数形成してなるものや、図４に示したように、円柱の外
周面に螺旋状に溝５４を形成してなるものを採用するこ
ともできる。
２として円柱形状のものを採用したが、この種の柱状体
５２については、たとえば図３に示したように、円柱の
外周面に、その円柱軸方向に沿って溝５４を直線的に複
数形成してなるものや、図４に示したように、円柱の外
周面に螺旋状に溝５４を形成してなるものを採用するこ
ともできる。
【００４２】
【発明の効果】本発明に係る気体圧縮機にあっては、上
記の如く、絞り部を形成する手段として、油穴の一部を
拡幅して拡幅通路とし、この拡幅通路内に柱状体を配置
してなる構造を採用したものである。このため、従来の
ような軸受クリアランスの縮小化や極細の穴加工等によ
ることなく、高圧オイルの絞り部を容易に形成すること
ができ、この絞り部によりチャタリングの抑制に最低限
必要な値までベーンの背圧を低減することと、過剰なベ
ーン背圧による圧縮機の無駄な運転動力の削減を図れ
る。
記の如く、絞り部を形成する手段として、油穴の一部を
拡幅して拡幅通路とし、この拡幅通路内に柱状体を配置
してなる構造を採用したものである。このため、従来の
ような軸受クリアランスの縮小化や極細の穴加工等によ
ることなく、高圧オイルの絞り部を容易に形成すること
ができ、この絞り部によりチャタリングの抑制に最低限
必要な値までベーンの背圧を低減することと、過剰なベ
ーン背圧による圧縮機の無駄な運転動力の削減を図れ
る。
【図１】本発明に係る気体圧縮機の一実施形態を示した
断面図。
断面図。
【図２】図２（ａ）は図１中のＡ部拡大図、同図（ｂ）
は（ａ）中のＢ−Ｂ線断面図である。
は（ａ）中のＢ−Ｂ線断面図である。
【図３】図３は本発明の要部（柱状体）についての他の
実施形態の説明図であり、同図（ａ）は柱状体の正面
図、同図（ｂ）はその左側面図である。
実施形態の説明図であり、同図（ａ）は柱状体の正面
図、同図（ｂ）はその左側面図である。
【図４】図４は本発明の要部（柱状体）についての他の
実施形態の説明図であり、同図（ａ）は柱状体の正面
図、同図（ｂ）はその左側面図である。
実施形態の説明図であり、同図（ａ）は柱状体の正面
図、同図（ｂ）はその左側面図である。
【図５】従来の気体圧縮機の断面図。
【図６】図５のＣ−Ｃ線断面図。
１ シリンダ ２ フロント側のサイドブロック ３ リア側のサイドブロック ４ ロータ ５ ロータ軸 ６、７ 軸受 ８ ベーン溝 ９ ベーン １０ 圧縮室 １１ 吸入室 １２ 吸入通路 １３ 吸入口 １４ シリンダ吐出孔 １５ リードバルブ １６ 吐出チャンバ １８ 油分離器 １９ 吐出室 ２０ オイル溜まり ２１ 油穴 ２１−１ ＲＢ油穴 ２１−２ａ ＣＹ油穴の円形開口端 ２１−２ ＣＹ油穴 ２１−３ ＦＢ油穴 ２１−３ａ ＦＢ油穴の楕円開口端 ２２ サライ溝 ２３ 背圧室 ２４ 取り付け接合面 ５０ 絞り部 ５１ 拡幅通路 ５２ 柱状体 ５２ａ 柱状体の先端面 ５２ｂ 柱状体の後端面 ５２b1、５２b2 柱状体後端面の両側部 ５２b3 柱状体後端面の中央部 ５３ 隙間 ５３ａ 隙間の開部 ５４ 溝
Claims (3)
- 【請求項１】 フロントおよびリア側のサイドブロック
間に介挿されたシリンダと、上記両サイドブロックにそ
れぞれ設けられた軸受とこれに支持されるロータ軸とを
介して上記シリンダ内側に回転可能に横架されたロータ
と、上記ロータ外周面から上記シリンダ内壁に向かって
出没自在に設けられたベーンと、上記シリンダ、両サイ
ドブロック、ロータおよびベーンによって仕切り形成さ
れるとともに、上記ロータの回転により容積の大小変化
を繰り返し、この容積変化により冷媒ガスを吸気し圧縮
して吐出する圧縮室と、上記冷媒ガスの吐出圧力が作用
するオイル溜まりから高圧オイルを上記両サイドブロッ
クの軸受クリアランスへ導く油穴とを備え、その軸受ク
リアランスを通過して絞られた減圧オイル圧により上記
ベーンの背圧を得る気体圧縮機において、 上記高圧オイルを絞り減圧するための絞り部を形成する
手段として、 上記油穴の一部を拡幅して拡幅通路とするとともに、こ
の拡幅通路内に、それより小径の柱状体を上記油穴と同
軸状に配置したことを特徴とする気体圧縮機。 - 【請求項２】 上記拡幅通路と柱状体とからなる絞り部
が、フロント側のサイドブロックの軸受クリアランスに
通じる油穴の途中に設けられていることを特徴とする請
求項１に記載の気体圧縮機。 - 【請求項３】 上記油穴が、 少なくとも、サイドブロックとシリンダとの取付け接合
面に向かって楕円状に開口したＦＢ油穴と、このＦＢ油
穴の楕円開口端に向かって円形状に開口したＣＹ油穴と
を備え、 上記拡幅通路が、上記ＣＹ油穴の円形開口端側を拡幅し
て形成され、 上記拡幅通路と柱状体との間に形成される隙間の一部
が、ＦＢ油穴の楕円開口端の縁部により塞がれる構造で
あることを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000111192A JP2001295782A (ja) | 2000-04-12 | 2000-04-12 | 気体圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000111192A JP2001295782A (ja) | 2000-04-12 | 2000-04-12 | 気体圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001295782A true JP2001295782A (ja) | 2001-10-26 |
Family
ID=18623572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000111192A Pending JP2001295782A (ja) | 2000-04-12 | 2000-04-12 | 気体圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001295782A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006348760A (ja) * | 2005-06-13 | 2006-12-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 圧縮機 |
| CN107630814A (zh) * | 2017-09-04 | 2018-01-26 | 珠海格力电器股份有限公司 | 涡旋压缩机、节流结构及空调器 |
| KR20200057540A (ko) * | 2018-11-16 | 2020-05-26 | 엘지전자 주식회사 | 전동식 압축기 |
| KR20200105282A (ko) * | 2019-02-28 | 2020-09-07 | 엘지전자 주식회사 | 베인 로터리 압축기 |
| US11346344B2 (en) | 2019-02-22 | 2022-05-31 | Lg Electronics Inc. | Vane rotary compressor |
-
2000
- 2000-04-12 JP JP2000111192A patent/JP2001295782A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006348760A (ja) * | 2005-06-13 | 2006-12-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 圧縮機 |
| JP4611129B2 (ja) * | 2005-06-13 | 2011-01-12 | 三菱重工業株式会社 | 圧縮機 |
| CN107630814A (zh) * | 2017-09-04 | 2018-01-26 | 珠海格力电器股份有限公司 | 涡旋压缩机、节流结构及空调器 |
| CN107630814B (zh) * | 2017-09-04 | 2023-10-03 | 珠海格力电器股份有限公司 | 涡旋压缩机、节流结构及空调器 |
| KR20200057540A (ko) * | 2018-11-16 | 2020-05-26 | 엘지전자 주식회사 | 전동식 압축기 |
| KR102123970B1 (ko) * | 2018-11-16 | 2020-06-17 | 엘지전자 주식회사 | 전동식 압축기 |
| US11346344B2 (en) | 2019-02-22 | 2022-05-31 | Lg Electronics Inc. | Vane rotary compressor |
| KR20200105282A (ko) * | 2019-02-28 | 2020-09-07 | 엘지전자 주식회사 | 베인 로터리 압축기 |
| KR102191124B1 (ko) * | 2019-02-28 | 2020-12-15 | 엘지전자 주식회사 | 베인 로터리 압축기 |
| US11499555B2 (en) | 2019-02-28 | 2022-11-15 | Lg Electronics Inc. | Vane rotary compressor |
| US11971032B2 (en) | 2019-02-28 | 2024-04-30 | Lg Electronics Inc. | Vane rotary compressor with pressure reducing member inserted into the oil supply passage |
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