JP2001162160A - 熱交換、物質移動用の充填物構造体 - Google Patents
熱交換、物質移動用の充填物構造体Info
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Abstract
を増大させることができる充填物構造体を提供するこ
と。 【解決手段】 第一下方端部(2)および第二上方端部
(3)を有する少なくとも一層の充填物層(1)が設け
られており、この充填物層が、下方および上方端部間の
高さの異なる内部幾何学的パターンを有し、従って第一
の、特に下方の、充填物層(1)の帯域(6)における
液体および気体の流動速度を適当に設定することによ
り、分散状態が優先的な気相を有する気泡相が目標とす
る態様で形成され、同時に、第二の、特に上方の、充填
物層(1)の帯域(7)において連続状態が優先的な気
相を有する液体薄層流が目標とする態様で形成されるこ
とを特徴とする、少なくとも一層の充填物層(1)を具
備するカラム中において、液体、気体間の熱交換および
物質移動を行なうための充填物構造体。
Description
熱交換および液体、気体間の物質移動を行なうための充
填物構造体に関するものである。液状および気状媒体間
の熱交換および物質移動、ことに蒸留による混合物の分
離を行なうために、工業的に棚段塔、充填塔が使用され
ている。この二種類のカラムは、流体学的稼動条件にお
いて相違する。
で気泡層が形成され、ここでは液体が優先的に連続層
を、気体が分散層を形成する。各棚板間には自由空間が
存在し、ここでは気体が優先的に連続相を形成する。
異なる。この場合に連続相を形成するのは液体ではなく
気体であって、液体は薄層として充填物上を走過し、落
下する。
えば金属板体、屈曲金属体、金網状体を積重ねて成る各
層から形成される規則正しい構造体であって、通常、針
金、細い金属棒または金属帯片のような連結部材によ
り、複合体状に保持される。充填物単位体自体は、一般
的に直径約4から6mmの屈曲部ないし開口部の幾何学
的形態を成す。この孔隙は、充填物の流動限界を増大さ
せ、カラムの負荷をできるだけ高くする。
404)在のズルツァー社製、“Mellapak”、
CY、BXタイプの充填物、ヒルデン(D−4072
3)在のモンツBmbH社製、A3、BSHまたはB1
タイプの充填物が挙げられる。このような充填物単位体
の屈曲部は、直線的に、かつ充填物長手方向軸線に対し
て約30から45°の角度を成す。充填物単位体の屈曲
部は、充填物構造体内のクロスチャネルに連通する。
空下(トップ圧約1ミリバール)において使用される場
合に、充填物の圧力低下をできるだけ低減するため、上
記角度を3°から14°まで小さくする特別な充填物構
造体が記載されている。
知られている。慣用形態の触媒活性充填物構造体は、例
えば前記ズルツァーAG社製の充填物KATAPAKで
ある。
して提供され、これらをカラム内に積重ねて構造体にな
される。充填物層は、通常、約0.17mから約0.3
0mの厚さを有する。
tzA2と称される充填物構造体が周知であるが、この
構造体は湾曲した屈曲線を有する充填物単位体から構成
される。充填物単位体内において、これら屈曲線の勾配
は、充填物単位体の高さ内において変化する。この場
合、充填物単位体から成る各充填物層は、屈曲線勾配が
充填物層底辺において最大となる充填物単位体が、充填
物層頂辺において屈曲線勾配が最大となる充填物単位体
と交互になるように交互に配置される。従って、充填物
層の内部幾何学的パターンは、その高さにおいて一定で
ある。しかしながら、このような充填態様は、従来から
一般的な充填物構造体にくらべて、その分離効果は不満
足なものである。
物質移動、ことに蒸留による分離の重要性にかんがみ
て、多くの技術的開発は、熱交換および物質移動カラ
ム、ことに蒸留カラムの改善を意図している。経済的に
有効な熱交換カラム物質移動カラム、ことに蒸留カラム
の重要な特徴は、カラム高さに対するそのコスト、気体
流、液体流のスループット能力および分離効率である。
これは、一般的に、カラム高さ1mごとの棚段数(n番
/m)として、あるいは理論棚段に対する高さ等価量
(equivalent)(HETP)として表わされ
る。
分野における課題ないし本発明の目的は、熱交換および
物質移動用カラム、ことに蒸留用カラムのスループット
および経済的効率を増大させることである。
いし本発明の目的は、第一下方端部(2)および第二上
方端部(3)を有する少なくとも一層の充填物層(1)
が設けられており、この充填物層が、下方および上方端
部間の高さの異なる内部幾何学的パターンを有し、従っ
て第一の、ことに下方の充填物層帯域(6)における液
体および気体の流動速度を適当に設定することにより、
分散状態が優先的な気相を有する気泡相が目標とする態
様で形成され、同時に、第二の、ことに上方の帯域
(7)において連続状態が優先的な気相を有する液体薄
層流が目標とする態様で形成されることを特徴とする、
少なくとも一層の充填物層(1)を具備するカラム中に
おいて、液体、気体間の熱交換および/または物質移動
を行なうための充填物構造体により解決ないし達成され
ることが、本発明者らにより見出された。
ンは、従来の充填物構造体と異なり、充填物層の高さに
おいて、一定ではない。
層高さにおいて相違する流動抵抗によりもたらされ得
る。好ましくは、充填物層の第一の、ことに下方の層帯
域が、第二の、ことに上方の層帯域より高い流動抵抗を
有するのが好ましい。
の下方帯域に、該層の第二帯域は上方帯域に在るのが好
ましい。本発明の目的からして、充填物層は、その第一
の、ことに下方帯域と、第二の、ことに上方帯域から構
成され、換言すれば、両帯域が充填物層の全面にわたっ
て拡がっている。しかも、充填物層の第一、下方帯域の
下方端部が、第二、上方帯域の上方端部と直接的に接続
されており、この端部が両帯域の境界を成す。
物構造体は、平坦な充填物単位体、ことに金属板体、展
張金属、金網および編織成網を配列して成る充填物層か
ら構成され、この充填物単位体は、一定の過程を経る屈
曲線を有し、この屈曲線ないしこれに対する接線は、充
填物層第一帯域において充填物層縦軸線に対して成す角
度が、第二帯域において成すこの角度より大きいのが好
ましい。ことに、この屈曲線ないしこれに対する接線
が、充填物層の縦軸線に対して成す角度が、第一帯域に
おいて約45°から約75°であり、第二帯域における
約10°から約45°の対応する角度であるのが好まし
い。ことに、屈曲線ないしこれに対する接線の、第一帯
域において縦軸線に対する角度が、約60°から約70
°、第二帯域におけるこの角度が、約30から約45°
であるのが好ましい。
直線であることができる。
曲線は、単調な湾曲形状を成し、従って、充填物層の下
方端部における縦軸線に対して、約45°から約75
°、ことに約60°から約70°を成し、この対縦軸線
角度が上方に接近するにつれて、約10°から約45
°、ことに約30°から約45°まで漸減する。
横断面において直線状であり、充填物層第一帯域におい
てその縦軸線に対する角度が約45°から約75°、こ
とに約60°から約70°であり、上方に向かって、一
段で、あるいは多段で漸減し、約10°から約45°、
ことに約30°から約45°となるように構成されるこ
ともできる。
約100から750m2/m3、ことに250から500
m2/m3とするのが好ましく、充填物単位体の屈曲線は
鮮鋭な端部または丸味を帯びた状態になされ得る。
02から0.10m、好ましくは0.03から0.10
m、ことに0.03から0.05mにすることができ、
第二帯域のそれは0.1から0.3m、ことに0.15
から0.2mにすることができる。
物層の高さは、0.05から0.40m、好ましくは
0.08から0.35m、ないしは0.10から0.2
5m、ことに0.12から0.20mとするのが好まし
く、また充填物層の下方の高さは、比表面積約500か
ら約750m2/m3の比表面積を有する密に充填された
充填物のために設けられるのが好ましく、これは約10
0から約500m2/m3の比表面積を有する粗に充填さ
れた充填物のためには高くなされる。
50m3/m2・hであるのが好ましく、溢流限界70か
ら80%において、本発明による充填物構造体の圧力低
下は、2から10ミリバール/mの範囲が好ましい。ま
た充填物単位体は、約0.1mmの厚さを有する金属板
体が好ましい。
物層を形成する充填物単位体の若干のものは、充填物層
の下方端部および/または上方端部において屈曲舌片を
有するのが好ましい。充填物単位体は、このために充填
物層の下方端部および/または上方端部に、屈曲線間の
幅の半分に相当する寸法の切込を有し、異なる方向に屈
曲された舌片を有するのが好ましい。この舌片の屈曲方
向は交互に異なるのがことに好ましい。舌片用切込み深
さは3から8mmが好ましい。舌片の屈曲角度は約11
0から150°であって、舌片は、充填物層の平面にほ
ぼ水平に延びているのが好ましい。舌片の横方向展張寸
法は、流動横断面の約30から60%が閉塞されるよう
に選択される。順次に積重ねられる充填物質の充分な機
械強度を保証するため、順次に配列される充填物単位体
は側方に重複させるのが好ましい。
ている本発明のさらに他の実施例において、充填物単位
体の少なくとも若干の単位体間において金属板体が配置
される。これら金属板体帯片は、充填物層下方端部近く
に配置されるのが好ましい。これら帯片は、単層もしく
は二層を成して配置されるのが好ましく、これら帯片は
充填物単位体に装着されるのが好ましい。ことにスポッ
ト溶媒で充填物単位体に固定装着されるのが好ましい。
この帯片は約15から25mmの高さを有し、その一方
端縁、ことに上方端縁において約2から約5mm屈曲さ
れるのが好ましい。これにより、さらに流動抵抗を増大
させる利点がある。この側方の屈曲は、両充填物単位体
の屈曲線間に位置し、充填物単位体を組合わせ、充填物
層を形成する間に生起させ得る。
何学的パターンを有する充填物層第一層部分と充填物層
第二層部分とから成る充填物層を有する実施態様を有す
る。この場合、第一充填物層部分は、第二充填物層部分
と直接的に上下に接続され、前者は充填物層の下方帯域
を形成し、後者は、該層の上方帯域を形成するのが好ま
しい。第一の、好ましくは下方の充填物層部分は0.0
2から0.10m、ことに0.03から0.05mの高
さを、第二の、好ましくは上方の充填物層部分はその
1.2から5倍、ことに1.5から2.5倍の高さを有
するのが好ましく、第二充填物層部分の流動抵抗を第一
充填物層部分のそれより大きくするのが好ましい。ま
た、これら充填物層を形成する各部分ないし、各帯域
が、それぞれ屈曲線を有する充填物単位体から構成され
る場合、各充填物層部の流動抵抗は、これら屈曲線ない
しこれに対する接線の、充填物層の縦軸線に対する角度
により設定され得る。本発明実施態様において、各層部
分が屈曲線を有する複数個の充填物単位体から構成され
ている場合、第一層部分の上記角度は、上記第二層部分
における当該角度より大きくなされる。それぞれの好ま
しい角度についてはすでに前述した。上述した充填物層
第一帯域は、ここで云う第一層部分、上述した充填物層
第二帯域は、ここで云う第二層部分であるが、充填物層
各部分ないし充填物層各帯域の流動抵抗は、また単位容
積当たりの各比表面積寸法によっても変化させ得る。単
位容積当たり相互に異なる比表面積を有する複数の充填
物層帯域を使用するのが好ましい。ことに好ましいの
は、第一の、ことに下方の充填物層帯域が、単位容積当
たり、第二の、ことに上方の充填物層帯域より大きい比
表面積を有することである。この場合、第一の、ことに
下方の充填物層帯域は、第二の、ことに上方の充填物層
帯域の比表面積よりも20から100%、ことに30か
ら60%大きいのが好ましい。極めて好ましい実施態様
において、第一の、ことに下方の充填物層帯域は金網製
充填物単位から構成される。これにより、加熱量を変化
させて、流動流中の液体組成分を目標とする態様に設定
することが可能になる。充填物層の各帯域は、相互に4
5°から90°の角度を以て捩られた状態に配置される
のが好ましい。
ィングすることができる。この貴金属触媒層は、本発明
による充填物構造体が、単に熱交換および/または物質
移動のみでなく触媒反応をも意図する場合、この触媒と
しての機能も果たし得る。
よび気体が上述した充填物構造体中を、ことに向流で流
動させ、これらカラム中における液体、気体間の熱交換
および/または物質移動を行なわせ、また液体および気
体の流動速度を、第一の、ことに下方の充填物層帯域に
おいて、分散状態が優先的な気相を有する気泡相が目標
とする態様で形成されるように、同時に、第二の、こと
に上方の充填層帯域において、連続状態が優先的な気相
を有する液体薄層流が目標とする態様で形成されるよう
に設定するための方法を提供する。
約30ミリバール、ことに約8から約12ミリバールの
圧力降下で稼働されるのが好ましい。この圧力降下は、
液体および気体の流速と、加熱容量により設定され得
る。
中の蒸留分離に加えて化学反応が行なわれ得る。この触
媒反応は、均一系的に、もしくは不均一系的に、これら
同時に行なわれ得る。カラム中における液体の滞留時間
は、種々に異なる圧力を測定して、加熱容量を選定する
ことにより、目標とする態様に設定され得る。
ール、アセタール分解、エステル化、鹸化、エーテル形
成、さらにはアルコキシド触媒作用エステル交換であ
る。蒸留塔中の同時処理反応は、水溶性もしくはアルコ
ール溶液からの分離である。
を、不均一系触媒反応性蒸留で実施する以外に当該技術
分野ですでに確率されている技術を使用して触媒反応材
料で直接的にコーティングすることもできる。コストの
面から触媒反応材料で充填物構造体一部分のみをコーテ
ィングすべき場合には充填物層の第一帯域、ことに下方
帯域、すなわち優先的に気泡層が形成される帯域をコー
ティングするのが好ましい。この帯域においてことに良
好な物質移動用条件が生起されるからである。
触媒薄層でコーティングするための反応性蒸留にも適す
る。この場合、水素の存在下に部分的水素添加を行ない
得る。ことにC4炭化水素混合物を使用するのが好まし
く、3から8バール、ことに約4バールの全圧力で三重
結合が選択的に水素添加され、二重結合を有する炭化水
素が形成される。
た動態力学的状態が達成された場合、従来技術による充
填物構造体の分離効率より高い60%にも達する分離効
果が達成され得る。その結果として、必要とされるカラ
ムの高さが著しく低減され、従ってまたこれに要する投
資額が節減され得る。
高さ1mごとの理論棚段数(n番/m)として、または
理論棚段有効高さ(HETP)として特徴ずけられてい
る。
れに保持されている高い液体レベルの故に、これまで板
状カラムないし特殊構造カラム部分に残存保持されてい
た部分は、特別の顧慮を必要とすることなく開放部分が
残存する。従って本発明による充填物構造体を具備する
カラムにおいては若干の化学的反応が同時並行的に行な
われ得る。
構造体は、優先的に分散された液相を有する充填カラム
と、優先的に連続する液相を有する棚段カラムとの間の
物質移動形態であって、棚段カラムの有利な特性(気泡
層中の高い物質移動挙動)と、充填カラムの有利な特性
(充填物層における落下エントレインメントおよび追加
的物質移動の阻止)は、このようにして合併保持され
る。
書、図面の通読、精読により明らかになる。
一実施態様が示されている。充填物層1は、第一端部な
いし下方端部2と、第二端部ないし上方端部3とを有す
る。その高さHは例えば0.2mである。充填物層は、
屈曲部(図示せず)を設けた複数金属板体から成る接触
扁平面を有する充填物単位体4を有する。参照符号5
は、充填物層の縦方向軸線を示す。なお、充填物層は円
形横断面を示す。充填物層1の内部幾何学的態様はその
高さにわたって変化する(図示せず)。充填物層1は、
第一帯域、すなわち下方帯域6と、第二帯域、すなわち
上方帯域7とから成り、前者の内部幾何学的態様は、後
者のそれと相違し、後者における流動抵抗より大きい流
動抵抗を示す。液体および気体の適当な流動速度を設定
することにより、優先的に分散気体相を有する気泡層
が、充填物層1の第一下方帯域6に、また同時に、優先
的に連続的気体相を有する液体流動薄層が、第二上方帯
域7に形成される。充填物層1の第一下方帯域6と、第
二上方帯域7とは、充填物層1の全横断面上にわたって
延びている。なお、この下方帯域6は、上方帯域7に直
接的に接しており、また第二帯域7は、充填物層1の上
方端部3に、第一帯域6は、充填物層1の下方端部にそ
れぞれ接している。
体1の他の実施態様による充填物単位体4の異なる配列
が略図的に示されている。連続している実線は、例えば
第1、第3、第5、等の充填物単位体の屈曲線を、また
破線は、第2、第4、第6、等の充填物単位体4の屈曲
線を示す。
同様に、例えば0.2mの高さHを有し、屈曲線8を有
する金属板から成る。その結果として、これら充填物単
位体から成る充填物層1は、横断チャネル構造を受領す
る。屈曲線8は横断面において直線を成す。充填物層1
の第1帯域、すなわち下方帯域6における屈曲線8は、
充填物層1の縦軸線5に対して第2帯域、すなわち上方
帯域7におけるよりも大きい角度αを成す。例えば、充
填物層1の下方帯域6において、角度αは60°である
のに対して上方帯域におけるこの角度は30°である。
体4は、連続的に屈曲ないし湾曲する線8を有し、充填
物層1と同様に、例えば0.2mの高さを有する。この
屈曲線ないし湾曲線に対する切線は、充填物層1の下方
帯域6においては、上方帯域7におけるより大きい角度
α、例えば約10から約45°に対して約45から約7
5°を有する。この湾曲線8は、ほぼ放物線を成す。
らに他の実施態様が、三次元的に図示されている。この
実施態様において、充填物単位体4は直線的屈曲線8を
有する。参照符号5は、充填物単位体4を配列して成る
充填物層1の縦軸線を示す。充填物層の第一端部、すな
わち下方端部2において、屈曲部寸法のほぼ半分に相当
する、約3から8mm寸法が切断され、これが充填物単
位体に波及しており、また舌片9が交互に側方に突出
し、充填物単位体4に対して110°から150°の角
度βを成す。従って、舌片9は、充填物層1に対してほ
ぼ水平方向に在る。舌片9の突出長さは、流動流横断面
の約30から約60%が閉塞されるように選択される。
に他の実施態様における、充填物層1中の充填物連続配
列態様を示す。実線は、充填物単位体4の第1、第3、
第5、等の屈曲線を、破線はその第2、第4、第6、等
の屈曲線をそれぞれ表わす。充填物単位体4は、充填物
層1と同じく、例えば0.2mの高さHを有する。この
単位体4も直線状の屈曲線8を有する参照符号5は、充
填物層1の縦軸線を示す。充填物層1の下方端部2に
は、隣接充填物単位体4間において、金属薄板帯片15
が直接的に接続されている。この帯片15は、扁平であ
り、約15から25mmの高さHの位置に配置される。
実施態様における充填物層1の横断面図を示す。この充
填物層1は、上下に積層された第一充填物層10と、第
二充填物層11とから成る。両充填物層10および11
は、合体して高さHの充填物層を形成する。第一充填物
層は上下層を、第二充填物層は上方層を形成する。すな
わち、第一充填物層10は充填物層1の下方帯域6に、
第二充填物層11は充填物層の上方帯域7に対応する。
両充填層は、相互にまたは連続して配置された複数の充
填物単位体4から成る。
金属板体から成り、直線状の屈曲線を有する。実線は、
充填物単位体4の第一、第三、第五、等の屈曲線を、破
線はその第二、第四、第六、等の屈曲線をそれぞれ表
す。屈曲線は、第一充填物層10において、充填物層1
の縦軸線5に対して所定の角度をなす。この角度は、第
二の充填物層11の屈曲線が縦軸線5に対する角度より
大きい角度である。第一充填物層10において、屈曲線
の、充填物層1の縦軸線に対する角度は約60°であ
る。第二充填物層11において、屈曲線の、充填物層1
の縦軸線に対する角度は約30°である。結果として、
第一充填物層10は、第二充填物層11よりも大きい流
動抵抗を有する。第一充填物層10の高さは、0.02
から0.10mであるのが好ましく、特に0.03から
0.05mであるのが好ましい。
構造体のさらに他の実施態様における充填物層1(二層
の充填物層10、11から成る)の横断面図である。図
6及び図7の2つの態様は、実質的に同一である。同一
の参照符号が、同一部分に付けられている。これによ
り、図6の内容を参照できる。図6の態様とは対照的
に、図7の屈曲線は、第一及び第二充填物層10、11
において、充填物層1の縦軸線5に対して同じ角度であ
る。しかしながら、下方の充填物層10の比表面積は、
情報の充填物層11より50%を上回る大きさである。
結果として、第一の、下方の充填物層10は、第二の、
上方の充填物層11より流動抵抗が大きい。
ことにより、図1〜7に示した本発明の充填物構造体の
態様全てにおいて、充填物層1の第一下方帯域6にて分
散状態が優先的な気相を有する気泡相が目標とする態様
で形成され、同時に、充填物層1の第二上方帯域7にて
連続状態が優先的な気相を有する液体薄層流が目標とす
る態様で形成される。
Pを、ミリバール/m(メートル)で測定した。F係数
は、カラムまたは充填物における気体負荷の指数として
機能する。これは、気体速度WG[m/秒]と気体密度
ρG[kg/m3]の平方根の積として定義される:即
ち、
対するカラム中の液体容積[m3]として定義される。
カラムの分離効果は、カラムの高さまたは充填物の高さ
1mごと(nth/m)の理論棚段の段数として定義され
た。
0.1mのガラスガラムを使用した。このカラムを、約
0.8mの高さで充填し、比表面積が250m2/m
3(モンツ(Montz)B1−250型)である横断チャネ
ル構造の板状充填物構造体から成る4層の充填物層を有
していた。従って、充填物構造体は、従来技術の充填物
構造体に対応した。この構造体の充填物層は、屈曲線が
直線状の充填物単位体を有していた。この屈曲線は、充
填物層の縦線軸またはカラムの縦線軸に対して45°の
角度を有していた。この充填物単位体は、環状の穿孔を
有していた。試験混合物は、空気/水組成物とした。カ
ラムを、1バールの圧力、約25℃の温度の条件で稼働
させた。カラムの頂部での液体流速は100リットル/
時間であった。カラムの底部にて添加される空気の流速
を、F係数が0.7から3.3Pa0.5となるように変
化させた。
ルドアップを測定した。測定結果をダイアモンドで図8
に示す。黒塗りのダイアモンドは圧力低下ΔPを、白塗
りのダイアモンドはホールドアップをそれぞれ示す。
アップは、約2%にすぎなかった。F係数をさらに10
%未満に増加させた場合には、動的ホールドアップは急
に増加し、充填物全体が浮き色になった。このことが原
因で、動的ホールドアップを2%より大きく目標の態様
で設定することができなかった。F係数が高い状態での
圧力低下ΔPは、さらに急激な増加を示した。
較実施例に対応させた。しかしながら、比較実施例とは
対照的に、カラムを本発明の充填物構造体の態様で充填
した。これは、それぞれ第一の、下方充填物層及び第二
の、上方充填物層から成る、三層の充填物層から成って
いた。第一の、下方充填物層は、比較実施例で既に使用
した、比表面積が250m2/m3であり、高さが0.2
0mである横断チャネル構造の板状充填物構造体(モン
ツB1−250型)であった。これについて、比較実施
例の記載を参照されたい。第二の、上方充填物層は、比
表面積が500m2/m3であり、高さが0.03mであ
る板状充填物構造体(モンツB1−500型)であっ
た。この金属板状充填物は、屈曲線が直線状の充填物単
位体を有しており、この屈曲線は充填物層の縦軸線に対
して45°の角度であった。この充填物単位体の穿孔は
環状であった。充填物層の高さHは0.23mであっ
た。三層の充填物層をカラムに相互に配置させた。
低下ΔPおよび充填物構造体の動的ホールドアップhp
を測定した。測定結果を図8に正方形で示す。黒塗りの
正方形は圧力低下ΔPを、白塗りの正方形はホールドア
ップhpをそれぞれ示す。
5から2.5に増大させると、2%から8%に滑らかに
増大した。圧力低下をホールドアップhpと正確に関連
づけた。圧力低下を選択することにより、ホールドアッ
プhpの所定の値を設定することができた。
較実施例または実施例1に対応させた。カラムを本発明
の充填物構造体の態様で充填した。その際、この充填物
構造体は、実施例1に実施上匹敵する。さらにこの充填
物構造体は、それぞれ第一の、下方充填物層及び第二
の、上方充填物層から成る、三層の充填物層から成って
いた。第一の、下方充填物層は、実施例1または比較実
施例で使用された金属板状充填物のそれに対応させた。
この範囲のおいて、上述の記載を参照されたい。しかし
ながら、第二の、上方充填物層は、実施例1とは対照的
に、比表面積が500m2/m3(モンツA3−500
型)である網目状の充填物から成っていた。この網目状
の充填物は、屈曲線が直線状の充填物単位体を有してお
り、この屈曲線は充填物層の縦軸線に対して30°の角
度であった。この充填物単位体の穿孔は環状であった。
第二の、上方充填物層の高さは、実施例1のように、
0.03mであったので、充填物層の高さは実施例1の
ように0.23mであった。
または圧力低下ΔPおよび動的ホールドアップhpを測
定した。測定結果を図8に丸で示す。黒丸は圧力低下Δ
Pを、白丸はホールドアップhpをそれぞれ示す。
ら3.0に増大させると、2%から10%に滑らかに増
大した。この場合でも、圧力低下をホールドアップhp
と正確に関連づけ、所定のホールドアップhpを目標の
態様で設定できた。
で、イソブタノールとn−ブタノールの試験混合物を用
い、1バールの圧力下にて蒸留実験を行った。このカラ
ムを、実施例2に対応する充填物構造体の態様で充填し
た。
ラムの高さ1メートル当たりの理論棚段の段数nthを測
定した。測定結果を図9に示す。黒塗りの正方形は、1
メートル当たりの理論棚段の段数nthであり、白塗りの
ダイアモンドは圧力低下ΔPを示す。
されるだけせき止めることにより、1mごとの理論棚段
の段数を約50%増大させた。所定の有効な稼働状態
を、圧力差または圧力低下ΔPによりあらかじめ制御し
た。
試験混合物は、実施例3に対応させた。しかしながら、
カラムの稼働圧は0.2バールにすぎなかった。
ΔP及びカラム/充填物の高さ1メートル当たりの理論
棚段の段数nthを測定した。測定結果を図10に示す。
黒塗りの正方形は、1メートルごとの理論棚段の段数n
thを、白塗りのダイアモンドは圧力低下ΔPをそれぞれ
示す。
るだけせき止めることにより、1mごとの理論棚段の段
数を約50%増大させた。この場合においても、圧力低
下ΔPの測定により、所定の稼働状態の正確な制御が可
能になった。
る充填物層1を示す図面である。
填物層1において、(多数の)充填物単位体4を連続的
に配列した状態を示す図面である。
ける充填物層1において(多数の)充填物単位体4を連
続的に配列した状態を示す図面である。
1を形成する側方屈曲充填物単位体4を部分的断面で示
す三次元的説明図である。
ける充填物層1の(多数の)充填物単位体4間に在る薄
層帯片15を有する、充填物単位体4を連続的に配列し
た状態を示す図面である。
の充填物層から形成される充填物層1を有する充填物構
造体の実施例を示す図面である。
の充填物層から形成される充填物層1を有する充填物構
造体のさらに他の実施態様を示す図面である。
アップとの測定結果を示す図面である。
高さ1メートル(m)ごとの理論棚段(n番)の段数と
の測定結果を示す図面である。
の高さ1メートル(m)ごとの理論棚段(n番)の段数
との測定結果を示す図面である。
る層) 2‥‥‥(上記層の)第一(下方)端部 3‥‥‥( 〃 )第二(上方)端部 4‥‥‥充填物単位体 5‥‥‥(充填物層1の)縦方向軸線 6‥‥‥( 〃 )第一(下方)帯域 7‥‥‥( 〃 )第二(上方)帯域 H‥‥‥( 〃 )の高さ(厚さ) 8‥‥‥実線=(例えば第1、第3、第5‥‥‥)充填
物単位体の屈曲線 破線=(例えば第2、第4、第6‥‥‥)充填物単位体
の屈曲線 α‥‥‥充填物縦軸線5に対し、上方および下方帯域に
おいて、屈曲線8が形成する角度 9‥‥‥舌片 β‥‥‥舌片9が充填物単位体4に対して成す角度
Claims (10)
- 【請求項1】 第一下方端部(2)および第二上方端部
(3)を有する少なくとも一層の充填物層(1)が設け
られており、この充填物層が、下方および上方端部間の
高さの異なる内部幾何学的パターンを有し、従って第一
の、特に下方の、充填物層(1)の帯域(6)における
液体および気体の流動速度を適当に設定することによ
り、分散状態が優先的な気相を有する気泡相が目標とす
る態様で形成され、同時に、第二の、特に上方の、充填
物層(1)の帯域(7)において連続状態が優先的な気
相を有する液体薄層流が目標とする態様で形成されるこ
とを特徴とする、少なくとも一層の充填物層(1)を具
備するカラム中において、液体、気体間の熱交換および
/または物質移動を行なうための充填物構造体。 - 【請求項2】 充填物層(1)が、その高さにおいて異
なる流動抵抗を有することを特徴とする、請求項1の充
填物構造体。 - 【請求項3】 充填物層(1)の第一帯域(6)が、充
填物層(1)の第二帯域(7)よりも大きい流動抵抗を
有することを特徴とする、請求項1または2の充填物構
造体。 - 【請求項4】 充填物層(1)が、特定の態様の屈曲線
(8)を有する、平坦な表面を有する複数個の充填物単
位体(4)(特に、金属板体、展張金属シート、金網お
よび編織成網)から構成され、かつこの屈曲線ないしこ
れに対する接線が、充填物層(1)の第一帯域(6)に
おいて、充填物層(1)の縦軸線(5)に対し、充填物
層(1)の第二帯域(7)より大きい角度(α)を成し
ていることを特徴とする、請求項1から3のいずれかの
充填物構造体。 - 【請求項5】 充填物単位体(4)の屈曲線(8)が、
少なくとも分断された屈曲もしくは直線状を成すことを
特徴とする、請求項1から4のいずれかの充填物構造
体。 - 【請求項6】 充填物層(1)が、充填物単位体(4)
から構成され、この充填物単位体の少なくとも一部が、
充填物層(1)の下方端部(2)および/または上方端
部(3)において舌片状に屈曲されていることを特徴と
する、請求項1から5のいずれかの充填物構造体。 - 【請求項7】 充填物層(1)が充填物単位体(4)か
ら構成され、少なくとも若干の充填物単位体(4)の間
において、特に充填物層(1)の下方端部(2)に沿っ
て、薄い帯片、特に金属板体製帯片(15)が、片側も
しくは両側に設けられていることを特徴とする、請求項
1から6のいずれかの充填物構造体。 - 【請求項8】 充填物層(1)が、それぞれ異なる内部
幾何学的パターンを有する、少なくとも第一の部分的充
填物層帯域(10)と、少なくとも第二の部分的充填物
層帯域(11)との組合わせから構成されていることを
特徴とする、請求項1から5のいずれかの充填物構造
体。 - 【請求項9】 液体および気体を、請求項1から8のい
ずれかの充填物構造体を経て、特に向流で導入し、そし
てこの液体および気体の流動速度を、第一の、特に充填
物層(1)の下方帯域(6)において、分散状態が優先
的な気相を有する気泡相が目標とする態様で形成される
ように、同時に、第二の、特に充填物層(1)の上方帯
域(7)において連続状態が優先的な気相を有する液体
薄層流が目標とする態様で形成されるように設定するこ
とを特徴とする、カラム中において、液体、気体間の熱
交換および/または物質移動を行なうための方法。 - 【請求項10】 圧力差を測定して加熱能力を選択する
ことにより、カラム内の液体滞留時間を目標とする態様
で設定することを特徴とする請求項9の方法。
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