JP2001011524A - 溶銑脱りん用上吹きランスおよび溶銑脱りん方法 - Google Patents
溶銑脱りん用上吹きランスおよび溶銑脱りん方法Info
- Publication number
- JP2001011524A JP2001011524A JP18825099A JP18825099A JP2001011524A JP 2001011524 A JP2001011524 A JP 2001011524A JP 18825099 A JP18825099 A JP 18825099A JP 18825099 A JP18825099 A JP 18825099A JP 2001011524 A JP2001011524 A JP 2001011524A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- lance
- ratio
- diameter
- inclination angle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】溶銑脱りん時のスピッティングを抑制し、脱り
ん率を向上させ得る上吹きランスおよびそれを用いて行
う溶銑脱りん方法を提供する。 【解決手段】溶銑浴の表面に酸素ガスを吹き付けるため
に用いる上吹きランスであって、ランス４の先端部にラ
ンスの中心軸との間の傾斜角度の異なる二種類のストレ
ートノズルが円周方向に交互にそれぞれ複数個配置さ
れ、傾斜角度の小さい方の小径ノズル１の径ｄ1 に対す
る大径ノズル２の径ｄ2 の比（ｄ2 ／ｄ1 ）が１．１を
超え２．０未満であり、かつ大径ノズルの傾斜角度θ2
に対する小径ノズルの傾斜角度θ1 の比（θ1 ／θ2 ）
が０．２を超え０．８未満であり、しかも大径ノズルの
傾斜角度が１０°を超え３０°未満であるランス。この
ランスを用い、送酸しつつ吹錬して溶銑脱りんを行う。
ん率を向上させ得る上吹きランスおよびそれを用いて行
う溶銑脱りん方法を提供する。 【解決手段】溶銑浴の表面に酸素ガスを吹き付けるため
に用いる上吹きランスであって、ランス４の先端部にラ
ンスの中心軸との間の傾斜角度の異なる二種類のストレ
ートノズルが円周方向に交互にそれぞれ複数個配置さ
れ、傾斜角度の小さい方の小径ノズル１の径ｄ1 に対す
る大径ノズル２の径ｄ2 の比（ｄ2 ／ｄ1 ）が１．１を
超え２．０未満であり、かつ大径ノズルの傾斜角度θ2
に対する小径ノズルの傾斜角度θ1 の比（θ1 ／θ2 ）
が０．２を超え０．８未満であり、しかも大径ノズルの
傾斜角度が１０°を超え３０°未満であるランス。この
ランスを用い、送酸しつつ吹錬して溶銑脱りんを行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶銑脱りん処理に
おいて、溶銑浴の表面に酸素ガスを吹き付けるために使
用する溶銑脱りん用上吹きランス、およびそのランスを
用いて行う溶銑脱りん方法に関する。
おいて、溶銑浴の表面に酸素ガスを吹き付けるために使
用する溶銑脱りん用上吹きランス、およびそのランスを
用いて行う溶銑脱りん方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶銑脱りん処理において、溶銑浴の表面
に酸素ガスを吹き付けるための上吹きランスは以下の役
割を果たすことが要求される。すなわち、送酸速度を低
減して吹錬時間を延長することなく、（イ）スピッティ
ングの発生を抑制すること、（ロ）溶銑中の鉄分を溶銑
中の炭素より極力優先して酸化し、スラグ中の酸化鉄濃
度を高値に維持して脱りん効率を向上させること、であ
る。
に酸素ガスを吹き付けるための上吹きランスは以下の役
割を果たすことが要求される。すなわち、送酸速度を低
減して吹錬時間を延長することなく、（イ）スピッティ
ングの発生を抑制すること、（ロ）溶銑中の鉄分を溶銑
中の炭素より極力優先して酸化し、スラグ中の酸化鉄濃
度を高値に維持して脱りん効率を向上させること、であ
る。
【０００３】これらの要求に応える一つの手段として、
酸素ガスジェットの浴面への衝突エネルギーを分散させ
ることがあげられる。そのために開発されたのが多孔ラ
ンスであり、現在はこの多孔ランスの使用が主流となっ
ている。
酸素ガスジェットの浴面への衝突エネルギーを分散させ
ることがあげられる。そのために開発されたのが多孔ラ
ンスであり、現在はこの多孔ランスの使用が主流となっ
ている。
【０００４】通常の多孔ランスは、ランスの先端面のラ
ンス軸線（ランスの中心軸）を中心とする同一円周上
に、ランス軸線に対して一定の傾斜角度を有する複数の
ノズル（ランスの先端面に開口する気流の噴出孔）が配
設されたものである。孔数が多いほど酸素ガスジェット
の衝突エネルギーを分散させる効果が大きく、４孔から
８孔のランスを用いるのが一般的である。
ンス軸線（ランスの中心軸）を中心とする同一円周上
に、ランス軸線に対して一定の傾斜角度を有する複数の
ノズル（ランスの先端面に開口する気流の噴出孔）が配
設されたものである。孔数が多いほど酸素ガスジェット
の衝突エネルギーを分散させる効果が大きく、４孔から
８孔のランスを用いるのが一般的である。
【０００５】しかしながら、この通常の多孔ランスを使
用すると、各ノズルから噴出する酸素ガスジェットが互
いに干渉し合うことがあり、その干渉挙動によっては、
多孔化によって生じる上記の衝突エネルギーの分散効果
が有効に発揮されない場合がある。
用すると、各ノズルから噴出する酸素ガスジェットが互
いに干渉し合うことがあり、その干渉挙動によっては、
多孔化によって生じる上記の衝突エネルギーの分散効果
が有効に発揮されない場合がある。
【０００６】例えば、前記通常の多孔ランスを用いた場
合、各ノズルから噴出する酸素ガスジェットの浴面への
衝突により形成されるキャビティ（浴面の凹み）が重な
り、その重なり面積率がある一定値を超えると、酸素ガ
スジェットの吹き付けにより地金が浴から飛び出すスピ
ッティング現象が激しくなって、スピッティング量が著
しく増加する。
合、各ノズルから噴出する酸素ガスジェットの浴面への
衝突により形成されるキャビティ（浴面の凹み）が重な
り、その重なり面積率がある一定値を超えると、酸素ガ
スジェットの吹き付けにより地金が浴から飛び出すスピ
ッティング現象が激しくなって、スピッティング量が著
しく増加する。
【０００７】このような問題を解決する手段として、特
開昭６０−１６５３１３号公報には、ラバールノズルに
より形成されたキャビティの直径Ｄとそのキャビティに
隣接するキャビティとの重なりｄ（二つのキャビティの
中心を結んだ直線上における重なり部分の距離ｄ）の比
で表されるオーバーラップ率γ（＝ｄ／Ｄ）を指標とし
て、ノズル傾斜角度を大きくし、キャビティの重複を小
さくする方法が提案されている。
開昭６０−１６５３１３号公報には、ラバールノズルに
より形成されたキャビティの直径Ｄとそのキャビティに
隣接するキャビティとの重なりｄ（二つのキャビティの
中心を結んだ直線上における重なり部分の距離ｄ）の比
で表されるオーバーラップ率γ（＝ｄ／Ｄ）を指標とし
て、ノズル傾斜角度を大きくし、キャビティの重複を小
さくする方法が提案されている。
【０００８】しかしながら、上述のごとく改良した多孔
ランスであっても、ノズル傾斜角度を大きくし過ぎると
酸素ガスジェットが炉壁に衝突し、炉壁耐火物の溶損増
加を招く。また、ラバールノズルを溶銑脱りん処理に使
用する場合、他の条件（酸素流量、ランスの先端と浴面
間の距離等）が同じであれば、ストレートノズルに比べ
て酸素ガスジェットの浴面への衝突エネルギーが大き
く、スピッティング量や脱炭量が多くなるという問題が
ある。
ランスであっても、ノズル傾斜角度を大きくし過ぎると
酸素ガスジェットが炉壁に衝突し、炉壁耐火物の溶損増
加を招く。また、ラバールノズルを溶銑脱りん処理に使
用する場合、他の条件（酸素流量、ランスの先端と浴面
間の距離等）が同じであれば、ストレートノズルに比べ
て酸素ガスジェットの浴面への衝突エネルギーが大き
く、スピッティング量や脱炭量が多くなるという問題が
ある。
【０００９】さらに、転炉吹錬時のスピッティングやダ
ストの発生を抑制すべく、酸素ガスジェットを円周方向
および半径方向に平滑化することを目的としたランスが
特開平９−２５６０２２号公報で提案されている。ここ
では、ランス軸線を中心にして複数の同心円周上にそれ
ぞれ環状のガス噴出ノズルを配設し、半径方向に互いに
隣り合う環状ノズルの軸心面がなす角度θを１０°以上
３０°以下とすることにより、噴出する酸素ガスジェッ
トの幾何学的な重なりが抑制されて、酸素ガスジェット
の速度分布を平滑化できるとしている。
ストの発生を抑制すべく、酸素ガスジェットを円周方向
および半径方向に平滑化することを目的としたランスが
特開平９−２５６０２２号公報で提案されている。ここ
では、ランス軸線を中心にして複数の同心円周上にそれ
ぞれ環状のガス噴出ノズルを配設し、半径方向に互いに
隣り合う環状ノズルの軸心面がなす角度θを１０°以上
３０°以下とすることにより、噴出する酸素ガスジェッ
トの幾何学的な重なりが抑制されて、酸素ガスジェット
の速度分布を平滑化できるとしている。
【００１０】しかし、このランスは構造が複雑なため、
ランスの先端に冷却水を十分供給できず、ランス寿命が
短いという問題がある。
ランスの先端に冷却水を十分供給できず、ランス寿命が
短いという問題がある。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、溶銑脱りん
工程において、酸素ガスジェットの溶銑浴表面への衝突
エネルギーを極力小さくすること等により、以下の
（イ）および（ロ）を実現できる上吹きランス、および
そのランスを用いて行う溶銑脱りん方法を提供すること
を課題としてなされたものである。
工程において、酸素ガスジェットの溶銑浴表面への衝突
エネルギーを極力小さくすること等により、以下の
（イ）および（ロ）を実現できる上吹きランス、および
そのランスを用いて行う溶銑脱りん方法を提供すること
を課題としてなされたものである。
【００１２】（イ）スピッティングの発生を抑制する。
【００１３】（ロ）溶銑中の鉄分を溶銑中の炭素より極
力優先して酸化し、スラグ中の酸化鉄濃度を高値に維持
することにより脱りん効率を向上させる。
力優先して酸化し、スラグ中の酸化鉄濃度を高値に維持
することにより脱りん効率を向上させる。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
の上吹きランス、およびのそのランスを用いて行う溶
銑脱りん方法にある。
の上吹きランス、およびのそのランスを用いて行う溶
銑脱りん方法にある。
【００１５】 溶銑浴の表面に酸素ガスを吹き付ける
ために用いる上吹きランスであって、ランスの先端部に
ランスの中心軸との間の傾斜角度（θ）およびノズル径
（ｄ）の異なる二種類のストレートノズルが円周方向に
交互にそれぞれ複数個配置され、傾斜角度の小さい方が
小径ノズル、傾斜角度の大きい方が大径ノズルで、小径
ノズルの径ｄ1 に対する大径ノズルの径ｄ2 の比（ｄ2
／ｄ1 ）が１．１を超え２．０未満であり、かつ大径ノ
ズルの傾斜角度θ2 に対する小径ノズルの傾斜角度θ1
の比（θ1 ／θ2 ）が０．２を超え０．８未満で、大径
ノズルの傾斜角度θ2 が１０°を超え３０°未満である
溶銑脱りん用上吹きランス。
ために用いる上吹きランスであって、ランスの先端部に
ランスの中心軸との間の傾斜角度（θ）およびノズル径
（ｄ）の異なる二種類のストレートノズルが円周方向に
交互にそれぞれ複数個配置され、傾斜角度の小さい方が
小径ノズル、傾斜角度の大きい方が大径ノズルで、小径
ノズルの径ｄ1 に対する大径ノズルの径ｄ2 の比（ｄ2
／ｄ1 ）が１．１を超え２．０未満であり、かつ大径ノ
ズルの傾斜角度θ2 に対する小径ノズルの傾斜角度θ1
の比（θ1 ／θ2 ）が０．２を超え０．８未満で、大径
ノズルの傾斜角度θ2 が１０°を超え３０°未満である
溶銑脱りん用上吹きランス。
【００１６】 上底吹き転炉に脱硫溶銑を装入し、上
記に記載の上吹きランスを用いて送酸しつつ吹錬する
溶銑脱りん方法。
記に記載の上吹きランスを用いて送酸しつつ吹錬する
溶銑脱りん方法。
【００１７】本発明者らは、上述した課題を解決するた
め、様々な形状のランスを使用して検討した結果、以下
の知見を得た。
め、様々な形状のランスを使用して検討した結果、以下
の知見を得た。
【００１８】（１）酸素ガスジェットの溶銑浴表面近傍
での速度がランスの直下付近で最大値をとり、その点か
ら半径方向への距離の増加に伴う酸素ガスジェット速度
の低下率がある値より大きい場合（すなわち、浴面の凹
みの形状が、半径方向に狭く、鉛直方向に深い場合）に
は、上述の（イ）および（ロ）のいずれも満足できな
い。
での速度がランスの直下付近で最大値をとり、その点か
ら半径方向への距離の増加に伴う酸素ガスジェット速度
の低下率がある値より大きい場合（すなわち、浴面の凹
みの形状が、半径方向に狭く、鉛直方向に深い場合）に
は、上述の（イ）および（ロ）のいずれも満足できな
い。
【００１９】（２）逆に、ランスの直下から半径方向へ
の距離の増加に伴う酸素ガスジェットの速度の低下率が
ある値より小さい場合（酸素ガスジェットの速度分布が
ある程度以上に平滑化された場合）には、上述の（イ）
および（ロ）を満たすことができる。
の距離の増加に伴う酸素ガスジェットの速度の低下率が
ある値より小さい場合（酸素ガスジェットの速度分布が
ある程度以上に平滑化された場合）には、上述の（イ）
および（ロ）を満たすことができる。
【００２０】（３）円周方向に交互にそれぞれ複数個配
置された傾斜角度の異なる二種類のノズルを先端部に有
する多孔ランス（千鳥ランス）において、傾斜角度の大
きい方のノズル径を傾斜角度の小さい方のノズル径に対
し１．１倍を超え２倍未満にすることにより、傾斜角度
の大きい大径ノズルから噴出する酸素ガスジェットを傾
斜角度の小さい方の小径ノズルから噴出する酸素ガスジ
ェットより強くすることができる。この多孔ランス（異
径千鳥ランス）を用いることにより同一径のノズルを有
する通常の多孔ランスや上記の千鳥ランスを用いる場合
に比べて酸素ガスジェットの速度分布を平滑化できる。
置された傾斜角度の異なる二種類のノズルを先端部に有
する多孔ランス（千鳥ランス）において、傾斜角度の大
きい方のノズル径を傾斜角度の小さい方のノズル径に対
し１．１倍を超え２倍未満にすることにより、傾斜角度
の大きい大径ノズルから噴出する酸素ガスジェットを傾
斜角度の小さい方の小径ノズルから噴出する酸素ガスジ
ェットより強くすることができる。この多孔ランス（異
径千鳥ランス）を用いることにより同一径のノズルを有
する通常の多孔ランスや上記の千鳥ランスを用いる場合
に比べて酸素ガスジェットの速度分布を平滑化できる。
【００２１】（４）前記の（３）において、小径ノズル
の傾斜角度を大径ノズルの傾斜角度の０．２を超え０．
８倍未満にすることにより、酸素ガスジェットの速度分
布を一層平滑化できる。
の傾斜角度を大径ノズルの傾斜角度の０．２を超え０．
８倍未満にすることにより、酸素ガスジェットの速度分
布を一層平滑化できる。
【００２２】（５）同一条件下（酸素流量や、ランスと
浴面間の距離等が同一）では、酸素ガス流速を高めるた
めの絞り部を有するラバールノズルよりストレートノズ
ルの方が、酸素ガスジェットの浴面への衝突エネルギー
を小さくできる。
浴面間の距離等が同一）では、酸素ガス流速を高めるた
めの絞り部を有するラバールノズルよりストレートノズ
ルの方が、酸素ガスジェットの浴面への衝突エネルギー
を小さくできる。
【００２３】上記本発明はこれらの知見に基づきなされ
たものである。
たものである。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の溶銑脱りん用上吹
きランス、およびそのランスを用いて行う溶銑脱りん方
法について詳細に説明する。
きランス、およびそのランスを用いて行う溶銑脱りん方
法について詳細に説明する。
【００２５】図１は、本発明の上吹きランスの先端部の
構造の一例を示す概略説明図で、（ａ）は縦断面図、
（ｂ）は下方から視た平面図である。
構造の一例を示す概略説明図で、（ａ）は縦断面図、
（ｂ）は下方から視た平面図である。
【００２６】図示するように、本発明の上吹きランス４
においては、その先端部に、ランスの中心軸との間の傾
斜角度（θ）の異なる二種類のストレートノズル、すな
わち小径ノズル１と大径ノズル２が円周方向に交互に配
置されている。小径ノズル１の径ｄ1 に対する大径ノズ
ル２の径ｄ2 の比（ｄ2 ／ｄ1 ）は１．１を超え２．０
未満であり、大径ノズル２の傾斜角度θ2 に対する小径
ノズル１の傾斜角度θ1 の比（θ1 ／θ2 ）が０．２を
超え０．８未満であり、しかも大径ノズル２の傾斜角度
θ2 が１０°を超え３０°未満である。
においては、その先端部に、ランスの中心軸との間の傾
斜角度（θ）の異なる二種類のストレートノズル、すな
わち小径ノズル１と大径ノズル２が円周方向に交互に配
置されている。小径ノズル１の径ｄ1 に対する大径ノズ
ル２の径ｄ2 の比（ｄ2 ／ｄ1 ）は１．１を超え２．０
未満であり、大径ノズル２の傾斜角度θ2 に対する小径
ノズル１の傾斜角度θ1 の比（θ1 ／θ2 ）が０．２を
超え０．８未満であり、しかも大径ノズル２の傾斜角度
θ2 が１０°を超え３０°未満である。
【００２７】ノズルの数は、図示した例では小径ノズル
３孔、大径ノズル３孔の合計６孔であるが、これに限ら
ず、それぞれ複数孔、例えば、８孔またはそれ以上であ
ってもよい。
３孔、大径ノズル３孔の合計６孔であるが、これに限ら
ず、それぞれ複数孔、例えば、８孔またはそれ以上であ
ってもよい。
【００２８】本発明の上吹きランスにおいて、ラバール
ノズルではなくストレートノズルを用いるのは、ラバー
ルノズルの場合、超音速コア部が存在することに起因し
て、スピッティング量が増大するからである。
ノズルではなくストレートノズルを用いるのは、ラバー
ルノズルの場合、超音速コア部が存在することに起因し
て、スピッティング量が増大するからである。
【００２９】ノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を１．１を超
え２．０未満とするのは、後述する実施例に示すよう
に、ｄ2 ／ｄ1 がこの範囲内であれば、スピッティング
量が減少し、スラグ中の酸化鉄濃度が高く、脱りん効率
が向上するからである。
え２．０未満とするのは、後述する実施例に示すよう
に、ｄ2 ／ｄ1 がこの範囲内であれば、スピッティング
量が減少し、スラグ中の酸化鉄濃度が高く、脱りん効率
が向上するからである。
【００３０】ノズルの傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）を
０．２を超え０．８未満とするのは、θ1 ／θ2 が０．
２以下になると、小径ノズル１から噴出された酸素ガス
ジェットの速度ピーク（速度分布が最大値を示す部分）
の衝突により浴面に形成されるキャビティと大径ノズル
２から噴出された酸素ガスジェットの速度ピークの衝突
により同様に形成されるキャビティとが互いに離れて別
々に生じるため、酸素ガスジェットの速度分布を平滑化
することができず、一方、θ1 ／θ2 が０．８以上にな
ると、小径ノズル１から噴出された酸素ガスジェットと
大径ノズル２から噴出された酸素ガスジェットとが合体
して、大きな速度ピークを持ってしまい、やはり酸素ガ
スジェットの速度分布を平滑化できず、いずれの場合
も、スピッティング量が増大し、脱りん効率が低下する
からである。
０．２を超え０．８未満とするのは、θ1 ／θ2 が０．
２以下になると、小径ノズル１から噴出された酸素ガス
ジェットの速度ピーク（速度分布が最大値を示す部分）
の衝突により浴面に形成されるキャビティと大径ノズル
２から噴出された酸素ガスジェットの速度ピークの衝突
により同様に形成されるキャビティとが互いに離れて別
々に生じるため、酸素ガスジェットの速度分布を平滑化
することができず、一方、θ1 ／θ2 が０．８以上にな
ると、小径ノズル１から噴出された酸素ガスジェットと
大径ノズル２から噴出された酸素ガスジェットとが合体
して、大きな速度ピークを持ってしまい、やはり酸素ガ
スジェットの速度分布を平滑化できず、いずれの場合
も、スピッティング量が増大し、脱りん効率が低下する
からである。
【００３１】また、大径ノズル２の傾斜角度θ2 を１０
°を超え３０°未満とするのは、傾斜角度θ2 が１０°
以下では、酸素ガスジェットの鉛直方向へのエネルギー
が大き過ぎてジェットが溶銑中へ深く侵入し、一方、θ
2 が３０°以上の場合は、大径ノズル２から噴出された
酸素ガスジェットの二次燃焼率が増加しすぎ、脱りんに
寄与する酸素量が減少し、いずれの場合も、スピッティ
ング量が増大するとともに、脱りん効率が低下するから
である。
°を超え３０°未満とするのは、傾斜角度θ2 が１０°
以下では、酸素ガスジェットの鉛直方向へのエネルギー
が大き過ぎてジェットが溶銑中へ深く侵入し、一方、θ
2 が３０°以上の場合は、大径ノズル２から噴出された
酸素ガスジェットの二次燃焼率が増加しすぎ、脱りんに
寄与する酸素量が減少し、いずれの場合も、スピッティ
ング量が増大するとともに、脱りん効率が低下するから
である。
【００３２】なお、本発明の上吹きランス４において、
上記の小径ノズル１および大径ノズル２から噴出される
酸素ガスジェットとほとんど干渉することのない弱い噴
流を生じさせる小径のノズル３（図１参照）をランス４
の先端部の中央に設けてもよい。この中央部ノズル３の
取り付けにより、ランス４の下端中央部への粒鉄の付着
を防止することができる。
上記の小径ノズル１および大径ノズル２から噴出される
酸素ガスジェットとほとんど干渉することのない弱い噴
流を生じさせる小径のノズル３（図１参照）をランス４
の先端部の中央に設けてもよい。この中央部ノズル３の
取り付けにより、ランス４の下端中央部への粒鉄の付着
を防止することができる。
【００３３】上記の上吹きランスを用いて溶銑脱りんを
行うには、上底吹き転炉に脱硫溶銑を装入し、この上吹
きランスを用いて送酸しつつ吹錬すればよい。従来のラ
ンス、すなわち、ランス軸線に対して一定の傾斜角度を
有する複数のノズルが配設された通常の多孔ランス、ま
たは傾斜角度の異なる二種類のノズルを先端部に有する
千鳥ランスを用いる場合と同じである。
行うには、上底吹き転炉に脱硫溶銑を装入し、この上吹
きランスを用いて送酸しつつ吹錬すればよい。従来のラ
ンス、すなわち、ランス軸線に対して一定の傾斜角度を
有する複数のノズルが配設された通常の多孔ランス、ま
たは傾斜角度の異なる二種類のノズルを先端部に有する
千鳥ランスを用いる場合と同じである。
【００３４】上記本発明の溶銑脱りん用上吹きランスを
用い、本発明の溶銑脱りん方法を実施すれば、溶銑脱り
ん時のスピッティングを抑制しつつ、スラグ中の酸化鉄
濃度を高値に維持して脱りん効率を向上させることがで
きる。
用い、本発明の溶銑脱りん方法を実施すれば、溶銑脱り
ん時のスピッティングを抑制しつつ、スラグ中の酸化鉄
濃度を高値に維持して脱りん効率を向上させることがで
きる。
【００３５】
【実施例】２５０ｔ上底吹き転炉を用い、これに温度約
１２８０℃、炭素濃度：約４．５重量％（以下、％は重
量％を意味する）、りん濃度：約０．１０％、珪素濃
度：０．３０％の脱硫溶銑を装入し、転炉滓約３ｔ、鉄
鉱石約３．５ｔ、造塊滓約１ｔを加え、さらに生石灰を
１．７ｔ添加し、その後、ノズルの傾斜角度およびノズ
ル径を種々変えた上吹きランスを用いて約１．３Ｎｍ3
／ｍｉｎ・溶銑ｔで送酸しつつ約７分間吹錬して溶銑脱
りん処理を行い、吹錬終了後、スピッティング量、スラ
グ中の酸化鉄濃度および脱りん率を調べた。なお、底吹
きＣＯ2 ガス流量は０．１３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・溶銑ｔと
した。
１２８０℃、炭素濃度：約４．５重量％（以下、％は重
量％を意味する）、りん濃度：約０．１０％、珪素濃
度：０．３０％の脱硫溶銑を装入し、転炉滓約３ｔ、鉄
鉱石約３．５ｔ、造塊滓約１ｔを加え、さらに生石灰を
１．７ｔ添加し、その後、ノズルの傾斜角度およびノズ
ル径を種々変えた上吹きランスを用いて約１．３Ｎｍ3
／ｍｉｎ・溶銑ｔで送酸しつつ約７分間吹錬して溶銑脱
りん処理を行い、吹錬終了後、スピッティング量、スラ
グ中の酸化鉄濃度および脱りん率を調べた。なお、底吹
きＣＯ2 ガス流量は０．１３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・溶銑ｔと
した。
【００３６】スピッティング量の測定は、吹錬時に炉口
から吹き出たスピッティング（粒鉄）の数を計測するこ
とにより行った。また、スラグ中の酸化鉄濃度は、スラ
グ中のＦｅ2 Ｏ3 、ＦｅＯ等の酸化物の濃度であるが、
スラグ中の全鉄濃度と対応するとみなし得るので、酸化
鉄濃度の測定に代えて全鉄濃度（ただし、スラグ中の粒
鉄分は除く）を測定した。
から吹き出たスピッティング（粒鉄）の数を計測するこ
とにより行った。また、スラグ中の酸化鉄濃度は、スラ
グ中のＦｅ2 Ｏ3 、ＦｅＯ等の酸化物の濃度であるが、
スラグ中の全鉄濃度と対応するとみなし得るので、酸化
鉄濃度の測定に代えて全鉄濃度（ただし、スラグ中の粒
鉄分は除く）を測定した。
【００３７】用いた上吹きランスのノズルの傾斜角度お
よびノズル径を表１にまとめて示す。また、表２に、用
いた転炉滓、鉄鉱石および造塊滓等の組成を示す。
よびノズル径を表１にまとめて示す。また、表２に、用
いた転炉滓、鉄鉱石および造塊滓等の組成を示す。
【００３８】調査結果を表１および図２〜図１０に示
す。
す。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】表１において、スピッティング量比、スラ
グ中の全鉄濃度（Ｔ．Ｆｅ）比および脱りん率比のいず
れも、ノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）が１．０の千鳥ラン
スを用いた場合（比較例Ｎｏ．１）を基準に採り、これ
に対する比で表示したものである。なお、評価欄の○印
は、スピッティング量比が１．０より小さく、かつ脱り
ん率比が１．０を超える場合であり、それ以外は全て×
印とした。Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２１はストレートノズルを
有する上吹きランスを、Ｎｏ．２２はラバールノズルを
有する上吹きランスをそれぞれ使用した場合である。
グ中の全鉄濃度（Ｔ．Ｆｅ）比および脱りん率比のいず
れも、ノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）が１．０の千鳥ラン
スを用いた場合（比較例Ｎｏ．１）を基準に採り、これ
に対する比で表示したものである。なお、評価欄の○印
は、スピッティング量比が１．０より小さく、かつ脱り
ん率比が１．０を超える場合であり、それ以外は全て×
印とした。Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２１はストレートノズルを
有する上吹きランスを、Ｎｏ．２２はラバールノズルを
有する上吹きランスをそれぞれ使用した場合である。
【００４２】表１のＮｏ．１〜Ｎｏ．７は、ノズルの傾
斜角度θ2 を２０°、θ1 を１０°（θ1 ／θ2 ＝０．
５）で一定とし、ノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を１．０
から２．２の範囲で変化させた場合である。Ｎｏ．３〜
Ｎｏ．５が実施例に相当する。また、図２、図３および
図４は表１のＮｏ．１〜Ｎｏ．７に示した調査結果を図
示したもので、溶銑脱りん処理後における、ノズル径の
比（ｄ2 ／ｄ1 ）と、スピッティング量比、スラグ中酸
化鉄濃度比〔（Ｔ．Ｆｅ）比で図示、図５〜図１０にお
いても同様〕および脱りん率比の関係をそれぞれ示す。
斜角度θ2 を２０°、θ1 を１０°（θ1 ／θ2 ＝０．
５）で一定とし、ノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を１．０
から２．２の範囲で変化させた場合である。Ｎｏ．３〜
Ｎｏ．５が実施例に相当する。また、図２、図３および
図４は表１のＮｏ．１〜Ｎｏ．７に示した調査結果を図
示したもので、溶銑脱りん処理後における、ノズル径の
比（ｄ2 ／ｄ1 ）と、スピッティング量比、スラグ中酸
化鉄濃度比〔（Ｔ．Ｆｅ）比で図示、図５〜図１０にお
いても同様〕および脱りん率比の関係をそれぞれ示す。
【００４３】表１および図２〜図４から明らかなよう
に、ｄ2 ／ｄ1 が１．１では、ｄ2 ／ｄ1 の影響はほと
んど認められなかった。これは、ノズルの傾斜角度の違
いから、傾斜角度の小さい小径ノズル１から噴出される
酸素ガスジェットの方が傾斜角度の大きい大径ノズル２
からの酸素ガスジェットに比べて溶銑に衝突する際のエ
ネルギーがかなり高かったためである。
に、ｄ2 ／ｄ1 が１．１では、ｄ2 ／ｄ1 の影響はほと
んど認められなかった。これは、ノズルの傾斜角度の違
いから、傾斜角度の小さい小径ノズル１から噴出される
酸素ガスジェットの方が傾斜角度の大きい大径ノズル２
からの酸素ガスジェットに比べて溶銑に衝突する際のエ
ネルギーがかなり高かったためである。
【００４４】一方、ｄ2 ／ｄ1 が２以上の場合、スピッ
ティング量比は基準であるＮｏ．１と同等かそれ以上
に、脱りん率比は同等かそれ以下になった。この場合、
小径ノズル１から噴射される酸素ガスジェットに比べて
大径ノズル２から噴射される酸素ガスジェットが強すぎ
るため、小径ノズル１からの酸素ガスジェットと大径ノ
ズル２からの酸素ガスジェットとがほとんど干渉せず、
酸素ガスジェットの速度分布がランスの直下から半径方
向に離れた場所に大きなピークを持ち、ランスの直下付
近では酸素ガスジェットの速度が非常に小さくなり、酸
素ガスジェットの速度分布を平滑化することができなか
ったためである。
ティング量比は基準であるＮｏ．１と同等かそれ以上
に、脱りん率比は同等かそれ以下になった。この場合、
小径ノズル１から噴射される酸素ガスジェットに比べて
大径ノズル２から噴射される酸素ガスジェットが強すぎ
るため、小径ノズル１からの酸素ガスジェットと大径ノ
ズル２からの酸素ガスジェットとがほとんど干渉せず、
酸素ガスジェットの速度分布がランスの直下から半径方
向に離れた場所に大きなピークを持ち、ランスの直下付
近では酸素ガスジェットの速度が非常に小さくなり、酸
素ガスジェットの速度分布を平滑化することができなか
ったためである。
【００４５】表１のＮｏ．８〜Ｎｏ．１４は、ノズル径
ｄ1 を２９．０ｍｍ、ｄ2 を４３．５ｍｍ（ｄ2 ／ｄ1
＝１．５）で一定とし、かつノズル傾斜角度比（θ1 ／
θ2）を０．５で一定として、大径ノズル２の傾斜角度
θ2 を８°から３２°の範囲で変化させた場合である。
また、図５、図６および図７は表１のＮｏ．８〜Ｎｏ．
１４に示した調査結果を図示したもので、溶銑脱りん処
理後における、大径ノズル２の傾斜角度θ2 と、スピッ
ティング量比、スラグ中（Ｔ．Ｆｅ）比および脱りん率
比の関係をそれぞれ示す。
ｄ1 を２９．０ｍｍ、ｄ2 を４３．５ｍｍ（ｄ2 ／ｄ1
＝１．５）で一定とし、かつノズル傾斜角度比（θ1 ／
θ2）を０．５で一定として、大径ノズル２の傾斜角度
θ2 を８°から３２°の範囲で変化させた場合である。
また、図５、図６および図７は表１のＮｏ．８〜Ｎｏ．
１４に示した調査結果を図示したもので、溶銑脱りん処
理後における、大径ノズル２の傾斜角度θ2 と、スピッ
ティング量比、スラグ中（Ｔ．Ｆｅ）比および脱りん率
比の関係をそれぞれ示す。
【００４６】大径ノズル２の傾斜角度θ2 が１０°以下
では、スピッティング量比は１以上に、（Ｔ．Ｆｅ）比
および脱りん率比は１以下になった。これは、酸素ガス
ジェットのランス直下方向へのエネルギーが大き過ぎた
ため、酸素ガスジェットが溶銑中へ深く侵入したことが
原因と考えられる。
では、スピッティング量比は１以上に、（Ｔ．Ｆｅ）比
および脱りん率比は１以下になった。これは、酸素ガス
ジェットのランス直下方向へのエネルギーが大き過ぎた
ため、酸素ガスジェットが溶銑中へ深く侵入したことが
原因と考えられる。
【００４７】一方、大径ノズル２の傾斜角度θ2 が３０
°以上の場合、脱りん率比が１またはそれ以下になっ
た。これは、大径ノズル２から噴出した酸素ガスジェッ
トの二次燃焼率が高くなりすぎ、溶銑に到達して脱りん
に寄与する酸素量が減少したためである。また、この場
合、耐火物の溶損量が増加したが、大径ノズル２から噴
出された酸素ガスジェットが直接炉壁へ衝突したことに
よるものである。
°以上の場合、脱りん率比が１またはそれ以下になっ
た。これは、大径ノズル２から噴出した酸素ガスジェッ
トの二次燃焼率が高くなりすぎ、溶銑に到達して脱りん
に寄与する酸素量が減少したためである。また、この場
合、耐火物の溶損量が増加したが、大径ノズル２から噴
出された酸素ガスジェットが直接炉壁へ衝突したことに
よるものである。
【００４８】表１のＮｏ．１５〜Ｎｏ．２１は、ノズル
径ｄ1 およびｄ2 を前記のＮｏ．８〜Ｎｏ．１４の場合
と同じく、それぞれ２９．０ｍｍおよび４３．５ｍｍ
（ｄ2／ｄ1 ＝１．５）で一定とし、かつ大径ノズル２
の傾斜角度θ2 を２０°として、傾斜角度の比（θ1 ／
θ2 ）を０．１から０．９の範囲で変化させた場合であ
る。また、図８、図９および図１０は表１のＮｏ．１５
〜Ｎｏ．２１に示した調査結果を図示したもので、溶銑
脱りん処理後における、ノズルの傾斜角度の比（θ1 ／
θ2 ）と、スピッティング量比、スラグ中（Ｔ．Ｆｅ）
比および脱りん率比の関係をそれぞれ示す。
径ｄ1 およびｄ2 を前記のＮｏ．８〜Ｎｏ．１４の場合
と同じく、それぞれ２９．０ｍｍおよび４３．５ｍｍ
（ｄ2／ｄ1 ＝１．５）で一定とし、かつ大径ノズル２
の傾斜角度θ2 を２０°として、傾斜角度の比（θ1 ／
θ2 ）を０．１から０．９の範囲で変化させた場合であ
る。また、図８、図９および図１０は表１のＮｏ．１５
〜Ｎｏ．２１に示した調査結果を図示したもので、溶銑
脱りん処理後における、ノズルの傾斜角度の比（θ1 ／
θ2 ）と、スピッティング量比、スラグ中（Ｔ．Ｆｅ）
比および脱りん率比の関係をそれぞれ示す。
【００４９】θ1 ／θ2 が０．２以下になると、スピッ
ティング量比は１以上に、（Ｔ．Ｆｅ）比および脱りん
率比は１またはそれ以下になった。これは、小径ノズル
１から噴出された酸素ガスジェットが大径ノズル２から
噴出された酸素ガスジェットとあまり干渉しなくなり、
酸素ガスジェットがランスの直下付近とそこから半径方
向に離れた位置の二カ所に大きな速度ピークを持ち、酸
素ガスジェットの速度分布を平滑化できなかったためで
ある。
ティング量比は１以上に、（Ｔ．Ｆｅ）比および脱りん
率比は１またはそれ以下になった。これは、小径ノズル
１から噴出された酸素ガスジェットが大径ノズル２から
噴出された酸素ガスジェットとあまり干渉しなくなり、
酸素ガスジェットがランスの直下付近とそこから半径方
向に離れた位置の二カ所に大きな速度ピークを持ち、酸
素ガスジェットの速度分布を平滑化できなかったためで
ある。
【００５０】一方、θ1 ／θ2 が０．８以上の場合、ス
ピッティング量比は１以上に、（Ｔ．Ｆｅ）比および脱
りん率比は１またはそれ以下になった。これは、小径ノ
ズル１から噴出された酸素ガスジェットが大径ノズル２
から噴出された酸素ガスジェットと合体したために、酸
素ガスジェットがランスの直下から半径方向に離れた位
置に大きなピークを持ってしまい、酸素ガスジェットの
速度分布を平滑化できなかったことが原因である。
ピッティング量比は１以上に、（Ｔ．Ｆｅ）比および脱
りん率比は１またはそれ以下になった。これは、小径ノ
ズル１から噴出された酸素ガスジェットが大径ノズル２
から噴出された酸素ガスジェットと合体したために、酸
素ガスジェットがランスの直下から半径方向に離れた位
置に大きなピークを持ってしまい、酸素ガスジェットの
速度分布を平滑化できなかったことが原因である。
【００５１】表１のＮｏ．２２は、ラバールノズルを使
用した場合である。ストレートノズルを使用したＮｏ．
３と比較すると、ノズル径ｄ1 およびｄ2 が若干異なる
が、スピッティング量比、スラグ中（Ｔ．Ｆｅ）比およ
び脱りん率比のいずれもストレートノズルを用いた方が
優れている。これは、ノズルをラバールにした場合は超
音速コア部が存在するため、酸素ガスジェットが浴面に
衝突する際のエネルギーが大きく、ストレートノズルの
ランスを見かけ上コア長さの分だけ下げた場合に近い値
となったためである。
用した場合である。ストレートノズルを使用したＮｏ．
３と比較すると、ノズル径ｄ1 およびｄ2 が若干異なる
が、スピッティング量比、スラグ中（Ｔ．Ｆｅ）比およ
び脱りん率比のいずれもストレートノズルを用いた方が
優れている。これは、ノズルをラバールにした場合は超
音速コア部が存在するため、酸素ガスジェットが浴面に
衝突する際のエネルギーが大きく、ストレートノズルの
ランスを見かけ上コア長さの分だけ下げた場合に近い値
となったためである。
【００５２】
【発明の効果】本発明の上吹きランスを用い、本発明の
方法により溶銑脱りんを行えば、溶銑脱りん時のスピッ
ティングを抑制しつつ、スラグ中の酸化鉄濃度を高値に
維持して脱りん率を向上させることができる。
方法により溶銑脱りんを行えば、溶銑脱りん時のスピッ
ティングを抑制しつつ、スラグ中の酸化鉄濃度を高値に
維持して脱りん率を向上させることができる。
【図１】本発明の上吹きランス先端部の概略を６孔ラン
スを例にとって示した図であり、図１（ａ）は縦断面
図、図１（ｂ）は下方から視た平面図である。
スを例にとって示した図であり、図１（ａ）は縦断面
図、図１（ｂ）は下方から視た平面図である。
【図２】ノズルの傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）を一定に
し、かつθ2 を２０°とした場合のスピッティング量比
とノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）の関係を示す図である。
し、かつθ2 を２０°とした場合のスピッティング量比
とノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）の関係を示す図である。
【図３】ノズルの傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）を一定に
し、かつθ2 を２０°とした場合の溶銑脱りん処理後の
スラグ中（Ｔ．Ｆｅ）比とノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）
の関係を示す図である。
し、かつθ2 を２０°とした場合の溶銑脱りん処理後の
スラグ中（Ｔ．Ｆｅ）比とノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）
の関係を示す図である。
【図４】ノズルの傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）を一定に
し、かつθ2 を２０°とした場合の脱りん率比とノズル
径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）の関係を示す図である。
し、かつθ2 を２０°とした場合の脱りん率比とノズル
径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）の関係を示す図である。
【図５】ノズルの傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）とノズル
径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を一定にした場合のスピッティン
グ量比とノズルの傾斜角度θ2 の関係を示す図である。
径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を一定にした場合のスピッティン
グ量比とノズルの傾斜角度θ2 の関係を示す図である。
【図６】ノズルの傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）とノズル
径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を一定にした場合の溶銑脱りん処
理後のスラグ中（Ｔ．Ｆｅ）比とノズルの傾斜角度θ2
の関係を示す図である。
径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を一定にした場合の溶銑脱りん処
理後のスラグ中（Ｔ．Ｆｅ）比とノズルの傾斜角度θ2
の関係を示す図である。
【図７】ノズルの傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）とノズル
径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を一定にした場合の脱りん率比と
ノズルの傾斜角度θ2 の関係を示す図である。
径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を一定にした場合の脱りん率比と
ノズルの傾斜角度θ2 の関係を示す図である。
【図８】ノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を一定にし、かつ
θ2 を２０°とした場合のスピッティング量比とノズル
の傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）の関係を示す図である。
θ2 を２０°とした場合のスピッティング量比とノズル
の傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）の関係を示す図である。
【図９】ノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を一定にし、かつ
θ2 を２０°とした場合の溶銑脱りん処理後のスラグ中
（Ｔ．Ｆｅ）比とノズルの傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）
の関係を示す図である。
θ2 を２０°とした場合の溶銑脱りん処理後のスラグ中
（Ｔ．Ｆｅ）比とノズルの傾斜角度の比（θ1 ／θ2 ）
の関係を示す図である。
【図１０】ノズル径の比（ｄ2 ／ｄ1 ）を一定にし、か
つθ2 を２０°とした場合の脱りん率比とノズルの傾斜
角度の比（θ1 ／θ2 ）の関係を示す図である。
つθ2 を２０°とした場合の脱りん率比とノズルの傾斜
角度の比（θ1 ／θ2 ）の関係を示す図である。
１：小径ノズル ２：大径ノズル ３：中央部ノズル ４：上吹きランス
Claims (2)
- 【請求項１】溶銑浴の表面に酸素ガスを吹き付けるため
に用いる上吹きランスであって、ランスの先端部にラン
スの中心軸との間の傾斜角度（θ）およびノズル径
（ｄ）の異なる二種類のストレートノズルが円周方向に
交互にそれぞれ複数個配置され、傾斜角度の小さい方が
小径ノズル、傾斜角度の大きい方が大径ノズルで、小径
ノズルの径ｄ1 に対する大径ノズルの径ｄ2 の比（ｄ2
／ｄ1 ）が１．１を超え２．０未満であり、かつ大径ノ
ズルの傾斜角度θ2 に対する小径ノズルの傾斜角度θ1
の比（θ1 ／θ2 ）が０．２を超え０．８未満で、大径
ノズルの傾斜角度θ2 が１０°を超え３０°未満である
ことを特徴とする溶銑脱りん用上吹きランス。 - 【請求項２】上底吹き転炉に脱硫溶銑を装入し、請求項
１に記載の上吹きランスを用いて送酸しつつ吹錬するこ
とを特徴とする溶銑脱りん方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18825099A JP3733790B2 (ja) | 1999-07-01 | 1999-07-01 | 溶銑脱りん用上吹きランスおよび溶銑脱りん方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18825099A JP3733790B2 (ja) | 1999-07-01 | 1999-07-01 | 溶銑脱りん用上吹きランスおよび溶銑脱りん方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001011524A true JP2001011524A (ja) | 2001-01-16 |
| JP3733790B2 JP3733790B2 (ja) | 2006-01-11 |
Family
ID=16220417
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18825099A Expired - Fee Related JP3733790B2 (ja) | 1999-07-01 | 1999-07-01 | 溶銑脱りん用上吹きランスおよび溶銑脱りん方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3733790B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100554750B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-02-24 | 주식회사 포스코 | 극저탄소강의 정련방법 및 그에 사용되는 랜스 |
| JP2009091617A (ja) * | 2007-10-09 | 2009-04-30 | Nippon Steel Corp | 溶銑の脱リン処理方法 |
| JP2017020071A (ja) * | 2015-07-10 | 2017-01-26 | 新日鐵住金株式会社 | 酸化鉄含有鉄原料の還元・溶解方法及び酸素吹き込みランス |
| CN111850232A (zh) * | 2020-09-09 | 2020-10-30 | 辽宁科技大学 | 高效脱磷的氧枪喷头和吹炼工艺 |
-
1999
- 1999-07-01 JP JP18825099A patent/JP3733790B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100554750B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-02-24 | 주식회사 포스코 | 극저탄소강의 정련방법 및 그에 사용되는 랜스 |
| JP2009091617A (ja) * | 2007-10-09 | 2009-04-30 | Nippon Steel Corp | 溶銑の脱リン処理方法 |
| JP2017020071A (ja) * | 2015-07-10 | 2017-01-26 | 新日鐵住金株式会社 | 酸化鉄含有鉄原料の還元・溶解方法及び酸素吹き込みランス |
| CN111850232A (zh) * | 2020-09-09 | 2020-10-30 | 辽宁科技大学 | 高效脱磷的氧枪喷头和吹炼工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3733790B2 (ja) | 2006-01-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2011001585A (ja) | 溶銑の脱りん方法 | |
| JP5277979B2 (ja) | 溶融金属精錬用上吹きランス | |
| JP3496522B2 (ja) | 溶融金属精錬用上吹きランス | |
| CA2397551C (en) | Converter oxygen blowing method and upward blowing lance for converter oxygen blowing | |
| JP2006336033A (ja) | 転炉吹錬方法及び転炉吹錬用上吹きランス | |
| JP7003947B2 (ja) | 上吹きランスおよび溶鉄の精錬方法 | |
| JP6358454B2 (ja) | 上底吹き転炉の操業方法 | |
| JP2001011524A (ja) | 溶銑脱りん用上吹きランスおよび溶銑脱りん方法 | |
| JP2007239082A (ja) | 溶融金属の酸化精錬方法及び精錬用上吹きランス | |
| JP6451364B2 (ja) | 溶融金属精錬用上吹きランス | |
| JP3402133B2 (ja) | 精錬用上吹きランスおよび精錬方法 | |
| JP3424534B2 (ja) | 溶融金属精錬用上吹きランス | |
| JP4385855B2 (ja) | 転炉吹錬方法及び転炉吹錬用上吹きランス | |
| JP2848010B2 (ja) | 溶融金属精錬用上吹ランス | |
| JPH1112633A (ja) | 溶融金属の精錬用ランスおよび精錬方法 | |
| JPH1143714A (ja) | 精錬用ランス | |
| JP4686873B2 (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| JP2000303114A (ja) | 溶融金属の精錬方法 | |
| JP2561032Y2 (ja) | 製鋼用ランス | |
| JPH065406Y2 (ja) | 転炉吹錬用ランス | |
| JP6347199B2 (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
| JP6578939B2 (ja) | 転炉吹錬用上吹きランス及び転炉吹錬方法 | |
| JP4686874B2 (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| JPH10152715A (ja) | 上吹き酸素ランスおよび転炉吹錬方法 | |
| JP4862860B2 (ja) | 転炉吹錬方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050228 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050614 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050804 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050927 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20051010 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091028 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091028 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101028 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111028 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121028 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131028 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131028 Year of fee payment: 8 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131028 Year of fee payment: 8 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |