JP2000267009A

JP2000267009A - ズームレンズ

Info

Publication number: JP2000267009A
Application number: JP37394599A
Authority: JP
Inventors: Tetsuo Kono; 哲生河野; Genta Yagyu; 玄太柳生
Original assignee: Minolta Co Ltd
Current assignee: Minolta Co Ltd
Priority date: 1999-01-12
Filing date: 1999-12-28
Publication date: 2000-09-29
Anticipated expiration: 2019-12-28
Also published as: JP3867462B2

Abstract

(57)【要約】【課題】負正２成分ズームにプラスチックレンズを効果
的に配し、特にデジタルスチルカメラに適した、小型，
高画質で安価なズームレンズを提供する。【解決手段】物体側から見た負正正３成分ズームにおい
て、各レンズ群を構成するレンズの内、少なくとも１枚
がプラスチックレンズであるとともに、以下の条件式を
満足する構成とする。 −０．８＜Ｃｐ×（Ｎ′−Ｎ）／φＷ＜０．８ −０．４５＜Ｍ３／Ｍ２＜０．９０（但し、φＴ／φＷ
＞１．６）但し、Ｃｐはプラスチックレンズ曲率、φＷは広角端で
の全系のパワー、Ｎ，Ｎ′はそれぞれ非球面の物体側，
像側媒質のｄ線の屈折率、Ｍ２，Ｍ３はそれぞれ第２，
第３レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体側を−
とする）、φＴは望遠端での全系のパワーである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ズームレンズに関
するものであり、更に詳しくは、特にデジタルスチルカ
メラに適した、小型で安価なズームレンズに関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】近年、パーソナルコンピュータの普及に
伴い、フロッピーディスク等に手軽に画像を取り込める
デジタルスチルカメラが普及しつつある。このようなデ
ジタルスチルカメラの普及に伴い、より安価なデジタル
スチルカメラが求められてきており、撮影光学系にもよ
り一層のコストダウンが要望されている。一方、光電変
換素子の画素数は年々増加の傾向にあり、撮影光学系に
はより高性能なものが求められているので、コストダウ
ンと高性能化という、相反する要求に応えていく必要が
ある。

【０００３】このため、従来より、例えば特開平６−２
０１９９３号公報，特開平１−１９１８２０号公報に記
載されている如く、負のパワーを持つ第１群と、正のパ
ワーをそれぞれ持つ第２群，第３群とより成り、プラス
チックレンズを使用していると思われる光学系の構成が
開示されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記各
公報に開示されているような構成では、まだまだ小型，
高性能化、コストダウンの余地が残されている。本発明
は、このような問題点に鑑み、負正２成分ズームにプラ
スチックレンズを効果的に配する事により、特にデジタ
ルスチルカメラに適した、小型，高画質で安価なズーム
レンズを提供する事を目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明では、物体側から順に、負のパワーを有する
第１レンズ群と、少なくとも１枚の正レンズと１枚の負
レンズとから成り、正のパワーを有する第２レンズ群
と、正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少
なくとも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２
レンズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群と
の間隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであ
って、前記レンズ群を構成するレンズの内、少なくとも
１枚がプラスチックレンズであるとともに、以下の条件
式を満足する構成とする。

【０００６】 −０．８＜Ｃｐ×（Ｎ′−Ｎ）／φＷ＜０．８ −０．４５＜Ｍ３／Ｍ２＜０．９０（但し、φＴ／φＷ
＞１．６）但し、Ｃｐ：プラスチックレンズ曲率 φＷ：広角端での全系のパワーＮ：非球面の物体側媒質のｄ線の屈折率Ｎ′：非球面の像側媒質のｄ線の屈折率Ｍ３：第３レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする）Ｍ２：第２レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする） φＴ：望遠端での全系のパワーである。

【０００７】また、物体側から順に、少なくとも１枚の
正レンズと１枚の負レンズとから成り、負のパワーを有
する第１レンズ群と、正のパワーを有する第２レンズ群
と、正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少
なくとも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２
レンズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群と
の間隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであ
って、前記第１レンズ群を構成するレンズの内、少なく
とも１枚がプラスチックレンズであるとともに、以下の
条件式を満足する構成とする。

【０００８】｜φＰ／φ１｜＜１．２００．２０＜｜φ１／φＷ｜＜０．７０ −０．４５＜Ｍ３／Ｍ２＜０．９０（但し、φＴ／φＷ
＞１．６）但し、 φＰ：プラスチックレンズのパワー φ１：第１レンズ群のパワー φＷ：広角端での全系のパワーＭ３：第３レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする）Ｍ２：第２レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする） φＴ：望遠端での全系のパワーである。

【０００９】また、物体側から順に、負のパワーを有す
る第１レンズ群と、少なくとも１枚の正レンズと１枚の
負レンズとから成り、正のパワーを有する第２レンズ群
と、正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、第
１レンズ群と第２レンズ群との間隔、及び第２レンズ群
と第３レンズ群との間隔を変える事により、変倍を行う
ズームレンズであって、前記第２レンズ群を構成するレ
ンズの内、少なくとも１枚がプラスチックレンズである
とともに、以下の条件式を満足する構成とする。

【００１０】｜φＰ／φ２｜＜２．５０．２５＜φ２／φＷ＜０．７５但し、 φＰ：プラスチックレンズのパワー φ２：第２レンズ群のパワー φＷ：広角端での全系のパワーである。

【００１１】また、物体側から順に、負のパワーを有す
る第１レンズ群と、正のパワーを有する第２レンズ群
と、正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少
なくとも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２
レンズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群と
の間隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであ
って、前記第３レンズ群を構成するレンズの内、少なく
とも１枚がプラスチックレンズであるとともに、以下の
条件式を満足する構成とする。

【００１２】−０．３０＜Ｍ３／Ｍ２＜０．９０｜φＰ／φ３｜＜１．７００．１＜φ３／φＷ＜０．６０但し、Ｍ３：第３レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする）Ｍ２：第２レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする） φＰ：プラスチックレンズのパワー φ３：第３レンズ群のパワー φＷ：広角端での全系のパワーである。

【００１３】そして、前記各レンズ群のプラスチックレ
ンズが以下の条件式を満足する構成とする。 −１．４＜ΣφＰｉ／φＷ×ｈｉ＜１．４但し、 φＰｉ：ｉ番目のプラスチックレンズのパワーｈｉ：近軸追跡における初期条件を換算傾角α１＝０，
高さｈ１＝１としたときの、望遠端でのｉ番目のプラス
チックレンズへの近軸軸上光線の物体側面入射高さである。

【００１４】また、物体側から順に、負のパワーを有す
る第１レンズ群と、正のパワーを有する第２レンズ群
と、正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少
なくとも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２
レンズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群と
の間隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであ
って、前記第１レンズ群及び第２レンズ群を構成するレ
ンズの内、それぞれ少なくとも１枚がプラスチックレン
ズであるとともに、以下の条件式を満足する構成とす
る。

【００１５】 −１．４＜ΣφＰｉ／φＷ×ｈｉ＜１．４０．５＜ｌｏｇ（β２Ｔ／β２Ｗ）／ｌｏｇＺ＜２．２但し、 φＰｉ：ｉ番目のプラスチックレンズのパワー φＷ：広角端での全系のパワーｈｉ：近軸追跡における初期条件を換算傾角α１＝０，
高さｈ１＝１としたときの、望遠端でのｉ番目のプラス
チックレンズへの近軸軸上光線の物体側面入射高さ β２Ｗ：広角端での第２レンズ群の横倍率 β２Ｔ：望遠端での第２レンズ群の横倍率Ｚ：ズーム比ｌｏｇ：自然対数（但し条件式では比を取っているの
で、底数は限定されない）である。

【００１６】また、物体側から順に、負のパワーを有す
る第１レンズ群と、少なくとも１枚の正レンズと１枚の
負レンズとから成り、正のパワーを有する第２レンズ群
と、正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少
なくとも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２
レンズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群と
の間隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであ
って、前記第１レンズ群及び第３レンズ群を構成するレ
ンズの内、それぞれ少なくとも１枚がプラスチックレン
ズであるとともに、以下の条件式を満足する構成とす
る。

【００１７】 −１．４＜ΣφＰｉ／φＷ×ｈｉ＜１．４ −１．２＜ｌｏｇ（β３Ｔ／β３Ｗ）／ｌｏｇＺ＜０．
５但し、 φＰｉ：ｉ番目のプラスチックレンズのパワー φＷ：広角端での全系のパワーｈｉ：近軸追跡における初期条件を換算傾角α１＝０，
高さｈ１＝１としたときの、望遠端でのｉ番目のプラス
チックレンズへの近軸軸上光線の物体側面入射高さ β３Ｗ：広角端での第３レンズ群の横倍率 β３Ｔ：望遠端での第３レンズ群の横倍率Ｚ：ズーム比ｌｏｇ：自然対数（但し条件式では比を取っているの
で、底数は限定されない）である。

【００１８】また、物体側から順に、負のパワーを有す
る第１レンズ群と、少なくとも１枚の正レンズと１枚の
負レンズとから成り、正のパワーを有する第２レンズ群
と、正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少
なくとも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２
レンズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群と
の間隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであ
って、前記第２レンズ群及び第３レンズ群を構成するレ
ンズの内、それぞれ少なくとも１枚がプラスチックレン
ズであるとともに、以下の条件式を満足する構成とす
る。

【００１９】 −１．４＜ΣφＰｉ／φＷ×ｈｉ＜１．４ −０．７５＜ｌｏｇ（β３Ｔ／β３Ｗ）／ｌｏｇ（β２
Ｔ／β２Ｗ）＜０．６５但し、 φＰｉ：ｉ番目のプラスチックレンズのパワー φＷ：広角端での全系のパワーｈｉ：近軸追跡における初期条件を換算傾角α１＝０，
高さｈ１＝１としたときの、望遠端でのｉ番目のプラス
チックレンズへの近軸軸上光線の物体側面入射高さ β２Ｗ：広角端での第２レンズ群の横倍率 β２Ｔ：望遠端での第２レンズ群の横倍率 β３Ｗ：広角端での第３レンズ群の横倍率 β３Ｔ：望遠端での第３レンズ群の横倍率ｌｏｇ：自然対数（但し条件式では比を取っているの
で、底数は限定されない）である。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図面を参照しながら説明する。図１〜図９は、それ
ぞれ第１〜第９の実施形態のズームレンズの光学系の構
成を示している。各図の左側が物体側、右側が像側であ
る。尚、各図中の矢印は、ズーム時の各レンズ群の広角
端から望遠端への移動の様子を模式的に表したものであ
る。破線で表す矢印は、移動しない事を示している。ま
た、各図はそのズーム時の広角端の状態を示している。
そして、各図に示すように、各実施形態は負正正３成分
ズームであり、物体側から順に、第１レンズ群Ｇｒ１，
第２レンズ群Ｇｒ２，第３レンズ群Ｇｒ３から構成さ
れ、少なくとも２つのレンズ群が移動するタイプであ
る。

【００２１】Ｇｒ１は全体として負のパワーを有する。
また、Ｇｒ２及びＧｒ３は全体として正のパワーを有す
る。物体側から順に、１枚目〜８枚目のレンズをそれぞ
れＧ１〜Ｇ８とする。各実施形態の各レンズ群は、それ
ぞれこれらのレンズを適宜組み合わせた構成となってい
る。そして、Ｇｒ２には絞りＳが含まれている。尚、像
側端部の平行平板はローパスフィルターＬＰＦである。

【００２２】図１に示すように、第１の実施形態では、
同図の斜線で示す物体側から２枚目（Ｇ２）及び６枚目
（Ｇ６）のレンズがプラスチックレンズである。また、
図２に示すように、第２の実施形態では、同図の斜線で
示す物体側から２枚目（Ｇ２），及び７枚目（Ｇ７）の
レンズがプラスチックレンズである。

【００２３】さらに、図３に示すように、第３の実施形
態では、同図の斜線で示す物体側から１枚目（Ｇ１）及
び７枚目（Ｇ７）のレンズがプラスチックレンズであ
る。また、図４に示すように、第４の実施形態では、同
図の斜線で示す物体側から２枚目（Ｇ２）及び５枚目
（Ｇ５）のレンズがプラスチックレンズである。また、
図５に示すように、第５の実施形態では、同図の斜線で
示す物体側から１枚目（Ｇ１）及び７枚目（Ｇ７）のレ
ンズがプラスチックレンズである。

【００２４】また、図６に示すように、第６の実施形態
では、同図の斜線で示す物体側から２枚目（Ｇ２）及び
５枚目（Ｇ５）のレンズがプラスチックレンズである。
また、図７に示すように、第７の実施形態では、同図の
斜線で示す物体側から２枚目（Ｇ２），５枚目（Ｇ
５），６枚目（Ｇ６），及び７枚目（Ｇ７）のレンズが
プラスチックレンズである。

【００２５】さらに、図８に示すように、第８の実施形
態では、同図の斜線で示す物体側から２枚目（Ｇ２），
５枚目（Ｇ５），６枚目（Ｇ６），７枚目（Ｇ７）及び
８枚目（Ｇ８）のレンズがプラスチックレンズである。
最後に、図９に示すように、第９の実施形態では、同図
の斜線で示す物体側から２枚目（Ｇ２），６枚目（Ｇ
６），及び７枚目（Ｇ７）のレンズがプラスチックレン
ズである。

【００２６】以下に、光学系について望ましい条件を記
す。上記各実施形態の光学系は、以下の条件式（１）を
満足する事が望ましい。 −０．８＜Ｃｐ×（Ｎ′−Ｎ）／φＷ＜０．８（１）但し、Ｃｐ：プラスチックレンズ曲率 φＷ：広角端での全系のパワーＮ：非球面の物体側媒質のｄ線の屈折率Ｎ′：非球面の像側媒質のｄ線の屈折率である。

【００２７】条件式（１）は、プラスチックレンズの面
のパワーを規定する式である。面のパワーが強すぎる
と、温度変化に伴う面形状の変化により、諸収差が劣化
する。この条件式の下限値以下になると、負のパワーが
強くなりすぎ、逆に、上限値以上になると、正のパワー
が強くなりすぎるため、第１レンズ群のプラスチックレ
ンズの場合、主に温度変化に伴う像面湾曲の変動が大き
くなる。また、第２レンズ群のプラスチックレンズの場
合、主に温度変化に伴う球面収差の変動が大きくなる。
そして、第３レンズ群のプラスチックレンズの場合、主
に温度変化に伴う球面収差、及び周辺光束のコマ収差の
変動が大きくなる。

【００２８】各実施形態の光学系は、以下の条件式
（２）を満足する事が望ましい。 −０．４５＜Ｍ３／Ｍ２＜０．９０（２）但し、Ｍ３：第３レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする）Ｍ２：第２レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする）である。

【００２９】条件式（２）は、第２レンズ群と第３レン
ズ群の移動量の比を規定する式であり、変倍を効率よく
行うために第２，第３レンズ群の移動量を適切にするた
めの条件である。従って、ズーム比を確保する必要があ
る光学系に有効であり、 φＴ／φＷ＞１．６を満たす事が更に望ましい。但し、 φＴ：望遠端での全系のパワーである。

【００３０】条件式（２）の下限値以下になると、第３
レンズ群の変倍負担が大きくなり過ぎるため、変倍によ
る球面収差、及び周辺光束のコマ収差の変動が著しくな
る。逆に、上限値以上になると、第２レンズ群の移動量
が増大し、広角側での周辺照度確保のため、前玉径の増
大を招くとともに、第２レンズ群の変倍負担が大きくな
り過ぎるため、変倍による球面収差の変動が大きくな
る。

【００３１】また、第３レンズ群にプラスチックレンズ
を用いる場合、第３レンズ群の収差補正能力が低下する
傾向にあるので、上記条件式（２）の範囲を縮小して、 −０．３０＜Ｍ３／Ｍ２＜０．９０（２′）とする事が望ましい。

【００３２】また、第１レンズ群にプラスチックレンズ
を用いる場合、以下の条件式（３）を満足する事が望ま
しい。｜φＰ／φ１｜＜１．２０（３）但し、 φＰ：プラスチックレンズのパワー φ１：第１レンズ群のパワーである。

【００３３】条件式（３）は、第１レンズ群のパワーと
第１レンズ群に含まれるプラスチックレンズのパワーと
の比を規定する式であり、温度変化に伴う収差変動を適
切に保つための条件である。この条件式の上限値以上に
なると、温度変化による像面湾曲、特に広角側での像面
湾曲の変動が大きくなる。また、第１レンズ群で生じる
収差補正に関しては、少なくとも１枚の正レンズと１枚
の負レンズとを設ける事が望ましい。

【００３４】また、第２レンズ群にプラスチックレンズ
を用いる場合、以下の条件式（４）を満足する事が望ま
しい。｜φＰ／φ２｜＜２．５（４）但し、 φ２：第２レンズ群のパワーである。

【００３５】条件式（４）は、第２レンズ群のパワーと
第２レンズ群に含まれるプラスチックレンズのパワーと
の比を規定する式であり、温度変化に伴う収差変動を適
切に保つための条件である。この条件式の上限値以上に
なると、温度変化による球面収差、特に望遠側での球面
収差の変動が大きくなる。また、第２レンズ群で生じる
収差補正に関しては、少なくとも１枚の正レンズと１枚
の負レンズとを設ける事が望ましい。

【００３６】また、第３レンズ群にプラスチックレンズ
を用いる場合、以下の条件式（５）を満足する事が望ま
しい。｜φＰ／φ３｜＜１．７０（５）但し、 φ３：第３レンズ群のパワーである。

【００３７】条件式（５）は、第３レンズ群のパワーと
第３レンズ群に含まれるプラスチックレンズのパワーと
の比を規定する式であり、温度変化に伴う収差変動を適
切に保つための条件である。この条件式の上限値以上に
なると、温度変化による球面収差、及び周辺光束のコマ
収差の変動が大きくなる。また、第３レンズ群で生じる
収差補正に関しては、少なくとも１枚の正レンズと１枚
の負レンズとを設ける事が望ましい。

【００３８】条件式（３），（４），（５）について
は、下限値を規定していないが、条件式の値が小さくな
るという事は、プラスチックレンズのパワーが弱くなる
事を意味し、温度変化による収差変動に対しては望まし
い方向である。しかし、常温時の収差補正に対しては効
果がなく、プラスチックレンズを設けている意味がなく
なるので、プラスチックレンズが以下の条件式（６）を
満足する場合、非球面を必ず設ける事が必要である。

【００３９】０≦｜φＰ／φＡ｜＜０．４５（６）但し、 φＡ：プラスチックレンズを含むレンズ群のパワーである。無論、この条件式の上限値以上となるプラスチ
ックレンズに非球面を設けても差し支えない。

【００４０】以上のように非球面を設ける場合、以下の
条件式を満足する事が望ましい。まず、第１レンズ群の
プラスチックレンズに非球面を設ける場合、以下の条件
式（７）を満足する事が望ましい。 −１．１０＜（｜Ｘ｜−｜Ｘ₀｜）／｛Ｃ₀（Ｎ′−Ｎ）・ｆ１｝＜−０．１０（７）

【００４１】但し、Ｃ₀ ：非球面の基準球面曲率Ｎ′：非球面の像側媒質のｄ線の屈折率Ｎ：非球面の物体側媒質のｄ線の屈折率Ｘ：非球面の光軸と垂直方向高さでの光軸方向の変位
量（物体側方向−）Ｘ₀ ：非球面基準球面の光軸と垂直方向高さでの光軸方
向の変位量（物体側方向−）ｆ１：第１レンズ群の焦点距離である。

【００４２】条件式（７）の下限値以下になると、広角
側、特に近接時での正の歪曲収差が大きくなるととも
に、像面のオーバー側への倒れが大きくなる。逆に、上
限値以上になると、非球面の効果が殆ど得られず、非球
面を設ける意味が無くなり、広角側、特に近接時での負
の歪曲収差、像面のアンダー側への倒れが補正不足とな
る。尚、第１レンズ群に非球面が複数ある場合、少なく
ともその１面がこの条件式を満足していれば良く、他の
面は他の収差との兼ね合いでこの条件式を満足していな
くても差し支えない。

【００４３】次に、第２レンズ群のプラスチックレンズ
に非球面を設ける場合、以下の条件式（８）を満足する
事が望ましい。 −０．３５＜（｜Ｘ｜−｜Ｘ₀｜）／｛Ｃ₀（Ｎ′−Ｎ）・ｆ２｝＜−０．０３（８）但し、ｆ２：第２レンズ群の焦点距離である。

【００４４】条件式（８）は、非球面が第２レンズ群の
正のパワーを弱めるような形状である事を意味してお
り、主に球面収差を適切に補正するための条件である。
この条件式の下限値以下になると、主に望遠側での球面
収差のオーバー傾向が著しくなる。逆に、上限値以上に
なると、非球面の効果が殆ど得られず、非球面を設ける
意味が無くなり、主に望遠側での球面収差が補正不足と
なる。尚、第２レンズ群に非球面が複数ある場合、少な
くともその１面がこの条件式を満足していれば良く、他
の面は他の収差との兼ね合いでこの条件式を満足してい
なくても差し支えない。

【００４５】また、第３レンズ群のプラスチックレンズ
に非球面を設ける場合、以下の条件式（９）を満足する
事が望ましい。 −０．７０＜（｜Ｘ｜−｜Ｘ₀｜）／｛Ｃ₀（Ｎ′−Ｎ）・ｆ３｝＜−０．０１（９）但し、ｆ３：第３レンズ群の焦点距離である。

【００４６】条件式（９）は、非球面が第３レンズ群の
正のパワーを弱めるような形状である事を意味してお
り、球面収差と周辺光束のコマ収差を適切に補正するた
めの条件である。この条件式の下限値以下になると、球
面収差のオーバー傾向及び周辺光束のコマ収差が著しく
なる。逆に、上限値以上になると、非球面の効果が殆ど
得られず、非球面を設ける意味が無くなり、球面収差及
び周辺光束のコマ収差が補正不足となる。尚、第３レン
ズ群に非球面が複数ある場合、少なくともその１面がこ
の条件式を満足していれば良く、他の面は他の収差との
兼ね合いでこの条件式を満足していなくても差し支えな
い。

【００４７】また、各実施形態の光学系は、以下の条件
式（１０）を満足する事が望ましい。０．２０＜｜φ１／φＷ｜＜０．７０（１０）条件式（１０）は、第１レンズ群のパワーを規定する式
であり、収差補正及び光学系の大きさを適切に保つため
の条件である。この条件式の下限値以下になると、第１
レンズ群のパワーが弱くなりすぎるため、収差補正には
有利であるが、全長及び前玉径の増大を招く。逆に、上
限値以上になると、第１レンズ群のパワーが強くなりす
ぎるため、収差劣化、特にオーバー側への像面の倒れが
著しくなるとともに、広角側での樽型の歪曲収差が著し
くなり、屈折率が低く、分散値が限定されるプラスチッ
クレンズを用いると、十分に補正する事が困難となり、
レンズ枚数の増加を招く。

【００４８】また、各実施形態の光学系は、以下の条件
式（１１）を満足する事が望ましい。０．２５＜φ２／φＷ＜０．７５（１１）条件式（１１）は、第２レンズ群のパワーを規定する式
であり、収差補正及び光学系の大きさを適切に保つため
の条件である。条件式（１１）の下限値以下になると、
第２レンズ群のパワーが弱くなりすぎるため、収差補正
には有利であるが、全長及び前玉径の増大を招く。逆
に、上限値以上になると、第２レンズ群のパワーが強く
なりすぎるため、収差劣化、特に球面収差のアンダー傾
向が著しくなり、屈折率が低く、分散値が限定されるプ
ラスチックレンズを用いると、十分に補正する事が困難
となり、レンズ枚数の増加を招く。

【００４９】また、各実施形態の光学系は、以下の条件
式（１２）を満足する事が望ましい。０．１＜φ３／φＷ＜０．６０（１２）条件式（１２）は、第３レンズ群のパワーを規定する式
であり、収差補正及び光学系の大きさを適切に保つため
の条件である。条件式（１２）の下限値以下になると、
第３レンズ群のパワーが弱くなりすぎるため、収差補正
には有利であるが、全長及び前玉径の増大を招く。逆
に、上限値以上になると、第３レンズ群のパワーが強く
なりすぎるため、収差劣化、特に球面収差のアンダー傾
向が著しくなり、屈折率が低く、分散値が限定されるプ
ラスチックレンズを用いると、十分に補正する事が困難
となり、レンズ枚数の増加を招く。

【００５０】また、条件式（１０），（１１），（１
２）の上限値以上になると、プラスチックレンズのパワ
ーが強くなる傾向にあるので、条件式（３）と（１
０）、条件式（４）と（１１）、条件式（５）と（１
２）は同時に満たす事が更に望ましい。

【００５１】また、各実施形態の光学系は、以下の条件
式（１３）を満足する事が望ましい。 −１．４＜ΣφＰｉ／φＷ×ｈｉ＜１．４（１３）但し、 φＰｉ：ｉ番目のプラスチックレンズのパワーｈｉ：近軸追跡における初期条件を換算傾角α１＝０，
高さｈ１＝１としたときの、望遠端でのｉ番目のプラス
チックレンズへの近軸軸上光線の物体側面入射高さである。

【００５２】条件式（１３）は、温度変化に伴うレンズ
バックの変化を抑制するための条件であり、各プラスチ
ックレンズの温度変化に伴うレンズバックの影響度の総
和である。従って、プラスチックレンズを複数枚使用す
る際には、各々影響度を打ち消し合うように、正レンズ
と負レンズとを含む事が望ましい。この条件式の下限値
以下になると、負のパワーを有するプラスチックレンズ
の温度変化によるバック変動が大きくなり、逆に、上限
値以上になると、正のパワーを有するプラスチックレン
ズの温度変化によるバック変動が大きくなるため、いず
れの場合も、温度変化に応じてレンズバックを補正する
ための機構が必要となる。

【００５３】また、各実施形態の光学系は、以下の条件
式（１４）を満足する事が望ましい。０．５＜ｌｏｇ（β２Ｔ／β２Ｗ）／ｌｏｇＺ＜２．２（１４）但し、 β２Ｗ：広角端での第２レンズ群の横倍率 β２Ｔ：望遠端での第２レンズ群の横倍率Ｚ：ズーム比ｌｏｇ：自然対数（但し条件式では比を取っているの
で、底数は限定されない）である。

【００５４】本発明のズームタイプでは、第２レンズ群
の変倍負担が最も大きい。変倍負担が大きくなると、変
倍に伴う収差劣化もそれに応じて大きくなるので、良好
に収差補正を行うには、変倍負担を複数のレンズ群で分
担させる事が効率的である。条件式（１４）は、本発明
のズームタイプとしては変倍負担が最も大きい第２レン
ズ群の変倍負担を規定する式である。

【００５５】この条件式の下限値以下になると、第２レ
ンズ群の変倍負担が小さくなり過ぎるため、第２レンズ
群の収差補正には有利であるが、光学系として他の群の
収差負担に影響があり、結局他の群のレンズ枚数が増え
たり光学系全体が大きくなったりする。逆に、上限値以
上になると、変倍負担が大きくなり過ぎるため、主に変
倍による球面収差の変動が大きくなる。

【００５６】また、各実施形態の光学系は、以下の条件
式（１５）を満足する事が望ましい。 −１．２＜ｌｏｇ（β３Ｔ／β３Ｗ）／ｌｏｇＺ＜０．５（１５）但し、 β３Ｗ：広角端での第３レンズ群の横倍率 β３Ｔ：望遠端での第３レンズ群の横倍率である。

【００５７】条件式（１５）は、第３レンズ群の変倍負
担を規定する式である。この条件式がマイナスになると
いう事は、減倍している事を意味しており、変倍に関し
ては不利となるが、変倍時に移動する事により、変倍時
の他のレンズによる収差劣化を補正する効果がある。こ
の条件式の下限値以下になると、減倍し過ぎるため、結
局他のレンズ群でその分を補う必要があり、他のレンズ
群のレンズ枚数の増加や光学系全体の全長増加を招く。
逆に、上限値以上になると、変倍負担が大きくなり過ぎ
るため、変倍により球面収差及びコマ収差の変動が大き
くなる。

【００５８】また、各実施形態の光学系は、以下の条件
式（１６）を満足する事が望ましい。 −０．７５＜ｌｏｇ（β３Ｔ／β３Ｗ）／ｌｏｇ（β２Ｔ／β２Ｗ）＜０．６５（１６）条件式（１６）は、第２レンズ群と第３レンズ群の変倍
負担の比を規定する式である。この条件式の下限値以下
になると、第３レンズ群の減倍に伴う第２レンズ群の変
倍負担が大きくなり過ぎるため、変倍による球面収差の
変動が大きくなる。逆に、上限値以上になると、第３レ
ンズ群の変倍負担が大きくなり過ぎるため、変倍による
球面収差、及びコマ収差の変動が大きくなる。

【００５９】以下、本発明に係る画面サイズ変換光学系
の構成を、コンストラクションデータ，収差図等を挙げ
て、更に具体的に示す。尚、以下に挙げる実施例１〜９
は、前述した第１〜第９の実施形態にそれぞれ対応して
おり、第１〜第９の実施形態を表すレンズ構成図（図１
〜図９）は、対応する実施例１〜９のレンズ構成をそれ
ぞれ示している。

【００６０】各実施例において、ri(i=1,2,3...)は、物
体側から数えてi 番目の面及びその曲率半径を示し、di
(i=1,2,3...)は、物体側から数えてi 番目の軸上面間隔
を示し、Ni(i=1,2,3...)，νi(i=1,2,3...) は、それぞ
れ物体側から数えてi 番目のレンズのｄ線に対する屈折
率，アッベ数を示す。また、実施例中の全系の焦点距離
ｆ，及び全系のＦナンバーＦＮＯ、並びに第１レンズ群
と第２レンズ群との間隔，第２レンズ群と第３レンズ群
との間隔，及び第３レンズ群とＬＰＦとの間隔は、左か
ら順に、広角端（Ｗ），中間焦点距離（Ｍ），望遠端
（Ｔ）でのそれぞれの値に対応している。尚、各実施例
中、曲率半径に＊印を付した面は、非球面で構成された
面である事を示し、非球面の面形状を表す式は、以下に
定義する。

【００６１】Ｘ＝Ｘ₀＋ΣＡ_iＹⁱ ・・・・・（ａ）Ｘ₀ ＝ＣＹ²／｛１＋（１−εＣ²Ｙ²）^1/2｝・・・・・（ｂ）但し、Ｘ：光軸方向の基準面からの変位量Ｙ：光軸と垂直な方向の高さＣ：近軸曲率 ε ：２次曲面パラメータＡ_i ：ｉ次の非球面係数である。

【００６２】《実施例１》ｆ=5.4mm 〜 7.5mm〜10.5mm （全系焦点距離） FNO=2.74 〜3.11 〜 3.60 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1= 13.380 d1= 0.650 N1=1.75450 ν1= 51.57 r2= 5.890 d2= 1.499 r3*= 12.328 d3= 1.400 N2=1.52510 ν2= 56.38 r4= 5.632 d4= 1.632 r5= 7.068 d5= 1.753 N3=1.84777 ν3= 27.54 r6= 10.246 d6=10.406 〜 5.264 〜 1.500 r7= ∞（絞り） d7= 1.500 r8= 5.643 d8= 1.901 N4=1.79073 ν4= 46.15 r9= -74.805 d9= 0.921 r10=-12.842 d10= 0.600 N5=1.72145 ν5= 25.50 r11= 5.928 d11= 0.400 r12*=11.144 d12= 2.170 N6=1.52510 ν6= 56.38 r13= -9.099 d13= 1.000 〜 3.519 〜 7.154 r14= 11.107 d14= 3.164 N7=1.51680 ν7= 64.20 r15= 56.703 d15= 0.796 r16= ∞ d16= 3.400 N8=1.54426 ν8= 69.60 r17= ∞

【００６３】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.38905×10^-3 A6= 0.24379×10^-5 A8= 0.38282×10^-6 [第１２面(r12)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.13386×10^-2 A6=-0.11975×10^-4 A8=-0.53773×10^-5

【００６４】《実施例２》ｆ=5.4mm 〜 7.5mm〜10.5mm （全系焦点距離） FNO=2.73 〜3.10 〜 3.60 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1= 14.718 d1= 0.650 N1=1.75450 ν1= 51.57 r2= 6.639 d2= 1.307 r3*= 11.594 d3= 1.400 N2=1.52510 ν2= 56.38 r4= 5.294 d4= 1.465 r5= 6.937 d5= 1.858 N3=1.84759 ν3= 26.85 r6= 10.034 d6=10.621 〜 5.340 〜 1.500 r7= ∞（絞り） d7= 1.500 r8= 6.969 d8= 2.905 N4=1.85000 ν4= 40.04 r9= -11.743 d9= 0.210 r10= -8.399 d10= 1.855 N5=1.72131 ν5= 25.51 r11= 5.522 d11= 0.400 r12= 11.032 d12= 2.012 N6=1.75450 ν6= 51.57 r13=-21.657 d13= 1.000 〜 3.398 〜 6.919 r14*= 8.536 d14= 3.241 N7=1.52510 ν7= 56.38 r15= 29.006 d15= 0.676 r16= ∞ d16= 3.400 N8=1.54426 ν8= 69.60 r17= ∞

【００６５】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.35342×10^-3 A6= 0.71258×10^-6 A8= 0.33647×10^-6 [第１４面(r14)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.23473×10^-3 A6= 0.43912×10^-5 A8= 0.10409×10^-6

【００６６】《実施例３》ｆ=5.4mm 〜 7.5mm〜10.5mm （全系焦点距離） FNO=2.75 〜3.10 〜 3.60 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1*= 14.652 d1= 1.200 N1=1.58340 ν1= 30.23 r2= 8.289 d2= 1.623 r3= 26.068 d3= 0.900 N2=1.79271 ν2= 45.90 r4= 5.496 d4= 1.179 r5= 7.356 d5= 1.921 N3=1.84666 ν3= 23.82 r6= 15.373 d6=10.224 〜 5.176 〜 1.500 r7= ∞（絞り） d7= 1.500 r8= 7.124 d8= 3.411 N4=1.85000 ν4= 40.04 r9= -11.538 d9= 0.154 r10= -8.339 d10= 1.713 N5=1.72418 ν5= 25.37 r11= 5.686 d11= 0.401 r12= 10.731 d12= 2.078 N6=1.75450 ν6= 51.57 r13=-18.326 d13= 1.000 〜 3.307 〜 6.708 r14*= 8.148 d14= 3.002 N7=1.52510 ν7= 56.38 r15= 16.995 d15= 0.795 r16= ∞ d16= 3.400 N8=1.54426 ν8= 69.60 r17= ∞

【００６７】[第１面(r1)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.15951×10^-3 A6= 0.14779×10^-6 A8= 0.56026×10^-7 [第１４面(r14)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.27776×10^-3 A6= 0.23365×10^-5 A8= 0.19731×10^-6

【００６８】《実施例４》ｆ=5.4mm 〜 7.5mm〜10.5mm （全系焦点距離） FNO=2.73 〜3.10 〜 3.60 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1= 52.355 d1= 1.100 N1=1.72677 ν1= 52.55 r2= 6.927 d2= 3.324 r3*= 23.902 d3= 1.940 N2=1.58340 ν2= 30.23 r4=-100.448 d4=14.827 〜 7.138 〜 1.500 r5= ∞（絞り） d5= 1.500 r6= 5.036 d6= 3.339 N3=1.77742 ν3= 47.95 r7= -12.586 d7= 0.234 r8= -10.396 d8= 0.800 N4=1.79850 ν4= 22.60 r9= 16.524 d9= 0.740 r10= -7.142 d10= 1.200 N5=1.58340 ν5= 30.23 r11*=-26.834 d11= 1.000 〜 2.921 〜 5.663 r12= 15.086 d12= 2.096 N6=1.48749 ν6= 70.44 r13=-14.941 d13= 0.500 r14= ∞ d14= 3.400 N7=1.54426 ν7= 69.60 r15= ∞

【００６９】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.24908×10^-3 A6=-0.62198×10^-7 A8= 0.10295×10^-6 [第１１面(r11)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.39625×10^-2 A6= 0.16585×10^-3 A8= 0.13563×10^-4

【００７０】《実施例５》ｆ=5.4mm 〜 7.5mm〜10.5mm （全系焦点距離） FNO=2.75 〜3.11 〜 3.60 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1*= 17.928 d1= 1.200 N1=1.58340 ν1= 30.23 r2= 9.608 d2= 1.325 r3= 19.410 d3= 0.900 N2=1.80280 ν2= 44.68 r4= 5.204 d4= 1.288 r5= 7.294 d5= 1.940 N3=1.84666 ν3= 23.82 r6= 14.586 d6=10.102 〜 5.348 〜 1.500 r7= ∞（絞り） d7= 1.500 r8= 6.594 d8= 4.206 N4=1.81063 ν4= 43.80 r9= -10.411 d9= 0.208 r10= -7.270 d10= 0.600 N5=1.70098 ν5= 26.53 r11= 5.447 d11= 0.504 r12= 10.684 d12= 2.062 N6=1.75450 ν6= 51.57 r13=-20.769 d13= 1.000 〜 3.880 〜 6.996 r14*= 6.351 d14= 2.209 N7=1.52510 ν7= 56.38 r15= 12.184 d15= 1.055 〜 0.800 〜 1.067 r16= ∞ d16= 3.400 N8=1.54426 ν8= 69.60 r17= ∞

【００７１】[第１面(r1)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.19398×10^-3 A6= 0.47895×10^-6 A8= 0.46069×10^-7 [第１４面(r14)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.37579×10^-3 A6=-0.11089×10^-5 A8= 0.87379×10^-7

【００７２】《実施例６》ｆ=5.4mm 〜 7.5mm〜10.5mm （全系焦点距離） FNO=2.97 〜3.27 〜 3.60 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1=-112.214 d1= 1.200 N1=1.63347 ν1= 56.87 r2= 7.682 d2= 1.473 r3*= 17.799 d3= 2.175 N2=1.58340 ν2= 30.23 r4= 274.206 d4=16.482 〜 8.078 〜 1.500 r5= ∞（絞り） d5= 1.500 r6= 5.066 d6= 2.164 N3=1.84746 ν4= 40.25 r7= -15.255 d7= 0.208 r8= -13.752 d8= 0.800 N4=1.79850 ν5= 22.60 r9= 7.640 d9= 0.352 r10*= 8.419 d10= 1.200 N5=1.58340 ν6= 30.23 r11= 4.700 d11= 1.000 〜 1.802 〜 2.808 r12= 40.534 d12= 2.262 N6=1.51838 ν7= 66.35 r13*=-6.756 d13= 1.131 〜 2.007 〜 3.472 r14= ∞ d14= 3.400 N7=1.54426 ν8= 69.60 r15= ∞

【００７３】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.24372×10^-3 A6=-0.10309×10^-6 A8= 0.84837×10^-7 [第１０面(r10)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.35107×10^-2 A6=-0.17279×10^-3 A8=-0.80824×10^-5 [第１３面(r13)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.11613×10^-3 A6=-0.34635×10^-4 A8= 0.66386×10^-6

【００７４】《実施例７》ｆ=5.4mm 〜 8.0mm〜12.0mm （全系焦点距離） FNO=2.55 〜2.95 〜 3.60 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1= 64.355 d1= 0.650 N1=1.48749 ν1= 70.44 r2= 9.616 d2= 1.136 r3*= 15.072 d3= 1.400 N2=1.52510 ν2= 56.38 r4= 6.352 d4= 1.939 r5= 8.584 d5= 2.060 N3=1.84877 ν3= 32.01 r6= 12.547 d6=15.531 〜 7.207 〜 1.500 r7= ∞（絞り） d7= 1.500 r8= 5.666 d8= 3.346 N4=1.75450 ν4= 51.57 r9= -8.847 d9= 0.100 r10= -7.390 d10= 0.600 N5=1.58340 ν5= 30.23 r11= 4.818 d11= 0.400 r12*= 6.048 d12= 2.459 N6=1.52510 ν6= 56.38 r13= 9.906 d13= 1.000 〜 3.334 〜 6.995 r14= 11.941 d14= 1.979 N7=1.52510 ν7= 56.38 r15*=-29.235 d15= 0.500 r16= ∞ d16= 3.400 N8=1.54426 ν8= 69.60 r17= ∞

【００７５】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.17978×10^-3 A6=-0.30828×10^-6 A8= 0.71904×10^-7 [第１２面(r12)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.18066×10^-2 A6=-0.54257×10^-4 A8=-0.76508×10^-5 [第１５面(r15)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.29756×10^-3 A6=-0.62953×10^-5 A8=-0.77785×10^-7

【００７６】《実施例８》ｆ=5.4mm 〜 8.8mm〜14.0mm （全系焦点距離） FNO=2.34 〜2.84 〜 3.60 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1= 25.623 d1= 0.650 N1=1.48749 ν1= 70.44 r2= 9.290 d2= 1.626 r3*= 19.577 d3= 1.400 N2=1.52510 ν2= 56.38 r4= 5.973 d4= 2.273 r5= 7.949 d5= 2.008 N3=1.84807 ν3= 28.75 r6= 10.541 d6=16.801 〜 7.154 〜 1.500 r7= ∞（絞り） d7= 1.500 r8= 5.107 d8= 2.743 N4=1.64626 ν4= 56.17 r9= -9.178 d9= 0.100 r10= -8.533 d10= 0.600 N5=1.58340 ν5= 30.23 r11= 7.962 d11= 0.849 r12*= 7.572 d12= 1.401 N6=1.52510 ν6= 56.38 r13= 8.290 d13= 1.000 〜 4.278 〜 9.371 r14*= 9.062 d14= 1.423 N7=1.58340 ν7= 30.23 r15= 6.924 d15= 0.747 r16= 11.941 d16= 1.979 N8=1.52510 ν8= 56.38 r17*=-29.488 d17= 0.500 r18= ∞ d18= 3.400 N9=1.54426 ν8= 69.60 r19= ∞

【００７７】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.16055×10^-3 A6= 0.48397×10^-7 A8= 0.67121×10^-7 [第１２面(r12)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.25048×10^-2 A6=-0.87701×10^-4 A8=-0.12082×10^-4 [第１４面(r14)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.52484×10^-3 A6= 0.58442×10^-5 A8= 0.87159×10^-8 [第１７面(r17)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.91828×10^-3 A6=-0.59033×10^-5 A8= 0.27335×10^-6

【００７８】《実施例９》ｆ=5.4mm 〜 7.5mm〜13.5mm （全系焦点距離） FNO=2.08 〜2.48 〜 3.60 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1= 14.018 d1= 0.650 N1=1.74388 ν1= 51.93 r2= 6.286 d2= 1.790 r3*= 17.191 d3= 1.400 N2=1.52510 ν2= 56.38 r4= 5.770 d4= 0.907 r5= 6.726 d5= 1.953 N3=1.84666 ν3= 23.82 r6= 10.531 d6= 9.731 〜 5.843 〜 1.500 r7= ∞（絞り） d7= 1.500 r8= 6.489 d8= 1.774 N4=1.85000 ν4= 40.04 r9= 52.968 d9= 0.665 r10=-31.304 d10= 0.600 N5=1.77185 ν5= 23.46 r11= 6.642 d11= 0.400 r12*=11.190 d12= 2.101 N6=1.52510 ν6= 56.38 r13= -9.334 d13= 1.000 〜 5.310 〜15.247 r14=-10.861 d14= 1.200 N7=1.58340 ν7= 30.23 r15*=16.708 d15= 0.100 r16= 12.354 d16= 2.934 N8=1.84353 ν8= 40.59 r17=-10.876 d17= 2.914 〜 2.385 〜 0.717 r18= ∞ d18= 3.400 N9=1.54426 ν9= 69.60 r19= ∞

【００７９】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.28799×10^-3 A6= 0.40089×10^-5 A8= 0.14823×10^-6 [第１２面(r12)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.62816×10^-3 A6=-0.22891×10^-4 A8= 0.42945×10^-6 [第１５面(r15)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.60130×10^-3 A6=-0.42374×10^-5 A8= 0.11268×10^-7

【００８０】また、図１０〜図１８は、それぞれ前記実
施例１〜９に対応する無限遠の収差図であり、各図にお
いて、上段は広角端〔Ｗ〕、中段は中間焦点距離
〔Ｍ〕、下段は望遠端〔Ｔ〕をそれぞれ表している。そ
して、球面収差図において、実線（ｄ）はｄ線を表し、
破線（ＳＣ）は正弦条件を表している。また、非点収差
図において、実線（ＤＳ）と破線（ＤＭ）は、それぞれ
サジタル面とメリディオナル面での非点収差を表してい
る。実施例１〜９は、上記各条件式を満足する。また以
下に、各実施例１〜９における、前記条件式（１）〜
（５），（１０）〜（１６）に対応する値を示す。

【００８１】 |φP/φW| |φP/φ1| |φP/φ2| |φP/φ3| M3/M2 実施例１ G2: 0.25 0.63 0.00 G6: 0.55 1.10 実施例２ G2: 0.27 0.72 0.00 G7: 0.25 1.00 実施例３ G1: 0.15 0.39 0.00 G7: 0.20 1.00 実施例４ G2: 0.16 0.59 0.00 G5: 0.32 0.68 実施例５ G1: 0.14 0.38 0.00 G7: 0.24 0.47 1.00 実施例６ G2: 0.17 0.57 0.56 G5: 0.26 0.65 実施例７ G2: 0.24 0.86 0.00 G5: 1.10 2.27 G6: 0.22 0.46 G7: 0.33 1.00 実施例８ G2: 0.32 0.97 0.00 G5: 0.78 1.64 G6: 0.05 0.11 G7: 0.08 0.35 G8: 0.33 1.40 実施例９ G2: 0.31271 0.79 -0.18 G6: 0.5375 1.19 G7: 0.48626 1.38

【００８２】 log(β2T/β2W)/logZ log(β3T/β3W)/logZ 実施例１ G2: 1.00 0.00 実施例２ G2: 1.00 0.00 実施例３ G1: 1.00 0.00 実施例４ G2: 0.99 0.01 実施例５ G1: 1.00 0.00 実施例６ G2: 1.87 -0.87 実施例７ G2: 0.99 0.01 実施例８ G2: 1.00 0.00 実施例９ G2: 0.75 0.25

【００８３】

【００８４】

【００８５】 |φ1/φW| φ2/φW φ3/φW 実施例１ G2: 0.40 0.50 0.21 実施例２ G2: 0.37 0.50 0.25 実施例３ G1: 0.40 0.52 0.20 実施例４ G2: 0.27 0.47 0.34 実施例５ G1: 0.38 0.51 0.24 実施例６Ｇ２：０．２９０．４０
０．４８実施例７Ｇ２：０．２９０．４８
０．３３実施例８ G2: 0.33 0.47 0.23 実施例９ G2: 0.39 0.45 0.35

【００８６】

【００８７】また以下に、上記非球面の条件式（７）〜
（９）に対応する値を示す。ここでのＹは非球面最大光
路高さである。

【００８８】《実施例１》 [第３面(r3)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f1} 0.00Y -0.00000 0.20Y -0.00036 0.40Y -0.00585 0.60Y -0.03124 0.80Y -0.10983 1.00Y -0.31946 [第１２面(r12)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f2} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00016 0.40Y -0.00266 0.60Y -0.01382 0.80Y -0.04620 1.00Y -0.12441

【００８９】《実施例２》 [第３面(r3)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f1} 0.00Y -0.00000 0.20Y -0.00040 0.40Y -0.00645 0.60Y -0.03442 0.80Y -0.12249 1.00Y -0.36724 [第１４面(r14)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f3} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00005 0.40Y -0.00072 0.60Y -0.00343 0.80Y -0.00979 1.00Y -0.02004

【００９０】《実施例３》 [第１面(r1)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f1} 0.00Y -0.00000 0.20Y -0.00047 0.40Y -0.00762 0.60Y -0.04017 0.80Y -0.13975 1.00Y -0.40512 [第１４面(r14)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f3} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00007 0.40Y -0.00103 0.60Y -0.00497 0.80Y -0.01421 1.00Y −０．０２８４６

【００９１】《実施例４》［第３面(r3)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f1} 0.00Y -0.00000 0.20Y -0.00034 0.40Y -0.00549 0.60Y -0.02824 0.80Y -0.09332 1.00Y -0.24896 [第１１面(r11)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f2} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00086 0.40Y -0.01414 0.60Y -0.07574 0.80Y -0.26114 1.00Y -0.14147

【００９２】《実施例５》 [第１面(r1)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f1} 0.00Y -0.00000 0.20Y -0.00077 0.40Y -0.01256 0.60Y -0.06639 0.80Y -0.22928 1.00Y -0.65070 [第１４面(r14)の値］〔高さ〕（｜Ｘ｜−｜Ｘ０｜）／｛Ｃ０
（Ｎ′-N)・f3} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00008 0.40Y -0.00129 0.60Y -0.00655 0.80Y -0.02065 1.00Y -0.04955

【００９３】《実施例６》 [第３面(r3)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f1} 0.00Y -0.00000 0.20Y -0.00041 0.40Y -0.00663 0.60Y -0.03428 0.80Y -0.11465 1.00Y -0.31309 [第１０面(r10)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f2} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00016 0.40Y -0.00260 0.60Y -0.01388 0.80Y -0.04736 1.00Y -0.12790

【００９４】《実施例７》 [第３面(r3)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f1} 0.00Y -0.00000 0.20Y -0.00058 0.40Y -0.00940 0.60Y -0.04961 0.80Y -0.17667 1.00Y -0.53893 [第１２面(r12)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f2} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00011 0.40Y -0.00182 0.60Y -0.00969 0.80Y -0.03330 1.00Y -0.09218 [第１５面(r15)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f3} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00033 0.40Y -0.00502 0.60Y -0.02364 0.80Y -0.06629 1.00Y -0.13286

【００９５】《実施例８》 [第３面(r3)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f1} 0.00Y -0.00000 0.20Y -0.00082 0.40Y -0.01333 0.60Y -0.07171 0.80Y -0.26196 1.00Y -0.82010 [第１２面(r12)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f2} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00020 0.40Y -0.00328 0.60Y -0.01759 0.80Y -0.06132 1.00Y -0.17301 [第１４面(r14)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f3} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00020 0.40Y -0.00311 0.60Y -0.01525 0.80Y -0.04605 1.00Y -0.10564 [第１７面(r17)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f3} 0.00Y 0.00000 0.20Y 0.00068 0.40Y 0.01090 0.60Y 0.05583 0.80Y 0.17801 1.00Y 0.43402

【００９６】《実施例９》 [第３面(r3)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f1} 0.00Y -0.00000 0.20Y -0.00048 0.40Y -0.00802 0.60Y -0.04370 0.80Y -0.15559 1.00Y -0.44995 [第１２面(r12)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f2} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00007 0.40Y -0.00110 0.60Y -0.00579 0.80Y -0.01922 1.00Y -0.04962 [第１５面(r15)の値] 〔高さ〕 (|X|-|X0|)/{C0(N′-N)・f3} 0.00Y 0.00000 0.20Y -0.00067 0.40Y -0.01051 0.60Y -0.05178 0.80Y -0.15744 1.00Y -0.36553

【００９７】また、図１９は、第１０の実施形態のズー
ムレンズの光学系の構成を示している。同図の左側が物
体側、右側が像側である。尚、図中の矢印は、ズーム時
の各レンズ群の広角端から望遠端への移動の様子を模式
的に表したものである。破線で表す矢印は、移動しない
事を示している。また、同図はそのズーム時の広角端の
状態を示している。そして、同図に示すように、本実施
形態は負正正３成分ズームであり、物体側から順に、第
１レンズ群Ｇｒ１，第２レンズ群Ｇｒ２，第３レンズ群
Ｇｒ３から構成され、２つのレンズ群が移動するタイプ
である。

【００９８】Ｇｒ１は全体として負のパワーを有する。
また、Ｇｒ２及びＧｒ３は全体として正のパワーを有す
る。物体側から順に、１枚目〜６枚目のレンズをそれぞ
れＧ１〜Ｇ６とする。本実施形態の各レンズ群は、それ
ぞれこれらのレンズを適宜組み合わせた構成となってい
る。そして、Ｇｒ２には絞りＳが含まれている。尚、像
側端部の平行平板はローパスフィルターＬＰＦである。
同図に示すように、本実施形態では、同図の斜線で示す
物体側から１枚目（Ｇ１）及び５枚目（Ｇ５）のレンズ
がプラスチックレンズである。

【００９９】以下に挙げる実施例１０のコンストラクシ
ョンデータは、前述した第１０の実施形態に対応してお
り、第１０の実施形態を表すレンズ構成図（図１９）
は、対応する実施例１０のレンズ構成を示している。ま
た、実施例１０のコンストラクションデータの表示の構
成は、上記実施例１〜９で示したものと同様である。

【０１００】《実施例１０》ｆ=5.4mm 〜 8.4mm〜15.6mm （全系焦点距離） FNO=2.57 〜3.04 〜 4.20 （Ｆナンバー） [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数(νd)] r1*=-34.564 d1= 1.600 N1=1.52510 ν1= 56.38 r2*= 7.185 d2= 3.500 r3= 10.666 d3= 2.344 N2=1.75000 ν2= 25.14 r4= 17.516 d4=22.572 〜11.179 〜 1.713 r5= ∞（絞り） d5= 1.500 r6= 8.000 d6= 2.941 N3=1.80420 ν3= 46.50 r7= -8.598 d7= 0.010 N4=1.51400 ν4= 42.83 r8= -8.598 d8= 0.600 N5=1.70055 ν5= 30.11 r9= 8.182 d9= 0.200 r10*= 5.244 d10= 3.249 N6=1.52510 ν6= 56.38 r11*= 6.000 d11= 2.740 〜 5.844 〜13.277 r12= 21.195 d12= 2.000 N7=1.48749 ν7= 70.44 r13=-16.672 d13= 1.086 r14= ∞ d14= 3.400 N8=1.51680 ν8= 64.20 r15= ∞

【０１０１】[第１面(r1)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.43400×10^-3 A6=-0.55461×10^-5 A8= 0.27915×10^-7 [第２面(r2)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.26861×10^-3 A6= 0.25040×10^-5 A8=-0.23353×10^-6 [第１０面(r10)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4=-0.30306×10^-3 A6=-0.13415×10^-4 A8=-0.19911×10^-5 [第１１面(r11)の非球面係数] ε= 0.10000×10 A4= 0.19342×10^-2 A6= 0.59893×10^-4 A8=-0.42081×10^-5

【０１０２】また、図２０は、前記実施例１０に対応す
る無限遠の収差図であり、同図において、上段は広角端
〔Ｗ〕、中段は中間焦点距離〔Ｍ〕、下段は望遠端
〔Ｔ〕をそれぞれ表している。そして、球面収差図にお
いて、実線（ｄ）はｄ線を表し、破線（ＳＣ）は正弦条
件を表している。また、非点収差図において、実線（Ｄ
Ｓ）と破線（ＤＭ）は、それぞれサジタル面とメリディ
オナル面での非点収差を表している。

【０１０３】続いて、実施例１０における、前記条件式
（１）〜（４），（１０）,（１１），（１３），（１
４）に対応する値を示す。

【０１０４】

【０１０５】

【０１０６】

【０１０７】

【０１０８】

【０１０９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
負正２成分ズームにプラスチックレンズを効果的に配す
る事により、特にデジタルスチルカメラに適した、小
型，高画質で安価なズームレンズを提供する事ができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。

【図２】第２の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。

【図３】第３の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。

【図４】第４の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。

【図５】第５の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。

【図６】第６の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。

【図７】第７の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。

【図８】第８の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。

【図９】第９の実施形態のズームレンズの光学系の構成
を示す図。

【図１０】実施例１に対応する無限遠の収差図。

【図１１】実施例２に対応する無限遠の収差図。

【図１２】実施例３に対応する無限遠の収差図。

【図１３】実施例４に対応する無限遠の収差図。

【図１４】実施例５に対応する無限遠の収差図。

【図１５】実施例６に対応する無限遠の収差図。

【図１６】実施例７に対応する無限遠の収差図。

【図１７】実施例８に対応する無限遠の収差図。

【図１８】実施例９に対応する無限遠の収差図。

【図１９】第１０の実施形態のズームレンズの光学系の
構成を示す図。

【図２０】実施例１０に対応する無限遠の収差図。

【符号の説明】

Ｇ１〜Ｇ８レンズＬＰＦローパスフィルターＧｒ１第１レンズ群Ｇｒ２第２レンズ群Ｇｒ３第３レンズ群Ｓ絞り

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に、負のパワーを有する第
１レンズ群と、少なくとも１枚の正レンズと１枚の負レ
ンズとから成り、正のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少なく
とも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２レン
ズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群との間
隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであっ
て、前記レンズ群を構成するレンズの内、少なくとも１
枚がプラスチックレンズであるとともに、以下の条件式
を満足する事を特徴とするズームレンズ； −０．８＜Ｃｐ×（Ｎ′−Ｎ）／φＷ＜０．８ −０．４５＜Ｍ３／Ｍ２＜０．９０（但し、φＴ／φＷ
＞１．６）但し、Ｃｐ：プラスチックレンズ曲率 φＷ：広角端での全系のパワーＮ：非球面の物体側媒質のｄ線の屈折率Ｎ′：非球面の像側媒質のｄ線の屈折率Ｍ３：第３レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする）Ｍ２：第２レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする） φＴ：望遠端での全系のパワーである。
【請求項２】物体側から順に、少なくとも１枚の正レ
ンズと１枚の負レンズとから成り、負のパワーを有する
第１レンズ群と、正のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少なく
とも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２レン
ズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群との間
隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであっ
て、前記第１レンズ群を構成するレンズの内、少なくと
も１枚がプラスチックレンズであるとともに、以下の条
件式を満足する事を特徴とするズームレンズ；｜φＰ／φ１｜＜１．２００．２０＜｜φ１／φＷ｜＜０．７０ −０．４５＜Ｍ３／Ｍ２＜０．９０（但し、φＴ／φＷ
＞１．６）但し、 φＰ：プラスチックレンズのパワー φ１：第１レンズ群のパワー φＷ：広角端での全系のパワーＭ３：第３レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする）Ｍ２：第２レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする） φＴ：望遠端での全系のパワーである。
【請求項３】物体側から順に、負のパワーを有する第
１レンズ群と、少なくとも１枚の正レンズと１枚の負レ
ンズとから成り、正のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、第１レ
ンズ群と第２レンズ群との間隔、及び第２レンズ群と第
３レンズ群との間隔を変える事により、変倍を行うズー
ムレンズであって、前記第２レンズ群を構成するレンズ
の内、少なくとも１枚がプラスチックレンズであるとと
もに、以下の条件式を満足する事を特徴とするズームレ
ンズ；｜φＰ／φ２｜＜２．５０．２５＜φ２／φＷ＜０．７５但し、 φＰ：プラスチックレンズのパワー φ２：第２レンズ群のパワー φＷ：広角端での全系のパワーである。
【請求項４】物体側から順に、負のパワーを有する第
１レンズ群と、正のパワーを有する第２レンズ群と、正
のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少なくと
も２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２レンズ
群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群との間隔
を変える事により、変倍を行うズームレンズであって、
前記第３レンズ群を構成するレンズの内、少なくとも１
枚がプラスチックレンズであるとともに、以下の条件式
を満足する事を特徴とするズームレンズ； −０．３０＜Ｍ３／Ｍ２＜０．９０｜φＰ／φ３｜＜１．７００．１＜φ３／φＷ＜０．６０但し、Ｍ３：第３レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする）Ｍ２：第２レンズ群の移動量（広角端を基準にして物体
側を−とする） φＰ：プラスチックレンズのパワー φ３：第３レンズ群のパワー φＷ：広角端での全系のパワーである。
【請求項５】前記プラスチックレンズが以下の条件式
を満足する事を特徴とする請求項２乃至請求項４のいず
れかに記載のズームレンズ； −１．４＜ΣφＰｉ／φＷ×ｈｉ＜１．４但し、 φＰｉ：ｉ番目のプラスチックレンズのパワーｈｉ：近軸追跡における初期条件を換算傾角α１＝０，
高さｈ１＝１としたときの、望遠端でのｉ番目のプラス
チックレンズへの近軸軸上光線の物体側面入射高さである。
【請求項６】物体側から順に、負のパワーを有する第
１レンズ群と、正のパワーを有する第２レンズ群と、正
のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少なくと
も２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２レンズ
群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群との間隔
を変える事により、変倍を行うズームレンズであって、
前記第１レンズ群及び第２レンズ群を構成するレンズの
内、それぞれ少なくとも１枚がプラスチックレンズであ
るとともに、以下の条件式を満足する事を特徴とするズ
ームレンズ； −１．４＜ΣφＰｉ／φＷ×ｈｉ＜１．４０．５＜ｌｏｇ（β２Ｔ／β２Ｗ）／ｌｏｇＺ＜２．２但し、 φＰｉ：ｉ番目のプラスチックレンズのパワー φＷ：広角端での全系のパワーｈｉ：近軸追跡における初期条件を換算傾角α１＝０，
高さｈ１＝１としたときの、望遠端でのｉ番目のプラス
チックレンズへの近軸軸上光線の物体側面入射高さ β２Ｗ：広角端での第２レンズ群の横倍率 β２Ｔ：望遠端での第２レンズ群の横倍率Ｚ：ズーム比ｌｏｇ：自然対数（但し条件式では比を取っているの
で、底数は限定されない）である。
【請求項７】物体側から順に、負のパワーを有する第
１レンズ群と、少なくとも１枚の正レンズと１枚の負レ
ンズとから成り、正のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少なく
とも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２レン
ズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群との間
隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであっ
て、前記第１レンズ群及び第３レンズ群を構成するレン
ズの内、それぞれ少なくとも１枚がプラスチックレンズ
であるとともに、以下の条件式を満足する事を特徴とす
るズームレンズ； −１．４＜ΣφＰｉ／φＷ×ｈｉ＜１．４ −１．２＜ｌｏｇ（β３Ｔ／β３Ｗ）／ｌｏｇＺ＜０．
５但し、 φＰｉ：ｉ番目のプラスチックレンズのパワー φＷ：広角端での全系のパワーｈｉ：近軸追跡における初期条件を換算傾角α１＝０，
高さｈ１＝１としたときの、望遠端でのｉ番目のプラス
チックレンズへの近軸軸上光線の物体側面入射高さ β３Ｗ：広角端での第３レンズ群の横倍率 β３Ｔ：望遠端での第３レンズ群の横倍率Ｚ：ズーム比ｌｏｇ：自然対数（但し条件式では比を取っているの
で、底数は限定されない）である。
【請求項８】物体側から順に、負のパワーを有する第
１レンズ群と、少なくとも１枚の正レンズと１枚の負レ
ンズとから成り、正のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群とで構成され、少なく
とも２つのレンズ群が移動し、第１レンズ群と第２レン
ズ群との間隔、及び第２レンズ群と第３レンズ群との間
隔を変える事により、変倍を行うズームレンズであっ
て、前記第２レンズ群及び第３レンズ群を構成するレン
ズの内、それぞれ少なくとも１枚がプラスチックレンズ
であるとともに、以下の条件式を満足する事を特徴とす
るズームレンズ； −１．４＜ΣφＰｉ／φＷ×ｈｉ＜１．４ −０．７５＜ｌｏｇ（β３Ｔ／β３Ｗ）／ｌｏｇ（β２
Ｔ／β２Ｗ）＜０．６５但し、 φＰｉ：ｉ番目のプラスチックレンズのパワー φＷ：広角端での全系のパワーｈｉ：近軸追跡における初期条件を換算傾角α１＝０，
高さｈ１＝１としたときの、望遠端でのｉ番目のプラス
チックレンズへの近軸軸上光線の物体側面入射高さ β２Ｗ：広角端での第２レンズ群の横倍率 β２Ｔ：望遠端での第２レンズ群の横倍率 β３Ｗ：広角端での第３レンズ群の横倍率 β３Ｔ：望遠端での第３レンズ群の横倍率ｌｏｇ：自然対数（但し条件式では比を取っているの
で、底数は限定されない）である。