JP2000153325A - 熱間プレス用クラッド金型およびその製造方法 - Google Patents
熱間プレス用クラッド金型およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 耐高温軟化抵抗性・耐摩耗性に優れた熱間プ
レス用クラッド金型およびその製造方法。 【解決手段】 必須成分Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、第１選
択成分Ｍｏ、Ｗの一方又は双方第２選択成分Ｖ、Ｎｂの
一方又は双方の量を特定し、これらと残部Ｆｅおよび不
可避的不純物とからなる粉末工具鋼を金型の型彫面材料
とし、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの特定量
を含み、さらにＶ、Ｎｂの量を特定し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物とからなる溶製および粉末製熱間工具鋼
を金型母材とし、型彫面材料と母材をＨＩＰによりクラ
ッド化し、ＨＩＰ処理したままの状態で使用することを
特徴とする。
レス用クラッド金型およびその製造方法。 【解決手段】 必須成分Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、第１選
択成分Ｍｏ、Ｗの一方又は双方第２選択成分Ｖ、Ｎｂの
一方又は双方の量を特定し、これらと残部Ｆｅおよび不
可避的不純物とからなる粉末工具鋼を金型の型彫面材料
とし、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの特定量
を含み、さらにＶ、Ｎｂの量を特定し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物とからなる溶製および粉末製熱間工具鋼
を金型母材とし、型彫面材料と母材をＨＩＰによりクラ
ッド化し、ＨＩＰ処理したままの状態で使用することを
特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、型寿命向上を図っ
た熱間プレス用クラッド金型およびその製造方法に関す
るものである。
た熱間プレス用クラッド金型およびその製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱間プレス用金型の寿命を向上さ
せるために、熱間プレス用金型用工具鋼の耐高温軟化抵
抗性・耐摩耗性向上などの材質改善がなされている。こ
のような改善により、金型の寿命は１０〜２０％、最大
で５０％程度向上しているが、しかしながら熱間プレス
用金型に用いられる工具鋼は、非鍛造材（ビレット）と
の接触により、その表面が６００〜６５０℃の高温に昇
温し、加熱軟化による摩耗などの損傷が生じるため、飛
躍的な寿命向上は期待できないのが実状である。
せるために、熱間プレス用金型用工具鋼の耐高温軟化抵
抗性・耐摩耗性向上などの材質改善がなされている。こ
のような改善により、金型の寿命は１０〜２０％、最大
で５０％程度向上しているが、しかしながら熱間プレス
用金型に用いられる工具鋼は、非鍛造材（ビレット）と
の接触により、その表面が６００〜６５０℃の高温に昇
温し、加熱軟化による摩耗などの損傷が生じるため、飛
躍的な寿命向上は期待できないのが実状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した金型摩耗を抑
制するため、例えば特開平６−２３４４８号公報に示さ
れているように、耐高温軟化抵抗性・耐摩耗性に優れた
肉盛材を肉盛溶接した金型が開発されているが、しか
し、肉盛溶接は溶接欠陥が生じやすく、また、多層盛を
すると溶接割れを生じやすいため、肉盛溶接した金型で
は必ずしも型寿命を向上させ得るわけではない。また、
特開平５−２６９５３８号公報に示されているように、
工具鋼の表面にニッケル基またはコバルト基合金をＨＩ
Ｐにより拡散接合し、ニッケル基またはコバルト基合金
を型彫面として金型に供するものであり、その実施例に
挙げる工具鋼にはＪＩＳ規格のＳＫＴ４、ＳＫＤ６１、
ＳＫＤ６２あるいはその改良材を用いると示している。
制するため、例えば特開平６−２３４４８号公報に示さ
れているように、耐高温軟化抵抗性・耐摩耗性に優れた
肉盛材を肉盛溶接した金型が開発されているが、しか
し、肉盛溶接は溶接欠陥が生じやすく、また、多層盛を
すると溶接割れを生じやすいため、肉盛溶接した金型で
は必ずしも型寿命を向上させ得るわけではない。また、
特開平５−２６９５３８号公報に示されているように、
工具鋼の表面にニッケル基またはコバルト基合金をＨＩ
Ｐにより拡散接合し、ニッケル基またはコバルト基合金
を型彫面として金型に供するものであり、その実施例に
挙げる工具鋼にはＪＩＳ規格のＳＫＴ４、ＳＫＤ６１、
ＳＫＤ６２あるいはその改良材を用いると示している。
【０００４】しかし、ＳＫＤ６１、ＳＫＤ６２ではＣｒ
含有量が高いため焼入性が良く、ＨＩＰ処理による徐冷
においても４５ＨＲＣ以上の硬さとなり、加工性が悪く
ＨＩＰ処理のままの状態では使用することが出来ない。
実際、この実施例では、焼入焼戻を施しており、再熱処
理を要するため経済性に劣る。また、金型全体がニッケ
ル基またはコバルト基合金により構成されているが、こ
の場合、耐摩耗性には優れるが、ニッケル基またはコバ
ルト基合金は靱性が低いため耐衝撃性が低く金型が大割
れする危険性があると言う問題がある。本発明は上記課
題を解決するためになされたもので、型彫面材に耐高温
軟化抵抗性・耐摩耗性に優れた粉末工具鋼を用いること
により、熱間プレス用金型の耐高温軟化抵抗性・耐摩耗
性の向上を図り、金型の寿命向上を図ることのできる熱
間プレス用クラッド金型およびその製造方法を提供する
ことを目的とする。
含有量が高いため焼入性が良く、ＨＩＰ処理による徐冷
においても４５ＨＲＣ以上の硬さとなり、加工性が悪く
ＨＩＰ処理のままの状態では使用することが出来ない。
実際、この実施例では、焼入焼戻を施しており、再熱処
理を要するため経済性に劣る。また、金型全体がニッケ
ル基またはコバルト基合金により構成されているが、こ
の場合、耐摩耗性には優れるが、ニッケル基またはコバ
ルト基合金は靱性が低いため耐衝撃性が低く金型が大割
れする危険性があると言う問題がある。本発明は上記課
題を解決するためになされたもので、型彫面材に耐高温
軟化抵抗性・耐摩耗性に優れた粉末工具鋼を用いること
により、熱間プレス用金型の耐高温軟化抵抗性・耐摩耗
性の向上を図り、金型の寿命向上を図ることのできる熱
間プレス用クラッド金型およびその製造方法を提供する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明である熱間プレス用クラッド金型およびその
製造方法は、 （１）重量％で、Ｃ：０．７〜２．５％、Ｓｉ：２．０
％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：３．０〜６．０
％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、および
Ｗ：１．０〜２０．０％のいずれか一方または双方の第
１選択成分と、Ｖ：０．８〜２５．０％、およびＮｂ：
０．１〜５．０％のいずれか一方または双方の第２選択
成分と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる粉末
工具鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量％で、Ｃ：
０．１〜０．５５％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．
３〜２．０％、Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：１．０
〜４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ｗ：
０．４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷは、
１／２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さら
に、Ｖ：０．０５〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．１
５％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物とからなる溶製あるいは粉末製熱間工具鋼
を金型母材とし、これら型彫面材と母材をＨＩＰ（熱間
静水圧圧縮）によりクラッド化し、ＨＩＰ処理したまま
の状態で使用することを特徴とする熱間プレス用クラッ
ド金型。
め、本発明である熱間プレス用クラッド金型およびその
製造方法は、 （１）重量％で、Ｃ：０．７〜２．５％、Ｓｉ：２．０
％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：３．０〜６．０
％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、および
Ｗ：１．０〜２０．０％のいずれか一方または双方の第
１選択成分と、Ｖ：０．８〜２５．０％、およびＮｂ：
０．１〜５．０％のいずれか一方または双方の第２選択
成分と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる粉末
工具鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量％で、Ｃ：
０．１〜０．５５％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．
３〜２．０％、Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：１．０
〜４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ｗ：
０．４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷは、
１／２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さら
に、Ｖ：０．０５〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．１
５％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物とからなる溶製あるいは粉末製熱間工具鋼
を金型母材とし、これら型彫面材と母材をＨＩＰ（熱間
静水圧圧縮）によりクラッド化し、ＨＩＰ処理したまま
の状態で使用することを特徴とする熱間プレス用クラッ
ド金型。
【０００６】（２）重量％で、Ｃ：０．７〜２．５％、
Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：３．
０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０〜１０．０
％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれか一方また
は双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２５．０％、お
よびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一方または双方
の第２選択成分と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とか
らなる粉末工具鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量
％で、Ｃ：０．１〜０．５５％、Ｓｉ：１．２％以下、
Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｃ
ｒ：１．０〜４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．０
％、Ｗ：０．４〜６．０％、または２種以上（ＭｏとＷ
は、１／２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さ
らに、Ｖ：０．０５〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．
１５％の１種または２種以上と、Ｃｏ：０．２〜３．０
％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる
溶製あるいは粉末製熱間工具鋼を金型母材とし、これを
型彫面材と母材をＨＩＰ（熱間静水圧圧縮）によりクラ
ッド化し、ＨＩＰ処理したままの状態で使用することを
特徴とする熱間プレス用クラッド金型。
Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：３．
０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０〜１０．０
％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれか一方また
は双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２５．０％、お
よびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一方または双方
の第２選択成分と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とか
らなる粉末工具鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量
％で、Ｃ：０．１〜０．５５％、Ｓｉ：１．２％以下、
Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｃ
ｒ：１．０〜４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．０
％、Ｗ：０．４〜６．０％、または２種以上（ＭｏとＷ
は、１／２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さ
らに、Ｖ：０．０５〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．
１５％の１種または２種以上と、Ｃｏ：０．２〜３．０
％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる
溶製あるいは粉末製熱間工具鋼を金型母材とし、これを
型彫面材と母材をＨＩＰ（熱間静水圧圧縮）によりクラ
ッド化し、ＨＩＰ処理したままの状態で使用することを
特徴とする熱間プレス用クラッド金型。
【０００７】（３）重量％で、Ｃ：０．７〜２．５％、
Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：３．
０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０〜１０．０
％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれか一方また
は双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２５．０％、お
よびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一方または双方
の第２選択成分と、Ｃｏ：４．０〜１２．０％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる粉末工具
鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量％で、Ｃ：０．
１〜０．５５％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．３〜
２．０％、Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：１．０〜
４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ｗ：０．
４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷは、１／
２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さらに、
Ｖ：０．０５〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％
の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物とからなる溶製あるいは粉末製熱間工具鋼を金
型母材とし、これを型彫面材と母材をＨＩＰ（熱間静水
圧圧縮）によりクラッド化し、ＨＩＰ処理したままの状
態で使用することを特徴とする熱間プレス用クラッド金
型。
Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：３．
０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０〜１０．０
％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれか一方また
は双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２５．０％、お
よびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一方または双方
の第２選択成分と、Ｃｏ：４．０〜１２．０％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる粉末工具
鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量％で、Ｃ：０．
１〜０．５５％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．３〜
２．０％、Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：１．０〜
４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ｗ：０．
４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷは、１／
２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さらに、
Ｖ：０．０５〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％
の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物とからなる溶製あるいは粉末製熱間工具鋼を金
型母材とし、これを型彫面材と母材をＨＩＰ（熱間静水
圧圧縮）によりクラッド化し、ＨＩＰ処理したままの状
態で使用することを特徴とする熱間プレス用クラッド金
型。
【０００８】（４）重量％で、Ｃ：０．７〜２．５％、
Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：３．
０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０〜１０．０
％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれか一方また
は双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２５．０％、お
よびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一方または双方
の第２選択成分と、Ｃｏ：４．０〜１２．０％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる粉末工具
鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量％で、Ｃ：０．
１〜０．５５％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．３〜
２．０％、Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：１．０〜
４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ｗ：０．
４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷは、１／
２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さらに、
Ｖ：０．０５〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％
の１種または２種以上と、Ｃｏ：０．２〜３．０％を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる溶製あ
るいは粉末製熱間工具鋼を金型母材とし、これを型彫面
材と母材をＨＩＰ（熱間静水圧圧縮）によりクラッド化
し、ＨＩＰ処理したままの状態で使用することを特徴と
する熱間プレス用クラッド金型。
Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：３．
０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０〜１０．０
％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれか一方また
は双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２５．０％、お
よびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一方または双方
の第２選択成分と、Ｃｏ：４．０〜１２．０％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる粉末工具
鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量％で、Ｃ：０．
１〜０．５５％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．３〜
２．０％、Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：１．０〜
４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ｗ：０．
４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷは、１／
２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さらに、
Ｖ：０．０５〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％
の１種または２種以上と、Ｃｏ：０．２〜３．０％を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる溶製あ
るいは粉末製熱間工具鋼を金型母材とし、これを型彫面
材と母材をＨＩＰ（熱間静水圧圧縮）によりクラッド化
し、ＨＩＰ処理したままの状態で使用することを特徴と
する熱間プレス用クラッド金型。
【０００９】（５）前記（１）〜（４）に記載の型彫面
材と母材をクラッドする際、型彫面材は金型の表面部
分、すなわち摩耗による損傷が激しい部位に相当する部
分とし、それよりも内部、すなわち金型の凹部は母材部
分となるように型彫面材料の厚さを設計することを特徴
とする熱間プレス用クラッド金型の製造方法にある。
材と母材をクラッドする際、型彫面材は金型の表面部
分、すなわち摩耗による損傷が激しい部位に相当する部
分とし、それよりも内部、すなわち金型の凹部は母材部
分となるように型彫面材料の厚さを設計することを特徴
とする熱間プレス用クラッド金型の製造方法にある。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明における型彫面材の
各種成分の限定理由について説明する。 Ｃ：０．７〜２．５％ Ｃは、耐摩耗性に寄与するＣｒ，Ｖ，Ｍｏ，ＷおよびＮ
ｂの炭化物形成に不可欠であり、マトリックスに固溶し
十分な硬さを与えるため少なくとも０．７％の添加が必
要であるが、２．５％を超えるとＨＩＰ後の硬さが高く
なりすぎて加工性が劣化するため、ＨＩＰ処理のままの
状態での使用が不可能になる。よって、Ｃの成分範囲は
０．７〜２．５％とした。 Ｓｉ：２．０％以下 Ｓｉは、主に脱酸剤として添加されるが、２．０％を超
えて添加すると靱性の劣化を起こす。よって、Ｓｉの成
分範囲は２．０％以下とした。
各種成分の限定理由について説明する。 Ｃ：０．７〜２．５％ Ｃは、耐摩耗性に寄与するＣｒ，Ｖ，Ｍｏ，ＷおよびＮ
ｂの炭化物形成に不可欠であり、マトリックスに固溶し
十分な硬さを与えるため少なくとも０．７％の添加が必
要であるが、２．５％を超えるとＨＩＰ後の硬さが高く
なりすぎて加工性が劣化するため、ＨＩＰ処理のままの
状態での使用が不可能になる。よって、Ｃの成分範囲は
０．７〜２．５％とした。 Ｓｉ：２．０％以下 Ｓｉは、主に脱酸剤として添加されるが、２．０％を超
えて添加すると靱性の劣化を起こす。よって、Ｓｉの成
分範囲は２．０％以下とした。
【００１１】Ｍｎ：１．５％以下 Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸剤として添加されるが、１．
５％を超えて添加すると靱性が低下する。よって、Ｍｎ
の成分範囲は１．５％以下とした。 Ｃｒ：３．０〜６．０％ Ｃｒは、十分な耐摩耗性を得るために最低限３．０％が
必要であるが、Ｃｒ炭化物は凝集粗大化しやすいため、
６．０％を超えて添加することは好ましくない。よっ
て、Ｃｒの成分範囲は３．０〜６．０％とした。
５％を超えて添加すると靱性が低下する。よって、Ｍｎ
の成分範囲は１．５％以下とした。 Ｃｒ：３．０〜６．０％ Ｃｒは、十分な耐摩耗性を得るために最低限３．０％が
必要であるが、Ｃｒ炭化物は凝集粗大化しやすいため、
６．０％を超えて添加することは好ましくない。よっ
て、Ｃｒの成分範囲は３．０〜６．０％とした。
【００１２】Ｖ：０．８〜２５．０％ Ｖは、固溶しにくい安定なＭＣ型の炭化物を形成し、結
晶粒を微細化させ靱性の向上に役立つとともに、耐摩耗
性を著しく向上させる。０．８％未満では、耐摩耗性の
向上効果が小さく、２５％を超えると巨大共晶炭化物を
形成し靱性を劣化させる。よって、Ｖの成分範囲は０．
８〜２５．０％とした。
晶粒を微細化させ靱性の向上に役立つとともに、耐摩耗
性を著しく向上させる。０．８％未満では、耐摩耗性の
向上効果が小さく、２５％を超えると巨大共晶炭化物を
形成し靱性を劣化させる。よって、Ｖの成分範囲は０．
８〜２５．０％とした。
【００１３】 Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ：１．０〜２０．０％ ＭｏとＷは、ともに微細な炭化物を形成し、耐摩耗性を
向上させるが、この効果はＭｏの方が大きくＷの約２倍
の影響力をもつ。Ｍｏは耐摩耗性とともに焼入性も高
く、これらの効果を得るには少なくとも３．０％は必要
であるが、１０．０％を超えると炭化物が粗大化する。
また、Ｗは耐摩耗性を向上させるために少なくとも１．
０％が必要であるが、Ｍｏより炭化物が粗大化しにくい
ため、上限値をＭｏの２倍に設定した。
向上させるが、この効果はＭｏの方が大きくＷの約２倍
の影響力をもつ。Ｍｏは耐摩耗性とともに焼入性も高
く、これらの効果を得るには少なくとも３．０％は必要
であるが、１０．０％を超えると炭化物が粗大化する。
また、Ｗは耐摩耗性を向上させるために少なくとも１．
０％が必要であるが、Ｍｏより炭化物が粗大化しにくい
ため、上限値をＭｏの２倍に設定した。
【００１４】Ｃｏ：４．０〜１２．０％ Ｃｏは、耐熱性を向上させるため目的に応じて添加す
る。Ｃｏはマトリックス中に固溶し、炭化物の凝集粗大
化を抑制し焼戻時の軟化抵抗を大きくする。この効果を
得るためには、少なくとも４．０％が必要であるが、１
２．０％を超えて添加してもその効果は高まらない。よ
って、Ｃｏの成分範囲は４．０〜１２．０％とした。 Ｎｂ：０．１〜５．０％ Ｎｂは、靱性を向上させるために添加される。Ｎｂは安
定な炭化物を形成し、結晶粒の粗大化を阻止するが、
０．１％未満ではその効果が現れず、５．０％を超える
と焼戻時の軟化抵抗の低下や靱性の劣化をもたらす。よ
って、Ｎｂの成分範囲は０．１〜５．０％とした。
る。Ｃｏはマトリックス中に固溶し、炭化物の凝集粗大
化を抑制し焼戻時の軟化抵抗を大きくする。この効果を
得るためには、少なくとも４．０％が必要であるが、１
２．０％を超えて添加してもその効果は高まらない。よ
って、Ｃｏの成分範囲は４．０〜１２．０％とした。 Ｎｂ：０．１〜５．０％ Ｎｂは、靱性を向上させるために添加される。Ｎｂは安
定な炭化物を形成し、結晶粒の粗大化を阻止するが、
０．１％未満ではその効果が現れず、５．０％を超える
と焼戻時の軟化抵抗の低下や靱性の劣化をもたらす。よ
って、Ｎｂの成分範囲は０．１〜５．０％とした。
【００１５】続いて、本発明における金型母材の各種成
分の限定理由を説明する。 Ｃ：０．１〜０．５５％ Ｃは、焼入性、高温硬さの維持に必要な元素であり、ま
た、Ｃｒ，Ｖ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ等と結合し炭化物を形成
し、硬さ、結晶粒の微細化効果、耐摩耗性等を得るため
に必要な元素である。０．１％未満であると金型として
最低限の硬さが得られず、また、０．５５％を超えると
過度の炭化物の析出をまねき靱性を劣化させ、さらに、
ＨＩＰによる高温加熱−徐冷後においてもＨＲＣ４５を
超える硬さになり切削等の機械加工が困難になるため、
本発明の特徴であるＨＩＰ処理のままの利用が可能とな
る。よって、Ｃの成分範囲は０．１〜０．５５％とし
た。
分の限定理由を説明する。 Ｃ：０．１〜０．５５％ Ｃは、焼入性、高温硬さの維持に必要な元素であり、ま
た、Ｃｒ，Ｖ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ等と結合し炭化物を形成
し、硬さ、結晶粒の微細化効果、耐摩耗性等を得るため
に必要な元素である。０．１％未満であると金型として
最低限の硬さが得られず、また、０．５５％を超えると
過度の炭化物の析出をまねき靱性を劣化させ、さらに、
ＨＩＰによる高温加熱−徐冷後においてもＨＲＣ４５を
超える硬さになり切削等の機械加工が困難になるため、
本発明の特徴であるＨＩＰ処理のままの利用が可能とな
る。よって、Ｃの成分範囲は０．１〜０．５５％とし
た。
【００１６】Ｓｉ：１．２％以下 Ｓｉは、マトリックス中に固溶しマトリックス強度を高
めるとともに脱酸の効果があるが、１．２％を超えて添
加すると靱性が劣化するため、その添加量は１．２％以
下とした。 Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ｍｎは、焼入性を向上させ金型母材に必要な硬さを得る
ために必要な元素であるが、０．３％未満であるとその
効果は少なく、２．０％を超えるとその効果は飽和する
ため、Ｍｎは０．３〜２．０％とした。
めるとともに脱酸の効果があるが、１．２％を超えて添
加すると靱性が劣化するため、その添加量は１．２％以
下とした。 Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ｍｎは、焼入性を向上させ金型母材に必要な硬さを得る
ために必要な元素であるが、０．３％未満であるとその
効果は少なく、２．０％を超えるとその効果は飽和する
ため、Ｍｎは０．３〜２．０％とした。
【００１７】Ｃｒ：１．０〜４．０％ Ｃｒは、焼入性を向上させるとともにＣと結合して硬い
炭化物を形成し耐摩耗性に寄与する元素である。１．０
％未満であると上記効果が得られず、４．０％を超える
と高温加熱−徐冷後においてもＨＲＣ４５を超える硬さ
になり、ＨＩＰ処理のままの利用が不可能となる。よっ
て、Ｃｒは１．０〜４．０％とした。 Ｖ：０．０５〜０．７％ Ｖは、固溶しにくい炭化物を形成し、耐摩耗性や耐軟化
抵抗性を高める元素である。耐摩耗性向上を得るために
は、少なくとも０．０５％が必要であり、０．７％を超
えて添加すると靱性が低下するので、Ｖは０．０５〜
０．７％とした。
炭化物を形成し耐摩耗性に寄与する元素である。１．０
％未満であると上記効果が得られず、４．０％を超える
と高温加熱−徐冷後においてもＨＲＣ４５を超える硬さ
になり、ＨＩＰ処理のままの利用が不可能となる。よっ
て、Ｃｒは１．０〜４．０％とした。 Ｖ：０．０５〜０．７％ Ｖは、固溶しにくい炭化物を形成し、耐摩耗性や耐軟化
抵抗性を高める元素である。耐摩耗性向上を得るために
は、少なくとも０．０５％が必要であり、０．７％を超
えて添加すると靱性が低下するので、Ｖは０．０５〜
０．７％とした。
【００１８】Ｎｉ：０．３〜２．０％ Ｎｉは、マトリックス自体の靱性を高める元素であり、
少なくとも０．３％は必要であるが、２．０％を超えて
添加すると、その効果は飽和するため、Ｎｉは０．３〜
２．０％とした。 Ｃｏ：０．２〜３．０％ Ｃｏは、高温での炭化物凝集粗大化を抑制し、特に耐軟
化抵抗製に有効な元素である。これらの効果を得るため
には、少なくとも０．２％必要であり、３．０％を超え
て添加すると靱性が低下するため、Ｃｏは０．２〜３．
０％とした。
少なくとも０．３％は必要であるが、２．０％を超えて
添加すると、その効果は飽和するため、Ｎｉは０．３〜
２．０％とした。 Ｃｏ：０．２〜３．０％ Ｃｏは、高温での炭化物凝集粗大化を抑制し、特に耐軟
化抵抗製に有効な元素である。これらの効果を得るため
には、少なくとも０．２％必要であり、３．０％を超え
て添加すると靱性が低下するため、Ｃｏは０．２〜３．
０％とした。
【００１９】Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ｗ：０．４〜
６．０％の１種または２種（２種の場合、１／２Ｗ＋Ｍ
ｏ：０．２〜３．０％） ＭｏおよびＷは、共に微細な炭化物を形成し、耐摩耗性
や耐軟化抵抗性を改善する元素である。その効果はＭｏ
の方がＷよりも２倍強く、同じ効果を得るのにＷはＭｏ
の２倍必要である。両元素は、あまり多く添加すると靱
性や耐ヒートチェック性を劣化させるので、上限をＭｏ
当量（１／２Ｗ＋Ｍｏ）で、３％とした。また、上記効
果を得るためには少なくともＭｏ当量で０．２％が必要
である。よって、Ｍｏ当量（１／２Ｗ＋Ｍｏ）は０．２
〜３．０％とした。
６．０％の１種または２種（２種の場合、１／２Ｗ＋Ｍ
ｏ：０．２〜３．０％） ＭｏおよびＷは、共に微細な炭化物を形成し、耐摩耗性
や耐軟化抵抗性を改善する元素である。その効果はＭｏ
の方がＷよりも２倍強く、同じ効果を得るのにＷはＭｏ
の２倍必要である。両元素は、あまり多く添加すると靱
性や耐ヒートチェック性を劣化させるので、上限をＭｏ
当量（１／２Ｗ＋Ｍｏ）で、３％とした。また、上記効
果を得るためには少なくともＭｏ当量で０．２％が必要
である。よって、Ｍｏ当量（１／２Ｗ＋Ｍｏ）は０．２
〜３．０％とした。
【００２０】以下、本発明における熱間プレス用クラッ
ド金型およびその製造方法を説明する。図１は本発明の
金型の母材となる溶製あるいは粉末製工具鋼と、型彫面
材となる耐高温軟化抵抗性・耐摩耗性に優れた粉末工具
鋼とをＨＩＰにより拡散接合させるための方法を示す図
であり、同図において、３は軟鋼板によるＨＩＰ用の缶
である。１は金型の母材を構成する溶製あるいは粉末製
工具鋼であり、ＨＩＰ用缶３内に二枚の溶製あるいは粉
末製工具鋼１を設置し、その間に粉末工具鋼の粉末材２
を充填する。このとき、最終工程で分割したときに、型
彫面材が摩耗による損傷が激しくなる部位にのみ相当す
るように、粉末材２を充填する幅、すなわち、二枚の溶
製あるいは粉末製工具鋼１の隙間を設置しておく。充填
後、脱気缶４より真空加熱脱気した後、脱気管４を封
じ、ＨＩＰにより加熱加圧する。ＨＩＰは、加圧１００
０〜２０００ｋｇｆ／ｃｍ2 、加熱温度１０００〜１２
００℃の条件で行い、その後徐冷を行う。ＨＩＰ処理
後、粉末材２は充分に緻密化し、且つ溶製あるいは粉末
製工具鋼１と拡散接合される。その後、ＨＩＰ用缶３を
機械加工によって除去する。
ド金型およびその製造方法を説明する。図１は本発明の
金型の母材となる溶製あるいは粉末製工具鋼と、型彫面
材となる耐高温軟化抵抗性・耐摩耗性に優れた粉末工具
鋼とをＨＩＰにより拡散接合させるための方法を示す図
であり、同図において、３は軟鋼板によるＨＩＰ用の缶
である。１は金型の母材を構成する溶製あるいは粉末製
工具鋼であり、ＨＩＰ用缶３内に二枚の溶製あるいは粉
末製工具鋼１を設置し、その間に粉末工具鋼の粉末材２
を充填する。このとき、最終工程で分割したときに、型
彫面材が摩耗による損傷が激しくなる部位にのみ相当す
るように、粉末材２を充填する幅、すなわち、二枚の溶
製あるいは粉末製工具鋼１の隙間を設置しておく。充填
後、脱気缶４より真空加熱脱気した後、脱気管４を封
じ、ＨＩＰにより加熱加圧する。ＨＩＰは、加圧１００
０〜２０００ｋｇｆ／ｃｍ2 、加熱温度１０００〜１２
００℃の条件で行い、その後徐冷を行う。ＨＩＰ処理
後、粉末材２は充分に緻密化し、且つ溶製あるいは粉末
製工具鋼１と拡散接合される。その後、ＨＩＰ用缶３を
機械加工によって除去する。
【００２１】図２はＨＩＰ処理後、ＨＩＰ用缶３を除去
した状態を示す。図中の粉末材の中央部分を放電加工に
より切断を行うことにより、図３に示すような母材を溶
製あるいは粉末製工具鋼とし、型彫面側に耐高温軟化抵
抗性・耐摩耗性に優れた粉末工具鋼をクラッド化した熱
間プレス用金型が二つ製造され、粉末工具鋼２の表面に
放電加工や切削加工によって型彫りを行ない鍛造に供す
る。
した状態を示す。図中の粉末材の中央部分を放電加工に
より切断を行うことにより、図３に示すような母材を溶
製あるいは粉末製工具鋼とし、型彫面側に耐高温軟化抵
抗性・耐摩耗性に優れた粉末工具鋼をクラッド化した熱
間プレス用金型が二つ製造され、粉末工具鋼２の表面に
放電加工や切削加工によって型彫りを行ない鍛造に供す
る。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の特徴を実施例を挙げて説明す
る。表１に供試金型の化学成分を示す。発明金型Ａは本
発明における製造方法により、型彫面に粉末工具鋼、母
材に熱間工具鋼の溶製材を用いて製造されている。ま
た、比較金型Ｂはクラッド金型ではなく焼入焼戻しした
単体の溶製工具鋼ＳＫＤ６１であり、従来熱間プレス金
型に用いられている工具鋼である。表２は発明金型Ａの
ＨＩＰ処理後における硬さを示したものであるが、同表
から本発明金型はＨＩＰままでの硬さが熱間プレス金型
として使用するに十分なＨＲＣ３８以上であり、且つ型
彫りにおける切削が容易に行うことができるＨＲＣ４５
以下を得ている。
る。表１に供試金型の化学成分を示す。発明金型Ａは本
発明における製造方法により、型彫面に粉末工具鋼、母
材に熱間工具鋼の溶製材を用いて製造されている。ま
た、比較金型Ｂはクラッド金型ではなく焼入焼戻しした
単体の溶製工具鋼ＳＫＤ６１であり、従来熱間プレス金
型に用いられている工具鋼である。表２は発明金型Ａの
ＨＩＰ処理後における硬さを示したものであるが、同表
から本発明金型はＨＩＰままでの硬さが熱間プレス金型
として使用するに十分なＨＲＣ３８以上であり、且つ型
彫りにおける切削が容易に行うことができるＨＲＣ４５
以下を得ている。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】つぎに、図４にＨＩＰまま状態の発明金型
Ａの型彫面となる粉末材部分と比較金型Ｂについての高
温軟化特性を示す。試験には、それぞれの部位から５ｍ
ｍ×５ｍｍ×２０ｍｍの試験片を採取し、６００℃で各
時間保持後空冷したときの硬さを測定して評価したとこ
ろ、発明金型Ａの型彫面である粉末工具鋼は初期硬さは
ＳＫＤ６１（比較金型Ｂ）よりも低いが長時間保持して
も軟化の度合が小さく、保持時間10時間を越えると比較
金型Ｂよりも硬さが高くなり、発明金型Ａは金型表面が
６００℃以上に昇温加熱される熱間プレス金型に使用し
ても、高温軟化による型面のヘタリや摩耗による損傷
が、従来金型と比較して抑制されることは明らかであ
る。
Ａの型彫面となる粉末材部分と比較金型Ｂについての高
温軟化特性を示す。試験には、それぞれの部位から５ｍ
ｍ×５ｍｍ×２０ｍｍの試験片を採取し、６００℃で各
時間保持後空冷したときの硬さを測定して評価したとこ
ろ、発明金型Ａの型彫面である粉末工具鋼は初期硬さは
ＳＫＤ６１（比較金型Ｂ）よりも低いが長時間保持して
も軟化の度合が小さく、保持時間10時間を越えると比較
金型Ｂよりも硬さが高くなり、発明金型Ａは金型表面が
６００℃以上に昇温加熱される熱間プレス金型に使用し
ても、高温軟化による型面のヘタリや摩耗による損傷
が、従来金型と比較して抑制されることは明らかであ
る。
【００２６】また、図５は発明金型Ａの母材および比較
金型Ｂ（ＳＫＤ６１）の各部位からＪＩＳ３号シャルピ
ー試験片を採取し、衝撃試験を行った結果であるが、熱
間プレス金型は通常使用前に予熱され、予熱された時の
およその内部温度である２００℃において、発明金型Ａ
の母材工具鋼の靱性は比較金型であるＳＫＤ６１の靱性
よりも優れ、金型母材の靱性としては十分な靱性を有し
ている。
金型Ｂ（ＳＫＤ６１）の各部位からＪＩＳ３号シャルピ
ー試験片を採取し、衝撃試験を行った結果であるが、熱
間プレス金型は通常使用前に予熱され、予熱された時の
およその内部温度である２００℃において、発明金型Ａ
の母材工具鋼の靱性は比較金型であるＳＫＤ６１の靱性
よりも優れ、金型母材の靱性としては十分な靱性を有し
ている。
【００２７】このように、本発明における型彫面材に用
いる耐高温軟化抵抗性・耐摩耗性に優れた粉末工具鋼
は、金型の凹部はＨＩＰによる高温加熱−徐冷後におい
ても十分な靱性をもつ母材部分となるように型彫面材の
厚さを設計するため、金型の凹部からの大割れを抑制す
ることが可能であり、さらなる寿命向上が期待できる。
このように、従来の方法に比較して、本発明はより安価
な粉末工具鋼をＨＩＰ処理ままの状態で使用可能なよう
に成分設計がなされている点で異なり、また、型彫面材
の厚さを設計することにより、寿命向上の改善がなされ
てるものである。
いる耐高温軟化抵抗性・耐摩耗性に優れた粉末工具鋼
は、金型の凹部はＨＩＰによる高温加熱−徐冷後におい
ても十分な靱性をもつ母材部分となるように型彫面材の
厚さを設計するため、金型の凹部からの大割れを抑制す
ることが可能であり、さらなる寿命向上が期待できる。
このように、従来の方法に比較して、本発明はより安価
な粉末工具鋼をＨＩＰ処理ままの状態で使用可能なよう
に成分設計がなされている点で異なり、また、型彫面材
の厚さを設計することにより、寿命向上の改善がなされ
てるものである。
【００２８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により、金型
寿命向上と金型作製費用削減の両観点から、非常に経済
性に優れた熱間プレス用金型の製造方法を提供すること
が可能である。また、実施例に掲載した発明金型のよう
に、型彫面、母材ともに材質選定をうまく行うことによ
り、ＨＩＰ処理後に焼入焼戻等の熱処理を行わずＨＩＰ
ままで使用することが可能な熱間プレス金型を製造する
ことが可能であり、熱処理工程を省くことにより金型製
造費用の更なる削減と短納期化が可能となる。
寿命向上と金型作製費用削減の両観点から、非常に経済
性に優れた熱間プレス用金型の製造方法を提供すること
が可能である。また、実施例に掲載した発明金型のよう
に、型彫面、母材ともに材質選定をうまく行うことによ
り、ＨＩＰ処理後に焼入焼戻等の熱処理を行わずＨＩＰ
ままで使用することが可能な熱間プレス金型を製造する
ことが可能であり、熱処理工程を省くことにより金型製
造費用の更なる削減と短納期化が可能となる。
【図１】本発明による工具鋼と粉末材を拡散接合する方
法の説明図である。
法の説明図である。
【図２】ＨＩＰ処理後、ＨＩＰ用缶を除去した状態を示
す図である。
す図である。
【図３】金型の母材となる工具鋼と、型彫面材となる粉
末工具鋼とをＨＩＰにより拡散接合させた熱間プレス用
金型の斜視図である。
末工具鋼とをＨＩＰにより拡散接合させた熱間プレス用
金型の斜視図である。
【図４】本発明金型Ａの型彫面となる粉末材部分と比較
金型Ｂについての高温軟化特性を示す図である。
金型Ｂについての高温軟化特性を示す図である。
【図５】本発明金型Ａの母材および比較金型Ｂ（ＳＫＤ
６１）のシャルピー衝撃特性を示す図である。
６１）のシャルピー衝撃特性を示す図である。
１ 溶製あるいは粉末製工具鋼 ２ 粉末工具鋼 ３ ＨＩＰ用缶 ４ 脱気管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｆ 7/06 Ｂ２３Ｋ 20/00 ３１０Ｌ 7/08 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｈ Ｂ２３Ｋ 20/00 ３０２Ｅ ３１０ 38/26 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ 38/30 ３０２ 38/48 38/26 38/52 38/30 Ｂ２２Ｆ 3/14 Ｅ 38/48 Ｒ 38/52 5/00 Ｆ (72)発明者 大井 茂博 兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番地 山陽特殊製鋼株式会社内 (72)発明者 馬野 則之 兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番地 山陽特殊製鋼株式会社内 Ｆターム(参考） 4E050 JA08 JB10 JC02 JD07 4E067 AA25 AB12 BA06 EA08 EB11 EC03 4K018 AA24 KA18
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．７〜２．５％、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ：３．０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０
〜１０．０％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれ
か一方または双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２
５．０％、およびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一
方または双方の第２選択成分と、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物とからなる粉末工具鋼を金型の型彫面材料と
し、同じく重量％で、 Ｃ：０．１〜０．５５％、 Ｓｉ：１．２％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｎｉ：０．３〜２．０％、 Ｃｒ：１．０〜４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．
０％、 Ｗ：０．４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷ
は、１／２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さ
らに、 Ｖ：０．０５〜０．７％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％の１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる溶製あ
るいは粉末製熱間工具鋼を金型母材とし、これら型彫面
材と母材をＨＩＰ（熱間静水圧圧縮）によりクラッド化
し、ＨＩＰ処理したままの状態で使用することを特徴と
する熱間プレス用クラッド金型。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．７〜２．５％、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ：３．０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０
〜１０．０％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれ
か一方または双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２
５．０％、およびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一
方または双方の第２選択成分と、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物とからなる粉末工具鋼を金型の型彫面材料と
し、同じく重量％で、 Ｃ：０．１〜０．５５％、 Ｓｉ：１．２％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｎｉ：０．３〜２．０％、 Ｃｒ：１．０〜４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．
０％、 Ｗ：０．４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷ
は、１／２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さ
らに、 Ｖ：０．０５〜０．７％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％の１種または２種以上と、
Ｃｏ：０．２〜３．０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物とからなる溶製あるいは粉末製熱間工具鋼を
金型母材とし、これを型彫面材と母材をＨＩＰ（熱間静
水圧圧縮）によりクラッド化し、ＨＩＰ処理したままの
状態で使用することを特徴とする熱間プレス用クラッド
金型。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．７〜２．５％、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ：３．０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０
〜１０．０％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれ
か一方または双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２
５．０％、およびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一
方または双方の第２選択成分と、Ｃｏ：４．０〜１２．
０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからな
る粉末工具鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量％
で、 Ｃ：０．１〜０．５５％、 Ｓｉ：１．２％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｎｉ：０．３〜２．０％、 Ｃｒ：１．０〜４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．
０％、 Ｗ：０．４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷ
は、１／２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さ
らに、 Ｖ：０．０５〜０．７％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％の１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからなる溶製あ
るいは粉末製熱間工具鋼を金型母材とし、これを型彫面
材と母材をＨＩＰ（熱間静水圧圧縮）によりクラッド化
し、ＨＩＰ処理したままの状態で使用することを特徴と
する熱間プレス用クラッド金型。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：０．７〜２．５％、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ：３．０〜６．０％、の必須成分と、Ｍｏ：３．０
〜１０．０％、およびＷ：１．０〜２０．０％のいずれ
か一方または双方の第１選択成分と、Ｖ：０．８〜２
５．０％、およびＮｂ：０．１〜５．０％のいずれか一
方または双方の第２選択成分と、Ｃｏ：４．０〜１２．
０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物とからな
る粉末工具鋼を金型の型彫面材料とし、同じく重量％
で、 Ｃ：０．１〜０．５５％、 Ｓｉ：１．２％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｎｉ：０．３〜２．０％、 Ｃｒ：１．０〜４．０％、および、Ｍｏ：０．２〜３．
０％、 Ｗ：０．４〜６．０％の１種または２種以上（ＭｏとＷ
は、１／２Ｗ＋Ｍｏ：０．２〜３．０％）を含有し、さ
らに、 Ｖ：０．０５〜０．７％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％の１種または２種以上と、
Ｃｏ：０．２〜３．０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物とからなる溶製あるいは粉末製熱間工具鋼を
金型母材とし、これを型彫面材と母材をＨＩＰ（熱間静
水圧圧縮）によりクラッド化し、ＨＩＰ処理したままの
状態で使用することを特徴とする熱間プレス用クラッド
金型。 - 【請求項５】 請求項１〜４に記載の型彫面材と母材を
クラッドする際、型彫面材は金型の表面部分、すなわち
摩耗による損傷が激しい部位に相当する部分とし、それ
よりも内部、すなわち金型の凹部は母材部分となるよう
に型彫面材の厚さを設計することを特徴とする熱間プレ
ス用クラッド金型の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32419898A JP4230025B2 (ja) | 1998-11-13 | 1998-11-13 | 熱間プレス用クラッド金型およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32419898A JP4230025B2 (ja) | 1998-11-13 | 1998-11-13 | 熱間プレス用クラッド金型およびその製造方法 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000153325A true JP2000153325A (ja) | 2000-06-06 |
| JP2000153325A5 JP2000153325A5 (ja) | 2007-09-13 |
| JP4230025B2 JP4230025B2 (ja) | 2009-02-25 |
Family
ID=18163168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32419898A Expired - Fee Related JP4230025B2 (ja) | 1998-11-13 | 1998-11-13 | 熱間プレス用クラッド金型およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4230025B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008308745A (ja) * | 2007-06-15 | 2008-12-25 | Daido Steel Co Ltd | 熱間鍛造金型及びその製造方法 |
| JP2013501623A (ja) * | 2009-08-12 | 2013-01-17 | ユミコア・アクチエンゲゼルシャフト・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト | 鍛接を利用して酸化物分散強化型貴金属シートを結合するための方法及び装置 |
| US20160215375A1 (en) * | 2015-01-28 | 2016-07-28 | Daido Steel Co., Ltd. | Steel powder and mold using the same |
| CN105821327A (zh) * | 2015-01-28 | 2016-08-03 | 大同特殊钢株式会社 | 钢粉末和使用其的模具 |
| CN112605388A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-04-06 | 湖南三泰新材料股份有限公司 | 高铬铸铁合金复合轧辊制备方法 |
| CN113502437A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-10-15 | 富奥威泰克汽车底盘***成都有限公司 | 用于高强度钢板的冲压模具 |
-
1998
- 1998-11-13 JP JP32419898A patent/JP4230025B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
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