HUT61254A - Process for equipment for processing manure, fermented manure and sewage containing kjeldahl-nitrogen - Google Patents
Process for equipment for processing manure, fermented manure and sewage containing kjeldahl-nitrogen Download PDFInfo
- Publication number
- HUT61254A HUT61254A HU906478A HU647890A HUT61254A HU T61254 A HUT61254 A HU T61254A HU 906478 A HU906478 A HU 906478A HU 647890 A HU647890 A HU 647890A HU T61254 A HUT61254 A HU T61254A
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- reactor
- denitrification
- nitrification
- process according
- effluent
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C05—FERTILISERS; MANUFACTURE THEREOF
- C05F—ORGANIC FERTILISERS NOT COVERED BY SUBCLASSES C05B, C05C, e.g. FERTILISERS FROM WASTE OR REFUSE
- C05F7/00—Fertilisers from waste water, sewage sludge, sea slime, ooze or similar masses
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1205—Particular type of activated sludge processes
- C02F3/1215—Combinations of activated sludge treatment with precipitation, flocculation, coagulation and separation of phosphates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/38—Treatment of water, waste water, or sewage by centrifugal separation
- C02F1/385—Treatment of water, waste water, or sewage by centrifugal separation by centrifuging suspensions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/5236—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using inorganic agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/006—Regulation methods for biological treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/308—Biological phosphorus removal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/02—Temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/06—Controlling or monitoring parameters in water treatment pH
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/22—O2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/40—Bio-organic fraction processing; Production of fertilisers from the organic fraction of waste or refuse
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S210/00—Liquid purification or separation
- Y10S210/902—Materials removed
- Y10S210/903—Nitrogenous
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S210/00—Liquid purification or separation
- Y10S210/902—Materials removed
- Y10S210/906—Phosphorus containing
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Fertilizers (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
A találmány tárgya eljárás és berendezés trágya, fermentált trágya és Kjeldahl-nitrogént viszonylag nagy koncentrációban tartalmazó szennyvíz feldolgozására. Az eljárás során a híg trágyát az első lépésben nitrifikáljuk, majd egy rákövetkező lépésben denitrifikáljuk. A nitrifikációs lépést nitrifikáló baktériumokban gazdag aktív iszapot tartalmazó levegőztetett reaktorban végezzük, amelybe kívánt esetben savat semlegesítő reagenseket adagolunk. A denitrifikációs lépést olyan folyamatosan táplált emelkedő ágyas (upflow slib bed) reaktorban végezzük, amely nagyon tömör, a nitrátok nitrogéngázzá alakítására képes biomasszát tartalmaz, és amely biomasszához egy szerves szubsztrátot adagolunk.
Ilyen típusú eljárás ismeretes többek között az
Agrarisch Dagblad 1988. március 14-iki számából. Ezt az eljárást félig híg fermentált trágya folyadékfrakciójának kezelésére alkalmazzák, alkalmazásával anaerob vagy fermentált félig híg trágya folyadékfrakciójában található biológiailag lebontható szervesanyagok, nitrifikálható nitrogén és foszfor nagyrészt eltávolíthatók. A módszer lényegében abból áll, hogy a nitrifikáló reaktorban végzett nitrifikációs lépést, amelynek során az ammóniát baktériumok oxidált nitrogénné alakítják, denitrifikáló reaktorban végzett denitrifikációs lépéssel párosítják, amelynek során az oxidált nitrogént baktériumok nitrogéngázzá alakítják, ugyanakkor a folyadékban található foszfát a reaktorban kémiai csapadékká koncentrálódik. Az ammónia oxidálása a pH csökkenésére vezet, ez ebben a módszerben mész adagolásával és/vagy a de
-3nitrifikáló reaktorból elfolyó folyadék nitrifikáló reaktorba való visszavezetésével (reciklizálás) ellensúlyozható. Ennek az eljárásnak a nitrifikációs lépése során is végbemegy a nitrogén és a foszfát bizonyos mértékű eltávolítása, mivel a fermentáción már átment biológiailag lebontható anyagot a baktériumok szén-dioxidra és vízre bontják le. Az így szabaddá tett nitrogén és foszfor az aktív iszap új sejtjeibe épülhet be. Az eljárás szerint a nitrifikáló reaktort (amely lehet szakaszosan táplált vagy szakaszos reaktor) szakaszosan működtetik. A reaktort a beadagolás után addig levegőztetik, amíg a teljes ammónia mennyiség nitrifikálódik, ezután a levegőztetést átmenetileg leállítják, hogy az iszap leülepedjen. A nitrifikált híg trágyát lecsapolják, és átvezetik a denitrifikáló reaktorba, míg az aktív iszap visszamarad a nitrifikáló reaktorban, és a következő ciklusban kerül felhasználásra. A denitrifikációs lépésben a nitrifikáló reaktorból elfolyó folyadékot felfelé szivattyúzzák át egy emelkedő ágyas (upflow slib bed) reaktoron. Ebben a reaktorban nagyon tömör biomassza van, amely a nitrátot képes nitrogéngázzá alakítani. Hogy ez a lépés végbemenjen, egy szerves szubsztrátot, például metanolt kell a reaktorba adni. A denitrifikációs lépés savat használ fel, ennek következtében a baktériumágyban a pH megemelkedik. Ennek az emelkedésnek a következményeképpen a foszfát oldhatatlan csapadékot képez a folyadékban található kalciumionokkal. A trágyafeldolgozást, amely a trágya fermentálásából, a fermentált trágya elválasztásából, majd a fermentált félig híg
-4trágya folyadékfrakciójának fent leírt kezelési eljárásából áll, az 1. ábrán mutatjuk be.
Számos trágyafeldolgozó üzem áll jelenleg kifejlesztés alatt, például a Promest üzeme Helmondban, és a Memon üzeme Deventerben. Ezekben az üzemekben a félig híg trágyát szárazra párolják. Ez sok energiát igényel, mivel a félig híg trágya több mint 90%-ig tartalmazhat vizet. Emellett ez a bepárlás olyan komplex technológia, amelyet tulajdonképpen még tovább kell fejleszteni ahhoz, hogy a trágyára alkalmazható legyen. Mindezek következtében ez a granulált vagy poralakú trágya készítésére szolgáló eljárás nagyon költséges.
A fent leírtaktól eltérő megközelítés a félig híg trágya hagyományos szennyvízkezelő berendezésben történő kezelése. Jelenleg ennek az alkalmazása is folyamatban van híg borjútrágya kezelésére. A hagyományos trágyakezelés jelentős hátrányai, hogy ez a folyamat jelentős fölös iszapmennyiséget (fölös baktériumtömeget) eredményez, és hogy ez az eljárás nem képes eltávolítani a foszfátot. Ez azt jelenti, hogy külön további iszapkezelésre és foszfátmentesítésre van szükség. Emellett a hagyományos trágyakezelésnek rendkívül nagy a helyigénye.
Ez a módszer, mint az Agrarisch Dagblad 1988. március 17-iki számában olvasható, azért előnyös, mert viszonylag olcsó és kis helyigényű berendezésben valósítható meg. Számos probléma merül azonban fel ebben az esetben is a fermentált trágya kezelésében. Trágya és fermentált trágya vagy Kjledahl-N tartalmú szennyvíz feldolgozásához kis helyigényű
-5trágyakezelő berendezés csak akkor hozható létre, és akkor üzemeltethető, ha teljesülnek a következők:
a) A fermentált folyadékfrakció adagolása illeszkedik a nitrifikáló reaktor nitrifikálási kapacitásához. A nitrifikáló reaktort nem szabad túlterhelni, de alulterhelve sem szabad üzemeltetni.
b) A metanol (vagy más szénforrás) adagolása a denitrifikáló reaktorba illeszkedik a denitrifikáló reaktor nitrátterheléséhez. Aluladagolás esetén nem távolítható el az összes nitrát, túladagolás esetén viszont a metanol (vagy más szénforrás) benne marad a leürítéskor eltávozó folyadékban.
c) A távozó folyadék visszavezetése a denitrifikáló reaktorból a nitrifikáló reaktorba optimumra van vezérelve. A túl kevés visszavezetés olyan nitrátkoncentrációra vezet, amely a baktériumokra gátló hatású, a túl sok visszavezetés viszont olyan következménnyel jár, hogy a reaktor nagyrészt olyan folyadékkal van feltöltve, amely már volt kezelve.
Ezek a feltételek külön-kölön műszerekkel teljesíthetők, a különböző műveletek közül egyeseket azonban manuálisan szükséges elvégezni. A különböző mérések eredményei továbbá nem integrálhatók és nem határozhatnak meg egy szabályozási lépést egy kezelő személy beavatkozása nélkül. Mindemellett a nitrifikáló reaktorból távozó folyadék még tartalmazhat olyan szerves anyagokat, amelyek a nitrifikáló reaktorban tovább nem bonthatók le. A denitrifikáló reaktorba átjutó szerves anyag ebben a reaktorban úgy alakítható szervetlen
-6anyaggá, hogy ennek során ammónia formájában szabadul fel a nitrogén, ez azután (ha nem kerül a visszatáplált anyagáramba) a kiürített folyadékkal távozik.
A találmány célja ezen problémák kiküszöbölése. A találmány szerinti eljárás során a következő adatok közül egy vagy több alapján szabályozzuk a nitrifikáló reaktor feltöltését, és optimalizáljuk a nitrifikálást és denitrifikálást: a bejövő nitrogén terhelés;
a WAZU típusú légzésmérő (8600396 számú holland szabadalmi bejelentés) mérési eredménye;
a nitrifikáló reaktorban mért pH érték, amelyre vonatkozóan az a követelmény, hogy 6 és 8,5 értékhatárok között legyen;
a nitrifikáló reaktor és a denitrifikáló reaktor hőmérséklete, amelyekre vonatkozóan az a követelmény, hogy mindkettő 40 °C alatt legyen;
az oxidált nitrogén koncentrációja a denitrifikáló reaktorba bevezetett folyadékban, amelyre vonatkozóan az a követelmény, hogy ez a koncentráció 0 és 4 g N/l között legyen;
az oxidált nitrogén koncentrációja a nitrifikáló reaktorban, amelyre vonatkozóan az a követelmény, hogy a reaktorban lévő iszap-folyadék elegyben ez a koncentráció 0 és 4 g N/l között legyen;
a szénforrás koncentrációja a denitrifikáló reaktorból távozó folyadékban;
a denitrifikáló reaktor gáztermelése.
-ΊΑ. találmány fontos jellemzője egy műszernek, a légzésmérőnek (WAZU légzésmérőnek) az alkalmazása, amellyel meghatározható az az idő, amely alatt a kezelési folyamat befejeződik, és amelynek segítségével kiszámítható mind a Kjeldahl-N koncentráció a kezelendő fermentált trágya folyadékfrakciójában, mind a nitrátkoncentráció a nitrifikáló reaktorból távozó folyadékban (amelyet a denitrifikáló reaktorba vezetünk) . A folyadékáramokat és a légzésmérőhöz csatlakozó szabályozóvonalakat vázlatosan a 2. ábrán szemléltetjük. A légzésmérő a teljes folyamatot automatikusan szabályozhatja a műszer által gyűjtött és kalkulált adatokra támaszkodva.
A találmány egy másik jellemzője egy elkülönítési lépés, például egy fizikai/kémiai flokkulációs lépés és egy csapadékpehely szeparátor vagy egy membrános megoldás alkalmazása a nitrifikálási lépés után. Ennek a szeparálásnak a denitrifikáló reaktorba vezetés előtt az a szerepe, hogy eltávolítsuk azokat a szuszpendált és kolloidálisan eloszlott szerves anyagokat, amelyek egyébként mineralizálódhatnának a denitrifikáló reaktorban, ammóniává alakítva a nitrogént. A fizikai/kémiai flokkulációs lépést és a csapadékpehely szeparátort vázlatosan a 3. ábrán szemléltetjük. A maradék szerves anyag eltávolítható a távozó folyadékból a flokkuláló adalékanyagokkal és egy olyan folyamat alkalmazásával, amelynek során a flokkulált anyagot elválasztjuk a távozó folyadéktól. Azzal, hogy a denitrifikálási lépést felfelé áramoltatva végezzük a szerves anyagok eltávolíthatók mielőtt szervetlen anyagokká alakulnának és mielőtt ammóniummá
-8alakulna a nitrogén. Ennek további előnye az, hogy a nitrifikáló reaktorból távozó folyadék karbonáttartalma alacsony, (alacsonyabb, mint a denitrifikáló reaktorból távozó folyadéké, amelyhez szerves szubsztrátot adunk.) Ez előnyös akkor, ha olyan flokkuláló adalékanyagokat alkalmazunk, amelyek karbonáttal csapadékot képeznek, például vas-kloridot. Ha olyan flokkuláló adalékanyagot alkalmazunk, amely foszfáttal csapadékot képező kationt tartalmaz, akkor kiegészítő foszfátkezelést végzünk.
Megvizsgáltuk továbbá a szóban forgó kezelési eljárás optimális feltételeit mind a nitrifikáló, mind a denitrifikáló reaktorra. A biomassza mind a nitrifikáló, mind a denitrifikáló reaktorban hőt fejleszt. A biomassza nagy koncentrációjából és a mindkét reaktorban megvalósuló nagy konverziós arányból kifolyólag mindkét reaktorban tiszta hőfelesleg keletkezik, ha nem teszünk ellene semmit. Azokból a megfigyeléseinkből, amelyeket laboratóriumi kísérleteink során tettünk, az következik, hogy a nitrifikáló baktériumok populációja számára optimális a 31 és 35 °C közötti hőmérséklet, a legmagasabb elviselhető hőmérséklet pedig 40 °C. Általános tudományos információ alapján előre látható, hogy ugyanezek a hőmérséklethatárok érvényesek a denitrifikáló baktériumok populációjára is. Ismeretesek melegkedvelő denitrifikáló baktériumok is. Ezek 50 °C feletti hőmérsékleten működnek. Különböző okokból azonban nem kívánatos melegkedvelő szervezetek alkalmazása a denitrifikáló reaktorban; az ürítendő folyadék túlságosan meleg lesz, a nitrifi
-9káló reaktorba visszavezetett folyadékáram viszont nem lehet túl meleg. Mind a nitrifikáló, mind a denitrifikáló reaktor csak akkor működtethető, ha megvan a lehetőség a megfelelő reaktortartalomtől való hőelvezetésre.
A jelen eljárás során a denitrifikáló reaktorban olyan körülményeket kell fenntartani, hogy a foszfát kicsapódhasson. A foszfáteltávolítás hatásfoka a denitrifikáló reaktorban a pH érték és a -HCO3/-CO3 arány függvénye.
A kívánt pH érték a jelen eljárásban úgy érhető el, hogy a denitrifikáló reaktorban egy szerves szénforrást alkalmazunk, amelyet a kémiai oxigénfelhasználás és a teljes szerves széntartalom megfelelően választott aránya jellemez.
A denitrifikáló reaktorban a denitrifikálási reakció során lúgos közeg jön létre (lúg, hidrogén-karbonát és karbonát) .
A lúgos közeg kialakulása a denitrifikálási reakcióban részt vevő szerves szénforrás kémiai oxigénfelhasználásának és a teljes szerves széntartalom arányainak értékétől függ. Rendszerint metanolt használunk szerves szénforrásként, amelynek ez az aránya magas, így erősebben lúgos közeg kialakulását eredményezi, mint például a glükóz, amelynek esetén a fenti arány kisebb. A kísérletek tanúsága szerint a kémiai oxigénfelhasználás és a teljes szerves széntartalom arányának 3,75-nek vagy kisebbnek kell lennie.
Mint megállapítottuk, a nitrifikáló reaktorban a pH érték az ammónia oxidációja során csökken. A reaktor elsavasodásának ellensúlyozására lúg adagolható vagy a denitrifi
-10káló reaktorból távozó folyadék visszavezethető a nitrifikáló reaktorba. Kísérletileg megállapítottuk, hogy a nitrifikáló reaktorban az iszap-folyadék elegyben az oxidált nitrogén koncentrációja 0 és 4 g N/l között van, előnyösen 0 és 1,5 g N/l közötti. Úgy találtuk továbbá, hogy a denitrifikáló reaktorba betáplált folyadékban az oxidált nitrogén koncentrációja 0 és 4 g N/l között van, előnyösen 1,0 és 1,4 g N/l közötti. Hogy ezt elérjük, a denitrifikáló reaktorból távozó folyadék recirkuláltatható. Ez hígítja az oxidált nitrogén koncentrációját a reaktor betáplálás! helyén. Ez a recirkuláltatás továbbá azt is célozza, hogy nagyobb folyadékáram-sebességet érjünk el a denitrifikáló reaktorban, amellyel javítjuk a reaktorban az érintkezést a biomassza és a szubsztrát között. A recirkuláltatás történhet közvetlenül a távozó folyadék-áramból a denitrifikáló reaktor betáplált folyadék-áramába. Lehetséges megoldás azonban az is (és a folyamat egésze szempontjából előnyösebb), hogy a denitrifikáló reaktor távozó folyadékának recirkuláltatását teljesen vagy részlegesen a nitrifikáló reaktoron át végezzük. Az ezzel elérendő cél az, hogy egyrészt a nitrifikáló reaktor pH értékének kézbentartásához szükséges anyagfelhasználást megtakarítsuk, másrészt a nitrifikáló reaktor tartalmát annyira hígítsuk, hogy annak oxidált nitrogén tartalma mindig 4 g N/l alatt maradjon.
A találmány tárgya egy berendezés is, amely alkalmas a fent leírt eljárás megvalósítására, és amely a következő elemekből áll:
-11levegőztetéssel, a kezelendő folyadék és a savat semlegesítő anyag bevezetésére alkalmas betáplálóval ellátott, nitrifikáló baktériumokban gazdag aktív iszapot tartalmazó, az iszap és a távozó folyadék elvezetésére alkalmas nyílással ellátott nitrifikáló reaktor;
a fenti reaktor kimenő folyadékának a denitrifikáló reaktorba való átvezetésére szolgáló vezeték;
a nitrifikáló reaktorból távozó folyadék és a szénforrás bevezetésére alkalmas betáplálóval ellátott, egy emelkedő ágyas (upflow slib bed) oszlopot és a nitrátot nitrogéngázzá alakítani képes nagyon tömör biomasszát tartalmazó és a foszfátban gazdag iszap, a távozó folyadék, és a nitrogéngáz elvezetésére alkalmas nyílással ellátott denitrif ikáló reaktor;
egy vezeték, amelyen a denitrifikáló reaktorból a távozó folyadék üríthető.
A mellékelt szemléltető ábrákon a következő jelöléseket alkalmazzuk:
1. Tartály a félig híg trágya tárolására.
2. Fermentáló berendezés.
3. Biogáz.
4. Energiafejlesztő berendezés.
5. Mechanikus szeparáló berendezés.
6. Szűrőpogácsa.
7. Szűrlet, vagyis a kezelendő folyadékfrakció.
8. Tartály a savat semlegesítő anyagok adagolására.
9. Nitrifikáló reaktor.
10. Levegőellátás.
11. Iszapürítő kivezetés.
12. A nitrifikáló reaktor távozó folyadéka.
13. Denitrifikáló reaktor.
14. Tartály a szénforrás adagolására.
15. Foszfátban gazdag iszap.
16. A denitrifikáló reaktor távozó folyadéka.
17. Nitrogéngáz.
18. WAZU légzésmérő.
19. Szeparáló berendezés.
20. Tartály a foszfátkicsapó anyagoknak.
21. Iszap, flokkulált anyag.
22. A denitrifikáló reaktor kimenetén elhelyezett flokkuláló berendezés távozó folyadéka.
23. Puffertartály
24. Tartály a kiürített iszap számára.
25. Porlasztóberendezés.
26. Betápláló szivattyú.
27. Statikus keverő és/vagy flokkuláló tartály.
28. Centrifuga.
29. Iszapszivattyú.
30. Vas-klorid tartály.
31. Adagolószivattyú.
32. A denitrifikáló reaktor távozó folyadéka, amelyet a denitrifikáló reaktorba visszavezetünk.
33. A denitrifikáló reaktor távozó folyadéka, amelyet a nitrifikáló reaktorba visszavezetünk.
·««· ·« • ♦ · · * · • ··· · · • · · · • · ·« ♦*·· ·
34. A denitrifikáló reaktor kimenetén végzett szeparáló lépés távozó folyadéka, amelyet a nitrifikáló reaktorba vezetünk.
35. A denitrifikáló reaktor kimenetén végzett szeparáló lépés távozó folyadéka, amelyet a denitrifikáló reaktorba visszavezetünk.
36. A denitrifikáló reaktor bemenetén végzett szeparáló lépés távozó folyadéka.
A találmány szerinti berendezést legegyszerűbb megvalósítási formájában a 2. ábrán szemléltetjük, ez a berendezés egy 9 nitrifikáló reaktor és egy 13 denitrifikáló reaktor kombinációjából áll. A 9 nitrifikáló reaktor lehet szakaszos működésű reaktor, amelybe a 7 bemenőfolyadék teljes egészét ciklusonként egyszerre adagoljuk be vagy szakaszosan táplált reaktor, amelybe a bemenőfolyadékot ciklusonként fokozatosan vagy lépésenként adagoljuk be. A 13 denitrifikáló reaktor emelkedőágyas (upflow slib bed) reaktor. A két reaktor sorbakapcsolva működik, a 9 nitrifikáló reaktor megkerülése nélkül, de kívánt esetben 33 visszakeveréssel a 13 denitrifikáló reaktorból a 9 nitrifikáló reaktorba.
A találmány szerinti berendezésre jellemző a 18 WAZU légzésmérő (amelyet a 8600396 számú holland szabadalmi bejelentésben ismertetnek), azaz egy olyan mérő-szabályozó egység alkalmazása, amellyel a 9 reaktorban lévő biomassza légzésszintjét követjük.
A berendezés 9 nitrifikáló reaktora 10 levegőztetéssel, a 7 kezelendő folyadék számára szolgáló bevezetéssel, 11
-14• ··· · · • « · Ο · ·♦ »« ···· * iszap ürítő kivezetéssel és kívánt esetben a denitrifikáló reaktor 33 távozó folyadéka számára szolgáló bevezetéssel van ellátva, és mindezeket a be- és kivezetéseket a 18 WAZU légzésmérő szabályozza. Ugyanez a légzésmérő szabályozza a 14 szénforrás - adagoló tartályból való adagolást is a 13 denitrifikáló reaktorba. Ez a denitrifikáló reaktor emellett 17 nitrogéngáz kivezetéssel és a távozó folyadék 33 visszavezetésével vagy 16 kivezetésével is el van látva.
A találmány egy másik megvalósítása szerinti berendezést vázlatosan a 4. ábrán szemléltetjük. Ebben a megvalósításban a berendezés egy 32 vezetéket is tartalmaz, amelyen a 13 denitrifikáló reaktor távozó folyadéka részlegesen visszavezethető a 13 denitrifikáló reaktor 12 bemenőfolyadékába, továbbá tartalmaz a berendezés egy 8 savat semlegesítő anyag adagolót egy vagy több semlegesítő anyag adagolására a 9 nitrifikáló reaktorba.
Állhat továbbá a berendezés a két fenti berendezés (4. és 5. ábra) kombinációjából is, vagyis lehet a 6. ábrán bemutatott berendezés, ez a berendezés olyan vezetékkel van ellátva, amelyen a 13 denitrifikáló reaktor 32, 33 távozó folyadéka részben a 9 nitrifikáló reaktorba, illetve a 13 denitrifikáló reaktor 12 bemenőfolyadékába vezethető vissza.
A berendezés legutóbb említett változata (4., 5., 6. ábra) kiegészülhet egy további bevezetéssel, a 20 foszfátkicsapó anyag bevezetővel (7. ábra).
Mindezek a berendezésváltozatok (4., 5., 6. és 7. ábra) elláthatók továbbá egy vagy több 19 flokkuláló berendezés••«w ·* * · · · · ·· ·· ···· ·
-15sel. Magát a flokkuláló berendezést vázlatosan a 3. ábrán szemléltetjük.
A találmány szerinti fent ismertetett berendezésekbe a flokkuláló berendezések különböző helyeken illeszthetők be (8., 9. és 10. ábra). A 8. ábra szerinti elrendezésben a 19 flokkuláló berendezés úgy helyezkedik el, hogy a 13 denitrifikáló reaktor 16 távozó folyadéka a 3. ábra szerinti 19 flokkuláló berendezésen folyik át a 34 vagy 35 visszavezetés vagy 16 kivezetés előtt.
A 9. ábra szerinti elrendezésben a 19 flokkuláló berendezés úgy helyezkedik el, hogy a 13 denitrifikáló reaktor 16 kimenőfolyadékának csak az ürítendő része folyik át a 19 flokkuláló berendezésen.
A 10. ábra szerinti előnyös elrendezésben a 19 flokkuláló berendezés úgy helyezkedik el, hogy a 9 nitrifikáló reaktor 12 távozó folyadéka átfolyik a 19 flokkuláló berendezésen, mielőtt a 13 denitrifikáló reaktorba folyna.
A találmány szerinti berendezésnek az a változata, amelyben a 9 nitrifikáló reaktor a 13 denitrifikáló reaktorból származó 16, 33, 34 távozó folyadékok betáplálására . szolgáló bevezetéssel rendelkezik ellátható a 25 permetezőberendezéssel is (10. ábra), amelyen át a 13 denitrifikáló reaktor 16, 33, 34 távozó folyadékai a habképződés meggátlása érdekében permetezve juttathatók a 9 nitrifikáló reaktorba.
Mindezeken kívül a találmány szerinti valamennyi berendezés ellátható egy vagy több 23 puffertartállyal (10. áb-16ra) .
A találmány egy lehetséges megvalósítási módját az alábbi, nem korlátozó példán mutatjuk be.
Példa
A fermentált trágyát (vagyis az anaerob módon fermentált lebegő sertéstrágya centrifugálása során kapott folyadékfrakciót) a 11. ábra szerinti berendezésben kezeljük, amely 50 m3 hasznos térfogatú 9 nitrifikáló reaktorból, egy 27 csöves flokkuláló berendezésből és a 28 centrifugából, valamint két denitrifikáló reaktorból áll, amely utóbbiak egymással párhuzamos elrendezésben működnek és egyenként 10 m3 hasznos iszapágy-térfogattal rendelkeznek.
A nitrifikáló reaktor szakaszosan táplált reaktor, a fermentált trágyát lépésenként adagoljuk bele, lépésenként 0,2 m3 trágyát. Tíz lépésben összesen 2 m3 trágyát töltünk be.
A nitrifikáló reaktorba annak teljes ciklusa alatt összesen 8 m3-t adagolunk a denitrifikáló reaktorból távozó folyadékból, időben arányosan elosztva. Miután a teljes 2 m3 fermentált trágyát betöltöttük a nitrifikáló reaktorba, és az összes ammónium-nitrogén nitrifikálódott, beszüntetjük a levegőztetést és az aktív iszapot hatvan percig ülepítjük. Az ülepítési periódus után 10 m3 felszíni folyadékot leengedünk, mint a nitrifikáló reaktor távozó folyadékát. Ezután új ciklust kezdünk, ismét 2 m3 fermentált trágyát töltünk
-17be, és 8 m3-nyit alkalmazunk a denitrifikáló reaktorból távozó folyadékból.
A nitrifikáló reaktorhoz a Manotherm cég által forgalmazott RA-1000 márkájú WAZU légzésmérőt csatlakoztatunk a pillanatnyi légzési sebesség figyelése céljából. Továbbá a nitrifikáló reaktorban uralkodó oxigénkoncentrációt oxigénérzékelővel figyeljük.
0,2 m3 fermentált trágya betöltése után a pillanatnyi légzési sebesség megnő, és az oxigénkoncentráció a nitrifikáló reaktorban lecsökken. Amikor a fermentált trágyával bejuttatott ammónium-hidrogén nitrifikálódott, a pillanatnyi légzési sebesség az alapszintre csökken, és a nitrifikáló reaktorban az oxigénkoncentráció megnő. Amint a légzési sebesség a beállítási szint alá esik és/vagy az oxigénkoncentráció a beállítási pont fölé emelkedik, újabb 0,2 m3 fermentált trágyát adunk a nitrifikáló reaktorba. A 12. ábrán látható a nitrifikáló reaktorban lévő oxigénkoncentráció az idő függvényében. A nitrifikáló reaktorhoz adagolt fermentált trágya mennyisége átlagosan mintegy 10 m3 naponta.
A nitrifikáló reaktorban mérjük a pH-értéket is. Ha a pH-érték 6,5 alá esik, mésztejet adagolunk.
Figyeljük a hőmérsékletet is, és hőcserélő segítségével 33 °C alatt tartjuk. A szubsztrátnak a ciklus alatti oxigénfelhasználásából (a tényleges légzési sebesség kumulált értéke mínusz a légzési alapsebesség kumulált értéke) kiszámítható a nitrifikálható nitrogén koncentrációja a fermentált trágyában, ez 6000 mg/1 értékűnek adódik. A nitrifikáló
-18reaktor távozó folyadékában a nitrát-nitrogén koncentrációja 1100 mg N/l, a foszfát-foszfor koncentráció pedig 25 mg P/l. A nitrát-nitrogén koncentráció alacsonyabb, mint ami abból várható, hogy a nitrifikáló reaktor tartalmát a denitrifikáló reaktor távozó folyadékával hígítjuk. Ez annak a következménye, hogy bizonyos mértékű denitrifikáció megy végbe a nitrifikáló reaktorban az ülepítési szakasz során, valamint annak, hogy nitrogén épül be a biomasszába.
A nitrifikáló reaktor távozó folyadékát csöves flokkuláló berendezésen szivattyúzzuk át. Ennek a flokkuláló berendezésnek az elején FeC13 (vas/III/-klorid) 41 tömeg%-os oldatát adagoljuk be, 2,5 1-t a nitrifikáló reaktor kimenő folyadékának minden köbméterére. A csöves flokkuláló berendezés közepén annyi mésztejet és/vagy nátrium-hidroxidot adagolunk be, hogy a pH elérje az 5,8 értéket. A flokkuláló berendezés végén polielektrolitot adagolunk be, 76 mg-ot a nitrifikáló reaktor távozó folyadékának minden köbméterére. A folyadék ezután centrifugán halad át, ahol szétválik az iszapáram és a folyadékáram. A centrifuga távozó folyadékában a nitrát-nitrogén koncentráció 1100 mg N/l , a foszfát-foszfor koncentráció kisebb, mint 0,5 mg P/l.
A centrifuga távozó folyadékát a párhuzamosan elrendezett két denitrifikáló reaktoron vezetjük át. A nitrátkoncentráció alapján metanolt adunk a bemenő folyadékhoz. A denitrif ikálás folyamatát a gáztermeléssel (1850 1/h) ellenőrizzük. A denitrifikáló reaktorokban a pH-érték 9,0 és 9,3 között van. A hőmérsékletet hőcserélő segítségével 35 °C
-19alatt tartjuk. A denitrifikáló reaktorok távozó folyadékának %-át visszavezetjük, 20 %-át lecsapoljuk. Az elvégzett elemzés szerint a nitrát-nitrogén koncentráció kevesebb, mint 10 mg N/l, a foszfát-foszfor koncentráció pedig kevesebb, mint 0,5 mg P/l.
Az I. táblázatban közöljük a fermentált trágya összetételét a fenti készülékben történő kezelés előtt és után, a
II. táblázatban pedig a kapott távozó folyadék részletesebb összetételét.
I. Táblázat
Összetevő | Bemenő folyadék mg/1 | Távozó folyadék mg/1 | Kihozatal % |
COD* | 15000 | 300-900 | 94 - 98 |
N | 6000 | 0-10 | 99,8-100 |
P | 275 | 0-0,2 | 99,9-100 |
COD* = kémiai oxigénigény
II. Táblázat
Összetevő
COD*
BŐD** nitrát ammónium foszfát klorid peszticidek PÁK EOC1 AOX mg/1
300-900
0- 10
0- 10
0-0,2
2200 nem észlelhetők *
**
COD = kémiai oxigénigény
BŐD = biológiai oxigénigény
Claims (30)
- Szabadalmi igénypontok1. Eljárás trágya feldolgozására oly módon, hogy a fermentált híg trágyát egy első lépésben nitrifikáljuk, majd egy következő lépésben denitrifikáljuk; a nitrifikálási lépést nitrifikáló baktériumokban gazdag aktív iszapot tartalmazó levegőztetett reaktorban végezzük, és ebbe a reaktorba adott esetben savat semlegesítő anyagokat is adagolunk, míg a denitrifikálási lépést olyan folyamatosan töltött emelkedőágyas (upflow slib bed) reaktorban végezzük, amely a nitrátot nitrogéngázzá alakítani képes nagyon tömör biomasszát tartalmaz, és amelybe egy szerves szubsztrátot is adagolunk; azzal jellemezve, hogy a reaktorok töltését úgy szabályozzuk, hogy a nitrifikálás és denitrifikálás folyamata optimális legyen, ezt az alábbi jellemzők közül egy vagy több szabályozásával érjük el:- a bemenő-nitrogén terhelés,WAZU légzésmérővel mért érték, a nitrifikáló reaktorban mért oxigénkoncentráció, a nitrifikáló reaktorban mért pH biztosítva, hogy a pH-érték 6 és 8,5 közötti legyen,- a nitrifikáló reaktorban és a denitrifikáló reaktorban mért hőmérséklet, amely mindkét reaktorban 40 °C alatt tartandó, az oxidált nitrogén koncentrációja a denitrifikáló • · · · • · · · · • · ·· ···· ·-22reaktor bemenő folyadékában, amely koncentráció 0-4 g N/l között tartandó, az oxidált nitrogén koncentrációja a nitrifikáló reaktorban, amely koncentráció a reaktorban lévő iszap-folyadék elegyben 0-4 g N/l között tartandó, a szénforrás koncentrációja a denitrifikáló reaktorból távozó folyadékban, a gáztermelés a denitrifikáló reaktorban.
- 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a nitrifikáló reaktorból távozó folyadékot (először) egy fizikai/kémiai flokkuláló berendezésen vezetjük át.
- 3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a folyadékot visszavezetjük a denitrifikáló reaktorból a nitrifikáló reaktorba.
- 4. A 2. vagy 3. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy flokkuláló anyagként a foszfáttal csapadék képzésére képes flokkuláló anyagot, előnyösen vas-kloridot alkalmazunk.
- 5. A 4. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy flokkuláló anyagként vas-kloridot alkalmazunk·.
- 6. A 2. vagy 3. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a visszavezetett folyadékot permetező berendezésen vezetjük át, mielőtt a folyadék eléri a nitrifikáló reaktort.
- 7. A 2. vagy 3. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a denitrifikálás utáni távozó folyadék egy részét a nitrifikáló reaktor távozó folyadékába is visszave• · · zetjük, mielőtt azt a denitrifikáló reaktorba bevezetnénk.
- 8. Az 1-7. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy szakaszos működésű reaktort vagy utántöltött szakaszos működésű reaktort (a bemenőfolyadék folyamatos vagy adagonkénti betöltésével) alkalmazunk.
- 9. Az 1-8. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a denitrifikáló reaktorba foszfátot kicsapó anyagokat adagolunk.
- 10. A 9. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy Ca++, Fe+++, Mg++ és/vagy Al+++ kationokat alkalmazunk.
- 11. Az 1-10. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a denitrifikáló reaktorba szerves szubsztrátként metanolt adagolunk.
- 12. Az 1-10. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a denitrifikáló reaktorba szerves szubsztrátként glikolt adagolunk.
- 13. Az 1-10. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a denitrifikáló reaktorba adagolt szerves anyag vagy szerves anyagok elegyének megfelelő megválasztásával a kémiai oxigénfelhasználás és a teljes szerves széntartalom arányát 3,75 vagy az alatti értéken tartjuk.
- 14. Az 1-13. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a denitrifikáló reaktorba egy vagy több savat semlegesítő anyagot adagolunk.
- 15. A 14. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy meszet adagolunk.• · · · k · · · · · « « « * · · • · ·· ·«·· ·
- 16. Az 1-15. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a nitrifikáló reaktorban pH = 7-8 értéket tartunk fenn.
- 17. Az 1-16. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy mind a nitrifikáló reaktorban, mind a denitrifikáló reaktorban 31-35 °C között tartjuk a hőmérsékletet.
- 18. Az 1-17. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a denitrifikáló reaktor bemenőfolyadékában az oxidált nitrogén koncentrációját 1,0-1,4 g N/l értékek között tartjuk.
- 19. Az 1-18. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a nitrifikáló reaktorban az oxidált nitrogén koncentrációját 0-1,5 g N/l értékek között tartjuk.
- 20. Az 1-19. igénypontok bármelyike szerinti eljárás megvalósítására alkalmas berendezés, azzal jellemezve, hogy az a következő elemekből áll:levegőztetéssel (10), a kezelendő folyadék számára szolgáló bevezetéssel (7), a savat semlegesítő anyag számára szolgáló bevezetéssel (8), iszapürítő kimenettel (11), távozó folyadék ürítő kimenettel (12) ellátott, nitrifikáló baktériumokban gazdag aktív iszapot tartalmazó nitrifikáló reaktor (9);a nitrifikáló reaktorból (9) távozó folyadékot (12) a denitrifikáló reaktorba (13) vivő vezeték;a nitrifikáló reaktorból (9) távozó anyag betáplálására szolgáló bemenettel (12), a szénforrás betáplálására • ♦ szolgáló bemenettel (14), a távozó folyadék elvezetésére szolgáló ürítővel (16), a foszfátban gazdag iszap ürítésére szolgáló elvezetéssel (15) és nitrogéngáz kivezetéssel (17) ellátott, emelkedőágyas oszlopot (13) és a nitrátot nitrogéngázzá alakító igen tömör biomasszát (13) tartalmazó denitrifikáló reaktor (13);a denitrifikáló reaktorból (13) távozó anyag (16) elvezetésére szolgáló vezeték, azzal jellemezve, hogy a (2. ábrán vázlatosan szemléltetett) berendezést egy vagy több WAZU légzésmérővel (18) látjuk el.
- 21. A 20. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy az (mint vázlatosan a 4. ábra szemlélteti) egy olyan vezetékkel (32) rendelkezik, amelyen át a denitrifikáló reaktor (13) távozó folyadéka részlegesen visszavezethető a denitrifikáló reaktor (13) bemenőfolyadékába (12).
- 22. A 20. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy az (mint vázlatosan az 5. ábra szemlélteti) egy olyan vezetékkel (33) rendelkezik, amelyen át a denitrifikáló reaktor (13) távozó folyadéka részlegesen visszavezethető a nitrifikáló reaktorba (9).
- 23. A 20. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy az (mint vázlatosan a 6. ábra szemlélteti) egy olyan vezetékkel rendelkezik, amelyen át a denitrifikáló reaktor (13) távozó folyadéka (32, 33) részlegesen visszavezethető a nitrifikáló reaktorba (9) és a denitrifikáló reaktor (13) bemenőfolyadékába.
- 24. A 20-22. igénypontok bármelyike szerinti berende• ·*» ··«· ·· • · «V « < ··· · · • · « · * ·« ·· ···· ·-26zés, azzal jellemezve, hogy az (mint vázlatosan a 7. ábra szemlélteti) bemenettel rendelkezik a foszfátkicsapó anyagok (20) betáplálására.
- 25. A 20-22. igénypontok szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy (mint vázlatosan a 8., 9. és 10. ábrák szemléltetik) egy vagy több flokkuláló berendezést (19) (vázlatosan szemléltetve a 3. ábrán) tartalmaz.
- 26. A 25. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a flokkuláló berendezés (19) (3. ábra) úgy he- lyezkedik el (mint azt vázlatosan a 8. ábra szemlélteti), hogy a denitrifikáló reaktor (13) távozó folyadéka (16) áthalad a flokkuláló berendezésen (19) (3. ábra) a visszavezetés (34, 35) vagy ürítés (16) előtt.
- 27. A 25. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a flokkuláló berendezés (19) úgy helyezkedik el (mint azt vázlatosan a 9. ábra szemlélteti), hogy a denitrifikáló reakor (13) távozó folyadékának (16) csak a kiürítésre kerülő része halad át a flokkuláló berendezésen (19) .
- 28. A 25. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a flokkuláló berendezés (19) úgy helyezkedik el (mint azt vázlatosan a 10. ábra szemlélteti), hogy a nitrifikáló reaktor (9) kimenőfolyadéka (12) áthalad a flokkuláló berendezésen (19), mielőtt a denitrifikáló reaktorba (13) jut.
- 29. A 20-28. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy olyan permetező berendezéssel (25) (a 10. ábrán) rendelkezik, amelyen át a denitrifikáló reaktor (13) távozó folyadéka (16, 33, 34) a nitrifikáló reaktorba (9) permetezhető.
- 30. A 20-29. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy puffertartályokkal (23) (a 10. ábrán) rendelkezik.olcSo^L
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL8902573A NL8902573A (nl) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | Werkwijze en inrichting voor het verwerken van mest. |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HU906478D0 HU906478D0 (en) | 1991-04-29 |
HUT61254A true HUT61254A (en) | 1992-12-28 |
Family
ID=19855470
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HU906478A HUT61254A (en) | 1989-10-17 | 1990-10-17 | Process for equipment for processing manure, fermented manure and sewage containing kjeldahl-nitrogen |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5232583A (hu) |
EP (1) | EP0423889B1 (hu) |
JP (1) | JPH03146197A (hu) |
KR (1) | KR910007840A (hu) |
AT (1) | ATE99651T1 (hu) |
CA (1) | CA2027787A1 (hu) |
CS (1) | CS501790A3 (hu) |
DE (1) | DE69005780T2 (hu) |
DK (1) | DK0423889T3 (hu) |
ES (1) | ES2049914T3 (hu) |
FI (1) | FI905115A0 (hu) |
HR (1) | HRP920380A2 (hu) |
HU (1) | HUT61254A (hu) |
IL (1) | IL96034A (hu) |
NL (1) | NL8902573A (hu) |
NO (1) | NO904490L (hu) |
PL (1) | PL287363A1 (hu) |
RO (1) | RO109323B1 (hu) |
YU (1) | YU46972B (hu) |
ZA (1) | ZA908299B (hu) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7883884B2 (en) | 2000-08-22 | 2011-02-08 | Gfe Patent A/S | Concept for slurry separation and biogas production |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0509152A1 (en) * | 1991-04-17 | 1992-10-21 | Ecotechniek B.V. | Method and apparatus for processing manure |
GB2259699B (en) * | 1991-09-21 | 1994-04-06 | Osc Process Engineering Limite | Process and plant for the treatment of high-strength ammoniacal liquors |
NL9200845A (nl) * | 1992-05-13 | 1993-12-01 | Epenhuysen Chem Fab | Meststofoplossing, werkwijze voor het bereiden van deze meststofoplossing en gebruik daarvan. |
EP0592058A1 (de) * | 1992-10-05 | 1994-04-13 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Verfahren zur Optimierung der Stickstoffelimination bei Klärprozessen |
US5558763A (en) * | 1993-06-24 | 1996-09-24 | Hitachi Plant Engineering & Construction Co., Ltd. | Sewage treatment system with air jetting means |
FR2707621B1 (fr) * | 1993-07-12 | 1995-10-20 | Omnium Traitement Valorisa | Procédé et installation d'épuration d'eau à boues physico-chimiques dénitrifiantes. |
KR960009385B1 (en) * | 1993-11-24 | 1996-07-18 | Samsung Bp Chemicals Co Ltd | Apparatus and method for wastewater treatment by activated sludge process type |
DE69601178T2 (de) * | 1995-05-11 | 1999-07-22 | Biobalance A/S, Brondby | Neues verfahren zur biologischen abbausteuerung |
US5876603A (en) * | 1995-08-10 | 1999-03-02 | Hitachi Plant Engineering & Construction Co., Ltd. | Method of biologically removing nitrogen and system therefor |
US5885461A (en) * | 1997-02-07 | 1999-03-23 | Purin-Pur, Inc. | Process and system for treatment of pig and swine manure for environmental enhancement |
BE1011909A7 (nl) * | 1998-05-15 | 2000-02-01 | Polymetal Nv | Restloos mestverwerkingssysteem. |
KR20000066396A (ko) * | 1999-04-16 | 2000-11-15 | 정명식 | 고농도 질소 산업 폐수를 처리하기 위한 방법 및 장치 |
US7585413B2 (en) * | 2001-02-20 | 2009-09-08 | Hoffland Robert O | Method and apparatus for treating animal waste and wastewater |
KR100378569B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2003-04-08 | 이익만 | 고농도 폐수 자체 발열 중온 탈질 시스템 |
US6692642B2 (en) * | 2002-04-30 | 2004-02-17 | International Waste Management Systems | Organic slurry treatment process |
MY143253A (en) * | 2002-08-01 | 2011-04-15 | Gfe Patent As | Method and device for stripping ammonia from liquids |
CA2507388A1 (en) * | 2002-11-29 | 2004-06-17 | Sa Majeste La Reine Du Chef Du Canada - Agriculture Et Agroalimentaire Canada | Process for the treatment of pig manure and the use thereof |
GB0308366D0 (en) * | 2003-04-11 | 2003-05-14 | Enviro Control Ltd | Apparatus for and a method of treating organic waste |
JP4688059B2 (ja) * | 2004-10-29 | 2011-05-25 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 嫌気性アンモニア酸化装置及びその運転方法 |
US8075741B2 (en) * | 2005-10-26 | 2011-12-13 | Daniel Blanchette | Water purification method, process and apparatus |
US7569148B2 (en) | 2006-08-23 | 2009-08-04 | Siemens Water Technologies Corp. | Continuous membrane filtration and solids reduction |
US20080156726A1 (en) * | 2006-09-06 | 2008-07-03 | Fassbender Alexander G | Integrating recycle stream ammonia treatment with biological nutrient removal |
US20080053913A1 (en) * | 2006-09-06 | 2008-03-06 | Fassbender Alexander G | Nutrient recovery process |
US20080053909A1 (en) * | 2006-09-06 | 2008-03-06 | Fassbender Alexander G | Ammonia recovery process |
BE1017279A3 (nl) * | 2006-10-17 | 2008-05-06 | Trevi Nv | Werkwijze voor het vergisten van energierijke en nutrientrijke stoffen. |
CN1948190B (zh) * | 2006-11-07 | 2012-07-25 | 南京大学 | 氟洛芬生产废水的处理方法 |
US20100199514A1 (en) * | 2009-02-10 | 2010-08-12 | Vermont Organics Reclamation Inc. | Optimized apparatus and method for manure management |
US20100200426A1 (en) * | 2009-02-10 | 2010-08-12 | Vermont Organics Reclamation Inc | Apparatus and method for phase separation of liquids and solids |
CN108483655B (zh) * | 2018-05-31 | 2021-07-30 | 中山大学 | 一种短程硝化反硝化耦合厌氧氨氧化和硫自养反硝化深度脱氮的方法 |
DE102018119088A1 (de) | 2018-08-06 | 2020-02-06 | Aev Energy Gmbh | Verfahren zur Reduzierung des Nährstoffgehalts von Gülle und Geflügelkot |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4160724A (en) * | 1976-11-12 | 1979-07-10 | Ontario Research Foundation | Waste water treatment |
NL7705427A (nl) * | 1977-05-17 | 1978-11-21 | Stamicarbon | Werkwijze en inrichting voor het biologisch zuiveren van afvalwater. |
JPS5653795A (en) * | 1979-10-09 | 1981-05-13 | Ebara Infilco Co Ltd | Controlling method for quantity of organic carbon source to be poured in biological denitriding |
NL8006094A (nl) * | 1980-11-07 | 1982-06-01 | Landbouw Hogeschool | Werkwijze voor het zuiveren van afvalwater en/of afvalwaterslib. |
JPS57204294A (en) * | 1981-06-10 | 1982-12-14 | Kubota Ltd | Denitrification of water |
JPS5898195A (ja) * | 1981-12-04 | 1983-06-10 | Hitachi Ltd | 生物学的脱窒素法の制御方法 |
NL8600396A (nl) * | 1986-02-17 | 1987-09-16 | Rijkslandbouwhogeschool | Werkwijze voor het bepalen van de respiratiesnelheid van een respirerend materiaal in een continue processtroom alsmede een voor een dergelijke toepassing geschikte inrichting. |
DE3605962A1 (de) * | 1986-02-25 | 1987-08-27 | Stadtwerke Viersen Gmbh | Verfahren zur nitratabreicherung bei der trinkwasseraufbereitung sowie vorrichtungen zur durchfuehrung des verfahrens |
JPH0665399B2 (ja) * | 1986-09-09 | 1994-08-24 | 株式会社西原環境衛生研究所 | 間欠曝気式による活性汚泥処理方法およびその装置 |
JPS63302996A (ja) * | 1987-06-04 | 1988-12-09 | Ebara Infilco Co Ltd | 有機性汚水の処理方法 |
JPH03501099A (ja) * | 1988-02-05 | 1991-03-14 | ギスト ブロカデス ナームローゼ フェンノートチャップ | アンモニアの無酸素酸化 |
US4818407A (en) * | 1988-03-24 | 1989-04-04 | Bogusch Eugene D | Nitrification with ammonia enrichment |
FR2667057B1 (fr) * | 1990-09-25 | 1993-07-09 | Degremont | Reacteur perfectionne pour le traitement biologique des eaux residuaires. |
US5213681A (en) * | 1991-09-09 | 1993-05-25 | T. Kruger, Inc. | Method for biologically removing nitrogen from wastewater |
DE4133805C2 (de) * | 1991-10-12 | 1995-03-23 | Schreiber Berthold | Verfahren zur biologischen Abwasserreinigung |
US5182021A (en) * | 1991-12-16 | 1993-01-26 | Lehigh University | Biological process for enhanced removal of ammonia, nitrite, nitrate, and phosphate from wastewater |
-
1989
- 1989-10-17 NL NL8902573A patent/NL8902573A/nl not_active Application Discontinuation
-
1990
- 1990-10-12 AT AT90202728T patent/ATE99651T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-10-12 DK DK90202728T patent/DK0423889T3/da active
- 1990-10-12 ES ES90202728T patent/ES2049914T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-12 EP EP19900202728 patent/EP0423889B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-12 DE DE90202728T patent/DE69005780T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-16 IL IL9603490A patent/IL96034A/en not_active IP Right Cessation
- 1990-10-16 KR KR1019900016411A patent/KR910007840A/ko not_active Application Discontinuation
- 1990-10-16 CS CS905017A patent/CS501790A3/cs unknown
- 1990-10-16 RO RO146132A patent/RO109323B1/ro unknown
- 1990-10-16 CA CA 2027787 patent/CA2027787A1/en not_active Abandoned
- 1990-10-17 FI FI905115A patent/FI905115A0/fi not_active IP Right Cessation
- 1990-10-17 US US07/599,345 patent/US5232583A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-17 PL PL28736390A patent/PL287363A1/xx unknown
- 1990-10-17 NO NO90904490A patent/NO904490L/no unknown
- 1990-10-17 YU YU195890A patent/YU46972B/sh unknown
- 1990-10-17 JP JP2280561A patent/JPH03146197A/ja active Pending
- 1990-10-17 ZA ZA908299A patent/ZA908299B/xx unknown
- 1990-10-17 HU HU906478A patent/HUT61254A/hu unknown
-
1992
- 1992-09-21 HR HRP920380AA patent/HRP920380A2/hr not_active Application Discontinuation
-
1993
- 1993-06-01 US US08/070,112 patent/US5296147A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7883884B2 (en) | 2000-08-22 | 2011-02-08 | Gfe Patent A/S | Concept for slurry separation and biogas production |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HU906478D0 (en) | 1991-04-29 |
NO904490L (no) | 1991-04-18 |
NL8902573A (nl) | 1991-05-16 |
DE69005780T2 (de) | 1994-04-28 |
EP0423889B1 (en) | 1994-01-05 |
RO109323B1 (ro) | 1995-01-30 |
DK0423889T3 (da) | 1994-04-25 |
IL96034A (en) | 1994-11-11 |
DE69005780D1 (de) | 1994-02-17 |
IL96034A0 (en) | 1991-07-18 |
US5232583A (en) | 1993-08-03 |
YU195890A (sh) | 1992-07-20 |
US5296147A (en) | 1994-03-22 |
CS501790A3 (en) | 1992-03-18 |
FI905115A0 (fi) | 1990-10-17 |
ATE99651T1 (de) | 1994-01-15 |
YU46972B (sh) | 1994-09-09 |
PL287363A1 (en) | 1991-06-03 |
CA2027787A1 (en) | 1991-04-18 |
KR910007840A (ko) | 1991-05-30 |
HRP920380A2 (hr) | 1994-04-30 |
NO904490D0 (no) | 1990-10-17 |
ES2049914T3 (es) | 1994-05-01 |
JPH03146197A (ja) | 1991-06-21 |
ZA908299B (en) | 1991-08-28 |
EP0423889A1 (en) | 1991-04-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
HUT61254A (en) | Process for equipment for processing manure, fermented manure and sewage containing kjeldahl-nitrogen | |
EP0509609B1 (en) | Method and apparatus for processing manure | |
Johnson et al. | Nitrogen removal by nitrification and denitrification | |
JP5932639B2 (ja) | 嫌気性アンモニア酸化反応を利用した生物学的窒素除去方法 | |
CN100491276C (zh) | 高浓度氨氮废水的组合式处理方法 | |
JPS5839599B2 (ja) | 有機性廃液からのリン除去法 | |
BRPI0515105B1 (pt) | processo para a remoção simultânea de bod e fosfato de um líquido contendo amônio, bod, fosfato e magnésio, e, aparelho para a remoção simultânea de bod e fosfato de um líquido | |
CN105060627B (zh) | 化学制药废水综合处理*** | |
CN105060598B (zh) | 化学制药废水预处理*** | |
CN115477388A (zh) | 一种硝酸铵废水处理装置及其方法 | |
JP3201095B2 (ja) | 水中のリン除去方法及び装置 | |
JP2022042384A (ja) | 有機性排水の処理方法及び有機性排水の処理装置 | |
CN211470924U (zh) | 污水处理厂高效稳定同步脱氮除磷装置 | |
JP2022042385A (ja) | 有機性排水の処理方法及び有機性排水の処理装置 | |
WO2022050025A1 (ja) | 有機性排水の処理方法及び有機性排水の処理装置 | |
JPS62225294A (ja) | 生物学的脱窒装置 | |
JPS59199098A (ja) | 有機性汚水の処理方法 | |
Hasheider et al. | Limestone bed anaerobic filter for swine manure—laboratory study | |
JP2007275747A (ja) | 排水処理方法および排水処理装置 | |
JPS6351080B2 (hu) | ||
KR200267684Y1 (ko) | 스트루바이트 침전을 이용한 고농도 질소폐수 처리장치 | |
JP2024052993A (ja) | 水処理方法及び水処理装置 | |
CN115572005A (zh) | 一种用于高硬度、高有机物的含氮污水处理***及方法 | |
JPH03278896A (ja) | 廃水bod、窒素化合物、リン化合物の同時除去方法 | |
JPH07115032B2 (ja) | 生物学的脱窒装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
DFD9 | Temporary protection cancelled due to non-payment of fee |