FR2800994A1 - Procede de fonctionnement d'une installation d'epuration des gaz d'echappement muni d'un absorbeur d'oxyde d'azote et d'un capteur de charge - Google Patents
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Abstract
1. Procédé de fonctionnement d'une installation d'épuration des gaz d'échappement muni d'un adsorbeur d'oxyde d'azote et d'un capteur de charge. 2. 1. L'invention concerne un procédé de fonctionnement d'une installation d'épuration des gaz d'échappement avec un adsorbeur d'oxyde d'azote et un capteur de charge d'oxyde d'azote associé, dans lequel l'adsorbeur d'oxyde d'azote est utilisé en alternance en des phases d'adsorption, avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au moins stoechiométrique, et dans des phases de régénération, avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au plus stoechiométrique. 2. 2. Selon l'invention pour le fonctionnement de l'installation d'épuration des gaz d'échappement, on utilise un capteur de charge qui permet de déterminer de façon continue la charge en oxyde d'azote de l'adsorbeur également pendant les phases de régénération. Par une évaluation appropriée du signal venant du capteur de charge, on détermine à quel moment on doit commuter d'une phase d'adsorption à une phase de désorption et inversement, on détermine la valeur de la capacité d'accumulation instantanée de l'adsorbeur, le moment auquel il faudrait procéder à une désulfatation de celui-ci et on détermine si l'efficacité de désulfatation atteinte était suffisante.2. 3. Utilisation par exemple pour l'épuration des gaz d'échappement pour des moteurs à combustion interne pour véhicules automobiles fonctionnant majoritairement dans des conditions de mélange pauvre.
Description
Procédé de fonctionnement-d'une installation d'épuration des gaz
d'échaîDement muni d'un adsorbeur d'oxyde d'azote et d'un capteur de charge L'invention concerne un procédé de fonctionnement d'une installation d'épuration des gaz d'échappement, avec un adsorbeur d'oxyde d'azote et un capteur de charge d'oxyde d'azote associé, dans lequel l'adsorbeur d'oxyde d'azote est exploité en alternance en des phases d'adsorption, avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au moins stoechiométrique, et en des phases de régénération, avec un rapport d'air dans les gaz
d'échappement au plus stoechiométrique.
Des procédés de fonctionnement concernant des installations d'épuration des gaz d'échappement, présentant un adsorbeur d'oxyde d'azote sont connus en un grand nombre de réalisation, en particulier pour assurer l'épuration des gaz d'échappement pour des moteurs à combustion pour véhicules automobiles qui, la plupart du temps, fonctionnement dans des conditions de mélange pauvre. Dans les phases de fonctionnement à mélange pauvre du dispositif de combustion qui émet les gaz d'échappement à épurer, tout comme pour un moteur à quatre temps pour véhicules automobiles fonctionnant majoritairement en mélange pauvre, l'adsorbeur d'oxyde d'azote stocke, par un processus d'adsorption, les oxydes d'azote contenus dans les gaz d'échappement, oxydes qui, par exemple, ne peuvent être réduits suffisamment en azote par un catalyseur à trois voies, ceci du fait de l'excès d'oxygène et, par suite, du manque en agents réducteurs dans les gaz d'échappement. Le chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, que l'on appelle également catalyseur adsorbeur d'oxyde d'azote, par des oxydes d'azote se présentant principalement sous forme de nitrate, va en augmentant de façon continue au cours d'une phase de fonctionnement mélange pauvre. Si sa capacité d'accumulation est épuisée et qu'il ne peut plus capter par adsorption d'autres quantité d'oxyde d'azote, il y a commutation du fonctionnement pauvre du disposition de combustion qui correspond à une phase d'adsorption de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, pendant une courte durée, pour passer en phase de fonctionnement en mélange riche, dans lequel on amène à l'adsorbeur d'oxyde d'azote les gaz d'échappement dont le rapport air da's les gaz d'échappement est au maximum stoechiométrique, en général avec un rapport d'air qui est sousstoechiométrique, c'est-à-dire avec une composition des gaz d'échappement riche. Ceci, par exemple, peut s'effectuer par une commutation du dispositif de combustion qui préalablement était en fonctionnement pauvre, avec une proportion d'oxygène au moins stoechiométrique dans le mélange air/carburant à brûler, avec passage à un fonctionnement riche avec un mélange riche, par une injection d'agents réducteurs directement dans les gaz d'échappement, en amont de l'adsorbeur d'oxyde d'azote et/ou en utilisant d'autres méthodes connues. La phase de fonctionnement riche correspond à une phase de régénération de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, dans laquelle l'oxyde d'azote, qui est soumis à un stockage intermédiaire dans celui-ci, est désorbé puis est converti à l'aide d'agents réducteurs présents de façon suffisante dans les gaz d'échappement riches amenés. La conversion peut par exemple s'effectuer dans le corps d'adsorbeur d'oxyde d'azote lui-même, si dans celui-ci est intégré un catalyseur à trois voies, ou bien dans un catalyseur à réduction d'oxyde d'azote mis en circuit en aval, ou bien également par un recyclage des gaz d'échappement. L'utilisation d'un catalyseur à trois voies assure une conversion efficace des oxydes d'azote également lorsque le dispositif de combustion est en fonctionnement stoechiométrique. Lors du fonctionnement d'une telle installation d'épuration des gaz d'échappement, il s'avère souhaitable de commuter chaque fois à un moment aussi avantageux que possible entre les phases alternantes d'adsorption et de régénération de l'adsorbeur d'oxyde d'azote. En général, pour des raisons touchant la consommation en carburant, il est souhaité avoir aussi longtemps que possible un fonctionnement pauvre de la part du dispositif de combustion, mais en interrompant uniquement de temps en temps par des phases de fonctionnement riches aussi courtes que possible, dans le but de régénérer l'adsorbeur d'oxyde d'azote qui est complètement chargé en oxyde d'azote. Pour trouver quels sont les moments de commutation les plus avantageux pour procéder à l'alternance entre les phases d. 'adsorption, qui le plus souvent sont longues, et les phases de régénération, qui le plus souvent sont courtes, concernant l'adsorbeur d'oxyde d'azote, il est souhaitable d'avoir une connaissance aussi précise que possible de
l'état de charge momentané de l'adsorbeur d'oxyde d'azote.
Classiquement, on a en particulier tenté de déterminer le chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote de façon indirecte, sous la forme d'une estimation de celui-ci effectuée à l'aide de paramètres de fonctionnement concernant l'installation d'épuration des gaz d'échappement et du dispositif de combustion en s'aidant d'une modélisation mathématique du système, voir par exemple la demande publiée avant examen EP 0 598 917 Ai. Un autre procédé indirect de détermination du chargement, utilise le signal venant d'une sonde lambda montée en aval de l.'adsorbeur d'oxyde d'azote, voir par exemple la demande
publiée avant examen EP 0 733 787 A2.
En variante, dans la demande publiée avant examen DE 196 36 790 Ai est proposée une détermination directe du chargement de l'adsorbeur en oxyde d'azote au moyen d'une sensorique de chargement correspondante qui contient un capteur à oxyde d'azote monté en amont et en aval de l'adsorbeur d'oxyde d'azote. A l'aide de cette sensorique de chargement, on peut lire l'augmentation de chargement pendant une phase d'adsorption respective, directement à partir du signal de différence issu des deux capteurs d'oxyde d'azote. A la fin d'une phase de régénération respective, on met à zéro un compteur de chargement associé et on commute alors de la phase d'adsorption suivante à la phase de régénération allant venir, lorsqu'un état de chargement maximal prédéterminé a été dépassé, c'est-àdire que le compteur de chargement a dépassé une valeur prédéterminée. Un autre capteur de chargement en oxyde d'azote assurant une mesure directe est décrit dans la demande de brevet allemand No. 199 16 677.3 non prépubliée. Ce capteur de chargement utilise le fait que la constante diélectrique du matériau d'adsorbeur dépend de manière univoque du degré de chargement, si bien que le chargement momentané de l'adsorbeur d'oxyde d'azote en oxydes d'azote ayant été adsorbés peut être déterminé directement à partir d'une
mesure de la constante diélectrique du matériau adsorbeur.
Il est particulièrement avantageux dans ce capteur de chargement qu'ainsi on puisse également appréhender de façon continue la diminution du chargement de l'adsorbeur en oxyde d'azote pendant une phase de régénération respective. Comme ceci est connu, lorsque l'adsorbeur d'oxyde d'azote est en fonctionnement, il y a fréquemment une diminution progressive de sa capacité d'accumulation, en particulier suite à des variations de nature chimique venant d'effets excessifs de la température et venant du soufre contenu dans le carburant, qui est adsorbé, concurremment aux oxydes d'azote, dans les phases d'adsorption, sous la forme de combinaisons soufrées, en particulier de sulfate. En procédant à des phases de régénération spéciales appropriées, se présentant sous la forme de phases de désulfatation, cette diminution, imputable au souffre, de la capacité d'accumulation peut être rendue au moins partiellement annulable. La demande publiée avant examen EP 0 869 263 Ai décrit la conduite de telle phase de désulfatation, sachant qu'ici l'incorporation du souffre dans l'adsorbeur d'oxyde d'azote est modélisée et que, en cas de dépassement d'une valeur de seuil correspondante, on lance un processus spécifique de désulfatation. En plus également, l'incorporation de l'oxyde d'azote dans l'adsorbeur d'oxyde d'azote pendant une phase d'adsorption respective est estimée en se basant sur un modèle. L'installation d'épuration des gaz d'échappement prise comme base contient alors entre autres respectivement une première sonde lambda, placée en amont
de l'adsorbeur d'azote, et une autre placée en aval.
L'invention a comme base technique la fourniture d'un procédé de fonctionnement du type cité au début, pour une installation d'épuration des gaz d'échappement, munie d'un adsorbeur d'oxyde d'azote et un capteur de chargement afférent, qui en particulier permet une commande relativement bonne des alternances entre les phases d'adsorption et de régénération de l'adsorbeur d'oxyde
d'azote, en fonction de son état de chargement.
L'invention résout ce problème par la fourniture d'un procédé caractérisé par le fait que: caractérisé en ce que - pendant une phase de régénération respective, le chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote par des oxydes d'azote est mesuré directement de façon continue par le capteur de charge et le rapport d'air (X) des gaz d'échappement amenés à l'adsorbeur d'oxydes d'azote est augmenté en fonction de la charge (LOAD) mesurée, alors
que se produit une diminution de la charge mesurée.
Selon une autre caractéristique: - pendant une phase de régénération respective, le chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote en oxydes d'azote est mesuré directement de façon continue par le capteur de charge, et - on évalue, comme critère de fin de régénération, le moment auquel la charge mesurée (LOAD) est descendue au-dessous d'une valeur de seuil de charge inférieure (LOADMIN) pouvant être déterminée ou le moment auquel la valeur (GRAD_LOAD) du gradient de la charge mesurée est descendue au-dessous d'une valeur de seuil de gradient inférieure (GRADLOAD_MIN) pouvant être prédéterminée, ou bien le moment auquel la diminution (DIF_LOAD_REG) de la charge mesurée depuis le début de la phase de régénération a quantitativement dépassé une valeur de seuil de diminution de chargement (DIF_LOAD_REG_MAX) susceptible d'être prédéterminée. Selon encore une autre caractéristique: - de temps en temps est effectuée une détermination de la capacité d'accumulation de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, pour laquelle l'adsorbeur d'oxyde d'azote est d'abord saturé en oxydes d'azote en un fonctionnement en adsorption, puis est régénéré jusqu'à ce que le chargement mesuré par le capteur de chargement ait atteint une valeur minimale, et la différence (DIF_MAX_LOAD_REG), indicative de la capacité d'accumulation, entre la charge mesurée par le capteur de charge au début de la phase de régénération et la valeur minimale à la fin de la phase de régénération est évaluée à titre d'indication quantitative de la capacité
d'accumulation réelle de l'adsorbeur d'oxyde d'azote.
Selon une autre caractéristique, enfin: - le chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote est mesuré au moment de la survenance d'une condition de fin de régénération pouvant être déterminée et ce chargement minimal (MINLOAD) mesuré est utilisé comme indication quantitative de la charge résiduelle subsistant
réellement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote.
Dans le procédé de la revendication 1, il est prévu spécialement, pendant une phase de régénération spécifique, d'appréhender directement le chargement en oxydes d'azote de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, de façon continue, à l'aide d'un capteur de charges, qui est prévu à cette fin et qui effectue une mesure directe, et d'augmenter le rapport d'air des gaz d'échappement amenés à l'adsorbeur d'oxyde d'azote, ceci en fonction de la charge mesurée, ceci s'accompagnant d'une diminution de la charge mesurée. De ce fait, le fonctionnement- en régénération est adapté avantageusement à la charge réelle, allant en diminuant de l'adsorbeur d'oxyde d'azote c'est-à-dire que la proportion d'agents réducteurs dans les gaz d'échappement est diminuée successivement au cours de la phase de régénération. Une rupture de la présence des agents réducteurs, c'est-àdire une subsistance d'un excès d'agents réducteurs dans les gaz d'échappement sortant de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, tel que ce qui menace particulièrement vers la fin de la phase de régénération, peut de ce fait être évitée de façon fiable. Le procédé indiqué à la revendication 2 utilise également un capteur de charge à mesure directe et se réfère spécialement au choix du moment le plus avantageux pour achever une phase de régénération respective. Pour cela, lors d'une première variante, on mesure de façon continue la charge en oxyde d'azote allant en diminuant, dans l'adsorbeur d'oxyde d'azote, ceci étant fait en utilisant un capteur de charge. Si la charge mesurée descend au-dessous d'une valeur de seuil inférieure pouvant être prédéterminée, ceci est évalué comme critère d'achèvement de la régénération, c'est-à-dire que la phase de régénération est achevée à ce moment, si d'autres critères éventuels ne s'y opposent pas. Dans une deuxième variante, le gradient de la charge en oxyde d'azote allant en diminuant, mesuré en continu, est déterminé pendant la phase de régénération. Si la valeur du gradient de chargement ainsi déterminé est tombée au-dessous d'une valeur de seuil afférente pouvant être prédéterminée, ceci est évalué comme étant un critère de régénération. Dans une troisième variante, la diminution du chargement en oxyde d'azote ayant été mesurée par le capteur de chargement, depuis le début de la phase de régénération, est surveillée de façon continue. Dès que cette diminution du chargement a quantitativement dépassée une valeur de seuil afférente pouvant être prédéterminée, ceci est évalué comme étant le
critère de fin de régénération.
Le procédé indiqué - à la revendication 3 utilise spécialement le capteur de chargement d'oxyde d'azote dans le but de déterminer de temps en temps quelle est la capacité d'accumulation réelle de l'adsorbeur d'oxyde d'azote. Pour cela, on commence par saturer l'adsorbeur d'oxyde d'azote lors d'une phase d'adsorption, avec des oxydes d'azote. Suite à cela, on le régénère complètement, c'est-à-dire jusqu'à ce que le chargement mesuré par le capteur de chargement ait atteint une valeur minimale, d'o il ne descend plus de façon notable. La différence entre le chargement maximal, mesuré à l'état de saturation au début de la phase de régénération, et la valeur minimale, à la fin de la phase de régénération, est ensuite évaluée comme ihdication quantitative de la capacité d'accumulation
réelle de l'adsorbeur d'oxyde d'azote.
Le procédé indiqué à la revendication 4 a spécialement comme but d'identifier une charge résiduelle permanente de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, avec laquelle celui-ci reste chargé, également après avoir procédé à une phase de régénération complète, par exemple au moyen de l'incorporation du souffre ou du vieillissement par la température, mentionné ci-dessus. Une augmentation progressive de la charge résiduelle signifie une diminution correspondante de la capacité d'accumulation de l'adsorbeur d'oxyde d'azote. Selon le procédé, à cette fin on appréhende le chargement réel de l'adsorbeur en oxyde d'azote avec le capteur de chargement qui mesure de préférence directement, ceci étant fait vers la fin d'une phase de régénération respective, au moins au moment de l'occurrence d'une condition de fin de régénération pouvant être prédéterminée, et le chargement minimal mesuré de cette manière étant évalués comme indication quantitative du chargement résiduel réel permanent de l'adsorbeur
d'oxyde d'azote.
Selon un perfectionnement de l'invention indiqué à la revendication 5, la détermination de la capacité d'accumulation faite selon la revendication 3, ou la détermination du chargement résiduel faite selon la revendication 4, est utilisée pour identifier au moment utile le fait que, pour l'adsorbeur d'oxyde d'azote, un processus de régénération spécial devrait être effectué pour obtenir sa désulfatation. Selon le procédé, un processus de désulfatation est lancé lorsque la différence qui est indicative de la capacité de stockage momentanée, différence entre le chargement en saturation et le chargement minimal, descend au-dessous d'une valeur de seuil afférente, ou bien lorsque le chargement minimal indicatif du chargement résiduel permanent, à la fin de la régénération respective, au cours du temps augmente de plus
qu'une valeur pouvant être prédéterminée.
Selon un autre mode de réalisation de la disposition visant à effectuer à un certains moments un processus de désulfatation, selon la revendication 6 est prévu d'appréhender l'efficacité de la désulfatation obtenue par le processus de désulfatation respectif et ainsi d'appréhender l'efficacité de la régénération. A cette fin, selon une première variante, on comparait la différence de chargement, indicative de la capacité d'accumulation, tel que celle-ci résultait d'une détermination, faite pour la dernière fois, de la capacité d'accumulation, avant de procéder à un processus de désulfatation, à la différence de chargement d'une détermination de la capacité d'accumulation conduite pour la première fois après le processus de désulfatation et le résultat de la comparaison, c'est-à-dire la différence entre les deux valeurs de différence de chargement, étant évalué comme indication quantitative de l'effet de désulfatation atteint. Dans une deuxième variante, le chargement minimal, mesuré pour la dernière fois avant la désulfatation, est comparé au chargement minimal mesuré pour la première fois après la désulfatation et le résultat de la comparaison étant de nouveau utilisé comme indication quantitative de
l'effet de désulfatation obtenu.
Des formes de réalisation avantageuses de l'invention sont représentées dans les dessins et vont être décrites ci-après. Dans les dessins: la figure 1 représente des diagrammes visant à illustrer un processus de commutation, de l'adsorption à la régénération, d'un adsorbeur d'oxyde d'azote appartenant à une installation d'épuration des gaz d'échappement, lors de l'atteinte d'une valeur de chargement mesurée maximale, la figure 2 représente des diagrammes visant à illustrer une commutation, de l'adsorption à la régénération, de façon analogue à la figure 1, cependant en se basant sur un espacement donné entre le chargement mesuré réel et un chargement mesuré minimal, la figure 3 représente des diagrammes visant à illustrer une phase de régénération avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement qui est modifié en fonction du chargement, la figure 4 représente des diagrammes visant à illustrer la commutation, de la régénération à l'adsorption, en fonction du signal du capteur de chargement, la figure 5 représente des diagrammes visant à illustrer la commutation, de la régénération l'adsorption, en fonction du gradient du signal du capteur de chargement, la figure 6 représente des diagrammes visant à illustrer la diminution de chargement mesurée pendant une phase de régénération et une commutation, basée sur ceci, de passage à un fonctionnement en adsorption, la figure 7 représente des diagrammes visant à illustrer une détermination de la capacité d'accumulation à l'aide de la diminution du chargement pendant une phase de régénération, la figure 8 représente des diagrammes visant à illustrer la détermination d'une capacité d'accumulation à l'aide de valeurs de chargement mesurées minimales pour des phases de' régénération successives, la figure 9 représente des diagrammes visant à illustrer une détermination de l'effet d'un processus de désulfatation respectif à l'aide d'une comparaison de la diminution du chargement pendant une phase de régénération, avant et après la désulfatation, la figure 10 représente des diagrammes visant à illustrer la détermination de l'effet d'une phase de désulfatation respective, à l'aide de valeurs de chargement mesurées minimales à la fin d'une phase de régénération respective, avant et après la désulfatation, et la figure 11 est un ordinogramme d'un procédé de fonctionnement d'une installation d'épuration des gaz d'échappement utilisant les dispositions illustrées sur les figures 1 à 10. Les exemples de réalisation représentés et explicités plus en détail ci-après, concernant le procédé de fonctionnement selon l'invention pour une installation d'épuration des gaz d'échappement équipée d'un adsorbeur d'oxyde d'azote, utilisent de préférence un capteur de chargement associé à l'adsorbeur d'oxyde d'azote, capteur de chargement à l'aide duquel le chargement réel de l'adsorbeur d'oxyde d'azote en oxydes d'azote, ayant été le plus souvent adsorbés sous la forme de nitrates, peut être appréhendé de façon directe et continue et, précisément, tant pendant les phases d'adsorption dans lesquelles le chargement est augmenté, qu'également pendant les phases de régénération dans lesquelles le chargement est diminué. A cette fin, on peut par exemple utiliser le capteur de chargement décrit dans l'ancienne demande de brevet allemand cité No. 199 16 677.3, sachant que l'on peut renvoyer à cette demande de brevet pour trouver de plus
amples détails concernant son mode de fonctionnement.
Les figures 1 et 2 illustrent sous forme de diagrammes deux variantes, spécialement concernant l'identification de la nécessité d'une régénération de l'adsorbeur d'oxyde d'azote après avoir préalablement effectué un fonctionnement en adsorption. La figure 1. représente schématiquement, dans la partie haute des deux diagrammes superposés de façon temporellement synchrone, l'allure du signal de capteur de chargement LOAD, qui est une indication quantitative directe du chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote en oxyde d'azote ayant été absorbé sous forme de nitrates, en fonction du temps t pendant une phase d'adsorption. Dans le diagramme inférieur de la figure 1, est porté le rapport air dans les gaz d'échappement B, en fonction du temps, qui est situé à une valeur supérieure à la valeur stoechiométrique de un, pendant la phase d'adsorption dans laquelle des gaz d'échappement pauvres sont amenés à l'adsorption d'oxyde d'azote. Dans l'exemple de la figure 1, le dépassement d'une valeur de chargement admissible maximale prédéterminée, LOAD_MAX, est évalué au moyen du signal de capteur de chargement LOAD, à un moment t0, en tant que critère du fait que l'adsorbeur d'oxyde d'azote est largement chargé par des oxydes d'azote ayant été adsorbés et que, de ce fait, il faudrait procéder à la commutation du fonctionnement en adsorption au fonctionnement en régénération. Pour cela, les gaz d'échappement amenés à l'adsorbeur d'oxyde d'azote sont commutés de la composition préalablement pauvre à une composition riche, c'est-à-dire que le rapport air dans les gaz d'échappement k saute à une valeur sous stoechiométrique inférieure à 1. Ceci est provoqué, selon l'une des manières classique, par exemple par commutation du dispositif de combustion afférent, tel qu'un moteur à quatre temps pour véhicules automobiles fonctionnant majoritairement en mélange pauvre, la commutation donnant un passage du fonctionnement pauvre préalable en une phase en fonctionnement riche temporaire. Dans la variante illustrée sur la figure 2, visant à identifier le fait qu'une régénération de l'adsorbeur d'oxyde d'azote est devenue nécessaire, on détermine, à partir du signal de capteur de chargement LOAD fourni en continu, le chargement minimal MIN_LOAD au moment tz de l'achèvement d'une phase de régénération, c'est-à-dire la commutation de la régénération à l'adsorption, et on observe ensuite de façon continue quelle est l'augmentation DIF_LOAD_ADS = LOAD - MIN_LOAD du chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote pendant la phase d'adsorption. Dès que cette augmentation de chargement DIFLOADADS dépasse une valeur d'augmentation DIF LOAD ADS MAX maximale afférente pouvant être prédéterminée, ceci est évalué comme étant un critère, au moment t2 concerné, dictant d'interrompre de nouveau le fonctionnement en adsorption pour passer à une
phase de régénération.
Les valeurs d'attribution LOADMAX ou DIFLOADADSMAX sont fixées dans les deux cas de la figure 1 et 2 de manière que l'émission d'oxyde d'azote en aval de l'adsorbeur d'oxyde d'azote ne soit pas d'un niveau élevé inadmissible. Pour cela, elles sont choisies de manière appropriée, par exemple empiriquement en fonction des grandeurs d'influence concernées, tel qu'en fonction de la température de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, de la capacité d'accumulation de celui-ci et du point de fonctionnement du dispositif de combustion générant les gaz d'échappement, par exemple le moteur à combustion interne du véhicule automobile. Les valeurs d'attribution ainsi- déterminées sont alors déposées dans une unité de commande qui conduit le procédé, par exemple dans une commande de moteur appartenant à un moteur à combustion qui commande le moteur et l'installation d'épuration des gaz d'échappement afférente. La figure 3 représente schématiquement un type préféré de conduites d'une phase de régénération respectives. Dans ce type représenté de régénération d'adsorbeur d'oxyde d'azote, le rapport air dans les gaz d'échappement X, tel que représenté dans le diagramme inférieur de la figure 3, est augmenté au cours de la phase de régénération, passant d'une valeur initiale située nettement dans la plage riche c'est-à-dire sous stoechiométrique, pour être augmenté de façon continue et, précisément, en fonction du chargement LOAD, qui diminue du fait de l'effet de régénération, dont l'évolution temporelle typique pendant la régénération est
représentée schématiquement dans le diagramme supérieur-de.
la figure 3. Le relèvement constant du rapport air dans les gaz d'échappement X avec la diminution du chargement en oxyde d'azote LOAD de l'adsorbeur d'oxyde d'azote s'effectue ici de manière que le rapport d'air dans les gaz d'échappement X reste encore dans la plage riche,
c'est-à-dire au-dessous de la valeur stoechiométrique.
Ainsi, le rapport air dans les gaz d'échappement. peut augmenter, passant d'une valeur initiale d'environ 0,75 pour un fort chargement LOAD de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, au début de la régénération, jusqu'à prendre une valeur qui n'est plus située que peu au-dessous de 1, comprise par exemple entre 0,9 et 1 vers la fin de la phase de régénération. Cette adaptation dépendant du chargement, du rapport d'air dans les gaz d'échappement X pendant la régénération de lladsorbeur d'oxyde d'azote prend en compte le fait que le besoin en agents réducteurs contenus dans les gaz d'échappement riches devient plus faible lorsque le
chargement de l'adsorbeur en oxyde d'azote diminue.
L'adaptation ainsi atteinte de l'offre en agents réducteurs au besoin momentané évite d'avoir des interruptions indésirables en agents réducteurs, c'est-à-dire un excès d'agents réducteurs qui ne soit pas valorisable pour la réduction des oxydes d'azote, agents qui doivent ensuite être décomposés d'une autre manière s'ils ne doivent pas arriver jusqu'à l'environnement. En variante l'augmentation permanente représentée du rapport d'air dans les gaz d'échappement X pendant la régénération de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, l'augmentation peut également s'effectuer en plusieurs étapes ou bien de façon combinée en partie par degrés et en partie par tronçons continus progressifs. La figure 4 représente, à titred'autre exemple de l'utilisation avantageuse d'un capteur de chargement d'oxyde d'azote à mesure direct, un premier type spécial de fixation du moment approprié pour achever une phase de
régénération spécifique de l'adsorbeur d'oxyde d'azote.
Ainsi qu'on le voit sur les deux diagrammes de la figure. 4,.
pendant une phase de régénération, tel que représenté déjà sur la figure 3, le chargement LOAD en diminution de l'adsorbeur d'oxyde d'azote est mesuré de façon continue à l'aide du capteur de chargement. Dès que le signal de chargement LOAD du capteur de chargement descend au-dessous d'une valeur de seuil de chargement inférieure LOADMIN pouvant être prédéterminée, ceci est évalué comme critère selon lequel une désorption suffisante des oxydes d'azote mis en stockage intermédiaire préalablement dans l'adsorbeur d'oxyde d'azote s'est effectuée et que la régénération de ce fait peut être achevée si un éventuel autre criètre ne vient pas s'opposer à cela. Par conséquent, au moment t3 concerné, l'installation d'épuration des gaz d'échappement est de nouveau commutée de la phase de régénération à une phase d'adsorption subséquente, ce pourquoi le rapport d'air dans les gaz d'échappement X est augmenté par saut, passant de la plage riche, sous la valeur stoechiométrique de 1, à une valeur
supérieure à 1, c'est-à-dire dans la plage maigre.
Typiquement, concernant la valeur du rapport d'air dans les gaz d'échappement À, du fait que, pendant la régénération, s'accompagnant de préférence d'une diminution du chargement en oxyde d'azote LOAD, elle est augmentée dans la direction de la valeur stoechiométrique 1, tel qu'explicité ci-dessus au sujet de la figure 3, vers la fin d'une phase de régénération complète elle se trouve déjà à une valeur relativement proche au-dessous de la valeur stoechiométrique de un. La valeur de seuil de chargement inférieure LOADMIN est prédéterminée en fonction de grandeurs d'influence importantes à cette fin, telles que le point de fonctionnement moteur, ainsi que la température et la capacité d'accumulation momentanée du catalyseur d'adsorbeur d'oxyde d'azote, et est placée dans la commande de l'installation. La valeur de seuil de chargement inférieure est alors choisie de manière que, d'une part, l'adsorbeur d'oxyde d'azote soit débarrassé des oxydes_ d'azote ayant été adsorbés, pendant la phase de régénération, jusqu'à l'atteinte du chargement minimal correspondant et que, d'autre part, par un achèvement en temps utile de la régénération, on évite des interruptions en agent réducteur. Cette manière de procéder évite, d'une part, d'avoir une régénération trop courte, du fait de laquelle la capacité d'accumulation existant théoriquement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote n'est pas totalement atteinte, mais d'autre part, également, d'avoir une régénération trop longue, et une augmentation lui étant liée des émissions d'agent réducteur derrière l'adsorbeur d'oxyde d'azote, en particulier d'émission de CO (monoxyde
de carbone) et de HC (hydrocarbures imbrûlés).
La figure 5 illustre une première variante de manière de procéder pour trouver un moment de commutation optimal, pour passer de la régénération à l'adsorption. Cette manière de procéder contient la détermination continue de la valeur GRAD-LOAD du gradient (négatif) du signal de capteur de chargement LOAD pendant le régénération. Ainsi que ceci résulte déjà des diagrammes de signal de capteur de chargement des figures 3 et 4 et ayant été de nouveau illustré de façon schématisée, c'est-à-dire idéalisée, dans les diagrammes de la figure 5, cette valeur de gradient GRAD LOAD diminue de façon- constante au cours de la phase de régénération. Pendant celle-ci, le rapport d'air dans les gaz d'échappement X est de nouveau situé dans la plage riche, de préférence avec une allure allant en montant dans la direction de la valeur stoechiométrique un. On évalue alors, à titre de critère de fin de régénération, le moment auquel la valeur de gradient GRADLOAD descend au- dessous d'une valeur de seuil inférieure pouvant être prédéterminée GRADLOADMIN. Dans la mesure o aucun autre critère ne vient en contradiction, au moment t4 concerné, le fonctionnement de l'installation d'épuration des gaz d'échappement est de nouveau commuté en fonctionnement en adsorption, c'est-à-dire à une composition pauvre des gaz
d'échappement avec un rapport d'air X situé au-dessus de-la-
valeur stoechiométrique de un. La valeur, de seuil de gradient inférieure GRAD_LOAD_MIN est fixée selon les mêmes points de vue, tels qu'indiqués ci-dessus pour le choix de la valeur de seuil de chargement inférieure LOADMIN, et
est placée dans la commande d'installation.
Une troisième possibilité d'identification du moment optimal de fin de régénération est illustrée sur la figure 6. Comme représenté dans les diagrammes de cette figure, après le début d'une phase de régénération respective, à un moment t$ afférent, auquel le capteur de chargement signale la nécessité de procéder à une régénération de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, le chargement en oxyde d'azote est appréhendé de nouveau de façon continue pendant la phase de régénération et on détermine alors en particulier de façon continue la différence de chargement DIF_LOAD, REG de la valeur de signal de capteur de chargement actuelle LOAD par rapport à la valeur de signal maximale, au début de la régénération. Dès qu'ensuite, du fait de la diminution du chargement pendant la régénération, cette valeur de différence DIFLOADREG dépasse quantitativement une valeur de différence maximale, prédéterminée de manière appropriée et mémorisée, DIFLOADREGMAX, ceci est -évalué comme étant le critère de régénération. Les modes de procédé décrits, concernant les figures 4 à 6, de fixation de la fin de régénération, peuvent être combinés, si on le souhaite, avec un procédé classique. Ainsi, par exemple, on peut utiliser une sonde B, installée en aval de l'adsorbeur d'oxyde d'azote et dont le signal de capteur est en plus utilisé comme autre critère de fin de régénération. Dans ce cas, la régénération peut alors être achevée au plus tard au moment auquel la sonde X détecte une interruption en agent réducteur, même lorsque le critère de fin de régénération dérivé du signal de capteur de chargement n'a pas encore été satisfait à ce moment, par
exemple du fait de fluctuations de la température -de-
l'adsorbeur ou de fluctuations de la capacité d'accumulation de l'adsorbeur. Ceci offre de plus la possibilité d'adapter aux conditions de fonctionnement réelles la valeur de seuil concernée, pour le signal de
capteur de chargement ou sa valeur de gradient.
La figure 7 illustre un autre cas d'utilisation d'un capteur de chargement associé à l'adsorbeur d'oxyde d'azote, donnant une mesure directe, et précisément pour déterminer la capacité d'accumulation, c'est- à-dire la possibilité d'accumulation de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, typiquement à de grands intervalles de temps, dans le cas d'applications dans un véhicule automobile, par exemple chaque fois après atteinte d'une certaine performance de roulage, qui est, par exemple, de quelques milliers de kilomètres. Pour cela, l'installation d'épuration des gaz d'échappement, comme illustré sur la figure 7, est adaptée pour fonctionner en une phase d'adsorption longue individuelle, jusqu'à un moment t6 auquel l'adsorbeur
d'oxyde d'azote est complètement saturé en oxyde d'azote.
Ceci est identifié par le fait que le signal de chargement LOAD du capteur de chargement n'indique plus aucune augmentation significative. A ce moment, t6 est alors commuté à une phase de régénération, c'est-à-dire que le rapport d'air dans les gaz d'échappement X est commandé pour une valeur riche élevée initiale depuis laquelle, ensuite, de préférence, de nouveau pendant la régénération,
on monte en direction de la valeur stoechiométrique de un.
La phase de régénération est maintenue jusqu'à ce que le signal de capteur de chargement, à un moment t7 correspondant, ne continue plus à diminuer, c'est-à-dire atteint une valeur minimale. Ensuite, la différence de signal de chargement DIF_MAX_LOAD_REG, entre la valeur maximale au début de la régénération et la valeur minimale à la fin de la phase de régénération complète, est déterminée. Cette différence de signal de chargement DIFMAXLOADREG est une indication quantitative directe de
la capacité d'accumulation réelle. de l'adsorbeur d'oxyde-
d'azote, du fait qu'elle indique directement quelle est la quantité d'oxydes d'azote ayant été désorbés, pouvant être de nouveau l'objet d'un stockage intermédiaire lors d'une phase d'adsorption subséquente. Simultanément à la détermination de la différence de signal de chargement maximale DIFMAX_LOAD_REG, on commute ensuite de nouveau, au moment t7 concerné, pour passer en un fonctionnement en adsorption. Comme ceci est connu, sur une longue durée de fonctionnement, il y a diminution de la capacité d'accumulation d'un adsorbeur d'oxyde d'azote, en particulier lorsque l'on a des effets excessifs de la température et dans le cas de gaz d'échappement contenant du soufre. La diminution en capacité imputable à l.'incorporation du soufre peut être rendue nulle de nouveau, au moins partiellement, en procédant à des phases de régénération spéciales se présentant sous la forme de processus de désulfatation, tel que ceci est connu par l'état de la technique cité au début. Egalement pour cette raison, la connaissance de la capacité d'accumulation
réelle de l'adsorbeur d'oxyde d'azote présente un intérêt.
En variante à la détermination décrite au sujet de la figure 7 concernant l'aptitude au stockage, à de grands espaces de temps ou par -un cycle chaque fois complet d'adsorption d'oxyde d'azote et de désorption d'oxyde d'azote, on peut également utiliser le minimum MINLOAD, atteint à la fin de chaque phase de régénération, du signal de capteur de chargement, comme indication quantitative de la capacité d'accumulation subsistante réelle. Dans ce cas, naturellement, on ne peut utiliser comme critère de l'achèvement d'une régénération spécifique le fait que le signal de capteur de chargement LOAD descend au-dessous d'une valeur de seuil de chargement inférieure prédéterminée LOAD_MIN, tel que décrit au sujet de la figure 4, mais au contraire, par exemple, le faire pour l'un des critères explicités concernant les figures 5 et 6 ou bien un critère de fin de régénération classique..Si l'achèvement de la régénération s'effectue ensuite toujours sur la base du même critère, la valeur de chargement minimale mesurée MINLOAD fournit à la fin de la régénération une indication fiable de la modification de la
capacité d'accumulation.
En cas de diminution de l'aptitude au stockage, par exemple suite à une incorporation de soufre, cette valeur minimale de chargement MINLOAD augmente, d'une phase de régénération à une autre phase de régénération, du fait que la proportion de chargement restante contribue au signal de capteur de chargement LOAD, par exemple du fait des sulfates adsorbés. Cette augmentation progressive de la valeur minimale de chargement mesurée MINLOAD peut, selon une première variante de procédé, se référer à une première valeur de référence, par exemple la valeur minimale de chargement à l'état neuf de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, ou bien, selon une deuxième variante de procédé, être déterminée par le biais d'un nombre, susceptible d'être prédéterminé dans la commande de l'installation de cycles,
de régénération successifs.
Cette manière de procéder concernant la détermination du chargement résiduel est illustrée sur la figure 8. Pour chaque cycle de régénération i, i+l,... (i=1,2,...), la minimale afférente MIN_LOADi du capteur de chargement est fixée à la fin de la régénération, et on constitue la différence DIFMINLOAD de chaque dernière valeur des valeurs minimales de chargement successives MIN_LOAD_i, MINLOADi+l1, par rapport à une valeur de référence fixe ou par rapport à une valeur minimale de chargement d'un cycle de régénération qui est antérieure au dernier cycle de régénération, de la valeur du nombre prédéterminé des cycles de régénération à prendre en considération. Cette valeur de différence DIF MIN LOAD est ainsi une indication quantitative du chargement résiduel subsistant de l'adsorbeur d'oxyde d'azote ou de son augmentation progressive. La nécessité ou la nature appropriée d'un processus. de désulfatation à exécuter peut être fixée en se basant sur l'une ou l'autre des manières de procéder décrites ci-dessus au sujet des figures 7 et 8. Pour cela, en cas d'application du procédé de détermination de capacité d'accumulation selon la figure 7, une valeur minimale de capacité DIF_MAX_LOAD_REG_MIN choisie de manière appropriée est prédéterminée et permet de conclure à la nécessité de procéder à une désulfatation de l'adsorbeur d'oxyde d'azote si la capacité d'accumulation déterminée actuelle, c'est-à-dire le signal de différence de chargement maximal DIFMAXLOADREG du capteur de chargement, descend au-dessous de la valeur minimale de capacité prédéterminée DIFMAXLOADREGMIN. En cas d'utilisation de la manière de procéder au sujet de la figure 8, on prédétermine de manière correspondante une valeur maximale de chargement résiduel DIFMIN _LOADMAX et on la place dans la commande de l'installation, et on conclut à la nécessité, se manifestant, de procéder à un processus de désulfatation, si le chargement résiduel déterminé actuel, c'est-à-dire la valeur de différence minimale DIFMIN _LOAD du signal de capteur de chargement, dépasse la valeur de seuil de
différence DIFMINLOAD _MAX afférente.
Si, en utilisant l'un-ou l'autre des types décrits, on a identifié la nécessité de procéder à une désulfatation de l'adsorbeur d'oxyde d'azote et qu'on a effectué de manière classique un processus de désulfatation, il est souhaitable dé pouvoir constater l'efficacité, c'est-à-dire le succès de la désulfatation effectuée. Deux manières de procéder possibles pour cela, qui utilisent à leur tour un capteur de chargement qui mesure en continu le chargement en oxyde d'azote, également pendant les phases de régénération, sont illustrées sur les figures 9 et 10. Dans le cas de la variante de la figure 9, on détermine à cette fin la capacité d'accumulation actuelle DIFMAX_LOADOLD pendant la dernière phase de régénération, avant le processus de désulfatation et, de manière correspondante, la capacité
d'accumulation actuelle DIF_ MAXLOADNEW pendant la.
première phase de régénération, après le processus de désulfatation, chaque fois avec la méthode explicitée au sujet de la figure 7, et on calcule l'augmentation de capacité atteinte, en tant que valeur de différence correspondante DIFDESULFMAXLOAD_REG = DIF MAX LOAD NEW - DIF MAX LOAD OLD. Si cette valeur de différence ainsi déterminée DIF DESULFMAXLOADREG est inférieure à une valeur minimale prédéterminée afférente, DIF_DESULF_MAX_LOADREG_MIN, alors le processus de désulfatation est considéré comme n'ayant pas été conduit
avec succès.
En variante, de manière analogue, dans la manière de procéder de la figure 10, la valeur de chargement minimale MINLOADOLD pour la dernière régénération faite avant la désulfatation et la valeur de chargement minimale MINLOADNEW correspondante pour la première régénération faite après la désulfatation ont été déterminées selon la méthode de la figure 8, et la différence afférente DIFDESULFMINLOAD = MINLOADOLD - MINLOADNEW est cbnstituée. Si cette valeur de différence DIFDESULFMINLOAD reste audessous d'une valeur minimale prédéterminée, DIF_DESULF_MIN_LOADMIN, alors le processus de désulfatation va être considéré de nouveau comme n'ayant
pas été conduit avec succès.
En utilisant les différentes manières de procéder, explicitées ci-dessus concernant les figures 1 à 10, on peut de ce fait réaliser le procédé de fonctionnement suivant, illustré dans l'ordinogramme de la figure 11, pour une installation d'épuration des gaz d'échappement équipée d'un adsorbeur d'oxyde d'azote et d'un capteur de chargement à mesure directe, par exemple pour épurer les gaz d'échappement venant d'un moteur à combustion interne pour véhicules automobiles, fonctionnant selon le concept
du mélange pauvre.
Comme représenté sur la figure 11, le dispositif de combustion, dont les gaz d'échappement sont à épurer, est d'abord passé en fonctionnement pauvre (étape 10), l'installation d'épuration des gaz d'échappement afférente se trouvant fonctionner avec l'adsorbeur d'oxyde d'azote en mode adsorption. En partant de cela, on teste de façon continue, en une étape d'interrogation 11, pour savoir si l'aptitude à capter l'oxyde d'azote de l'adsorbeur d'oxyde d'azote est épuisée et s'il faudrait activer une phase de régénération. Cette décision se fait sur la base du signal de capteur de chargement LOAD ou bien de son gradient DIFLOADADS, par une comparaison avec les valeurs de seuil afférentes, tel qu'explicité ci-dessus au sujet des figures 1 et 2. Si le critère d'interrogation utilisé est satisfait, on commute en fonctionnement en régénération (étape 12), par exemple par commutation de pauvre a riche du mélange air/carburant fourni au moteur à combustion. Egalement pendant la phase de régénération, le chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote est en plus mesuré directement en continu à l'aide du capteur de chargement. Le rapport air dans les gaz d'échappement est réglé à une valeur variable pendant la régénération, en fonction du chargement mesuré, comme explicité ci-dessus au sujet de la figure 3. Parallèlement à cela, on vérifie en continu, dans une étape d'interrogation 13 correspondante, pour savoir si le critère de fin de régénération prédéterminé est survenu, c'est-à-dire est satisfait, ce qui est constaté selon l'une des manières de procéder décrites à ce sujet ci-dessus concernant les figures 4 à 6, qui contiennent une comparaison du signal de capteur de chargement LOAD, de son gradient GRADLOAD ou de la diminution de chargement mesurée DIF_LOAD_REG, avec une valeur de seuil chaque fois afférente. Si le critère de fin de régénération concerné est satisfait, on revient de
nouveau au fonctionnement pauvre (étape 10).
Parallèlement à l'interrogation après une régénération devenue nécessaire, pendant le fonctionnement pauvre (étape 10), on vérifie en continu, dans une étape d'interrogation 14 correspondante, pour savoir si une régénération spéciale, sous la forme d'un processus de désulfatation, est nécessaire, ce pourquoi l'un des deux critères décrits ci-dessus concernant les figures 7 et 8 est appliqué. Si le critère de désulfatation concerné est satisfait, on commute du fonctionnement pauvre (étape 10) à un processus de désulfatation 15 de type classique. Après avoir achevé la désulfatation, le système passe d'abord à titre de test de nouveau en fonctionnement pauvre (étape 16). Pendant cela, l'efficacité de la désulfatation précédente est testée par une étape d'interrogation 17 dans laquelle l'effet de désulfatation atteint est déterminé, selon l'une des manières de procéder décrites ci-dessus au sujet des figures 9 et 10. Si on constate alors que la capacité d'accumulation de l'adsorbeur d'oxyde d'azote est de nouveau suffisamment augmentée grâce à la désulfatation, le système reste en fonctionnement pauvre (étape 10). Si, par contre, on ne constate qu'un effet de désulfatation insuffisant, alors, la diminution de la capacité d'accumulation provient d'un endommagement imputable à des hautes températures et qui n'est pas réversible. Dans ce cas, on fait cesser par le système tout autre fonctionnement pauvre, et le dispositif de combustion afférent n'est plus exploité ensuite qu'en mélange air/carburant stoechiométrique ou riche (étape 18), si l'on peut partir du fait que l'endommagement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote ne se réfère qu'aux composants nécessaires pour le fonctionnement pauvre et ne dégrade pas son fonctionnement en cas d'exploitation dans des conditions stoechiométriques. En plus, en cas de besoin, il peut y avoir une indication, par exemple destinée au conducteur du véhicule automobile, selon laquelle l'adsorbeur d'oxyde d'azote doit subir une intervention
d'entretien et, le cas d'échéant, devrait être remplacé.
Ainsi que le montre la description ci-dessus de
quelques exemples avantageux, le procédé selon l'invention permet d'avoir une commutation optimale entre les phases
d'adsorption et de régénération, pour chacun des.
catalyseurs d'adsorbeur d'oxyde d'azote, le cas échéant installés en plusieurs exemplaires dans une installation d'épuration des gaz d'échappement, en utilisant un capteur de chargement chaque fois associé, qui a l'aptitude d'appréhender le degré de chargement de l'adsorbeur de façon continue, également pendant le fonctionnement en régénération.
Claims (6)
1. Procédé de fonctionnement d'une installation d'épuration des gaz d'échappement, avec un adsorbeur d'oxyde d'azote et un capteur de charge d'oxyde d'azote associé, dans lequel - l'adsorbeur d'oxyde d'azote e.st exploité en alternance en des phases d'adsorption, avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au moins stoechiométrique, et en des phases de régénération, avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au plus stoechiométrique caractérisé en ce que - pendant une phase de régénération respective, le chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote par des oxydes d'azote est mesuré directement de façon continue par le capteur de charge et le rapport d'air (X) des gaz d'échappement amenés à l'adsorbeur d'oxydes d'azote est augmenté en fonction de la charge (LOAD) mesurée, alors que
se produit une diminution de la charge mesurée.
2. Procédé de fonctionnement d'une installation d'épuration des gaz d'échappement, avec un adsorbeur d'oxyde d'azote et un capteur de charge d'oxyde d'azote associé, en particulier selon la revendication 1, dans lequel - l'adsorbeur d'oxyde d'azote est exploité en alternance, en des phases d'adsorption avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au moins stoechiométrique et en des phases de régénération avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au plus stoechiométrique, caractérisé en ce que - pendant une phase de régénération respective, le chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote en oxydes d'azote est mesuré directement de façon continue par le capteur de charge, et - on évalue, comme critère de fin de régénération, le moment auquel la charge mesurée (LOAD) est descendue au-dessous d'une valeur de seuil de charge inférieure (LOAD MIN) pouvant être déterminée ou le moment auquel la valeur (GRAD_LOAD) du gradient de la charge mesurée est descendue au-dessous d'une valeur de seuil de gradient inférieure (GRAD_LOAD_MIN) pouvant être prédéterminée, ou bien le moment auquel la diminution (DIFLOADREG) de la charge mesurée depuis le début de la phase de régénération a. quantitativement dépassé une valeur de seuil de diminution de chargement (DIF_LOADREG_MAX) susceptible d'être
prédéterminee.
3. Procédé de fonctionnement d'une installation d'épuration des gaz d'échappement, avec un adsorbeur d'oxyde d'azote et un capteur de charge d'oxyde d'azote associé, en particulier selon la revendication 1 ou 2, dans lequel - l'adsorbeur d'oxyde d'azote est exploité en alternance en des phases d'adsorption, avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au moins stoechiométrique, et en des phases de régénération, avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au plus stoechiométrique caractérisé en ce que - de temps en temps est effectuée une détermination de la capacité d'accumulation de l'adsorbeur d'oxyde d'azote, pour laquelle l'adsorbeur d'oxyde d'azote est d'abord saturé en oxydes d'azote en un fonctionnement en adsorption, puis est régénéré jusqu'à ce que le chargement mesuré par le capteur de chargement ait atteint une valeur minimale, et la différence (DIFMAXLOADREG), indicative de la capacité d'accumulation, entre la charge mesurée par le capteur de charge au début de la phase de régénération et la valeur minimale à la fin de la phase de régénération est évaluée à titre d'indication quantitative de la capacité d'accumulation réelle de l'adsorbeur d'oxyde d'azote.
4. Procédé de fonctionnement d'une installation d'épuration des gaz d'échappement, avec un adsorbeur d'oxyde d'azote et un capteur de charge d'oxyde d'azote associé, en particulier- selon l'une quelconque des
revendications 1 à 3, dans lequel
- l'adsorbeur d'oxyde d'azote est exploité en alternance en des phases d'adsorption, avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au moins stoechiométrique, et en des phases de régénération, avec un rapport d'air dans les gaz d'échappement au plus stoechiométrique,
caractérisé en ce que.
- le chargement de l'adsorbeur d'oxyde d'azote est mesuré au moment de la survenance d'une condition de fin de régénération pouvant être déterminée et ce chargement minimal (MINLOAD) mesuré est utilisé comme indication quantitative de la charge résiduelle subsistant réellement
de l'adsorbeur d'oxyde d'azote.
5. Procédé selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce qu'un processus de régénération par désulfatation est lancé pour l'adsorbeur d'oxyde d'azote, lorsque la différence (DIF_MAX_LOAD_REG), déterminée de façon indicative de la capacité d'accumulation, descend au-dessous d'une valeur de seuil de différence minimale (DIF_MAX_LOAD_REG_MIN) pouvant être prédéterminée, ou bien lorsque la charge minimale (MIN_LOAD_i; i = 1, ...) mesurée lors de phases de régénération successives augmente
de plus d'une valeur pouvant être prédéterminée.
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en outre en ce que la différence (DIF_DESULF_MAX_LOAD_REG), entre la différence de charge indicative de la capacité d'accumulation, déterminée pour la dernière fois avant un processus de régénération par désulfatation, et la différence de charge, indicative de la capacité d'accumulation, déterminée pour la première fois après le processus de régénération par désulfatation, ou la différence (DIFDESULFMINLOAD), entre la charge minimale, mesurée pour la dernière fois avant un processus de régénération par désulfatation, et la charge minimale, mesurée pour la première fois après un processus de régénération par désulfatation, est utilisée à titre d'indication quantitative -pour l'effet de désulfatation
obtenu au moyen du processus de régénération par désulfatation.
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| US6497093B1 (en) * | 2001-06-20 | 2002-12-24 | Ford Global Technologies, Inc. | System and method for adjusting air-fuel ratio |
| US6820417B2 (en) | 2001-11-29 | 2004-11-23 | Analytical Engineering, Inc. | Exhaust aftertreatment system and method for an internal combustion engine |
| JP4232524B2 (ja) * | 2003-04-25 | 2009-03-04 | 株式会社日立製作所 | エンジンの制御装置 |
| DE102004007523B4 (de) * | 2004-02-17 | 2007-10-25 | Umicore Ag & Co. Kg | Verfahren zur Bestimmung des Umschaltzeitpunktes von der Speicherphase zur Regenerationsphase eines Stickoxid-Speicherkatalysators und zur Diagnose seines Speicherverhaltens |
| US7401462B2 (en) * | 2004-03-30 | 2008-07-22 | General Motors Corporation | Control strategy for lean NOx trap regeneration |
| DE102004015836A1 (de) * | 2004-03-31 | 2005-11-03 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Steuern einer Brennkraftmaschine |
| DE102004050629B4 (de) * | 2004-10-18 | 2008-05-15 | Audi Ag | Verfahren zur Bestimmung der Sauerstoffspeicherkapazität eines Oxidationskatalysators |
| US20110258988A1 (en) * | 2008-11-25 | 2011-10-27 | Kenichi Tanioka | NOx SENSOR VALUE CORRECTING DEVICE AND INTERNAL COMBUSTION ENGINE EXHAUST PURIFICATION SYSTEM |
| US20110146245A1 (en) * | 2009-12-22 | 2011-06-23 | Caterpillar Inc. | Sulfur detection routine |
| US9597627B2 (en) * | 2014-10-19 | 2017-03-21 | Wei Zhang (William) | Regenerative air purification system and method |
| USRE46804E1 (en) * | 2014-01-07 | 2018-04-24 | Wei Zhang | Regenerative air purification system and method |
| WO2015123530A1 (fr) * | 2014-02-14 | 2015-08-20 | Basf Corporation | Procédés et systèmes pour améliorer la capacité de systèmes à gaz adsorbés |
| DE102018004892A1 (de) | 2018-06-20 | 2019-12-24 | Daimler Ag | Verfahren zum Entschwefeln eines Stickoxid-Speicherkatalysators |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0872633A2 (fr) * | 1997-04-18 | 1998-10-21 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Procédé pour la réduction des oxydes d'azote des gaz d'échappement de moteur à combustion interne |
| DE19753718C1 (de) * | 1997-12-04 | 1999-07-08 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zum Betreiben eines Dieselmotors |
| DE19912832A1 (de) * | 1998-03-23 | 1999-09-30 | Denso Corp | Luft-Kraftstoffverhältnissteuerung für einen Verbrennungsmotor |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58109442A (ja) | 1981-12-22 | 1983-06-29 | Toa Nenryo Kogyo Kk | カルボニル化合物の製造方法 |
| DE69326217T3 (de) | 1992-06-12 | 2009-11-12 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha, Toyota-shi | Abgasemissionssteuerungssystem für verbrennungsmotoren |
| JP2836522B2 (ja) * | 1995-03-24 | 1998-12-14 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP3633055B2 (ja) * | 1995-09-27 | 2005-03-30 | 日産自動車株式会社 | エンジンの診断装置 |
| WO1997016632A1 (fr) * | 1995-10-30 | 1997-05-09 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Appareil de regulation des emissions de l'echappement pour un moteur a combustion interne |
| DE19543219C1 (de) | 1995-11-20 | 1996-12-05 | Daimler Benz Ag | Verfahren zum Betreiben eines Dieselmotors |
| AU721398C (en) * | 1996-06-10 | 2001-07-26 | Hitachi Limited | Exhaust gas purification apparatus of internal combustion engine and catalyst for purifying exhaust gas of internal combustion engine |
| JPH1071325A (ja) * | 1996-06-21 | 1998-03-17 | Ngk Insulators Ltd | エンジン排ガス系の制御方法および触媒／吸着手段の劣化検出方法 |
| DE19636790A1 (de) | 1996-09-11 | 1998-03-12 | Volkswagen Ag | NOx-Abgasreinigungsverfahren |
| DE19707849A1 (de) * | 1997-02-27 | 1998-09-03 | Opel Adam Ag | Einrichtung zum Nachbehandeln von Abgasen einer fremdgezündeten Brennkraftmaschine |
| US5832722A (en) | 1997-03-31 | 1998-11-10 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for maintaining catalyst efficiency of a NOx trap |
| JP3067685B2 (ja) * | 1997-03-31 | 2000-07-17 | 三菱自動車工業株式会社 | 火花点火式筒内噴射型内燃機関の排気浄化装置 |
| JPH11229847A (ja) * | 1998-02-12 | 1999-08-24 | Mitsubishi Motors Corp | 希薄燃焼内燃機関 |
| US6233925B1 (en) * | 1998-08-28 | 2001-05-22 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust discharge control device for internal combustion engine |
| DE19916677C1 (de) | 1999-04-14 | 2001-01-25 | Daimler Chrysler Ag | Beladungssensor für einen Stickoxidadsorber |
| US6308515B1 (en) * | 2000-03-17 | 2001-10-30 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for accessing ability of lean NOx trap to store exhaust gas constituent |
-
1999
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-
2000
- 2000-11-01 GB GB0026729A patent/GB2356160B/en not_active Expired - Fee Related
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- 2000-11-13 US US09/709,642 patent/US6460328B1/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0872633A2 (fr) * | 1997-04-18 | 1998-10-21 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Procédé pour la réduction des oxydes d'azote des gaz d'échappement de moteur à combustion interne |
| DE19753718C1 (de) * | 1997-12-04 | 1999-07-08 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zum Betreiben eines Dieselmotors |
| DE19912832A1 (de) * | 1998-03-23 | 1999-09-30 | Denso Corp | Luft-Kraftstoffverhältnissteuerung für einen Verbrennungsmotor |
Also Published As
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