FI112880B - Device intended for heat / moisture exchange - Google Patents
Device intended for heat / moisture exchange Download PDFInfo
- Publication number
- FI112880B FI112880B FI20022196A FI20022196A FI112880B FI 112880 B FI112880 B FI 112880B FI 20022196 A FI20022196 A FI 20022196A FI 20022196 A FI20022196 A FI 20022196A FI 112880 B FI112880 B FI 112880B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- och
- mellan
- ratio
- heat
- vortex
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F13/00—Details common to, or for air-conditioning, air-humidification, ventilation or use of air currents for screening
- F24F13/02—Ducting arrangements
- F24F13/04—Air-mixing units
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
- F28F13/12—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
- F28F1/424—Means comprising outside portions integral with inside portions
- F28F1/426—Means comprising outside portions integral with inside portions the outside portions and the inside portions forming parts of complementary shape, e.g. concave and convex
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F2221/00—Details or features not otherwise provided for
- F24F2221/46—Air flow forming a vortex
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Geometry (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
Abstract
Description
112880 Lämmön/kosteuden vaihtoon tarkoitettu laite112880 Device for exchanging heat / humidity
Keksintö koskee lämmön/kosteuden vaihtoon tarkoitettua laitetta, jolla optimoidaan lämmön ja kosteuden siirtonopeuden suhde vastaavasti vaihtimen läpi viilaavan 5 ilmavirran painehäviöön. Tämän tarkoituksen saavuttamiseksi vaihdin on varustettu pyörrekehittimillä, jotka ulottuvat poikittain putkiin nähden ja joissa on takareuna, yläreuna ja etureuna.The invention relates to a device for exchanging heat / humidity, which optimizes the ratio of the heat / humidity transfer rate to the pressure drop of the air stream 5 through the exchanger, respectively. To accomplish this purpose, the exchanger is provided with vortex generators that extend transversely to the tubes and have a trailing edge, an upper edge and a leading edge.
Edellä kuvatun tyyppinen lämmön/kosteuden ilmavaihdin tehdään tavallisesti vuo-rottain olevista tasaisista ja aallotetuista suikaleista, jotka muodostavat yhteen pan-10 taessa kolmikulmaisia tai puolisuunnikkaan muotoisia putkia. Edellä mainitun tyyppisissä lämmön/kosteudenvaihtimissa, joissa on poikkileikkaukseltaan suhteellisen pienet putket ja joiden ilmavirtaamat toistuvat näissä yhteyksissä usein, ilma virtaa suhteellisen järjestäytyneissä kerroksissa putkien suunnassa. Näin ollen virtaus on olennaisesti pyörteetön. Ainoastaan putkien tulopäässä lyhyellä matkalla 15 esiintyy tietty virtaus poikittain putken seinään nähden. Ilmavirtauksen ominaisarvona käytetään niin kutsuttua Reynoldsin lukua, joka tässä yhteydessä on välillä 100-600. Virtaus pysyy pyörteettömänä niin kauan kuin Reynoldsin luku on noin alle 2000.The heat / humidity air exchanger of the type described above is usually made of alternating, flat and corrugated strips, which together form triangular or trapezoidal tubes. In the type of heat / humidity exchangers of the above type, which have tubes of relatively small cross-section and frequent airflows in these connections, air flows in relatively organized layers in the direction of the tubes. Thus, the flow is substantially turbulent. Only at the inlet end of the tubes at a short distance 15 does a certain flow transverse to the tube wall occur. The eigenvalue of the air flow is the so-called Reynolds number, which in this context is between 100 and 600. The flow will remain turbulent as long as the Reynolds number is less than 2000.
Ammatti-ihmisille on selvää, että lähinnä putken seinää olevaan pyörteettömään : : 20 ilmavirtaukseen muodostuu rajakerros, jossa ilmavirran nopeus on olennaisesti nol- : : la. Tämä rajakerros pienentää huomattavasti lämmön ja kosteuden siirtokerrointa : ennen kaikkea niin kutsutun täysin kehittyneen virtauksen yhteydessä. Jotta lämmön . ; ja kosteuden siirtokerrointa voitaisiin suurentaa, ilma pitää saada virtaamaan putken ; pintaa kohti siten, että rajakerros pienenee ja siirto kerroksesta toiseen tulee suu- 25 remmaksi. Tämä voi tapahtua niin kutsutun pyörrevirtauksen avulla. Kun Reynoldsin luku ylittää noin 2000, pyörteetön virtaus muuttuu sileissä, tasaisissa putkissa pyörrevirtaukseksi. Jos lämmön/kosteudenvaihdinten putkiin halutaan saada niin : suuret Reynoldsin luvut, kuin mitä tässä on tarkasteltu, tarvitaan olennaisesti nope ampi ilmavirtaus kuin tavallisesti tässä yhteydessä. Pienten Reynoldsin lukujen yh-30 teydessä, jotka soveltuvat edellä kuvattuun vaihtimeen, täytyy pyörre siis kehittää keinotekoisesti, esimerkiksi asentamalla putkiin erityiset pyörrekehittimet.It will be apparent to those skilled in the art that there is a boundary layer formed by the vortex: 20 air stream closest to the wall of the tube, at which the air stream velocity is substantially zero. This boundary layer significantly reduces the heat and moisture transfer coefficient: above all in the case of a so-called fully developed flow. In order to heat. ; and the moisture transfer coefficient could be increased, air should be flowing through the tube; towards the surface such that the boundary layer is reduced and the transfer from one layer to another becomes larger. This can be done by a so-called vortex flow. When the Reynolds number exceeds about 2000, the turbulent flow changes into a vortex flow in smooth, flat tubes. If you want to get heat / moisture exchanger tubes: high Reynolds numbers, as discussed here, you need a substantially faster airflow than is usually the case here. Thus, for small Reynolds numbers suitable for the above changer, the vortex must be generated artificially, for example by installing special vortex generators in the tubes.
; Näistä pyörrekehittimistä tunnetaan monia erilaisia malleja. SE-B-444 071 esittää lämmönvaihtorummun, jossa pyörrekehittimet ovat poikittaisten aallotusten muodossa. Nämä aallotukset pitävät ennen kaikkea keskusputken päälle kierretyt suika- 2 1Ί28§0 leet yhdessä siten, että ne eivät työnny toistensa sisään, vaan että niillä on samaan aikaan pyörteitä kehittävä vaikutus, joka aiheuttaa jonkin verran paremmat lämmön-ja kosteudensiirto-ominaisuudet suhteessa vaihtimiin, joissa on täysin sileät putket ja joita on kuvattu edellä.; Many different models of these vortex generators are known. SE-B-444 071 discloses a heat exchange drum in which the vortex generators are in the form of transverse corrugations. Above all, these corrugations hold the rods twisted on the center tube together so that they do not insert into each other, but at the same time have a vortex-generating effect, which results in slightly better heat and moisture transfer properties with respect to the exchangers, are completely smooth tubes and are described above.
5 Tämän tyyppiset pyörrekehittimet suurentavat siis lämmön ja kosteuden siirtoa huomattavasti. Myös painehäviö kuitenkin lisääntyy jyrkästi. Näyttää siltä, että pai-nehäviön lisäys on ollut suurempaa kuin lämmön ja kosteuden siirron lisäys. On kuitenkin oleellista, että ilmavaihtimissa on pieni painehäviö, koska painehäviöllä mitoitetaan niiden tuulettimien koko ja tehovaatimukset, jotka vievät ilmavirran 10 vaihtimen läpi. Tämän painehäviön on sitä paitsi havaittu olevan riippuvaisen pyör-rekehittimien mallista, koosta ja geometriasta.5 These types of vortex generators thus significantly increase heat and moisture transfer. However, the pressure drop is also increasing sharply. It appears that the increase in pressure loss has been greater than the increase in heat and moisture transfer. However, it is essential that the air exchangers have a small pressure drop, since the pressure drop is used to dimension the size and power requirements of the fans that pass the air flow through the exchanger. In addition, this pressure drop has been found to be dependent on the design, size and geometry of the swirl generators.
Keksinnön kohteena on siis lämmön/kosteudenvaihdin, jossa pyörrekehittimien sijainnin ja vaihtimen putkien mallin tulisi olla sellaiset että saataisiin optimaalinen ilmavirran painehäviön suhde lämmön ja kosteuden siirtonopeuteen.Accordingly, the invention relates to a heat / humidity exchanger, where the location of the vortex generators and the tubes of the exchanger should be such that an optimum ratio of the pressure drop of the air flow to the heat and moisture transfer rate is obtained.
15 Edellä kuvatut kohteet saadaan keksinnön mukaan aikaan lämmön / kosteuden vaihtoon tarkoitetulla laitteella, jossa putkien kokoonpanon tulisi täyttää alla mainitut edellytykset: putkien tuloaukon ja lähimmän pyörrekehittimen keskuksen välinen etäisyys määritetään etäisyyden suhteella hydraulisen halkaisijan tulokseen ja Reynoldsin luvun 20 tulee olla välillä 0,01-0,04, kulman Θ, joka osoittaa pyörrekehitinten takareunan kal-i tevuuden suhteessa pystysuoraan tasoon, joka kulkee putkien pohjan kautta, tulee : olla välillä 30°-60°, putken pohjan yläpuolella olevan yläreunan korkeuden e suh- : teen putken hydrauliseen halkaisijaan tulee olla välillä 0,30-1,1, putken pyörrekehit- j timien välisen etäisyyden suhteen edellä mainittuun korkeuteen e tulee olla välillä ! ' 25 8-30, kunkin pyörrekehittimen yläreunan pituuden suhteen sen korkeuteen e putken pohjan yläpuolella tulee olla välillä 1,0-4,0, ja pyörrekehitinten reunan säteen suhteen hydrauliseen halkaisijaan tulee olla välillä 0,01-0,2.According to the invention, the above objects are achieved by a heat / moisture exchange device where the tube assembly should meet the following conditions: the distance between the tube inlet and the center of the nearest vortex generator is determined by the ratio of the hydraulic diameter result and Reynolds number 20 , 04, the angle Θ, which indicates the inclination of the trailing edge of the vortex generators relative to the vertical plane passing through the bottom of the tubes, must be between 30 ° and 60 °, the height e of the top edge above the bottom of the tube between 0.30 and 1.1, the distance between the vortex generators of the tube to the aforementioned height e should be between! 8-30, with respect to the length of the upper edge of each vortex generator to its height e above the bottom of the tube should be between 1.0 and 4.0 and the radius of the edges of the vortex to the hydraulic diameter should be between 0.01 and 0.2.
; Jotta painehäviön suhde lämmön/kosteuden siirtonopeuteen voitaisiin optimoida, niin turbulenssin aiheuttavat poikittaiset aallot, niin kutsutut pyörrekehittimet, täy-30 tyy toisaalta sijoittaa oikealle etäisyydelle putken aukosta ja toisaalta oikealle etäisyydelle toisistaan. Sitä paitsi niiden täytyy olla oikein suunniteltuja ja olla tietyn ;' laajuisia putken sekä pituus- että vaakatasossa.; In order to optimize the ratio of pressure drop to heat / moisture transfer rate, the transverse waves of turbulence, the so-called vortex generators, need to be placed at the correct distance from the opening in the tube and at the right distance from each other. Besides, they must be well designed and certain; ' of the pipe both longitudinally and horizontally.
Koska rajakerros on hyvin ohut, on lämmön ja kosteuden siirtokerroin korkea läm-mön/kosteudenvaihtimen putkien tuloaukossa. Sitten rajakerroksen paksuus kasvaa 112880 3 pääasiallisessa virtaussuunnassa ja lämmön ja kosteuden siirtokeiToin pienenee. Lämmön ja kosteuden siirron lisäämiseksi pyörrekehittimiä ei pitäisi asentaa putkien seiniin liian lähelle tuloaukkoa, koska lämmön ja kosteuden siirto tällä alueella on jo korkea. Näin pyörrekehitin aiheuttaisi olennaisesti ainoastaan suuremman pai-5 nehäviön, mikä ei ole toivottavaa. Niinpä on paras sijoittaa ensimmäinen pyörrekehitin putkeen sellaiselle etäisyydelle, jossa tuloaukon luonnollinen pyörre on vaimentunut.Because the boundary layer is very thin, the heat and moisture transfer coefficient is high at the inlet of the heat / humidity exchanger tubes. Then, the boundary layer thickness increases to 112880 3 in the main flow direction and decreases with heat and moisture transfer. To increase heat and moisture transfer, vortex generators should not be installed too close to the inlet on the pipe walls as heat and moisture transfer in this area is already high. Thus, the vortex generator would only cause substantially greater pressure loss, which is undesirable. Thus, it is best to place the first vortex generator in the tube at a distance where the natural vortex of the inlet is attenuated.
Kun ilma saavuttaa ensimmäisen pyörrekehittimen, syntyy järjestäytynyt pyörteinen ilmavirtaus ja ilma alkaa virrata kohti putken seiniä. Näin saadaan aikaan huomatta-10 va lämmön/kosteuden siirtonopeuden kasvu. Pyörre pienenee asteittain, kun tämä pyörteinen ilmavirtaus sitten lähtee pyörrekehittimestä. On optimaalista sijoittaa seuraava pyörrekehitin paikkaan, jossa pyörre on vaimentunut.When the air reaches the first vortex generator, an ordered turbulent air flow is generated and the air begins to flow towards the pipe walls. This results in a significant increase in heat / moisture transfer rate. The vortex gradually decreases as this turbulent airflow then leaves the vortex generator. It is optimal to place the next vortex generator in a location where the vortex is damped.
Pyörrekehittimen geometrian määritelmät ja niiden sijainti putkessa on saatu selville laajamittaisilla kokeilla ja tutkimuksilla, minkä tuloksena saadaan optimaalinen 15 lämmön/kosteuden siirtonopeuden suhde painehäviöön.The definitions of the geometry of the vortex generator and their location in the tube have been determined by extensive experiments and studies, which result in an optimal ratio of heat / moisture transfer rate to pressure drop.
Tässä yhteydessä käytetään ilmausta hydraulinen halkaisija, joka kuvaa virtausput-ken poikkileikkauspinta-alan suhdetta putken poikkileikkauksen ympärysmittaan. Niin kutsutut Reynoldsin lukuja Schmidtin luku ovat ilmavirtauksen ominaisarvoja.As used herein, the term hydraulic diameter describes the ratio of the cross-sectional area of the flow pipe to the circumference of the pipe cross-section. The so-called Reynolds numbers Schmidt numbers are eigenvalues of airflow.
Keksintöä kuvataan seuraavassa tarkemmin viitaten oheiseen piirustukseen, jossa 20 kuvio 1 on perspektiivikuva lämmön/kosteudenvaihtimen putkesta, jossa on keksin-, nön mukaiset pyörrekehittimet, .* kuvio 2 on kaavamainen sivukuva kuvion 1 putkesta, ja kuvio 3 on poikkileikkauskuva kuvioiden 1 ja 2 putkesta kuvion 2 viivaa 1-1 pitkin.The invention will now be described in more detail with reference to the accompanying drawing, in which Figure 1 is a perspective view of a heat / humidity tube with vortex generators according to the invention. * Figure 2 is a schematic side view of the tube of Figure 1; 2 along 1-1 lines.
Kuviot 1 ja 2 esittävät keksinnön mukaisen lämmön/kosteudenvaihtimen tuloaukon ; 25 1 ja osan putkea 2. Kuviossa esitetään ainoastaan ensimmäinen pyörrekehitin 3.Figures 1 and 2 show the inlet of the heat / humidity exchanger according to the invention; 25 1 and part of tube 2. Only the first vortex generator 3 is shown.
; joka sijaitsee lähinnä tuloaukkoa 1, ja toinen pyörrekehitin 4. Putken 2 korkeus on h. Tuloaukon suun ja ensimmäisen pyörrekehittimen 3 keskuksen välinen etäisyys ; A määritetään etäisyyden A suhteella hydraulisen halkaisijan tulokseen ja Reynold- sin luvun tulee olla välillä 0,01-0,04. Hydraulinen halkaisija ilmaisee tässä virtaus-30 putken poikkipinta-alan suhdetta putken ympärysmittaan, ja Reynoldsin luku riippuu ilmavirtauksesta.; located closest to the inlet 1 and the second vortex generator 4. The height of the tube 2 is h. The distance between the mouth of the inlet and the center of the first vortex generator 3; A is defined as the ratio of distance A to the result of the hydraulic diameter and Reynolds number must be between 0.01 and 0.04. The hydraulic diameter here denotes the ratio of the cross-sectional area of the flow-30 pipe to the circumference of the pipe, and the Reynolds number depends on the airflow.
112880 4112880 4
Edellä kuvatusta selviää myös, että A riippuu Reynoldsin luvusta ja näin ollen ilmavirtauksen nopeudesta. Ensimmäisen pyörrekehittimen optimaalinen sijainti riippuu siis vallitsevista käyttöoloista.It is also clear from the above that A depends on the Reynolds number and thus on the velocity of the air flow. The optimal location of the first vortex generator thus depends on the prevailing operating conditions.
Pyörrekehittimillä 3, 4 on erikoinen geometria, kuten erityisesti kuviosta 2 ilmenee. 5 Niihin on siis muodostettu viisto takareuna 5, vaakasuora yläreuna 6 ja viisto etu-reuna 7.The vortex generators 3, 4 have a particular geometry, as shown in particular in FIG. They are thus formed with a bevelled rear edge 5, a horizontal upper edge 6 and an oblique front edge 7.
Myös seuraavia olosuhteita voidaan keksinnön mukaisesti käyttää: kulma Θ, joka ilmaisee pyörrekehittimien 3, 4 takareunan 5 kaltevuutta putken 2 pohjan 8 suhteen, on välillä 30°-60° ja pohjan 8 yläpuolella olevan yläreunan 6 korkeuden e suhde 10 putken 2 hydrauliseen halkaisijaan Dh on 0,30-1,1. Lisäksi ensimmäisen 3 ja toisen 4 pyörrekehittimen keskipisteen välisen etäisyyden P suhde mainittuun korkeuteen e on välillä 8-30 ja kunkin pyörrekehittimen 3, 4 yläreunan 6 pituuden B suhde yläreunan korkeuteen e pohjan 8 yläpuolella on välillä 1,0-4,0.The following conditions can also be used in accordance with the invention: the angle Θ, which indicates the inclination of the trailing edge 5 of the vortex generators 3, 4 relative to the bottom 8 of the tube 2, is between 30 ° and 60 ° 0.30 to 1.1. Further, the ratio P of the center 3 of the first 3 and second 4 vortex generators to said height e is between 8-30 and the ratio B of the length B of the upper edge 6 of each vortex generator 3, 4 above the base 8 is between 1.0-4.0.
Keksinnön mukaisten pyörrekehittimien 3, 4 avulla, joissa on erikoinen geometria 15 ja jotka ovat lasketulla etäisyydellä toisistaan sekä sellaisten putkien 2 tuloaukosta Ujoilla on sopivimmin kolmikulmaisen ja/tai puolisuunnikkaan muotoinen poikkileikkaus, saadaan huomattavasti suurempi lämmön ja kosteuden siirtonopeus, mutta vain kohtalainen painehäviön kasvu. Kun ilmavirtaus lähestyy pyörrekehitintä 3, virtausnopeus kasvaa paikallisesti johtuen pienennetystä poikkileikkauspinnasta, 20 jota kuvio 3 pyrkii kuvaamaan. Kun ilma näin ollen ohittaa pyörrekehittimen 3 ja lähtee terävästä reunasta siirtyessään yläreunasta 6 etureunaan 7, syntyy voimakas : pyörreliike, joka johtuu porrastuksesta sekä huomattavan erilaisesta poikkileikkauk- ·’ sesta. Tämä prosessi on hyvin tehokas, kun halutaan lisätä lämmön ja kosteuden 1 siirtoa.By means of the vortex generators 3, 4 according to the invention having a special geometry 15 and spaced from one another and the inlets of such tubes 2 preferably having a triangular and / or trapezoidal cross-section, a significantly higher heat and humidity transfer rate is achieved. As the airflow approaches the vortex generator 3, the flow rate increases locally due to the reduced cross-sectional area 20 which Figure 3 tends to illustrate. Thus, when the air passes the vortex generator 3 and leaves the sharp edge as it moves from the top edge 6 to the leading edge 7, a strong: eddy motion due to staggering and a remarkably different cross-section is created. This process is very effective when it comes to increasing heat and moisture transfer 1.
* * K ' 25 Pyörrekehitin 4 on asennettu lasketulle etäisyydelle P ensimmäisestä pyörrekehitti- mestä 3 siten, että kehitettyä pyörrettä voidaan käyttää mahdollisimman täydellises-. , ti, ja sen jälkeen muodostetaan niin kutsuttu uudelleenkytkentäalue, joka on merkit- : ty kuviossa 1 0:11a, ennen kuin ilma ohittaa toisen pyörrekehittimen 4. Tämä estää tarpeettoman lisäpainehäviön kasvattamatta merkittävästi lämmön ja kosteuden siir-• 30 tonopeutta jo pyörteisessä ilmavirrassa. Ilma kytkeytyy uudelleenkytkentäalueella 0 : jälleen kerran suuressa määrin sileään pintaan ennen kuin se sapuu seuraavaan pyör- rekehittimeen.* * K '25 The vortex generator 4 is mounted at a calculated distance P from the first vortex generator 3 so that the developed vortex can be used as perfectly as possible. , ti, and thereafter a so-called reconnection zone, denoted in FIG. 10, is formed before the air passes the second vortex generator 4. This prevents unnecessary additional pressure loss without significantly increasing the heat and moisture transfer rate in the already turbulent air flow. The air engages in the re-engagement zone 0: once again, to a large extent, on a smooth surface before fading into the next vortex generator.
112880 5112880 5
On tärkeää, että pyörrekehittimien 3, 4 reunat ovat tarpeeksi terävät, jotta saadaan porrastuskohdat (kevennyskohdat). Reunan säteen r (ks. kuvio 2) pitäisi olla sellainen, että suhde r/Dh on välillä 0,01-0,2.It is important that the edges of the vortex generators 3, 4 are sharp enough to provide stepping points (lightening points). The radius r of the edge (see Figure 2) should be such that the ratio r / Dh is between 0.01 and 0.2.
Jotta painehäviötä saataisiin edelleen pienemmäksi, vaikka lämmön siirtonopeus 5 pysyy ennallaan, korkeus e pyörrekehittimen pohjasta 8 voidaan tehdä korkeammaksi kuin vastaava korkeus f putken yläreunasta, ks. kuvio 2. Tämä malli estää tarpeettoman pyörteen tässä ulkonevassa tilassa. Tällä ulkonevalla osalla on sopi-vimmin sellainen muotoilu, että se sopii hyvin vastaavaan syvennykseen, jonka seinäosuudet 5, 6 ja 7 määrittävät putken alapuolelle, tarkoituksenaan saada kestävä 10 liitos, kun putkikerroksia asennetaan päällekkäin, ja jotta vältetään niiden työntyminen toisiinsa.In order to further reduce the pressure drop, even though the heat transfer rate 5 remains unchanged, the height e from the bottom 8 of the vortex generator can be made higher than the corresponding height f from the top of the pipe, see FIG. Figure 2. This design prevents unnecessary vortex in this protruding state. This projection preferably has a design that fits well into the corresponding recess defined by the wall portions 5, 6 and 7 below the pipe, in order to provide a durable joint 10 when the pipe layers are superimposed, and to avoid pushing them together.
Suunnittelemalla pyörrekehittimet keksinnön mukaisesti, niistä tulee myös tehokkaita suurella ilmavirtausnopeudella, jossa myös sileässä putkessa muodostuisi pyörrevirta. Luonnollisesti muodostettua pyörrettä tehostetaan lähenevällä / erkane-15 valla vaikutuksella ja mekanismilla, jolla ilma erotetaan ja taas yhdistetään.By designing vortex generators in accordance with the invention, they also become efficient at high airflow rates, whereby a smooth tube would also generate a vortex current. The naturally occurring vortex is enhanced by the oncoming / offset effect and the mechanism by which the air is separated and reconnected.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0002222A SE515132C2 (en) | 2000-06-15 | 2000-06-15 | Device for heat / moisture exchanger with turbulence generators |
SE0002222 | 2000-06-15 | ||
SE0101041 | 2001-03-23 | ||
PCT/SE2001/001041 WO2001096803A1 (en) | 2000-06-15 | 2001-05-14 | Device for heat/moist exchange |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI20022196A FI20022196A (en) | 2002-12-13 |
FI112880B true FI112880B (en) | 2004-01-30 |
Family
ID=20280085
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI20022196A FI112880B (en) | 2000-06-15 | 2002-12-13 | Device intended for heat / moisture exchange |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3939648B2 (en) |
KR (1) | KR100709233B1 (en) |
CN (1) | CN1237321C (en) |
AU (1) | AU2001256930A1 (en) |
DE (1) | DE10196335B3 (en) |
FI (1) | FI112880B (en) |
PL (1) | PL197437B1 (en) |
SE (1) | SE515132C2 (en) |
WO (1) | WO2001096803A1 (en) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102980424A (en) * | 2008-04-18 | 2013-03-20 | S·M·尼尔松 | Channel system |
KR101579141B1 (en) * | 2008-04-18 | 2015-12-21 | 스벤 멜커 닐손 | Channel system |
SE533453C2 (en) * | 2008-08-06 | 2010-10-05 | Sven Melker Nilsson | Duct |
JP5545260B2 (en) | 2010-05-21 | 2014-07-09 | 株式会社デンソー | Heat exchanger |
FR2990151B1 (en) * | 2012-05-02 | 2014-05-23 | Michelin & Cie | MEMBRANE FOR VULCANIZING THE INNER PART OF A TIRE IN WHICH CIRCULATES A PRESSURIZED GAS COMPRISING TURBULENCE GENERATORS |
JP6121765B2 (en) * | 2013-03-23 | 2017-04-26 | 京セラ株式会社 | Sample holder |
JP2014059139A (en) * | 2013-10-23 | 2014-04-03 | Melker Nilsson Sven | Channel system |
PL235069B1 (en) | 2017-12-04 | 2020-05-18 | Ts Group Spolka Z Ograniczona Odpowiedzialnoscia | Coil for transmission of heat for the rotary, cylindrical heat exchanger |
FR3082237B1 (en) * | 2018-06-12 | 2020-10-30 | Safran Aircraft Engines | LOW PRESSURE DROP HEAT EXCHANGE DEVICE |
KR102206263B1 (en) * | 2019-05-13 | 2021-01-21 | 조영호 | White Smoke(includiong hazardous substances)Removal System Using High-Efficiency Heat Exchanger |
WO2023107618A1 (en) * | 2021-12-08 | 2023-06-15 | Worcester Polytechnic Institute | Passive flow control for captive vortex |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2219130C2 (en) * | 1972-04-19 | 1974-06-20 | Ulrich Dr.-Ing. 5100 Aachen Regehr | CONTACT BODY FOR HEAT AND / OR SUBSTANCE EXCHANGE |
SE444071B (en) * | 1980-11-14 | 1986-03-17 | Sven Melker Nilsson | ROTATING REGENERATIVE EXCHANGER, PROCEDURE FOR ITS MANUFACTURING AND MACHINE FOR IMPLEMENTATION OF THE PROCEDURE |
FR2559575A1 (en) * | 1984-02-14 | 1985-08-16 | Gea Ahlborn Gmbh Co Kg | Plate heat exchanger |
SE458806B (en) * | 1987-04-21 | 1989-05-08 | Alfa Laval Thermal Ab | PLATE HEAT EXCHANGER WITH DIFFERENT FLOW RESISTANCE FOR MEDIA |
US5573062A (en) * | 1992-12-30 | 1996-11-12 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Heat transfer tube for absorption refrigerating machine |
-
2000
- 2000-06-15 SE SE0002222A patent/SE515132C2/en not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-05-14 CN CNB018105483A patent/CN1237321C/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-05-14 WO PCT/SE2001/001041 patent/WO2001096803A1/en active IP Right Grant
- 2001-05-14 AU AU2001256930A patent/AU2001256930A1/en not_active Abandoned
- 2001-05-14 DE DE10196335.1T patent/DE10196335B3/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-05-14 PL PL358923A patent/PL197437B1/en unknown
- 2001-05-14 JP JP2002510887A patent/JP3939648B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-05-14 KR KR1020027015608A patent/KR100709233B1/en not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-12-13 FI FI20022196A patent/FI112880B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2001256930A1 (en) | 2001-12-24 |
SE0002222L (en) | 2001-06-11 |
KR20030010626A (en) | 2003-02-05 |
JP3939648B2 (en) | 2007-07-04 |
JP2004503739A (en) | 2004-02-05 |
CN1237321C (en) | 2006-01-18 |
DE10196335T1 (en) | 2003-05-22 |
PL358923A1 (en) | 2004-08-23 |
WO2001096803A1 (en) | 2001-12-20 |
KR100709233B1 (en) | 2007-04-19 |
SE515132C2 (en) | 2001-06-11 |
DE10196335B3 (en) | 2016-10-06 |
FI20022196A (en) | 2002-12-13 |
CN1432123A (en) | 2003-07-23 |
SE0002222D0 (en) | 2000-06-15 |
PL197437B1 (en) | 2008-03-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FI112880B (en) | Device intended for heat / moisture exchange | |
CN100588895C (en) | The heat-exchanger fin of band inclination joint-cutting | |
EP2416075A2 (en) | Indoor unit of air-conditioning apparatus and air-conditioning apparatus | |
CN1099019C (en) | Heat exchanger | |
CN101208575A (en) | Fin tube heat exchanger | |
CN212774934U (en) | Volute with flow guide structure, fan and air duct machine | |
JP5643264B2 (en) | Heat exchanger | |
CN104755847A (en) | Air conditioner | |
CN216204482U (en) | High-efficient heat exchanger that phase transition cooling system used | |
CN106662406A (en) | Heat exchanger | |
CN117553035A (en) | Fan radome, fan subassembly and air duct system | |
CN101839549B (en) | Condensed heat exchanger | |
CN207662252U (en) | Fin structure and heat exchanger including it | |
CN205919423U (en) | Indoor set and air conditioner | |
CN216159690U (en) | Heat exchanger | |
CN205825232U (en) | Indoor apparatus of air conditioner and air-conditioner | |
JP2014029221A (en) | Air conditioner | |
CN113624042A (en) | Phase-change cooling heat exchanger | |
JPH10311774A (en) | Apparatus for circuration flow | |
CN103429906B (en) | Axial-flow fan and gas fan and air conditioner | |
CN101738103A (en) | Heat exchanging device and heat exchanging system | |
CN219607358U (en) | Heat exchanger for dehumidifier | |
JPS58158496A (en) | Finned-tube type heat exchanger | |
CN219757094U (en) | Serial fin type heat exchange fin | |
JP2007170757A (en) | Indoor unit of air conditioner |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MA | Patent expired |