ES2612514T3

ES2612514T3 - Procedimiento de fabricación de acero martensítico de muy alta resistencia y chapa o pieza obtenida de ese modo

Info

Publication number: ES2612514T3
Application number: ES12724656.9T
Authority: ES
Inventors: Kangying ZHU; Olivier Bouaziz
Original assignee: ArcelorMittal SA
Current assignee: ArcelorMittal SA
Priority date: 2011-05-12
Filing date: 2012-04-20
Publication date: 2017-05-17
Anticipated expiration: 2032-04-20
Also published as: KR101590689B1; RU2013155181A; CN103562417A; ZA201309348B; MX2013013220A; MA35058B1; MX359665B; CA2835533C; RU2580578C2; EP2707513A1; US20190226060A1; BR122018069395B1; JP6114261B2; CN103562417B; KR20150095949A; WO2012153012A1; EP2707513B1; WO2012153008A1; US10895003B2; KR20140019838A

Abstract

Procedimiento de fabricación de una chapa de acero de estructura totalmente martensítica, que presenta un tamaño medio de listones inferior a 1 micrómetro, estando comprendido el factor de alargamiento medio de dichos listones entre 2 y 5, entendiéndose que el factor de alargamiento de un listón de dimensión máxima Imax y mínima Imin está definido por con límite de elasticidad superior a 1.300 MPa, de resistencia mecánica superior a (3220(C)+958) megapascales, entendiéndose que (C) designa el contenido en carbono en porcentaje ponderal de dicho acero, comprendiendo las etapas sucesivas y en este orden según las cuales: - se suministra un semi-producto de acero cuya composición comprende, estando expresados los contenidos en peso,**Fórmula** entendiéndose que**Fórmula** y opcionalmente:**Fórmula** estando constituido el resto de la composición de hierro y de impurezas inevitables que resultan de la elaboración, - se recalienta dicho semi-producto a una temperatura T1 comprendida entre 1.050 ºC y 1.250 ºC, a continuación - se efectúa un laminado de desbastado de dicho semi-producto recalentado, a una temperatura T2 comprendida entre 1.000 y 880 ºC, con una tasa de reducción εa acumulada superior al 30% de forma que se obtenga una chapa con una estructura austenítica completamente recristalizada de tamaño medio de grano inferior a 40 micrómetros y, preferentemente, a 5 micrómetros, entendiéndose que dicha tasa de acumulada εa se define por: **Fórmula** , designando eia el espesor del semi-producto antes de dicho laminado en caliente de desbastado y efa el espesor de la chapa después de dicho laminado de desbastado, a continuación

Description

DESCRIPCION

Procedimiento de fabricacion de acero martensltico de muy alta resistencia y chapa o pieza obtenida de ese modo

5 [0001] La invencion se refiere a un procedimiento de fabricacion de chapas o de piezas de acero de

estructura martensltica, con una resistencia mecanica superior a la que podrla obtenerse por austenitizacion a continuacion tratamiento simple de refrigeracion rapido con temple martensltico y unas propiedades de resistencia mecanica y de alargamiento que permiten su aplicacion en la fabricacion de piezas de absorcion de energla en los vehlculos automoviles. En ciertas aplicaciones, se busca realizar unas piezas de acero que combinan una 10 resistencia mecanica elevada, una gran resistencia a los choques y una buena resistencia a la corrosion. Este tipo de combination es particularmente deseable en la industria automovil donde se busca un aligeramiento significativo de los vehlculos. Esto se puede obtener especialmente gracias a la utilization de piezas de aceros de muy altas caracterlsticas mecanicas cuya microestructura es martensltica o bainito-martensltica. Unas piezas anti-intrusion, de estructura o que participan en la seguridad de los vehlculos automoviles tales como: travesanos de parachoques, 15 refuerzos de puertas o de montante, brazo de rueda, que necesitan por ejemplo las cualidades mencionadas mas arriba. Su espesor es preferiblemente inferior a 3 millmetros.

[0002] La patente EP0971044 divulga as! la fabricacion de una chapa de acero revestida de aluminio o de una aleacion de aluminio, cuya composition comprende en contenido ponderal: 0,15-0,5%C, 0,5-3%Mn, 0,1-0,5%Si,

20 0,011%Cr, Ti<0,2%, Al<0,1%, P<0,1%, S<0,05%, 0,0005%<B<0,08%, siendo el resto hierro y unas impurezas inherentes a la elaboration. Esta chapa se calienta de forma que se obtenga una transformation austenltica embutida despues en caliente de manera que se realice una pieza, siendo esta refrigerada a continuacion rapidamente de forma que se obtenga una estructura martensltica o martensito-bainltica. De este modo, se puede obtener por ejemplo una resistencia mecanica superior a 1.500 MPa. Se busca no obstante obtener unas piezas con 25 una resistencia mecanica incluso superior. Se busca aun, a nivel dado de resistencia mecanica, disminuir el contenido en carbono del acero de forma que se mejore su capacidad para la soldabilidad.

[0003] Se conoce igualmente un procedimiento de fabricacion llamado «ausforming» en el cual un acero es totalmente austenitizado, refrigerado despues rapidamente hasta una temperatura intermedia, generalmente hacia

30 700-400 °C, gama en la cual la austenita es metaestable. Esta austenita se deforma en caliente, se refrigera despues rapidamente de forma que se obtenga una estructura totalmente martensltica. La patente GB1,080,304 describe as! la composicion de una chapa de acero destinada a tal procedimiento, que comprende 0,15-1%C, 0,25- 3%Mn, 1-2,5%Si, 0,5-3%Mo, 1-3%Cu, 0,2-1 %V.

35 [0004] Del mismo modo, la patente GB 1,166,042 describe una composicion de acero adaptada a este

procedimiento de ausforming, que comprende 0,1-0,6%C, 0,25-5%Mn, 0,5-2%Al, 0,5-3%Mo, 0,01-2%Si, 0,01-1%V.

[0005] Estos aceros constan de unas adiciones importantes de molibdeno, de manganeso, de aluminio, de silicio y/o de cobre. Estas tienen como objetivo crear un dominio de metaestabilidad mas importante para la

40 austenita, es decir retrasar el inicio de la transformacion de la austenita en ferrita, bainita o perlita, a la temperatura a la cual se efectua la deformation en caliente. La mayorla de los estudios dedicados al ausforming se han realizado sobre unos aceros que presentan un contenido en carbono superior al 0,3%. Asl, estas composiciones adaptadas al ausforming presentan el inconveniente de necesitar unas precauciones particulares para la soldadura, y presentan igualmente unas dificultades particulares en el caso en que se desee efectuar un revestimiento metalico al temple. 45 Ademas, estas composiciones constan de unos elementos de adicion costosos.

[0006] Se conoce por otro lado, la publication de S. Morito et al.: «Influence of austenite grain size on the morphology and cristallography of lath martensite in Low C steels». ISIJ International, vol. 45, 2005. Esta publicacion ilustra las relaciones entre el tamano de grano austenltico y los tamanos de paquetes, de bloques y de listones de

50 martensita obtenidos despues del temple al agua. Los resultados presentados son no obstante unicamente relativos a unos aceros C-Mn y C-Mn-V y a un procedimiento de austenitizacion y temple simple, sin deformacion en caliente.

[0007] Ademas, este documento no contiene information sobre el factor de alargamiento de los listones de martensita.

55

[0008] Se conoce igualmente la publicacion de Tsuji y Maki: «Enhanced structural refinement by combining phase transformation and plastic deformation» Scripta Materiala, 2009. Esta presenta los principios generales para asociar una deformacion en caliente y una transformacion en vista de obtener unas estructuras ultrafinas. El procedimiento de ausforming se menciona en vista de la fabricacion de estructuras martenslticas. No obstante, la

publicacion informa que el tamano de los listones martenslticos no es modificado por el ausforming. Se conoce tambien la publicacion de S. Morito et al.: «Effect of the block size on the strength of lath martensite in low C steels" Material Science and Engineering A, 2006. Esta publicacion tiene como objetivo precisar las relaciones entre el llmite de elasticidad y el tamano de los bloques o de los paquetes martenslticos de dos clases de acero. Estas clases son 5 unos aceros Fe-C o Fe-C-Mn, sin otra adicion notable de elemento de aleacion. Ademas, esta publicacion solo divulga unos resultados de ensayos despues de la austenitizacion y temple simple, sin deformacion en caliente.

[0009] Se busca disponer de un procedimiento de fabricacion de chapas o de piezas de acero que no presentan los inconvenientes anteriores, dotadas de una resistencia a la ruptura superior en mas de 50 MPa a la que

10 se podrla obtener gracias a una austenitizacion seguida de un simple temple martensltico del acero en cuestion. Los inventores han puesto en evidencia que, para unos contenidos en carbono que van del 0,15 al 0,40% en peso, la resistencia a la ruptura en traccion Rm de aceros fabricados por austenitizacion total seguida de un simple temple martensltico, solo dependla practicamente del contenido en carbono y estaba vinculada a este con una precision muy buena, segun la expresion (1): Rm (megapascales) = 3220(C) + 908.

15

[0010] En esta expresion, (C) designa el contenido en carbono del acero expresado en porcentaje ponderal. En contenido en carbono C dado para un acero, se busca por tanto un procedimiento de fabricacion que permite obtener una resistencia a la ruptura superior de 50 MPa a la expresion (1), es decir una resistencia superior a 3220(C)+ 958 MPa para este acero. Se busca disponer de un procedimiento que permite la fabricacion de chapa con

20 un llmite de elasticidad muy elevado, es decir superior a 1.300 MPa. Se busca disponer igualmente de un procedimiento que permita la fabricacion de chapas o de piezas utilizables directamente, es decir sin necesidad imperativa de un tratamiento de revenido despues del temple. Se busca igualmente disponer de un procedimiento de fabricacion que permita la fabricacion de una chapa o de una pieza facilmente revestible al temple en un bano metalico.

25

[0011] Estas chapas o estas piezas deben ser soldables por los procedimientos usuales y no constar de adiciones costosas de elementos de aleacion.

[0012] La presente invencion tiene como objetivo resolver los problemas mencionados mas arriba. Tiene 30 como objetivo en particular poner a disposicion unas chapas con un llmite de elasticidad superior a 1.300 MPa, una

resistencia mecanica expresada en megapascales superior a (3220(C)+958) MPa, y de preferencia un alargamiento total superior al 3%.

[0013] En este objetivo, la invencion tiene como objeto un procedimiento de fabricacion de una chapa de 35 acero de estructura totalmente martensltica que presenta un tamano de listones inferior a 1 micrometro, estando

comprendido el factor de alargamiento medio de los listones entre 2 y 5, entendiendose que el factor de

/max

alargamiento de un liston de dimension maxima Imax y minima Un este definido por / min ’ con If mite de elasticidad superior a 1.300 MPa, de resistencia mecanica superior a (3220(C)+958) megapascales, entendiendose que (C) designa el contenido en carbono en porcentaje ponderal del acero, comprendiendo las etapas sucesivas y en este 40 orden segun las cuales:

- se suministra un semi-producto de acero cuya composicion comprende, estando los contenidos expresados en peso, 0,15% < C < 0,40%, 1,5%< Mon < 3%, 0,005% < Si < 2%, 0,005%< Al < 0,1%, 1,8% < Cr< 4%, 0%< Mo <2%, entendiendose que 2,7%<0,5 (Mn)+(Cr)+3(Mo)<5,7%, S <

45 0,05%, P< 0,1%, y opcionalmente: 0%< Nb<0,050%, 0,01 %<Ti<0,1%, 0,0005% < B < 0,005%,

0,0005% < Ca < 0,005%, estando constituido el resto de la composicion por hierro e impurezas inevitables que resultan de la elaboracion,

- se recalienta el semi-producto a una temperatura T1 comprendida entre 1.050 °C y 1.250 °C, a continuacion

50 - se efectua un laminado de desbastado del semi-producto recalentado, a una temperatura T2

comprendida entre 1.000 y 880 °C, con una tasa de reduccion £a acumulada superior al 30% de forma que se obtenga una chapa con una estructura austenltica completamente recristalizada de tamano medio de grano inferior a 40 micrometros y preferentemente a 5 micrometros, estando

I ^ia

Ln —

definida la tasa de reduccion acumulada £a por: e'a designando eia el espesor del semi-

55 producto antes del laminado en caliente de desbastado y efa el espesor de la chapa despues del

laminado de desbastado, a continuacion

- se refrigera no completamente la chapa hasta una temperatura T3 comprendida entre 600 °C y 400 °C en el dominio austenrtico metaestable, a una velocidad Vr1 superior a 2 °C/s, a continuation

- se efectua un laminado en caliente de acabado a la temperatura T3, de la chapa no completamente refrigerada, con una tasa de reduction acumulada £b superior al 30% de forma que

Ln-----,

0

5 se obtenga una chapa, estando definida la tasa de reduccion acumulada £b por: fb

designando eib el espesor de la chapa antes del laminado en caliente de acabado y efa el espesor de la chapa despues del laminado de acabado, a continuacion

- se refrigera la chapa a una velocidad Vr2 superior a la velocidad critica de temple martensitico.

10 [0014] La invention tiene igualmente como objeto un procedimiento de fabrication de una pieza de acero de estructura totalmente martensrtica que presenta un tamano medio de listones inferior a 1 micrometro, estando comprendido el factor de alargamiento medio de los listones entre 2 y 5, comprendiendo las etapas sucesivas y en este orden segun las cuales:

15

20

25

30

se suministra un cuerpo de acero cuya composition comprende, estando los contenidos expresados en peso, 0,15% < C < 0,40%, 1,5%< Mn < 3%, 0,005% < Si < 2%, 0,005%< Al < 0,1%, 1,8% < Cr< 4%, 0%< Mo <2%, entendiendose que 2,7%<0,5 (Mn)+(Cr)+3(Mo)<5,7%, S < 0,05%, P< 0,1%, opcionalmente: 0%< Nb<0,050%, 0,01%< Ti<0,1%, 0,0005% < B < 0,005%, 0,0005% < Ca < 0,005%, estando constituido el resto de la composicion de hierro y de impurezas inevitables que resultan de la elaboration,

se calienta el cuerpo a una temperatura T1 comprendida entre Ac3 y Ac3+250 °C de tal modo que el tamano medio de grano austerntico sea inferior a 40 micrometros y, preferentemente, a 5 micrometros, a continuacion

se transfiere el cuerpo calentado en el seno de una prensa de embuticion en caliente o de un dispositivo de conformation en caliente, a continuacion

se refrigera el cuerpo hasta una temperatura T3 comprendida entre 600 °C y 400 °C, a una velocidad Vr1 superior a 2 °C/s de forma que se evite una transformation de la austenita, pudiendo ser intercambiado el orden de las dos ultimas etapas, a continuacion se embute o se conforma en caliente a la temperatura T3 el cuerpo refrigerado, de una cantidad

eC superior al 30% en al menos una zona, para obtener una pieza, estando definido eC por

£c — j— ! +SlS2+£2) ’

V3 donde £1 y £2 son las deformaciones principales acumuladas sobre el

conjunto de las etapas de deformation a la temperatura T3, a continuacion se refrigera la pieza a una velocidad Vr2 superior a la velocidad chtica de temple martensrtico.

35 [0015] Segun un modo preferido, el cuerpo se embute en caliente de forma que se obtenga una pieza, despues se mantiene la pieza en el seno de las herramientas de embuticion de forma que se refrigere a una velocidad Vr2 superior a la velocidad chtica de temple martensrtico.

[0016] Segun un modo preferido, el cuerpo esta pre-revestido de aluminio o de una aleacion a base de 40 aluminio.

[0017]

Segun otro modo preferido, el cuerpo esta pre-revestido de cinc o de una aleacion a base de cinc.

[0018] Preferentemente, la chapa o la pieza de acero obtenida por cualquiera de los procedimientos de 45 fabricacion anteriores, es sometida a un tratamiento termico posterior de revenido a una temperatura T4 comprendida entre 150 y 600 °C durante una duration comprendida entre 5 y 30 minutos.

[0019] La invencion tiene igualmente como objeto una chapa de acero no revenido de limite de elasticidad superior a 1.300 MPa, de resistencia mecanica superior a (3220(C)+958) megapascales, entendiendose que (C) 50 designa el contenido en carbono en porcentaje ponderal del acero, obtenida segun cualquiera de los procedimientos de fabricacion anteriores, de estructura totalmente martensrtica, que presenta un tamano medio de listones inferior a 1 micrometro, estando comprendido el factor de alargamiento medio de los listones entre 2 y 5.

[0020] La invencion tiene igualmente como objeto una pieza de acero no revenido obtenida por cualquiera de 55 los procedimientos de fabricacion de pieza anteriores, constando la pieza de al menos una zona de estructura

totalmente martensltica que presenta un tamano medio de listones inferior a 1 micrometro, estando el factor de alargamiento medio de los listones comprendido entre 2 y 5, siendo el llmite de elasticidad en dicha zona superior a 1.300 MPa y siendo la resistencia mecanica superior a (3220(C)+958) megapascales, entendiendose que (C) designa el contenido en carbono en porcentaje ponderal del acero. La invencion tiene igualmente como objeto una 5 chapa o una pieza de acero obtenida por el procedimiento con tratamiento de revenido anterior, teniendo el acero una estructura totalmente martensltica, que presenta en al menos una zona un tamano medio de listones inferior a 1,2 micrometros, estando comprendido el factor de alargamiento medio de los listones entre 2 y 5.

[0021] Los inventores han puesto en evidencia que los problemas expuestos mas arriba se resolvieron

10 gracias a un procedimiento de ausforming especlfico aplicado sobre una gama particular de composiciones de aceros. Contrariamente a los estudios precedentes que mostraban que el ausforming requerla la adicion de elementos de aleacion costosos, los inventores han puesto en evidencia de forma sorprendente que este efecto se puede obtener gracias a unas composiciones netamente menos cargadas en elementos de aleacion.

15 [0022] Otras caracterlsticas y ventajas de la invencion se mostraran en el transcurso de la descripcion

posterior dada a tltulo de ejemplo y realizada en referencia a las figuras adjuntas siguientes:

La figura 1 presenta un ejemplo de microestructura de chapa de acero fabricada por el procedimiento segun la invencion.

20 La figura 2 presenta un ejemplo de microestructura del mismo acero fabricado por un procedimiento de referencia, por calentamiento en el dominio austenltico tras simple temple martensltico.

La figura 3 presenta un ejemplo de microestructura de pieza de acero fabricada por el procedimiento segun la invencion.

25 [0023] La composicion de los aceros aplicada en el procedimiento segun la invencion se va a detallar ahora.

[0024] Cuando el contenido en carbono del acero es inferior al 0,15% en peso, la templabilidad del acero es insuficiente teniendo en cuenta el procedimiento aplicado y no es posible obtener una estructura totalmente martensltica. Cuando este contenido es superior al 0,40%, las juntas soldadas realizadas a partir de estas chapas o

30 de estas piezas presentan una tenacidad insuficiente. El contenido optimo en carbono para la aplicacion de la invencion esta comprendido entre el 0,16 y el 0,28%.

[0025] El manganeso baja la temperatura de inicio de formacion de la martensita y ralentiza la descomposicion de la austenita. A fin de obtener unos efectos suficientes para permitir la aplicacion del ausforming,

35 el contenido en manganeso no debe ser inferior al 1,5%. Por otro lado, cuando el contenido en manganeso supera el 3%, unas zonas segregadas estan presentes en cantidad excesiva lo que perjudica a la aplicacion de la invencion. Una gama preferencial para la aplicacion de la invencion es de 1,8 a 2,5% Mn.

[0026] El contenido en silicio debe ser superior al 0,005% de forma que se contribuya a la desoxidacion del 40 acero en fase llquida. El silicio no debe exceder el 2% en peso debido a la formacion de oxidos superficiales que

reducen notablemente la revestibilidad en los procedimientos que constan de un pasaje de forma continua de la chapa de acero en un bano metalico de revestimiento.

[0027] El cromo y el molibdeno son unos elementos muy eficaces para retrasar la transformacion de la 45 austenita y para separar los dominios de transformacion ferrito-perlltica y bainltica, interviniendo la transformacion

ferrito-perlltica a unas temperaturas superiores a la transformacion bainltica. Estos dominios de transformacion se presentan en forma de dos «narices» muy distintas en un diagrama de transformacion isoterma TTT (Transformacion-Temperatura-Tiempo) a partir de la austenita, lo que permite la aplicacion del procedimiento segun la invencion.

50

[0028] El contenido en cromo del acero debe estar comprendido entre el 1,8% y el 4% en peso para que su efecto de retraso sobre la transformacion de la austenita sea suficiente. El contenido en cromo del acero tiene en cuenta el contenido de otros elementos que aumentan la templabilidad tales como el manganeso y el molibdeno: en efecto, habida cuenta de los efectos respectivos del manganeso, del cromo y del molibdeno sobre las

55 transformaciones a partir de la austenita, una adicion combinada de estos elementos se debe efectuar respetando la condition siguiente, estando expresadas las cantidades respectivamente destacadas (Mn) (Cr) (Mo) en porcentaje ponderal: 2,7%<0,5 (Mn)+(Cr)+3(Mo)<5,7%. El contenido en molibdeno no debe exceder no obstante el 2% debido a su coste excesivo.

[0029] El contenido de aluminio del acero segun la invencion no es inferior al 0,005% de forma que se obtenga una desoxidacion suficiente del acero en el estado liquido. Cuando el contenido en aluminio es superior al 0,1% en peso, pueden aparecer unos problemas de colada. Pueden formarse igualmente unas inclusiones de alumina en cantidad o en tamano demasiado importantes que desempenan una funcion nefasta sobre la tenacidad:

5

[0030] Los contenidos en azufre y en fosforo del acero estan limitados respectivamente al 0,05 y 0,1% para evitar una reduccion de la ductilidad o de la tenacidad de las piezas o de las chapas fabricadas segun la invencion.

[0031] El acero puede contener opcionalmente niobio y/o titanio, lo que permite afinar un afinamiento 10 suplementario del grano. Debido al endurecimiento en caliente que confieren estas adiciones, estas deben estar

limitadas no obstante al 0,050% para el niobio y comprende entre el 0,01 y el 0,1% para el titanio de forma que no aumenten los esfuerzos durante el laminado en caliente.

[0032] A titulo opcional, el acero puede contener igualmente boro: en efecto, la deformacion importante de la 15 austenita puede acelerar la transformacion en ferrita en la refrigeration, fenomeno que conviene evitar. Una adicion

de boro, en cantidad comprendida entre el 0,0005 y el 0,005% en peso permite protegerse de una transformacion ferritica precoz.

[0033] A titulo opcional, el acero puede contener igualmente calcio en cantidad comprendida entre el 0,0005 20 y el 0,005%: combinandose con el oxigeno y el azufre, el calcio permite evitar la formation de inclusiones de gran

tamano, nefastas para la ductilidad de las chapas o de las piezas fabricadas de este modo.

[0034] El resto de la composition del acero esta constituido por hierro e impurezas inevitables que resultan de la elaboracion.

25

[0035] Las chapas o las piezas de acero fabricadas segun la invencion estan caracterizadas por una estructura totalmente martensitica en listones de una gran finura: debido al ciclo termomecanico y a la composicion especificas, el tamano medio de los listones martensiticos es inferior a 1 micrometro y su factor de alargamiento medio esta comprendido entre 2 y 5. Estas caracteristicas microestructurales se determinan por ejemplo observando

30 la microestructura por microscopio electronico de barrido por medio de un canon de efecto de campo (tecnica «MEB- FEG») con un crecimiento superior a 1.200x, acoplado a un detector EBSD («Electron Backscatter Diffraction»). Se define que dos listones contiguos son distintos cuando su desorientacion es superior a 5 grados. El tamano medio de listones se define por el metodo de las interceptaciones conocido en si mismo: se evalua el tamano medio de los listones interceptados por unas lineas definidas de forma aleatoria con respecto a la microestructura. La medicion se 35 realiza sobre al menos 1.000 listones martensiticos de forma que se obtenga un valor medio representativo. La morfologia de los listones individualizados se determina por analisis de imagenes por medio de software conocidos en si mismos: se determina la dimension maxima Imax y minima Lin de cada liston martensitico y su factor de / max

alargamiento /min A fin de ser estadisticamente representativa, esta observacion se refiere al menos a 1.000

/ max

listones martensiticos. El factor de alargamiento medio /min se determina a continuacion para el conjunto de estos 40 listones observados.

[0036] El procedimiento segun la invencion permite fabricar unas chapas laminadas o unas piezas embutidas en caliente o conformadas en caliente. Estos dos modos se van a exponer sucesivamente.

45 [0037] El procedimiento de fabrication de chapas laminadas en caliente segun la invencion consta de las

etapas siguientes:

Se suministra en primer lugar un semi-producto de acero cuya composicion se ha expuesto mas arriba. Este semi-producto puede presentarse por ejemplo en forma de desbaste resultante de colada 50 continua, de desbaste delgado o de lingote. A titulo de ejemplo indicativo, un desbaste de colada

continua tiene un espesor del orden de 200 mm, un desbaste delgado un espesor del orden de 50-80 mm. Se recalienta este semi-producto a una temperatura T1 comprendida entre 1.050 °C y 1.250 °C. La temperatura T1 es superior a Ac3, temperatura de transformacion total en austenita en el calentamiento. Este recalentamiento permite obtener por tanto una austenitization completa del acero 55 asi como la disolucion de eventuales carbonitruros de niobio que existen en el semi-producto. Esta

etapa de recalentamiento permite realizar igualmente las diferentes operaciones posteriores de

laminado en caliente que se van a presentar: se efectua un laminado, denominado de desbastado, del semi-producto a una temperatura T2 comprendida entre 1.000 y 880 °C.

[0038] La tasa de reduction acumulada de las diferentes etapas de laminado en el desbastado se indica con 5 Ea. Si eia designa el espesor del semi-producto antes del laminado en caliente de desbastado y eta el espesor de la

, ei°

ea = Ln-----.

chapa despues de este laminado, se define la tasa de reduccion acumulada por Segun la invention,

la tasa de reduccion acumulada £a durante el laminado de desbastado debe ser superior al 30%. En estas condiciones, la austenita obtenida se recristaliza totalmente con un tamano medio de grano inferior a 40 micrometros, incluso a 5 micrometros cuando la deformation £a es superior al 200% y cuando la temperatura T2 esta 10 comprendida entre 950 y 880 °C. Se refrigera a continuation no completamente la chapa, es decir hasta una temperatura intermedia T3, de forma que se evite una transformation de la austenita, a una velocidad Vri superior a 2 °C/s hasta una temperatura T3 comprendida entre 600 °C y 400 °C, dominio de temperatura en el cual la austenita es metaestable, es decir en un dominio donde no deberla estar presente en unas condiciones de equilibrio termodinamico. Se efectua entonces un laminado en caliente de acabado a la temperatura T3, siendo la tasa de 15 reduccion acumulada £b superior al 30%. En estas condiciones, se obtiene una estructura austenltica deformada plasticamente en la cual no interviene la recristalizacion. Se refrigera a continuacion la chapa a una velocidad Vr2 superior a la velocidad de temple crltico martensltico.

[0039] Aunque el procedimiento anterior describe la fabrication de productos planos (chapas) a partir 20 especialmente de desbastes, la invencion no esta limitada a esta geometrla y a este tipo de productos y puede ser

aplicada para la fabricacion de productos largos, de barras, de perfilados, por unas etapas sucesivas de deformacion en caliente.

[0040] El procedimiento de fabricacion de piezas embutidas o conformadas en caliente es el siguiente:

25

Se suministra en primer lugar un cuerpo de acero cuya composition contiene en peso: 0,15% < C < 0,40%, 1,5%< Mn < 3%, 0,005% < Si < 2%, 0,005%< Al < 0,1%, 1,8% < Cr< 4%, 0%< Mo <2%, entendiendose que 2,7%<0,5 (Mn)+(Cr)+3(Mo)<5,7%, S < 0,05%, P< 0,1% y, opcionalmente: 0%< Nb<0,050%, 0,01%< Ti<0,1%, 0,0005% < B < 0,005%, 0,0005% < Ca < 0,005%.

30

[0041] Este cuerpo plano se obtiene por corte de una chapa o de una bobina segun una forma en relation con la geometrla final de la pieza contemplada. Este cuerpo puede no estar revestido u opcionalmente pre-revestido. El pre-revestimiento puede ser de aluminio o una aleacion a base de aluminio. En este ultimo caso, la chapa se puede obtener ventajosamente por pasaje al temple de forma continua en un bano de aleacion aluminio-silicio que

35 comprende en peso 5-11% de silicio, del 2 al 4% de hierro, opcionalmente entre 15 y 30 ppm de calcio, siendo el resto aluminio y unas impurezas inevitables que resultan de la elaboration.

[0042] El cuerpo puede estar pre-revestido igualmente de cinc o de una aleacion a base de cinc. El pre- revestimiento puede ser especialmente del tipo galvanizado al temple de forma continua («GI») o galvanizado-

40 aleado («GA»).

[0043] Se calienta el cuerpo a una temperatura T1 comprendida entre Ac3 y Ac3+250 °C. En el caso en que el cuerpo este pre-revestido, se efectua preferentemente el calentamiento en un horno bajo atmosfera ordinaria; se asiste durante esta etapa una aleacion entre el acero y el pre-revestimiento. El revestimiento formado por aleacion

45 protege el acero subyacente de la oxidation y de la descarburacion y demuestra ser apto para una deformacion posterior en caliente. Se mantiene el cuerpo a la temperatura T1 para garantizar la homogeneidad de la temperatura en su seno. Segun el espesor del cuerpo, comprendido por ejemplo de 0,5 a 3 mm, la duration de mantenimiento a la temperatura T1 varla de 30 segundos a 5 minutos.

50 [0044] En estas condiciones, la estructura del acero del cuerpo es completamente austenltica. La limitation

de la temperatura a Ac3+250 °C tiene como efecto restringir el crecimiento del grano austenltico a un tamano medio inferior a 40 micrometros. Cuando la temperatura esta comprendida entre Ac3 y Ac3+50 °C, el tamano medio de grano es preferentemente inferior a 5 micrometros.

55 - se transfiere el cuerpo calentado as! en el seno de una prensa de embuticion en caliente o bien en

el seno de un dispositivo de conformation en caliente: este ultimo puede ser por ejemplo un dispositivo de «roll-forming» en el cual el cuerpo se deforma progresivamente por perfilado en

caliente en una serie de rodillos hasta alcanzar la geometria final de la pieza deseada. La transferencia del cuerpo hasta la prensa o hasta el dispositivo de conformation debe efectuarse lo suficientemente rapido para no provocar transformation de la austenita.

- se refrigera a continuation el cuerpo a una velocidad Vri superior a 2 °C/s de forma que se evite la 5 transformacion de la austenita, hasta una temperatura T3 comprendida entre 600 °C y 400 °C,

dominio de temperatura en el cual la austenita es metaestable.

[0045] Segun una variante, tambien es posible invertir el orden de estas dos ultimas etapas, es decir refrigerar primero el cuerpo con una velocidad Vri superior a 2 °C/s, transferir despues este cuerpo en el seno de la

10 prensa de embuticion o del dispositivo de conformacion en caliente, de tal modo que este pueda ser embutido o conformado en caliente de la siguiente forma.

[0046] Se embute o conforma en caliente el cuerpo a una temperatura T3 comprendida entre 400 y 600 °C, pudiendo ser efectuada esta deformation en caliente en una sola etapa o en varias etapas sucesivas, como en el

15 caso del roll-forming mencionado mas arriba. A partir de un cuerpo inicial plano, la embuticion permite obtener una pieza cuya forma no es desarrollable. Independientemente del modo de conformacion en caliente, la deformacion

acumulada £C debe ser superior al 30% de forma que se obtenga una austenita deformada no recristalizada. Como los modos de deformacion pueden variar de un lugar a otro debido a la geometria de la pieza y del modo local de tension (expansion, contraction, traction o compresion uniaxial), se designa por £C la deformacion equivalente

£c — I— -\J(£ 1 +^£'2+^2) >

20 definida en cada punto de la pieza por v3 donde £c y £2 son las deformaciones principales

acumuladas sobre el conjunto de las etapas de deformacion a la temperatura T3. En una primera variante, el modo

de formation en caliente se selecciona de tal modo que la condition £C >30% sea satisfactoria en cualquier lugar de la pieza formada.

25 [0047] Opcionalmente, es igualmente posible aplicar un procedimiento de formacion en caliente donde esta

condicion solo se cumple en ciertos lugares particulares, que corresponden a las zonas mas tensionadas de las piezas donde se desea obtener unas caracterfsticas mecanicas particularmente elevadas. Se obtiene en estas condiciones una pieza cuyas propiedades mecanicas son variables, que pueden resultar en ciertos lugares de un temple martensftico simple (caso de zonas eventuales no deformadas localmente durante la conformacion en 30 caliente) y resultar en otras zonas del procedimiento segun la invention que conduce a una estructura martensftica con un tamano de listones extremadamente reducido y unas propiedades mecanicas aumentadas.

[0048] Despues de la deformacion en caliente, se refrigera la pieza a una velocidad Vr2 superior a la

velocidad crftica de temple martensftico de forma que se obtenga una estructura totalmente martensftica. En el caso 35 de la embuticion en caliente, esta refrigeration se puede realizar por mantenimiento de la pieza en las herramientas con un contacto estrecho con este. Esta refrigeracion por conduction termica se puede acelerar por refrigeracion de las herramientas de embuticion, por ejemplo gracias a unos canales mecanizados en las herramientas que permiten la circulation de un fluido refrigerante.

40 [0049] Ademas por la composition de acero aplicada, el procedimiento de embuticion en caliente de la invencion difiere por tanto del procedimiento usual que consiste en comenzar la embuticion en caliente en cuanto el cuerpo se ha posicionado en la prensa. Segun este procedimiento usual, el lfmite de flujo del acero es el mas educido a alta temperatura y los esfuerzos requeridos por la prensa con los menos elevados. Por comparacion, el procedimiento segun la invencion consiste en observar un tiempo de espera de forma que el cuerpo alcance un 45 dominio de temperatura adaptado para el ausforming, despues en embutir en caliente el cuerpo a temperatura netamente mas baja que en el procedimiento usual. Para un espesor de cuerpo dado, el esfuerzo de embuticion requerido por la prensa es ligeramente mas elevado pero la estructura final obtenida mas fina que en el procedimiento usual conduce a unas propiedades mecanicas mas importantes de lfmite de elasticidad, de resistencia y de ductilidad. Para satisfacer un pliego de condiciones correspondiente a un nivel de tension dado, es 50 por tanto posible disminuir el espesor de los cuerpos y de este modo disminuir el esfuerzo de embuticion de las piezas segun la invencion.

[0050] Ademas, segun el procedimiento de embuticion en caliente usual, la deformacion en caliente inmediatamente despues de la embuticion debe ser limitada, teniendo esta deformacion a alta temperatura 55 tendencia a favorecer la formacion de ferrita en las zonas mas deformadas, lo que se busca evitar. El procedimiento

segun la invencion no consta de esta limitacion.

[0051] Independientemente de la variante del procedimiento segun la invencion, las chapas o las piezas de acero se pueden utilizar como tales o sometidas a un tratamiento termico de revenido, efectuado a una temperatura

5 T4 comprendida entre 150 y 600 °C durante una duracion comprendida entre 5 y 30 minutos. Este tratamiento de revenido tiene como efecto aumentar la ductilidad al precio de una disminucion del llmite de elasticidad y de la resistencia. Los inventores han puesto en evidencia no obstante que el procedimiento segun la invencion, que confiere una resistencia mecanica en traccion Rm de al menos 50 MPa mas elevada que la obtenida despues del temple convencional, conservaba esta ventaja, incluso despues del tratamiento de revenido con unas temperaturas 10 que van de 150 a 600 °C. Las caracterlsticas de finura de la microestructura se conservan por este tratamiento de revenido, siendo el tamano medio de listones inferior a 1,2 micrometros, estando comprendido el factor de alargamiento medio de los listones entre 2 y 5.

[0052] A tltulo de ejemplo no limitativo, los resultados siguientes van a mostrar las caracterlsticas ventajosas 15 conferidas por la invencion.

Ejemplo 1:

[0053] Se han suministrado unos semi-productos de acero cuyas composiciones, expresadas en contenidos 20 ponderales (%), son las siguientes:

Acero: C Mn Si Cr Mo Al S P Nb Ti B 0,5Mn+Cr+3 Mo

A: 0,195 1,945 0,01 1,909 0,05 003 0,003 0,02 0,01 0,012 0,0014 3,03

B: 0,24 1,99 0,01 1,86 0,008 0.027 0,003 0,02 0,008 - - 2,88

[0054] Unos semi-productos de 31 mm de espesor se han recalentado y mantenido 30 minutos a una

25 temperatura T1 de 1.050 °C, sometidos despues a un laminado de desbastado en 5 pases a una temperatura T2 de 910 °C hasta un espesor de 6 mm, o una tasa de reduction acumulada £a del 164%. En este estado, la estructura es totalmente austenltica y completamente recristalizada con un tamano medio de grano de 30 micrometros. Las chapas obtenidas as! se han refrigerado a continuation a la velocidad de 25 °C/s hasta la temperatura T3 de 550 °C donde se han laminado en 5 pases con una tasa de reduccion acumulada £b del 60%, refrigeradas despues a 30 continuacion hasta la temperatura ambiente con una velocidad de 80 °C/s de forma que se obtenga una microestructura completamente martensltica. Por comparacion, unas chapas de aceros de composition posterior se han calentado y mantenido 30 minutos a 1.250 °C, refrigeradas despues por temple al agua de forma que se obtenga una microestructura completamente martensltica (tratamiento de referencia).

35 [0055] Por medio de ensayos de traccion, se ha determinado el llmite de elasticidad Re, la resistencia a la

ruptura Rm, y el alargamiento total A de las chapas obtenidas por estos modos de fabrication diferentes. Se ha hecho figurar igualmente el valor estimado de la resistencia despues del temple martensltico simple (3220%(C)+908) (MPa) as! como la diferencia ARm entre este valor estimado y la resistencia efectivamente medida.

40 [0056] Se ha observado igualmente la microestructura de las chapas obtenidas por Microscopla Electronica

de Barrido por medio de un canon de efecto de campo (tecnica «MEB-FEG») y detector EBSD y cuantificado el

/ max

tamano medio de los listones de la estructura martensltica as! como su factor de alargamiento medio fmin

[0057] Los resultados de estas diferentes caracterizaciones se presentan a continuacion. Los ensayos A1 y

45 A2 designan unos ensayos realizados sobre la composicion de acero A en dos condiciones diferentes, el ensayo B1 se ha realizado a partir de la composicion de acero B.

Condiciones de ensayos y resultados mecanicos obtenidos

: Ensayo Temperatura Ta (°C) Re (MPa) Rm (MPa) A (%) 3220 %C+908 (MPa) ARm (MPa) Tamano medio de listones (mm) / max /min

Invencion: A1 550 1588 1889 5,9 1536 353 0,9 3

B1: 550 1572 1986 6,5 1681 306 0,8 4

Referencia: A2 Sin 1223 1576 6,9 1536 40 2 7

Valores subrayados: no conformes a la invencion

[0058] La figura 1 presenta la microestructura obtenida en el caso del ensayo A1. Por comparacion, la figura 2 presenta la microestructura del mismo acero simplemente calentado a 1.250 °C, mantenido 30 minutos a esta

5 temperatura y templado a continuacion al agua (ensayo A2). El procedimiento segun la invencion permite obtener una martensita con un tamano medio de listones netamente mas fino y menos alargados que en la estructura de referencia.

[0059] En el caso del ensayo A2 (temple martensltico simple), se observa que el valor de la resistencia 10 estimado (1.536 MPa) a partir de la expresion (1) es proximo al determinado experimentalmente (1.576 MPa).

[0060] En los ensayos A1 y B1 segun la invencion, los valores de ARm son de 353 y de 306 MPa respectivamente. El procedimiento segun la invencion permite obtener por tanto unos valores de resistencia mecanica netamente superiores a los que se obtendrlan por un temple martensltico simple. Este aumento de

15 resistencia (353 o 306 MPa) es equivalente al que se obtendrla, se acuerdo con la relacion (1) por un temple martensltico simple aplicado a unos aceros en los cuales se habrla realizado una adicion suplementaria del 0,11% o del 0,09% aproximadamente. Tal aumento del contenido en carbono tendrla no obstante unas consecuencias nefastas con respecto a la soldabilidad y la tenacidad, mientras que el procedimiento segun la invencion permite alcanzar unos valores muy altos de resistencia mecanica sin estos inconvenientes.

20

[0061] Las chapas fabricadas segun la invencion debido a su contenido en carbono mas reducido, presentan una buena capacidad para la soldadura por los procedimientos usuales, en particular para la soldadura por resistencia por puntos.

25 [0062] Unos tratamientos termicos de revenido e han realizado a continuacion en diferentes condiciones de

temperatura y de duracion sobre el acero en la condition B1 anterior: para una temperatura que va hasta 600 °C y una duracion que va hasta 30 minutos, el tamano medio de listones martenslticos permanece inferior a 1,2 micrometros.

30 Ejemplo 2:

[0063] Se han suministrado unos cuerpos de acero de espesor 3 mm de composition siguiente, expresada

en contenidos ponderales (%):

Acero: C Mn Si Cr Mo Al S P Nb 0,5Mn+Cr+3 Mo

B: 0,24 1,99 0,01 1,86 0,008 0.027 0,003 0,02 0,008 2,88

35

[0064] Los cuerpos se han sometido a un calentamiento a 1.000 °C (o Ac3+210 °C aproximadamente)

durante 5 minutos. Estos han sido a continuacion:

- o refrigerados a 50 °C/s hasta la temperatura T3 de 525 °C, embutidos despues a esta temperatura

40 con una deformation equivalente eC superior al 50% y, por ultimo, refrigerados a una velocidad

superior a la velocidad crltica de temple martensltico (ensayo B2)

- o refrigerados a 50 °C/s hasta la temperatura de 525 °C, refrigerados despues a una velocidad superior a la velocidad crltica de temple martensltico (ensayo B3).

45 [0065] La tabla a continuacion presenta las propiedades mecanicas obtenidas:

Condiciones de ensayos y resultados mecanicos obtenidos

: Ensayo Temperatura T3 (°C) Re (MPa) Rm (MPa) 3220 %C+908 (MPa) |ARm| (MPa) Tamano medio de listones (mm) / max /min

Invencion: B2 525 1531 1912 1681 299 0,9 3

Referencia: B3 - 1320 1652 1681 29 18 5

Valores subrayados: no conformes a la invencion

[0066] La figura 3 presenta la microestructura obtenida en la condicion B3 segun la invencion, caracterizada por un tamano medio de listones muy fino (0,9 micrometros) y un factor reducido de alargamiento.

5

[0067] Asl, la invencion permite la fabricacion de chapas o de piezas desnudas o revestidas, de muy altas caracterlsticas mecanicas, en unas condiciones economicas muy satisfactorias.

[0068] Estas chapas o estas piezas se utilizaran con beneficio para la fabricacion de piezas de seguridad y, 10 especialmente, de piezas anti-intrusion o de basamento, de barras de refuerzo, de montantes, para la construction

de vehlculos automoviles.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Procedimiento de fabricacion de una chapa de acero de estructura totalmente martensltica, que

presenta un tamano medio de listones inferior a 1 micrometro, estando comprendido el factor de alargamiento medio 5 de dichos listones entre 2 y 5, entendiendose que el factor de alargamiento de un liston de dimension maxima Lax y

/ max

minima Lin esta definido por /min con limite de elasticidad superior a 1.300 MPa, de resistencia mecanica superior a (3220(C)+958) megapascales, entendiendose que (C) designa el contenido en carbono en porcentaje ponderal de dicho acero, comprendiendo las etapas sucesivas y en este orden segun las cuales:

10 - se suministra un semi-producto de acero cuya composicion comprende, estando expresados los contenidos

en peso,

15

20 entendiendose que

0,15% S C < 0,40% 1,5%< Mn < 3% 0,005% < Si < 2% 0,005%< Al <0,1%, 1,8% < Cr^4% 0%< Mo <2%

2,7%<0,5 (Mn)+(Cr)+3(Mo)<5,7% S < 0,05%

P< 0,1%,

25

y opcionalmente:

30

0%< Nb<0,050%

0,01 %<: Ti<0,1 % 0,0005% <: B < 0,005%, 0,0005% < Ca < 0,005%,

35

estando constituido el resto de la composicion de hierro y de impurezas inevitables que resultan de la elaboration,

- se recalienta dicho semi-producto a una temperatura Ti comprendida entre 1.050 °C y 1.250 °C, a continuacion

- se efectua un laminado de desbastado de dicho semi-producto recalentado, a una temperatura T2 comprendida entre 1.000 y 880 °C, con una tasa de reduction £a acumulada superior al 30% de forma que se obtenga una chapa con una estructura austenltica completamente recristalizada de tamano medio de grano inferior a 40 micrometros y, preferentemente, a 5 micrometros, entendiendose que dicha tasa de

imagen1

£

reduccion acumulada £a se define por: ' i designando eia el espesor del semi-producto antes de dicho laminado en caliente de desbastado y efa el espesor de la chapa despues de dicho laminado de desbastado, a continuation

5

se refrigera no completamente dicha chapa hasta una temperatura T3 comprendida entre 600 °C y 400 °C en el dominio austenitico metaestable, a una velocidad Vr1 superior a 2 °C/s, a continuacion se efectua un laminado en caliente de acabado a dicha temperatura T3, de dicha chapa no completamente refrigerada, con una tasa de reduccion acumulada £b superior al 30% de forma que se obtenga una chapa,

1 e‘b

Ln-—,

Q

entendiendose que dicha tasa de reduccion acumulada £b se define por: designando eib el espesor

de la chapa antes de dicho laminado en caliente de acabado y efa el espesor de la chapa despues de dicho laminado de acabado, a continuacion

se refrigera dicha chapa a una velocidad Vr2 superior a la velocidad critica de temple martensitico.

10 2. Procedimiento de fabricacion de una pieza de acero de estructura totalmente martensitica, que

presenta un tamano medio de listones inferior a 1 micrometro, estando comprendido el factor de alargamiento medio de dichos listones entre 2 y 5, entendiendose que el factor de alargamiento de un liston de dimension maxima Lax y

l max

~t • 1

minima Lin esta definido por / min comprendiendo las etapas sucesivas y en este orden segun las cuales:

15 - se suministra un cuerpo de acero cuya composicion comprende, estando expresados los contenidos en

peso,

20

0,15% <C< 0,40%

1,5%< Mn < 3% 0,005% < Si < 2% 0,005%< Al < 0,1%, 1,8% £ Cr^ 4% 0%< Mo <2%

25

entendiendose que

2,7%<0,5 (Mn)+(Cr)+3(Mo)<5,7%

imagen2

30 opcionalmente:

0%< Nb<0,050% 0,01%<Ti<0,1% 0,0005% < B < 0,005%, 0,0005% <: Ca < 0,005%,

estando constituido el resto de la composicion de hierro y de impurezas inevitables que resultan de la elaboracion,

- se calienta dicho cuerpo a una temperatura Ti comprendida entre Ac3 y Ac3+250 °C de tal modo que el tamano medio de grano austenitico sea inferior a 40 micrometros y, preferentemente, a 5 micrometros, a

10
3.

cuerpo esta embutido en caliente de forma que se obtenga una pieza, despues dicha pieza se mantiene en el seno 15 de las herramientas de embuticion de forma que se refrigere dicha pieza a una velocidad Vr2 superior a la velocidad crltica de temple martensltico.
4. Procedimiento de fabricacion de una pieza de acero segun cualquiera de las reivindicaciones 2 o 3, caracterizado porque dicho cuerpo esta pre-revestido de aluminio o de una aleacion a base de aluminio.

20
5. Procedimiento de fabricacion de una pieza de acero segun cualquiera de las reivindicaciones de 2 a 4, caracterizado porque dicho cuerpo esta pre-revestido de cinc o de una aleacion a base de cinc.
6. Procedimiento de fabricacion de una chapa o de una pieza de acero segun cualquiera de las 25 reivindicaciones de 1 a 5, caracterizado porque se somete dicha chapa o dicha pieza a un tratamiento termico

posterior de revenido a una temperatura T4 comprendida entre 150 y 600 °C durante una duracion comprendida entre 5 y 30 minutos.
7. Chapa de llmite de elasticidad superior a 1.300 MPa de acero, de resistencia mecanica superior a 30 (3220(C)+958) megapascales, entendiendose que (C) designa el contenido en carbono en porcentaje ponderal de

dicho acero, obtenido por un procedimiento segun la reivindicacion 1, de estructura totalmente martensltica, que presenta un tamano medio de listones inferior a 1 micrometro, estando comprendido el factor de alargamiento medio de dichos listones entre 2 y 5.

35 8. Pieza de acero obtenida por un procedimiento segun cualquiera de las reivindicaciones de 2 a 5, que

consta al menos de una zona de estructura totalmente martensltica que presenta un tamano medio de listones inferior a 1 micrometro, estando comprendido el factor de alargamiento medio de dichos listones entre 2 y 5, siendo el llmite de elasticidad en al menos una de dichas zonas superior a 1.300 MPa y siendo la resistencia mecanica superior a (3220(C)+958) megapascales, entendiendose que (C) designa el contenido en carbono en porcentaje 40 ponderal de dicho acero.
9. Chapa o pieza de acero obtenida por un procedimiento segun la reivindicacion 6, de estructura

totalmente martensltica, que presenta en al menos una zona un tamano medio de listones inferior a 1,2 micrometros, estando comprendido el factor de alargamiento medio de dichos listones entre 2 y 5.

45

continuation

se transfiere dicho cuerpo calentado en el seno de una prensa de embuticion en caliente o de un dispositivo de conformation en caliente, a continuacion

se refrigera dicho cuerpo hasta una temperatura T3 comprendida entre 600 °C y 400 °C, a una velocidad Vr1 superior a 2 °C/s de forma que se evite una transformation de la austenita, pudiendo ser intercambiado el orden de las dos ultimas etapas, a continuacion

se embute o se conforma en caliente a dicha temperatura T3 dicho cuerpo refrigerado, de una cantidad £C

superior al 30% en al menos una zona, para obtener una pieza, entendiendose que dicha cantidad eC esta

ec — r-'J(£\ + £l£2 + £2 ) '

definida por “ S"1 ‘ ‘ ‘ donde £1 y £2 son las deformaciones principales acumuladas sobre el

conjunto de las etapas de deformation a la temperatura T3, a continuacion se refrigera dicha pieza a una velocidad Vr2 superior a la velocidad crltica de temple martensltico.

Procedimiento de fabricacion de una pieza segun la reivindicacion 2, caracterizado porque dicho