ES2564234T3 - Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad - Google Patents

Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad Download PDF

Info

Publication number
ES2564234T3
ES2564234T3 ES12780351.8T ES12780351T ES2564234T3 ES 2564234 T3 ES2564234 T3 ES 2564234T3 ES 12780351 T ES12780351 T ES 12780351T ES 2564234 T3 ES2564234 T3 ES 2564234T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
ethylene
cta
reaction zone
stream
weight
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES12780351.8T
Other languages
English (en)
Inventor
Werner Zschoch
Otto J. Berbee
Cornelis J. Hosman
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Dow Global Technologies LLC
Original Assignee
Dow Global Technologies LLC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=47116398&utm_source=***_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=ES2564234(T3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Dow Global Technologies LLC filed Critical Dow Global Technologies LLC
Application granted granted Critical
Publication of ES2564234T3 publication Critical patent/ES2564234T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F110/00—Homopolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • C08F110/02—Ethene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • C08F10/02—Ethene

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
  • Polymerisation Methods In General (AREA)

Abstract

Un procedimiento de polimerización a alta presión para formar un polímero basado en etileno, comprendiendo el procedimiento al menos las siguientes etapas: alimentar etileno a una primera zona de reacción y a una o más zonas de reacción subsiguientes, y en donde para cada zona de reacción subsiguiente que recibe etileno de nueva aportación, la relación, Rn (n >= 5 número de zonas de reacción, n>1), de "fracción másica de etileno de nueva aportación alimentado a la primera zona de reacción (RZ1)" a "fracción másica de etileno de nueva aportación alimentado a la n-ésima zona de reacción (RZn)" es (Rn >= RZ1/RZn) mayor que 1, o es de 0 a 0,30, y en donde la "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización" deriva de al menos una corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y en donde la al menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena y comprende más de, o igual a, 1% en peso, basado en la cantidad total de componentes en la corriente de etileno reciclado, de uno o más componentes que no son etileno y CTA(s); y en donde la corriente de entrada a cada zona de reacción comprende menos de, o igual a, 5 ppm en peso de oxígeno, basado en el peso total de los flujos de masa alimentados a la zona de reacción.

Description

DESCRIPCIÓN
Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad
Antecedentes de la invención
Los polímeros basados en etileno polimerizado por radicales libres, a alta presión (por ejemplo, LDPE) normalmente 5 se hacen en un reactor tubular, o en un reactor autoclave, o a veces en una combinación de estos dos reactores. En estas polimerizaciones, se usa un agente de transferencia de cadena (CTA) para regular las características moleculares del producto polímero. Se sabe que la alimentación con preferencia del "CTA de compensación" a la corriente de alimentación de entrada (frontal) de etileno o a la corriente de alimentación de etileno lateral, estrechará o ensanchará, respectivamente, la distribución de pesos moleculares (MWD) del producto polímero. Debido al nivel 10 de conversión relativamente bajo de los CTA usados normalmente, una parte importante del CTA añadido al reactor, se recicla de nuevo a la polimerización por los sistemas de reciclado, y el CTA reciclado se distribuye uniformemente por todas las alimentaciones de etileno al reactor. El "CTA de compensación" se añade a las corrientes de alimentación del reactor para mantener el nivel correcto de CTA en la polimerización, necesario para controlar el índice de fluidez del producto. La cantidad de "flujo de CTA de compensación", que depende del nivel de conversión 15 del CTA en el reactor y otras pérdidas, tales como el purgado, CTA residual en el producto y/o condensación en las secciones de reciclado y compresor, típicamente varía de 1 a 20 por ciento de la cantidad total de CTA añadida a la polimerización. La situación de la alimentación del "CTA de compensación" se puede usar para variar la relación de concentraciones de "la concentración de CTA en la corriente de alimentación de etileno frontal" frente a "el CTA en la o las corrientes de alimentación de etileno laterales". El "etileno de nueva aportación" se añade a un reactor para 20 recargar el etileno convertido y perdido (mediante el purgado, etc.). Típicamente, se añade etileno de nueva aportación por las corrientes de alimentación a la succión (la entrada) del compresor Hyper (secundario) con ayuda de un compresor elevador de presión y/o uno primario. Los métodos convencionales de alimentación del CTA usando el compresor primario y/o elevador de presión dan como resultado una variación limitada de la concentración de CTA en las corrientes de alimentación del reactor, y estas variaciones están especialmente limitadas con los CTA 25 de actividad baja (por ejemplo véase, la publicación de EE.UU. 2003/0114607).
Son necesarios nuevos procedimientos de polimerización, mediante los cuales las concentraciones de CTA en el reactor se puedan variar ampliamente, e independientemente del nivel de "CTA de compensación" en el procedimiento. Dicho procedimiento aumentará significativamente el intervalo de distribuciones de pesos moleculares (MWD) y/o aumentará el intervalo de las resistencias en estado fundido, a un índice de fluidez dado, 30 para los productos polímeros finales.
La patente de EE.UU. 3334081 describe un procedimiento continuo para la producción de polímeros sólidos de etileno, llevado a cabo en un reactor tubular, de modo que el polímero se obtiene con una tasa de conversión mayor. En una realización, el procedimiento comprende introducir una mezcla de reacción de etileno polimerizable en el reactor tubular en al menos dos corrientes separadas, inyectándose la primera corriente en el reactor tubular en el 35 extremo de entrada del reactor tubular, e inyectándose las posteriores corrientes laterales en el reactor tubular en posiciones laterales a lo largo del reactor tubular. La primera corriente es una mezcla de etileno y un agente de transferencia de cadena, seleccionado del grupo que consiste en a) un alcohol saturado, b) una cetona alifática saturada, c) un aldehído alifático saturado, y d) una olefina alfa. La corriente lateral subsiguiente inyectada en el reactor tubular es una mezcla de etileno y los agentes de trasferencia de cadena, definidos antes. 40
La patente de EE.UU. nº 3702845 describe la polimerización de etileno en presencia de peróxidos orgánicos y oxígeno, como iniciadores de polimerización que generan radicales libres, y en presencia de modificadores de la polimerización, en un reactor tubular que tiene dos zonas de reacción sucesivas, para formar homopolímeros de etileno. Se introduce una mezcla de etileno, iniciador de la polimerización y modificador de la polimerización, de forma continua al inicio de cada zona de reacción. Se describe que los homopolímeros de etileno tienen 45 distribuciones de pesos moleculares amplias, y carecen prácticamente de constituyentes de peso molecular muy alto. Véase también la patente de EE.UU. 3657212.
La patente de EE.UU. 3917577 describe un procedimiento para la polimerización continua de etileno, en presencia de un iniciador de la polimerización y un regulador de la polimerización, en un reactor tubular que tiene dos o tres zonas de reacción sucesivas, para formar homopolímeros de etileno. Se introduce una mezcla de etileno, iniciador 50 de la polimerización y regulador de la polimerización, de forma continua al inicio de cada zona de reacción.
La publicación de EE.UU. 2003/0114607 describe un aparato reactor tubular y procedimientos para la producción de polímeros, usando agentes de transferencia de cadena y múltiples alimentaciones de monómero. El aparato y los métodos se describen como que desacoplan o reducen la dependencia entre la concentración de monómero y la concentración de agente de transferencia. 55
La patente de EE.UU. 6569962 describe la polimerización del etileno en un reactor tubular en presencia de iniciadores que forman radicales, oxígeno por debajo y agentes de transferencia de cadena, de los cuales al menos uno comprende una estructura de aldehído. Las características quimiocinéticas de los materiales de alimentación
reactivos están acopladas con las características de fluidez relevantes del reactor tubular, para reducir las reacciones secundarias que interfieren, en especial los efectos de sustitución inductivos polares.
El documento DD276598A3 (traducción inglesa) describe un procedimiento para ajustar y regular la entrada de las corrientes de gas para reactores tubulares de múltiples zonas, con al menos dos corrientes de entrada laterales, para la producción de polímeros de etileno por polimerización en masa por radicales libres, y en presencia de 10 a 5 50 ppm de oxígeno, como iniciador de la polimerización. También se describe una purgado en dos etapas de la mezcla de reacción en un separador de producto de presión intermedia y en un separador de producto de baja presión, y una separación del polímero, y la devolución del gas que no a reaccionado al ciclo. Se añaden un regulador de cadena y etileno de nueva aportación al gas de retorno de baja presión. La corriente de gas resultante se divide en dos corrientes de gas, en una relación de 2:1 a 1:4, y a una de las corrientes de gas se añade oxígeno, 10 en una cantidad de 50 a 500 ppm, y las dos corrientes de gas se comprimen por separado a la presión intermedia.
Se describen polimerizaciones y/o resinas adicionales en los siguientes documentos: U.S. 3654253; DDR120200; GB934444; y Kim at al., Molecular Weight Distribution in Low-Density Polyethylene Polymerization; Impact of Scission Mechanisms in the Case of a Tubular Reactor, Chemical Engineering Science, 59, 2004, 2039-2052. 15
Los procedimientos de polimerización convencionales de la técnica son muy limitados en términos de hacer productos polímeros con un intervalo ancho de distribuciones moleculares y un intervalo ancho de resistencias en estado fundido a un índice de fluidez dado. Se observa que los productos con MWD estrecha se hacen típicamente a temperaturas de polimerización reducidas y por lo tanto niveles de conversión reducidos. Como se ha descrito antes, son necesarios nuevos procedimientos de polimerización, mediante los cuales las concentraciones de CTA en el 20 reactor se puedan variar ampliamente, e independientemente del nivel de "CTA de compensación" en el procedimiento. Además son necesarios dichos procedimientos que se puedan usar para formar polímeros basados en etileno con un intervalo amplio de distribuciones de pesos moleculares (MWD) y/o un intervalo amplio de resistencias en estado fundido, a un índice de fluidez dado. También es necesaria la producción de productos con MWD estrecha con niveles de conversión más altos. Estas necesidades se han atendido con la siguiente invención. 25
Resumen de la invención
La invención proporciona un procedimiento de polimerización a alta presión para formar un polímero basado en etileno, comprendiendo el procedimiento al menos las siguientes etapas:
alimentar etileno a una primera zona de reacción y a una o más zonas de reacción subsiguientes, y en donde para cada zona de reacción subsiguiente que recibe etileno de nueva aportación, la relación, Rn (n = número de zonas de 30 reacción, n>1), de "fracción másica de etileno de nueva aportación alimentado a la primera zona de reacción (RZ1)" a "fracción másica de etileno de nueva aportación alimentado a la n-ésima zona de reacción (RZn)" es (Rn = RZ1/RZn) mayor que 1, o es de 0 a 0,30, y
en donde la "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización" deriva de al menos una corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y en donde la al menos una 35 corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena y/o comprende más de, o igual a, 1% en peso, basado en la cantidad total de componentes en la corriente de etileno reciclado, de uno o más componentes que no son etileno y/o CTA(s); y
en donde la corriente de entrada a cada zona de reacción comprende menos de, o igual a, 5 ppm en peso de oxígeno, basado en el peso total del flujo de masa alimentado a la zona de reacción. 40
La invención también proporciona un procedimiento de polimerización a alta presión para formar un polímero basado en etileno, comprendiendo el procedimiento al menos las siguientes etapas:
alimentar etileno a una primera zona de reacción y a una o más zonas de reacción subsiguientes, y en donde 100 por cien en peso de la cantidad total de etileno de nueva aportación alimentado al procedimiento de polimerización se alimenta a la primera zona de reacción, y 45
en donde la "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización" deriva de al menos una corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y en donde la al menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena y/o comprende más de, o igual a, 1% en peso, basado en la cantidad total de componentes en la corriente de etileno reciclado, de uno o más componentes que no son etileno y/o CTA(s); y 50
en donde la corriente de entrada a cada zona de reacción comprende menos de, o igual a, 5 ppm en peso de oxígeno, basado en el peso total de los flujos de masa alimentados a la zona de reacción.
Breve descripción de los dibujos
La figura 1 representa un diagrama de flujo de polimerización para un procedimiento de polimerización comparativo.
La figura 2 representa un diagrama de flujo de polimerización para un procedimiento de polimerización de la invención.
La figura 3 representa un diagrama de flujo de polimerización para un procedimiento de polimerización comparativo, que muestra una alineación convencional de un compresor primario y un compresor elevador de presión.
La figura 4 representa un diagrama de flujo de polimerización para un procedimiento de polimerización de la 5 invención, que muestra toda la capacidad del compresor primario a una corriente frontal.
La figura 5 representa un diagrama de flujo de polimerización para un procedimiento de polimerización de la invención, que muestra toda la capacidad del compresor primario a una corriente lateral.
La figura 6 representa un diagrama de flujo de polimerización para un procedimiento de polimerización de la invención, que muestra un elevador de presión alineado con el compresor primario A, el compresor primario A 10 alineado con un reciclador de alta presión, y el compresor primario B alineado con una corriente lateral.
La figura 7 representa un diagrama de flujo de polimerización para un procedimiento de polimerización de la invención, que muestra una alineación del compresor primario B con una corriente frontal, y alineación del compresor elevador de presión con el reciclador de alta presión.
La figura 8 representa la "resistencia en estado fundido corregida" en función de log(Z1/Z2). 15
La figura 9 representa la distribución de pesos moleculares (Mw(abs)/Mn(conv)) en función de log(Z1/Z2).
La figura 10 representa el brillo de la película en función de log(Z1/Z2).
La figura 11 representa la turbidez de la película en función de log(Z1/Z2).
En los diagramas de flujo, "SAP" se refiere a "separador de alta presión", y "SBP" se refiere a "separador de baja presión". 20
Descripción de realizaciones de la invención
Como se ha discutido antes, en un primer aspecto, la invención proporciona un procedimiento de polimerización de alta presión para formar un polímero basado en etileno, comprendiendo el procedimiento al menos las siguientes etapas:
alimentar etileno a una primera zona de reacción y a una o más zonas de reacción subsiguientes, y en donde para 25 cada zona de reacción subsiguiente que recibe etileno de nueva aportación, la relación, Rn (n = número de zonas de reacción, n>1), de "fracción másica de etileno de nueva aportación alimentado a la primera zona de reacción (RZ1)" a "fracción másica de etileno de nueva aportación alimentado a la n-ésima zona de reacción (RZn)" es (Rn = RZ1/RZn) mayor que 1, o es de 0 a 0,30, y
en donde la "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización" deriva de al menos una 30 corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y en donde la al menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena y/o comprende más de, o igual a, 1% en peso, basado en la cantidad total de componentes en la corriente de etileno reciclado, de uno o más componentes que no son etileno y/o CTA(s); y
en donde la corriente de entrada a cada zona de reacción comprende menos de, o igual a, 5 ppm en peso de 35 oxígeno, basado en el peso total de los flujos de masa alimentados a la zona de reacción.
Un procedimiento de la invención puede comprender una combinación de dos o más realizaciones como se describe en la presente memoria.
En una realización, Rn es mayor que 1.
En una realización, Rn es cero. 40
En una realización, Rn es de 0 a 0,25, o de 0 a 0,20.
En una realización, Rn es de 0 a 0,15, o de 0 a 0,10.
En una realización, cuando no se alimenta etileno de nueva aportación (0%) a la primera zona de reacción, la "cantidad de etileno alimentado a la primera zona de reacción" deriva de al menos una corriente de etileno reciclado.
En una realización, la "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización" deriva de una 45 corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y
en donde la al menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena,
y en donde, cuando no se alimenta etileno de nueva aportación (0%) a la primera zona de reacción, entonces la "cantidad de etileno alimentada a la primera zona de reacción" deriva solo de la al menos una corriente de etileno reciclado.
En una realización, de "más de 0" a 100 por cien en peso de la cantidad total de etileno de nueva aportación alimentado al procedimiento de polimerización, se alimenta a la primera zona de reacción y/o a una zona de reacción 5 secuencial. En una realización adicional, la primera zona de reacción es una zona de reacción tubular.
En una realización, de 10 a 90, o de 20 a 80, o de 30 a 70, por ciento en peso de la cantidad total de la alimentación de etileno de nueva aportación al procedimiento de polimerización, se alimenta a la primera zona de reacción y/o a una zona de reacción secuencial. En una realización adicional, la primera zona de reacción es una zona de reacción tubular. 10
En un segundo aspecto, la invención también proporciona un procedimiento de polimerización de alta presión para formar un polímero basado en etileno, comprendiendo el procedimiento al menos las siguientes etapas:
alimentar etileno a una primera zona de reacción y a una o más zonas de reacción subsiguientes, y en donde 100 por cien en peso de la cantidad total de etileno de nueva aportación alimentado al procedimiento de polimerización se alimenta a la primera zona de reacción, y 15
en donde la "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización" deriva de al menos una corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y en donde la al menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena y/o comprende más de, o igual a, 1% en peso, basado en la cantidad total de componentes en la corriente de etileno reciclado, de uno o más componentes que no son etileno y/o CTA(s); y 20
en donde la corriente de entrada a cada zona de reacción comprende menos de, o igual a, 5 ppm en peso de oxígeno, basado en el peso total de los flujos de masa alimentados a la zona de reacción.
Un procedimiento de la invención puede comprender una combinación de dos o más realizaciones como se describe en la presente memoria.
Las siguientes realizaciones se aplican tanto al primer como al segundo aspecto de la invención. 25
En una realización, la al menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena.
En una realización, la al menos una corriente de etileno reciclado comprende más de, o igual a, 1% en peso, basado en la cantidad total de componentes en la corriente de etileno reciclado, de uno o más componentes que no son etileno y/o CTA(s). 30
En una realización, la al menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena y comprende más de, o igual a, 1% en peso, basado en la cantidad total de componentes en la corriente de etileno reciclada, de uno o más componentes que no son etileno y/o CTA(s).
En una realización, el procedimiento comprende al menos un compresor primario y al menos un compresor elevador de la presión. 35
En una realización, la corriente de etileno del compresor elevador de la presión se alimenta solo a un flujo de compresión primario, y en donde el compresor primario tiene al menos dos flujos de compresión separados.
En una realización, la corriente de etileno del compresor elevador de la presión se alimenta solo a un flujo de compresión del compresor primario, y en donde el compresor primario tiene al menos dos flujos de compresión separados. 40
En una realización, la primera zona de reacción es una zona de reacción tubular.
En una realización, cada zona de reacción es una zona de reacción tubular.
En una realización, la primera zona de reacción es una zona de reacción de autoclave.
En una realización, la "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización" deriva de una corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y en donde la al menos una 45 corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena.
En una realización, la al menos una corriente de etileno reciclado se alimenta solo a una corriente de alimentación de entrada o solo a una corriente de alimentación lateral.
En una realización, la primera zona de reacción es una zona de reacción tubular.
En una realización, la alimentación de entrada a cada zona de reacción comprende menos de, o igual, a 3 o menos de, o igual a 2, o menos de, o igual a 1 ppm en peso de oxígeno, basado en el peso total de flujos de masa alimentados a la zona de reacción.
En una realización, el etileno de nueva aportación no contiene un agente de transferencia de cadena distinto de uno o más compuestos residuales que proceden del procedimiento de producción/fraccionamiento de etileno. 5
En una realización, el procedimiento de polimerización opera sin CTA "inyectado" y con solo compuesto(s) de CTA "impurezas" de la o las corrientes de alimentación ricas en etileno.
En una realización, el procedimiento comprende solo un compresor primario.
En una realización, el polímero basado en etileno es un homopolímero de polietileno.
En una realización, el polímero basado en etileno es un interpolímero basado en etileno que comprende al menos un 10 comonómero.
En una realización, cada alimentación a cada zona de reacción contiene el mismo sistema de CTA. En una realización adicional, el sistema de CTA de cada alimentación contiene un solo CTA.
En una realización, al menos una de las alimentaciones a al menos una de las zonas de reacción contiene un sistema de CTA que es diferente de al menos uno de los sistemas de CTA a al menos otra zona de reacción. 15
En una realización, al menos una de las alimentaciones a al menos una de las zonas de reacción contiene un CTA que es diferente de al menos uno de los CTA a las otras zonas de reacción.
En una realización, cada CTA se selecciona independientemente de una olefina, un aldehído, una cetona, un alcohol, un hidrocarburo saturado, un éter, un tiol, una fosfina, un amino, una amina, una amida, un éster o un isocianato. 20
En una realización, la temperatura de polimerización máxima en cada zona de reacción es, independientemente, mayor que, o igual a 100ºC, y la presión de entrada en cada zona de reacción es independientemente, mayor que o, igual a 100 MPa.
En una realización, cada una de las condiciones de polimerización en las zonas de reacción, independientemente, comprende un conjunto de temperaturas menores que 400ºC, y una presión de entrada menor que 1000 MPa, o 25 menor que 500 MPa.
En una realización, la temperatura de polimerización máxima en cada zona de reacción es, independientemente, de 100 a 400°C.
Un procedimiento de la invención puede comprender una combinación de dos o más realizaciones como se describe en la presente memoria. 30
La invención también proporciona un polímero basado en etileno hecho por un procedimiento de la invención. En una realización, el polímero basado en etileno es un homopolímero de polietileno.
En una realización, el polímero basado en etileno es un interpolímero basado en etileno.
En una realización, el polímero basado en etileno tiene una densidad de 0,910 a 0,940 g/cm3.
En una realización, el polímero basado en etileno tiene un índice de fluidez de 0,1 a 20 g/10 min. 35
En una realización, el polímero basado en etileno tiene una densidad de 0,910 a 0,940 g/cm3, y un índice de fluidez de 0,1 a 20 g/10 min.
Un polímero de la invención puede comprender una combinación de dos o más realizaciones como se describe en la presente memoria.
La invención también proporciona una composición que comprende un polímero basado en etileno de la invención. 40
En una realización, la composición comprende además otro polímero basado en etileno.
Una composición de la invención puede comprender una combinación de dos o más realizaciones como se describe en la presente memoria.
La invención también proporciona un artículo que comprende al menos un componente formado de una composición de la invención. En una realización, el artículo es una resina de revestimiento de extrusión. En otra realización, el 45 artículo es una película. En otra realización el artículo es un material aislante y/o una capa de protección alrededor de un alambre metálico. En otra realización, el artículo es una espuma.
Un artículo de la invención puede comprender la combinación de dos o más realizaciones como se describe en la presente memoria.
Polimerizaciones
Para un procedimiento de polimerización iniciado por radiales libres, a alta presión, se conocen dos tipos básicos de reactores. El primer tipo es un recipiente de autoclave agitado con una o más zonas de reacción (reactor de 5 autoclave). El segundo tipo es un reactor de tubo con camisa exterior, cuyo tubo tiene una o más zonas de reacción (el reactor tubular). El procedimiento de alta presión de la presente invención para producir homopolímeros o interpolímeros de polietileno (por ejemplo, copolímeros) se puede llevar a cabo en un reactor tubular y/o de autoclave, teniendo cada uno al menos dos zonas de reacción. Por ejemplo, uno o más reactores tubulares (en serie o en paralelo); uno o más reactores tubulares y uno o más reactores de autoclave (en serie o en paralelo); uno o 10 más reactores de autoclave (en serie o en paralelo); y uno o más reactores de autoclave y uno o más reactores tubulares (en serie o en paralelo). En una realización, la polimerización se lleva a cabo en uno o más reactores tubulares (en serie o en paralelo, y preferiblemente en serie).
La temperatura en cada zona de reacción del procedimiento típicamente es de 100 a 400°C, más típicamente de 120 a 360°C, e incluso más típicamente de 140 a 340°C. La presión en la entrada (la presión se puede medir usando un 15 transductor de presión situado en la línea de la alimentación a la entrada) en cada zona de reacción del procedimiento, típicamente es de 100 a 500 MPa, más típicamente de 120 a 400 MPa, e incluso más típicamente de 150 a 350 MPa. Se describen ejemplos de sistemas de reactores adecuados en la publicación de EE.UU. nº 2003/0114607 y DD276598A3. Los procedimientos de polimerización de alta presión, comerciales, típicamente están equipados con sistemas de reciclado, con el fin de maximizar la conversión del etileno que entra en polímero, y 20 reducir la energía de compresión. Un reciclado a alta presión típicamente opera a presiones de entrada de 5 a 60 MPa (de 50 a 600 bar), más típicamente de 12 a 50 MPa (de 120 a 500 bar) e incluso más típicamente de 20 a 40 MPa (de 200 a 400 bar).
Iniciadores
El procedimiento de la presente invención es un procedimiento de polimerización por radicales libres. Los 25 compuestos que generan radicales libres incluyen, pero no se limitan a peróxidos orgánicos, tales como perésteres, percetales, peroxicetonas y percarbonatos, peróxido de di-terc-butilo, perneodecanoato de cumilo, y perpivalato de terc-amilo. Otros iniciadores adecuados incluyen ésteres azodicarboxílicos, dinitrilos azodicarboxílicos y derivados de 1,1,2,2-tetrametiletano. Estos iniciadores peroxi orgánicos se pueden usar en cantidades convencionales de 0,005 a 0,2 por ciento en peso de monómeros polimerizables. Los peróxidos típicamente se inyectan como 30 disoluciones diluidas en un disolvente adecuado, por ejemplo, en un disolvente hidrocarbonado.
En una realización, se añade un iniciador a al menos una zona de reacción de la polimerización, y en donde el iniciador tiene una "temperatura de semivida a un segundo" mayor que 255°C, preferiblemente mayor que 260°C. En una realización adicional, dichos iniciadores se usan a una temperatura de polimerización máxima de 320°C a 350°C. En una realización adicional, el iniciador comprende al menos un grupo peróxido incorporado en una 35 estructura de anillo.
Los ejemplos de dichos iniciadores incluyen, pero no se limitan a TRIGONOX 301 (3,6,9-trietil-3,6,9-trimetil-1,4,7-triperoxonano) y TRIGONOX 311 (3,3,5,7,7-pentametil-1,2,4-trioxepano), ambos disponibles en Akzo Nobel, y HMCH-4-AL (3,3,6,6,9,9-hexametil-1,2,4,5-tetroxonano) disponible en United Initiators. Véanse también las publicaciones internacionales nº WO 02/14379 y WO 01/68723. 40
Agentes de transferencia de cadena (CTA)
Los agentes de transferencia de cadena o telógenos, se usan para controlar el índice de fluidez en un procedimiento de polimerización. La transferencia de cadena implica la terminación de las cadenas de polímero en crecimiento, limitando así el peso molecular final del material polímero. Un agente de transferencia de cadena típicamente es un componente (por ejemplo, una molécula orgánica) capaz de transferir un átomo de hidrógeno a una molécula de 45 polímero en crecimiento que contiene un radical, mediante lo cual se forma un radical en el agente de transferencia de cadena, que después puede iniciar una nueva cadena de polímero. Estos agentes pueden ser de muchos tipos diferentes, desde hidrocarburos o hidrocarburos insaturados, a aldehídos, cetonas o alcoholes. Controlando la concentración del agente de transferencia de cadena seleccionado, se puede controlar la longitud de las cadenas de polímero, y por lo tanto, el peso molecular, por ejemplo, el peso molecular medio numérico, Mn. El índice de fluidez 50 (MFI o I2) de un polímero, el cual está relacionado con Mn, se controla de la misma forma.
Los agentes de transferencia de cadena usados en el procedimiento de esta invención incluyen, pero no se limitan a hidrocarburos alifáticos y olefínicos, tales como pentano, hexano, ciclohexano, propeno, penteno o hexano; cetonas tales como acetona, dietilcetona o diamilcetona; aldehídos tales como formaldehído o acetaldehído; y aldehídos alifáticos saturados, alcoholes tales como metanol, etanol, propanol o butanol. 55
Comonómeros tales como acetato de vinilo, acrilatos de alquilo, etc., también pueden mostrar actividad de transferencia de cadena. Los copolímeros hechos con niveles altos de estos comonómeros típicamente se hacen
con nivel bajo, o sin CTA. La distribución del etileno de nueva aportación y el etileno reciclado que contienen comonómero no convertido, como acetato de vinilo, podría tener un efecto similar en la MWD, como se describe en la presente memoria.
Polímeros
En una realización, los polímeros basados en etileno de esta invención tienen una densidad de 0,910 a 0,940, más 5 típicamente de 0,912 a 0,940 e incluso más típicamente de 0,915 a 0,935, gramos por centímetro cúbico (g/cc o g/cm3). En una realización, los polímeros basados en etileno de esta invención tienen un índice de fluidez típico (I2) de 0,1 a 100, más típicamente de 0,15 a 50, e incluso más típicamente de 0,2 a 20, gramos por 10 minutos (g/10 min) a 190°C/2,16 kg. En una realización, los polímeros basados en etileno de esta invención tienen una relación Mw/Mn de 3 a 20, o de 3,5 a 16, o de 4 a 14. En una realización, los polímeros basados en etileno de esta invención 10 tienen una resistencia en estado fundido de 0,5 a 40, o de 1 a 30 centiNewtons (cN). En una realización, los polímeros basados en etileno de esta invención tienen dos o más de estas propiedades de densidad, índice de fluidez, Mw/Mn y resistencia en estado fundido.
Los polímeros basados en etileno incluyen homopolímeros de LDPE y copolímeros de alta presión, incluyendo copolímeros de etileno/acetato de vinilo (EVA), etileno y acrilato de etilo (EEA), etileno y acrilato de butilo (EBA), 15 etileno y ácido acrílico (EAA), etileno y vinilsilano (EVS), etileno y viniltrimetilsilano (EVTMS), y otros copolímeros hechos con comonómeros "que contienen silano", copolímeros hechos con dienos (por ejemplo, ENB) o polienos y etileno y monóxido de carbono (ECO). Se describen otros comonómeros en Ehrlich, P.; Mortimer, G.A.; Adv. Polymer Science; Fundamentals of Free-radical Polymerization of Ethylene; Vol. 7, pág, 386-448 (1970).
Aditivos 20
Una composición de la invención puede comprender al menos un aditivo. Los aditivos adecuados incluyen, pero no se limitan a cargas, antioxidantes y otros estabilizantes, colorantes, extensores, agentes de reticulación, agentes de sopado y plastificantes. Además, otros polímeros naturales y sintéticos, incluyendo otros polímeros que se hacen de acuerdo con el procedimiento de la invención, y polímeros hechos por otros procedimientos, se pueden añadir a una composición de la invención. 25
Mezclas
Los polímeros de la invención se pueden mezclar con uno o más de otros polímeros, tales como, pero no limitado a polietileno de baja densidad lineal (LLDPE); copolímeros de etileno con una o más alfa-olefinas, tales como, pero no limitado a propileno, buteno-1, penteno-1, 4-metilpenteno-1, penteno-1, hexeno-1 y octeno-1; polietileno de alta densidad (HDPE), tal como, por ejemplo, calidades de HDPE HD 940-970 disponibles en The Dow Chemical 30 Company. La cantidad de polímero de la invención en la mezcla puede variar ampliamente, pero típicamente es de 10 a 90, o de 15 a 85, o de 20 a 80, por ciento en peso basado en el peso de los polímeros en la mezcla. Las mezclas de LDPE (invención)/LLDPE típicamente proporcionan buenas propiedades ópticas, y/o son útiles en la preparación de laminaciones, y/o son útiles en aplicaciones tales como películas, revestimientos de extrusión, espumas y alambres y cables. 35
Aplicaciones
Una composición de la invención se puede usar en una variedad de procedimientos de fabricación termoplástica convencional, para producir artículos útiles, que incluyen revestimientos de extrusión; películas; y artículos moldeados, tales como artículos moldeados por soplado, moldeados por inyección o rotomoldeados; espumas; alambre y cable, fibras y telas tejidas y no tejidas. 40
Definiciones
Salvo que se exponga lo contrario, esté implícito en el contexto, o sea habitual en la técnica, todas las partes y porcentajes se basan en peso, y todos los métodos de ensayo son actuales en la fecha de presentación de esta descripción.
La expresión "procedimiento de polimerización a alta presión", como se usa en la presente memoria, se refiere a un 45 procedimiento de polimerización por radicales libres, llevado a cabo a una presión elevada de al menos 1000 bar (100 MPa).
La frase "cantidad total de etileno de nueva aportación alimentado al procedimiento de polimerización", como se usa en la presente memoria, se refiere a la suma de masas de la o las alimentaciones de etileno de nueva aportación alimentadas a las "n" zonas de reacción. 50
La expresión "etileno de nueva aportación", como se usa en la presente memoria, se refiere a etileno proporcionado de fuente o fuentes externas y no de la fuente o fuentes de etileno reciclado interno. El etileno de nueva aportación se usa como el "etileno de compensación" necesario para compensar el etileno consumido por la polimerización y/o perdido, por ejemplo, del purgado del procedimiento y etileno residual en el polímero. El etileno de nueva aportación
típicamente se produce y suministra con una pureza alta de 99,8% en peso o más, basado en el peso total del suministro de etileno de nueva aportación. Las impurezas principales son metano y etano. Una corriente de alimentación de etileno de nueva aportación contiene solo etileno de nueva aportación como el componente etileno.
La frase "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización", como se usa en la presente memoria, se refiere a la suma de masas de todas las corrientes de alimentación ricas en etileno al reactor, que 5 consisten en etileno como el componente principal, típicamente más de 90% en peso, y típicamente más de, o igual a 96% en peso, basado en el peso total de la alimentación, que incluyen, además de etileno, componentes que no son etileno (componentes distintos del etileno), como, por ejemplo, metano, etano, disolvente, CTA, y/o productos de disociación de peróxido.
La expresión "corriente de alimentación rica en etileno", como se usa en la presente invención, se refiere a una 10 corriente de alimentación que comprende una cantidad mayoritaria de etileno, basado en el peso de la corriente de alimentación; por ejemplo, una corriente de alimentación de etileno de nueva aportación o una corriente de alimentación de etileno reciclado. Debido a la presencia de componentes que no son etileno (por ejemplo, metano, etano, etc.) o la adición o uso de los otros componentes (CTA, peróxido, componentes de descomposición del peróxido, disolvente, etc.), la concentración de etileno en el etileno de nueva aportación y reciclado será, 15 típicamente, respectivamente aproximadamente 99,8% en peso y aproximadamente 97% en peso, basado en el peso de la alimentación. En el caso de comonómeros de baja reactividad, como el acetato de vinilo, la concentración de etileno se puede reducir más, y puede ser tan baja como 60 por ciento en peso.
La expresión "etileno reciclado", como se usa en la presente memoria, se refiere al etileno que se separa del polímero en los separadores de alta presión y baja presión, y el etileno reciclado comprende etileno no convertido en 20 el reactor. Una corriente de alimentación de etileno reciclado comprende etileno reciclado.
La expresión "fracción másica", como se usa en la presente memoria, se refiere a la relación en masa de un componente en una mezcla respecto a la masa total de la mezcla. La fracción másica se puede determinar calculando las relaciones entre las cantidades de masa o flujos de masa.
La frase "fracción másica del etileno de nueva aportación alimentado a la primera zona de reacción (RZ1)", como se 25 usa en la presente memoria, se refiere a la cantidad de etileno de nueva aportación alimentado a la primera zona de reacción dividido entre la cantidad de etileno total alimentado a la primera zona de reacción.
La frase "fracción másica del etileno de nueva aportación alimentado a la n-ésima zona de reacción (RZn)", como se usa en la presente memoria, se refiere a la cantidad de etileno de nueva aportación alimentado a la n-ésima zona de reacción dividido entre la cantidad de etileno total alimentado a la n-ésima zona de reacción. 30
Las expresiones "corriente de entrada" o "corriente de entrada de la zona de reacción", como se usan en la presente memoria, se refieren al flujo de masa total en la entrada de una zona de reacción, y consiste en el flujo de masa transferido desde la zona de reacción previa más corrientes de alimentación ricas en etileno opcionales.
Las expresiones "corriente lateral" o "corriente de alimentación lateral", como se usa en la presente memoria, se refieren a la corriente de alimentación rica en etileno a zonas de reacción secuenciales. 35
La expresión "corriente de alimentación de entrada frontal", como se usa en la presente memoria, se refiere a la corriente de alimentación rica en etileno alimentada a la primera zona de reacción.
La expresión "corriente de alimentación de entrada en la zona de reacción", como se usa en la presente memoria, se refiere a la corriente de alimentación rica en etileno alimentada a la zona de reacción.
La frase "alimentación a la n-ésima zona de reacción", como se usa en la presente memoria, se refiere al "flujo de 40 masa total a la n-ésima entrada a la zona de reacción" menos "el flujo de masa que viene de la (n-1)-ésima salida de la zona de reacción".
La expresión "zona de reacción" como se usa en la presente memoria, se refiere a una zona del reactor donde la reacción de polimerización se inicia o reinicia por la adición de radicales o componentes que se disocian en, y/o generan, radicales. Típicamente, el medio de reacción se calienta y/o enfría por un medio de transferencia de calor 45 que fluye por la camisa exterior alrededor del reactor.
La expresión "primera zona de reacción", como se usa en la presente memoria, se refiere a la primera zona del reactor donde la polimerización se inicia primero por la adición de radicales o componentes que se disocian en, y/o generan, radicales. La primera zona de reacción termina en el punto donde hay una nueva alimentación de etileno de nueva aportación y/o reciclado y/o de radicales y/o de componentes que se disocian en, y/o generan, radicales. 50
Las expresiones "zona de reacción subsiguiente" o "zona de reacción secuencial", como se usan en la presente memoria, se refieren a una zona de reacción que recibe etileno y polímero de una zona del reactor previa, y donde los radicales o componentes que se disocian en, y/o generan radicales, se añaden a la entrada de la zona del reactor subsiguiente (o secuencial). La zona de reacción subsiguiente (o secuencial) termina en el punto donde hay
una nueva alimentación de etileno de nueva aportación y/o reciclado y/o de radicales y/o de componentes que se disocian en, y/o generan, radicales; sin embargo, la n-ésima zona de reacción termina en la posición de un dispositivo de control de la presión del sistema reactor. El número de zonas de reacción subsiguientes (o secuenciales) es (n-1), donde n es el número total de zonas de reacción.
La expresión "CTA de compensación" como se usa en la presente memoria, se refiere a la corriente de alimentación 5 de CTA necesaria para compensar el CTA convertido y/o perdido en el procedimiento de polimerización de alta presión, y típicamente es necesario para controlar o cambiar el índice de fluidez del producto.
Las expresiones "actividad del CTA" o "coeficiente de actividad de transferencia de cadena (valor Cs)" como se usa en la presente memoria, se refiere a la relación entre la "velocidad de transferencia de cadena" y la "velocidad de propagación de la cadena". Véanse las referencias de Mortimer. 10
El compresor elevador de presión es un dispositivo que comprime lo siguiente: a) el reciclado de baja presión que viene del SBP (separador de baja presión), y b) opcionalmente, las fugas de empaquetadura del compresor del reciclado, cada uno al nivel de presión necesario en el lado de entrada del compresor primario. Esta compresión puede tener lugar en una o múltiples etapas de compresión, y se puede combinar con enfriamiento intermedio. Un compresor elevador de la presión puede consistir en uno o múltiples bastidores de compresores, y se puede 15 combinar potencialmente con bastidor(es) de compresor(es) primario(s).
El compresor primario es un dispositivo que comprime lo siguiente: a) el etileno de nueva aportación que entra, y/o b) el reciclado de baja presión que viene del compresor elevador de presión, y/o c) las fugas de empaquetadura del compresor de reciclado, cada uno al nivel de presión necesario en el lado de entrada del compresor Hyper. Esta compresión puede tener lugar en una o múltiples etapas de compresión, y se puede combinar con enfriamiento 20 intermedio. El compresor primario puede consistir en uno o múltiples bastidores de compresores, y se puede combinar potencialmente con bastidor(es) de compresor(es) elevador(es) de presión.
El compresor Hyper, o compresor secundario, es un dispositivo que comprime lo siguiente: a) el etileno que viene del RAP (reciclado de alta presión), y/o b) el compresor primario, cada uno al nivel de presión necesario para alimentar el reactor a su valor de ajuste de presión de entrada. Esta compresión puede tener lugar en una o múltiples etapas 25 de compresión, y se puede combinar con enfriamiento intermedio. El compresor Hyper comprende un compresor de émbolo alternativo, y puede consistir en uno o múltiples bastidores de compresores.
La expresión "flujo de compresión separado", como se usa en la presente memoria, se refiere a los flujos de alimentación de etileno que se mantienen separados en dos o más flujos a lo largo de los compresores primario y/o Hyper. Durante las etapas de compresión, los flujos de alimentación de etileno se pueden mantener separados a lo 30 largo de los cilindros de compresión que trabajan en paralelo, o recombinar después de cada etapa de compresión.
El término "polímero" se refiere a un compuesto preparado por monómeros que polimerizan, sean del mismo tipo o un tipo diferente. Por lo tanto, el término genérico de polímero abarca el término homopolímero (que se refiere a polímeros preparados a partir de un solo tipo de monómero, entendiéndose que se pueden incorporar cantidades en trazas de impurezas en la estructura del polímero), y el término "interpolímero, como se define más adelante. 35
El término "interpolímero" se refiere a polímeros preparados por polimerización de al menos dos tipos diferentes de monómeros. El término genérico de interpolímero incluye copolímeros (que se refieren a polímeros preparados a partir de dos monómeros diferentes), y polímeros preparados a partir de más de dos tipos diferentes de monómeros.
La expresión "polímero basado en etileno" o "polímero de etileno" se refiere a un polímero que comprende una cantidad mayoritaria de etileno polimerizado, basado en el peso del polímero, y opcionalmente, puede comprender al 40 menos un comonómero.
La expresión "interpolímero basado en etileno" o "interpolímero de etileno" se refiere a un interpolímero que comprende una cantidad mayoritaria de etileno polimerizado, basado en el peso del interpolímero, y comprende al menos un comonómero.
El término "composición", como se usa en la presente memoria, incluye una mezcla de materiales que comprende la 45 composición, así como productos de reacción y productos de descomposición formados a partir de los materiales de la composición.
La expresión "sistema de CTA" incluye un solo CTA, o una mezcla de CTA, añadido al procedimiento de polimerización, típicamente para controlar el índice de fluidez. Un sistema de CTA incluye un componente capaz de transferir un átomo de hidrógeno a una molécula de polímero en crecimiento que contiene un radical, por el cual se 50 forma un radical en la molécula de CTA, que después puede iniciar una cadena de polímero nueva. El CTA se conoce también como telógeno o telómero. En una realización preferida de la invención, cada sistema de CTA comprende un solo CTA.
La expresión "presión de entrada del reciclado de alta presión (RAP)" se refiere al nivel de presión en el separador de alta presión (SAP). 55
Métodos de ensayo
Densidad: Las muestras para la medición de la densidad se preparan de acuerdo con la norma ASTM D 1928. Las muestras se comprimen a 190°C y 210 MPa (30.000 psi) durante 3 minutos, y después a (21°C) y 207 MPa durante 1 minuto. Las mediciones se hacen en 1 hora de la compresión de la muestra, usando la norma ASTM D792, Método B. 5
Índice de fluidez: el índice de fluidez o I2, (gramos/10 minutos) se mide de acuerdo con la norma ASTM D 1238, condiciones de 190°C/2,16 kg. I10 se mide con la norma ASTM D 1238, condiciones de 190°C/10 kg.
Resistencia en estado fundido (MS): La MS es una medida de la viscosidad extensional de fundidos de polímero, y representa la tensión máxima que se puede aplicar al fundido, sin rotura o rasgado del fundido. Se usa un viscosímetro capilar para extruir un hilo de polímero, y el hilo se estira mediante una pareja de rodillos, hasta que se 10 rompe. La resistencia en estado fundido (MS) se midió usando un GOETTFERT RHEOTENS unido a un reómetro capilar INSTRON. El fundido de polímero se extruyó a través de un capilar, con una relación de dimensiones (longitud del capilar/radio del capilar) de 30, y a una velocidad constante del émbolo. Por lo tanto, el fundido de polímero se sometió a una velocidad de cizalladura en la pared aparente constante. El fundido extruido posteriormente se estiró mediante una pareja de ruedas dentadas que tenían radios de 19 mm, a una distancia (H) 15 de la salida del capilar. La velocidad rotacional de las ruedas se aumentó de forma lineal con el tiempo, mientras se controlaba la fuerza de estirado descendente (F). La resistencia en estado fundido se describió como la fuerza de estirado descendente (cN) medida cuando se rompe el hilo de polímero. Se usaron las siguientes condiciones en la medición de la resistencia en estado fundido: temperatura 220°C, velocidad del émbolo 0,2 mm/s, aceleración de la rueda 6 mm/s2, radio del capilar 1 mm, longitud del capilar 30 mm, radio del barril 6 mm, radio de la rueda 19 mm, y 20 distancia (H) 100 mm.
Cromatografía de permeabilidad en geles con triple detector (TDGPC): Se llevó a cabo el análisis de 3Det-GPC a alta temperatura en un instrumento Alliance GPCV2000 (Waters Corp.) ajustado a 145°C. El caudal para la GPC era 1 ml/min. El volumen de inyección era 218,5 µl. El conjunto de columnas consiste en cuatro columnas Mixed-A (partículas de 20 µm; 7,5 x 300 mm; Polymer Laboratories Ltd). 25
La detección se hizo usando un detector IR4 de Polymer ChAR, equipado con un CH-sensor; un detector de MALS Dawn DSP Wyatt Technology (Wyatt Technology Corp., Santa Barbara, CA, EE.UU.), equipado con un láser de ion argón de 30 mW que trabaja a λ = 488 nm; y un detector de viscosidad de tres capilares Waters. El detector MALS se calibró midiendo la intensidad de dispersión del disolvente TCB. La normalización de los fotodiodos se hizo inyectando SRM 1483, un polietileno de alta densidad con peso molecular medio ponderado (Mw) de 32.100 y 30 polidispersidad de 1,11. Se usó un incremento del índice de refracción específico (dn/dc) de -0,104 ml/mg, para el polietileno en TCB.
La calibración convencional de la GPC se hizo con 20 patrones de PS estrechos (Polymer Laboratories Ltd.) con pesos moleculares en el intervalo de 580-7.500.000 g/mol. Los pesos moleculares de los picos de los patrones de poliestireno se convirtieron en pesos moleculares de polietileno usando 35
con A ≈ 0,39, B = 1. El valor de A se determinó usando un HDPE de referencia, un homopolímero de polietileno lineal con Mw de 115.000 g/mol. El material de referencia de HDPE también se usó para calibrar el detector IR y el viscosímetro, suponiendo 100% de recuperación de masa y una viscosidad intrínseca de 1,873 dl/g. Se usó 1,2,4-triclorobenceno destilado de "calidad de Baker Analyzed" (J.T. Baker, Deventer, The Países bajos), que contenía 40 200 ppm de 2,6-di-terc-butil-4-metilfenol (Merck, Hohenbrunn, Alemania), como disolvente para la preparación de muestra, así como para los experimentos de 3Det-GPC. El HDPE SRM 1483 se obtuvo del Instituto nacional de normas y tecnología de EE.UU. (Gaithersburg, MD, EE.UU.). Las disoluciones de LDPE se prepararon disolviendo las muestras con agitación suave durante 3 horas a 160°C. Los patrones de PS se disolvieron en las mismas condiciones durante 30 minutos. La concentración de muestra para los experimentos de 3Det-GPC era 1,5 mg/ml, y 45 las concentraciones de poliestireno eran 0,2 mg/ml.
Un detector de MALS mide la señal dispersa de los polímeros o partículas en una muestra con diferentes ángulos de dispersión θ. La ecuación básica de dispersión de la luz (de M. Anderson, B. Wittgren, K.-G. Wahlund, Anal. Chem. 75, 4279 (2003)) se puede escribir como
50
donde Rθ es la relación de Rayleigh de exceso, K es una constante óptica, que entre otras cosas, depende del incremento del índice de refracción específico (dn/dc), c es la concentración del soluto, M es el peso molecular, Rg
es el radio de giro, y λ es la longitud de onda de la luz incidente. El cálculo del peso molecular y el radio de giro a partir de los datos de dispersión de luz, requiere la extrapolación al ángulo cero (véase también P.J. Wyatt, Anal. Chim. Acta 272, 1 (1993)). Esto se hace mediante la representación gráfica de (Kc/Rθ)½ en función del sen2(θ/2) en el llamado diagrama de Debye. El peso molecular se puede calcular a partir del corte con la ordenada, y el radio de giro a partir de la pendiente inicial de la curva. Se usan los métodos de Zimm y Berry para todos los datos. Se 5 supone que el segundo coeficiente del virial es despreciable. Las cifras de viscosidad intrínseca se calculan a partir tanto de la viscosidad como de las señales del detector de concentración, tomando la relación de la viscosidad específica y la concentración en cada corte de elución. Se usa el programa ASTRA 4,72 (Wyatt Technology Corp.) para recoger las señales del detector IR, el viscosímetro, y el detector de MALS. El procesamiento de datos se hace con macros de EXCEL de Microsoft escritos en el propio laboratorio. 10
Los pesos moleculares calculados, y la distribución de pesos moleculares se obtienen usando una constante de dispersión de la luz derivada de uno o más de los patrones de polietileno mencionados y un coeficiente de concentración del índice de refracción, dn/dc, de 0,104. En general, la respuesta del detector de masas y la constante de dispersión de la luz deben determinarse a partir de un patrón lineal con un peso molecular mayor que aproximadamente 50.000 Daltons. La calibración del viscosímetro se puede llevar a cabo usando métodos descritos 15 por el fabricante, o alternativamente, usando los valores publicados de patrones lineales adecuados, tales como los Materiales Patrones de Referencia (SRM) 1475a, 1482a, 1483, o 1484a. Las concentraciones cromatográficas se supone que son suficientemente bajas para eliminar los efectos del 2º coeficiente del virial (efectos de la concentración en el peso molecular).
Fabricación de película por soplado. Las condiciones de fabricación de película por soplado se dan en la tabla A. El 20 espesor de las películas sopladas se midió con un micrómetro.
Tabla A: Condiciones de fabricación de película por soplado
Parámetro
Tipo de extrusora de película por soplado
un solo tornillo
Diámetro del tornillo (mm)
9 (L/D =30)
Tamaño de la boquilla (mm)
30
Relación de soplado (BUR)
2,5
Rendimiento (kg/h)
1
Espesor de la película µm ((micrómetros))
40
Abertura de la boquilla (mm)
1,0
Perfil de temperaturas (°C)
Barril 1
175
Barril 2
185
Diámetro del tornillo (mm)
9 (L/D =30)
Tamaño de la boquilla (mm)
30
Barril 3
200
Zona de boquilla
200
Velocidad del tornillo (rpm)
45
Zona de solidificación (mm)
< 5
Velocidad lineal de la película (m/min)
3,6
Experimental
En todos los ejemplos de polimerización (comparativos y de la invención), se usó propionaldehído como el agente de 25 transferencia de cadena.
Ejemplo comparativo A1
La polimerización se llevó a cabo en un reactor tubular con tres zonas de reacción. En cada zona de reacción, se usó agua presurizada para el enfriamiento y/o calentamiento del medio de reacción, haciendo circular este agua por la camisa externa del reactor. Cada zona de reacción tenía una entrada y una salida. Cada corriente de entrada 30 consistía en la corriente de salida de la zona de reacción previa y/o una corriente de alimentación rica en etileno añadida. El etileno no convertido y otros componentes gaseosos en la salida del reactor, se reciclaron por los reciclados de alta presión y baja presión, y se comprimieron y distribuyeron por los compresores elevador de presión, primario e Hyper (secundario) de acuerdo con el diagrama de flujo 1 (véase la figura 1). Se alimentaron peróxidos orgánicos en cada zona de reacción. 35
Después de alcanzar el primer pico de temperatura (temperatura máxima) en la zona de reacción 1, el medio de reacción se enfrió con ayuda de agua presurizada. A la salida de la zona de reacción 1, el medio de reacción se enfrió más inyectando una corriente de alimentación rica en etileno (nº 20), fría (< 120°C), de nueva aportación, y la reacción se reinició por alimentación de un peróxido orgánico. Este procedimiento se repitió al final de la segunda
zona de reacción para permitir la polimerización adicional en la tercera zona de reacción. La relación en peso de las corrientes de alimentación ricas en etileno a las tres zonas de reacción era 1,00:0,75:0,25. El agente de transferencia de cadena presente en cada entrada de zona de reacción procedía de los flujos de reciclado de baja presión y de alta presión (nº 13 y nº 15), así como de la corriente de CTA de compensación de nueva aportación inyectada nº 7 y/o corriente nº 6. En este ejemplo comparativo, la relación en peso del "CTA de compensación" entre 5 las corrientes nº 7 y nº 6 era 1,00.
El flujo de etileno y la distribución de CTA se describen en las tablas 1A y 1B, mientras que las condiciones del procedimiento y propiedades del polímero obtenido, y datos de la película, se dan en las tablas 3A y 3B. Los valores de R2 y R3 son cada uno 0,44. Los valores de Z1/Z2 y Z1/Z3 son cada uno 1,24
Ejemplo de la invención A2 10
La polimerización se llevó a cabo en reactor tubular con tres zonas de reacción, como se ha descrito antes. El etileno no convertido y otros componentes gaseosos en la salida del reactor, se reciclaron por los reciclados de alta presión y baja presión del compresor elevador de presión, y se comprimieron y distribuyeron por los compresores primario e Hyper (secundario) de acuerdo con el diagrama de flujo 2 (véase la figura 2).
En cada zona de reacción, la reacción se inició con peróxidos orgánicos. Después de alcanzar el primer pico de 15 temperatura en la zona de reacción 1, el medio de reacción se enfrió con agua presurizada. A la salida de la primera zona de reacción, el medio de reacción se enfrió más inyectando una corriente de alimentación rica en etileno, fría, de nueva aportación (nº 20), y la reacción se inició de nuevo por alimentación de peróxido orgánico en la zona de reacción. Este procedimiento se repitió al final de la segunda zona de reacción para permitir la polimerización adicional en la tercera zona de reacción. 20
La relación en peso de las corrientes de alimentación ricas en etileno a las tres zonas de reacción era 1,00:0,75:0,25. El agente de transferencia de cadena presente en cada entrada del rector procedía de los flujos de reciclado de baja y alta presión (nº 13 y nº 15), así como de la corriente de CTA de compensación de nueva aportación inyectada nº 7 y/o corriente nº 6. En este ejemplo de la invención, la relación en peso del "CTA de compensación" de las corrientes nº 7 y nº 6 era 0,98. El flujo de etileno y la distribución de CTA se describen en las 25 tablas 2A y 2B, mientras que las condiciones del procedimiento y propiedades del polímero obtenido, y datos de la película, se dan en las tablas 3A y 3B. Los valores de R2 y R3 son cada uno 2,28. Los valores de Z1/Z2 y Z1/Z3 son cada uno 0,81
Ejemplo comparativo A0:
La polimerización se realizó de acuerdo con la descripción del ejemplo comparativo A1 anterior, con los siguientes 30 cambios. En este ejemplo comparativo, la relación en peso del CTA de compensación de las corrientes nº 7 y nº 6, es 2,19. Los valores de R2 y R3 son cada uno 0,44. Los valores de Z1/Z2 y Z1/Z3 son cada uno 1,29
Ejemplo comparativo B1:
La polimerización se realizó de acuerdo con la descripción anterior del ejemplo comparativo A1, con los siguientes cambios. En este ejemplo comparativo, la relación en peso del CTA de compensación, de las corrientes nº 7 y nº 6 35 es 9,5. Los valores de R2 y R3 son cada uno 0,44. Los valores de Z1/Z2 y Z1/Z3 son cada uno 1,35
Ejemplo de la invención B2:
La polimerización se realizó de acuerdo con la descripción anterior del ejemplo A2 de la invención, con los siguientes cambios. En este ejemplo de la invención, la relación en peso del CTA de compensación de las corrientes nº 7 y nº 6 es 0,17. Los valores de R2 y R3 son cada uno 2,28. Los valores de Z1/Z2 y Z1/Z3 son cada uno 0,75 Como se ha 40 discutido antes, los resúmenes de las condiciones de polimerización se dan en las tablas 1A, 1B, 2A, 2B y 3A. Las propiedades del polímero y los datos de la película se dan en la tabla 3B.
Cálculo del nivel de CTA de compensación
La tabla 4A se usa para calcular los niveles de CTA de compensación en las tablas 1B y 2B (nivel de compensación del propionaldehído). La tabla 4 proporciona los valores de Cs medidos por Mortimer (véase las referencias 1-5 45 indicadas más adelante en la tabla 4A). Los valores en negrilla e itálica son los valores de Cs calculados basado en la energía de activación y el volumen de activación (datos de Mortimer). Estos valores de Cs se calculan en las condiciones promedio de las polimerizaciones tubulares.
Tabla 4A: Valores de Cs
Agente de transferencia
Temperatura, °C Presión, atm Cs
Propionaldehído (Tpe=49°C)
130 1360 0,33
200
1360 0,283
130
2380 0,23
245
2300 0,17
Acetona (Tpe=56°C)
130 1360 0,0168
200
1360 0,0282
130
2380 0,048
245
2300 0,08
1. G. Mortimer; Journal of Polymer Science: Parte A-1; Chain transfer in ethylene polymerization; vol 4, pág. 881-900 (1966). 2. G. Mortimer; Journal of Polymer Science: Parte A-1; Chain transfer in ethylene polymerization. Parte IV. Additional study at 1360 atm and 130°C; vol 8, pág. 1513-1523 (1970). 3. G. Mortimer; Journal of Polymer Science: Parte A-1; Chain transfer in ethylene polymerization. Parte V. The effect of temperature; vol 8, pág. 1535-1542 (1970). 4. G. Mortimer; Journal of Polymer Science: Parte A-1; Chain transfer in ethylene polymerization. Parte V. The effect of pressure; vol 8, pág. 1543-1548 (1970). 5. G. Mortimer; Journal of Polymer Science: Parte A-1; Chain transfer in ethylene polymerization VII. Very reactive and depletable transfer agents; vol 10, pág. 163-168 (1972).
Conversión del CTA y pérdidas
Nivel de conversión del CTA en el reactor = conversión de etileno * Cs; y nivel de conversión del etileno = 28,85 %
Nivel de conversión del CTA en el reactor: propionaldehído: 4,9%; y acetona: 1,4% 5
Las pérdidas adicionales del agente de transferencia de cadena son por el gas de purgado (0,22%), CTA residual en el polímero y por condensación en la sección del compresor elevador de presión. Las últimas dos pérdidas son función de la presión de vapor del componente.
Estas pérdidas adicionales se calculan por ASPEN y en total son: propionaldehído: 0,5%; y acetona: 1%. ASPEN representa programas de simulación de procedimientos AspenTech (disponible en AspenTech). 10
Los siguientes parámetros del procedimiento se han estimado con ASPEN: la distribución del CTA en los reciclados de alta presión y baja presión, la pérdida de CTA como residuo en el polímero, y la condensación de CTA en el compresor elevador de presión y compensación del disolvente hidrocarbonato usado como el diluyente peróxido, en el compresor elevador de presión.
Las estimaciones para la pérdida total por paso del procedimiento (incluyendo conversión en el reactor) se dan 15 como: propionaldehído: 5,4 %; y acetona: 2,4%.
Además, ASPEN predice que la concentración de propionaldehído en el reciclado de baja presión (RBP) es dos veces mayor que la concentración de propionaldehído en el reciclado de alta presión (RAP).
Diagramas de flujo alternativos - Efectos de la distribución de etileno de nueva aportación en la distribución de CTA en el reactor 20
Las tablas 5-8 proporcionan una comparación de la distribución de etileno de nueva aportación y de CTA para los diferentes diagramas de flujo mostrados en las figuras 1-7.
La tabla 9 muestra la distribución para componentes que no son etileno en las corrientes de alimentación al reactor. Donde los componentes que no son etileno consisten típicamente en componentes añadidos como metano, etano, CTA, disolvente, etc., y/o componentes formados, tales como productos de disociación de peróxido, tales como, por 25 ejemplo, terc-butanol, acetona y CO2. Debido a la baja velocidad de purgado y sus bajas conversiones, estos componentes se acumularán, y pueden llevar el contenido de etileno por debajo de 97% en peso. La acumulación de estas impurezas, encontradas en la o las corrientes de etileno reciclado, afectarán al procedimiento de polimerización disminuyendo la concentración de etileno e introduciendo componentes que presentan actividad de transferencia de cadena. El impacto general, la disminución de la concentración de etileno y la actividad de 30 transferencia de cadena de algunos de los componentes, es similar a los resultados obtenidos usando un sistema de CTA. La tabla 9 muestra el impacto de la distribución de etileno de nueva aportación para niveles de pureza de 97% en peso y 99,8% en peso del etileno reciclado y de nueva aportación, respectivamente, en el contenido de etileno en las corrientes de alimentación.
Tabla 1A: Distribución de etileno para la comparación, A0, A1 y B1
Diagrama de flujo
Comparativo A0 A1 B1
Descripción de las corrientes de 1 y 2
corriente nº unidades Fórmula de cálculo
Capacidad de etileno total
A t/h como se mide 56,1 56,0 56,1
Conversión de etileno
B % en peso como se mide 28,9% 29,1% 29,0%
Etileno en la salida inferior del SAP
C % en peso estimado 20% 20% 20%
Velocidad de gas de purgado
nº 16 t/h como se mide 0,1 0,1 0,1
Producción de polímero
nº 12 t/h =A*B 16,2 16,3 16,3
Compensación de etileno de nueva aportación
nº 1 t/h =nº 12+nº 16 16,3 16,4 16,4
Etileno en la salida del reactor
nº 10 t/h =A*(1-B) 39,9 39,7 39,8
Reciclado de baja presión (entrada compresor elevador de presión)
nº 13 t/h =C/(1-C)*nº 12 4,06 4,07 4,07
flujo de RAP
nº 15 t/h =A-nº 12-nº 13 35,9 35,6 35,8
Compresor primario B, flujo total
nº 3 t/h =(nº 1+nº 13)/2 10,2 10,2 10,2
Compresor primario B, etileno de nueva aportación en nº 3
nº 3(FE) t/h =nº 1/2 8,16 8,20 8,19
Compresor primario A, flujo total
nº 2 t/h =(nº 1+nº 13)/2 10,2 10,2 10,2
Compresor primario A, etileno de nueva aportación en nº 2
nº 2(FE) t/h =nº 1/2 8,16 8,20 8,19
RAP + Compresor primario A, flujo total
nº 18 t/h = nº 15+nº 2-nº 16 45,9 45,8 45,9
RAP + Compresor primario A, etileno de nueva aportación
nº 18(FE) t/h =nº 2(FE) 8,16 8,20 8,19
Flujo frontal de Hyper
nº 9 t/h A/2 28,1 28,0 28,1
Etileno de nueva aportación frontal de Hyper en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9/nº 18*nº 18(FE) 5,0 5,0 5,0
Flujo lateral de Hyper
nº 8 t/h =A/2 28,1 28,0 28,1
Etileno de nueva aportación lateral de Hyper en nº 8
nº 8(FE) t/h =nº 3(FE)+(nº 8-nº 3)/nº 18*nº 18(FE) 11,3 11,4 11,4
RX-1: Flujo de etileno total
nº 9 t/h =nº 9 28,1 28,0 28,1
RX-1: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9(FE) 5,0 5,0 5,0
RZ-1: Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
I fracción en peso =nº 9(FE)/nº 9 0,178 0,179 0,178
RX-2: Flujo de etileno total
nº 20 (75% de nº 8) t/h =0,75*nº 8 21,1 21,0 21,0
RX-2: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 20
nº 20(FE) t/h =0,75*nº 8(FE) 8,5 8,5 8,5
RZ-2: Etileno de nueva aportación/etileno total
L fracción en peso =nº 8(FE)/nº 8 0,40 0,41 0,41
Valor de R2 (RZ1/RZ2)
M =I/L 0,44 0,44 0,44
RX-3, Flujo total de etileno
nº 21 (25% de nº 8) t/h =0,25*nº 8 7,0 7,0 7,0
RX-3, Flujo de etileno de nueva aportación en nº 21
nº 21(FE) t/h =0,25*nº 8(FE) 2,8 2,8 2,8
RZ-3, Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
O =nº 8(FE)/nº 8 0,40 0,41 0,41
Valor de R3 (RZ1/RZ3)
P =I/O 0,44 0,44 0,44
Tabla 1B: Distribución de CTA para comparación, A0, A1 y B1
Diagrama de flujo
Comparativo A0 A1 B1
Descripción de las corrientes de 1 y 2
corriente nº unidades Fórmula de cálculo
Conversión de CTA
R % en peso por Mortimer y ASPEN 5,4% 5,4% 5,4%
CTA en flujo frontal
nº 7 kg/h =nº 7 (medido) 14,0 10,5 18,0
CTA en flujo lateral
nº 6 kg/h =nº 6 (medido) 6,4 10,5 1,9
CTA total
S kg/h =(nº 6+ nº 7)/R 377,8 388,9 368,5
CTA en salida del reactor
nº 10(CTA) kg/h =S*(1-R)+nº 16(CTA)+ nº 12(CTA)+ nº 14 359,8 370,3 351,0
CTA en gas de purgado
nº 16(CTA) kg/h Calculado 0,9 0,9 0,9
Conc. de CTA en entrada de RAP
factor X kg CTA/t etileno Xa 8,178 8,457 7,989
Conc. of CTA en entrada de RBP
kg CTA/t etileno 2Xa 16,356 16,914 15,978
CTA en entrada de RBP
nº 13(CTA) kg/h =nº 13*2Xa 66,3 68,9 65,0
CTA en entrada de RAP
nº 15(CTA) kg/h =nº 15*Xa 293,3 301,3 285,8
Pérdida de CTA en extrusión
nº 12(CTA) kg/h ASPEN 0,16 0,17 0,16
Comprobación en factor Xa
=(nº 13(CTA)+nº 15(CTA)+nº 12(CTA))/nº 10(CTA) 1,000 1,000 1,000
CTA en salida de RAP
nº 17(CTA) kg/h =nº 15(CTA)-nº 16(CTA) 292,4 300,4 284,9
CTA condensado en RBP
nº 14 kg/h ASPEN 1,34 1,37 1,30
CTA en condensador primario A
nº 2(CTA) kg/h =(nº 13(CTA)- nº 12(CTA)- nº 14)/2 32,42 33,68 31,77
CTA en condensador primario B
nº 3(CTA) kg/h =(nº 13(CTA)- nº 12(CTA)- nº 14)/2 32,42 33,68 31,77
CTA en RAP + condensador primario A
nº 18(CTA) kg/h =nº 17(CTA)+nº 2(CTA) 324,8 334,1 316,7
CTA en flujo frontal de Hyper
nº 9(CTA) kg/h =nº 9/nº 18*nº 18(CTA)+nº 7 212,4 214,9 211,6
CTA en flujo lateral de Hyper
nº 8(CTA) kg/h =nº 3(CTA)+(nº 8-nº 3)/nº 18*nº 18(CTA)+nº 6 165,2 173,8 156,8
Conc. relativa de CTA en nº 9
Z1b g de CTA/kg de etileno =nº 9(CTA)/nº 9 7,57 7,68 7,54
Conc. relativa de CTA en nº 8
Z2=Z3b g de CTA/kg de etileno =nº 8(CTA)/nº 8 5,89 6,21 5,59
Z1/Z2 = Z1/Z3
Z1/Z2=Z1/Z3b =Z1/Z2=Z1/Z3 1,29 1,24 1,35
aObtención del valor X: Aspen predice que el propionaldehído (PA) se distribuye en el SAP con un gradiente de concentración de 2 en los flujos de reciclado de RBP y RAP (diferentes CTA conducirán a diferentes gradientes de distribución). Esta obtención también se aplica a los valores de X citados en las tablas 2B, 5B, 6B, 7B y 8B. El parámetro X se define como el parámetro de concentración para el RAP y se expresa como kg de PA por tonelada de etileno. La cantidad de PA en la entrada de RAP se calcula por: X*nº 15; La cantidad de PA en la entrada de RBP se calcula por: =2X*nº 13 La pérdida de CTA por el polímero es: =nº 12(CTA) Para el valor correcto para X la relación entre (X*nº15+2X*nº13+nº12(CTA)/nº10(CTA) es 1. bPara más información sobre las relaciones Z1/Zn véanse los documentos WO 2011/075465 y PCT/US11/052525. También se aplica a las relaciones citadas en las tablas 2B, 5B, 6B, 7B y 8B.
Tabla 2A: Distribución de etileno para A2 y B2 de la invención
Diagrama de flujo
Invención A2 B2
Descripción de las corrientes de 1 y 2
corriente nº unidades Fórmula de cálculo
Capacidad de etileno total
A t/h como se mide 55,8 56,0
Conversión de etileno
B % en peso como se mide 28,8% 28,8%
Etileno en la salida inferior del SAP
C % en peso estimado 20% 20%
Velocidad de gas de purgado
nº 16 t/h como se mide 0,1 0,1
Producción de polímero
nº 12 t/h =A*B 16,1 16,1
Compensación de etileno de nueva aportación
nº 1 t/h =nº 12+nº 16 16,2 16,2
Etileno en la salida del reactor
nº 10 t/h =A*(1-B) 39,7 39,8
Reciclado de baja presión (entrada compresor elevador de presión)
nº 13 t/h =C/(1-C)*nº 12 4,02 4,03
flujo de RAP
nº 15 t/h =A-nº 12-nº 13 35,7 35,8
Compresor primario B, flujo total
nº 3 t/h =(nº 1+nº 13)/2 10,1 10,1
Compresor primario B, etileno de nueva aportación en nº 3
nº 3(FE) t/h =nº 1/2 8,08 8,11
Compresor primario A, flujo total
nº 2 t/h =(nº 1+nº 13)/2 10,1 10,1
Compresor primario A, etileno de nueva aportación en nº 2
nº 2(FE) t/h =nº 1/2 8,08 8,11
RAP + Compresor primario A, flujo total
nº 18 t/h = nº 15+nº 2-nº 16 45,7 45,8
RAP + Compresor primario A, etileno de nueva aportación
nº 18(FE) t/h =nº 2(FE) 8,08 8,11
Flujo frontal de Hyper
nº 9 t/h A/2 27,9 28,0
Etileno de nueva aportación frontal de Hyper en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 3(FE)+(nº 9-nº 8)/nº 18*nº 18(FE) 11,2 11,3
Flujo lateral de Hyper
nº 8 t/h =A/2 27,9 28,0
Etileno de nueva aportación lateral de Hyper en nº 8
nº 8(FE) t/h =nº 8/nº 18*nº 18(FE) 4,9 4,9
RX-1: Flujo de etileno total
nº 9 t/h =nº 9 27,9 28,0
RX-1: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9(FE) 11,2 11,3
RZ-1: Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
I fracción en peso =nº 9(FE)/nº 9 0,403 0,403
RX-2: Flujo de etileno total
nº 20 (75% de nº 8) t/h =0,75*nº 8 20,9 21,0
RX-2: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 20
nº 20(FE) t/h =0,75*nº 8(FE) 3,7 3,7
RZ-2: Etileno de nueva aportación/etileno total
L fracción en peso =nº 8(FE)/nº 8 0,18 0,18
Valor de R2 (RZ1/RZ2)
M =I/L 2,28 2,28
RX-3, Flujo total de etileno
nº 21 (25% de nº 8) t/h =0,25*nº 8 7,0 7,0
RX-3, Flujo de etileno de nueva aportación en nº 21
nº 21(FE) t/h =0,25*nº 8(FE) 1,2 1,2
RZ-3, Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
O =nº 8(FE)/nº 8 0,18 0,18
Valor de R3 (RZ1/RZ3)
P =I/O 2,28 2,28
Tabla 2B: Distribución de CTA para A2 y B2 de la invención
Diagrama de flujo
Invención A2 B2
Descripción de la corriente 1 y 2
corriente nº unidades Fórmula de cálculo
Conversión de CTA
R % en peso por Mortimer y ASPEN 5,4% 5,4%
CTA en flujo frontal
nº 7 kg/h =nº 7 (medido) 10,8 3,3
CTA en flujo lateral
nº 6 kg/h =nº 6 (medido) 11,0 19,7
CTA total
S kg/h =(nº 6+ nº 7)/R 403,7 425,9
CTA en salida del reactor
nº 10(CTA) kg/h =S*(1-R)+nº 16(CTA)+ nº 12(CTA)+ nº 14 384,5 405,6
CTA en gas de purgado
nº 16(CTA) kg/h Calculado 1,0 1,0
Conc. de CTA en entrada de RAP
factor X kg CTA/t etileno X 8,786 9,242
Conc. of CTA en entrada de RBP
kg CTA/t etileno 2X 17,572 18,484
CTA en entrada de RBP
nº 13(CTA) kg/h =nº 13*2X 70,6 74,5
CTA en entrada de RAP
nº 15(CTA) kg/h =nº 15*X 313,7 330,9
Pérdida de CTA en extrusión
nº 12(CTA) kg/h ASPEN 0,17 0,18
Comprobar en factor X
=(nº 13(CTA)+nº 15(CTA)+nº 12(CTA))/nº 10(CTA) 1,000 1,000
CTA en salida de RAP
nº 17(CTA) kg/h =nº 15(CTA)-nº 16(CTA) 312,7 330,0
CTA condensado en RBP
nº 14 kg/h ASPEN 1,43 1,51
CTA en condensador primario A
nº 2(CTA) kg/h =(nº 13(CTA)- nº 12(CTA)- nº 14)/2 34,49 36,39
CTA en condensador primario B
nº 3(CTA) kg/h =(nº 13(CTA)- nº 12(CTA)- nº 14)/2 34,49 36,39
CTA en RAP + condensador primario A
nº 18(CTA) kg/h =nº 17(CTA)+nº 2(CTA) 347,2 366,4
CTA en flujo frontal de Hyper
nº 9(CTA) kg/h =nº 3(CTA)+(nº 9-nº 3)/nº 18*nº 18(CTA)+nº 7 180,6 182,4
CTA en flujo lateral de Hyper
nº 8(CTA) kg/h =nº 8/nº 18*nº 18(CTA)+nº 6 223,0 243,3
Conc. relativa de CTA en nº 9
Z1 g de CTA/kg de etileno =nº 9(CTA)/nº 9 6,47 6,52
Conc. relativa de CTA en nº 8
Z2=Z3 g de CTA/kg de etileno =nº 8(CTA)/nº 8 7,99 8,70
Z1/Z2 = Z1/Z3
Z1/Z2 = Z1/Z3
=Z1/Z2=Z1/Z3 0,81 0,75
Tabla 3A: Condiciones del procedimiento y contenido de oxígeno calculado en las entradas de las zonas de reacción
unidades Comp. A0 Comp. A1 Comp. B1 Invención A2 Invención B2
Presión de entrada del reactor
MPa (bar) 232,2 (2322) 232,7 (2327) 232,4 (2324) 232,6 (2326) 232,1 (2321)
Temperatura de inicio RX-1
°C 151 150 151 151 151
Temperatura de reinicio RX-2
°C 148 148 148 148 149
Temperatura de reinicio RX-3
°C 219 219 220 221 222
Temperatura máxima RX-1
°C 305 305 304 304 303
Temperatura máxima RX-2
°C 303 303 303 303 303
Temperatura máxima RX-3
°C 303 303 303 302 303
Presión de entrada de RAP (SAP)
MPa (bar) 26 (260) 26,5 (265) 26,2 (262) 26,6 (266) 26,8 (268)
Peróxido orgánico usado
TBPO/DTBP TBPO/DTBP TBPO/DTBP TBPO/DTBP TBPO/DTBP
Contenido de oxígeno en el etileno de nueva aportación*
ppm en volumen ≤0,3 ≤0,3 ≤0,3 ≤0,3 ≤0,3
RX-1: Flujo de etileno de nueva aportación
t/h 5 5 5 11,2 11,3
RX-1: Flujo de masa total
t/h 28,1 28 28,1 27,9 28
RX-1: Contenido de oxígeno en la entrada
ppm en peso ≤0,06 ≤0,06 ≤0,06 ≤0,14 ≤0,14
RX-2: Flujo de etileno de nueva aportación
t/h 8,5 8,5 8,5 3,7 3,7
RX-2: Flujo de masa total
t/h 49,2 49 49,1 48,8 48,3
RX-2: Contenido de oxígeno en la entrada
ppm en peso ≤0,06 ≤0,06 ≤0,06 ≤0,03 ≤0,03
RX-3: Flujo de etileno de nueva aportación
t/h 2,8 2,8 2,8 1,2 1,2
RX-3: Flujo de masa total
t/h 56,1 56 56,1 55,8 56
RX-3: Contenido de oxígeno en la entrada
ppm en peso ≤0,02 ≤0,02 ≤0,01 ≤0,01 ≤0,01
Cálculo para el contenido de oxígeno máximo de 5,7 ppm en peso en etileno suministrado**
RX-1: Contenido máximo de oxígeno en la entrada**
ppm en peso ≤1,0 ≤1,0 ≤1,0 ≤2,3 ≤2,3
RX-2: Contenido máximo de oxígeno en la entrada**
ppm en peso ≤1,0 ≤1,0 ≤1,0 ≤0,4 ≤0,4
RX-3: Contenido máximo de oxígeno en la entrada**
ppm en peso ≤0,3 ≤0,3 ≤0,3 ≤0,12 ≤0,12
*Contenido de oxígeno en el suministro de etileno como control y medido por el proveedor de etileno (datos en línea, medido en ppm en volumen basado en la composición del gas del etileno suministrado. "0,3 ppm en volumen" es igual a "0,34 ppm en peso (basado en la composición de gas del etileno suministrado)). **El contenido de oxígeno máximo permitido en la especificación del suministro de etileno es 5 ppm en volumen igual a 5,7 ppm en peso. Temperatura de inicio RX-1: Temperatura a la que se inicia la reacción por alimentación de iniciadores que generan radicales. Temperatura máxima: la temperatura más alta en una zona de reacción, que se enfría con agua presurizada. Temperatura de reinicio: Temperatura a la que se reinicia la reacción por alimentación de iniciadores que generan radicales. La temperatura de reinicio es función de la temperatura de salida de la zona de reacción previa y la temperatura y la cantidad de corriente de alimentación añadida opcional. TBPO: peroxi-2-etilhexanoato de terc-butilo (peróxido orgánico) DTBP: peróxido de di-terc-butilo (peróxido orgánico)
Tabla 3B: Propiedades del polímero y de la película
unidades Comp. A0 Comp. A1 Comp. B1 Invención A2 Invención B2
Índice de fluidez
g/10 min 0,73 0,73 0,71 0,70 0,69
Densidad:
g/cm3 0,9237 0,9235 0,9234 0,9230 0,9234
MWD calculada como Mw(abs.)/Mn(conv.)
8,49 8,48 8,29 8,94 9,45
Resistencia en estado fundido (MS), 220°C
cN 8,7 8,9 8,7 9,6 10,3
Resistencia en estado fundido (MS-corr) para MI=0,75, 220°C
cN 8,5 8,7 8,2 8,9 9,5
Brillo de la película (60°)
% 82,3 79,5 81,9 72,8 68,5
Brillo de la película (20°)
% 36,3 28,4 34,0 23,9 20,3
Turbidez de la película (externa + interna)
% 8,9 10,0 9,0 11,0 12,4
valor R2, R3
0,44 0,44 0,44 2,28 2,28
Z1/Z2 (=Z1/Z3)
1,29 1,24 1,35 0,81 0,75
log(Z1/Z2)
0,11 0,09 0,13 -0,09 -0,13
Resistencia en estado fundido corregida: La resistencia en estado fundido (MS) se corrige por ajuste para el índice de fluidez objetivo. La corrección se hace por la relación lineal inversa. Por ejemplo, MS medido = 7,5. El índice de fluidez medido es 0,8, mientras que el índice de fluidez objetivo es 0,75. MS-corregido = MSmedido * MImedido/MIobjetivo = 7,5*0,8/0,75=8 Mw(abs.): Peso molecular medio ponderado medido por GPC absoluta Mn(conv.): Peso molecular medio numérico medido por GPC convencional Turbidez general: La turbidez general incluye la turbidez externa e interna y medida de acuerdo con la norma ASTM D 1003. Turbidez externa: Efecto de turbidez causado por efectos de superficie (turbidez externa = turbidez general - turbidez interna) Turbidez interna: Efecto de turbidez causado por el polímero interno en la película e influyen entre otros la cristalinidad del polímero (la turbidez interna se mide por deposición de película en fluido transparente (ASTM D 1003)) Brillo (60°): Brillo medido con un ángulo de 60° (ASTM D 2457 y D 523)
Tabla 5A: Cálculo del valor R para el diagrama de flujo 1 comparativo y el diagrama de flujo 2 de la invención
Diagrama de flujo
1 comparativo 2 invención
Descripción de las corrientes de 1 y 2
corriente nº unidades Fórmula de cálculo y resultado Fórmula de cálculo y resultado
Capacidad de etileno total
A t/h seleccionado 56,0 seleccionado 56,0
Conversión de etileno
B % en peso seleccionado 30,0% seleccionado 30,0%
Etileno en la salida inferior del SAP
C % en peso estimado 20% estimado 20%
Velocidad de gas de purgado
nº 16 t/h como se mide 0,1 como se mide 0,1
Producción de polímero
nº 12 t/h =A*B 16,8 =A*B 16,8
Compensación de etileno de nueva aportación
nº 1 t/h =nº 12+nº 16 16,9 =nº 12+nº 16 16,9
Etileno en la salida del reactor
nº 10 t/h =A*(1-B) 39,2 =A*(1-B) 39,2
Reciclado de baja presión (entrada compresor elevador de presión)
nº 13 t/h =C/(1-C)*nº 12 4,20 =C/(1-C)*nº 12 4,20
flujo de RAP
nº 15 t/h =A-nº 12-nº 13 35,0 =A-nº 12-nº 13 35,0
Compresor primario B, flujo total
nº 3 t/h =(nº 1+nº 13)/2 10,6 =(nº 1+nº 13)/2 10,6
Compresor primario B, etileno de nueva aportación en nº 3
nº 3(FE) t/h =nº 1/2 8,45 =nº 1/2 8,45
Compresor primario A, flujo total
nº 2 t/h =(nº 1+nº 13)/2 10,6 =(nº 1+nº 13)/2 10,6
Compresor primario A, etileno de nueva aportación en nº 2
nº 2(FE) t/h =nº 1/2 8,45 =nº 1/2 8,45
RAP + Compresor primario A, flujo total
nº 18 t/h = nº 15+nº 2-nº 16 45,5 = nº 15+nº 2-nº 16 45,5
RAP + Compresor primario A, etileno de nueva aportación
nº 18(FE) t/h =nº 2(FE) 8,45 =nº 2(FE) 8,45
Flujo frontal de Hyper
nº 9 t/h A/2 28,0 A/2 28,0
Etileno de nueva aportación frontal de Hyper en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9/nº 18*nº 18(FE) 5,2 =nº 3(FE)+(nº 9-nº 8)/nº 18*nº 18(FE) 11,7
Flujo lateral de Hyper
nº 8 t/h =A/2 28,0 =A/2 28,0
Etileno de nueva aportación lateral de Hyper en nº 8
nº 8(FE) t/h =nº 3(FE)+(nº 8-nº 3)/nº 18*nº 18(FE) 11,7 =nº 8/nº 18*nº 18(FE) 5,2
RX-1: Flujo de etileno total
nº 9 t/h =nº 9 28,0 =nº 9 28,0
RX-1: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9(FE) 5,2 =nº 9(FE) 11,7
RZ-1: Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
I fracción en peso =nº 9(FE)/nº 9 0,19 =nº 9(FE)/nº 9 0,42
RX-2: Flujo de etileno total
nº 20 (75% de nº 8) t/h =0,75*nº 8 21,0 =0,75*nº 8 21,0
RX-2: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 20
nº 20(FE) t/h =0,75*nº 8(FE) 8,8 =0,75*nº 8(FE) 3,9
RZ-2: Etileno de nueva aportación/etileno total
L fracción en peso =nº 8(FE)/nº 8 0,42 =nº 8(FE)/nº 8 0,19
Valor de R2 (RZ1/RZ2)
M =I/L 0,45 =I/L 2,25
RX-3, Flujo total de etileno
nº 21 (25% de nº 8) t/h =0,25*nº 8 7,0 =0,25*nº 8 7,0
RX-3, Flujo de etileno de nueva aportación en nº 21
nº 21(FE) t/h =0,25*nº 8(FE) 2,9 =0,25*nº 8(FE) 1,3
RZ-3, Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
O =nº 8(FE)/nº 8 0,42 =nº 8(FE)/nº 8 0,19
Valor de R3 (RZ1/RZ3)
P =I/O 0,45 =I/O 2,25
Tabla 5B: Cálculo de los valores Z y relaciones Z1/Zn para el diagrama de flujo 1 comparativo y el diagrama de flujo 2 de la invención
Diagrama de flujo
1 comparativo 2 invención
Descripción de las corrientes de 1 y 2
corriente nº unidades Fórmula de cálculo y resultado Fórmula de cálculo y resultado
Conversión de CTA
R % en peso seleccionado 8,0% seleccionado 8,0%
CTA en flujo frontal
nº 7 kg/h seleccionado 10,5 seleccionado 10,5
CTA en flujo lateral
nº 6 kg/h seleccionado 10,5 seleccionado 10,5
CTA total
S kg/h =(nº 6+ nº 7)/R 262,5 =(nº 6+ nº 7)/R 262,5
CTA en salida del reactor
nº 10(CTA) kg/h =S*(1-R)+nº 16(CTA)+ nº 12(CTA)+ nº 14 243,4 =S*(1-R)+nº 16(CTA)+ nº 12(CTA)+ nº 14 243,5
CTA en gas de purgado
nº 16(CTA) kg/h Calculado 0,9 Calculado 1,0
Conc. de CTA en entrada de RAP
factor X kg CTA/t etileno X 5,605 X 5,606
Conc. of CTA en entrada de RBP
kg CTA/t etileno 2X 11,21 2X 11,21 2
CTA en entrada de RBP
nº 13(CTA) kg/h =nº 13*2X 47,1 =nº 13*2X 47,1
CTA en entrada de RAP
nº 15(CTA) kg/h =nº 15*X 196,2 =nº 15*X 196,2
Pérdida de CTA en extrusión
nº 12(CTA) kg/h ASPEN 0,11 ASPEN 0,11
Comprobar en factor X
=(nº 13(CTA)+nº 15(CTA)+nº 12(CTA))/nº 10(CTA) 1,000 =(nº 13(CTA)+nº 15(CTA)+nº 12(CTA))/nº 10(CTA) 1,000
CTA en salida de RAP
nº 17(CTA) kg/h =nº 15(CTA)-nº 16(CTA) 195,3 =nº 15(CTA)-nº 16(CTA) 195,2
CTA condensado en RBP
nº 14 kg/h ASPEN 0,93 ASPEN 0,93
CTA en condensador primario A
nº 2(CTA) kg/h =(nº 13(CTA)- nº 12(CTA)- nº 14)/2 23,02 =(nº 13(CTA)- nº 12(CTA)- nº 14)/2 23,02
CTA en condensador primario B
nº 3(CTA) kg/h =(nº 13(CTA)- nº 12(CTA)- nº 14)/2 23,02 =(nº 13(CTA)- nº 12(CTA)- nº 14)/2 23,02
CTA en RAP + condensador primario A
nº 18(CTA) kg/h =nº 17(CTA)+nº 2(CTA) 218,3 =nº 17(CTA)+nº 2(CTA) 218,3
CTA en flujo frontal de Hyper1
nº 9(CTA) kg/h =nº 9/nº 18*nº 18(CTA)+nº 7 145,0 =nº 3(CTA)+(nº 9-nº 3)/nº 18*nº 18(CTA)+nº 7 117,3
CTA el flujo lateral de Hyper2
nº 8(CTA) kg/h =nº 3(CTA)+(nº 8-nº 3)/nº 18*nº 18(CTA)+nº 6 117,3 =nº 8/nº 18*nº 18(CTA)+nº 6 145,0
Conc. relativa de CTA en nº 9
Z1 g de CTA/kg de etileno =nº 9(CTA)/nº 9 5,18 =nº 9(CTA)/nº 9 4,19
Conc. relativa de CTA en nº 8
Z2=Z3 g de CTA/kg de etileno =nº 8(CTA)/nº 8 4,19 =nº 8(CTA)/nº 8 5,18
Z1/Z2 = Z1/Z3
Z1/Z2 = Z1/Z3
=Z1/Z2=Z1/Z3 1,24 =Z1/Z2=Z1/Z3 0,81
Tabla 6A: Cálculo del valor de R para el diagrama de flujo 3 comparativo
Diagrama de flujo
3 comparativo
Descripción de corrientes de 3
corriente nº unidades Fórmula de cálculo y resultado
Capacidad de etileno total
A t/h seleccionado 56,0
Conversión de etileno
B % en peso seleccionado 30,0%
Etileno en la salida inferior del SAP
C % en peso estimado 20%
Velocidad de gas de purgado
nº 16 t/h como se mide 0,1
Producción de polímero
nº 12 t/h =A*B 16,8
Compensación de etileno de nueva aportación
nº 1 t/h =nº 12+nº 16 16,9
Etileno en la salida del reactor
nº 10 t/h =A*(1-B) 39,2
Reciclado de baja presión (entrada compresor elevador de presión)
nº 13 t/h =C/(I-C)*nº 12 4,20
flujo de RAP
nº 15 t/h =A-nº 12-nº 13 35,0
Compresor primario, flujo total
nº 2 t/h =nº 1+nº 13 21,1
Compresor primario, etileno de nueva aportación en nº 2
nº 2(FE) t/h =nº 1 16,90
RAP + Compresor primario, flujo total
nº 18 t/h = nº 15+nº 2-nº 16 56,0
RAP + Compresor primario, etileno de nueva aportación
nº 18(FE) t/h =nº 2(FE) 16,90
Flujo frontal de Hyper
nº 9 t/h A/2 28,0
Etileno de nueva aportación frontal de Hyper en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9/nº 18*nº 18(FE) 8,45
Flujo lateral de Hyper
nº 8 t/h =A/2 28,0
Etileno de nueva aportación lateral de Hyper en nº 8
nº 8(FE) t/h =nº 8/nº 18*nº 18(FE) 8,45
RX-1: Flujo de etileno total
nº 9 t/h =nº 9 28,0
RX-1: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9(FE) 8,45
RZ-1: Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
I fracción en peso =nº 9(FE)/nº 9 0,302
RX-2: Flujo de etileno total
nº 20 (75% de nº 8) t/h =0,75*nº 8 21,0
RX-2: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 20
nº 20(FE) t/h =0,75*nº 8(FE) 6,3
RZ-2: Etileno de nueva aportación/etileno total
L fracción en peso =nº 8(FE)/nº 8 0,302
Valor de R2 (RZ1/RZ2)
M =I/L 1,00
RX-3, Flujo total de etileno
nº 21 (25% de nº 8) t/h =0,25*nº 8 7,0
RX-3, Flujo de etileno de nueva aportación en nº 21
nº 21(FE) t/h =0,25*nº 8(FE) 2,1
RZ-3, Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
O =nº 8(FE)/nº 8 0,302
Valor de R3 (RZ1/RZ3)
P =I/O 1,00
Tabla 6B: Cálculo de los valores de Z y relaciones de Z para el diagrama de flujo 3 comparativo
Diagrama de flujo
3 comparativo
Descripción de corrientes de 3
corriente nº unidades Fórmula de cálculo y resultado
Conversión de CTA
R % en peso seleccionado 8,0%
CTA en flujo frontal
nº 7 kg/h seleccionado 10,5
CTA en flujo lateral
nº 6 kg/h seleccionado 10,5
CTA total
S kg/h =(nº 6+ nº 7)/R 262,5
CTA en salida del reactor
nº 10(CTA) kg/h =S*(1-R)+nº 16(CTA)+ nº 12(CTA)+ nº 14 243,4
CTA en gas de purgado
nº 16(CTA) kg/h Calculado 0,9
Conc. de CTA en entrada de RAP
factor X kg CTA/t etileno X 5,605
Conc. of CTA en entrada de RBP
kg CTA/t etileno 2X 11,21
CTA en entrada de RBP
nº 13(CTA) kg/h =nº 13*2X 47,1
CTA en entrada de RAP
nº 15(CTA) kg/h =nº 15*X 196,2
Pérdida de CTA en extrusión
nº 12(CTA) kg/h ASPEN 0,11
Comprobar en factor X
=(nº 13(CTA)+nº 15(CTA)+nº 12(CTA))/nº 10(CTA) 1,000
CTA en salida de RAP
nº 17(CTA) kg/h =nº 15(CTA)-nº 16(CTA) 195,3
CTA condensado en RBP
nº 14 kg/h ASPEN 0,93
CTA en compresor primario
nº 2(CTA) kg/h =nº 13(CTA)-nº 12(CTA)-nº 14 46,04
CTA en RAP + condensador primario
nº 18(CTA) kg/h =nº 17(CTA)+nº 2(CTA) 241,3
CTA en flujo frontal de Hyper1
nº 9(CTA) kg/h =nº 9/nº 18*nº 18(CTA)+nº 7 131,2
CTA el flujo lateral de Hyper2
nº 8(CTA) kg/h =nº 8/nº 18*nº 18(CTA)+nº 6 131,2
Conc. relativa de CTA en nº 9
Z1 g de CTA/kg de etileno =nº 9(CTA)/nº 9 4,68
Conc. relativa de CTA en nº 8
Z2=Z3 g de CTA/kg de etileno =nº 8(CTA)/nº 8 4,68
Z1/Z2 = Z1/Z3
Z1/Z2 = Z1/Z3
=Z1/Z2=Z1/Z3 1,00
Tabla 7A: Cálculo del valor R para el diagrama de flujo 4 de la invención y el diagrama de flujo 5 de la invención
Diagrama de flujo
4 invención 5 invención
Descripción de las corrientes de 4 y 5
corriente nº unidades Fórmula de cálculo y resultado Fórmula de cálculo y resultado
Capacidad de etileno total
A t/h seleccionado 56,0 seleccionado 56,0
Conversión de etileno
B % en peso seleccionado 30,0% seleccionado 30,0%
Etileno en la salida inferior del SAP
C % en peso estimado 20% estimado 20%
Velocidad de gas de purgado
nº 16 t/h como se mide 0,1 como se mide 0,1
Producción de polímero
nº 12 t/h =A*B 16,8 =A*B 16,8
Compensación de etileno de nueva aportación
nº 1 t/h =nº 12+nº 16 16,9 =nº 12+nº 16 16,9
Etileno en la salida del reactor
nº 10 t/h =A*(1-B) 39,2 =A*(1-B) 39,2
Reciclado de baja presión (entrada compresor elevador de presión)
nº 13 t/h =C/(1-C)*nº 12 4,20 =C/(1-C)*nº 12 4,20
flujo de RAP
nº 15 t/h =A-nº 12-nº 13 35,0 =A-nº 12-nº 13 35,0
Compresor primario, flujo total
nº 2 t/h (nº 1+nº 13 21,1 =nº 1+nº 13 21,1
Compresor primario, etileno de nueva aportación en nº 2
nº 2(FE) t/h =nº 1/2 16,90 =nº 1/2 16,90
Salida de RAP
nº 18 t/h =nº 15-nº 16 34,9 =nº 15-nº 16 34,9
RAP, etileno de nueva aportación
nº 18(FE) t/h 0,00 0,00
Flujo frontal de Hyper
nº 9 t/h A/2 28,0 A/2 28,0
Etileno de nueva aportación frontal de Hyper en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 2(FE)+(nº 9-nº 2)/nº 18*nº 18(FE) 16,9 =nº 9/nº 18*nº 18(FE) 0,0
Flujo lateral de Hyper
nº 8 t/h =A/2 28,0 =A/2 28,0
Etileno de nueva aportación lateral de Hyper en nº 8
nº 8(FE) t/h =nº 8/nº 18*nº 18(FE) 0,0 =nº 2(FE)+(nº 8-nº 2)/nº 18*nº 18(FE) 16,9
RX-1: Flujo de etileno total
nº 9 t/h =nº 9 28,0 =nº 9 28,0
RX-1: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9(FE) 16,9 =nº 9(FE) 0,0
RZ-1: Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
I fracción en peso =nº 9(FE)/nº 9 0,60 =nº 9(FE)/nº 9 0,00
RX-2: Flujo de etileno total
nº 20 (75% de nº 8) t/h =0,75*nº 8 21,0 =0,75*nº 8 21,0
RX-2: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 20
nº 20(FE) t/h =0,75*nº 8(FE) 0,0 =0,75*nº 8(FE) 12,7
RZ-2: Etileno de nueva aportación/etileno total
L fracción en peso =nº 8(FE)/nº 8 0,00 =nº 8(FE)/nº 8 0,60
Valor de R2 (RZ1/RZ2)
M =I/L #DIV/0! =I/L 0,00
RX-3, Flujo total de etileno
nº 21 (25% de nº 8) t/h =0,25*nº 8 7,0 =0,25*nº 8 7,0
RX-3, Flujo de etileno de nueva aportación en nº 21
nº 21(FE) t/h =0,25*nº 8(FE) 0,0 =0,25*nº 8(FE) 4,2
RZ-3, Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
O =nº 8(FE)/nº 8 0,00 =nº 8(FE)/nº 8 0,60
Valor de R3 (RZ1/RZ3)
P =I/O #DIV/0! =I/O 0,00
Tabla 7B: Cálculo de los valores de Z y relaciones de Z para el diagrama de flujo 4 de la invención y el diagrama de flujo 5 de la invención
Diagrama de flujo
4 invención 5 invención
Descripción de las corrientes de 4 y 5
corriente nº unidades Fórmula de cálculo y resultado Fórmula de cálculo y resultado
Conversión de CTA
R % en peso seleccionado 8,0% seleccionado 8,0%
CTA en flujo frontal
nº 7 kg/h seleccionado 10,5 seleccionado 10,5
CTA en flujo lateral
nº 6 kg/h seleccionado 10,5 seleccionado 10,5
CTA total
S kg/h =(nº 6+ nº 7)/R 262,5 =(nº 6+ nº 7)/R 262,5
CTA en salida del reactor
nº 10(CTA) kg/h =S*(1-R)+nº 16(CTA)+ nº 12(CTA)+ nº 14 243,4 =S*(1-R)+nº 16(CTA)+ nº 12(CTA)+ nº 14 243,4
CTA en gas de purgado
nº 16(CTA) kg/h Calculado 0,9 Calculado 0,9
Conc. de CTA en entrada de RAP
factor X kg CTA/t etileno X 5,605 X 5,605
Conc. of CTA en entrada de RBP
kg CTA/t etileno 2X 11,21 2X 11,21
CTA en entrada de RBP
nº 13(CTA) kg/h =nº 13*2X 47,1 =nº 13*2X 47,1
CTA en entrada de RAP
nº 15(CTA) kg/h =nº 15*X 196,2 =nº 15*X 196,2
Pérdida de CTA en extrusión
nº 12(CTA) kg/h ASPEN 0,11 ASPEN 0,11
Comprobar en factor X
=(nº 13(CTA)+nº 15(CTA)+nº 12(CTA))/nº 10(CTA) 1,000 =(nº 13(CTA)+nº 15(CTA)+nº 12(CTA))/nº 10(CTA) 1,000
CTA en salida de RAP
nº 17(CTA) kg/h =nº 15(CTA)-nº 16(CTA) 195,3 =nº 15(CTA)-nº 16(CTA) 195,3
CTA condensado en RBP
nº 14 kg/h ASPEN 0,93 ASPEN 0,93
CTA en compresor primario
nº 2(CTA) kg/h =nº 13(CTA)-nº 12(CTA)-nº 14 46,04 =nº 13(CTA)-nº 12(CTA)-nº 14 46,04
CTA en RAP
nº 18(CTA) kg/h =nº 17(CTA) 195,3 =nº 17(CTA) 195,3
CTA en flujo frontal de Hyper1
nº 9(CTA) kg/h =nº 2(CTA)+(nº 9-nº 2)/nº 18*nº 17(CTA)+nº 7 95,1 =nº 9/nº 18*nº 17(CTA)+nº 7 167,2
CTA el flujo lateral de Hyper2
nº 8(CTA) kg/h =nº 8/nº 18*nº 17(CTA)+nº 6 167,2 =nº 2(CTA)+(nº 8-nº 2)/nº 18*nº 17(CTA)+nº 6 95,1
Conc. relativa de CTA en nº 9
Z1 g de CTA/kg de etileno =nº 9(CTA)/nº 9 3,40 =nº 9(CTA)/nº 9 5,97
Conc. relativa de CTA en nº 8
Z2=Z3 g de CTA/kg de etileno =nº 8(CTA)/nº 8 5,97 =nº 8(CTA)/nº 8 3,40
Z1/Z2 = Z1/Z3
Z1/Z2=Z1/Z 3 =Z1/Z2=Z1/Z3 0,57 =Z1/Z2=Z1/Z3 1,76
Tabla 8A: Cálculo de los valores R para el diagrama de flujo 6 de la invención y el diagrama de flujo 7 de la invención
Diagrama de flujo
6 invención 7 invención
Descripción de las corrientes de 6 y 7
corriente nº unidades Fórmula de cálculo y resultado Fórmula de cálculo y resultado
Capacidad de etileno total
A t/h seleccionado 56 seleccionado 56
Conversión de etileno
B % en peso seleccionado 30% seleccionado 30%
Etileno en la salida inferior del SAP
C % en peso estimado 20,0% estimado 20,0%
Velocidad de gas de purgado
nº 16 t/h como se mide 10% como se mide 10%
Producción de polímero
nº 12 t/h =A*B 1680% =A*B 1680%
Compensación de etileno de nueva aportación
nº 1 t/h =nº 12+nº 16 16,9 =nº 12+nº 16 16,9
Etileno en la salida del reactor
nº 10 t/h =A*(1-B) 39,2 =A*(1-B) 39,2
Reciclado de baja presión (entrada compresor elevador de presión)
nº 13 t/h =C/(1-C)*nº 12 4,2 =C/(1-C)*nº 12 4,2
flujo de RAP
nº 15 t/h =A-nº 12-nº 13 35,00 =A-nº 12-nº 13 35,00
Compresor primario B, flujo total
nº 3 t/h =(nº 1+nº 13)/2 10,6 =(nº 1+nº 13)/2 10,6
Compresor primario B, etileno de nueva aportación en nº 3
nº 3(FE) t/h =nº 3 10,6 =nº 3 10,6
Compresor primario A, flujo total
nº 2 t/h =(nº 1+nº 13)/2 10,55 =(nº 1+nº 13)/2 10,55
Compresor primario A, etileno de nueva aportación en nº 2
nº 2(FE) t/h =nº 1-nº 3 6,4 =nº 1-nº 3 6,4
RAP + Compresor primario A, flujo total
nº 18 t/h = nº 15+nº 2-nº 16 45,45 = nº 15+nº 2-nº 16 45,45
RAP + Compresor primario A, etileno de nueva aportación
nº 18(FE) t/h =nº 2(FE) 6,4 =nº 2(FE) 6,4
Flujo frontal de Hyper
nº 9 t/h A/2 28,00 A/2 28,00
Etileno de nueva aportación frontal de Hyper en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9/nº 18*nº 18(FE) 3,9 =nº 3(FE)+(nº 9-nº 3)/nº 18*nº 18(FE) 13,0
Flujo lateral de Hyper
nº 8 t/h =A/2 28,0 =A/2 28,0
Etileno de nueva aportación lateral de Hyper en nº 8
nº 8(FE) t/h =nº 3(FE)+(nº 8-nº 3)/nº 18*nº 18(FE) 13,0 =nº 8/nº 18*nº 18(FE) 3,9
RX-1: Flujo de etileno total
nº 9 t/h =nº 9 28,0 =nº 9 28,0
RX-1: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9(FE) 3,9 =nº 9(FE) 13,0
RZ-1: Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
I fracción en peso =nº 9(FE)/nº 9 0,1 =nº 9(FE)/nº 9 0,5
RX-2: Flujo de etileno total
nº 20 (75% de nº 8) t/h =0,75*nº 8 21,00 =0,75*nº 8 21,00
RX-2: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 20
nº 20(FE) t/h =0,75*nº 8(FE) 9,7 =0,75*nº 8(FE) 2,9
RZ-2: Etileno de nueva aportación/etileno total
L fracción en peso =nº 8(FE)/nº 8 0,5 =nº 8(FE)/nº 8 0,1
Valor de R2 (RZ1/RZ2)
M =I/L 0,30 =I/L 3,32
RX-3, flujo de etileno total
nº 21 (25% de nº 8) t/h =0,25*nº 8 7,00 =0,25*nº 8 7,00
RX-3, Flujo de etileno de nueva aportación en nº 21
nº 21(FE) t/h =0,25*nº 8(FE) 3,2 =0,25*nº 8(FE) 1,0
RZ-3, Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
O =nº 8(FE)/nº 8 0,5 =nº 8(FE)/nº 8 0,1
Valor de R3 (RZ1/RZ3)
P =I/O 0,30 =I/O 3,32
Tabla 8B: Cálculo de los valores Z y relaciones Z para la invención 6 y la invención 7
Diagrama de flujo
6 invención 7 invención
Descripción de las corrientes de 6 y 7
corriente nº unidades Fórmula de cálculo y resultado Fórmula de cálculo y resultado
Conversión de CTA
R % en peso seleccionado 8,0% seleccionado 8,0%
CTA en flujo frontal
nº 7 kg/h seleccionado 10,5 seleccionado 10,5
CTA en flujo lateral
nº 6 kg/h seleccionado 10,5 seleccionado 10,5
CTA total
S kg/h =(nº 6+ nº 7)/R 262,5 =(nº 6+ nº 7)/R 262,5
CTA en salida del reactor
nº 10(CTA) kg/h =S*(1-R)+nº 16(CTA)+ nº 12(CTA)+ nº 14 243,4 =S*(1-R)+nº 16(CTA)+ nº 12(CTA)+ nº 14 243,4
CTA en gas de purgado
nº 16(CTA) kg/h Calculado 0,9 Calculado 0,9
Conc. de CTA en entrada de RAP
factor X kg CTA/t etileno X 5,605 X 5,605
Conc. of CTA en entrada de RBP
kg CTA/t etileno 2X 11,21 2X 11,21
CTA en entrada de RBP
nº 13(CTA) kg/h =nº 13*2X 47,1 =nº 13*2X 47,1
CTA en entrada de RAP
nº 15(CTA) kg/h =nº 15*X 196,2 =nº 15*X 196,2
Pérdida de CTA en extrusión
nº 12(CTA) kg/h ASPEN 0,11 ASPEN 0,11
Comprobar en factor X
=(nº 13(CTA)+nº 15(CTA)+nº 12(CTA))/nº 10(CTA) 1,000 =(nº 13(CTA)+nº 15(CTA)+nº 12(CTA))/nº 10(CTA) 1,000
CTA en salida de RAP
nº 17(CTA) kg/h =nº 15(CTA)-nº 16(CTA) 195,3 =nº 15(CTA)-nº 16(CTA) 195,3
CTA condensado en RBP
nº 14 kg/h ASPEN 0,93 ASPEN 0,93
CTA en condensador primario A
nº 2(CTA) kg/h =nº 13(CTA)-nº 12(CTA)-nº 14 46,04 =nº 13(CTA)-nº 12(CTA)-nº 14 46,04
CTA en condensador primario B
nº 3(CTA) kg/h 0,00 0,00
CTA en RAP + condensador primario A
nº 18(CTA) kg/h =nº 17(CTA)+nº 2(CTA) 241,3 =nº 17(CTA)+nº 2(CTA) 241,3
CTA en flujo frontal de Hyper1
nº 9(CTA) kg/h =nº 9/nº 18*nº 18(CTA)+nº 7 159,2 =nº 3(CTA)+(nº 9-nº 3)/nº 18*nº 18(CTA)+nº 7 103,2
CTA el flujo lateral de Hyper2
nº 8(CTA) kg/h =nº 3(CTA)+(nº 8-nº 3)/nº 18*nº 18(CTA)+nº 6 103,2 =nº 8/nº 18*nº 18(CTA)+nº 6 159,2
Conc. relativa de CTA en nº 9
Z1 g de CTA/kg de etileno =nº 9(CTA)/nº 9 5,68 =nº 9(CTA)/nº 9 3,68
Conc. relativa de CTA en nº 8
Z2=Z3 g de CTA/kg de etileno =nº 8(CTA)/nº 8 3,68 =nº 8(CTA)/nº 8 5,68
Z1/Z2 = Z1/Z3
Z1/Z2 = Z1/Z3
=Z1/Z2=Z1/Z3 1,54 =Z1/Z2=Z1/Z3 0,65
Tabla 9: La distribución de componentes que no son etileno en las corrientes de alimentación del reactor
Diagrama de flujo
3 comp. 4 inven. 5 inven.
Descripción de corrientes de 3
corriente nº unidades Fórmula de cálculo y resultado
Capacidad de etileno total
A t/h seleccionado 56,0 56,0 56,0
Conversión de etileno
B % en peso seleccionado 30,0 30,0 30,0
Nivel de etileno en el RAP y etileno reciclado en el RBP
M % en peso 97,0 97,0 97,0
Nivel de etileno en el etileno de nueva aportación
N % en peso 99,8 99,8 99,8
RX-1: Flujo de etileno total
nº 9 t/h =nº 9 28,0 28,0 28,0
RX-1: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 9
nº 9(FE) t/h =nº 9(FE) 8,45 16,9 0,0
RZ-1: Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
I fracción en peso =nº 9(FE)/nº 9 0,302 0,60 0,00
Nivel de etileno en la alimentación a RX-1
% en peso =I*0,998+(1-I)*0,97 97,8 98,7 97,0
Componentes que no son etileno en la alimentación a RX-1
% en peso 2,2 1,3 3,0
RX-2: Flujo de etileno total
nº 20 (75% de nº 8) t/h =0,75*nº 8 21,0 21,0 21,0
RX-2: Flujo de etileno de nueva aportación en nº 20
nº 20(FE) t/h =0,75*nº 8(FE) 6,3 0,0 12,7
RZ-2: Etileno de nueva aportación/etileno total
L fracción en peso =nº 8(FE)/nº 8 0,302 0,00 0,60
Valor de R2 (RZ1/RZ2)
M =I/L 1,00 #DIV/0! 0,00
Nivel de etileno en la alimentación a RX-2
% en peso =L*0,998+(1-L)*0,97 97,8 97,0 98,7
Componentes que no son etileno en la alimentación a RX-2
% en peso 2,2 3,0 1,3
RX-3, Flujo total de etileno
nº 21 (25% de nº 8) t/h =0,25*nº 8 7,0 7,0 7,0
RX-3, Flujo de etileno de nueva aportación en nº 21
nº 21(FE) t/h =0,25*nº 8(FE) 2,1 0,0 4,2
RZ-3, Relación de etileno de nueva aportación/etileno total
O fracción en peso =nº 8(FE)/nº 8 0,302 0,00 0,60
Valor de R3 (RZ1/RZ3)
P =I/O 1,00 #DIV/0! 0,00
Contenido de etileno en la alimentación a RX-3
% en peso =O*0,998+(1-O)*0,97 97,8 97,0 98,7
Componentes que no son etileno en la alimentación a RX-3
% en peso 2,2 3,0 1,3
#DIV/0 = infinito
La tabla 10 cita la relación de actividad del CTA en distribuciones de "CTA de compensación" extremas e igualadas para diferentes configuraciones del compresor primario y/o elevador de presión, usando un CTA con un nivel de compensación de 8 por ciento en peso, determinado por la "cantidad total de CTA de compensación alimentado por hora al reactor" dividido entre la "cantidad total de CTA alimentada por hora al reactor". Como se ve en la tabla 10, la relación Z1/Zn puede variar ampliamente por diferentes disposiciones del flujo, y esta variación se puede además 5 maximizar por la distribución del CTA de compensación.
Tabla 10: Resultados del cálculo de distribución del etileno de nueva aportación y CTA para diferentes diagramas de flujo
Cálculos para las conversiones de etileno y CTA respectivamente de 30 y 8% en peso
Diagrama de flujo
% de capacidad del compresor primario alineado Distribución de CTA de compensación R2=RZ1/RZ2 valor Z1/Z2, valor Z1/Z3
R3=RZ1/RZ3; R2=R3
1 comparativo
50% de compresor primario directamente a lateral 50/50 0,45 1,24
100/0
0,45 1,46
0/100
0,45 1,05
2 invención
50% de compresor primario directamente a frontal 50/50 2,25 0,81
100/0
2,25 0,95
0/100
2,25 0,69
3 comparativo
Alineación convencional 50/50 1,00 1,00
100/0
1,00 1,17
0/100
1,00 0,85
4 invención
100% de compresor primario a frontal 50/50 infinito 0,57
100/0
infinito 0,67
0/100
infinito 0,48
5 invención
100% de compresor primario a lateral 50/50 0 1,76
100/0
0 2,10
0/100
0 1,48
6 invención
50% de compresor primario a lateral y de elevador de presión a RAP 50/50 0,30 1,54
100/0
0,30 1,83
0/100
0,30 1,31
7 invención
50% de compresor primario a frontal y de elevador de presión a RAP 50/50 3,32 0,65
100/0
3,32 0,76
0/100
3,32 0,55
La tabla 11 muestra las relaciones máximas y mínimas calculadas de Z1/Z2 (=Z1/Z3) para diferentes distribuciones 10 de etileno de nueva aportación para CTA con diferentes niveles de compensación (para el diagrama de flujo 3 y la combinación del diagrama de flujo 4 y 5; donde "0" significa que no se ha aplicado; y "X" significa aplicado. Para los intervalos en los valores de R véase la tabla 10.
Tabla 11
La conversión de etileno es 30% en peso
Z1/Z2 = Z1/Z3
Diagrama de flujo
% en peso de CTA de compensación Distribución de etileno de nueva aportación Distribución de CTA de compensación Valor mínimo Valor máximo
3
2 0 X 0,96 1,04
4 y 5
2 X 0 0,55 1,83
4 y 5
2 X X 0,52 1,92
3
16 0 X 0,72 1,38
4 y 5
16 X 0 0,60 1,67
4 y 5
16 X X 0,42 2,39
15
Como puede verse en la tabla 11, si solo cambia la distribución del CTA de compensación, el intervalo de Z1/Zn varía de "0,96 a 1,04" para un CTA con un nivel de compensación bajo (2%), y varía de "0,72 a 1,38" para un CTA con un nivel de compensación alto (16%). Si solo cambia la distribución del etileno de nueva aportación, el intervalo de la relación de Z1/Zn varía de "0,55 a 1,83" a "0,60 a 1,67" respectivamente para CTA con niveles de compensación bajo (2%) y alto (16%). Si cambia tanto la distribución de etileno de nueva aportación como el "CTA 20 de compensación", el intervalo de la relación Z1/Zn varía de "0,52 a 1,92" a "0,42 a 2,39," respectivamente, para CTA con niveles de compensación bajo (2%) y alto (16%). Los datos en la tabla 11 demuestran claramente que la invención proporciona lo siguiente: a) un intervalo amplio de relaciones Z1/Zn incluso para CTA poco activos; b) intervalos más amplios para las relaciones Z1/Zn cuando solo se aplica la distribución de etileno de nueva aportación, comparado con solo una distribución de "CTA de compensación"; y c) relaciones Z1/Zn únicas para 25
sistemas de polimerización equipados con un sistema de reciclado de etileno, cuando se aplican tanto una distribución de etileno de nueva aportación como una distribución del CTA de compensación.
Además, como puede verse en la figura 8, las polimerizaciones de la invención (véanse los círculos blancos) permiten polímeros con resistencia en estado fundido (MS) significativamente más alta con relaciones Z1/Z2 más bajas de 0,81 (log(0,81)=-0,09) y 0,75 (log(0,75)=-0,13), comparado con las polimerizaciones comparativas (véanse 5 los círculos negros), que formaban polímeros de menores resistencias en estado fundido a mayores relaciones Z1/Z2 de 1,29, 1,24 y 1,35 (respectivamente, los datos log son 0,11, 0,09 y 0,13). Además, se pueden usar relaciones Z1/Z2 mayores que 1,50 (log(1,50)=0,18), (ejemplos de la invención de la tabla 10 y tabla 11) para formar polímeros con una reducción adicional de la resistencia en estado fundido. Como puede verse en la figura 9, las polimerizaciones de la invención (véanse los círculos blancos) permiten polímeros con MWD significativamente más 10 amplias con menores relaciones Z1/Z2 de 0,81 y 0,75, comparado con las polimerizaciones de comparación (véanse los círculos negros), que formaban polímeros con MWD más estrechas a relaciones mayores de Z1/Z2 de 1,29, 1,24 y 1,35. Además, se pueden usar relaciones Z1/Z2 mayores de 1,50 (ejemplos de la invención de la tabla 10 y tabla 11) para formar polímeros con una MWD más estrecha.
Como puede verse en la figura 10, las polimerizaciones de la invención (véanse los círculos blancos) permiten 15 películas polímeras con brillo de la película significativamente menor a relaciones menores de Z1/Z2 de 0,81 y 0,75, comparado con las polimerizaciones comparativas (véanse los círculos negros), que formaban películas polímeras con mayor brillo de la película a relaciones mayores de Z1/Z2 de 1,29, 1,24 y 1,35. Además, se puede usar relaciones de Z1/Z2 mayores que 1,50 (ejemplos de la invención de la tabla 10 y tabla 11) para formar películas polímeras con un aumento adicional en el brillo de la película. Como puede verse en la figura 11, las 20 polimerizaciones de la invención (véanse los círculos blancos) permiten películas polímeras con turbidez de la película significativamente mayor a relaciones menores de Z1/Z2 de 0,81 y 0,75, comparado con las polimerizaciones comparativas (véanse los círculos negros), que formaban películas polímeras con turbidez de la película significativamente menor a relaciones mayores de Z1/Z2 de 1,29, 1,24 y 1,35. Además, se pueden usar relaciones de Z1/Z2 mayores que 1,50 (ejemplos de la invención de la tabla 10 y tabla 11) para formar películas 25 polímeras con una reducción adicional en la turbidez de la película. Como se muestra en la figura 8-11, la relación Z1/Zn es importante para el cambio de las propiedades del producto, tales como la MWD, resistencia en estado fundido y óptica de la película. La relación Z1/Zn se puede variar por el valor de Rn como se muestra en la tabla 10.

Claims (14)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Un procedimiento de polimerización a alta presión para formar un polímero basado en etileno, comprendiendo el procedimiento al menos las siguientes etapas:
    alimentar etileno a una primera zona de reacción y a una o más zonas de reacción subsiguientes, y en donde para cada zona de reacción subsiguiente que recibe etileno de nueva aportación, la relación, Rn (n = 5 número de zonas de reacción, n>1), de "fracción másica de etileno de nueva aportación alimentado a la primera zona de reacción (RZ1)" a "fracción másica de etileno de nueva aportación alimentado a la n-ésima zona de reacción (RZn)" es (Rn = RZ1/RZn) mayor que 1, o es de 0 a 0,30, y
    en donde la "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización" deriva de al menos una corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y en donde la al 10 menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena y comprende más de, o igual a, 1% en peso, basado en la cantidad total de componentes en la corriente de etileno reciclado, de uno o más componentes que no son etileno y CTA(s); y
    en donde la corriente de entrada a cada zona de reacción comprende menos de, o igual a, 5 ppm en peso de oxígeno, basado en el peso total de los flujos de masa alimentados a la zona de reacción. 15
  2. 2. El procedimiento de la reivindicación 1, en donde el procedimiento comprende al menos un compresor primario y al menos un compresor elevador de presión.
  3. 3. El procedimiento de la reivindicación 2, en donde la corriente de etileno del compresor elevador de presión se alimenta solo a un flujo de compresión primario, y en donde el compresor primario tiene al menos dos flujos de compresión separados. 20
  4. 4. El procedimiento de cualquiera de las reivindicaciones previas, en donde Rn es mayor que 1.
  5. 5. El procedimiento de cualquiera de las reivindicaciones 1-3, en donde Rn es cero.
  6. 6. El procedimiento de cualquiera de las reivindicaciones previas, en donde la primera zona de reacción es una zona de reacción tubular.
  7. 7. El procedimiento de cualquiera de las reivindicaciones previas, en donde la "cantidad total de etileno alimentado al 25 procedimiento de polimerización" deriva de una corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y
    en donde la al menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena.
  8. 8. El procedimiento de cualquiera de las reivindicaciones previas, en donde de "más de 0" a 100 por cien en peso de 30 la cantidad total de etileno de nueva aportación alimentado al procedimiento de polimerización, se alimenta a la primera zona de reacción y/o a una zona de reacción secuencial.
  9. 9. El procedimiento de cualquiera de las reivindicaciones previas, en donde el procedimiento comprende solo un compresor primario.
  10. 10. El procedimiento de cualquiera de las reivindicaciones previas, en donde se añade un iniciador a al menos una 35 zona de reacción de la polimerización, y en donde el iniciador tiene una "temperatura de semivida a un segundo" mayor que 255°C.
  11. 11. Un procedimiento de polimerización a alta presión para formar un polímero basado en etileno, comprendiendo el procedimiento al menos las siguientes etapas:
    alimentar etileno a una primera zona de reacción y a una o más zonas de reacción subsiguientes, y en 40 donde 100 por cien en peso de la cantidad de alimentación de etileno de nueva aportación al procedimiento de polimerización se alimenta a la primera zona de reacción, y
    en donde la "cantidad total de etileno alimentado al procedimiento de polimerización" deriva de al menos una corriente de etileno de nueva aportación y al menos una corriente de etileno reciclado, y en donde la al menos una corriente de etileno reciclado comprende al menos un agente de transferencia de cadena y 45 comprende más de, o igual a, 1% en peso, basado en la cantidad total de componentes en la corriente de etileno reciclado, de uno o más componentes que no son etileno y CTA(s); y
    en donde la corriente de entrada a cada zona de reacción comprende menos de, o igual a, 5 ppm en peso de oxígeno, basado en el peso total de los flujos de masa alimentados a la zona de reacción.
    50
  12. 12. Un polímero basado en etileno formado a partir del procedimiento de cualquiera de las reivindicaciones previas.
  13. 13. Una composición que comprende el polímero basado en etileno de la reivindicación 12.
  14. 14. Un artículo que comprende al menos un componente formado a partir de la composición de la reivindicación 13.
ES12780351.8T 2011-10-19 2012-10-10 Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad Active ES2564234T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201161548996P 2011-10-19 2011-10-19
US201161548996P 2011-10-19
PCT/US2012/059469 WO2013059042A1 (en) 2011-10-19 2012-10-10 Polymerization processes with fresh ethylene distributions for preparation of low density ethylene-based polymers

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2564234T3 true ES2564234T3 (es) 2016-03-21

Family

ID=47116398

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES12780351.8T Active ES2564234T3 (es) 2011-10-19 2012-10-10 Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad
ES15193022.9T Active ES2640122T3 (es) 2011-10-19 2012-10-10 Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad
ES17175785T Active ES2850252T3 (es) 2011-10-19 2012-10-10 Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad

Family Applications After (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES15193022.9T Active ES2640122T3 (es) 2011-10-19 2012-10-10 Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad
ES17175785T Active ES2850252T3 (es) 2011-10-19 2012-10-10 Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad

Country Status (10)

Country Link
US (1) US9120880B2 (es)
EP (3) EP2751146B1 (es)
JP (1) JP6141288B2 (es)
KR (1) KR101971308B1 (es)
CN (1) CN104011095B (es)
AR (1) AR088387A1 (es)
BR (1) BR112014009303B1 (es)
ES (3) ES2564234T3 (es)
IN (1) IN2014CN02739A (es)
WO (1) WO2013059042A1 (es)

Families Citing this family (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2621963B1 (en) 2010-09-30 2016-07-06 Dow Global Technologies LLC Polymerization process to make low density polyethylene
ES2604339T3 (es) 2011-11-23 2017-03-06 Dow Global Technologies Llc Polímeros basados en etileno de baja densidad con distribuciones de pesos moleculares anchas y bajo nivel de sustancias extraíbles
CN104053717B (zh) 2011-11-23 2016-08-31 陶氏环球技术有限责任公司 具有较低分子量的提取物的低密度的基于乙烯的聚合物
EP2867261B1 (en) 2012-06-27 2018-11-14 Dow Global Technologies LLC Ethylene-based polymers and processes for the same
JP6325566B2 (ja) 2012-11-20 2018-05-16 ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー 高い溶融強度を有する低密度エチレン系ポリマー
WO2014190041A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Dow Global Technologies Llc Low density ethylene-based polymer compositions with high melt strength and mid-high density control
EP2999742B1 (en) 2013-05-22 2024-02-14 Dow Global Technologies LLC Compositions containing low density ethylene-based polymers with high melt strength and films formed from the same
JP7066319B2 (ja) 2013-12-19 2022-05-13 ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー 抽出分量と溶融弾性との改善された均衡を有する管状低密度エチレン系ポリマー
US9683063B2 (en) 2013-12-23 2017-06-20 Ineos Europe Ag Process
US9718906B2 (en) 2013-12-26 2017-08-01 Dow Global Technologies Llc Processes to form ethylene-based polymers using asymmetrical polyenes
WO2015100351A1 (en) 2013-12-26 2015-07-02 Dow Global Technologies Llc Processes to improve reactor stability for the preparation of ethylene-based polymers using asymmetrical polyenes
ES2874999T3 (es) 2013-12-26 2021-11-08 Dow Global Technologies Llc Polímeros basados en etileno formados usando polienos asimétricos
EP3161024B1 (en) 2014-06-27 2024-03-20 Dow Global Technologies LLC Process to prepare ethylene-based polymers using a distribution of carbon monoxide
WO2015200426A1 (en) 2014-06-27 2015-12-30 Dow Global Technologies Llc Ethylene-based polymers comprising units derived from carbon monoxide and a rheology modifying agent
SG11201705241QA (en) 2014-12-30 2017-07-28 Dow Global Technologies Llc Process to control output and quality of ethylene-based polymer formed by high pressure free radical polymerization
KR102617008B1 (ko) 2015-06-17 2023-12-26 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 관형 반응기에서 제조되고 그리고 선택적으로 분기제로 변형된 높은 용융 강도의 에틸렌계 폴리머를 사용하여 가교결합된 케이블 절연체를 제조하는 방법
US10400046B2 (en) 2015-06-25 2019-09-03 Joseph J. Matsko Portable powered paint system
US10730973B2 (en) 2015-06-25 2020-08-04 Dow Global Technologies Llc Ethylene-based polymers with low hexane extractables and low densities
WO2016210160A1 (en) * 2015-06-25 2016-12-29 Dow Global Technologies Llc Improved process to make tubular ethylene based polymers with high g' and broad mwd
ES2786677T3 (es) * 2015-06-25 2020-10-13 Dow Global Technologies Llc Proceso para formar polímeros basados en etileno
BR112017027564B1 (pt) 2015-06-25 2022-02-01 Dow Global Technologies Llc Processo para produzir polímero à base de etileno
KR102571535B1 (ko) 2015-06-30 2023-08-29 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 고압 자유 라디칼 중합
ES2836438T3 (es) 2015-09-28 2021-06-25 Dow Global Technologies Llc Procedimiento para producir polímeros a base de etileno con recuentos de gel reducidos y poco ensuciamiento del reactor
EP3168239A1 (en) * 2015-11-10 2017-05-17 Dow Global Technologies LLC High pressure free radical polymerizations
EP3168238A1 (en) * 2015-11-10 2017-05-17 Dow Global Technologies LLC Ethylene-based polymers formed by high pressure free radical polymerizations
EP3168237A1 (en) * 2015-11-10 2017-05-17 Dow Global Technologies LLC High pressure, free radical polymerizations to produce ethylene-based polymers
KR101699183B1 (ko) * 2015-12-24 2017-01-23 한화토탈 주식회사 에틸렌 비닐아세테이트 공중합체 수지의 제조방법 및 이로부터 제조된 수지와 이를 이용하여 제조된 태양전지 봉지재용 시트
KR101748971B1 (ko) * 2015-12-24 2017-06-20 한화토탈 주식회사 태양전지 봉지재 시트용 에틸렌 비닐아세테이트 공중합체 수지의 제조방법 및 그 제조방법으로 제조된 수지
KR101757565B1 (ko) * 2015-12-29 2017-07-12 한화토탈 주식회사 폴리에틸렌 또는 폴리에틸렌 비닐아세테이트 공중합체의 제조 방법
CN108602997B (zh) 2016-02-23 2021-10-15 陶氏环球技术有限责任公司 基于乙烯的聚合物和其制备方法
CN109153827B (zh) 2016-05-18 2021-10-15 陶氏环球技术有限责任公司 基于乙烯的聚合物及其制备方法
JP2019524906A (ja) * 2016-06-24 2019-09-05 ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー 高圧フリーラジカルエチレンコポリマーの製造プロセス
EP3260473A1 (en) * 2016-06-24 2017-12-27 Dow Global Technologies LLC High pressure, free radical polymerizations to produce ethylene-based polymers
EP3475315B1 (en) 2016-06-24 2020-05-20 Dow Global Technologies LLC High pressure, free radical polymerizations to produce ethylene-based polymers
EP3260472A1 (en) * 2016-06-24 2017-12-27 Dow Global Technologies LLC Ethylene-based polymers formed by high pressure free radical polymerizations
US11084893B2 (en) 2017-06-02 2021-08-10 Dow Global Technologies Llc Ethylene-based polymers and processes for the same
CN110770259B (zh) * 2017-06-28 2022-05-27 陶氏环球技术有限责任公司 用于生产基于乙烯的聚合物的高压自由基聚合
CN110891759B (zh) 2017-07-28 2022-04-12 陶氏环球技术有限责任公司 用于低速挤出涂布操作的低密度基于乙烯的聚合物
KR102658251B1 (ko) 2017-07-31 2024-04-18 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 말단 불포화 및 내부 불포화의 새로운 분포를 갖는 에틸렌계 중합체
BR112021010187A2 (pt) 2018-11-30 2021-08-17 Dow Global Technologies Llc composição de polímero à base de etileno, artigo, e, processo
BR112022000973A2 (pt) 2019-07-31 2022-03-08 Dow Global Technologies Llc Polímero à base de etileno, e, processo
CN114502602B (zh) * 2019-09-30 2024-02-06 埃克森美孚化学专利公司 用于改进的线材涂覆产品的高压聚乙烯管式反应器方法
KR20220107220A (ko) 2019-11-26 2022-08-02 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 분지화가 있는 에틸렌계 중합체 조성물 및 이의 생산 방법
KR20220108087A (ko) 2019-11-26 2022-08-02 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 분지가 있는 에틸렌계 중합체 조성물 및 이의 제조 방법
BR112022009266A2 (pt) * 2019-11-26 2022-08-02 Dow Global Technologies Llc Composição de polímero, artigo, e, processo
BR112022017522A2 (pt) 2020-03-31 2022-10-18 Dow Global Technologies Llc Método de produção de um polímero
US11680117B2 (en) 2020-04-16 2023-06-20 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Polyethylenes and processes for producing polyethylenes
JP2023538500A (ja) 2020-07-29 2023-09-08 ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー 多官能性分岐剤を含むエチレン系ポリマー組成物及びそれを製造するためのプロセス
WO2022115516A1 (en) 2020-11-24 2022-06-02 Dow Global Technologies Llc Extruded foams manufactured using highly branched ethylene-based polymers
CN117321133A (zh) 2021-02-19 2023-12-29 陶氏环球技术有限责任公司 改性低密度聚乙烯树脂和其制备方法

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL246540A (es) 1958-12-17
BE607527A (es) 1960-08-29 1900-01-01
DE1745537A1 (de) 1967-06-09 1972-08-10 Leuna Werke Veb Verfahren zur Herstellung von AEhylenpolymerisaten und Copolymerisaten des AEthylens mit anderen polymerisierbaren Verbindungen in roehrenfoermigen Reaktoren
US3917577A (en) 1968-09-20 1975-11-04 Basf Ag Continuous production of ethylene homopolymers
DE1807493C3 (de) 1968-11-07 1980-05-22 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zum kontinuierlichen Herstellen von Äthylenhomopolymerisaten
DE1908962C3 (de) 1969-02-22 1980-04-30 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zum kontinuierlichen Herstellen von Äthylenhomopolymerisaten
DE1908963C3 (de) 1969-02-22 1980-04-30 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zum kontinuierlichen Herstellen von Äthylenhomopolymerisaten
GB1419012A (en) 1973-03-29 1975-12-24 Ici Ltd Production of polyethylene
DD120200A1 (es) 1975-03-24 1976-06-05
FR2385745A1 (fr) 1977-03-31 1978-10-27 Charbonnages Ste Chimique Procede de polymerisation de l'ethylene, sous pressions elevees, avec recyclage
DE3640613A1 (de) 1986-11-27 1988-06-09 Ruhrchemie Ag Verfahren zur herstellung von ethylen-mischpolymerisaten und deren verwendung als zusatz zu mineraloel und mineraloelfraktionen
DD276598A3 (de) 1988-04-12 1990-03-07 Leuna Werke Veb Verfahren zur einstellung und regelung der einsatzgasstroeme fuer mehrzonenrohrreaktoren
DE3912975A1 (de) * 1989-04-20 1990-11-08 Basf Ag Polyethylen sowie copolymerisate aus ueberwiegenden anteilen von ethylen
DE19829399A1 (de) 1998-07-01 2000-02-03 Buna Sow Leuna Olefinverb Gmbh Verfahren zur Herstellung von Ethylenhomo- und Ethylencopolymerisaten niederer Dichte
CN1186358C (zh) 2000-03-16 2005-01-26 巴塞尔聚烯烃股份有限公司 聚乙烯的制备方法
RU2003107053A (ru) 2000-08-15 2004-09-20 Акцо Нобель Н.В. (NL) Использование триоксепанов в способе получения акриловых, стирольных и пэнп-смол с высоким содержанием вещества
US6596241B2 (en) 2001-12-19 2003-07-22 Exxonmobil Chemical Patents Inc Tubular polymerization reactors and polymers made therein
US6673878B2 (en) * 2001-12-19 2004-01-06 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Tubular polymerization reactors and polymers made therein
KR100630887B1 (ko) * 2004-11-19 2006-10-02 삼성토탈 주식회사 다양한 물성의 제품을 높은 생산성으로 제조하기 위한에틸렌 중합방법 및 이에 이용되는 관형 반응기
KR20110084905A (ko) * 2008-10-07 2011-07-26 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 고 활성 사슬 전달제의 사용을 통해 제조된 개선된 광학 성질을 가진 고압 저밀도 폴리에틸렌 수지
US9243087B2 (en) * 2009-06-11 2016-01-26 Dow Global Technologies Llc LDPE enabling high output and good optics when blended with other polymers
ES2765649T3 (es) * 2009-08-10 2020-06-10 Dow Global Technologies Llc LDPE para uso como un componente de mezcla en aplicaciones de películas retráctiles
US8729186B2 (en) 2009-12-18 2014-05-20 Dow Global Technologies Llc Polymerization process to make low density polyethylene
CA2784272A1 (en) * 2009-12-18 2011-06-23 Dow Global Technologies Llc Polymerization process to make low density polyethylene
EP2621963B1 (en) 2010-09-30 2016-07-06 Dow Global Technologies LLC Polymerization process to make low density polyethylene
JP2013538920A (ja) 2010-09-30 2013-10-17 ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー エチレン系共重合体およびその製造プロセス
RU2572821C2 (ru) 2011-03-03 2016-01-20 Базелль Полиолефине Гмбх Способ получения гомополимеров или сополимеров этилена в трубчатом реакторе, по меньшей мере, с двумя реакционными зонами с различной концентрацией агента передачи цепи

Also Published As

Publication number Publication date
EP2751146A1 (en) 2014-07-09
EP3243849A2 (en) 2017-11-15
EP3243849B1 (en) 2020-11-25
JP6141288B2 (ja) 2017-06-07
JP2014530935A (ja) 2014-11-20
EP3243849A3 (en) 2018-02-21
BR112014009303B1 (pt) 2021-02-02
EP3002300B1 (en) 2017-07-19
CN104011095B (zh) 2016-10-05
ES2850252T3 (es) 2021-08-26
IN2014CN02739A (es) 2015-07-03
BR112014009303A2 (pt) 2017-04-11
EP2751146B1 (en) 2016-01-20
KR101971308B1 (ko) 2019-04-22
US9120880B2 (en) 2015-09-01
EP3002300A1 (en) 2016-04-06
KR20140078665A (ko) 2014-06-25
CN104011095A (zh) 2014-08-27
WO2013059042A1 (en) 2013-04-25
AR088387A1 (es) 2014-05-28
ES2640122T3 (es) 2017-10-31
US20140288257A1 (en) 2014-09-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2564234T3 (es) Procedimientos de polimerización con distribuciones de etileno de nueva aportación para preparar polímeros basados en etileno de baja densidad
JP6927889B2 (ja) 分子量分布の柔軟な調節を用いた高圧フリーラジカル重合プロセス
ES2646270T3 (es) Interpolímeros basados en etileno y procesos de preparación de los mismos
US9683058B2 (en) Low density ethylene-based polymers with broad molecular weight distributions and low extractables
JP5873803B2 (ja) 低密度ポリエチレンを製造するための重合法
KR101911673B1 (ko) 저밀도 폴리에틸렌을 제조하는 중합 방법
ES2738291T3 (es) Polímeros tubulares basados en etileno de baja densidad con equilibrio mejorado de materiales extraíbles y elasticidad en estado fundido
ES2836438T3 (es) Procedimiento para producir polímeros a base de etileno con recuentos de gel reducidos y poco ensuciamiento del reactor